SU1690868A1 - Способ прокатки полос - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к прокатному производству и может быть использовано при прокатке полосовой стали. Цель изобретени  - увеличение производительности стана за счет увеличени  суммарной выт жки в одной клети, В процессе прокатки полосы между рабочими и промежуточными валками передний конец полосы прокатывают и задают его последовательно в очередные очаги деформации при регламентируемом отношении окружных скоростей первого и второго по ходу прокатки приводных валков. После начала прокатки полосы во второй паре валков нат жение полосы между очагами деформации устанавливают в пределах от 0,05 до 0,15 предела текучести металла. 2 табл., 1 ил,

Description

сл

с

Изобретение относитс  к прокатному производству и может быть использовано при прокатке полосовой стали.

Цель изобретени  - увеличение производительности стана за счет увеличени  суммарной выт жки полосы в одной клети.

На чертеже схематически представлен процесс прокатки полосы в шестивалковой клети.

Клеть дл  прокатки полосы 1 содержит опорные валки 2,3, рабочие валки 4,5 и промежуточные валки 6,7,

Способ осуществл ют следующим образом .

Устанавливают необходимый зазор между валками и задают полосу поочередно в очаги деформации, k,m,n. Очаги деформации k,m,n располагаютс  в вертикальной

плоскости один под другим. Поскольку сила Р4 и PS, действующие на рабочие валки, равны между собой, то они не имеют упругого прогиба и активна  образующа  рабочих валков по ширине полосы практически соответствует исходному шлифовочному профилю их образующих. Таким образом, при наличии трех очагов деформации, расположенных один над другим, на опорные валки действуют только силы РА и PS от очагов деформации к,т.п. Это способствует получению полос с небольшой поперечной раз- нотолщинностью при деформации полосы с коэффициентом выт жки / 1.8-6.

При прокатке полосы в валках 3,4 изгиб переднего конца полосы происходит на валок 4, так как валок 3  вл етс  приводным и имеет большую скорость, чем холостой ваО О О 00 О 00

лок 4. В этом случае передний конец полосы направл етс  в очаг деформации m между валками 4,5. Дл  обеспечени  задачи переднего конца полосы в очаг деформации п между валками 5, 6 окружна  скорость Уз (валок 3) в 1,1-1,3 раза превышает окружную скорость VG (валок 6). Это обеспечивает изгиб полосы на валок 5, После выхода из очага деформации п на конце полосы создаетс  нат жение Ti (моталкой или последующей клетью).

По мере уменьшени  толщины полосы предел текучести металла возрастает, а величина обжати  уменьшаетс . Если скорости приводных валков 3 и б в установившемс  процессе одинаковы, то секундный объем металла от первого очага деформации к третьему (очаг п) уменьшаетс , т.е. Vkhk Vmhm Vnhn. где Vk, Vm, Vn - средние скорости прокатки nonocbi;hk,hm,Hn - средние толщины полос в соответствующих очагах деформации. При такой прокатке между очагами деформации образуютс  петли полосы и полоса прокатываетс  без нат жени . В этом случае процесс прокатки оказываетс  неустойчивым и полоса смещаетс  по длине валков, Регулирование размеров петли нат жением концов полосы может быть осуществлено при значительных величинах То и TL что ведет к разрыву полосы и ограничению коэффициентов выт жек . Устранение петель и прокатка с регулируемым нат жением между очагами деформации достигаетс , кроме создани  нат жений То и Ti путем изменени  скоростного режима приводного валка 6. Такой режим предусматривает после захвата полосы 1 валками 5,6 увеличение скорости Vi в большей степени, чем скорости Vs, а в установившемс  процессе прокатки выдерживаетс  соотношение

Vi/Va р -fik

где I - суммарный коэффициент выт жки во всех очагах деформации;.

jMk коэффициент выт жки в очаге деформации k, при котором обеспечиваетс  равенство секундных объемов металла, выход щих из трех очагов деформации, и обеспечиваетс  нат жение полосы в пределах Оц/crf 0,05-0,15, которое достаточно дл  стабили- лизации положени  полосы в валках (7т/0н- предел текучести металла и удельное нат жение полосы между очагами деформации ).

Оптимальность значений сгн/От 0,05 - 0,15 заключаетс  в том, что при Он/От 0,05 происходит смещение полосы при прокатке на край бочки валка, а

при 0,15 происходит разрыв полосы (табл.1).

Регулирование распределени  напр жений раст жени  по ширине полосы выполн етс  путем создани  соответствующего теплового профил  валков. Этому благопри тствует прокатка полосы с охватом валков 4 и 5. Так, при создании выпуклого профил  образующей валка 4 толщина полосы в середине уменьшаетс  не только за счет уменьшени  зазора в середине ширины полосы, но и за счет увеличени  диаметра валка в средней части длины бочки, что обеспечивает по вление в середине ширины полосы

больших значений раст гивающих напр жений , чем на кромках. Действие в этой неравномерности напр жений также способствует уменьшению толщины полосы в середине ширины. Подобный метод регулировани  поперечной разнотолщинности и плоскостности полосы  вл етс  более эффективным , что простое регулирование путем изменени  профилировки валков в обычном процессе прокатки.

Период захвата полосы валками осуществл ют с небольшими обжати ми, э после выхода полосы из валков 5 и 6 (установившийс  процесс) суммарный коэффициент выт жки увеличивают до,и 1,8 - 6 .

Проверку способа выполнили в шестивалковой клети с диаметром рабочих и промежуточных валков 60-85 мм и опорных 100 мм. Число оборотов рабочих валков 60 об/мин. Прокатывали полосы шириной В из алюмини  с исходной толщиной Н 1,5 мм. В качестве смазки использовали эмульсол Т. Выполнили испытание также обычного процесса прокатки с одним очагом деформации между

валками 4,5. Результаты опытов представлены в табл.2,

Как следует из табл.2, при прокатке с обжатием полосы между рабочими валками 4 и 5 (обычный процесс, опыты 1-3) сила

прокатки увеличиваетс  с увеличением выт жки и при /г 3,02 сила Р равна Р Р4 Рб 58,8 кН, При прокатке по предлагаемому способу.с .коэффициентом выт жки fi 2,85(опыт4) сила прокатки существенно

меньше и равна Р 16,5 кН, что в 3,5 раза меньше, чем в опыте 3 дл  обычного процесса прокатки, Это обсто тельство обусловлено тем, что часть сил, возникающих в процессе деформации полосы, замыкаетс 

между собой (Р4,Рб). При прокатке с коэффициентом выт жки/4 6,0 сила прокатки в 2,3 меньше, чем в обычном процессе (опыт 3), и это обеспечивает снижение упругих деформаций и повышение точности прокатки . В случае прокатки в опыте 5(Оз/Ое 1,0) передний конец полосы изгибаетс  на валок 4 и свободно входит в очаг деформации т, На выходе из очага деформации т передний конец изгибаетс  также на валок 4 или выходит из валков 4 и 5 ровно. При использовании валков с отношением Оз/0б 1,1 -1,30(опыты 6,7) передний конец на выходе из очага деформации m изгибаетс  на валок 5 и свободно входит в очаг де- формации п. При прокатке с Оз/Ое 1,42 (опыт 8) передний конец полосы получает значительный изгиб при выходе из очага деформации п, что затрудн ет вход полосы в валки 5,6.

Таким образом, беспреп тственный захват полосы в последующие очаги деформации обеспечиваетс  при использовании валков Ози De с отношением 1,2-1,3. Кроме того, предлагаемый способ прокатки обеспечивает получение более высоких коэффициентов выт жек при существенно меньших значени х силы прокатки, что позвол ет повысить точность прокатки и про- изводительность стана пропорционально увеличению толщины и уменьшению длины исходной полосы. Увеличение исходной толщины Н полосы при А Н const повышает величину секундного объема металла в очаге деформации к и позвол ет пропорционально ускорить процесс смотки полосы с разматывающей моталки перед станом и освобождени  ее дл  прин ти  следующего

Результаты опытного определени  граничных значений величин нат жени  полосы между очагами деформации (ширина полосы 100 мм)

2

Примечание: &г при проведении опытов составл ло 105 Н/мм .

рулона. Так как секундный объем металла равен

С Vk hit,

то при увеличении hk, например, в 1,3 раза в такой же степени увеличиваетс  количество прокатываемых рулонов за единицу времени . Использование предложенного способа с повышенной толщиной исходного гор чекатаного подката обеспечивает также повышени  производительности непрерывных широкополосных станов гор чей прокатки.

Claims (1)

1. Формула изобретени  Способ прокатки полос, включающий обжатие в клети с промежуточными и опорными валками с трем  очагами деформации металла, расположенными в общей вертикальной плоскости, регулирование скоростей валков и величин нат жени  полосы, о- тличающийс  тем, что, с целью увеличени  производительности стана за счет увеличени  суммарной выт жки полосы в одной клети, при прокатке переднего конца полосы и задаче его последовательно в очередные очаги деформации, окружную скорость первого по ходу прокатки приводного валка устанавливают в 1,1-1,3 раза больше, чем скорость второго приводного валка, а после начала прокатки полосы во второй паре валков окружную скорость второго приводного валка увеличивают относительно первого до создани  нат жени  полосы между очагами деформации в пределах 0,05-0,15 от предела текучести металла.

   Т а б л и ц а 1

   Результаты опытов по прокатке полос по различным вариантам. Ширина

   полосы 50 мм

   Таблица2