SU1487819A3 - Cпocoб kohbeptиpobahия meдhыx шteйhob - Google Patents
Cпocoб kohbeptиpobahия meдhыx шteйhob Download PDFInfo
- Publication number
- SU1487819A3 SU1487819A3 SU802901508A SU2901508A SU1487819A3 SU 1487819 A3 SU1487819 A3 SU 1487819A3 SU 802901508 A SU802901508 A SU 802901508A SU 2901508 A SU2901508 A SU 2901508A SU 1487819 A3 SU1487819 A3 SU 1487819A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- converter
- matte
- tuyeres
- oxidizing gas
- loading
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/02—Obtaining nickel or cobalt by dry processes
- C22B23/025—Obtaining nickel or cobalt by dry processes with formation of a matte or by matte refining or converting into nickel or cobalt, e.g. by the Oxford process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B15/00—Obtaining copper
- C22B15/0026—Pyrometallurgy
- C22B15/0028—Smelting or converting
- C22B15/003—Bath smelting or converting
- C22B15/0041—Bath smelting or converting in converters
- C22B15/0043—Bath smelting or converting in converters in rotating converters
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/12—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by gases
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
Description
СОЮЗ СОВЕТСКИХ
СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
РЕСПУБЛИН „ЗУ И1)1487819 АЗ (51)4 С 22 В 15/06_
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НОМИТЕТ
ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ
ПРИ ГННТ СССР
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
К ПАТЕНТУ
ВСЕСОЮЗНА (21) 2901508/23-02 (22) 26.03.80 (31) 024243 (32) 27.03.79 (33) из (46) 15.06.89. Бюл. № 22 (71) Канейдиан Ликид Эр Лтд (СА) (72) Дж. Кейт Браймакомб (СА) и Энрике О. Хоефеле (СЬ) (53) 669.333.3(088.8) (56) Заявка Франции № 2219235, кп. С 22 В 15/06, 1974.
(54) СПОСОБ КОНВЕРТИРОВАНИЯ МЕДНЫХ ШТЕЙНОВ (57) Изобретение касается конвертирования медных штейнов в конвертере подачей дутья, содержащего 21-40% кислорода, через фурмы. Целью изобретения является сокращение износа огнеупорной футеровки конвертера. Подачу дутья осуществляют в период продувки при давлении 3,5-10,5 кг/см2 со скоростью более 0,9 М. При повороте конвертера от загрузки к продувке и обратно дутье подают при давлении 0,7-1,4 кг/см^. Продувку ведут через 3-6 фурм. Сечение фурм в свету составляет 6,5-19,5 См2, фурмы расположены на расстоянии 91,5 см от торцов и 20,3-38 см друг от друИзобретение предназначено для конвертирования медных штейнов до черновой меди.
Цель изобретения - сокращение износа огнеупорной футеровки конвертера.
Условия в конвертере в процессе продувки меняются следующим образом. Температурный диапазон, в котором работают конвертеры, согласно изобретению составляет примерно 11001300°С. Время продувки 6-20 ч в зависимости от качества штейна. Загрузка колеблется в пределах 100-200 т штейна в зависимости от качества штейна, флюса - в пределах 20-60 т (также в зависимости от качества штейна). При такой загрузке сырья расход кислорода, необходимого для окисления, находится в интервале 112-224 мг/мин. Выход составляет
70-120 т меди и 30-80 т шлака за цикл. Частота пробивания по известному процессу - каждые 15-60 с. Согласно изобретению пробивание обычно необязательно вплоть до конца процесса продувки, однако стандартные пробойники используются к концу цикла, особенно для меди, когда снижается расход газа, а следова-·. тельно, и температуры.
За счет инжекции газа высокого давления по предлагаемому способу общий расход его может возрасти примерно до 840 м3/мин, в этом случае уменьшение времени цикла пропорционально увеличению расхода.
311 ,.,,1487819 >
см
При вращении печи от положения загрузки в положение продувки до достижения требуемой степени погружения давление в фурмах поддерживают
1487819 2
0,7-1,4 кг/см(преимущественно 1,05 кг/см2).
На продолжительность цикла влияет качество сырья. Так различные марки сырья содержат от 20 до 60% Си (для меди).
Высококачественные штейны получа-'. ют, когда концентраты обогащены медью за счет высокого содержания халь-Ц) коцита (Си^З) и/или когда для расплавления твердого концентрата используют методы пламенной плавки.
В этом случае обычно получают штейн, содержащий 55% Си. Поскольку при 15 большем содержании Си содержание Ре в штейне ниже, то образовывается .. меньшее количество шлака и объем конвертера в большей степени заполняется ценным металлом, например Си^З 20 (образующимся на первой стадии цикла конвертирования меди),. В этом случае свежий штейн (или исходный штейн) вводится за меньшее число промежутков времени (дважды для штейна с 55% 25 Си) и продолжительность цикла меньше, поскольку на первой стадии конвертирования окисляется меньшее количество РеЗ.
Пример 1. Использовали конвертер длиной 1068 см и диаметром
396.5 там, снабженный 3-6 фурмами с внутренним диаметром 1,27 см. В качестве сырья использовали медный штейн (55% Си), Флюс содержал 85% 5ьОг. Окисляющий газ - воздух.
Первая стадия цикла обработки:
1. Конвертер горячий сразу после завершения предыдущего цикла,
2. Через, горловину с помощью ковшей, приводимых в действие кранами, загружают 80-100 т штейна. Для загрузки конвертера необходимо 4-5 полных ковшей. Температура штейна 11001150°Со
Зо В положении загрузки конвертера (фурмы не погружены в ванну) через фурмы продувают воздух при низком давлении, не больше 1,05 кг/см2,
4. Конвертер вращается до достижения положения продувки, фурмы погружены на 45,7 см в расплавленный штейн.
5. Давление продувки повышают до
8.5 кг/см2 сразу после достижения конвертером положения продувки.
6о Скорость воздушного потока поддерживается равной примерно .
^700 мь/мин в течение приблизительно 45 мин. В этот момент температура в конвертере составляет примерно „ , 1200°С в зависимости от температуры исходного сырья.
7. Давление продувки снижают до 1,05 кг/см2, конвертер поворачивают до положения загрузки и отключают воздушный поток.
8. Через горловину конвертера загружают 15-20 т кремнесодержащего флюса.
9. Вновь начинают продувку, как в пп. 3-5.
10. После продувки в течение 2030 мин воздушный поток отключают, как по пункту 7.
11. В этот момент температура в конвертере составляет приблизительно 1220-1240°Со Содержание меди в штейне 72-75%. Образуется примерно 35 т шлака.
12. Сливают приблизительно 30 т шлака (2 ковша).
13. Если температура в конвертере по π. 11 выше, чем 123О°С, то в конвертер загружают примерно 10 т холодного материала (твердый рециркуляционный материал).
14. В конвертер добавляют 40-60 т свежего штейна (55% Си) (2-3 ковша),
15. В этот момент обычно добавляют еще 10-20 т.
16. Начинают продувку по пп. 3-5.
17. Повторяют п, 6,
18. Операции по пп. 8 и 9 можно проводить или нет в зависимости от .·> того, проводится ли операция по п.15.
19о Через 60-80 мин продувки (от п. 16) воздух отключают согласно п.7.
20. Температура в конвертере составляет примерно 1220-1240°С. Качество штейна 78-80% (большая часть или весь Ре8 окисляется, и образуется примерно 30 т шлака). Этот шлак сливают в ковши.
21. Конец первой стадии: вместе с продуктом в реакторе остается 80110 т Си15,
Вторая стадия: исходным материалом является, в основном, Си^З, может присутствовать Ре8 и/или флюс.
22. Если температура в конце-стадии слишком высока (свыше 1240°С) и/или . остаются относительно чистые медные оборотные материалы (80% Си или более) то в реактор добавляют примерно 10 т холодного оборотного материала.
з 1487819
23о Начинают продувку, следуя . пп. 3-5 первой стадии.
24. Скорость воздушного потока поддерживают примерно при 700 м3/мин 5 при давлении 8,4 кг/см1. Обычно на второй стадии нет остановок. Температура медленно повышается от 1180°С до 1220°С. Время продувки меняется в зависимости от количества Си^З, содержащегося в системе в начале второй стадии, и составляет 3-4 ч ('общее время продувки, в цикле составляет·
5-8 ч, общее время цикла, включая загрузку, остановы на краны и т.п. продлевает цикл на 1-2 ч.
25. Когда содержание Си в ванне составит 97-98% (опытный оператор точно может указать этот момент), . давление снижают не более чем до 1,05 кг/см1.
о Примерно через 5 мин конвертер поворачивают в положение загруз•ки и отключают газ. Можно добавить 25 немного флюса для связывания оксида железа, который может находиться в системе.
27. Конечный продукт представляет собой черновую медь в количестве 60-90 т (98,5-99,5% Си). *
Низкокачественные штейны образуются , когда концентраты обогащены халькопиритом и плавятся в отражательной печи. В таких случаях, как правило, получают штейн, содержащий 30% Си. ^5 Это значит, что в штейне содержится большее количество РеЗ и образуется большее'количество шлака и меньшее количество. Си (в виде Си^З) в реакторе.
Для решения этой проблемы в конвертер добавляют свежий штейн несколько раз в процессе первой стадии продувки (примерно 5 раз для штейна с 30% Си) и соответственно меняются количества загружаемого флюса и образующегося шлака. Однако в основу работы конвертера заложены те же принципы: температуры не превышают 1 . 1250°С; тщательная оценка качества штейна в процессе продувки.
Пример 2. В конвертере обрабатывают штейн, содержащий 30% Си, так же, как и в примере 1, используя тот же флюс и воздух в качестве окислягацего газа.
Цикл состоит в следующем.
Пп. 1-4 те же, что и в примере 1 Ф<
Для пп. 5 и 6 температура в конвертере превышает 1250рС, так как время продувки больше. Этого можно избежать, понизив давление продувки примерно до 5,6 кг/см1 в 6 фурмах и уменьшив общий расход не более чем до 560 м3/мин. И наоборот, давление продувки может быть 8,4 кг/смг, но число фурм при этом составляет 4 и также снижен общий расход не более чем до 560 м5/мин.
Кроме того, во избежание высоких температур можно использовать давление продувки 8,4 кг/см1, общий расход воздуха 700 м3/мин и 6 фурм, а также добавки больших количеств холодных рециркулирующих материалов, однако такой путь требует более частых остановов при продувке и большого количества холодных материалов.
За исключением этого, процесс проводят аналогично примеру 1, но время продувки больше (т.е. приблизительно 60 мин).
7. То же, что и в примере 1.
8. Требуется 30 т флюса.
9. То же, что и в примере 1.
10. Время продувки 30-45 мин.
11. То-’же, что и -в примере I, за исключением того, что содержание
Си в штейне составляет 45%,
12. Образуется 60 т шлака.
13. Вводят 10-20 т холодного материала.
14. 60 т свежего штейна (30% Си).
15. 30 т флюса,
16. То же, что и в примере 1.
17. То же, что и в п. 7 для низко качественно го штей на.
18. То же, что ив примере 1.
19. 60 мин; штейн с содержанием 55-60% Си..
20. Повторяют пп. 12-19 со следующими изменениями:
12. Примерно до 40 т шлака.
13. Примерно до 10 т холодного материала.
14. Примерно до 40 т штейна.
15. До 20. т флюса.
и 17. То же, что и в примере 1.
19. 60 мин; штейн содержит примерно 70% Си.
20. Повторяют пп. 12-17 со следуюйиш. изменениями:
' - 12. 30 т.шлака.
13. Ют. холодного шлака необязательно) . '
... 14. 20 т свежего штейна.
15. 10 т флюса (в противном случае пп. 16-21 те же, что и в примере 1 до конЦа первой стадии).
Вторая стадия аналогична описанной в примере 1.
Следующие переменные влияют на . протекание процесса.
При использовании обогащенного кислородом воздуха улучшается тепловой баланс и сокращается время цикла,, Это существенно, когда
а) используется 50%-ный штейн, поэтому при более низком содержании Ре8 в свежем штейне не генерируется большого количества тепла (холодные штейны) на первой стадии;
б) используются низкокачественные штейны и требуется плавить большие количества холодных материалов (рециркуляционный материал) или даже концентраты;
в) на второй стадии, особенно если велик расход на фурму, происходит некоторое охлаждение расплава в зоне фурм за счет повышенных давлений.
Приповышенном расходе газа (840 м /мин) повышается концентрация 0^ , т.е. улучшается генерирование тепла, однако это может вызвать также избыточное выведение материала из ванны с отходящим газом, что сокращает продолжительность цикла. Это удобно в тех случаях, когда
а) фурмы расположены около одного конца реактора-, а горловина - у другого; .
б) существует необходимость генерирования большего количества тепла при использовании обогащенного кислородом газа;
в) в реактор не загружают тонкоизмельченные материалы (например, концентраты).
Claims (1)
- Формулами з обр етения Способ конвертирования медных штейнов, включающий загрузку медного штейна и флюса в горизонтальный ци- , линдрический конвертер, содержащий продолговатую закрытую камеру, образованную цилиндрическим металлическим корпусом и круглыми торцами и имеющую огнеупорную футеровку, горловину, отводящую отходящие газы трубу, металлические фурмы, входящие в камеру через -корпус и проходящие через огнеупорную футеровку, внешние устройства для подачи окисляющего газа под давлением в фурмы, устройства, поддерхсивающие конвертер в горизонтальном положении при повороте его от положения загрузки в положение продувки, при котором концы фурм погружены в_ванну, продувку расплавленного штейна струями окисляющего газа, содержащего 21-40% кислорода, под поверхность расплава, проходящими 25 через ванну расплава, с поддержанием автогенности процесса при температуре до 1300°С, поворот конвертера между положениями загрузки и продувки для загрузки флюса, удаление шлака, повторную загрузку и извлечение получен10 ной меди из конвертера,е о т л и чающии ся тем, что, с целью сокращения износа огнеупорной футеровки конвертера, при продувке подачу окисляющего газа ведут при давлел , нии 3,5-10,5 кг/смг и скорости более 0,9 М, при повороте конвертера от положения загрузки в положение продувки , и обратно подачу окисляющего газа ве40 дут при давлении 0,7-1 ,4 кг/см \ продувку ведут через 4-6 фурм с площадью поперечного сечения 6,5-19,5 см12каждая, расположенных на расстоянии 20,3-38 см друг от друга и на расстоянии 91,5 см от торцов продолговатой закрытой камеры, причем окисляющий газ подают в расплав на глубину 38-45,7 см под углом вниз к горизонтали.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/024,243 US4238228A (en) | 1979-03-27 | 1979-03-27 | Non-ferrous metal treatment |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1487819A3 true SU1487819A3 (ru) | 1989-06-15 |
Family
ID=21819591
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU802901508A SU1487819A3 (ru) | 1979-03-27 | 1980-03-26 | Cпocoб kohbeptиpobahия meдhыx шteйhob |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4238228A (ru) |
EP (1) | EP0020186A1 (ru) |
JP (1) | JPS55138029A (ru) |
AU (1) | AU527584B2 (ru) |
BE (1) | BE898341Q (ru) |
CA (1) | CA1142366A (ru) |
MX (1) | MX152977A (ru) |
SU (1) | SU1487819A3 (ru) |
ZA (1) | ZA801734B (ru) |
ZM (1) | ZM3680A1 (ru) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4652917A (en) * | 1981-10-28 | 1987-03-24 | Honeywell Inc. | Remote attitude sensor using single camera and spiral patterns |
JPS6075534A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-27 | Nippon Mining Co Ltd | 酸化還元炉の操業方法 |
JPS6075533A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-27 | Nippon Mining Co Ltd | 酸化還元炉の操業法 |
JPS60114528A (ja) * | 1983-11-25 | 1985-06-21 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 銅転炉または円筒型銅精製炉の操業方法 |
US5374298A (en) * | 1990-11-20 | 1994-12-20 | Mitsubishi Materials Corporation | Copper smelting process |
EP0648849B2 (en) † | 1990-11-20 | 2004-07-14 | Mitsubishi Materials Corporation | Copper refining furnace |
MY110307A (en) * | 1990-11-20 | 1998-04-30 | Mitsubishi Materials Corp | Apparatus for continuous copper smelting |
CA2041297C (en) * | 1991-04-26 | 2001-07-10 | Samuel Walton Marcuson | Converter and method for top blowing nonferrous metal |
US5435833A (en) * | 1993-09-30 | 1995-07-25 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Process to convert non-ferrous metal such as copper or nickel by oxygen enrichment |
ES2245525B1 (es) * | 2002-01-11 | 2007-03-16 | Atlantic Copper, S.A. | Metodo perfeccionado para el control del accionamiento de convertidores de la mata cobriza. |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE241351C (ru) * | ||||
US1768649A (en) * | 1929-04-22 | 1930-07-01 | Edward I Williams | Method of and converter for bessemerizing |
CA869474A (en) * | 1967-11-20 | 1971-04-27 | Vogt John | Process for gaseous reduction of oxygen containing copper and apparatus therefor |
US3819362A (en) * | 1969-05-06 | 1974-06-25 | Copper Range Co | Copper converting process with prolonged blowing period |
CA931358A (en) * | 1971-02-01 | 1973-08-07 | J. Themelis Nickolas | Process for continuous smelting and converting of copper concentrates |
US3990890A (en) * | 1972-05-17 | 1976-11-09 | Creusot-Loire | Process for refining molten copper matte with an enriched oxygen blow |
US3802685A (en) * | 1972-08-29 | 1974-04-09 | Steel Corp | Q-bop vessel construction |
BE795117A (fr) * | 1973-02-07 | 1973-05-29 | Centre Rech Metallurgique | Procede et dispositif pour le convertissage de matieres cuivreuses |
-
1979
- 1979-03-27 US US06/024,243 patent/US4238228A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-10-31 CA CA000338903A patent/CA1142366A/en not_active Expired
-
1980
- 1980-03-24 AU AU56754/80A patent/AU527584B2/en not_active Ceased
- 1980-03-24 ZM ZM36/80A patent/ZM3680A1/xx unknown
- 1980-03-25 ZA ZA00801734A patent/ZA801734B/xx unknown
- 1980-03-25 MX MX181713A patent/MX152977A/es unknown
- 1980-03-26 SU SU802901508A patent/SU1487819A3/ru active
- 1980-03-26 EP EP80400399A patent/EP0020186A1/en not_active Withdrawn
- 1980-03-27 JP JP3961780A patent/JPS55138029A/ja active Granted
-
1983
- 1983-11-30 BE BE0/211955A patent/BE898341Q/fr not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ZM3680A1 (en) | 1980-11-21 |
MX152977A (es) | 1986-07-11 |
EP0020186A1 (en) | 1980-12-10 |
AU527584B2 (en) | 1983-03-10 |
BE898341Q (fr) | 1984-03-16 |
JPS55138029A (en) | 1980-10-28 |
US4238228A (en) | 1980-12-09 |
ZA801734B (en) | 1981-08-26 |
JPH0125815B2 (ru) | 1989-05-19 |
AU5675480A (en) | 1980-10-02 |
CA1142366A (en) | 1983-03-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2598393A (en) | Method in carrying out treatment of melted pig iron or other alloyed iron | |
US2818247A (en) | Steel making apparatus | |
SU1487819A3 (ru) | Cпocoб kohbeptиpobahия meдhыx шteйhob | |
US2862810A (en) | Process and apparatus for reducing the silicon content and increasing the temperature of molten pig iron | |
RU2344179C2 (ru) | Способ непрерывной переработки содержащих оксиды железа материалов и агрегат для его осуществления | |
US2965370A (en) | Oxygen lance with bent tip | |
JPH01127613A (ja) | 溶融金属の精錬方法及びその装置 | |
JPH0233779B2 (ru) | ||
US3860418A (en) | Method of refining iron melts containing chromium | |
EP0099713B1 (en) | A method for protecting tuyères for refining a molten iron | |
US3251679A (en) | Method of refining an iron melt | |
JPS61235506A (ja) | 取鍋内溶鋼の昇熱法 | |
US1888312A (en) | Metallurgical process for the making of ferrous metals | |
SU1715857A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
SU908842A1 (ru) | Способ выплавки стали в дуговых печах | |
SU1544813A1 (ru) | Способ выплавки низко- и среднеуглеродистой стали в двухванном сталеплавильном агрегате | |
JPS58174518A (ja) | 低水素鋼を製造する方法 | |
SU836116A1 (ru) | Газлифт дл рафинировани чугуна вКОВшЕ | |
SU806769A1 (ru) | Способ десульфурации чугуна | |
SU488868A1 (ru) | Способ обработки газом жидкой стали | |
JP6468264B2 (ja) | 溶銑保持炉の操業方法 | |
RU1774958C (ru) | Способ выплавки стали в двухванном сталеплавильном агрегате | |
SU1560560A1 (ru) | Способ выплавки стали в мартеновской печи | |
SU988879A1 (ru) | Способ продувки металла кислородом | |
US1103925A (en) | Bessemerizing copper matte. |