SU1250167A3 - Способ получени изопропилового или втор-бутилового спиртов - Google Patents
Способ получени изопропилового или втор-бутилового спиртов Download PDFInfo
- Publication number
- SU1250167A3 SU1250167A3 SU813352656A SU3352656A SU1250167A3 SU 1250167 A3 SU1250167 A3 SU 1250167A3 SU 813352656 A SU813352656 A SU 813352656A SU 3352656 A SU3352656 A SU 3352656A SU 1250167 A3 SU1250167 A3 SU 1250167A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- heat
- water
- sec
- mol
- butene
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/03—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by addition of hydroxy groups to unsaturated carbon-to-carbon bonds, e.g. with the aid of H2O2
- C07C29/04—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by addition of hydroxy groups to unsaturated carbon-to-carbon bonds, e.g. with the aid of H2O2 by hydration of carbon-to-carbon double bonds
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Description
игзобретение относитс к усовершен ствованному способу получени низших спиртов, в частности к способу получени изопропилового и втор-бутилово го спиртов, которые могут быть ис- пользованы в качестве растворителей.
Цель изобретени - упрощение процесса за счет того, что газообразньй пропен или бутен перед подачей его
в реактор или пропен или бутен на
стадии испарени насьпцают водой в количестве 0,3-1,8 мае.% от пропена или бутена.
На чертеже изображена установка дл осуществлени способа.
В примерах технический пропилен или бутен - смесь этого олефина с соответствующим алифатическим углеводородом .
Примерив реактор 1 с ши- риной в свету 500 мм и длиной 10 м, наполненный 1900 л насадки из нержа- веющией стали и 1700 л сильнокислого катионита в качестве катализатора, по трубопроводу 2 подают 300., 3 кг/ч родержащсй 85 мас.% Н-бутена смеси бутана и бутена (4534 моль бутена 253,9 кг/ч), а по трубопроводу 3 150,0 кг/ч воды (8333 моль). Воду нагревают в подогревателе 4 до 155- 160°С. Кроме того, по трубопроводу 5 подают 54 кг/ч (3000 моль) воды, а по трубопроводу 6 2699,6 кг/ч рецир- кулируемого технического олефина, i состо щего из 1851,9 кг/ч бутена и 847,7 кг/ч бутана. Состо щий из исходного сырь - рециркулируемого олефина и воды (1,8 мас. от технического бутена) поток испар ют в испарителе 7 и довод т до температуры .
Реакцию провод т при давлении 70 атм и мольном соотношении воды и бутена, равном 2,5:1. Образующийс втор-бутиловый спирт 201,3 кг/ч вмес те с избыточным газом С (1953,4 кг/ч бутгна и 894,1 кг/ч бутана) и 31 кг/ч воды отвод т из верхней части реактора по трубопроводу В и после сброса давлени и отделени вода в сепарато ре подают в колонну 9, из которой по трубопроводу 10 отвод т 1318,0 кг/ч м-бутана и 2631,0 кг/ч н-бутена. Этот головной поток раздел ют на по- ток, состо щий из 101,5 кг/ч rt-буте- на и 46,4 кг/ч н-бутана и, отводимый .по трубопроводу 11, на поток, состо щий из 976,0 кг/ч м-бутена и
5
0
20 30 35 40
55
423,9 кг/ч Н-бутана и рециркулируе- мый по трубопроводу 12 в верхнюю часть колонны 9, и на рециркулируемый по трубопроводу 6 поток указанного состава. По трубопроводу 13 из колонны 9 отвод т 201,3 кг/ч (2720 моль) втор-бутилового спирта и 2,1 кг/ч (16,2 моль) простого ди-втор-бутило- вого спирта и 2,1 кг/ч (16,2 моль) простого ди-втор-бутилового эфира в виде 99%-ного сырого спирта.
На 1 л катализатора ежечасно образуетс 1,6 моль втор-бутилового спирта и 0,0095 моль простого эфира. Во всем реакторе температура реакции составл ет 155-162 с, при этом не требуетс ни дополнительного обогрева , ни охлаждени .
Данное по расходу тепла: 1700 л катализатора производительность 1,6 моль втор-бутилового спирта, 2999,9 кг/ч исходного газа (2699,6 кг/ч рециркулируемого техни- ческого олефина и 300,3 кг/ч свежего технического олефина); теплота испарени втор-бутилового спирта 477,2 кДж/кг, а воды при 155 С 2102 кДж/кг; предварительное насыщение водой 54 кг/ч (1,8 мас.% от оле- . фина); максимальна степень насыщени в услови х .реакции 54,9 кг/ч; теплота реакции 102272 кДж/ч; расход тепла на испарение воды в реакторе 1892 кДж/ч, на испарение втор-бутилового спирта 96060 кДж/ч, в сумме .97952 кДж/ч; тепловой баланс (тегшота реакции минус расход тепла) 4320 кДж/ч (избыток тепла).
И р и м е р 2. Повтор ют пример 1 с той разницей, что процесс провод т при мольном соотношении воды к оле- фину, равном 1:1. При этом на стадию испарени бутена подают 54 кг воды (1,8 мас.% от 3000,2 кг/ч циркулирующего и свежего газа) и подают
в .нижнюю часть реактора. I
Благодар насыщению исходного газа водой по всей длине реактора поддерживаетс температура 150-155°С. Давление в реакторе составл ет 60 бар. Среднее количество спирта, которое ежечасно отвод т по трубопроводу 13 из колонны 9, составл ет 199 кг (2689 моль). Содержание простого ди-втор-бутипового эфира составл ет 2,03 кг/ч (15,6 моль). Таким образом, производительность составл ет 1,58 моль/л катализатора в час.
Данные по расходу тепла: 1700 л катализатора; производительность 1,58 моль втор- бутилового спирта, 3000,2 кг/ч исходного газа (2699,9 кг/ч свежего технического олефина); теплота гидратации 37,6 кДж/моль втор-бутилового спирта; теплота испарени втор-бутилового спирта 477,2 кДж/кг, а воды при 2102 кДж/кг; предварительное насыв1ение водой 5А кг/ч (1,8 мае. % От олефина); максимальна степень насыщени в услови х реакции 54,9 кг/ч; теплота реакции 100993,6 кДж/ч; расход тепла на испарение воды в реакторе 1892 кДж/ч, на испарение втор-бутилового спирта 96060 кДж/ч, в сумме 97952 кДж/ч; тепловой баланс (теплота реакции минус расход тепла)3041,6 кДж/ч (избыток тепла).
Приме р 3. Повтор ют пример 1 с той разницей, что процесс провод т при 60 атм и мольном соотношении 10:1. Используемое количество свежего газа-составл ет 30,3 кг/ч (4,56 кмоль), а общее количество газа (по трубопроводам 2 и 6) 3000,1 кг/ч Общее количество воды, подаваемое в реактор ежечасно, составл ет 821 кг (45,6 кмоль). Из этого количества по трубопроводу 5 отвод т 54 кг/ч (1,8 мас.% от бутена) и подают на стадию испарени . При этом во всем реакторе поддерживают температуру без дополнительного нагрева. В нижней части колонны 9 по трубопроводу 13 ежечасно :в среднем получают 201,3 кг (2720 моль) вторичного бутилового спирта и 2,1 кг (16,2 моль) простого ди-втор-бутилового эфира в виде 99%- ного сырого спирта. Таким образом, на 1 л катализатора ежечасно получают 1,6 моль втор-бутилового спирта и 9,510 моль простого эфира.
Расход тепла соответствует расходу , приведенному в примере 1.
П р и м е р 4. Повтор ют пример 3 с той разницей, что на стадию испарени подают 9 кг/ч (0,3 мас.% от бутена ) воды. При этом во всем реакторе поддерживают температуру 155 С бе дополнительного нагрева. На 1 л катализатора ежечасно получают 1,6 моль втор-бутилового спирта и 1-10 молЬ простого Ди-втор-бутилового эфира.
Данные по расходу тепла: характеристика процесса: - 1700 л катализа
2501674
тора; производительность: 1,6 моль втор-бутилового спирта, 3000,1 кг/ч исходного газа (2699,8 кг/ч рецирку- лируемого технического олефина 5 и 300,3 кг/ч свежего технического олефина); теплота гидратации 37,6 кДж/моль втор-бутилового спирта; теплота испарени втор-бутипового спирта 477,2 кДж/кг, а воды при 10 2102 кДж/кг; предварительное насыщение водой 9 кг/ч (0,3 мас.% от олефина ) ; максимальна степень насыщени в услови х реакции 54,9 кг/ч; теплота реакции 102272 кДж/ч; расход теппа 15 на испарение воды в реакторе
96481 кДж/ч,на испарение втор-бутилового спирта 96060 кДж/ч, в сумме 192541 кДж/ч.
Тепловой баланс (теплота реакции Jo минус расход тепла) -90269 кДж/ч (недостаток теппа компенсируетс в подогревателе 4 и испарителе 7).
П р и м е р 5. Повтор ют пример 4 с той разницей, что процесс провод т 25 при 170°С и 40 ата. При этом на 1 л катализатора ежечасно получают 1,8 моль втор-бутилового спирта и 2-10 моль простого ди-втор-бутилового эфира.
3Q : Данные по расходу тепла: характеристика процесса - 1700 л катализатора; производительность 1,8 моль втор- бутилов.ого спирта, 3000 кг/ч исходного газа (2699,7 кг/ч рециркулируемо- го Технического олефина и 300,3 кг/ч свежего технического олефина), теплота гидратации 37,6 кДж/моль втор-бутилового спирта; теплота испарени втор-бутилового спирта 477,2 кДж/кг, а воды при 170 С 2133 кДж/кг; предварительное насьщение водой 9 кг/ч (0,3 мас.% от олефина); максимальна ;степень насыщени в услови х реакции j54,9 кг/ч; теплота реакции 115056 кДж/ч, расход тепла на испарение воды в реакторе 97904. кДж/ч, на испарение втор-бутилового спирта 108181 кДж/ч, всего 206085 кДж/ч; тепловой баланс (теплота реакции минус расход тепла) -91029 кДж/ч (недостаток тепла компенсируетс в подогревателе 4 и испарителе 7).
П р и м е р 6. Повтор ют пример 4 с той разницей, что процесс провод т
35
40
45
55
при 135 Си 100 атм. При этом на 1 л катализатора ежечасно получают 1,б5 моль втор-бутилового спирта и 510 моль простого ди-втор-бутилового эфира.
Данные по расходу тепла: характеристика процесса - 1700 л катализатора ; производительность 1,65 моль втор-бутилового спирта, 2999,9 кг/ч исходного газа (2699,6 кг/ч рецир- кулируемого технического олефина и 300,3 кг/ч свежего технического олефина); теплота гидратации 37,6 кДж/моль втор-бутилового спирта; теплота испарени втор-бутилового спирта 477,2 кДж/кг, а воды при 2143 кДж/кг; предварительное . насьпцение водой 9 кг/ч (0,3 мас.% от олефина); максимальна с тепень насыщени в услови х редакции кг/ч;
20
54,9 кг/ч; теплота реакции 105468 кДж/ч, расход тепла на испарение воды в реакторе 98364 кДж/ч, на испарение втор-бутилового спирта 99162 кДж/ч, в сумме 197526 кДж/ч; тепловой баланс (теплота реакции минус расход тепла) -92058 кДж/ч (недостаток тепла компенсируетс в подогревателе 4 и испарителе 7).
Пример 7. В- реактор 1 с шири-25 ной в свету 200 мм и длиной 3м, наполненный 147 л насадки из. нержавеющей стали и 126 л сильнокислого катионита, по трубопроводу 2 подают
изопропилового спирта, 555,8 кг/ч исходного газа (49В,1 кг/ч рецир- кулируемого технического олефина и 57,7 кг/ч свежего технического
5 олефина); теплота гидратации
50,2 кДж/моль изопропилового спирта теплота испарени изопропилового спирта 586 кДж/кг,-а воды при 2143 кДж/кг; предварительное насьпце
0 ние водой 3,5 кг/ч (0,63 мае,%) теп лота реакции 24036 кДж/ч; расход те ла на испарение воды в реакторе 6858 кДж/ч, на испарение изопропило вого спирта 16865 кДж/ч, всего
5 23723 кДж/ч; тепловой баланс (тепло та реакции минус расход тепла) 313 кДж/Ч (избыток тепла)
П р и м е р 8. Повтор ют пример с той разницей, что реакцию провод при 160°С и 40 атм. Кроме того, про пен насыщают 7 кг/ч (1,32 мас.% от пропена) воды. При этом производительность процесса составл ет 4,2 мол йзоиропилового спирта на 1 л катали затора в час.
Данные по расходу тепла: характе ристика процесса - 126 л катализато ра; производительность 4,2 моль изо
57,7 кг/ч 96%-ного пропена (1,32 кмоль). 30 пропилового спирта, 528,7 кг/ч ис а по трубопроводу 6 498,2 кг/ч рецир- кулируёмого технического пропена. Кроме того, по трубопроводу 3 подают 233 кг/ч (45,6 кмоль) воды, часть которой (3,5 кг/ч или 0,63 мас.% 35 от технического пропена) по трубопроводу 5 добавл ют к сырью, подаваемому на стадию испарени . Реакцию провод т при 135 С, 100 атм и мольном соотношении воды и пропена, равном 40 1,05:1. При этом температура реакции поддерживаетс посто нной во всем реакторе без,необходимости наружного обогрева или охлаждени .
Ежечасно получают 28,78 кг изо- 45 пропилового спирта (3,8 моль спирта на 1 л катализатора в час) и 0,22 кг простого диизопропилового эфира).
Данные по расходу тепла: характеристика процесса - 126 л катализато- 50 ра; производительность 3,8 моль
ходного газа (471 кг/ч рециркулируе мого технического олефина и 57,7 кг свежего технического олефина); те.пл та гидратации 50,2 кДж/моль изопроп лового спирта; теплота испарени изопропилового спирта 586 кДж/кг, а воды при 2112 кДж/кг, предварительное насыщение водой 7 кг/ч (1,32 мас.% от технического олефина максимальна степень насыщени в услови х реакции 7,1 кг/ч; теплот реакции 26566 кДж/ч; расход тепла на испарение воды в реакторе 211 к,Цж/ч, на испарение изопропилов го спирта 18635 кДж/ч, всего 18846 кДж/ч; тепповой баланс (тепло та реакции минус расход тепла) 7720 кДж/ч (избыток тепла).
Данные по полному материальному балансу по примерам 2-8 приведены в таблице.
изопропилового спирта, 555,8 кг/ч исходного газа (49В,1 кг/ч рецир- кулируемого технического олефина и 57,7 кг/ч свежего технического
олефина); теплота гидратации
50,2 кДж/моль изопропилового спирта; теплота испарени изопропилового спирта 586 кДж/кг,-а воды при 2143 кДж/кг; предварительное насьпцение водой 3,5 кг/ч (0,63 мае,%) теплота реакции 24036 кДж/ч; расход тепла на испарение воды в реакторе 6858 кДж/ч, на испарение изопропилог- вого спирта 16865 кДж/ч, всего
23723 кДж/ч; тепловой баланс (теплота реакции минус расход тепла) 313 кДж/Ч (избыток тепла)
П р и м е р 8. Повтор ют пример 7 с той разницей, что реакцию провод т при 160°С и 40 атм. Кроме того, про- пен насыщают 7 кг/ч (1,32 мас.% от пропена) воды. При этом производительность процесса составл ет 4,2 моль йзоиропилового спирта на 1 л катализатора в час.
Данные по расходу тепла: характеристика процесса - 126 л катализатора; производительность 4,2 моль изопропилового спирта, 528,7 кг/ч исходного газа (471 кг/ч рециркулируе- мого технического олефина и 57,7 кг/ч свежего технического олефина); те.пло- та гидратации 50,2 кДж/моль изопропилового спирта; теплота испарени изопропилового спирта 586 кДж/кг, а воды при 2112 кДж/кг, предварительное насыщение водой 7 кг/ч (1,32 мас.% от технического олефина); максимальна степень насыщени в услови х реакции 7,1 кг/ч; теплота реакции 26566 кДж/ч; расход тепла на испарение воды в реакторе 211 к,Цж/ч, на испарение изопропилового спирта 18635 кДж/ч, всего 18846 кДж/ч; тепповой баланс (теплота реакции минус расход тепла) 7720 кДж/ч (избыток тепла).
Данные по полному материальному балансу по примерам 2-8 приведены в таблице.
Редактор А.Шишкина
Составитель А.Евстигнеев
Техред Н.Бонкало Корректор М.Демчик
Заказ 4341/60 Тираж 379Подписное
ВНИИПИ Государственного комитета СССР
по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушска наб., д. 4/5
Производственно-полиграфическое предпри тие, г.Ужгород, ул.Проектна , 4
Продолжение таблицы
Claims (1)
- СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ИЗОПРОПИЛОВОГО ИЛИ ВТОР-БУТИЛОВОГО СПИРТОВ путем испарения технического пропе- на или бутена, подачи его в газообразном состоянии в нижнюю часть .реактора, куда также раздельно подают ! воду; взаимодействия пропена или бутена с:водой при температуре 13517О0С, давлении 40-100 атм, молярном соотношении воды, пропена или бутена 1-10:1 в присутствии сильнокислого катионита с последующим выделением целевого продукта, отличающийся тем, что, с целью упрощения процесса, газообразный про пен или бутен перед подачей его в реактор или пропен или бутен на стадии испарения насыщают водой в количестве 0,3-1.,8 мас.% от пропена или § бутена.SU <„.1250167 АЗ
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3024146A DE3024146C2 (de) | 1980-06-27 | 1980-06-27 | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Alkoholen mit 3 bis 5 Kohlenstoffatomen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1250167A3 true SU1250167A3 (ru) | 1986-08-07 |
Family
ID=6105637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU813352656A SU1250167A3 (ru) | 1980-06-27 | 1981-06-26 | Способ получени изопропилового или втор-бутилового спиртов |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4456776A (ru) |
| EP (1) | EP0043049B1 (ru) |
| JP (1) | JPS5738731A (ru) |
| AR (1) | AR223927A1 (ru) |
| AT (1) | ATE2665T1 (ru) |
| AU (1) | AU542608B2 (ru) |
| BR (1) | BR8104051A (ru) |
| CA (1) | CA1174696A (ru) |
| CS (1) | CS219860B2 (ru) |
| DD (1) | DD159989A5 (ru) |
| DE (2) | DE3024146C2 (ru) |
| DK (1) | DK281581A (ru) |
| ES (1) | ES8204404A1 (ru) |
| FI (1) | FI74700C (ru) |
| IN (1) | IN153745B (ru) |
| MX (1) | MX158341A (ru) |
| NO (1) | NO154834C (ru) |
| PL (1) | PL126065B1 (ru) |
| RO (1) | RO82547A (ru) |
| SU (1) | SU1250167A3 (ru) |
| TR (1) | TR21164A (ru) |
| YU (1) | YU41785B (ru) |
| ZA (1) | ZA813917B (ru) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3419392C1 (de) * | 1984-05-24 | 1985-12-05 | Deutsche Texaco Ag, 2000 Hamburg | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Isopropylalkohol oder sek. Butylalkohol |
| US4670612A (en) * | 1985-06-18 | 1987-06-02 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Method for producing alicyclic alcohols |
| IT1223016B (it) * | 1987-10-29 | 1990-09-12 | Enichem Anic Spa | Processo per l'idratazione diretta di olefine lineari |
| US4956506A (en) * | 1989-12-21 | 1990-09-11 | Conoco Inc. | Vapor-phase hydration of olefins to alcohols in series reactors with intermediate alcohol removal |
| JPH0786233B2 (ja) * | 1990-03-29 | 1995-09-20 | 株式会社技研製作所 | 鋼管杭圧入機及びその移動方法 |
| JPH0733668B2 (ja) * | 1990-03-29 | 1995-04-12 | 株式会社技研製作所 | 鋼管杭圧入機及び鋼管杭圧入方法 |
| US5268515A (en) * | 1992-05-01 | 1993-12-07 | The Pritchard Corporation | Process of preparing an isopropanol and diisopropyl ether oxgenate motor fuel additive |
| US5191129A (en) * | 1992-05-01 | 1993-03-02 | The Pritchard Corporation | Method of preparing an isopropanol and diisopropyl ether oxygenate motor fuel additive |
| US5488185A (en) * | 1993-09-30 | 1996-01-30 | The Boc Group, Inc. | Process for the production of ethanol and isopropanol |
| US6563006B2 (en) | 2001-04-30 | 2003-05-13 | Melvin K. Carter | Catalytic oxidative conversion of hydrocarbons to aldehydes |
| US7399891B2 (en) | 2005-06-08 | 2008-07-15 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for alcohol production by selective ether decomposition |
| JP5127020B2 (ja) * | 2005-12-01 | 2013-01-23 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | オレフィンの水和方法 |
| US8558036B2 (en) | 2010-11-15 | 2013-10-15 | Saudi Arabian Oil Company | Dual phase catalysts system for mixed olefin hydrations |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB809318A (en) * | 1956-09-27 | 1959-02-18 | Exxon Research Engineering Co | Hydration of propylene |
| DE1210768B (de) * | 1956-09-27 | 1966-02-17 | Exxon Research Engineering Co | Verfahren zur Herstellung von Isopropylalkohol und Diisopropylaether durch Wasseranlagerung an Propylen |
| DE1249845B (ru) * | 1965-07-24 | |||
| DE2147739A1 (de) * | 1971-09-24 | 1973-04-05 | Texaco Ag | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von niederen alkoholen, insbesondere isopropanol |
| JPS49117412A (ru) * | 1973-02-27 | 1974-11-09 | ||
| DE2429770C3 (de) * | 1974-06-21 | 1981-04-16 | Deutsche Texaco Ag, 2000 Hamburg | Verfahren zur Herstellung von niederen Alkoholen durch direkte katalytische Hydratisierung niederer Olefine |
-
1980
- 1980-06-27 DE DE3024146A patent/DE3024146C2/de not_active Expired
-
1981
- 1981-06-10 AR AR285660A patent/AR223927A1/es active
- 1981-06-10 ZA ZA00813917A patent/ZA813917B/xx unknown
- 1981-06-15 IN IN647/CAL/81A patent/IN153745B/en unknown
- 1981-06-17 FI FI811907A patent/FI74700C/fi not_active IP Right Cessation
- 1981-06-20 EP EP81104739A patent/EP0043049B1/de not_active Expired
- 1981-06-20 AT AT81104739T patent/ATE2665T1/de not_active IP Right Cessation
- 1981-06-20 DE DE8181104739T patent/DE3160098D1/de not_active Expired
- 1981-06-23 CA CA000380442A patent/CA1174696A/en not_active Expired
- 1981-06-23 NO NO812147A patent/NO154834C/no unknown
- 1981-06-24 AU AU72116/81A patent/AU542608B2/en not_active Ceased
- 1981-06-24 RO RO81104681A patent/RO82547A/ro unknown
- 1981-06-25 CS CS814846A patent/CS219860B2/cs unknown
- 1981-06-25 DD DD81231143A patent/DD159989A5/de not_active IP Right Cessation
- 1981-06-25 TR TR21164A patent/TR21164A/xx unknown
- 1981-06-25 YU YU1593/81A patent/YU41785B/xx unknown
- 1981-06-25 DK DK281581A patent/DK281581A/da not_active Application Discontinuation
- 1981-06-26 BR BR8104051A patent/BR8104051A/pt unknown
- 1981-06-26 MX MX188026A patent/MX158341A/es unknown
- 1981-06-26 SU SU813352656A patent/SU1250167A3/ru active
- 1981-06-26 ES ES503449A patent/ES8204404A1/es not_active Expired
- 1981-06-26 PL PL1981231891A patent/PL126065B1/pl unknown
- 1981-06-26 JP JP9847881A patent/JPS5738731A/ja active Granted
-
1983
- 1983-01-13 US US06/457,827 patent/US4456776A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1174696A (en) | 1984-09-18 |
| DK281581A (da) | 1981-12-28 |
| FI74700B (fi) | 1987-11-30 |
| CS219860B2 (en) | 1983-03-25 |
| YU159381A (en) | 1983-02-28 |
| ATE2665T1 (de) | 1983-03-15 |
| IN153745B (ru) | 1984-08-18 |
| AU542608B2 (en) | 1985-02-28 |
| BR8104051A (pt) | 1982-03-16 |
| PL231891A1 (ru) | 1982-02-01 |
| DE3024146A1 (de) | 1982-01-28 |
| FI811907L (fi) | 1981-12-28 |
| FI74700C (fi) | 1988-03-10 |
| RO82547A (ro) | 1983-10-15 |
| NO812147L (no) | 1981-12-28 |
| EP0043049B1 (de) | 1983-03-02 |
| TR21164A (tr) | 1983-11-30 |
| JPH0251889B2 (ru) | 1990-11-08 |
| EP0043049A1 (de) | 1982-01-06 |
| AU7211681A (en) | 1982-01-07 |
| ES503449A0 (es) | 1982-05-16 |
| AR223927A1 (es) | 1981-09-30 |
| NO154834C (no) | 1987-01-02 |
| DE3160098D1 (en) | 1983-04-07 |
| ZA813917B (en) | 1982-06-30 |
| YU41785B (en) | 1987-12-31 |
| JPS5738731A (en) | 1982-03-03 |
| PL126065B1 (en) | 1983-07-30 |
| MX158341A (es) | 1989-01-26 |
| RO82547B (ro) | 1983-09-30 |
| DD159989A5 (de) | 1983-04-20 |
| US4456776A (en) | 1984-06-26 |
| ES8204404A1 (es) | 1982-05-16 |
| NO154834B (no) | 1986-09-22 |
| DE3024146C2 (de) | 1983-07-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1250167A3 (ru) | Способ получени изопропилового или втор-бутилового спиртов | |
| US4579984A (en) | Process for the production of alcohols | |
| US9593059B2 (en) | Process for the hydration of mixed butenes to produce mixed alcohols | |
| US6011191A (en) | Process for the production of hydrocarbons with a high octane number by the selective dimerization of isobutene | |
| SU1106445A3 (ru) | Способ непрерывного получени вторичного бутилового спирта | |
| US20090071871A1 (en) | Process to conversion of oxygenates to gasoline | |
| US4503265A (en) | Process for the production of methyl tert.-butyl ether (MTBE) and of hydrocarbon raffinates substantially freed from i-butene and from methanol | |
| US5091590A (en) | Ether production with staged reaction of olefins | |
| US5132467A (en) | Process for the conversion of normal alkenes to tertiary alkyl ethers | |
| AU731453B2 (en) | A method for producing glycols | |
| US5243090A (en) | Conversion of normal alkenes to tertiary alkyl ethers | |
| US5313004A (en) | Production of alkyl tertiary alkyl, ethers from isoalkanes | |
| JPS61236736A (ja) | 低級アルコ−ル類の連続的製造方法 | |
| US4366327A (en) | Process for producing ethers by reacting olefins with alcohols | |
| JPH04225930A (ja) | オレフィン系原料の水和によるアルコールまたはエーテルの製造方法 | |
| WO2009074804A1 (en) | A process for the conversion of n-butanol to di-isobutene and pentene and/or di-pentene | |
| AU676893B2 (en) | Di-isopropyl ether production | |
| US5162591A (en) | Catalytic olefin hydration for ether production | |
| EP2105428A1 (en) | A process for the conversion of n-butanol to di-isobutene | |
| US2773910A (en) | Process of preventing corrosion in the production of alcohols by hydration of olefins | |
| CN100532334C (zh) | 含碳烯烃裂解生产丙烯乙烯的方法 | |
| JPS5951224A (ja) | Ｃ↓４炭化水素留分からイソブチレンを分離する方法 | |
| US3592871A (en) | Process for separating an alkylate-containing hydrocarbon mixture utilizing a stripping and partial condensation system | |
| AU1349392A (en) | Ether production with staged reaction of olefins |