I Изобретение относитс к металлур гическому производству, а именно к очистке от окалины поверхности металлической полосы. По основному авт.св. № 716662 известен способ удалени окалины с поверхности полосы, включак щй прокатку полосы в конусных валках с противоположным направлением их конусностей СП. Недостатком известного способа вл етс то, что при несимметричной задаче полосы в валки, последн те р ет устойчивость и стремитс сместитьс относительно бочки валка в ту или другую стороны, что в конечном итоге может привести к выбросу полосы из валков. Целью изобретени вл етс повышение стабилизации процесса. Указанна цель достигаетс за сч Того, что согласно способу удалени окалины с поверхности полосы прокат ку полосы осуществл ют в валках с Конусностью на участке у большего основани , равном 0,25-0,3 длины бо ки валка, в 2-3 раза превышающей ко нусность на остальной части валка. На чертеже показана схема, реали зууща способ. Схема содержит конусные валки 1 З астками 2 и 3 различной конусност между которыми находитс прокатываема полоса 4. Дл реализации предложенного спо соба полосу 4 обжимают в валках 1 окалиноломател с конусностью на jучастке 2, равном 0,25-0,3 длины боч ки валка, превышающей в 2-3 раза величину конусности на остальной части валка. Участок 2 йьтолнен с конусностью 1:(30-50). Участок 3 выполнен с конусностью 1:(90-100). Длина участка 2, равна 0,25-0,3 длины боч ки валка, выбираетс исход из известного факта, что окалина группируетс преимущественно у кромок поло сы. При длине участка 2 менее 0,25 длины бочки валка, часть окалины останетс на полосе. При длине участка 2 больше 0,3 длины бочки валка, зффектив ос ть удалени окалины не повышаетс по той причине, что ближе к центру количество окалины уменьшае с . Рассмотрим возможные варианты отг нс вений участков 2 и 3 конусности , валков 1 при выбранных диапазонах конусностей этих участков: 9 1.Конусность участка 2 (1:30) соответтсвует конусности на участке 3 (1:90). Тогда конусность участка 2 в 3 раза превьппает конусность на участке 3, при этом величина сил трени и сдвиговых усилий достаточна дл стабилизации процесса прокатки при эффективном удалении окалины с кромок полосы. 2.Конусность участка 2(1:50) соответствует конусности на участке 3 (1:100). Тогда конусность участка 2в 2 раза превышает конусность на участке 3, при этом величина сил трени и сдвиговых усилий также достаточна дл Стабилизации процесса прокатки при эффективном удалении окалины с кромок полосы. 3.Конусность участка 2 (1:30) соответствует конусности на участке 3(1:100). Тогда конусность участка 2в 3,3 раза превышает конусность на участке 3, при зтом величина сил трени позвол ет стабилизировать процесс прокатки, но может произойти нежелательное изменение поперечного профил полосы. А. Конусность участка 2 (1:50) соответствует конусности на участке 3 (1:90). Тогда конусность участка-2 в 1,8 раза превьш1ает конусность на участке 3, при этом величина сил трени будет недостаточна дл стабилизации процесса прокатки. 5. Конусность участка 2 (1:ДО) соответствует конусности на участке 3(1:95). Тогда конусность участка 2 в 2,4 раза превышает конус ность на участке 3, при зтом величина сил трерни и сдвиговых усилий будет достаточна дл стабилизации процесса прокатки при эффективном удалении окалины с кромок полосы. Пример . Предлагаемый способ может быть реализован, например, в валках окалиноломател черновой группы широкополосного стана гор чей прокатки. Например, сл б из марки стали 0,8 кп. размером 130x1250 мм прокатывают в валках, у которых конусность участка 2 в 1,8; 2,0; 2,4; 3,0 и 3,3 раз соответственно в каждом примере превышает конусность на участке 3, и длина участка 2 составл ет 0,27 длины бочки валка. В примерах конкретного выполнени отношени конусностей участков 2 и 3 даны дл оптимальной длины участка 2, поскольку интервал предлагаемого параметра - длины участка - невелик и возможность проведени процесса при его граничных услови х очевидна. Поэтому в примерах осуществлени способа приведена оптимальна его величина. При этом разность окружны скоростей точек верхнего и нижнего валка, наход щихс в одном вертикальном сечении, увеличиваетс от середины к краю валка от нул до 4 м/мин. При смещении полосы в валках относительно оси прокатки в ту или иную сторону, благодар наличию участка с повышенной конусностью, обжатие по краю полосы резко возрастет i Соответственно возрастают и силы трени , которые стрем тс вернуть полосу в исходное положение, симметрично относительно оси прокатки .I The invention relates to metallurgical production, in particular to the descaling of the surface of a metal strip. According to the main auth. No. 716662 discloses a method for removing scale from the surface of a strip, including rolling a strip in tapered rollers with the opposite direction of their taper SP. The disadvantage of the known method is that with an asymmetrical task of the strip into rolls, the latter sustains stability and tends to shift relative to the roll barrel to one side or the other, which may ultimately lead to the release of the strip from the rolls. The aim of the invention is to increase the stabilization process. This goal is achieved by scoring. According to the method for removing scale from the surface of the strip, rolling the strip is carried out in rollers with a taper in the area at the larger base equal to 0.25-0.3 times the side of the roll, 2-3 times longer than the nudity on the rest of the roll. The drawing shows a diagram realizing the method. The scheme contains 1 C tapered rolls 2 and 3 of different taper, between which there is a rolled strip 4. To implement the proposed method, strip 4 is compressed in rolls 1 of the calcined gum with a taper of section 2, equal to 0.25-0.3 bar length, 2-3 times more than the taper of the rest of the roll. Section 2 is filled with a taper of 1: (30-50). Section 3 is made with a taper of 1: (90-100). The length of section 2, equal to 0.25-0.3 of the length of the roll barrel, is chosen on the basis of the well-known fact that the scale is mainly grouped at the edges of the strip. When the length of section 2 is less than 0.25 the length of the roll barrel, part of the scale will remain on the strip. When the length of section 2 is greater than 0.3 of the length of the roll barrel, the efficiency of scale removal does not increase due to the fact that closer to the center, the amount of scale decreases with. Let us consider the possible variants of tapering of sections 2 and 3 of taper, rolls 1 with selected ranges of taper of these sections: 9 1. The taper of section 2 (1:30) corresponds to the taper of section 3 (1:90). Then the conicity of section 2 is 3 times higher than the conicity in section 3, while the amount of friction and shear forces is sufficient to stabilize the rolling process with effective removal of scale from the edges of the strip. 2. The taper of section 2 (1:50) corresponds to the taper of section 3 (1: 100). Then the conicity of the section 2–2 times the conicity in section 3, while the magnitude of the friction and shear forces is also sufficient to stabilize the rolling process with effective removal of scale from the edges of the strip. 3. The taper of section 2 (1:30) corresponds to the taper on section 3 (1: 100). Then the conicity of the section 2–3.3 times the conicity in section 3, with this, the magnitude of the friction forces stabilizes the rolling process, but an undesirable change in the transverse profile of the strip may occur. A. The taper of section 2 (1:50) corresponds to the taper of section 3 (1:90). Then the conicity of section-2 is 1.8 times the conicity in section 3, while the magnitude of the frictional forces will be insufficient to stabilize the rolling process. 5. The taper of section 2 (1: TO) corresponds to the taper on section 3 (1:95). Then the conicity of section 2 is 2.4 times the conicity in section 3, with this the magnitude of the thrusting forces and shear forces will be sufficient to stabilize the rolling process with effective removal of scale from the edges of the strip. An example. The proposed method can be implemented, for example, in rolls of the descaler of the rough group of a wide-strip hot rolling mill. For example, a slab of steel grade 0.8 kp. size 130x1250 mm rolled in rolls, in which the taper of section 2 is 1.8; 2.0; 2.4; 3.0 and 3.3 times, respectively, in each example, is greater than the taper of section 3, and the length of section 2 is 0.27 of the length of the roll barrel. In the examples of specific performance, the taper ratios of sections 2 and 3 are given for the optimal length of section 2, since the interval of the proposed parameter — the length of the section — is small and the possibility of carrying out the process under its boundary conditions is obvious. Therefore, in the embodiments of the method its optimum value is given. In this case, the difference between the velocities of the points of the upper and lower rolls that are in the same vertical section increases from the middle to the edge of the roll from zero to 4 m / min. When the strip in the rolls is displaced relative to the rolling axis in one direction or another, due to the presence of a section with increased taper, the compression along the edge of the strip increases dramatically i.
Приведенные примеры подтверждают обоснование предлагаемых граничных значений отношени конусностей участка 2 и 3. Действительно, уменьшение отношени приводит к нестабильности процесса прокатки, а увеличение его свьш1е 3 - к нежелательному изменению поперечного профил полосы.These examples confirm the rationale for the proposed boundary values of the taper ratios of sections 2 and 3. Indeed, a decrease in the ratio leads to instability of the rolling process, and an increase in its brightness 3 to an undesirable change in the transverse profile of the strip.
Использование изобретени позволит стабилизировать процесс прокатKh°и практически устран ет выброс полосы при неизменной эффективности очистки полосы.The use of the invention will allow to stabilize the process of rolling Kh ° and almost eliminates the emission of a strip with a constant cleaning efficiency of the strip.