SK279405B6 - Spôsob destilačného oddeľovania malých množstiev f - Google Patents
Spôsob destilačného oddeľovania malých množstiev f Download PDFInfo
- Publication number
- SK279405B6 SK279405B6 SK304-90A SK30490A SK279405B6 SK 279405 B6 SK279405 B6 SK 279405B6 SK 30490 A SK30490 A SK 30490A SK 279405 B6 SK279405 B6 SK 279405B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- column
- boiling
- liquid
- fraction
- medium
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
- C07C45/78—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
- C07C45/81—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change in the physical state, e.g. crystallisation
- C07C45/82—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change in the physical state, e.g. crystallisation by distillation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
- B01D3/146—Multiple effect distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/74—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation
- C07C29/76—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment
- C07C29/80—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2601/00—Systems containing only non-condensed rings
- C07C2601/12—Systems containing only non-condensed rings with a six-membered ring
- C07C2601/14—The ring being saturated
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S203/00—Distillation: processes, separatory
- Y10S203/09—Plural feed
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S203/00—Distillation: processes, separatory
- Y10S203/20—Power plant
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Je opísaný spôsob destilačného oddeľovania malých množstiev frakcie stredne vriacich zložiek zo zmesi kvapalín pomocou destilačnej kolóny (hlavnej kolóny), pozostávajúcej z obohacovacej časti a ochudobňovacej časti, pričom zmes kvapalín obsahuje väčšie množstvá ľahšie a ťažšie vriacich zložiek a pričom obohacovacia časť je spojená s horným koncom a ochudobňovacia časť je spojená so spodným koncom druhej destilačnej kolóny (postrannej kolóny) a pričom sa z jej stredného rozsahu odoberá frakcia stredne vriacich zložiek vo forme pár alebo kvapaliny, pričom koncentrácia frakcie stredne vriacich zložiek v zmesi kvapalín je menšia ako 2 %, výhodne menšia ako 0,1 %, a množstvo bríd, ktoré sa privádza z hlavnej kolóny do postrannej kolóny na jej spodnom konci, predstavuje na príslušnom mieste 1 až 20 %, výhodne 3 až 10 %, vztiahnuté na množstvo bríd v hlavnej kolóne.
Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu destilačného oddeľovania malých množstiev frakcie stredne vriacich zložiek zo zmesi kvapalín pomocou destilačnej kolóny (hlavnej kolóny) pozostávajúcej z obohacovacej časti a ochudobňovacej časti, pričom zmes kvapalín obsahuje väčšie množstvá ľahšie a ťažšie vriacich zložiek a pričom obohacovacia časť je spojená s horným koncom a ochudobňovacia časť je spojená so spodným koncom druhej destilačnej kolóny (postrannej kolóny) a pričom sa z jej stredného rozsahu odoberá frakcia stredne vriacich zložiek vo forme pár alebo kvapaliny.
Doterajší stav techniky
V chemickom a petrochemickom priemysle je dôležitou základnou operáciou destilačné delenie viaczložkových zmesí. Základné pravidlo destilačnej techniky hovorí, že delenie prítokovej zmesi pozostávajúcej z n zložiek na čisté jednotlivé frakcie vyžaduje n-1 destilačných kolón. Pri prítokových zmesiach, ktoré sa skladajú z mnohých jednotlivých frakcií, je toto podmienené vysokými technickými nákladmi.
Predovšetkým rušivé je, že samotné odstraňovanie nečistôt, ktoré sú v prítokovej zmesi prítomné iba v malých koncentráciách, napríklad v niekoľko málo ppm, ale z dôvodov kvality sa musí ich obsah v hodnotných frakciách znižovať, je veľmi nákladné, pretože i takéto oddeľovanie vyžaduje vlastnú kompletnú kolónovú jednotku. Prispôsobenie destilačného zariadenia a tým i investičné náklady a spotreba energie sú rovnako vysoké ako pri kolónových jednotkách na odstraňovanie väčších množstiev produktu.
Na zníženie nákladov na prístroje sa používa zvyčajne pri odstraňovaní malých množstiev stredne vriacich nečistôt jednoduché postranné odoberanie a ušetrí sa tým kolónová jednotka. Nevýhodné pritom je, že vysoké koncentrácie stredne vriacej zložky pri jednoduchom postrannom odoberaní sa dajú dosiahnuť iba pri použití veľkých vyhrievacích výkonov a tak ovplyvňujú hospodárnosť. Spravidla sa preto upúšťa od vysokých koncentrácií stredne vriacej zložky a počíta sa so stratami produktu ľahko vriacich, prípadne vysokovriacich zložiek.
Pri väčších prítokových koncentráciách stredne vriacich zložiek sa jednoduché postranné odoberanie z uvedených dôvodov nemôže použiť. Tu sa skúša čiastočne pracovať s postrannými kolónami, aby sa týmto opatrením mohol ušetriť aspoň výmenník tepla, vždy podľa typu kolóny odparovač alebo kondenzátor. Spotreba energie sa však sotva zníži.
Väčšiu úsporu energie a úsporu investičných nákladov, asi 30 % poskytujú len jedna deliaca kolóna alebo termodynamicky ekvivalentné usporiadanie hlavnej kolóny s pripojenou postrannou kolónou, pri ktorom je postranná kolóna priamo spojená tak na svojom hornom, ako na svojom spodnom konci s hlavnou kolónou. Tieto typy kolón umožňujú delenie prítokovej zmesi na tri čisté zložky, pričom je potrebný iba jeden odparovač ako i jeden kondenzátor.
Pri medzistenovej kolóne a pri termodynamicky ekvivalentnom usporiadaní hlavnej a postrannej kolóny sa pritom vo všeobecnosti uskutočňuje rozdelenie bríd na prítokovú a odoberaciu časť medzistenovej kolóny, prípadne zodpovedajúco ako separátne prstence vytvorené kolónové diely, výhodne 1 : 1. O toto sa usiluje pri medzistenovej kolóne z konštrukčných dôvodov, pretože z toho vyplýva jednoduchšia geometria stavby kolón. Tiež teoretické výskumy sa zaoberajú výhradne tým, aby dokázali upotrebiteľnosť tohto rovnomerného delenia bríd na obidva čiastkové rozsahy kolóny.
To isté platí pre konštrukčné alternatívne uskutočnenie vo forme dvoch separátnych kolón. Tiež tu sa uprednostňuje rovnomerné delenie bríd a poukazuje sa iba na to, že to všeobecne znamená len malé zvýšenie nákladov na energiu, ak sa odchýli od delenia 1 : 1 uvažovaného ako optimálne. Tolerovateľnosť kolísania v delení bríd na prítokovú a odoberaciu časť v maximálnom rozpätí 1 : 3 až 3 : 1 sa opisuje ako výhoda tohto typu kolóny. Zásadne sa však vždy ako najpriaznivejšie riešenie uvažuje delenie 1:1.
Tým sa neúmyselne poskytuje dôležitá výhoda tohto usporiadania kolóny. Použitie tohto typu kolóny je tým práve tak zastaralé, ako použitie jestvujúcich kolón, t. j. každý jednotlivý destilačný krok postupu sa musí najskôr preskúšať. Tiež oddeľovanie malých množstiev nečistôt sa musí vopred preskúšať experimentálnymi skúškami v pokusných zariadeniach a vopred objasniť a predovšetkým plánovať a uskutočniť príslušný destilačný deliaci krok konvenčné alebo s opísanými modernými typmi kolón.
Ako ukazuje prax, je to často iba ťažko možné. Pri nových postupoch je často veľmi ťažké experimentálne správne zachytiť malé nečistoty a správne zabezpečiť ich prístrojovo technické vybavenie pred stavbou výrobného zariadenia. Z toho vyplýva napríklad potreba veľkého počtu spätných cyklov pri pokusných zariadeniach, čo zvyšuje čas preskúšania, požiadavky na analytiku a tým výdavky. Navyše, pri tom sa rovnako nezachytia všetky účinky. Ešte počas výrobnej fázy môžu vznikať nové vedľajšie produkty, ak sa napríklad použije nový hospodárnejší typ katalyzátora, ak sa použijú vsádzkové látky rôzneho pôvodu alebo sa uskutočnia iné prevádzkovo-technické zmeny.
Často môžu preto byť takéto prevádzkovo-technické zlepšenia neúnosné, pretože dodatočné odstraňovanie, i keď len v malom množstve prítomnej zložky, vyžaduje dodatočný, medzipripojený destilačný krok, a tým okrem vlastných dodatočných investičných nákladov vznikajú predovšetkým zvyčajne nerovnako vysoké prestojové náklady spojené s prestavbou.
Je preto stanovená úloha oddeľovať malé množstvá frakcie stredne vriacich zložiek zo zmesi kvapalín a pritom sa vyhnúť všetkým uvedeným nevýhodám.
Podstata vynálezu
Táto úloha sa podľa vynálezu rieši tým, že koncentrácia frakcie stredne vriacich zložiek v zmesi kvapalín je menšia ako 2 %, výhodne menšia ako 0,1 %, a množstvo bríd, ktoré sa privádza z hlavnej kolóny do postrannej kolóny na jej spodnom konci predstavuje na príslušnom mieste 1 až 20 %, výhodne 3 až 10 %, vztiahnuté na množstvo bríd v hlavnej kolóne.
Odoberacie miesto postrannej kolóny je usporiadané tak, aby teoretický počet deliacich stupňov kolónového úseku hlavnej kolóny medzi miestom prítoku a horným spojovacím miestom k úseku medzi miestom prítoku a spodným spojovacím miestom sa rovnal pomeru teoretického počtu deliacich stupňov kolónového úseku postrannej kolóny pod miestom odoberania k teoretickému počtu de liacich stupňov kolónového úseku postrannej kolóny nad miestom odoberania.
Teoretický počet deliacich stupňov postrannej kolóny v porovnaní so zodpovedajúcim úsekom hlavnej kolóny medzi prípojkami predstavuje 100 až 200 %, predovšetkým výhodne 120 až 140 %.
Výhodne sa na hornom konci postrannej kolóny pridáva kvapalina, ktorá sa odoberá z hlavnej kolóny, pričom toto množstvo kvapaliny zodpovedá 100 až 110 % množstva bríd v postrannej kolóne.
Ďalej sa frakcia stredne vriacich zložiek môže odoberať kvapalná a na mieste odberu postrannej frakcie v postrannej kolóne sa udržiava množstvo kvapaliny zodpovedajúce zadržiavacej dobe 0,1 až 2 hodiny v kolóne alebo v separátnej nádrži a postranný odber sa uskutočňuje iba po uskutočnení príslušnej analýzy.
V porovnaní s doterajším stavom techniky sa ukazuje, že v tomto prípade oddeľovanie malých množstiev sa môže veľmi odchyľovať od oddeľovania bríd 1:1, pokladaného vo všeobecnosti za ideálne tým, že sa do prídavnej postrannej kolóny, ktorá slúži na odoberanie stredne vriaceho vedľajšieho produktu, privádza len veľmi malé množstvo bríd, asi 3 až 10 %, vztiahnuté na množstvo bríd v hlavnej kolóne. To prináša tú výhodu, že táto postranná kolóna vyžaduje malé investičné a energetické náklady.
Delenie medzi ľahko vriacu a ťažko vriacu frakciu v hlavnej kolóne nie je týmto opatrením negatívne ovplyvnené. Pretože koncentrácia stredne vriacej zložky v hlavnej kolóne sa pripojením postrannej kolóny znižuje, poskytuje dokonca priaznivejšie deliace výkony.
Ako špecifickú výhodu je potrebné vidieť to, že pri odstraňovaní malých množstiev frakcie stredne vriacich zložiek podľa vynálezu sa v priemere, v pomere k hlavnej kolóne veľmi malou postrannou kolónou s frakciou stredne vriacich zložiek, stráca len malé množstvo frakcie ľahko a ťažko vriacich zložiek, ak sa ako porovnávací príklad postaví jednoduché postranné odoberanie.
Pokiaľ ide o počet deliacich stupňov postrannej kolóny, nie sú žiadne špeciálne požiadavky, t. j. môže mať rovnaký, vyšší alebo nižší teoretický počet deliacich stupňov v porovnaní s príslušným úsekom hlavnej kolóny. Tiež typ deliacich prvkov nie je závislý od hlavnej kolóny. Pretože postranná kolóna má iba malú prierezovú plochu a tým vykazuje malé náklady, môže sa trochu nákladnejšie vybaviť, pokiaľ ide o teoretický počet deliacich stupňov a tento, v porovnaní s hlavnou kolónou, zvýšiť o 20 až 50 %.
Presná poloha prípojok na hlavnú kolónu v obohacovacej a ochudobňovacej časti sa v jednotlivých prípadoch riadi podľa špecifikácií delenia a môže sa, ak sú známe vlastnosti, pokiaľ ide o teplotu varu znečisťujúcej frakcie stredne vriacich zložiek, prípadne určiť matematickou simuláciou. Často však tieto látkové vlastnosti nie sú známe. V tomto prípade sa pri prísnejších nárokoch na čistotu poloha spojovacích miest medzi hlavnou a postrannou kolónou volí tak, aby ležala bližšie k miestu prítoku hlavnej kolóny. V mnohých prípadoch sa ukazuje ako účelné umiestňovať spojovacie miesta v strede obohacovacej a ochudobňovacej časti hlavnej kolóny.
Usporiadanie postranného odoberacieho miesta na postrannej kolóne by sa malo riadiť podľa polohy prítokového miesta v hlavnej kolóne vo vzťahu k miestam pripojenia. Pri strednom usporiadaní na hlavnej kolóne sa doporučuje umiestniť postranné odoberacie miesto v postrannej kolóne taktiež v strede. Ak však leží miesto prítoku bližšie k hornému spojovaciemu miestu, malo by odoberacie miesto ležať bližšie k spodnému spojovaciemu miestu a naopak.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad (pozri obrázok)
Privádzaná zmes 1 pozostávajúca zo 16 263 kg/h cyklohexanónu, 20 676,5 kg/h cyklohexanolu, 6,4 kg/h metylcyklohexanónu a 1741,6 kg/h vyššie vriacich vedľajších produktov, sa plní v kvapalnej forme s teplotou 110 °C na desiatej teoretickej etáži destilačnej kolóny celkove so 48 teoretickými stupňami. Prevádzkový tlak tejto kolóny je pri hlave 40.10^ Pa a na spodku kolóny 64.1()2 Pa. Pri hlave 2 tejto kolóny sa pri teplote 62,3 °C a pri pomere spätného toku 2,9 odoberá cyklohexanón v množstve 15 117 kg/h. Hlavový produkt obsahuje ešte 30 ppm metylcyklohexanónu. Na spodku kolóny 3 sa pri teplote
88.7 °C odoberá 1128,7 kg/h cyklohexanónu, 20 671 kg/h cyklohexanolu, 4,25 kg/h metyleyklohexanónu a 1741,6 kg/h vyššie vriacich zložiek.
Medzi najspodnejšou etážou kolóny a 29. teoretickou etážou je pripojená odoberacia kolóna s celkom 35 teoretickými deliacimi stupňami. Na hornom konci sa pri teplote
66.8 °C privádza asi 4500 kg/h kvapaliny z hlavnej kolóny a na spodnom konci sa plní asi 4300 kg/h bríd z hlavnej kolóny. Vo výške 10. teoretickej etáže tejto kolóny 4 sa pri teplote 74 °C ako vo forme kvapaliny odoberá 25 kg/h frakcie stredne vriacich zložiek, ktorá obsahuje 72,2 % cyklohexanónu, 21 % cyklohexanolu a 6,8 % metyleyklohexanónu.
Claims (6)
1. Spôsob destilačného oddeľovania malých množstiev frakcie stredne vriacich zložiek zo zmesi kvapalín pomocou destilačnej kolóny (hlavnej kolóny), pozostávajúcej z obohacovacej časti a ochudobňovacej časti, pričom zmes kvapalín obsahuje väčšie množstvá ľahšie a ťažšie vriacich zložiek a pričom obohacovacia časť je spojená s horným koncom a ochudobňovacia časť je spojená so spodným koncom druhej destilačnej kolóny (postrannej kolóny) a pričom sa z jej stredného rozsahu odoberá frakcia stredne vriacich zložiek vo forme pár alebo kvapaliny, vyznačujúci sa tým, že koncentrácia frakcie stredne vriacich zložiek v zmesi kvapalín je menšia ako 2 %, výhodne menšia ako 0,1 % a množstvo brid, ktoré sa privádza z hlavnej kolóny do postrannej kolóny na jej spodnom konci predstavuje na príslušnom mieste 1 až 20 %, výhodne 3 až 10 %, vztiahnuté na množstvo brid v hlavnej kolóne.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa t ý m , že odoberacie miesto postrannej kolóny je usporiadané tak, aby teoretický počet deliacich stupňov kolónového úseku hlavnej kolóny medzi miestom prítoku a horným spojovacím miestom k úseku medzi miestom prítoku a spodným spojovacím miestom sa rovnal pomeru teoretického počtu deliacich stupňov kolónového úseku postrannej kolóny pod miestom odoberania k teoretickému počtu deliacich stupňov kolónového úseku postrannej kolóny nad miestom odoberania.
3. Spôsob podľa nárokov la 2, vyznačujúci sa t ý m , že teoretický počet deliacich stupňov postrannej kolóny v porovnaní so zodpovedajúcim úsekom hlavnej kolóny medzi prípojkami predstavuje 100 až 200 %, predovšetkým výhodne 120 až 140 %.
4. Spôsob podľa nárokov 1 až 3, vyznačujú c i sa t ý m , že sa na hornom konci postrannej kolóny pridáva kvapalina, ktorá sa odoberá z hlavnej kolóny, pričom toto množstvo kvapaliny zodpovedá 100 až 110% množstva bríd v postrannej kolóne.
5. Spôsob podľa nárokov 1 až 4, vyznačujúci sa tým, že frakcia stredne vriacich zložiek sa odoberá kvapalná a na mieste odberu postrannej frakcie v postrannej kolóne sa udržiava množstvo kvapaliny zodpovedajúce zadržiavacej dobe 0,1 až 2 hodiny v kolóne alebo v separátnej nádrži a postranný odber sa uskutočňuje iba po príslušnej analýze kvapaliny na mieste odberu.
6. Spôsob podľa nárokov 1 až 5, vyznačujúci sa tým, že prítoková zmes podielov ľahko vriacich zložiek obsahuje 40 až 65 % hmotn. cyklohexanónu, podielov stredne vriacich zložiek 0,001 až 0,5 % hmotn. metyleyklohexanónu, podielov vysokovriacich zložiek 30 až 60 % hmotn. cyklohexanolu a 1 až 10 % hmotn. vyššie vriacich vedľajších produktov, kolóna pracuje pri hlavovom tlaku 0,01 až 1.105 Pa, výhodne 0,03 až 0,06.105 Pa a pri pomere spätného toku 1,2 až 6,0, výhodne 1,8 až 3,0, teoretický počet deliacich stupňov hlavnej kolóny predstavuje 30 až 65, výhodne 40 až 50, postranná kolóna má teoretický počet deliacich stupňov 30 až 80, výhodne 30 až 40, na kolónovej hlave hlavnej kolóny sa odoberá frakcia cyklohcxanónu s obsahom 0,0001 až 0,02 % hmotn. metyleyklohexanónu, na kolónovom spodku hlavnej kolóny sa odoberá frakcia cyklohexanolu s obsahom 0,002 až 0,4 % hmotn. metyleyklohexanónu a na mieste odberu postrannej kolóny sa odoberá frakcia stredne vriacich zložiek s 1 až 25 % hmotn. metyleyklohexanónu.
1 výkres
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3902006A DE3902006A1 (de) | 1989-01-25 | 1989-01-25 | Verfahren zur destillativen abtrennung geringer mengen einer mittelsiederfraktion aus einem fluessigkeitsgemisch |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK30490A3 SK30490A3 (en) | 1998-11-04 |
SK279405B6 true SK279405B6 (sk) | 1998-11-04 |
Family
ID=6372675
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK304-90A SK279405B6 (sk) | 1989-01-25 | 1990-01-22 | Spôsob destilačného oddeľovania malých množstiev f |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4994152A (sk) |
EP (1) | EP0380001B1 (sk) |
JP (1) | JP3077987B2 (sk) |
CZ (1) | CZ284069B6 (sk) |
DE (2) | DE3902006A1 (sk) |
ES (1) | ES2062115T3 (sk) |
RU (1) | RU1829948C (sk) |
SK (1) | SK279405B6 (sk) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5289688A (en) * | 1991-11-15 | 1994-03-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Inter-column heat integration for multi-column distillation system |
US6255533B1 (en) | 1999-11-09 | 2001-07-03 | Basf Corporation | Process for the recovery of cyclohexanone and cyclohexanol from cyclohexanone production distillation bottoms |
DE10046609A1 (de) * | 2000-09-20 | 2002-04-04 | Basf Ag | Verfahren und Vorrichtung zur destillativen Trennung von C5+-Schnitten |
JP2002136802A (ja) * | 2000-11-01 | 2002-05-14 | Kyowa Yuka Co Ltd | 蒸留装置のシミュレーション方法 |
DE10100552A1 (de) * | 2001-01-09 | 2002-07-11 | Basf Ag | Verfahren und Vorrichtung zur destillativen Aufarbeitung von 1,6-Hexandiol, 1,5-Pentandiol ung Caprolacton |
DE10163335A1 (de) * | 2001-12-21 | 2003-07-10 | Basf Ag | Trennwandkolonne mit ganz oder teilweise dampfförmigen Zulauf und/oder ganz oder teilweise dampfförmiger Seitenentnahme |
US7249469B2 (en) * | 2004-11-18 | 2007-07-31 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for separating a multicomponent stream |
FR3083233B1 (fr) * | 2018-06-27 | 2020-05-29 | Arkema France | Procede de purification d'acrylates legers. |
CN112521256B (zh) * | 2019-09-18 | 2024-03-12 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种高效分离环己酮和脱除环己醇中杂质的方法 |
WO2023140986A1 (en) | 2022-01-19 | 2023-07-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Compositions containing tri-cyclopentadiene and processes for making same |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3058893A (en) * | 1959-09-01 | 1962-10-16 | Exxon Research Engineering Co | Separation of multicomponent mixture in single tower |
SU570371A1 (ru) * | 1976-05-11 | 1977-08-30 | Всесоюзный Науно-Исследовательский И Проектный Институт По Перработке Газа | Способ регулировани ректификационной колонны с боковым отбором фракции |
DD132268A1 (de) * | 1976-10-04 | 1978-09-13 | Bach Hans Dieter | Verfahren zur destillativen aufarbeitung von entsalztem roh-dimethylformamid |
US4272326A (en) * | 1980-01-24 | 1981-06-09 | Allied Chemical Corporation | Enhanced distillation of cyclohexanol from phenol with additional cyclohexanone feed |
US4306944A (en) * | 1980-07-03 | 1981-12-22 | Allied Corporation | Cyclohexanone distillation process |
DE3162835D1 (en) * | 1980-12-06 | 1984-04-26 | Bp Chem Int Ltd | Improved method of producing ethanol-water azeotrope from crude ethanol |
US4455198A (en) * | 1981-06-22 | 1984-06-19 | Allied Corporation | Extraction and/or extractive distillation of ethanol from aqueous solutions |
US4606816A (en) * | 1984-12-31 | 1986-08-19 | Mobil Oil Corporation | Method and apparatus for multi-component fractionation |
US4662995A (en) * | 1985-06-25 | 1987-05-05 | Exxon Research And Engineering Company | Distillation process |
JPS6242940A (ja) * | 1985-08-16 | 1987-02-24 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | メタノ−ルの精製方法 |
-
1989
- 1989-01-25 DE DE3902006A patent/DE3902006A1/de not_active Withdrawn
- 1989-12-27 US US07/457,943 patent/US4994152A/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-01-20 ES ES90101132T patent/ES2062115T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-20 EP EP90101132A patent/EP0380001B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-20 DE DE90101132T patent/DE59005224D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-22 SK SK304-90A patent/SK279405B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1990-01-22 RU SU904742850A patent/RU1829948C/ru active
- 1990-01-22 CZ CS90304A patent/CZ284069B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1990-01-24 JP JP02012763A patent/JP3077987B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CZ284069B6 (cs) | 1998-08-12 |
JPH02233105A (ja) | 1990-09-14 |
DE59005224D1 (de) | 1994-05-11 |
DE3902006A1 (de) | 1990-07-26 |
ES2062115T3 (es) | 1994-12-16 |
JP3077987B2 (ja) | 2000-08-21 |
EP0380001B1 (de) | 1994-04-06 |
CZ30490A3 (cs) | 1998-05-13 |
RU1829948C (ru) | 1993-07-23 |
SK30490A3 (en) | 1998-11-04 |
US4994152A (en) | 1991-02-19 |
EP0380001A1 (de) | 1990-08-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7001490B2 (en) | Purification of ammonia by distillation | |
WO2005037769A1 (de) | Verfahren zur destillativen auftrennung von gemischen enthaltend ethylenamine | |
DE10260092A1 (de) | Verfahren zur Reinigung von Isocyanaten | |
EP2569274B1 (de) | Destillatitive abtrennung von acrylsäure über einen seitenabzug | |
SK279405B6 (sk) | Spôsob destilačného oddeľovania malých množstiev f | |
US3844898A (en) | Fractionation apparatus having plural, integral and concentric fractionating units | |
US4490215A (en) | Process for fractionation reboiling | |
DE69803658T2 (de) | Verfahren zum bilden von vinylcarboxylatestern | |
US3365375A (en) | Process for separating decomposition products of cumene hydroperoxide | |
CN112521256A (zh) | 一种高效分离环已酮和脱除环已醇中杂质的方法 | |
EP1385816A1 (de) | Verfahren zur reinigung eines organischen lösungsmittels zur absorption von maleinsäureanhydrid | |
US4869809A (en) | Aromatics extraction process control | |
US3325532A (en) | Manufacture of adiponitrile | |
JP2019522661A (ja) | エトキシキンの精製方法 | |
EP1204628B1 (de) | Verfahren zur herstellung von spezifikationsgerechtem phthalsäureanhydrid | |
US5705039A (en) | Process for purifying a 2,6-dialkylphenol | |
US4484986A (en) | Process for distillation and condensation | |
CN105579424A (zh) | 用于分离料流以提供芳族化合物联合装置中的烷基交换进料流的方法和*** | |
RU2701153C1 (ru) | Способ выделения изопрена из изоамилен-изопреновой фракции экстрактивной ректификацией | |
CN1224601C (zh) | 丙烯酸酯或甲基丙烯酸酯的制备方法 | |
RU2065474C1 (ru) | Способ селективной очистки масляных фракций | |
RU2145336C1 (ru) | Способ селективной очистки | |
JPS63156503A (ja) | 低沸点物除去冷却器 | |
RU2065475C1 (ru) | Способ селективной очистки масляных фракций | |
CA1295966C (en) | Process for the separation of hydrocarbons from a mixed feedstock |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK4A | Expiry of patent |
Expiry date: 20100122 |