SE528807C2 - Komponent av en superlegering innehållande palladium för användning i en högtemperaturomgivning samt användning av palladium för motstånd mot väteförsprödning - Google Patents

Komponent av en superlegering innehållande palladium för användning i en högtemperaturomgivning samt användning av palladium för motstånd mot väteförsprödning

Info

Publication number
SE528807C2
SE528807C2 SE0403162A SE0403162A SE528807C2 SE 528807 C2 SE528807 C2 SE 528807C2 SE 0403162 A SE0403162 A SE 0403162A SE 0403162 A SE0403162 A SE 0403162A SE 528807 C2 SE528807 C2 SE 528807C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
component
content
alloy
group
elements selected
Prior art date
Application number
SE0403162A
Other languages
English (en)
Other versions
SE0403162D0 (sv
SE0403162L (sv
Inventor
Magnus Hasselqvist
Douglas Arrell
Original Assignee
Siemens Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens Ag filed Critical Siemens Ag
Priority to SE0403162A priority Critical patent/SE528807C2/sv
Publication of SE0403162D0 publication Critical patent/SE0403162D0/sv
Priority to JP2007547519A priority patent/JP2008525634A/ja
Priority to PCT/EP2005/057043 priority patent/WO2006067189A1/en
Priority to CN200580044306A priority patent/CN100587093C/zh
Priority to CA002592027A priority patent/CA2592027A1/en
Priority to BRPI0519432-6A priority patent/BRPI0519432A2/pt
Priority to US11/794,071 priority patent/US20080101981A1/en
Priority to RU2007127852/02A priority patent/RU2007127852A/ru
Priority to EP05825328A priority patent/EP1825012A1/en
Priority to KR1020077016658A priority patent/KR20070091350A/ko
Publication of SE0403162L publication Critical patent/SE0403162L/sv
Publication of SE528807C2 publication Critical patent/SE528807C2/sv
Priority to US11/788,238 priority patent/US20070202002A1/en
Priority to US11/788,299 priority patent/US20070199629A1/en
Priority to US11/788,295 priority patent/US20070202003A1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/057—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being less 10%

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Physical Vapour Deposition (AREA)
  • Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)

Description

25 30 35 528 807 f Dokumentet US 6 177 046 B1 beskriver y/yïsuperlegeringar som innehåller Pd. Enligt detta dokument tillsätts Pd för att ge leger- ingen förbättrad svetsbarhet. Dokumentet listar ganska breda intervall för innehàllen av legeringselementen. Beträffande Pd specificeras intervallet 4-32 viktprocent i kraven. Enligt de mest föredragna intervallen för legeringselementen enligt olika exem- pel i detta dokument skall Pd-innehàllet vara 5-40 viktprocent (Tabell 7), 5-45 viktprocent (Tabell 8) eller 8-27 viktprocent (Ta- bellen i spalt 17). I de konkreta exemplen i detta dokument är innehållet av Pd relativt högt. Det förslås att upp till approxima- tivt hälften av Ni-innehållet i existerande Ni-baserade superle- geringar skall ersättas med Pd (se spalt 9).
Dokumentet US 6 007 645 beskriver y/qfi-Ni-baserade superle- geringar. Dokumentet beskriver legeringar som sägs ha bra motstånd mot högtemperaturkorrosion, en hög krypbrottstyrka och bra mikrostrukturell stabilitet. Dokumentet betonar att Cr- innehållet skall vara lågt. Dokumentet föreslår flera olika leger- ingssammansättningar. Cr-innehållet är aldrig över 2,9 viktpro- cent. Dokumentet nämner att legeringen, bland andra legerings- element, kan innehålla 0-10 viktprocent av ett eller flera av ele- menten valda ur gruppen som består av Ru, Rh, Pd, Os, lr och Pt. Det nämns att sådana element är effektiva i att öka kryp- brottmotståndet och motstånd mot oxidation och korrosion. Do- kumentet tycks inte nämna något konkret exempel där Pd är närvarande i legeringen.
Artikeln ”Effect of palladium on the hydrogen embrittlement of B- doped Ni3Al” av Liu Yang och Rex B. McLellan i Journal of Mate- rials Research, vol. 11, nr 4, april 1996, sid. 862-864 diskuterar att väteförsprödning i B-dopad Ni3Al kan reduceras genom till- satts av Pd.
Det är känt att väte kan diffundera in i legeringar och därvid vara orsaken till ofördelaktiga egenskaper hos legeringen. Till exempel kan väte reducera materialets duktilitet, kan vara orsa- 10 15 20 25 30 35 528 807 ken till förekomsten av sprickor och kan göra materialet hårt men sprött. Den viktigaste mekanismen för dessa effekter för- knippas med försvagning av korn- och partikelgränser. Det kan även finnas möjliga ofördelaktiga synergieffekter mellan H och S så att vätesulfider bildas vid korn- och partikelgränserna. Det är även känt att S kan tendera till att segregera preferensiellt till korngränser. Även mycket låga innehåll av S kan vara tillräckli- ga för att bilda vätesulfidskikt vid dessa gränser. Sådana pro- blem kan även ske genom bildandet av nickelhydrider i frånvaro av svavel. Problem av ovan beskrivna slag kan kallas väteför- sprödning (HE).
HE kan förorsakas av närvaron av vätgas men kan även före- komma under fuktiga betingelser. Legeringselement såsom Al kan oxidera i vatten så att fritt väte bildas, se tidigare nämnd artikel av Yang & McLellan beträffande gamma-prim-legeringar och artikeln ”Environmental effects on tensile and low cycle fati- gue behaviour of single crystal nickel base superalloys" av Nazmy et al i Scripta Materialia 48 (2003). Detta väte kan dif- fundera in i legeringen och förorsaka HE.
Ni-baserade ylyßlegeringar är kända för att ha utmärkta egen- skaper för användning vid höga temperaturer, såsom för kompo- nenter i gasturbiner. Emellertid har HE rapporterats även för dessa legeringar, se artikeln av Nazmy et al som nämnts ovan.
Ni-baserade y/yïlegeringar är relativt komplexa legeringar. Des- sa legeringar har en matris av y-fas, som är Ni med andra ele- ment såsom Cr, Co, Fe, W, Mo och Re i lösning. Dessutom in- nehåller sådana legeringar partiklar av y'-fas, som normalt är Ni3Al med andra element såsom Ti, Ta och Nb i lösning. Dess- utom kan sådana legeringar innehålla andra element, till exem- pel för att förstärka korngränser och/eller för att stabilisera ett skyddande oxidskikt. Det kan även noteras att olika legerings- element tenderar till att vara närvarande i olika koncentrationer i y- och yïfaserna, dvs. ett visst element kan tendera till att dras 10 15 20 25 30 35 528 807 till en viss av dessa faser så att en koncentration av elementet är högre i denna fas än i den andra fasen. Det har till exempel rapporterats att Al tenderar till att fördelas preferensiellt till y'- fasen. Det har även rapporterats att Pd tenderar till att fördelas preferensiellt till ylfasen. Dessutom kan fördelningen av ett element mellan y- och yïfaserna ändras i närvaro av ytterligare element. Det har noterats att tillsats av Pd kan ha som effekt att Al tenderar till att fördelas mera preferensiellt till y-fasen.
SUMMERING AV UPPFINNINGEN Komponenter av Ni-baserade y/yïlegeringar har vanligtvis ett skyddande oxidskikt som förhindrar väteförsprödning. Emellertid har uppfinnarna av föreliggande uppfinning noterat att i synner- het i komponenter som är utsatta för en temperaturvariation, till exempel mellan omgivningstemperatur och en hög drifttempera- tur, och i synnerhet om dessa komponenter även utsätts för fuk- tighet, så kommer mikrostrukturen hos oxidskalet att förändras med tiden så att det skyddande oxidskiktet kan förlora åtminsto- ne en del av dess skyddande effekt eller svikta mekaniskt därvid exponerande utgàngsmaterialet. Uppfinnarna har funnit att för sådana komponenter är det sannolikt att väteförsprödning sker.
Eftersom normal luft innehåller en viss mängd fuktighet så kan fuktighet vara ett problem i många fall. Dessutom har uppfinnar- na funnit att väteförsprödning kan vara ett problem i till exempel gasturbiner som använder ”våta processer” såsom dimbildnings- och ångkylning. Väteförsprödningen kan förkorta den tid under vilken sådana komponenter kan användas. Eftersom till exempel gasturbiner är dyra anordningar så är det viktigt att komponenter i sådana anordningar kan fungera under lång tid.
Ett syfte med uppfinningen är att tillhandahålla en förbättrad Ni- baserad y/yïlegering lämpad att användas för komponenter som är utsatta för höga temperaturer. Ett speciellt syfte är därvid att legeringen skall vara mera robust och motståndskraftig mot vä- teförsprödning. l synnerhet skall risken för väteförsprödning 10 15 528 807 vara reducerad när komponenter som är tillverkade av legering- en utsätts för termiska cykler med fuktiga betingelser under åt- minstone delar av cykeln. Ett syfte är därvid att tillhandahålla legeringar för sådana komponenter som kan fungera utan att svikta under en lång tid. Ett ytterligare syfte med uppfinningen är att tillhandahålla en komponent med fördelaktiga egenskaper. i synnerhet en komponent som motstår väteförsprödning. Ett yt- terligare syfte är att tillhandahålla en gasturbininrättning som innefattar en eller flera komponenter som har fördelaktiga egen- skaper när de används vid höga temperaturer. Ett annat syfte med uppfinningen är att använda Pd i Ni-baserade y/y'- legeringar för att uppnå en fördelaktig teknisk effekt.
De första syftena ovan uppnås av en Ni-baserad legering läm- pad för enkristallina, riktningsstelnade eller polykristallina kom- ponenter som skall användas vid höga temperaturer, varvid le- geringen är en y/yïlegering och består, i viktprocent, av: 0,5-25 Cr 0-25 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Co, Fe och Mn 1-25 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Mo, W, Re och Rh 3-25 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Al, Ti, Ta, Nb och V 0-10 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Ru, Os, lr och Pt < 4,0 Pd 0-3 Hf 0-2 Si 0-2 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av B, C, N eller Zr 0-1 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Y, La, Sc, aktiniderna och Ce och de andra lantaniderna 0-2 av ett eller flera ytterligare element valda ur gruppen 10 15 20 25 30 528 807 som består av alla element förutom Ni och förutom dem som det hänvisats till ovan i denna tabell balans Ni varvid legeringen innehåller Pd i en signifikant mängd som är tillräcklig för att ge legeringen ett förbättrat motstånd mot väte- försprödning.
Det bör noteras att när i detta dokument ett innehåll av en grupp av element specificeras (till exempel: ”av ett eller flera element valda ur gruppen som består av så betyder innehållet det totala innehållet av alla element från gruppen som är närvaran- de i legeringen. Följaktligen, om legeringen innehåller endast ett element från gruppen ifråga, så är det specificerade innehållet innehållet av detta element.
Det bör även noteras att i detta dokument, om inget annat sägs, så avser innehållen av olika element eller grupper av element alltid viktprocent.
Det bör även noteras att när ett intervall av innehåll börjar med 0, så betyder detta att närvaron av elementet eller elementen ifråga är fakultativ.
Uppfinnarna av föreliggande uppfinning har således funnit att en förbättrad legering erhålls genom att välja de olika elementen såsom definierats ovan. Det har därvid funnits att i synnerhet ett förbättrat motstånd mot väteförsprödning uppnås. Det har fun- nitsiatt detta förbättrade motstånd kan uppnås även med mycket låga koncentrationer av Pd. Eftersom Pd är ett dyrt material är det en fördelaktig aspekt av uppfinningen att endast små mäng- der Pd behövs. Det förbättrade motståndet mot HE beror troli- gen på det faktum att H som är närvarande vid korn- eller parti- kelgränserna dras in i yïfasen av Pd. Såsom nämnts ovan för- delas Pd preferensiellt till yïfasen. Dessutom kan tillsatsen av Pd ha ytterligare fördelaktiga effekter. Det har till exempel rap- 10 15 20 25 30 528 807 porterats att Pd kan vara fördelaktigt för att förhindra bildandet av TCP-(topologiskt tätpackade)-områden. Dessutom, eftersom Pd är mycket likt Ni, så är dess löslighet i Ni mycket hög. Vida- re, eftersom Pd preferensiellt fördelas till yïfasen så är även lösligheten i Ni3Al utmärkt. Såsom indikerats ovan har det även rapporterats att tillsatsen av Pd kan förändra fördelningsfakto- rerna hos Ni-baserade y/yïlegeringar så att något mer Al förde- las till y-fasen. Detta betyder, för ett givet yïinnehåll att det år möjligt att tillsätta något mer Al till legeringen. Detta tycks öka motståndet mot oxidation och högtemperaturkorrosion. Vidare, eftersom det är tillräckligt att använda en liten mängd Pd för att uppnå de fördelaktiga effekterna så har ingen signifikant negativ effekt av tillsatsen av Pd noterats (det har rapporterats att Pd potentiellt skulle kunna förorsaka problem med värmebehand- lingsförfaranden och en reducering i krypstyrka vid höga tempe- raturer).
Enligt en utföringsform av legeringen enligt uppfinningen är in- nehållet av nämnda ytterligare element < 1,0, eller till och med endast på nivån för föroreningar som normalt accepteras i leger- ingar för komponenter som skall användas vid höga temperatu- rer, såsom komponenter som används i gasturbiner. Egenska- perna hos legeringen är enklare att styra om legeringen endast innehåller en liten mängd (eller ingen mängd alls) av sådana yt- terligare element.
Enligt en ytterligare utföringsform är innehållet av Pd > 0,05. ln- nehållet av Pd kan vara < 2,0, företrädesvis < 1,0 och även < 0,5. Det är en fördelaktig aspekt av föreliggande uppfinning att de àsyftade effekterna kan uppnås även med små mängder Pd.
Detta är speciellt viktigt eftersom Pd är ett dyrt material och ef- tersom stora mängder Pd möjligen skulle kunna ha vissa negati- va effekter. 10 15 20 25 30 35 528 807 Enligt en ytterligare utföringsform är innehållet av Cr > 3,0, före- trädesvis > 6,0. Med en relativt stor mängd Cr uppnås ett ut- märkt motstånd mot korrosion och oxidation.
Enligt en alternativ utföringsform är emellertid innehållet av Cr s 3,0. Enligt denna alternativa utföringsform används således en låg mängd av Cr. Detta kan öka krypbrottstyrkan hos legeringen.
Genom ett noggrant val av de andra elementen så kan ett till- räckligt motstånd mot korrosion och oxidation uppnås även om Cr-innehållet är lågt.
Enligt en utföringsform är innehållet av ett eller flera element valda ur gruppen som består av Co, Fe och Mn > 3,0. Innehållet av Co kan till exempel vara > 6,0. Dessutom kan innehållet av Co vara > (innehållet av Fe + innehållet av Mn). Co är ett mate- rial som är känt för att ge en legering av detta slag fördelaktiga egenskaper, i synnerhet en tillräcklig hårdhet vid höga tempera- turer.
Enligt ännu en utföringsform så är innehållet av ett eller flera element valda ur gruppen som består av Mo, W, Re och Rh > 3,0. Innehållet av W kan, enligt en föredragen utföringsform, vara > innehållet av Mo. Vidare kan (innehållet av Re + innehål- let av Rh) vara < 1,0. Med en tillräcklig mängd av till exempel W så ökas legeringens styrka. Dessutom förbättras krypmotstån- det.
Enligt en ytterligare utföringsform är innehållet av Al > 1,0. ln- nehàllet av Al kan till exempel vara > 3,0 men < 10,0. Molbråket av Al i legeringen är företrädesvis större än molbråket av något av de andra elementen valda ur gruppen som består av Al, Ti, Ta, Nb och V. Al, i synnerhet, är ett fördelaktigt material för bil- dandet av yßfasen. Dessutom kan Al öka motståndet mot oxida- tion och högtemperaturkorrosion. 10 15 20 25 30 35 528 807 Enligt en annan utföringsform är innehållet av ett eller flera ele- ment valda ur gruppen som består av Ru, Os, lr och Pt > 0,01 men < 5,0. Tillsatsen av element från denna grupp kan använ- das för att styra fördelningen av andra element mellan de två faserna y och y”.
Innehållet av Hf kan, enligt en utföringsform, vara > 0,05.
Enligt en utföringsform är innehållet av Si > 0,02. Hf och/eller Si kan användas för att främja bildandet av ett skyddande oxid- skikt.
Innehållet av ett eller flera element valda ur gruppen som består av B, C, N och Zr kan till exempel vara > 0,05 men < 0,8. Dessa element kan användas för att öka styrkan vid korngränserna.
Legeringen kan, enligt en utföringsform, ha ett innehåll av ett eller flera element valda ur gruppen som består av Y, La, Sc, aktiniderna och Ce och de andra lantaniderna > 0,005. Dessa element kan användas för att binda S, vilket kan ha som effekt att risken för bildandet av oönskade vätesulfider minskar.
Företrädesvis är innehållet av Ni > 35, och, mera föredraget, > 50. Legeringen innehåller således företrädesvis en relativt stor mängd av baselementet Ni.
Enligt en ytterligare utföringsform är volymförhållandet Wy > 0,4 (40%) eller till och med > 0,6 (60%). En relativt hög andel av y' är fördelaktigt för att tillhandahålla en hög högtemperaturstyrka.
Enligt ett annat syfte med uppfinningen tillhandahålls en kompo- nent utformad för användning som en komponent i en högtempe- raturomgivning genom att komponenten år tillverkad av en leger- ing enligt någon av föregående utföringsformer. En sådan kom- ponent har således fördelaktiga egenskaper såsom beskrivits ovan i samband med utföringsformerna av legeringen. I synner- 10 15 20 25 30 35 528 807 10 het kan komponenten användas vid höga temperaturer och fort- farande ha bra motstånd mot väteförsprödning.
Enligt en utföringsform är komponenten en komponent för en gasturbininrättning. Komponenten kan till exempel vara en led- skena eller del av en ledskena eller ett turbinrotorblad eller del av ett turbinrotorblad. Det har funnits vara speciellt fördelaktigt att använda legeringen enligt uppfinningen för sådana kompo- nenter. Komponenterna kan användas under en mycket lång tid utan att riskera att skadas av till exempel väteförsprödning.
En gasturbininrättning enligt uppfinningen innefattar åtminstone en komponent såsom definierats ovan. En sådan gasturbinin- rättning innefattar således komponenter med fördelaktiga egen- skaper såsom beskrivits ovan.
En användning enligt uppfinningen uppnås genom att använda Pd som utgör del av legeringen enligt något av ovan nämnda utföringsformer för att ge nämnda legering, enligt någon av ovan nämnda utföringsformer, förbättrat motstånd mot väteförspröd- ning. Uppfinnarna av föreliggande uppfinning har således funnit en teknisk effekt som uppnås genom ett noggrant användande av Pd i legeringar av ovan beskrivet slag. l synnerhet är det för- delaktigt att endast en liten mängd Pd är tillräcklig för att uppnå de fördelaktiga effekterna som beskrivits ovan.
KORT BESKRIVNING AV RITNINGEN Fig. 1 visar mycket schematiskt en turbininrättning enligt uppfin- ningen med ett flertal komponenter enligt uppfinningen.
BESKRIVNlNG AV FÖREDRAGNA UTFÖRINGSFORMER Nedan ges olika exempel på sammansättningen av legeringar enligt uppfinningen. Balansen är Ni i alla exemplen nedan. För- utom Ni och de andra element som specificeras i dessa exempel 10 15 20 25 30 35 528 807 11 kan legeringen, enligt dessa exempel, innehålla små mängder av föroreningar med en koncentration som normalt accepteras i legeringar av dessa slag för användning för komponenter som är avsedda för användning vid höga temperaturer, till exempel i gasturbiner. Dessutom är alla legeringarna Ni-baserade y/y'- legeringar. Förhållandet Wy kan till exempel vara 0,4 (40%) eller > 0,6 (60%). Förhållandet kan till exempel vara 0,5 (50%).
Det första exemplet är ett konkret exempel med specificerade mängder av de olika elementen. Vart och ett av exemplen 2-10 definierar små intervall för de olika elementen. Legeringarna en- ligt exemplen 2-10 kan erhållas genom att något lite modifiera sammansättningen på kända legeringar, dvs. i synnerhet genom att tillsätta en liten mängd Pd.
Legeringarna är lämpade för tillverkning av enkristallina eller polykrlstallina artiklar.
Exempel 1 12,0 Cr 8,0 Co 2,0 Mo 4,0 W 4,0 AI 2,0 Ti 1,5 Ta 1,5 Nb 0,4 Pd 0,1 Hf 0,1 Si 0,01 B 0,05 C Exempel 2 15-17 Cr 8-9 Co 10 15 20 25 30 35 1,5-2,5 3-4 3-4 3-4 1,5-2,5 0,1-0,5 0,05-O,2 0,005-0,015 0,05-0,015 Exemgelß 12-14 8-10 1,5-2,5 3-5 3-4 3,5-5 3-5 1,5-2,5 0,1-0,5 0,1-0,3 0,015-0,025 Û,0O5-0,015 Exemge|4 12-14 8-10 1,5-2,5 3-5 3-4 3,5-4,5 3-5 0,1-0,5 Exemgel 5 7,5-9 fizëš Pd WO Zr Cr Mo Ta Nb Pd OJO Zr Cr Co Mo Ta Pd Cr 528 807 12 20 25 30 35 8-11 0,4-0,8 9-11 5-6 0,5-1,5 2-4 O,1-0,5 0,05-0,2 0,01-0,02 0,005-0,05 1-2 Exempel 6 21 -25 18-20 1-3 1,5-2,5 3-4 1-2 0,5-1,5 O,1-0,5 0,1-0,2 0,005-0,015 0,05-0,15 Exempel 7 21-25 18-20 1-3 2-3 3-4 1-2 0,5-1,5 0,1-0,5 0,1-O,2 0,005-0,015 Co Mo Ta Pd Zr Hf Cr 1229 528 807 13 10 20 25 30 35 0,05-0,15 0,5-1,5 Exempel 8 8-9 4-6 1-3 7-9 4,5-5,5 1-2 5-7 0,1-0,5 0,05~0,15 0,05-0,15 0,005-0,015 0,005-0,015 Exempel 9 6-7 9-11 0,4-O,8 5-7 2,5-3,5 5-6 0,5-1,5 5-7 0,1-0,5 0,05-0,15 0,005-0,015 Exemgel 10 2,2-2,8 10-14 8-10 6-7 1,5-2,5 528 807 14 Zr Hf Cr Co wfiægggflzëg Co Mo jag: Pd Hf Cr Cø Re Ru 10 15 20 25 30 35 szs sort 15 5,5-6,5 Al 5-6 Ta 0,1-0,5 Pd 0,05-0,15 Hf 0,05-0,15 Si Legeringarna enligt uppfinningen kan produceras på ett sätt som är känt för en person med kunskap inom området för produktion av Ni-baserade y/yïsuperlegeringar enligt tidigare teknik. Leger- ingarna kan användas för att producera enkristallina, riktnings- stelnade eller polykristallina komponenter på ett sätt som är känt av personen med kunskap inom området. Legeringen enligt uppfinningen kan användas för vilken komponent som helst, el- ler del av en komponent, som är avsedd för användning vid höga temperaturer.
Fig. 1 visar mycket schematiskt en snittvy av en del av en typisk gasturbininrättning enligt uppfinningen. I utföringsformen som visas i fig. 1 har gasturbininrättningen en annulär förbrännings- kammare 11. I fig. 1 visas endast en nedre del av denna för- bränningskammare 11. Den annulära förbränningskammaren kan anordnas runt en symmetriaxel markerad med X-X i fig. 1.
Denna symmetriaxel X-X kan även utgöra rotationsaxeln hos en rotor som utgör del av gasturbininrättningen. Förbränningskam- maren 11 är fixerad relativt en statordel 14. Gasturbininrättning- en innefattar ett antal ledskenor 13. l fig. 1 visas tvâ ledskenor 13. Ledskenorna 13 är fixerade relativt statorn 14. Gasturbinin- rättningen har även ett antal turbinrotorblad 15. Två sådana ro- torblad 15 visas i fig. 1. Rotorbladen 15 utgör del av rotorn som roterar runt rotationsaxeln X-X. Gasturbininrättningen kan själv- klart innefatta andra delar som är kända för en person med kun- skap inom området. Gasturbininrättningen kan till exempel ha en eller flera kompressorsteg och även ytterligare turbinsteg. Olika komponenter i en gasturbininrättning kan tillverkas av legeringar enligt föreliggande uppfinning. Till exempel kan ledskenorna 13 och/eller turbinrotorbladen 15 vara tillverkade av legeringar en- 10 528 807 16 ligt föreliggande uppfinning. Legeringarna enligt uppfinningen kan även användas för delar av komponenter, till exempel för ett skyddande skikt på en ledskena 13, turbinrotorblad 15 eller an- nan del av en gasturbin.
Uppfinningen avser även användning av Pd. Enligt denna an- vändning används Pd, till exempel i mängderna enligt föregåen- de exempel, i en legering av beskrivet slag för att ge legeringen förbättrat motstånd mot väteförsprödning.
Uppfinningen är inte begränsad till de beskrivna utföringsfor- merna utan kan varieras och modifieras inom ramen för följande krav.

Claims (30)

10 15 Patentkrav 528 807 /?-
1. Komponent (13, 15) utformad för användning som en kom- ponent (13, 15) i en högtemperaturomgivning, varvid nämnda komponent (13, 15) är tillverkad av en Ni-baserad legering läm- pad för enkristallina, riktningsstelnade eller polykristallina kom- ponenter som skall användas vid höga temperaturer, varvid le- geringen är en yli-legering och består, i viktprocent, av: 0,5-25 Cr 0-25 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Co, Fe och Mn 1-25 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Mo, W, Re och Rh 3-25 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Al, Ti, Ta, Nb och V 0-10 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Ru, Os, lr och Pt < 4,0 Pd 0-3 Hf 0-2 Si 0-2 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av B, C, N eller Zr 0-1 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Y, La, Sc, aktiniderna och Ce och de andra lantaniderna 0-2 av ett eller flera ytterligare element valda ur gruppen som består av alla element förutom Ni och förutom dem som det hänvisats till ovan i denna tabell balans Ni varvid innehållet av Al > 1,0, och varvid legeringen innehåller Pd i en signifikant mängd som är tillräcklig för att ge legeringen ett förbättrat motstånd mot väte- försprödning. 10 15 20 25 30 35 528 807 /å/
2. Komponent (13, 15) enligt krav 1, varvid innehållet av nämnda ytterligare element < 1,0.
3. Komponent (13, 15) enligt krav 2, varvid innehållet av nämnda ytterligare mängd endast är på nivån för föroreningar som normalt accepteras i legeringar för komponenter som skall användas vid höga temperaturer, såsom komponenter som an- vänds i gasturbiner.
4. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid innehållet av Pd är > 0,05.
5. Komponent (13, 15) enligt krav 4, varvid innehållet av Pd < 2,0.
6. Komponent (13, 15) enligt krav 5, varvid innehållet av Pd < 1,0.
7. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid innehållet av Cr > 3,0.
8. Komponent (13, 15) enligt krav 7, varvid innehållet av Cr > 6,0.
9. Komponent (13, 15) enligt något av kraven 1-6, varvid in- nehållet av Cr s 3,0.
10. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid innehållet av ett eller flera element valda av gruppen som består av Co, Fe och Mn > 3,0.
11. Komponent (13, 15) enligt krav 10, varvid innehållet av Co > 6,0. 10 15 20 25 30 35 528 807 /7
12. Komponent (13, 15) enligt krav 10 eller 11, varvid innehål- let av Co > (innehållet av Fe + innehållet av Mn).
13. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid innehållet av ett eller flera element valda ur gruppen som består av Mo, W, Re och Rh > 3,0.
14. Komponent (13, 15) enligt krav 13, varvid innehållet av W > innehållet av Mo.
15. Komponent (13, 15) enligt krav 13 eller 14, varvid (innehål- let av Re + innehållet av Rh) < 1,0.
16. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid innehållet av Al > 3,0 men < 10,0.
17. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid molbråket av Al i legeringen är större än molbråket av något av de andra elementen valda ur gruppen som består av Al, Ti, Ta, Nb och V.
18. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid innehållet av ett eller flera element valda ur gruppen som består av Ru, Os, lr och Pt > 0,01 men < 5,0.
19. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid innehållet av Hf > 0,05.
20. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid innehållet av Si > 0,02.
21. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid innehållet av ett eller flera element valda ur gruppen som består av B, C, N och Zr > 0,05 men < 0,8. 10 15 20 25 30 528 807 20
22. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid innehållet av ett eller flera element valda ur gruppen S001 består av Y, La, So, aktiniderna och Ce och de andra lantani- derna > 0,005.
23. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid innehållet av Ni > 35.
24. Komponent (13, 15) enligt krav 24, varvid innehållet av Ni > 50.
25. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid volymförhållandet Wy > 0,4 (40%).
26. Komponent (13, 15) enligt krav 25, varvid volymförhållan- det yVy > 0,6 (60%).
27. Komponent (13, 15) enligt något av föregående krav, var- vid nämnda komponent (13, 15) är en komponent (13, 15) för en gasturbininrättning.
28. Komponent (13, 15) enligt krav 27, varvid nämnda kompo- nent (13, 15) är en ledskena (13) eller del av en ledskena (13) eller ett turbinrotorblad (15) eller del av ett turbinrotorblad (15).
29. Gasturbininrättning innefattande åtminstone en komponent (13, 15) enligt något av föregående krav.
30. Användning av Pd som utgör del av en legering av det slag som definieras i något av kraven 1-26 för att ge nämnda leger- ing förbättrat motstånd mot väteförsprödning.
SE0403162A 2004-12-23 2004-12-23 Komponent av en superlegering innehållande palladium för användning i en högtemperaturomgivning samt användning av palladium för motstånd mot väteförsprödning SE528807C2 (sv)

Priority Applications (13)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0403162A SE528807C2 (sv) 2004-12-23 2004-12-23 Komponent av en superlegering innehållande palladium för användning i en högtemperaturomgivning samt användning av palladium för motstånd mot väteförsprödning
KR1020077016658A KR20070091350A (ko) 2004-12-23 2005-12-21 Ｎｉ계 합금, 부품, 가스 터빈 장치 및 상기 합금과 관련된ｐｄ의 용도
US11/794,071 US20080101981A1 (en) 2004-12-23 2005-12-21 Ni Based Alloy, a Component, a Gas Turbine Arrangement and Use of Pd in Connection With Such an Alloy
EP05825328A EP1825012A1 (en) 2004-12-23 2005-12-21 A ni based alloy, a component, a gas turbine arrangement and use of pd in connection with such an alloy
CN200580044306A CN100587093C (zh) 2004-12-23 2005-12-21 镍基合金、构件、燃气轮机装置以及钯在有关这种合金中的应用
CA002592027A CA2592027A1 (en) 2004-12-23 2005-12-21 A ni based alloy, a component, a gas turbine arrangement and use of pd in connection with such an alloy
BRPI0519432-6A BRPI0519432A2 (pt) 2004-12-23 2005-12-21 arranjo de uma liga À base de ni, um componente e uma turbina a gÁs e uso de pd em conexço com tal liga
JP2007547519A JP2008525634A (ja) 2004-12-23 2005-12-21 Ｎｉ基合金、構成部品、ガスタービン装置および当該合金に関連したＰｄの使用
RU2007127852/02A RU2007127852A (ru) 2004-12-23 2005-12-21 Сплав на основе никеля, компонент, газотурбинная установка и применение pd в связи с таким сплавом
PCT/EP2005/057043 WO2006067189A1 (en) 2004-12-23 2005-12-21 A ni based alloy, a component, a gas turbine arrangement and use of pd in connection with such an alloy
US11/788,295 US20070202003A1 (en) 2004-12-23 2007-04-19 Rare earth modified high strength oxidation resistant superalloy with enhanced coating compatibility
US11/788,238 US20070202002A1 (en) 2004-12-23 2007-04-19 Rare earth modified corrosion resistant superalloy with enhanced oxidation resistance and coating compatibility
US11/788,299 US20070199629A1 (en) 2004-12-23 2007-04-19 Corrosion resistant superalloy with improved oxidation resistance

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0403162A SE528807C2 (sv) 2004-12-23 2004-12-23 Komponent av en superlegering innehållande palladium för användning i en högtemperaturomgivning samt användning av palladium för motstånd mot väteförsprödning

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE0403162D0 SE0403162D0 (sv) 2004-12-23
SE0403162L SE0403162L (sv) 2006-06-24
SE528807C2 true SE528807C2 (sv) 2007-02-20

Family

ID=34102111

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0403162A SE528807C2 (sv) 2004-12-23 2004-12-23 Komponent av en superlegering innehållande palladium för användning i en högtemperaturomgivning samt användning av palladium för motstånd mot väteförsprödning

Country Status (10)

Country Link
US (4) US20080101981A1 (sv)
EP (1) EP1825012A1 (sv)
JP (1) JP2008525634A (sv)
KR (1) KR20070091350A (sv)
CN (1) CN100587093C (sv)
BR (1) BRPI0519432A2 (sv)
CA (1) CA2592027A1 (sv)
RU (1) RU2007127852A (sv)
SE (1) SE528807C2 (sv)
WO (1) WO2006067189A1 (sv)

Families Citing this family (67)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7931759B2 (en) 2007-01-09 2011-04-26 General Electric Company Metal alloy compositions and articles comprising the same
US7846243B2 (en) 2007-01-09 2010-12-07 General Electric Company Metal alloy compositions and articles comprising the same
US7727318B2 (en) 2007-01-09 2010-06-01 General Electric Company Metal alloy compositions and articles comprising the same
JP2009084684A (ja) * 2007-09-14 2009-04-23 Toshiba Corp 蒸気タービンのタービンロータ用のＮｉ基合金および蒸気タービンのタービンロータ
JP4982324B2 (ja) * 2007-10-19 2012-07-25 株式会社日立製作所 Ｎｉ基鍛造合金、蒸気タービンプラント用鍛造部品、蒸気タービンプラント用ボイラチューブ、蒸気タービンプラント用ボルト及び蒸気タービンロータ
JP4982340B2 (ja) * 2007-11-30 2012-07-25 株式会社日立製作所 Ｎｉ基合金、ガスタービン静翼及びガスタービン
EP2103700A1 (en) * 2008-03-14 2009-09-23 Siemens Aktiengesellschaft Nickel base alloy and use of it, turbine blade or vane and gas turbine
EP2145968A1 (en) 2008-07-14 2010-01-20 Siemens Aktiengesellschaft Nickel base gamma prime strengthened superalloy
US8029596B2 (en) 2008-08-19 2011-10-04 Siemens Energy, Inc. Method of making rare-earth strengthened components
US8192850B2 (en) * 2008-08-20 2012-06-05 Siemens Energy, Inc. Combustion turbine component having bond coating and associated methods
CH699716A1 (de) * 2008-10-13 2010-04-15 Alstom Technology Ltd Bauteil für eine hochtemperaturdampfturbine sowie hochtemperaturdampfturbine.
JP5408768B2 (ja) * 2008-12-04 2014-02-05 三菱マテリアル株式会社 高温強度および樹枝状晶組織を有するＮｉ基耐熱合金鋳塊およびこれからなるガスタービン翼鋳物
EP2427585B1 (de) * 2009-05-08 2020-08-12 Oerlikon Metco AG, Wohlen Verfahren zum beschichten eines substrats
IT1394975B1 (it) * 2009-07-29 2012-08-07 Nuovo Pignone Spa Superlega a base di nichel, componente meccanico realizzato con detta superlega, turbomacchina comprendente tale componente e metodi relativi
US20120070303A1 (en) 2009-08-10 2012-03-22 Yasuhiro Aoki Ni-BASED SINGLE CRYSTAL SUPERALLOY AND TURBINE BLADE
FR2949234B1 (fr) * 2009-08-20 2011-09-09 Aubert & Duval Sa Superalliage base nickel et pieces realisees en ce suparalliage
JP4982539B2 (ja) * 2009-09-04 2012-07-25 株式会社日立製作所 Ｎｉ基合金、Ｎｉ基鋳造合金、蒸気タービン用高温部品及び蒸気タービン車室
US8449262B2 (en) * 2009-12-08 2013-05-28 Honeywell International Inc. Nickel-based superalloys, turbine blades, and methods of improving or repairing turbine engine components
US9138963B2 (en) * 2009-12-14 2015-09-22 United Technologies Corporation Low sulfur nickel base substrate alloy and overlay coating system
JP5427642B2 (ja) * 2010-02-24 2014-02-26 株式会社日立製作所 ニッケル基合金及びそれを用いたランド用ガスタービン部品
US20110256421A1 (en) * 2010-04-16 2011-10-20 United Technologies Corporation Metallic coating for single crystal alloys
WO2012063879A1 (ja) * 2010-11-10 2012-05-18 本田技研工業株式会社 ニッケル合金
KR20120105693A (ko) * 2011-03-16 2012-09-26 한국기계연구원 크리프 특성이 향상된 단결정 니켈기 초내열합금
RU2484167C1 (ru) * 2012-03-27 2013-06-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") СПЛАВ НА ОСНОВЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДА Ni3Al И ИЗДЕЛИЕ, ВЫПОЛНЕННОЕ ИЗ НЕГО
US9339398B2 (en) * 2012-04-26 2016-05-17 Medtronic Vascular, Inc. Radiopaque enhanced nickel alloy for stents
CN102808110B (zh) * 2012-08-24 2015-05-06 朱育盼 一种不锈钢阀门密封面涂层用镍基合金丝材
CN102808111B (zh) * 2012-08-24 2014-08-20 朱育盼 一种排气阀用镍基高温合金的制备方法
CN102808112B (zh) * 2012-08-24 2015-05-06 朱育盼 一种排气阀用镍基高温合金
CN102828070B (zh) * 2012-08-24 2014-05-07 宁波市阳光汽车配件有限公司 一种锅炉管道防护涂层材料
JP5721189B2 (ja) * 2013-03-12 2015-05-20 株式会社 東北テクノアーチ 耐熱性Ｎｉ基合金及びその製造方法
US9611741B2 (en) 2013-11-04 2017-04-04 Siemens Energy, Inc. Braze alloy compositions and brazing methods for superalloys
GB201400352D0 (en) 2014-01-09 2014-02-26 Rolls Royce Plc A nickel based alloy composition
JP2015189999A (ja) * 2014-03-28 2015-11-02 田中貴金属工業株式会社 ＮｉＩｒ基耐熱合金及びその製造方法
CN104404309A (zh) * 2014-12-02 2015-03-11 常熟市良益金属材料有限公司 一种耐高温镍合金
EP3042973B1 (en) 2015-01-07 2017-08-16 Rolls-Royce plc A nickel alloy
WO2016142962A1 (ja) * 2015-03-06 2016-09-15 株式会社 東芝 鋳造用Ｎｉ基合金およびタービン用鋳造部品
DE102015204726A1 (de) * 2015-03-16 2016-09-22 Siemens Aktiengesellschaft Ni-Mn-Cr-Al-Ti-Legierung, Pulver, Verfahren und Bauteil
CN106191529B (zh) * 2015-04-20 2018-01-02 中南大学 镍基合金与由合金形成的物品
CN104878249A (zh) * 2015-05-15 2015-09-02 新奥科技发展有限公司 一种镍基合金及其制备方法和应用
CN106282668B (zh) * 2015-06-12 2018-09-14 中南大学 一种镍基高温合金及其制备方法
GB2539957B (en) * 2015-07-03 2017-12-27 Rolls Royce Plc A nickel-base superalloy
CN105088018A (zh) * 2015-09-10 2015-11-25 钢铁研究总院 一种高强度、抗氧化的钴基高温合金
RU2626118C2 (ru) * 2015-09-17 2017-07-21 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" Литейный жаропрочный сплав на основе никеля
CN106807794B (zh) * 2015-12-08 2019-03-08 中南大学 镍基高温合金热挤压工艺参数的确定方法与镍基高温合金的热挤压工艺
CN105543568B (zh) * 2015-12-21 2017-10-13 谷月恒 一种含铂无铼镍基单晶高温合金及其制备方法和应用
ITUA20161551A1 (it) * 2016-03-10 2017-09-10 Nuovo Pignone Tecnologie Srl Lega avente elevata resistenza all’ossidazione ed applicazioni di turbine a gas che la impiegano
EP3287535A1 (de) * 2016-08-22 2018-02-28 Siemens Aktiengesellschaft Sx-nickel-legierung mit verbesserten tmf-eigenschaften, rohmaterial und bauteil
GB201615496D0 (en) 2016-09-13 2016-10-26 Rolls Royce Plc Nickel-based superalloy and use thereof
TWI663263B (zh) * 2016-11-25 2019-06-21 國家中山科學研究院 高抗潛變等軸晶鎳基超合金
CN106756252B (zh) * 2016-12-29 2019-03-22 沈阳大陆激光工程技术有限公司 一种用于重型燃机轮毂榫齿修复的镍基合金粉末
CN106676366B (zh) * 2017-01-16 2018-12-28 宁国市华成金研科技有限公司 耐高温合金的制备方法
CN106636760B (zh) * 2017-01-16 2019-01-08 宁国市华成金研科技有限公司 一种镍基高温合金及其制造方法
CN107805807B (zh) * 2017-10-23 2019-06-25 武汉理工大学 一种基于激光熔融沉积的汽轮机滑块及其制备方法
CN108004433B (zh) * 2017-10-25 2019-04-23 广西贵三钜科技有限公司 一种发动机喷油嘴节油滤网及其制备方法
KR101866833B1 (ko) * 2017-11-24 2018-06-14 한국기계연구원 반복산화특성이 개선된 니켈기 내열재 및 이의 제조방법
CN108486418B (zh) * 2018-04-25 2020-08-11 常州市潞城慧热电子厂 一种用于温差发电器的合金丝及其制备工艺
CN108588605B (zh) * 2018-05-03 2020-05-05 西安科技大学 一种含硼镍基单晶高温合金的热处理工艺
DE102018251722A1 (de) 2018-12-27 2020-07-02 Siemens Aktiengesellschaft Nickelbasislegierung für additive Fertigung und Verfahren
US20220145426A1 (en) * 2019-03-07 2022-05-12 Oerlikon Metco (Us) Inc. Advanced bond coat materials for tbc with improved thermal cyclic fatigue and sulfidation resistance
CN110802345A (zh) * 2019-11-21 2020-02-18 天津铸金科技开发股份有限公司 一种耐高温等离子喷焊粉末
CN112410616B (zh) * 2020-11-03 2022-07-12 中国航发北京航空材料研究院 一种低成本和低宏观偏析倾向的大型等温锻模用高温合金
US11426822B2 (en) * 2020-12-03 2022-08-30 General Electric Company Braze composition and process of using
CN112501476B (zh) * 2021-01-29 2021-06-25 北京科技大学 超高强韧性高密度合金及其制备方法和应用
CN112981184B (zh) * 2021-02-03 2022-04-01 中国人民解放军陆军装甲兵学院 一种高塑性的耐高温镍基合金粉末
RU2768946C1 (ru) * 2021-06-24 2022-03-25 Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") Литейный жаропрочный никелевый сплав с монокристальной структурой
CN114686731B (zh) * 2022-04-12 2022-11-22 北航（四川）西部国际创新港科技有限公司 一种单晶高温合金及其制备方法和应用
CN115449669B (zh) * 2022-09-13 2023-08-08 中国联合重型燃气轮机技术有限公司 一种抗蠕变、抗氧化镍基高温合金及其制备方法和应用

Family Cites Families (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA967403A (en) * 1971-02-23 1975-05-13 International Nickel Company Of Canada Nickel alloy with good stress rupture strength
US4039330A (en) * 1971-04-07 1977-08-02 The International Nickel Company, Inc. Nickel-chromium-cobalt alloys
BE794144A (fr) * 1972-01-17 1973-07-17 Int Nickel Ltd Alliages de nickel-chrome
GB1520630A (en) * 1974-07-08 1978-08-09 Johnson Matthey Co Ltd Platinum group metal-containing alloys
US4261742A (en) * 1978-09-25 1981-04-14 Johnson, Matthey & Co., Limited Platinum group metal-containing alloys
SE428937B (sv) * 1979-01-11 1983-08-01 Cabot Stellite Europ Nickelbaserad, hard legering eller tillsatsmaterial avsett for pasvetsning eller svetsning
DE3272247D1 (en) * 1981-04-08 1986-09-04 Johnson Matthey Plc Nickel alloys containing large amounts of chromium
US4519979A (en) * 1983-06-06 1985-05-28 Inco Europe Limited Nickel-chromium-cobalt base alloys and castings thereof
US4885216A (en) * 1987-04-03 1989-12-05 Avco Corporation High strength nickel base single crystal alloys
US5077141A (en) * 1984-12-06 1991-12-31 Avco Corporation High strength nickel base single crystal alloys having enhanced solid solution strength and methods for making same
US4719080A (en) * 1985-06-10 1988-01-12 United Technologies Corporation Advanced high strength single crystal superalloy compositions
US4692305A (en) * 1985-11-05 1987-09-08 Perkin-Elmer Corporation Corrosion and wear resistant alloy
EP0433072B1 (en) * 1989-12-15 1994-11-09 Inco Alloys International, Inc. Oxidation resistant low expansion superalloys
US5077006A (en) * 1990-07-23 1991-12-31 Carondelet Foundry Company Heat resistant alloys
US5346563A (en) * 1991-11-25 1994-09-13 United Technologies Corporation Method for removing sulfur from superalloy articles to improve their oxidation resistance
US5366695A (en) * 1992-06-29 1994-11-22 Cannon-Muskegon Corporation Single crystal nickel-based superalloy
JP2625612B2 (ja) * 1992-07-20 1997-07-02 インターナショナル・ビジネス・マシーンズ・コーポレイション 画像処理方法および画像処理装置
DE69404937T2 (de) * 1993-09-20 1998-01-15 Mitsubishi Materials Corp Nickellegierung
WO1997038144A1 (en) * 1996-04-10 1997-10-16 The Penn State Research Foundation Improved superalloys with improved oxidation resistance and weldability
US6007645A (en) * 1996-12-11 1999-12-28 United Technologies Corporation Advanced high strength, highly oxidation resistant single crystal superalloy compositions having low chromium content
GB9903988D0 (en) * 1999-02-22 1999-10-20 Rolls Royce Plc A nickel based superalloy
KR100862346B1 (ko) * 2000-02-29 2008-10-13 제너럴 일렉트릭 캄파니 니켈계 초합금 및 그로부터 제조된 터빈 구성요소
US6673308B2 (en) * 2000-08-30 2004-01-06 Kabushiki Kaisha Toshiba Nickel-base single-crystal superalloys, method of manufacturing same and gas turbine high temperature parts made thereof
US20020164263A1 (en) * 2001-03-01 2002-11-07 Kenneth Harris Superalloy for single crystal turbine vanes
US7011721B2 (en) * 2001-03-01 2006-03-14 Cannon-Muskegon Corporation Superalloy for single crystal turbine vanes
US20030041930A1 (en) * 2001-08-30 2003-03-06 Deluca Daniel P. Modified advanced high strength single crystal superalloy composition
WO2003080882A1 (fr) * 2002-03-27 2003-10-02 National Institute For Materials Science Superalliage a base de ni solidifie de maniere directionnelle et superalliage a cristal unique a base de ni
CH695497A5 (de) * 2002-04-30 2006-06-15 Alstom Technology Ltd Nickel-Basis-Superlegierung.
US20040042927A1 (en) * 2002-08-27 2004-03-04 O'hara Kevin Swayne Reduced-tantalum superalloy composition of matter and article made therefrom, and method for selecting a reduced-tantalum superalloy
US6905559B2 (en) * 2002-12-06 2005-06-14 General Electric Company Nickel-base superalloy composition and its use in single-crystal articles
JP4036091B2 (ja) * 2002-12-17 2008-01-23 株式会社日立製作所 ニッケル基耐熱合金及びガスタービン翼
JP4449337B2 (ja) * 2003-05-09 2010-04-14 株式会社日立製作所 高耐酸化性Ｎｉ基超合金鋳造物及びガスタービン部品
US20060051234A1 (en) * 2004-09-03 2006-03-09 Pike Lee M Jr Ni-Cr-Co alloy for advanced gas turbine engines

Also Published As

Publication number Publication date
US20080101981A1 (en) 2008-05-01
JP2008525634A (ja) 2008-07-17
EP1825012A1 (en) 2007-08-29
US20070199629A1 (en) 2007-08-30
SE0403162D0 (sv) 2004-12-23
SE0403162L (sv) 2006-06-24
CN101087894A (zh) 2007-12-12
CN100587093C (zh) 2010-02-03
WO2006067189A1 (en) 2006-06-29
US20070202002A1 (en) 2007-08-30
RU2007127852A (ru) 2009-01-27
US20070202003A1 (en) 2007-08-30
CA2592027A1 (en) 2006-06-29
BRPI0519432A2 (pt) 2009-01-20
KR20070091350A (ko) 2007-09-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE528807C2 (sv) Komponent av en superlegering innehållande palladium för användning i en högtemperaturomgivning samt användning av palladium för motstånd mot väteförsprödning
US7169241B2 (en) Ni-based superalloy having high oxidation resistance and gas turbine part
US4719080A (en) Advanced high strength single crystal superalloy compositions
CA2680650C (en) Ni-based single crystal superalloy and turbine blade incorporating the same
EP0848071B1 (en) Superalloy compositions
CA2728167C (en) Ni-based single crystal superalloy and component using the same as substrate
CA2729117C (en) Ni-based single crystal superalloy and component obtained from the same
US5516381A (en) Rotating blade or stationary vane of a gas turbine
RU2482205C1 (ru) МОНОКРИСТАЛЛИЧЕСКИЙ СУПЕРСПЛАВ НА ОСНОВЕ Ni И ВКЛЮЧАЮЩАЯ ЕГО ЛОПАТКА ТУРБИНЫ
CN102414331A (zh) 具有多活性元素的镍基γ/γ＇超合金和所述超合金在复杂材料体系中的用途
WO2009023090A2 (en) Corrosion resistant nickel alloy compositions with enhanced castability and mechanical properties
CN105543568B (zh) 一种含铂无铼镍基单晶高温合金及其制备方法和应用
JP5226846B2 (ja) 高耐熱性、高強度Ｒｈ基合金及びその製造方法
US6740292B2 (en) Nickel-base superalloy
JP3875973B2 (ja) 保護コーティング
US20070059550A1 (en) Nickel based superalloy
JP2005097650A (ja) Ｎｉ基超合金
JP4217626B2 (ja) 高温保護層
EP1627930A1 (en) Stable, high-temperature nickel-base superalloy and single-crystal articles utilizing the superalloy
KR100725624B1 (ko) 니켈기 단결정 초내열합금
CN106636755B (zh) 一种镍基高温合金和燃气涡轮发动机部件
CN109797433A (zh) 单晶高温合金、热端部件及设备
AU2003255216B8 (en) Nickel-base superalloy
US20080253923A1 (en) Superalloy forming highly adherent chromia surface layer
CN109628799A (zh) 单晶镍基高温合金及航空发动机涡轮部件

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed