SE517336C2 - Coupling assembly - Google Patents

Abstract

devices ensuring normal operation of machines. SUBSTANCE: coupling unit has friction clutch and control facilities. Friction clutch has case 2 accommodating hold-down strip 3, plate spring 4, uncoupling member 22, and friction straps 7 whose position, considering their wear, is adjusted by means of springs; the latter turn adjusting rings 17 with wedge-shaped slopes 19. Coupling force is applied to turn center 12 of plate spring 4. EFFECT: improved reliability and reduced manufacturing cost. 117 cl, 51 dwg

Description

10 15 20 25 30 517 336 -.:=:= f . . ø v »n f 2 ställningsanordningen ges. Vidare ska aggregatet vara framställbart på särskilt enkelt och kostnadsgynnsamt sätt. 10 15 20 25 30 517 336 -.:=:= f . . ø v »n f 2 the scaffolding device is provided. Furthermore, the unit must be manufacturable in a particularly simple and cost-effective way.

Enligt uppfinningen uppnås detta genom att en den axiella spridningen av läget för manövreringsmedlet eller den axiella spridningen av läget för de genom urkopplaren påverkade avsnitten av manövreringsmedlet i förhållande till urkopplaren eller urkopp- lingsmedlet utjämnande anordning är anordnad. En sådan anordning är särskilt av fördel vid kopplingsaggregat, vid vilka enligt en utformning av uppfinningen i beroende av åtminstone friktionsbeläggens förslitning manövreringsmedlen förskjutes i den axiella riktningen av urkopplingsrörelsen, då därigenom en praktiskt taget spelfri kraftöverföring kan säkerställas mellan urkopplaren eller urkopplingsmedlet och manövreringsmedlen. Därigenom garanteras även att manövreringsmedlet alltid kan förflyttas med samma belopp. I kraftflödet mellan urkopplaren och/eller urkopplingsmedlet och manövreringsmedlen kan praktiskt taget inget spel förekomma.According to the invention, this is achieved by a the axial spread of the position for the actuator or the axial spread of the position of those through the disconnector affected the sections of the actuator in relation to the disengagement or disengagement The leveling device is arranged. Such a device is particularly advantageous in coupling units, in which according to a design of the invention depending on at least wear of the friction pads the actuators are displaced in the axial direction of the disconnection movement, as thereby a virtually game-free power transmission can be ensured between the disconnector or disconnect means and the actuators. This guarantees also that the operating means can always be moved with the same amount. In force fl the fate between the disconnector and / or the disengagement means and the operating means can practically nothing games occur.

Särskilt fördelaktigt kan det vara om utjämningsanordningen är anordnad eller verksam axiellt mellan utkopplaren och manövreringsmedlen. Utjämningsanordningen kan emellertid även anordnas på ett annat ställe, t.ex. verkningsmässigt mellan urkopplare och urkopplingsmedel. I förbindelse med föreliggande uppfinning är det fördelaktigt om urkopplaren är upptagen på en företrädesvis växelsidigt anordnat axiell styming, såsom t.ex. ett en växelingângsaxel omgivande styrrör.It can be particularly advantageous if the equalizing device is arranged or act axially between the disconnector and the actuators. The equalizer can however, also arranged in another place, e.g. effective between disconnectors and disconnectant. In connection with the present invention, it is advantageous if the disconnector is engaged on a preferably alternately arranged axial control, such as e.g. a guide tube surrounding a shaft input shaft.

Speciellt vid kopplingsaggregat med en friktionskoppling, som uppvisar ett på _ mottryckplattan fastsättbart hus, såsom t.ex. plåtlock, med en mot urkopplaren vänd botten, kan det vara lämpligt om urkopplingsanordningen är anordnad eller verksam axiellt mellan manövreringsmedlen och bottnen. Vidare kan det vara av fördel om anpressningsfiädern är bildad genom en mellan ett kopplingshus och tryckplattan axiellt förspännbar tallriksfiäder, som uppvisar en fjädrande ringformig grundkropp och från denna radiellt inåt förlöpande, manövreringsmedlet bildande tungor.Especially in the case of coupling units with a friction coupling, which has a on _ back pressure plate attachable housing, such as e.g. sheet metal lid, with a bottom facing the disconnector, it may be appropriate if the disconnecting device is arranged or acts axially between the actuators and the bottom. Furthermore, it can be advantageous if the pressure spring is formed by a plate spring axially tensionable between a coupling housing and the pressure plate, which has a resilient annular basic body and extending radially inwardly therefrom, the actuator forming tongues.

För att garantera en problemfri efterinstållning genom Utjämningsanordningen kan det vara speciellt fördelaktigt, om denna i inkopplat tillstånd för kopplingsaggregatet eller för friktionskopplingen automatiskt eller självgående garanterar den önskade efterinställningen, under det att manövreringen av friktionskopplingen emellertid självgående eller automatiskt blockeras.To guarantee a trouble - free post - adjustment through the Equalizer, it can be particularly advantageous if this is in the connected state for the coupling unit or for the friction clutch automatically or automatically guarantees the desired readjustment, while, however, the operation of the friction clutch is self-propelled or automatic blocked.

Utjämningsanordningen kan uppvisa en ringformig konstruktionsdel, som även i inkopplat tillstånd för friktionskopplingen axiellt ligger an mot manövreringsmedlen. Genom denna ringformiga konstruktionsdel kan det sig eventuellt förändrande avståndet mellan 10 15 20 25 30 : o | - .o . u 517 2,56 3 påverkningspartiema hos manövreringsmedlet och urkopplaren utjämnas. För funktionen hos utjämningsanordningen kan det vara fördelaktigt om denna har i axiell riktning stigande efterinställningsramper eller upplöpningsramper, varvid dessa kan vara anordnade på den ringformiga konstruktionsdelen.The leveling device can have an annular structural part, which also in engaged state of the friction clutch axially abuts the actuators. Through this annular component may possibly change the distance between 10 15 20 25 30 : o | - .o . u 517 2.56 3 the actuating portions of the actuator and the disengagement are smoothed. For the function of the leveling device, it can be advantageous if it has an axial direction rising post-adjustment ramps or ramp ramps, which may be arranged on it annular structural member.

Upplöpningsrampema kan samverka med cylinderformiga eller kullilcnande avrullningskroppar för efterinställningen. Speciellt fördelaktigt kan det emellertid vara om upplöpsningrampema samarbetar med motupplöpningsramper, då genom motsvarande val av upplöpningsvinkel för dessa ramper ett självhämmande vid axiell förspänning av rampema kan ske. Motupplöpningsramperna kan likaså vara uppbuma av en ringformig konstruktions- del.The ramp ramps can cooperate with cylindrical or ball-like ones unrolling rollers. It can be particularly advantageous, however, if the ramp-up ramps cooperate with counter-ramp-up ramps, then through a corresponding choice of inflow angle for these ramps a self-inhibiting at axial prestressing of the ramps can happen. The counter-ramp ramps may also be supported by an annular structural member. part.

För att garantera en prisgynnsam framställning av friktionskopplingen kan det vidare vara av fördel om åtminstone en del av utjämningsanordningen är framställd av plastmaterial.In order to guarantee an affordable production of the friction clutch, it can further be advantageous if at least a part of the leveling device is made of plastic material.

Sådana plastmaterialdelar kan framställas genom formsprutning. Som plastmaterial lämpar sig på särskilt fördelaktigt sätt termoplaster, såsom t.ex. polyamid.Such plastic material parts can be manufactured by injection molding. Suitable as plastic material in a particularly advantageous manner thermoplastics, such as e.g. polyamide.

På särskilt fördelaktigt sätt kan de efterinställningsrampema uppvisande konstruk- tionsdelarna vara förskjutbara i axiell riktning vid manövreringen av kopplingsaggregatet eller friktionskopplingen. Vidare kan det vara lämpligt om de upplöpningsrampema och motupplöpningsramperna bärande konstruktionsdelarna är inbördes vridbara, varvid en av dessa konstruktionsdelar kan vara vridfast i förhållande till friktionskopplingen, speciellt i förhållande till kopplingshuset.In a particularly advantageous manner, the post-adjustment ramps having the design the parts must be displaceable in the axial direction when operating the coupling unit or the friction clutch. Furthermore, it may be appropriate if the ramp ramps and the counter-ramp ramps supporting the structural parts are mutually rotatable, one of which these structural parts can be torsionally resistant in relation to the friction clutch, especially in relation to the coupling housing.

Enligt en ytterligare uppfinningstanke kan utjämningsanordningen vara utformad på 'i så sätt, att den - betraktat i kopplingsaggregatets urkopplingsriktning - verkar frihj ulsliknande eller efterinställes, men ändå i den urkopplingsriktningen motsatta riktningen är själv- hämmande. För detta kan upplöpningsrampema och/eller motupplöpningsrampema vara utformade på så sätt, att de i axiell riktning har en stigningsvinkel, som ligger mellan 5 och 20°, företrädesvis i storleksordningen av 7 till ll°. På fördelaktigt sätt bildas efterinställnings- rampema på så sätt att en sjâlvhämning sker genom friktionsingrepp. Det ska således i varje fall vara garanterat, att efterinställningsrampema har ett självhämmande ingrepp, så att inga ytterligare medel är erforderliga, för att undvika en oönskad återställning. Vid behov kan emellertid sådana medel vara anordnade.According to a further idea of recovery, the equalizing device may be designed on 'i in such a way that - viewed in the direction of disengagement of the coupling unit - it acts free-wheel-like or reset, but still in the direction of disconnection opposite is the inhibitory. For this, the ramp-up ramps and / or the counter-ramp ramps can be designed in such a way that in the axial direction they have a pitch angle which is between 5 and 20 °, preferably in the order of 7 to 11 °. Advantageously, post-adjustment the ramps in such a way that a self-inhibition takes place through frictional intervention. It should thus in each cases be guaranteed, that the readjustment ramps have a self-inhibiting action, so that none additional means are required, to avoid an unwanted recovery. If necessary, can however, such means may be provided.

För att garantera en problemfri funktion hos den självverkande utjämningsanordning- en kan det vara lämpligt om åtminstone en upplöpningsrampema och/eller en motupplöpnings- rampema bärande konstruktionsdel är fiäderpáverkad i efterinstâllningsrikming. Fjäderpåver- kan kan därvid på fördelaktigt sätt ske på så sätt, att funktionen, hos de övriga fjädrarna, 10 15 20 25 30 » n o - - c I I ' ° 0' c I ' 517 336 4 såsom speciellt anpressnings- eller tallriksfjädem och den det axiellt eftergivliga motlagret påverkande fiâdem, inte alls eller praktiskt taget inte påverkas. En särskilt fördelaktig utformning kan garanteras genom att de upplöpningsrampema och motupplöpningsrampema uppvisande konstruktionsdelama påverkas eller förspännes genom åtminstone ett mellan dessa anordnat kraftmagasin, såsom en skruvtjäder, i efterinställningsriktning. Genom en sådan inspänning pressas dessa båda konstruktionsdelar, betraktat i axiell riktning, i motsatta riktningar, alltså medelst kraftmagasinet och efterinställningsramperna axiellt bort från varandra. Vid inkopplad koppling kan därigenom utjämningsanordningen vara spelfritt inspänd mellan påverkningspartier hos manövreringsmedlet och kopplingslocket och/eller urkopplaren.In order to guarantee a trouble-free operation of the self-acting equalizer, it may be appropriate if at least one of the ramp ramps and / or a counter-ramp the load-bearing structural part of the ramps is fi-spring-influenced in post-adjustment direction. Spring suspension can then advantageously take place in such a way that the function, of the other springs, 10 15 20 25 30 »N o - - c I I '° 0' c I ' 517 336 4 such as in particular the pressing or disc spring and the axially resilient counter-bearing affecting dem âdem, not at all or practically not affected. A particularly advantageous design can be guaranteed by the ramp ramps and counter-ramp ramps the present structural members are actuated or biased by at least one between them arranged power magazine, such as a helical cap, in the readjustment direction. Through such clamping, these two structural parts, viewed in the axial direction, are pressed in opposite directions directions, i.e. by means of the power magazine and the post-adjustment ramps axially away from each other. When the coupling is switched on, the equalization device can thereby be play-free clamped between the actuating portions of the actuator and the coupling cover and / or the disconnector.

Enligt en särskilt fördelaktig utformning av uppfinningen kan kopplingsaggregatet uppvisa en anordning, för begränsning av urkopplingsförflyttningen av åtminstone manövreringsmedlet. För detta kan ett begränsningsanslag vara anordnat, som begränsar sträckan för urkopplaren och/eller urkopplingsmedlet i urkopplingsriktningen. Begränsnings- anslaget kan på fördelaktigt sätt vara bildat genom att en utjämningsanordningen bildande konstruktionsdel efter en bestämd urkopplingssträcka slår mot kopplingslocket. Begränsningen kan emellertid även ske genom att urkopplaren uppvisar partier, som efter en bestämd urkopplingssträcka kommer till anliggning mot en axiellt fast konstruktionsdel. Vidare kan det vara fördelaktigt om urkopplaren även i inkopplingsriktningen uppvisar en begränsning, som likaså kan vara bildad genom ett anslag. På fördelaktigt sätt är utjämningsanordningen _ utformad på så sätt, att medelst denna är urkopplaren i kopplingsaggrcgatets finkopplade 'i tillstånd axiellt understödd. Den konstanta förflyttriingssträckan för kopplingsaggregatet kan även garanteras genom att en utjâmningsanordningen bildande konstruktionsdel i urkopplings- riktning och inkopplingsriktning uppvisar verksamma vägbegränsningspartier, som samverkar med anslagspartier. På fördelaktigt sätt kan denna konstruktionsdel vara bildad genom den av urkopplaren påverkade konstruktionsdelen hos utjämningsanordningen, varvid be- gränsningsanslagen kan vara anordnade på kopplingshuset eller vara bildade genom detta hus.According to a particularly advantageous design of the invention, the coupling assembly can present a device, for limiting the disconnection movement of at least the actuator. For this, a limiting stop can be arranged, which limits the distance of the disconnector and / or the disconnect means in the disconnection direction. Restrictive the stop can advantageously be formed by a leveling device forming construction part after a certain disengagement distance strikes the coupling cover. The restriction however, can also be done by the disconnector having portions, which after a certain disengagement distance comes into abutment against an axially fixed structural part. Furthermore, can it may be advantageous if the disconnector also has a limitation in the connection direction, which can also be formed by a grant. Advantageously, the equalizer is _ designed in such a way that by means of this the disconnector in the fine coupling of the coupling unit in condition axially supported. The constant for the fl expression distance of the coupling unit can is also guaranteed by the fact that a structural part forming a leveling device in the disengagement direction and direction of connection show active road limiting parties, which cooperate with impact lots. Advantageously, this structural part can be formed through it of the disconnector affected the structural part of the equalizer, thereby the boundary stops may be arranged on the coupling housing or be formed through this housing.

Begränsningen av kopplingsaggrcgatets törflyttningssträcka kan emellertid även ske genom att motsvarande anslag anordnas på den urkopplaren i axiell riktning styrande konstruktions- delen. Företrädesvis samverkar dessa anslag med en konstruktionsdel, som är förbunden med en icke roterande lagerring hos urkopplaren. Begräsningen av urkopplingssträckan i åtminstone en axiell riktning kan emellertid även ske genom den roterande lagerringen hos urkopplaren och en med denna roterande konstruktionsdel, såsom t.ex. kopplingshuset.However, the limitation of the coupling distance of the coupling unit can also be limited by that corresponding stops are provided on the axially steerable structural member parts. Preferably, these abutments cooperate with a structural part, which is connected to a non-rotating bearing ring of the disconnector. The limitation of the disconnection distance in however, at least one axial direction can also occur through the rotating bearing ring of the disconnector and one with this rotating construction part, such as e.g. the coupling housing.

Enligt en ytterligare urformning av uppfinningen kan det, speciellt för minimering 10 15 20 25 30 u u" n un: 0 . _ 517 556 5 av urkopplingskraftförloppet eller av den maximalt erforderliga urkopplingskraften, vara särskilt fördelaktigt, om medel är anordnade, som under urkopplingsförloppet åtminstone över ett delparti av förflyttningssträckan för manövreringsmedlet åstadkommer en gradvis sänkning av det av friktionskopplingen eller kopplingsskivan överförbara momentet. Dessa medel kan exempelvis vara bildade genom en s.k. beläggtjâdring, som är anordnade mellan friktionsbe- läggen hos den mellan tryckplatta och mottryckplatta inklåmbara kopplingsskivan.According to a further embodiment of the invention, it is possible, especially for minimization 10 15 20 25 30 u u " n un: 0. _ 517 556 5 of the disengagement force course or of the maximum required disengagement force, be particularly advantageous, if means are provided, such as during the disconnection process at least above a portion of the travel distance of the actuator causes a gradual decrease of the torque transferable by the friction clutch or clutch disc. These funds can for example be formed by a so-called coating tethering, which are arranged between friction the legs of the clutch plate which can be clamped between the pressure plate and the back pressure plate.

En särskilt fórdelaktig utformning av en friktionskoppling enligt uppfinningen kan uppnås genom att anpressningsfjådem, som företrädesvis kan vara bildad genom en tallriksfjâder, är svängbart stödd mot huset mellan två upplag, av vilka det mot tryckplattan vända är fjäderbelastat i riktning mot anpressningsfiädem varvid den av anpressningstjädern vid urkopplingen av friktionskopplingen mot det fiâderbelastade stödet utövade maximala urkopplingskraften vid beläggförslitning ökar och blir större än den på det fiäderbelastade stödet inverkande motkraften eller stödkraften. Vid användning av för vridmomentöverföring mellan tryckplattan och kopplingshuset anordnade bladtjâderelement och/eller av en s.k. beläggfjâdring, såsom en exempelvis redan känd genom DE-OS 36 31 863, måste de av dessa fjädrar på anpressningsfiädern utövade lcraftema vid fastställandet av kraften, som inverkar på det fjäderbelastade stödet, tas hänsyn till, nämligen eftersom dessa krafter överlagras. Det betyder således att den vid förekomsten av en tillräcklig beläggförslitning kortfristigt sig inställande ökade urkopplingskraften måste vara större än den av de ovan nämnda kraftema -~ uppstående och till tallriksflädems rotationsdiameter hänförda resulterande kraften, för att, möjliggöra en efterinställning. Särskilt lämpligt kan det vara om det fiâderbelastade stödet är i' axiellt förskjutbart. På fördelaktigt sätt kan anpressningstallriksfjädem uppvisa en sådan tjåderkaraktäristik att utgående frän sitt konstruktivt definierade inmonteringsläge i friktionskopplingen, vid en genom friktionsbeläggförslitning beroende avlastning den av denna påfórbara kraften och därmed även nivån på urkopplingskraftförloppet ökar och vid en i förhållande till det definierade inmonteringsläget mer deformerat eller förspänt läge den av denna påförbara maximalkraften avtar vid ett urkopplingsförlopp. Genom ett sådant arrangemang och utformning av anpressningstallriksfjädem kan garanteras att vid uppträdande beläggförslitning det alltid åter kan inställas en jämvikt, åtminstone mellan den maximala urkopplingskraften för friktionskopplingen och den på det ljâderbelastade stödet inverkande motkraften eller den i området av avrullningsdiametem på anpressningstallriksfjädem inverkande resulterande motkraften.A particularly advantageous design of a friction clutch according to the invention can is achieved by the pressing spring, which may preferably be formed by a disc spring, is pivotally supported against the housing between two bearings, of which it is against the pressure plate turn is spring-loaded in the direction of the pressing edema whereby that of the pressing spring when disengaging the friction clutch against the spring-loaded support exercised maximum the disengagement force in case of coating wear increases and becomes greater than that on the fi spring-loaded the aid affecting the counter-force or the support force. When used for torque transmission between the pressure plate and the coupling housing arranged leaf spring elements and / or by a so-called coating suspension, such as one already known, for example, from DE-OS 36 31 863, they must of these springs on the compression spring exerted lcraftene in determining the force, which affects on the spring-loaded support, is taken into account, namely because these forces are superimposed. The thus means that in the event of a sufficient wear of evidence, it short-term setting increased disengagement force must be greater than that of the above-mentioned forces - ~ rising and attributable to the rotational diameter of the plate edema the resulting force, to, enable a readjustment. It may be particularly appropriate if the der spring-loaded aid is in ' axially displaceable. Advantageously, the pressing plate spring can have one characteristic that, based on its constructively installed installation position in the friction clutch, in the event of a relief due to friction coating wear the force exerted and thus also the level of the disengagement force course increases and at an i relative to the fi installed installation position more deformed or biased position it off this applicable maximum force decreases during a disconnection process. Through such arrangement and design of pressing disc spring can be guaranteed that upon occurrence coating wear it can always re-set an equilibrium, at least between the maximum the disengagement force for the friction clutch and the effect on the sound-loaded support the counter force or that in the region of the unwinding diameter of the pressing plate spring influencing resulting counterforce.

Kopplingsaggregatet eller friktionskopplingen kan på fördelaktigt sätt vara uppbyggt på så sätt, att de axiellt förskjutbara, fiäderbelastade stöden medelst förslitningsreserverna hos 10 15 20 25 30 . . n | ao o 5 1 7 3 3 6 6 friktionskopplingen gemensamt förflyttas med tryckplattan. Under den, betraktat under friktionskopplingens livslängd, gradvis eller i små steg skeende efterinställningen av efterinställningsanordningen kan det fjäderbelastade stödet vara något förskj utbart i riktning mot tryckplattan. Genom denna förskjutning kan garanteras att den då mot tryckplattan stödande tallriksljådem genomgår en ytterligare deformation, så att den av denna utövade lcraften, såsom redan omnämnts, avtar, till dess att den på det tjäderbelastade stödet inverkande motkraften eller den redan omnämnda resulterande motkraften är i jämvikt med urkopplingskraften. Vid förskjutning av det fjäderbelastade stödet avtar således den maximala urkopplingskraften hos kopplingen eller anpressningstallrikstjâdern åter. Särskilt fördelaktigt kan det vara om anpressningstallriksfjädem är inbyggd i friktionskopplingen på så sätt, att den åtminstone över en del av urkopplingsområdet, företrädesvis praktiskt taget över hela urkopplingsområdet för kopplingen har en sjunkande lcraft-våg-karaktäristik. Anpressnings- fjäderns inmonteringsläge kan därvid vara på så sätt att i urkopplat tillstånd för friktionskop- plingen anpressningsfjädem praktiskt taget uppnår minimum eller dalpunkten för sitt sinusformiga lcraft-väg-förlopp.The coupling unit or the friction coupling can advantageously be constructed in such a way that the axially displaceable, bel-spring-loaded supports by means of the wear reserves of 10 15 20 25 30 . . n | ao O 5 1 7 3 3 6 6 the friction clutch is jointly moved with the pressure plate. Under it, considered under the service life of the friction clutch, gradually or in small steps, after the adjustment of the adjusting device, the spring-loaded support can be slightly displaceable in direction against the pressure plate. By this displacement it can be guaranteed that it then against the pressure plate supporting disc case undergoes a further deformation, so that the one exerted by it The force, as already mentioned, decreases until the aid on the capercaillie-laden aid influencing counterforce or the already mentioned resulting counterforce is in equilibrium with the disconnection force. When the spring-loaded support is displaced, the maximum thus decreases the disengagement force of the coupling or the push plate tether again. Particularly advantageous it may be if the pressing plate spring is built into the friction coupling in such a way that it at least over a part of the disconnection area, preferably practically over the whole the disconnection area of the clutch has a descending lcraft wave characteristic. Pressing the mounting position of the spring can then be such that in the disengaged state for friction coupling plingen compression spring practically reaches the minimum or valley point of its sinusoidal lcraft pathways.

Den på det tjäderbelastade stödet utövade motkraften kan på fördelaktigt sätt alstras genom ett kraftmagasin, som huvudsakligen påför en konstant kraft, åtminstone över det avsedda efterinställningsområdet. På särskilt fördelaktigt sätt lämpar sig för detta en på motsvarande sätt utformad och i törspänt tillstånd i friktionskopplingen inbyggd tallriksljäder.The counterforce exerted on the capercaillie-loaded support can be generated in an advantageous manner through a force magazine, which mainly applies a constant force, at least over it intended resetting range. In a particularly advantageous manner, one is suitable for this correspondingly designed and in the dry-tensioned state in the friction clutch built-in disc spring.

Uppfinningen är inte bara begränsad till de ovan beskrivna friktionskopplingama, _ utan är i allmänhet användbar vid friktionskopplingar eller kopplingsaggregat med en ' åtminstone förslitningen av kopplingsskivans friktionsbelägg kompenserande efterinställnings- anordning.The invention is not only limited to the friction couplings described above, _ but is generally useful in friction clutches or clutch assemblies with a ' at least the wear of the friction lining of the clutch plate compensating post-adjustment device.

Uppñnningen avser vidare en friktionskoppling, speciellt för motorfordon, med en tryckplatta, som är vridfast men axiellt begränsat förskjutbart förbunden med ett hus, varvid mellan hus och tryckplatta en anpressningstallriksfjäder är axiellt inspänd, vilken dels är svängbar kring en av huset buren svänglagring och dels påverkar tryckplattan i riktning mot en mellan denna och en grundtryckplatta, såsom ett svänghjul, inklämbar kopplingsskiva, varvid en förslitningen av friktionsbeläggen på kopplingsskivan kompenserande efterin- ställningsanordning är anordnad.The invention further relates to a friction clutch, especially for motor vehicles, with a pressure plate, which is torsionally fixed but axially limited slidably connected to a housing, wherein between the housing and the pressure plate a pressing plate spring is axially clamped, which is partly pivotable around a pivot bearing carried by the housing and partly affects the pressure plate in the direction of a clutch disc clampable between it and a basic pressure plate, such as a flywheel, whereby a wear of the friction pads on the clutch disc compensates for scaffolding device is provided.

Automatiska efterinställningsanordningar, vilka ska åstadkomma en i praktiken konstant kraftpåverkan av tryckplattan genom anpressningstallriksfiâdem är exempelvis kända genom DE-OS 29 16 755 och 35 18 781. De i beroende av åtminstone en sensor inställbara efterinställningsanordningama är därvid anordnade eller verksamma mellan tryckskivan och 10 15 20 25 30 u s u | no w 517 336 7 anpressningstallriksfjädem. Till följd av tryckskivans fastlänkning vid huset medelst tangentiellt anordnade bladtjädrar - vilkas kraft, eftersom denna är motriktad mot tallriksfjädems anpressningskraft bara behöver vara relativt låg, kan svänga den en för- hållandevis stor massa innehållande tryckskivan axiellt vid urkopplad friktionskoppling, därvid således lyfta upp den från tallriksfjädern, varigenom kopplingens funktion inte bara påverkas, utan kopplingen blir t.o.m. till en säkerhetsrisk, eftersom nämligen efterinställningsa- nordningen inställes i öppnat tillstånd, till dess att tryckplattan ligger an mot kopplingsskivan, och således kan kopplingen inte längre säras. Av detta skäl har sådana efterinställningsanord- ningar inte kunna genomföras i praktiken.Automatic readjustment devices, which should provide one in practice constant force action of the pressure plate by pressing plates is known, for example by DE-OS 29 16 755 and 35 18 781. They can be adjusted depending on at least one sensor the post-setting devices are then arranged or actuated between the pressure plate and 10 15 20 25 30 u s u | no w 517 336 7 pressing plate spring. As a result of the pressure plate being attached to the housing by means of tangentially arranged leaf tadpoles - whose force, since this is opposite to the compressive force of the disc spring only needs to be relatively low, it can swing a relatively large mass containing the pressure plate axially when the friction clutch is disengaged, thereby thus lifting it up from the disc spring, whereby the function of the coupling is not only affected, without the coupling becomes t.o.m. to a security risk, since the post-adjustment the nording is set in the open state, until the pressure plate abuts against the coupling disc, and thus the coupling can no longer be separated. For this reason, such readjustment devices have cannot be implemented in practice.

För föreliggande uppfinning låg till grund uppgiften att undanröja dessa nackdelar och åstadkomma efterinställningsanordningar av det inledningsvis nämnda slaget, vilka i praktiken är användbara på bred basis och även vid svår drift, som har en enkel uppbyggnad och en varaktig säker funktion, och som vidare behöver ett ringa inbyggnadsutrymme och är prisvärda i framställning. Dessutom ska den erforderliga urkopplingskiaften vara låg, bibehållas låg under livslängden och dessutom öka livslängden på friktionskopplingar.The task behind the present invention was to eliminate these disadvantages and providing post-adjustment devices of the kind mentioned in the introduction, which in The practices are useful on a broad basis and even in difficult operation, which has a simple structure and a lasting safe function, and which further needs a small installation space and is affordable in production. In addition, the required disconnection shaft must be low, maintained low during the service life and also increase the service life of friction couplings.

Enligt uppfinningen löses denna uppgift genom att vid en friktionskoppling med av en tallriksfiäder belastad tryckplatta, vid vilken anpressningskraften alstras genom en tallrikstjäder, vilken dels är stödd mot en konstruktionsdel, såsom ett hus och dels är svängbar kring en på huset i cirkelformigt arrangemang anordnad svänglagring, mellan lock och tallrikstjäder är en automatisk, det hussidiga stödet förslitningsberoende från huset_ förskjutande efterinställningsanordning verksam, vilken är vidaretransporterbar genom en ' förskjutningsanordning och tallriksljädern står i riktning mot svänglagringen under verkan av en stödkraft. Denna stödkraft förekommer lämpligtvis permanent, så att tallrikstjädern mot urkopplingstjâdern enbart kraftbundet och detta genom en fjäderkraft och inte genom formbundet fastlänkade medel är stödbar. Tallrikstjädem är därvid inmonterad över sitt arbetsområde med degressiv kurvlinje, nämligen på så sätt, att stödkraften och tallriks- fiäderkraften är anpassade på så sätt till varandra, att stödkraften vid tallriksfiädems avsedda inmonteringsläge och utan fórslitningsberoende konicitetsförändring och över tallriksfiäderns urkopplingsväg är större än den av tallriksfiädem påfórda stödkraften motverkande kraften, vid förslitningsberoende ändring av koniciteten hos tallriksfiâdem är stödkraften över delpartier av tallriksfiädems urkopplingsväg mindre än den av tallriksfiâdem mot stödkraften påförda kraften. Stödkraften kan därvid påfóras genom ett enda fjäderelement eller åtminstone huvudsakligen genom ett enda ljâderelement eller fiåderelementsystem. Med "stödkraft" ska förstås likaväl summan av alla mot tallriksfiâdem verksamma fiäderkrafter, i den grad de 10 15 20 25 30 517 8 uppträder märkbara, således t.ex. även eller bara de genom (vridmomentöverförings- eller lyft-) bladfjädrama verksamma krafterna, (rest-) fiädringen hos beläggfjädring eller deras "ersättning".According to the invention, this task is solved by using a friction clutch with off a plate fi spring loaded pressure plate, at which the pressing force is generated by a plate teeth, which are partly supported against a structural part, such as a house, and partly are pivotable around a pivot bearing arranged on the housing in a circular arrangement, between lids and disc teeth is an automatic, the house-side support wear-dependent from the house_ displacing post-adjustment device operative, which is further transportable through a displacement device and the disc spring stand in the direction of the pivot bearing under the action of a support force. This support force preferably occurs permanently, so that the disc cap against the disengagement tether is only power-bound and this by a spring force and not by formally linked means are supportable. The plate tether is then mounted over its work area with a degressive curve line, namely in such a way that the support force and fi the force of force is adapted to each other in such a way that the support force at the intended installation position and without wear-dependent change in conicity and over the disc vein the path of disconnection is greater than the counteracting force applied by the edema of the plate, in the event of wear-dependent change in the conicity of the plate, the support force is over sub-portions of disc disconnection path less than that of disc edema against the support force applied the force. The support force can then be applied through a single spring element or at least mainly through a single sound element or ements vein element system. With "support force" shall is equally understood to be the sum of all the forces of action acting on the plate, to the extent that they 10 15 20 25 30 517 8 appear noticeable, thus e.g. also or only those through (torque transmission or the effective forces of the lifting springs on the leaf springs, the (residual) "replacement".

Som kraftmagasin, som åtminstone huvudsakligen påför stödkraften, kan lämpligtvis användas en fjäder, som ändrar sin form genom efterinställningen, t.ex. en tallriksfjäder. De stödkraften påförande kraftmagasinen kan emellertid även vara bildade genom bladfjädrar.As a power magazine, which at least mainly applies the support force, can suitably use a spring, which changes its shape through the readjustment, e.g. a disc spring. The however, the support force applied to the power magazines can also be formed by leaf springs.

En stödkraften påförande tallríksfiäder kan lagras direkt mot tallriksfiädern, t.ex. på den radiella höjden av det axiellt förskjutbara, locksidiga stödet.A support force applied to the plate spring can be stored directly against the plate spring, e.g. on the radial height of the axially displaceable, lid-sided support.

Det är särskilt fördelaktigt om efterinställningsanordningen är anordnad axiellt mellan tallriksfjäder och lock. Efterinställningsanordningen kan på särskilt lämpligt sätt innehålla upplöpningsytor, såsom ramper.It is particularly advantageous if the post-adjustment device is arranged axially between disc spring and lid. The readjustment device may in a particularly suitable manner contain ramp surfaces, such as ramps.

Genom uppfinningen garanteras att tallriksfjädem betraktat över friktionskopplingens livslängd, praktiskt taget alltid har samma konicitet eller förspänning vid inkopplad friktionskoppling och en praktiskt taget konstant kraftpåverkan av tryckplattan och därmed kopplingsskivan åstadkommes, oberoende av förslitningen av friktionsbeläggen, själva tryckplattan eller andra element, såsom lock- eller tryckplattesidiga stöd, tallriksfjådern eller svängskivans friktionsytor. Genom åtgärderna enligt uppfinningen garanteras dessutom att tryckplattans massa inte ökas genom den hos efterinställningsanordningen. Den är vidare anordnad i ett område, i vilket den är skyddad frän inverkningar av skivavslitningen och i«-» vilket den är på längre avstånd från källan till friktionsvärmet. u En särskilt fördelaktig utformning av en friktionskoppling enligt uppfinningen kan * uppnås genom att anpressningstallriksfjädern är svängbart stödd mot huset mellan två stöd - av vilka det mot tryckplattan vända är fjäderbelastat i riktning mot anpressningstallriksfjädem - varvid den av anpressningstallriksfiädern vid urkopplingen av kopplingen på det fjäderbelastade stödet inverkande kraften vid beläggförslitning ökar och sedan blir större än den på det fjâderbelastade stödet inverkande motkraften eller stödkraften. Anpressningstall- riksfjädem har därmed ett sådant kurvlinjeförlopp att utgående från dess konstruktivt definierade inmonteringsläge i friktionskopplingen, vid en genom friktionsbeläggförslitrring beroende inspänningsriktning den av denna då påförda kraften och därmed den erforderliga urkopplingskraften först ökar och vid en i förhållande till det definierade inmonteringslâget längre deformerat eller förspänt läge den av denna påförbara kraften avtar vid urkopp- lingsförloppet. Genom ett sådant anangemang och utformning av anpressningstallriksfjädem garanteras att vid uppträdande beläggförslitning kan alltid åter instållas en jämvikt mellan den av anpressningstallriksfjädern på stöden vid urkopplingen utövade kraften och den på det 10 15 20 25 30 517 336 s -' - . - - n. 9 fjäderbelastade stödet inverkande kraften, eftersom vid överskridandet av stödkraften genom den av tallriksfjädem på stödet utövade kraften tallriksfjädern förskj uter sensorfiädrarna bort från det locksidiga stödet och efterinställningsanordningen kan vridas vidare genom kraften hos förskjutningsanordningen. Därmed förskjutes stödet axiellt, till dess att den av sensom utövade kraften förhindrar ett vidarevridande och en vidare axiell förskjutning av stödet.The invention ensures that the disc spring viewed over the friction clutch service life, practically always has the same conicity or bias when connected friction clutch and a practically constant force action of the pressure plate and thus the coupling disc is provided, independently of the wear of the friction pads, themselves the pressure plate or other elements, such as cover or pressure plate side supports, the disc spring or the friction surfaces of the turntable. The measures according to the invention also guarantee that the mass of the pressure plate is not increased by that of the post-adjustment device. It's on arranged in an area in which it is protected from the effects of disc wear and in «-» which is at a longer distance from the source to the frictional heat. u A particularly advantageous design of a friction clutch according to the invention can * is achieved by the pressing plate spring being pivotally supported against the housing between two supports - of which the face facing the pressure plate is spring-loaded in the direction of the pressing plate spring - the one of the pressing plate spring when disengaging the clutch on it the spring-loaded support influencing the force during coating wear increases and then becomes greater than the counter force or support force acting on the spring-loaded support. Pressing numbers riksfjädem thus has such a curve line course that based on its constructive defined mounting positions in the friction clutch, in the event of friction coating wear depending on the direction of clamping, the force then applied by it and thus the required one the disengagement force first increases and at one in relation to the defined mounting position longer deformed or prestressed position the force exerted by this decreases during disengagement the process. By such an arrangement and design of pressing plate spring it is guaranteed that in the event of occurrence of wear and tear, a balance can always be re-established between it of the compression disc spring on the supports during disengagement exerted the force and that on it 10 15 20 25 30 517 336 s - ' -. - - n. 9 spring-loaded support impact force, because when the support force is exceeded by the force exerted by the disc spring on the support the disc spring displaces the sensor fi the springs away from the lid side support and the readjustment device can be rotated further by the force of the displacement device. Thus, the support is displaced axially, until that of the sensor the force exerted prevents a distorting and a further axial displacement of the support.

Särskilt fördelaktigt kan det, såsom redan nämnts, vara om anpressningstallriks- ljädem är inmonterad i friktionskopplingen på så sätt, att den åtminstone över en del av urkopplingsområdet, företrädesvis i praktiken över hela urkopplingsområdet för friktionskopp- lingen, har en sjunkande kraftkurvlinje. Inmonteringslâget för anpressningstallriksfjädern kan därvid vara på så sätt, att i det urkopplade tillståndet för friktionskopplingen når eller överskrider anpressningstallriksfjädem i praktiken minimum- eller dalpunkten för sitt sinusformiga kraft-väg-förlopp.Particularly advantageous, as already mentioned, may be if the pressing plate ljädem is mounted in the friction clutch in such a way that it over at least a part of disengagement area, preferably in practice over the entire disengagement area for friction clutch lingen, has a descending power curve line. The mounting position of the pressing disc spring can be in such a way that in the disengaged state of the friction clutch reaches or in practice, the pressure plate spring exceeds the minimum or valley point for its sinusoidal force-path processes.

Den på det fjäderbelastade stödet utövade motkraften kan på fördelaktigt sätt alstras genom ett kraftmagasin, som huvudsakligen påför en konstant kraft åtminstone över det avsedda efterinställningsområdet. På särskilt fördelaktigt sätt lämpar sig för detta en motsvarande utformad och i förspänt tillstånd i friktionskopplingen inmonterad tallriksfiäder.The counterforce exerted on the spring-loaded support can be generated in an advantageous manner through a force magazine, which essentially applies a constant force at least over it intended resetting range. Particularly advantageous is suitable for this one correspondingly designed and in the prestressed state in the friction clutch mounted disc spring.

Efterinställningsanordningen enligt uppfinningen kan på särskilt fördelaktigt sätt finna användning vid friktionskopplingar med en anpressningstallriksfjäder, som med radiellt yttre partier påverkar tryckplattan och över radiellt längre inåt liggande partier är lagrad mellan två svängstöd på huset. Vid denna konstruktionstyp kan tallriksfjâdem verka som tvåarmad _ hävarm. _ Uppfinningen är emellertid inte begränsad till friktionskopplingar med tallriksfjädrar, vilka samtidigt har urkopplingshävarmen utformad i form av tallriksfjädertungor, utan sträcker sig även till andra kopplingstyper, vid vilka t.ex. tallriksfjädern påverkas genom ytterligare hävarmar.The readjustment device according to the invention can be used in a particularly advantageous manner use in friction couplings with a compression plate spring, as with radial exterior portions affect the pressure plate and over radially longer inwardly facing portions are stored between two swivel supports on the house. In this type of construction, the disc spring can act as a two-armed _ lever. _ However, the invention is not limited to friction couplings with disc springs, which at the same time have the disengagement lever designed in the form of disc spring tongues, without also extends to other types of couplings, in which e.g. the disc spring is affected by additional levers.

För att garantera en problemfri efterinställning av förslitningen eller en optimal anpressningskraft för friktionskopplingen, kan det vidare vara fördelaktigt, om det på den mot det fjâderbelastade stödet vända sidan av anpressningstallriksijädem anordnade motstödet är utformat på så sätt, att det axiellt i riktning mot tryckplattan är automatiskt förskjutbart, och i motriktningen genom en anordning är automatiskt låsbart. Efterinställningen av motstödet, alltså det locksidiga stödet, kan ske medelst ett kraftmagasin, som påverkar detta motstöd i riktning mot tryckplattan eller mot anpressningsfjädem. Motstödet kan således i enlighet med den genom beläggförslitningen beroende förskjutningen av det fjäder-påverkade stödet automatiskt efterinställas, varigenom en spelfn' svänglagring av anpressningstallriksfiädem kan 10 15 20 25 30 517 32,6 šï* ..;I.:_.: f 10 garanteras.To guarantee a smooth adjustment of the wear or an optimal one pressing force for the friction clutch, it may further be advantageous, if on the contrary the spring-loaded support facing the side of the pressing plate on which the counter support is arranged is designed in such a way that it is automatically displaceable axially in the direction of the pressure plate, and in the opposite direction through a device is automatically lockable. The resetting of the support, thus the lid-side support, can take place by means of a power magazine, which affects this resistance in direction towards the pressure plate or towards the pressing spring. The counterclaim may thus be in accordance with the displacement of the spring-actuated support due to the coating wear automatically readjusted, whereby a play 'swing storage of pressure plate edema' can be 10 15 20 25 30 517 32.6 šï * ..; I.:_ .: f 10 guaranteed.

Motstödet kan medelst en mellan anpressningsfiäder och lock anordnad efterin- ställningsanordning vara axiellt förskjutbart. Efterinställningsanordningen kan därvid ha en ringformig, således i sig sammanhängande konstruktionsdel, som åtminstone i det inkopplade tillståndet för friktionskopplingen axiellt påverkas av anpressningstallriksfiädem. Genom vridning av den ringformiga konstruktionsdelen vid uppträdande förslitriing och under urkopplingsförloppet kan svänglagringen efterinställas i enlighet med beläggförslitningen. För detta kan på särskilt fördelaktigt sätt efterinställningsanordningen eller den ringformiga konstruktionsdelen hos denna efterinställningsanordning ha i axiell riktning stigande efterinställningsramper. Vidare kan det vara av fördel, om den ringformiga konstruktionsdelen bär motstödet, varvid det senare kan vara bildat genom en trådring. Denna trådring kan vara upptagen i ett runt om gående ringspår i konstruktionsdelen och vara förbunden med detta genom formbindning. Formbindningen kan därvid vara utformad som snäppförbindning.The counter-support can be arranged by means of a retrofit between the pressing spring and the lid. positioning device be axially displaceable. The readjustment device can then have one annular, thus inherently cohesive structural part, as at least in the connected the condition of the friction clutch is axially affected by the pressure plate edema. Through rotation of the annular structural member during wear and under During the disengagement process, the pivot bearing can be readjusted in accordance with the coating wear. For this can be particularly advantageous in the post-setting device or the annular one the structural part of this post-adjustment device have rising in the axial direction post-setting ramps. Furthermore, it may be advantageous if the annular construction part carries the support, the latter being formed by a wire ring. This thread ring can be engaged in a circumferential ring groove in the construction part and be connected to it by mold bonding. The mold connection can then be designed as a snap connection.

Upplöpningsrampema kan samverka med cylinderformiga eller kulliknande rullkroppar för efterinställningen. Speciellt fördelaktigt kan det emellertid vara, om upplöpningsrampema samarbetar med motsvarande motupplöpningsramper, då därigenom genom motsvarande val av upplöpningsvinkeln på dessa ramper en självinställning kan ske vid axiell fórspänning av rampema. Motupplöpningsrampema kan vara burna av en ringartig konstruktionsdel, som kan vara anordnad mellan den upplöpningsrampema bärande konstruktionsdelen och locket. En särskilt enkel uppbyggnad kan emellertid garanteras genom _ införandet av motupplöpningsrampema i huset. Det senare kan på särskilt enkelt sätt ske vid 'l plåthus, då motupplöpningsrampema kan pressas in. Inpressningen kan därvid ske i radiellt förlöpande partier hos huset.The ramp ramps can cooperate with cylindrical or ball-like roller bodies for the adjustment. It can be particularly advantageous, however, if the ramp-up ramps cooperate with corresponding counter-ramp-up ramps, then thereby by corresponding selection of the rise angle on these ramps a self-adjustment can be made at axial preload of the ramps. The counter-ramp ramps can be carried by a ring-like structural part, which may be arranged between the load-bearing ramps the construction part and the lid. However, a particularly simple construction can be guaranteed by _ the introduction of the counter-ramp ramps in the house. The latter can be done in a particularly simple manner at 'l sheet metal housing, when the counter-ramp ramps can be pressed in. The indentation can then take place in radial extending portions of the house.

För att garantera en prisgynnsam framställning av friktionskopplingen kan det vidare vara av fördel, om åtminstone en del av efterinställningsanordningen är framställd av plast- material. Sådana plastmaterialdelar kan framställas genom formsprutning. Som plastmaterial lämpar sig på särskilt fördelaktigt sätt termoplaster, såsom t.ex. polyamid. Användningen av plastmaterial blir möjlig eftersom efterinställningsanordningen befinner sig i ett för värmeinverkningar bara föga utsatt område. Dessutom erhålles till följd av den ringa vikten även ett ringa masströghetsmoment.In order to guarantee an affordable production of the friction clutch, it can further be advantageous if at least a part of the readjustment device is made of plastic material. Such plastic material parts can be manufactured by injection molding. As a plastic material is particularly advantageously suitable for thermoplastics, such as e.g. polyamide. The use of plastic material becomes possible because the post-adjustment device settles in one liner heat effects only slightly exposed area. In addition, obtained due to the light weight even a slight moment of inertia.

Enligt en ytterligare uppñnningstanke kan efterinställningsanordningen vara utformad på så sätt, att den - betraktat i friktionskopplingens urkopplingsriktning - verkar frilöpsliknan- de, men är emellertid i den urkopplingsriktningen motsatta riktningen självhämmande. För detta kan upplöpningsrampema och/eller motupplöpningsramperna vara utformade på så sätt, 10 15 20 25 30 517 ass* ..:==f l- ll att de i axiell riktning har en stigningsvinkel, som ligger mellan 4 och 20", företrädesvis i storleksordningen av 5 till l2°. På fördelaktigt sätt utformas upplöpningsrampema och/eller motupplöpningsramperna på så sätt, att en självhämning sker genom friktionsingrepp.According to a further invention, the post-adjustment device may be designed in such a way that - viewed in the direction of disengagement of the friction clutch - it acts as a freewheel-like they, however, are self-inhibiting in the direction of disconnection opposite. For this, the ramp ramps and / or the counter-ramp ramps can be designed in this way, 10 15 20 25 30 517 ass * ..: == f l- ll that in the axial direction they have a pitch angle which is between 4 and 20 ", preferably in on the order of 5 to 12 °. The ramp ramps and / or are advantageously designed the counter-ramp ramps in such a way that a self-inhibition takes place through frictional intervention.

Sjâlvhämningen kan emellertid även uppnås eller understödas genom en formbindning, genom att t.ex. en av rampema är mjuk och den andra utformad med en profilering, eller genom att båda rampema uppvisar profileringar. Genom dessa åtgärder garanteras att inga ytterligare medel erfordras, för att undvika en oönskad återställning.However, self-inhibition can also be achieved or supported by a form bonding, by that e.g. one of the ramps is soft and the other is designed with a profiling, or by both ramps show proliferations. These measures guarantee that no further means are required, to avoid an unwanted recovery.

Efterinställningsanordningen kan vara särskilt fördelaktig och enkel, om den i omkretsriktningen verksamma förskjutningsanordningen är utformad som förspänt inmonterade fjädrar, vilka fjädrande påverkar åtminstone en upplöpningsrampema bärande konstruktionsdel och/eller en motupplöpningsrampema eller motupplöpningspartierna bärande konstruktionsdel i efterinställningsriktning. Fjäderpåverkan kan därvid på fördelaktigt sätt ske på så sätt att funktionen hos de övriga tjädrama, såsom speciellt manövreringstallriksfjädem och den det axiellt eftergivliga stödet påverkande fjädern inte alls eller praktiskt taget inte påverkas.The readjustment device can be particularly advantageous and simple, if it is in the displacement device operating in the circumferential direction is designed as prestressed mounted springs, which resiliently affect at least one of the ramp ramps structural part and / or carrying the counter-ramp ramps or counter-ramp sections construction part in post-adjustment direction. The spring effect can then take place in an advantageous manner in such a way that the function of the other cap frames, such as special actuating disc spring and the axially resilient support not affecting the spring at all or practically not affected.

För många användningsfall kan det vara fördelaktigt om efterinställningsanordningen har flera förskjutbara efterinställningselement, såsom t.ex. i radiell och/eller omlaetsriktning förskjutbara efterinställningskilar eller rullkroppar. Vidare kan det vara av fördel om efterinställningsanordningen är varvtalsberoende. Så kan t.ex. den på enskilda element hos --« efterinställningsanordningen inverkande centrifugallcraften utnyttjas för manövreringem och/eller läsningen av efterinställningsanordningen vid bestämda driftstillstånd för för- ' brånningsmotom. Specielltkanefterinställningsanordningen blockeras genom oentrifugallaaft- beroende medel från ett bestämt varvtal, vilket t.ex. kan ske vid åtminstone ungefärligen tomgångsvarvtal eller varvtal under tomgångsvarvtalet, så att förslitningsefterinstâllningen bara sker vid låga varvtal. Detta har den fördelen att inga oönskade efterinställningar uppträder, vilka kunde uppstå genom svängningar vid höga varvtal.For many use cases, it can be advantageous for the readjustment device has fl your sliding post-adjustment elements, such as e.g. in the radial and / or transverse direction displaceable adjusting wedges or rollers. Furthermore, it can be of advantage if the readjustment device is speed dependent. Then e.g. it on individual elements of - « the centrifugal force acting on the post-setting device is used for the operation and / or the reading of the readjustment device at certain operating conditions for pre- ' combustion engine. In particular, the post-adjustment device is blocked by centrifugal adjustment. dependent means from a certain speed, which e.g. can occur at least approximately idle speed or speed below idle speed, so that the wear reset only occurs at low speeds. This has the advantage of no unwanted resets occurs, which could occur through oscillations at high speeds.

En särskilt enkel och funktionssäker uppbyggnad av efterinställningsanordningen kan garanteras genom att de relativt huset förskjutbara delarna, som har upplöpningsramper och/eller motupplöpningsramper eller motupplöpningspartier, är fjäderbelastade. Om bara en motsvarande konstruktionsdel är försedd med motsvarande ramper eller partier, och som är förskjutbar i förhållande till huset, påverkas denna. Särskilt fördelaktigt kan det därvid vara om fiâderbelastningen alstrar en kraft i omkretsriktningen.A particularly simple and reliable construction of the post-adjustment device can guaranteed by the relatively displaceable parts of the house, which have ramp ramps and / or counter-ramp ramps or counter-ramp sections, are spring-loaded. If only one the corresponding structural part is provided with corresponding ramps or sections, and which is displaceable in relation to the house, this is affected. This can be particularly advantageous if the bel load generates a force in the circumferential direction.

För uppbyggnaden och funktionen hos friktionskopplingen kan det vidare vara av fördel om den som skivtjäder, såsom tallriksljåder utformade sensortjädem med sitt radiellt 10 15 20 25 30 517 335 a' 12 yttre parti stöder mot en axiellt fast konstruktionsdel, såsom huset, och med radiellt längre inåt liggande partier påverkar det från locket vända avrullningsstödet. Detta avrullningsrstöd kan vara utformat även i ett stycke med sensorfjädem, så att således sensortallriksfjädem även bildar stödet. För fasthållningen av sensorfjädem i inspänt läge kan huset bära stödpartier.For the structure and function of the friction clutch, it can also be off advantage of it as disc capers, such as disc boxes designed sensor cap with its radial 10 15 20 25 30 517 335 a ' 12 outer portion abuts an axially fixed structural member, such as the housing, and with radially longer inwardly facing portions affect the unrolling support facing away from the lid. This unrolling aid can also be formed in one piece with sensor spring, so that thus sensor disc spring also forms the support. For holding the sensor spring in the clamped position, the housing can carry support portions.

Dessa stödpartier kan vara bildade genom enskilda, på huset fastsatta stödelement. Det kan emellertid även vara fördelaktigt, om stödpartiema är utformade i ett stycke med huset, t.ex. kan på huset vara anordnat inpressningar eller urskurna och deformerade partier, som sensorfjädem griper under för axiellt stöd.These support portions can be formed by individual support elements attached to the housing. It can however, also be advantageous if the support portions are formed in one piece with the housing, e.g. indentations or cut-out and deformed portions may be provided on the housing, such as sensor spring engages for axial support.

För funktionen hos friktionskopplingen, speciellt för minimering av urkopplingskraft- förloppet eller den maximalt erforderliga urkopplingskraften kan det vara särskilt fördelaktigt om den mellan tryckplatta och mottryckplatta inklâmbara kopplingsskivan har friktionsbelägg, mellan vilka en s.k. belâggfjädring, såsom exempelvis har blivit känt genom DE-OS 36 31 863, är anordnad. Genom användningen av en sådan kopplings-skiva underlättas manövrering- en, speciellt urkopplingsfórloppet för friktionskopplingen. Detta beror på att i det inkopplade tillståndet för friktionskopplingen utövar den inspånda beläggfjädringen på tryckplattan en reaktionskraft, som är motriktad den av anpressningstallriksfjädem eller manövreringstallriks- fjâdem på denna tryckplatta utövade kraften. Vid urkopplingsförloppet pressas under den axiella förskjutningen av tryckplattan denna först tillbaka genom den fjädrande inspända beläggíjädringen, varvid samtidigt till följd av det i urkopplingspartiet förekommande förhållandevis brant fallande kurvlinjeavsnittet för anpressningstallriksfjâdem avtar den av _ denna på tryckplattan utövade kraften. Med undantag för den av anpressningstallriksfjädem på tryckplattan utövade kraften avtar även den av belâggfjädringen på denna tryckplatta utövade återställningslcraften. Den effektivt för urkopplingen av friktionskopplingen erforderliga kraften erhålles ur skillnaden mellan återstållningslcraften för beläggfiädringen och anpressningstallriksfiädems anpressningskraft. Efter avlastning av beläggfiädringen, alltså vid upplyftning av tryckplattan från friktionsbeläggen eller frigivning av kopplingsskivan genom tryckplattan bestâmmes den erforderliga urkopplingskraften huvudsakligen av anpress- ningstallriksfjädem. Kraft-väg-karakteristiken för beläggfjädringen och kraft-väg-karakteristi- ken för anpressningstallriksfjädem kan på särskilt fördelaktigt sätt vara så anpassade till varandra, att vid frigivning av kopplingsskivan genom tryckplattan den för manövreringen av anpressningstallriksfjädem erforderliga kraften befinner sig på en låg nivå. Genom avsedd anpassning eller t.o.m. utjämning av beläggfjäderkaraktäristiken till anpressningstallriks- fjâderkaraktåristiken fram till frigivningen av kopplingsskivan kan således genom tryckplattan bara en mycket låg, i extremfallet praktiskt taget ingen, manövreringskraft vara erforderlig 10 15 20 25 30 517 336 13 för anpressningstallriksfjädem för övervinnande av den resterande drivningen. Vidare kan karaktäristiken hos anpressningstallriksfjädem vara utformad på så sätt, att efter frigiven kopplingsskiva den då ännu av anpressningstallriksfjädem en svängning motriktad kraft eller den för svängningen av anpressningstallriksfjädem erforderliga kraften i förhållande till den av denna anpressningstallriksfjäder i inkopplat tillstånd för friktionskopplingen påförda anpressningskraften befinner sig på en mycket låg nivå. Utformningar år även möjliga vid vilka vid frigivningen av kopplingsskivan genom tryckplattan bara en mycket låg eller praktiskt taget ingen alls kraft är erforderlig, för att manövrera anpressningstallriksfjädem för urkopplingen av kopplingen. Sådana friktionskopplingar kan utformas så att manövrerings- kraften ligger i storleksordningen mellan 0 och 200 N.For the function of the friction clutch, especially for minimizing the disengagement force the course or the maximum required disconnection force, it can be particularly advantageous if the coupling disc which can be clamped between the pressure plate and the back pressure plate has friction coating, between which a so-called coating suspension, as has become known, for example, from DE-OS 36 31 863, is provided. The use of such a clutch disc facilitates maneuvering. one, especially the disengagement process for the friction clutch. This is because in the connected the state of the friction clutch exerts the clamped coating suspension on the pressure plate one reaction force opposite to that of the pressing plate spring or actuating plate spring spring on this pressure plate exerted the force. During the disconnection process, it is pressed under it axial displacement of the pressure plate this first back through the resilient clamped the coating change, whereby at the same time as a result of what occurs in the disconnection portion relatively steeply falling curve line section for pressing disc spring it decreases by _ this on the pressure plate exerted the force. With the exception of that of the pressing plate spring the force exerted on the pressure plate also decreases that of the coating suspension on this pressure plate exercised the power of restoration. It is effective for disengaging the friction clutch required force is obtained from the difference between the restoring force for evidence fi the suspension and the compressive force of the pressure plate. After unloading the evidence fi the ring, that is when lifting the pressure plate from the friction pads or releasing the clutch disc through the pressure plate the required disengagement force is determined mainly by the pressing ningstallriksfjädem. Force-road characteristics of the coil suspension and force-road characteristics The pressure plate spring can be so adapted to this in a particularly advantageous manner each other, that when releasing the clutch disc through the pressure plate it for the operation of pressing force spring force is at a low level. By intended adaptation or t.o.m. leveling of the coating spring characteristics to the pressing plate the spring characteristics up to the release of the clutch disc can thus pass through the pressure plate only a very low, in the extreme case practically none, maneuverability be required 10 15 20 25 30 517 336 13 for pressing disc spring to overcome the remaining drive. Furthermore, can the characteristics of the pressing plate spring must be designed in such a way that after release clutch disc the then still of compression disc spring a oscillation opposite force or the force required for the pivoting of the pulley spring relative to it of this pressing plate spring in the engaged state for the friction clutch is applied the compressive force is at a very low level. Designs are also possible at which when releasing the coupling disc through the pressure plate only a very low or Virtually no force at all is required to operate the push plate spring disconnection of the clutch. Such friction couplings can be designed so that the operating the force is in the order of magnitude between 0 and 200 N.

Enligt en ytterligare uppfinningstanke kan friktionskopplingen vara utformad på så sätt, att åtminstone ungefärligen vid frigivning av kopplingsskivan genom tryckplattan befinner sig den av anpressningstallriksfjädem påförda axialkraften i nollområdet, varvid vid fortsättning av urkopplingsförloppet den av anpressningstallriksfjädem påförda kraften kan bli negativ, således sker en omkastning av kraftverkan för anpressningstallriksfjädern. Detta betyder att vid fullständigt urkopplad friktionskoppling förblir denna praktiskt taget öppnad av sig självt och bara genom yttre kraftinverkan kan inkopplingsförloppet åter inledas.According to a further invention, the friction coupling can be designed in this way method, at least approximately when releasing the coupling disc through the pressure plate the axial force applied by the pressing plate spring is in the zero range, whereby at continuation of the disengagement process the force applied by the pressure plate spring can become negative, thus a reversal of the force action of the pressing plate spring takes place. This means that when the friction clutch is completely disengaged, it remains practically open by itself and only through external force can the connection process be initiated again.

Uppfinningen avser vidare en friktionskoppling, speciellt för motorfordon, med en tryckplatta, som är vridfast, men axiellt begränsat förskjutbart, förbunden med ett hus, varvid mellan hus och tryckplatta åtminstone en inspännbar anpressningsfjäder år verksam, vilken _ påverkar tryckplattan i riktning mot en mellan denna och en mottryckplatta, såsom ett * svänghjul, inklämbar kopplingsskiva. _ Sådana kopplingar är exempelvis kända genom DE-OS 24 60 963, DE-PS 24 41 141, DE-PS 898 531 och DE-AS 1 267 916.The invention further relates to a friction clutch, especially for motor vehicles, with a pressure plate, which is torsionally stable, but axially limitedly displaceable, connected to a housing, wherein between the housing and the pressure plate at least one clampable compression spring is active, which _ affects the pressure plate in the direction of one between it and a back pressure plate, such as a * flywheel, clampable clutch disc. _ Such couplings are known, for example, from DE-OS 24 60 963, DE-PS 24 41 141, DE-PS 898 531 and DE-AS 1 267 916.

För föreliggande uppfinning låg vidare till grund uppgiften att förbättra sådana friktionskopplingar vad avser funktionen och livslängden. Speciellt ska genom uppfinningen de för manövreringen av sådana friktionskopplingar erforderliga krafterna reduceras och över deras livslängd garanteras ett praktiskt taget konstant urkopplingskraftförlopp. Vidare ska friktionskopplingarna enligt uppfinningen vara framställbara på särskilt enkelt och ekonomiskt sätt. Enligt uppfinningen uppnås detta genom att en förslitningen av kopplingsskivans friktionsbelägg automatiskt kompenserande efterinställningsanordning är anordnad, vilken åstadkommer en praktiskt taget konstant kraftpåverkan av tryckplattan via anpressnings- fjâdem, och friktionskopplingen har manövreringsmedel för in- och urkopplingen och uppvisar en anordning, som under urkopplingsförloppet, åtminstone över ett delparti av 10 15 20 25 30 . n - - . Q n - v - n 517 336 -' 14 manövreringssträckan för manövreringsmedlet och eller tryckplattans urkopplingsväg, åstadkommer en gradvis sänkning av det av friktionskopplingen eller kopplingsskivan överförbara momentet. Genom en sådan anordning kan likaså uppnås att under friktionskop- plingens inkopplingsfórlopp och vid början av inspänningen av friktionsbeläggen mellan tryck- och mottryclcplatta det sker en gradvis eller progressiv uppbyggnad av det av friktionskopp- lingen överförbara momentet.The present invention was further based on the task of improving them friction couplings in terms of function and service life. In particular, by the invention the forces required for the operation of such friction clutches are reduced and exceeded their service life guarantees a virtually constant decoupling process. Furthermore, the friction couplings according to the invention can be manufactured in a particularly simple and economical manner way. According to the invention, this is achieved by a wear of the coupling disc friction lining automatic compensating post-adjustment device is provided, which provides a practically constant force effect of the pressure plate via the pressing spring, and the friction clutch has actuators for the engagement and disengagement and has a device which, during the disconnection process, covers at least a part of 10 15 20 25 30 . n - -. Q n - v - n 517 336 - ' 14 the actuating distance of the actuating means and or the disengagement path of the pressure plate, provides a gradual lowering of that of the friction clutch or clutch disc transferable torque. By means of such a device it can also be achieved that during frictional coupling coupling process and at the beginning of the tightening of the friction pads between the pressure and counter-pressure plate there is a gradual or progressive build-up of the friction coupling plate. transferable torque.

Genom utformningen av en friktionskoppling enligt uppfinningen garanteras att anpressningstallriksfjädem, betraktat över friktionskopplingens livslängd, praktiskt alltid har samma förspänning vid inkopplad friktionskoppling och därmed ges en praktiskt taget konstant kraftpåverkan av tryckplattan. Vidare kan genom den ytterligare åtgärden, som åstadkommer en gradvis sänkning av det av friktionskopplingen överförbara momentet under ett urkopplingsförlopp, uppnås en reducering eller minimering av urkopplingskraftförloppet eller den maximalt erforderliga urkopplingskraften. Detta kan återledas till att anordningen underlättar manövreringen, speciellt urkopplingsförloppet, av friktionskopplingen. För detta kan anordningen uppvisa axiellt fjädrande eftergivliga medel, som på manövreringsmedlet och/eller på anpressningsfjädem och/eller på tryckplattan och/eller på mottryckplattan utövar en reaktionskraft, som är motriktad den av anpressningsfjädem på tryckplattan utövade kraften och är kopplad i serie.The design of a friction clutch according to the invention ensures that pressing plate spring, considered over the life of the friction clutch, has practically always the same bias voltage when the friction clutch is engaged and thus is given a practically constant force action of the pressure plate. Furthermore, through the additional action, which causes a gradual lowering of the torque transferable by the friction clutch during a decoupling process, a reduction or minimization of the decoupling force process is achieved or the maximum required disconnection force. This can be traced back to the device facilitates the operation, especially the disengagement process, of the friction clutch. For this the device may have axially resilient resilient means, as on the actuating means and / or on the compression spring and / or on the pressure plate and / or on the back pressure plate exerts a reaction force which is opposite to that exerted by the compression spring on the pressure plate power and is connected in series.

Särskilt fördelaktigt kan det vara om friktionskopplingens anordning är utformad på « ~ så sätt,a tt den under urkopplingsförloppet över ett delavsnitt av den axiella förflyttnings- _ sträckan för det genom anpressningsfjädem påverkade tryckplattepartiet åstadkommer en ^ gradvis sänkning av det av friktionskopplingen eller kopplingsskivan överförbara momentet.It can be particularly advantageous if the device of the friction clutch is designed on «~ in such a way that during the disengagement process it passes over a sub-section of the axial the distance of the pressure plate portion actuated by the compression spring produces a gradual lowering of the torque transmitted by the friction clutch or clutch disc.

För många användningsfall kan anordningen på fördelaktigt sätt vara anordnad i kraftflödet mellan svänglagringen för manövreringsmedlet eller mellan anpressningsfjädem och fastsättningsställena, såsom fastskruvningarna, av huset vid mottryckplattan.For many use cases, the device can advantageously be arranged in force fl the fate between the pivot bearing of the actuator or between the compression spring and the attachment points, such as the screws, of the housing to the back pressure plate.

För andra användningsfall kan det emellertid även vara fördelaktigt om anordningen är anordnad ikraftflödet mellan manövreringsmedlets svänglagring eller mellan anpressnings- fjädem och tryckplattans friktionsyta. Ett sådant arrangemang är t.ex. föreslaget i DE-OS 37 32 354 och DE-OS 1 450 201.For other applications, however, it may also be advantageous for the device is arranged in force fl the distance between the pivot bearing of the actuator or between the spring and friction surface of the pressure plate. Such an arrangement is e.g. proposed in DE-OS 37 32 354 and DE-OS 1 450 201.

För ytterligare användningsfall kan det vara särskilt fördelaktigt om anordningen anordnas mellan två rygg mot rygg anordnade friktionsbelägg hos kopplingsskivan, alltså är bildad genom en så kallad "beläggfjädring", t.ex. genom mellan beläggen anordnade beläggfiädersegment. Sådana arrangemang är exempelvis kända genom DE-OS 36 31 863.For further use cases, the device may be particularly advantageous is arranged between two back to back friction pads of the clutch disc, i.e. is formed by a so-called "coating suspension", e.g. through arranged between the pads coating fi spring segment. Such arrangements are known, for example, from DE-OS 36 31 863.

En ytterligare möjlighet, till att uppnå en progressiv momentuppbyggnad eller 10 15 20 25 30 n n a v nu un nun n n nn n v: nnnn n nu n n n n * | n n a n n nn I o n n nu a u A n n n n n a n n -n un ncnnnaøn v n n n v n i. n | o nu n c n s n a n n an n o n. ~~ a: 15 -sänkning är föreslagen i DE-OS 21 64 297, vid vilken svänghjulet är utformat tvådelad och den mottryckplattan bildande konstruktionsdelen är stödd axiellt fjädrande mot den med förbränningsmotoms drivaxel förbundna konstruktionsdelen.An additional opportunity, to achieve a progressive torque build-up or 10 15 20 25 30 n n a v nu un nun n n nn n v: nnnn n nu n n n n * | n n a n n nn I o n n nu a u A n n n n n n a n n -n un ncnnnaøn v n n n v n i. n | o nu n c n s n a n n an n o n. ~~ a: 15 lowering is proposed in DE-OS 21 64 297, in which the flywheel is designed in two parts and the structural part forming the back pressure plate is supported axially resiliently towards that with the drive shaft connected to the drive shaft of the internal combustion engine.

För funktionen och uppbyggnaden av en friktionskoppling enligt uppfinningen kan det vara särskilt lämpligt om anordningen möjliggör en axiell, fjädrande eftergivlighet mellan kopplingskonstruktionsdelama, varvid anordningen på så sätt, att vid öppnad koppling den på anordningen inverkande kraften är som minst och under kopplingens stängningsförlopp, alltså över kopplingens inkopplingsvâg, den på anordningen inverkande kraften gradvis ökar till maximum, varvid denna ökning lämpligtvis bara sker över ett delparti av stängningsvågen eller inkopplingsvägen för manövreringsmedlet eller tryckplattan. Särskilt fördelaktigt kan det vara, om anordningen är utformad på så sätt, att den gradvisa sänkningen eller den gradvisa ökningen av det av friktionskopplingen överförbara momentet sker över åtminstone ungefär 40 till 70% av manövreringsmedlets manövreringssträcka och/eller den maximalt axiella förflyttningssträckan för tryckplattan. Det resterande partier av den motsvarande sträckan behövs för den problemfria separeringen av kraftflödet och för utjämningen av eventuellt förekommande deformationer på kopplingskonstruktionsdelarna, såsom speciellt kopp- lingsskivan, tryckplattan och mottryckplattan.For the function and construction of a friction clutch according to the invention can be particularly suitable if the device allows an axial, resilient resilience between the coupling construction parts, the device in such a way that when the coupling is opened the force acting on the device is as small as possible and during the closing process of the coupling, thus over the coupling wave of the coupling, the force acting on the device gradually increases to the maximum, this increase suitably taking place only over a part of the closing wave or the connection path of the actuator or pressure plate. It can be particularly beneficial be, if the device is designed in such a way that the gradual lowering or the gradual the increase of the torque transferable by the friction clutch takes place over at least approximately 40 to 70% of the actuating distance of the actuator and / or the maximum axial for the surface area of the pressure plate. The remaining sections of the corresponding section needed for the trouble-free separation of the force fl fate and for the equalization of any existing deformations on the coupling structural parts, such as in particular the pressure plate, the pressure plate and the back pressure plate.

För att minimera de för manövreringen av friktionskopplingen enligt uppfinningen erforderliga kraftema kan det vara särskilt fördelaktig, om anpressningsfjädem, åtminstone över en del av friktionskopplingens urkopplingssträcka, har ett degressivt kraft-väg-förlopp, _ det betyder således, att anpressningsfjädem, åtminstone över ett delparti av sin kompressions- ' eller deformationssträcka, har ett sjunkande kraftförlopp. Därigenom kan uppnås, att vid friktionskopplingens urkopplingsfórlopp motverkar anordningens tjäderkraft anpressnings- fjädems kraft, så att över ett delparti av urkopplingssträckan understödes förspänningen eller deformationen av anpressningsfjädem genom anordningens fjäderkraft, varvid samtidigt, till följd av det i urkopplingsförloppet förekommande degressiva eller sjunkande kraft-väg- förloppet för anpressningsfjädem, den av den senare på tryckplattan eller friktionsbeläggen utövade kraften avtar. Det effektivt för urkopplingen av friktionskopplingen erforderliga kraftförloppet erhålles, såvida inga ytterligare, överlagrande fjäderinverkningar förekommer, från skillnaden mellan det av anordningen påförda lcraftförloppet och anpressningsfiädems kraftfórlopp. Vid tryckplattans sänkningsrörelse från friktionsbeläggen eller frigivningen av kopplingsskivan genom tryckplattan bestämmes det erforderliga kvarblivande urkopp- lingskraftförloppet eller den erforderliga urkopplingskraften huvudsakligen genom anpressningsfjädem. Kraft-våg-karaktäristiken hos anordningen och kraft-väg-karaktäristiken 10 15 20 25 30 517 336 16 hos anpressningsfjädern kan vara anpassade på så sätt till varandra, att vid frigivning av kopplingsskivan genom tryckplattan den för manövreringen av anpressningsfjädem erforderliga kraften befinner sig på en förhållandevis låg nivå. Således kan genom ett närmande eller till och med en utjämning av fjäderkaraktäristiken eller kraftkaraktäristiken hos anordningen till anpressningsfjäderkaraktäristiken för frigivningen av kopplingsskivan genom tryckplattan vara erforderligt med bara en mycket låg, i extremfallet praktiskt taget ingen manövreringskraft fór anpressningstjädern.To minimize those for the operation of the friction clutch according to the invention required forces, it may be particularly advantageous, if the compression spring, at least over a part of the disengagement distance of the friction clutch, has a degressive force-path course, _ it thus means that the compression spring, at least over a part of its compression or deformation distance, has a decreasing force course. Thereby it can be achieved, that at the disengagement process of the friction clutch counteracts the capricious force of the device the force of the spring, so that over a part of the decoupling distance the bias voltage or the deformation of the compression spring by the spring force of the device, wherein at the same time, to as a result of the degressive or decreasing force-pathway occurring in the disconnection process. the course of the compression spring, that of the latter on the pressure plate or the friction pads the force exerted decreases. It effectively for the disengagement of the friction clutch required the force course is obtained, unless there are any additional, superimposing spring effects, from the difference between the force applied by the device and the pressing edge power supply. During the lowering movement of the pressure plate from the friction pads or the release of the coupling disc through the pressure plate, the required remaining disconnection is determined. the course of the traction force or the required disconnection force mainly through compression spring. The force-wave characteristic of the device and the force-path characteristic 10 15 20 25 30 517 336 16 of the compression spring can be adapted to each other in such a way that upon release of the coupling disc through the pressure plate for the operation of the compression spring the required force is at a relatively low level. Thus, through a approaching or even a smoothing of the spring characteristic or the force characteristic of the pressing spring characteristic device for releasing the clutch disc through the pressure plate be required with only a very low, in the extreme case practically no maneuvering force for the pressing cap.

Som anpressningsfjäder lämpar sig på särskilt fördelaktigt sätt en tallriksfiäder, som dels kan vara svängbar kring en av huset uppburen ringartig svänglagring och dels påverkar tryckplattan. Därvid kan tallriksfjädem uppvisa en ringkropp, från vilken utgår radiellt inåt riktade tungor, som bildar manövreringsmedlen. Manövreringsmedlen kan emellertid även vara bildade genom hävarmar, som t.ex. är svängbart lagrade vid huset. Anpressningskraften för tryckplattan kan emellertid även påföras genom andra fiädertyper, såsom t.ex. skruvfjädrar, vilka är anordnade på så sätt i fríktionskopplingen, att den av dessa på tryckplattan utövade axialkraften är som störst i friktionskopplingens inkopplade tillstånd och denna kraft sänks under urkopplingsförloppet. Detta kan t.ex. ske genom snedställning av skruvtjädrar i förhållande till friktionskopplingens rotationsaxel.A disc spring is particularly advantageously suitable as a compression spring, which on the one hand can be pivotable around a ring-like pivot bearing supported by the housing and on the other hand affects the pressure plate. In this case, the disc spring can have an annular body, from which it extends radially inwards directed tongues, which form the actuators. However, the actuators can also be formed by levers, such as are pivotally stored at the house. The pressing force for the pressure plate can, however, also be applied by other types of springs, such as e.g. coil springs, which are arranged in such a way in the friction coupling that one of them on the axial force exerted by the pressure plate is greatest in the engaged state of the friction clutch and this force is reduced during the disconnection process. This can e.g. occur by skewing of screw caps in relation to the axis of rotation of the friction clutch.

Särskilt lämpligt kan det vara om tallriksfjädem är svängbart stödd mot huset mellan två upplag, för bildande av en s.k. koppling av den pressade typen. Vid sådana kopplingar -- l påverkas manövreringsmedlet för urkopplingen av friktionskopplingen vanligtvis i riktning_ mot tryckplattan. Uppfinningen är emellertid inte begränsad till kopplingar av den pressade ' typen, utan innefattar även kopplingar av den dragna typen, vid vilken manövreringsmedlet för urkopplingen av friktionskopplingen vanligtvis påverkas i riktning bort från tryckplattan.It may be particularly suitable if the disc spring is pivotally supported against the housing between two editions, to form a so-called coupling of the pressed type. In the case of such connections - l the actuator for disengaging the friction clutch is usually affected in the direction_ against the pressure plate. However, the invention is not limited to couplings of the pressed ' type, but also includes couplings of the drawn type, at which the actuator for the disengagement of the friction clutch is usually actuated in the direction away from the pressure plate.

På särskilt fördelaktigt sätt kan friktionskopplingen enligt uppfinningen uppvisa en tallriktfiäder, som är utformad på så sätt, att den uppvisar ett sinusartigt kraft-väg-förlopp och är inbygg på så sätt, att i friktionskopplingens inkopplade tillstånd dess driftspunkt är anordnad på det, följande det första kraftmaximum, degressiva karaktäristikområdet. Därvid kan det vara särskilt fördelaktigt om tallriksfjädern uppvisar ett kraftförhålladen av l:O,4 till l:0,7 mellan det första kraftmaximum och det därpå följande -minimum.In a particularly advantageous manner, the friction clutch according to the invention can have one plate fi spring, which is designed in such a way that it exhibits a sinusoidal force-path course and is built-in in such a way that in the engaged state of the friction clutch its operating point is arranged in the following degressive characteristic range following the maximum force force. Thereby it can be particularly advantageous if the disc spring has a force ratio of 1: 0, 4 to 1: 0.7 between the first force maximum and the subsequent -minimum.

Särskilt fördelaktigt kan det vidare vara om friktionskopplingen är manövrerbar medelst ett på manövreringsmedlen, såsom t.ex. på tallriksfjäderns tungspetsar, angripande urkopplingssystem, varvid urkopplingssystemet kan uppvisa en kopplingspedal, som är utformad på liknande sätt som en gaspedal och är anordnad i motorfordonets kupé. En sådan utformning av kopplingspedalen kan vara särskilt fördelaktig, då genom utformningen enligt 10 15 20 25 30 517 336 17 uppfinningen den för urkopplingen av friktionskopplingen erforderliga kraften eller kraftförloppet kan bringas till en mycket låg nivå så att medelst en gaspedalliknande utformad kopplingspedal är en bättre doserbarhet av manövreringskraften möjlig.It can also be particularly advantageous if the friction clutch is manoeuvrable by means of one on the operating means, such as e.g. on the tongue tips of the disc spring, attacking disengagement system, wherein the disengagement system may have a clutch pedal, which is designed in a similar way to an accelerator pedal and is arranged in the passenger compartment of the motor vehicle. Such a design of the clutch pedal can be particularly advantageous, then through the design according to 10 15 20 25 30 517 336 17 the force required for disengagement of the friction clutch or the force can be brought to a very low level so that by means of an accelerator pedal-like design clutch pedal, a better dosability of the maneuvering force is possible.

Genom utformningen enligt uppfinningen av friktionskopplingen och den därmed förbundna möjligheten att reducera de under friktionskopplingens livslängd maximalt uppträdande anpressningsfjäderkrafterna kan konstruktionsdelama minskas på motsvarande sätt eller reduceras i deras hållfasthet, varigenom ett avsevärt förbilligande i framställningen kan ske. Genom reduceringen av urkopplingskrafterna sänks återigen friktions- och elasticitetsfórlustema i kopplingen och i urkopplingssystemet och därmed förbättras verkningsgraden hos systemet friktionskoppling/urkopplingssystem väsentligt. Därigenom kan således hela systemet utformas optimalt och därigenom förbättras kopplingskomforten avsevärt.By the design according to the invention of the friction coupling and the one therewith associated the possibility of reducing them to the maximum during the life of the friction clutch occurring compressive spring forces, the structural parts can be reduced accordingly way or reduced in their strength, thereby a considerable cheapening in the manufacture can happen. By reducing the disengagement forces, the friction and the elasticity losses in the clutch and in the disengagement system and thus improved the efficiency of the friction clutch / disengagement system is significant. Thereby can thus the entire system is optimally designed and thereby the coupling comfort is improved considerably.

Utformningen enligt uppfinningen är allmänt användbar vid friktionskopplingar och speciellt vid sådana, som föreslagits genom DE-PS 29 16 755, DE-PS 29 20 932, DE-OS 35 18 781, DE-OS 40 92 382, FR-OS 2 605 692, FR-OS 2 606 477, FR-OS 2 599 444, FR-OS 2 599 446, GB-PS 1 567 019, US-PS 4 924 991, US-PS 4 191 285, US-PS 4 057 131, IP- GM 3-25026, JP-GM 3-123, JP-GM 2-124326, JP-GM 1-163218, JP-OS 51-126452, IP-GM 3-19131, och JP-GM 3-53628.The design according to the invention is generally useful for friction couplings and especially in those proposed by DE-PS 29 16 755, DE-PS 29 20 932, DE-OS 35 18 781, DE-OS 40 92 382, FR-OS 2 605 692, FR-OS 2 606 477, FR-OS 2 599 444, FR-OS 2 599 446, GB-PS 1 567 019, US-PS 4 924 991, US-PS 4 191 285, US-PS 4 057 131, IP- GM 3-25026, JP-GM 3-123, JP-GM 2-124326, JP-GM 1-163218, JP-OS 51-126452, IP-GM 3-19131, and JP-GM 3-53628.

Användningen av en friktionskoppling med en själwerkande eller automatisk _ _, utjämning av åtminstone beläggförslitningen - varigenom en åtminstone över friktionskopp- lingens livslängd ungefärligen konstant inspänningslcraft av kopplingsskivan garanteras - är - speciellt fördelaktig i samband med kopplingsaggregat, vid vilka friktionskopplingen, kopplingsskivan och mottryckplattan, såsom t.ex. ett svänghjul, bildar en monteringsenhet eller en modul. Vid en sådan monteringsenhet är det av kostnadsskäl fördelaktigt, om kopplingshuset med mottryckplatta är förbunden medelst en icke lösbar förbindning, såsom t.ex. svetsförbindning eller formförbindning, t.ex. genom en sådan förbindning kan det vanligtvis använda fastsättningsmedlet, såsom slfluvar, bortfalla. Vid sådana monteringsen- heter är ett utbyte av kopplingsskivan eller av kopplingsbeläggen på grund av överskridande av förslitningsgränsema praktiskt taget inte möjlig utan förstörande konstruktionsdelar, såsom t.ex. av kopplingshuset. Genom användningen av en förslitningsefterinställande koppling kan monteringsenheten utformas på så sätt, att denna över hela fordonslivslängden garanterar en problemfri funktion. Således kan på grund av utformningen enligt uppfinningen för- slitningsreserverna hos kopplingsskivan och efterinställningsreservema hos friktionskopplingen eller kopplingsmodulen dimensioneras så stora, att kopplingslivslängden och därmed även o o » » nu .uk 10 15 20 25 30 , , . - - - u ø v u uo 517 336 18 monteringsenhetens livslängd med säkerhet uppnår den for fordonet.The use of a friction clutch with a self-acting or automatic _ _, smoothing of at least the coating wear - whereby an at least over friction coupling The service life of the clutch disc is guaranteed to be approximately constant. particularly advantageous in connection with coupling assemblies, in which the friction coupling, the coupling disc and the back pressure plate, such as e.g. a flywheel, forms a mounting unit or a module. With such an assembly unit, it is advantageous for cost reasons, if the coupling housing with back pressure plate is connected by means of a non-releasable connection, such as for example welded joint or molded joint, e.g. through such a connection it can usually use the fastener, such as sloppiness, lapse. In such mounting units is a replacement of the clutch disc or of the clutch pads due to exceeding of the wear limits is practically not possible without destructive structural parts, such as for example of the coupling housing. By using a wear-resetting clutch can the mounting unit is designed in such a way that this over the entire vehicle life guarantees a trouble-free operation. Thus, due to the design according to the invention, the wear reserves of the clutch disc and the post-adjustment reserves of the friction clutch or the coupling module is dimensioned so large that the coupling life and thus also o o »» nu .uk 10 15 20 25 30 ,,. - - - u ø v u uo 517 336 18 the service life of the mounting unit safely reaches that of the vehicle.

Enligt en vidareutveckling av uppfinningen kan det vara fördelaktigt, om en en förslitningsefterinställningsanordning uppvisande friktionskoppling kombineras med ett s.k. tvåmassesvänghjul, varvid friktionskopplingen under mellankoppling av en kopplingsskiva är monterbar på den ena med en växellåda förbindbara svängmassan och den andra svängmassan är förbindbar med drivaxeln hos en förbränningsmotor. Tvämassesvänghjul, vid vilka friktionskopplingen enligt uppfinningen kan finna användning, är t.ex. kända genom DE-OS 37 21 712, 37 21 711, 41 17 571, 41 17 582 och 41 17 579. Hela innehållet i dessa ansökningar tillhör bakgrunden för föreliggande uppfinning, varför de i dessa ansökningar beskrivna särdragen på godtyckligt sätt kan kombineras med de i föreliggande uppfinning beskrivna särdiagen. Speciellt kan kopplingshuset eller kopplingslocket medelst en icke utan förstöring lösbar förbindning vara förbundet med den denna bärande svängmassan, såsom detta t.ex. visats och beskrivits för olika utföringsformer i DE-OS 41 17 579.According to a further development of the invention, it may be advantageous if one wear-after-adjustment device having a friction clutch is combined with a so-called two-mass flywheel, the friction clutch during intermediate clutching of a clutch disc being mountable on one of the pivots which can be connected to a gearbox and the other pivot is connectable to the drive shaft of an internal combustion engine. Two-mass flywheel, at which the friction coupling according to the invention can be used, e.g. known through the DE-OS 37 21 712, 37 21 711, 41 17 571, 41 17 582 and 41 17 579. The entire contents of these applications belong to the background of the present invention, which is why they are in these applications described features can be arbitrarily combined with those of the present invention described special day. In particular, the coupling housing or the coupling cover by means of a no can destruction soluble connection be connected to the pivotal mass carrying it, such as this e.g. shown and described for different embodiments in DE-OS 41 17 579.

Genom användningen av en friktionskoppling med en anordning, som åtminstone utjämnar beläggfórslitningen, kan vidare en optimering ske i utformningen av friktionskopp- lingen, speciellt av det förspänningslcraften för kopplingsskivan påförande kraftmagasinet.By the use of a friction clutch with a device, which at least smoothes the coating wear, an optimization can also take place in the design of the friction coupling. especially by the biasing force applied to the clutch disc by the power magazine.

Detta kraftmagasin kan således utformas på så sätt, att det praktiskt taget enbart påför den för överförandet av det önskade vridmomentet erforderliga inspänningskraften för kopp- lingsskivan. Kraftmagasinet kan vara bildat genom åtminstone en tallriksljäder eller genom _, ett flertal av skruvfiädrar. Vidare är användningen av en självefterinställande friktionskoppling _ fördelaktig i förbindelse med tvåmassesvänghjul, vid vilka den mellan de båda svängmassorna * anordnade vridelastiska dâmparen är anordnad radiellt utanför kopplingsskivan eller den yttersta friktionsdiametem på friktionsytan hos den med växeln förbindbara svängmassan. Vid sådana tvåmassesvänghjul måste friktionsdiametem hos kopplingsskivan vara mindre än vid konventionella kopplingar, varför anpressningskraften måste ökas i motsvarighet till förhållandet för den genomsnittliga friktionsradien, för att kunna överföra ett definierat motorvridmoment. Vid användning av en konventionell koppling skulle detta leda till en ökning av urkopplingskraften. Genom användningen av en förslitningsefterinställande koppling med en över urkopplingsvägen progressiv sänkning av det av kopplingsskivan överförbara vridmomentet enligt krav 1 kan emellertid uppnås en urkopplingskraftsänkrring, varigenom en ökning av urkopplingskraften kan undvikas eller genom motsvarande utformning av friktionskopplingen kan till och med en urkopplingskraftsänkning i förhållande till en konventionell koppling uppnås.This power magazine can thus be designed in such a way that it practically only applies it to transmission of the desired torque, the required clamping force for the clutch lingsskivan. The power magazine may be formed by at least one disc spring or by _, a number of screw springs. Furthermore, the use of a self-adjusting friction clutch _ advantageous in connection with two-mass flywheels, in which the one between the two fly-masses * arranged torsionally elastic damper is arranged radially outside the coupling disc or it outermost friction diameter on the friction surface of the gear-coupling pivot. At such two-mass flywheels, the friction diameter of the clutch disc must be smaller than wide conventional couplings, so the compressive force must be increased corresponding to the ratio of the average friction radius, in order to transmit a defined engine torque. When using a conventional coupling, this would lead to a increase in disengagement force. Through the use of a wear-adjustable coupling with a progressive lowering of the transferable part of the clutch disc over the disconnection path however, the torque according to claim 1 can be achieved with a disengagement force reduction, whereby an increase in the disengagement force can be avoided or by corresponding design of the friction clutch can even have a disengagement force reduction relative to a conventional coupling is achieved.

Det kan således genom utformningen enligt uppfinningen av en friktionskoppling 10 15 20 25 30 . - o » .u 517 336 E- 19 garanteras att trots reducerad friktionsbeläggytterdiameter och den därigenom erforderliga högre anpressningskraften urkopplingskraften kan hållas låg. Genom den låga urkopp- lingskraften reduceras även belastningen av rullagret, genom vilken de båda svängmassoma är inbördes vridbara. Vidare ökas genom förslitningsefterinställningen kopplingens livslängd, så att ett utbyte av delarna, speciellt av kopplingsskivan under motorfordonets livslängd, inte längre är erforderligt. På så sätt kan kopplingslocket förbindas fast med den med växellådan förbindbara svängmassan, t.ex. genom nitning eller svetsning. Detta är speciellt av fördel om ett begränsat inbyggnadsutrymme eller begränsade konturer för kopplingsklockan före- kommer, vilka inte längre möjliggör en förbindning av kopplingslocket med det växelsidiga svänghjulet på vanligt sätt genom skruvning.It can thus through the design according to the invention of a friction clutch 10 15 20 25 30 . - o ».u 517 336 E- 19 guaranteed that despite reduced friction coating outer diameter and thereby required higher pressing force the disengagement force can be kept low. Due to the low disconnection the loading force also reduces the load on the roller bearing, through which the two pivot masses are mutually rotatable. Furthermore, the wear reset setting increases the service life of the coupling, so that a replacement of the parts, in particular of the clutch disc during the service life of the motor vehicle, does not longer is required. In this way, the coupling cover can be fixedly connected to it with the gearbox connectable swing mass, e.g. by riveting or welding. This is especially beneficial if a limited installation space or limited contours of the switching clock which no longer enable a connection of the coupling cover to the reciprocating one the flywheel in the usual way by screwing.

Vid friktionskoppling med integrerad efterinställningsanordning för belâggför- slitningen överföres vid konventionell fastsättning av den av friktionskoppling och svänghjul bestående kopplingsenheten till drivaxeln hos en förbränningsmotor axial-, vrid- och glidsvängningar till kopplingsenheten, vilka vidareledes genom förbränningsmotoms drivaxel, såsom t.ex. vevaxeln. Genom att kopplingsenheten eller efterinställningsanordningen i sin funktion inte påverkas genom sådana svängningar och speciellt en oönskad efterinställning av förslitningsutjämningsanordningen undertryckes, måste vid utformningen av efterinställnings- anordningen tas hänsyn till tröghetslcrafterna hos sådana konstruktionsdelar, som inverkar på denna anordning. För att undvika dessa speciellt genom axial- och glidsvängningar förorsakade oönskade sidoeffektema eller den därmed förbundna högre kostnaden för_ utformningen av efterinställningsanordningen för utjämningen av belâggförslitningen, frikopplas enligt en ytterligare uppfinningstanke, den efterinställningsanordningen uppvisande kopplingsenheten huvudsakligen i förhållande till de från förbränningsmotorns drivaxel alstrade axial- och böjsvängningama. Detta kan ske genom att kopplingsenheten medelst en axiellt elastisk eller fjädrande eftergivlig konstruktionsdel är förbindbar med förbrän- ningsmotoms drivaxel. Styvheten hos denna konstruktionsdel är därvid anpassad på så sätt, att de genom förbränningsmotorns drivaxel på kopplingsenheten alstrade axial- och glid- eller böjsvängningama genom denna elastiska konstruktionsdel åtminstone dämpas eller undertryckes till ett sådant mått, att en problemfri funktion för friktionskopplingen, speciellt av dess efterinställningsanordning garanteras. Sådana elastiska konstruktionsdelar är exempelvis kända genom EP-OS 0 385 752 och 0 464 997 liksom SAE Techical Paper 9 003 91. Innehållet i dessa publikationer ska likaså höra till bakgrunden för föreliggande uppñnning. Genom användningen av en elastisk konstruktionsdel är det möjligt att undan en oönskad förslitningsefterinställning, förorsakad genom axialsvängningar hos tryckplattan | ø | | nu o 10 15 20 25 30 . . . v vu 517 336 a' 20 relativt kopplingslocket - speciellt vid urkopplad friktionskoppling - genom svänghjulssväng- ningar och/eller svängningar hos tallriksfjädern. Sådana svängningar kan vid kopplingsaggre- gat eller kopplingsenheter utan en dessa svängningar åtminstone huvudsakligen under- tryckande anordning, såsom speciellt en axiellt eftergivlig skiva, leda till en förändrad inställning oberoende av kopplingsskivans förslitningstillstånd, varvid friktionskopplingens tallriksfiäder i anpressningskraften kunde sänkas mot ett kraftminimum, varigenom överförandet av det önskade momentet inte längre kunde garanteras.In the case of friction coupling with integrated post-adjustment device for coating the wear is transmitted during conventional attachment of it by friction clutch and flywheel existing coupling unit to the drive shaft of an internal combustion engine axial, rotary and sliding oscillations to the coupling unit, which are further through the drive shaft of the internal combustion engine, such as e.g. crankshaft. By the coupling unit or the readjustment device in its function is not affected by such oscillations and especially an unwanted readjustment of the wear compensation device is suppressed, in the design of the post-adjustment the device takes into account the inertial forces of such structural members which affect the this device. To avoid these especially by axial and sliding oscillations caused the undesirable side effects or the associated higher cost of_ the design of the post-adjustment device for smoothing the coating wear, is disengaged according to an additional heating tank, the retrofitting device the clutch unit mainly in relation to those from the drive shaft of the internal combustion engine generated the axial and bending oscillations. This can be done by the coupling unit by means of a axially elastic or resiliently resilient structural member is connectable to combustible drive shaft of the engine. The rigidity of this structural part is then adapted in this way, that the axial and sliding or sliding generated by the drive shaft of the internal combustion engine on the clutch unit the bending oscillations through this elastic component are at least damped or is suppressed to such an extent that a trouble-free function of the friction clutch, in particular of its readjustment device is guaranteed. Such elastic structural members are for example known from EP-OS 0 385 752 and 0 464 997 as well as SAE Techical Paper 9 003 91. The content of these publications should also be part of the background to the present recovery. Through the use of an elastic construction part, it is possible to dispense with one undesired wear readjustment, caused by axial oscillations of the pressure plate | ø | | now O 10 15 20 25 30 . . . v vu 517 336 a ' 20 relative to the clutch cover - especially when the friction clutch is disengaged - through the flywheel oscillations and / or oscillations of the disc spring. Such oscillations can in the case of clutch aggregation or switching units without one of these oscillations at least substantially pressing device, such as in particular an axially resilient disc, lead to a change setting independent of the wear condition of the clutch disc, whereby the friction clutch plate springs in the pressing force could be lowered to a minimum force, whereby the transmission of the desired torque could no longer be guaranteed.

Enligt en ytterligare utformning enligt uppfinningen kan en friktionskoppling med en självgående eller automatisk utjämning, som speciellt kan vara utformad enligt föreliggande uppfinning, på fördelaktigt sätt finna användning i en drivenhet, speciellt för motorfordon, vilken består av en automatisk eller halvautomatisk växellåda och en mellan drivmotom, såsom förbränningsmotom och växellådan anordnad, åtminstone i beroende av manövreringen av växellådan styrd eller reglerat manövrerbar friktionskoppling. Friktionskopplingen är lämpligtvis helautomatiskt manövrerbar. En automatiserad eller helautomatisk manövrering av en friktionskoppling är exempelvis föreslagen genom DE-OS 40 ll 850.9, varför vad avser funktionssättet och de erforderliga medlen hänvisas till denna skrift.According to a further design according to the invention, a friction coupling with a self-propelled or automatic leveling, which can be specially designed according to the present advantageous use in a drive unit, in particular for motor vehicles, which consists of an automatic or semi-automatic gearbox and an intermediate drive motor, such as the internal combustion engine and the gearbox arranged, at least depending on the operation of the gearbox controlled or regulated manoeuvrable friction clutch. The friction clutch is preferably fully automatically operable. An automated or fully automatic operation of a friction clutch is for example proposed by DE-OS 40 ll 850.9, why what refers to the mode of operation and the necessary means are referred to this document.

Vid de hittills kända drivenhetema med automatisk eller halvautomatisk växellåda och konventionell friktionskoppling har hittills funnits avsevärda problem för kopplingsmanövre- ringen och utformningen av de för denna erforderliga aktiveringsorganen, såsom t.ex. kolv- _, /cylinderenheter och/eller elmotorer. På grund av de vid konventionella kopplingar erforderliga förhållandevis höga urkopplingskraftema är mycket kraftiga eller stort - dimensionerade påverkningsorgan erforderliga. Detta betyder stora konstruktionsvolymer, hög vikt och höga kostnader. Likaså är sådana stort utformade påverkningsorgan på grund av deras masströghet förhållandevis långsamma i sin aktiveringstid. Vid användning av ställcylindrar är dessutom en större volymström av tryckmedel erforderlig, varför även försörjningspumpen måste dimensioneras förhållandevis stor, för att garantera den önskade manövreringstiden för den motsvarande friktionskopplingen. För att delvis undanröja de ovannämnda nackdelarna är exempelvis genom DE-OS 33 09 427 föreslaget att reducera manövreringskraften för urkopplingen av kopplingen genom motsvarande kompensations- fjädrar, för att därigenom kunna använda mindre dimensionerade påverkningsorgan. Då urkopplingskraften vid konventionella kopplingar emellertid mycket kraftigt svänger under livslängden, dvs. urkopplingskraften är i nytillståndet relativt låg och ökar under livslängden med tilltagande beläggförslitning, kan medelst en kompensationsfiäder bara en del av den normalt erforderliga urkopplingskraften sänkas. Under hänsynstagande till samtliga toleranser u u v o nu 1 10 15 20 25 30 . . ~ u n o 517 336 šï* i' 21 blir trots användningen av kompensationsfiädrar en urkopplingseffekt från päverkningsorganen erforderlig, som âr större än den för en ny konventionell koppling. Genom användningen av en friktionskoppling enligt uppfinningen med beläggförslitningsutjämning i förbindelse med en drivenhet, bestående av en motor och en automatisk eller halvautomatisk växellåda, kan urkopplingskraften i förhållande till den ovan nämnda teknikens ståndpunkt sänkas mycket avsevärt, nämligen direkt i kopplingen, varvid detta urkopplingskiaftvärde eller urkopp- lingskiaftförlopp hos den nya kopplingen under hela livslängden hos densamma bibehälles praktiskt taget oförändrad. Härigenom erhålles väsentliga fördelar för utformningen av påverkningsorganen, då deras driveffekt eller manövreringseffekt kan hållas motsvarande låg, varvid även de i det totala urkopplingssystemet uppträdande laaftema eller trycken är motsvarande lägre. Därigenom undanröjes dei urkopplingssystemet uppträdande förlusterna till följd av friktion eller elasticitet hos konstruktionsdelama och reduceras till ett minimum.In the hitherto known drive units with automatic or semi-automatic gearbox and conventional friction clutch, there have hitherto been considerable problems in clutch operation. the ring and the design of the activating means required for this, such as e.g. piston- _, / cylinder units and / or electric motors. Due to the conventional connections required relatively high disconnection forces are very strong or large - dimensioned influencing means required. This means large design volumes, high weight and high costs. Likewise, such large-scale influencing means are due to their mass inertia is relatively slow in their activation time. When using adjusting cylinders, in addition, a larger volume flow of pressure medium is required, why also the supply pump must be dimensioned relatively large, to guarantee the desired one operating time for the corresponding friction clutch. To partially eliminate them the above-mentioned disadvantages are, for example, proposed by DE-OS 33 09 427 to reduce the actuating force for the disengagement of the clutch by the corresponding compensatory springs, in order thereby to be able to use smaller dimensioned actuating means. Then however, the disengagement force of conventional couplings fluctuates very sharply service life, ie. the disconnection force is relatively low in the new condition and increases during the service life with increasing coating wear, by means of a compensating fi can only part of it normally required disconnection force is reduced. Taking into account all tolerances u u v o nu 1 10 15 20 25 30 . . ~ u n O 517 336 šï * i ' 21 becomes, despite the use of compensating springs, a disconnecting effect from the actuating means required, which is greater than that of a new conventional coupling. Through the use of a friction clutch according to the invention with coating wear compensation in connection with a drive unit, consisting of an engine and an automatic or semi-automatic transmission, can the disconnection force in relation to the state of the above-mentioned technique is greatly reduced considerably, namely directly in the clutch, this disconnection shaft value or disconnection The life of the new coupling is maintained throughout its service life practically unchanged. In this way, significant advantages are obtained for the design of the actuating means, when their driving power or operating power can be kept correspondingly low, whereby also the laft themes or pressures occurring in the total disconnection system are correspondingly lower. This eliminates the losses that occur in the disconnection system due to friction or elasticity of the structural parts and is reduced to a minimum.

Med hjälp av fig. 1-48 ska uppfinningen nu förklaras närmare. Där visar fig. 1 ett snitt genom ett enligt uppfinningen utformat kopplingsaggregat, fig. 2 den i större skala och i snitt visade utjämningsanordningen, fig. 3 en vy i riktning av pilen III-III i fig. 2, fig. 4 den mot urkopplingsmedlen hos friktionskopplingen anliggande efterinställningsringen i vy enligt pilen IV i fig. 2, fig. 5 ett snitt längs linjen V-V i fig. 4, fig. 6 den vid kopplingsaggregatet enligt fig. 1 använda motefterinställningsringen i vy enligt pilen III i fig. 2, fig. 7 ett snitt längs linjen VII-VII i fig. 6, fi . 8 en detalj hos en utformningsvariant av den i fig. 2 visade utjämningsanordningen, fig. 9 en ytterligare detalj i snitt av ett kopplingsaggregat enligt_ uppfinningen, fig. 10 och 11 förslitningsefterinställningsringar, som kan användas vid ' kopplingsaggregat enligt uppfinningen, t.ex. enligt fig. 9, fig. 12 ett snitt genom ett kopplingsaggregat enligt uppfinningen, fig. 12a en cirkelsektor av den i fig. 12 använda avkänningsfjädem, fig. 13 en delvy i riktningen av pilen XIII-XIII i fig. 12, fig. 14 en ytterligare utformningsmöjlighet av en friktionskoppling enligt uppfinningen, fig. 15 ett schematiskt visat urkopplingssystem för ett kopplingsaggregat enligt uppfinningen, fig. 16 en ytterligare utformning enligt uppfinningen av en friktionskoppling, som uppvisar en broms för efterinställningsringen, fig. 17 en friktionskoppling enligt uppfinningen i planvy, fig. 18 ett snitt längs linjen II-Il i fig. 17, fig. 19 en vid friktionskopplingen enligt fig. 17 och 18 använd inställningsring, fig. 20 ett snitt efter linjen IV-IV i fig. 19, fig. 21 en vid friktionskopplingen enligt fig. 17 och 18 använd stödring, fig. 22 ett snitt längs linjen VI-VI i fig. 21, fig. 23 och 23a en fjäder, vilken utövar en vridkiaft på inställningsringen, fig. 24 - 27 diagram med olika kurvor, av vilka samverkan mellan de enskilda ljäder- och efterin- ställningselementen hos friktionskopplingen enligt uppñnningen framgår, fig. 28 och 29 en | o | n nu 10 15 20 25 30 517 536 22 ytterligare utformningsmöjlighet för en friktionskoppling enligt uppfinningen, varvid fig. 29 visar ett snitt längs linjen XIII i tig. 28, fig. 30 den vid friktionskopplingen enligt tig. 28 och 29 använda inställningsringen i planvy, fig. 31 - 33 detaljer hos en ytterligare friktionskopp- ling med en utjämnings-anordning, fig. 34 och 35 diagram med olika kurvor, av vilka samverkan mellan anpressningstallrikstjädrarna och beläggtjädringen liksom den därigenom uppstående inverkan på urkopplingskraftförloppet för friktionskopplingen framgår, fig. 36 en ytterligare friktionskoppling enligt uppfinningen i delvy, fig. 36a en delvy i riktning av pilen A i fig. 36, fig. 37 ett snitt längs linjen XXI i tig. 36, fig. 38 en delvy av en vid en friktionskoppling enligt tig. 36-37 användbar inställningsring, fig. 39 och 40 ytterligare uttöringsvarianter av friktionskopplingar enligt uppfinningen, fig. 41 en inställningsring i planvy, vilken är användbar vid en friktionskoppling enligt fig. 28 och 29 eller 36-37, fig. 42 till 45 ytterligare utföringsvarianter av friktionskopplingar, och fig. 46 till 48 detaljer hos en ytterligare utföringsform av en friktionskoppling enligt uppfinningen, varvid tig. 47 visar en delvy enligt pilen A i fig. 46 och fig. 48 ett snitt efter pilama B-B i ñg. 47.Using fi g. 1-48, the invention will now be explained in more detail. Fig. 1 shows a section through a coupling assembly designed according to the invention, Fig. 2 the one on a larger scale and Fig. 3 shows a section in the direction of the arrow III-III in Fig. 2, Fig. 4 the against the disengagement means of the friction clutch adjacent the post-adjustment ring in view according to arrow IV in Fig. 2, Fig. 5 a section along the line V-V in fi g. 4, Fig. 6 shows it at the coupling assembly according to fi g. 1 using the counter-adjustment ring in view according to the arrow III in Fig. 2, Fig. 7 a section along the line VII-VII in fi g. 6, fi. 8 a detail of a design variant of the i fi g. 2 showed the equalizing device, Fig. 9 a further detail in section of a coupling assembly according to Fig. 10 and 11 wear post-adjustment rings, which can be used in coupling units according to the invention, e.g. according to fi g. 9, Fig. 12 is a section through a coupling assembly according to the invention, Fig. 12a a circular sector of the one used in Fig. 12 sensing spring, Fig. 13 is a partial view in the direction of the arrow XIII-XIII in fi g. 12, Fig. 14 and further design possibility of a friction coupling according to the invention, fig schematically shown a disconnection system for a coupling unit according to the invention, Fig. 16 a further design according to the invention of a friction clutch, which has a brake for the post-adjustment ring, Fig. 17 a friction coupling according to the invention in plan view, Fig. 18 a section along the line II-II in Fig. 17, Fig. 19 a at the friction clutch according to fi g. 17 and 18 use adjustment ring, Fig. 20 a section along the line IV-IV in Fig. 19, Fig. 21 a wide the friction clutch according to fi g. 17 and 18, Fig. 22 is a section along the line VI-VI i fi g. Fig. 21, Figs. 23 and 23a are a spring which exerts a pivot shaft on the adjusting ring, Figs. 24 - 27 diagrams with different curves, of which the interaction between the individual leather and the positioning elements of the friction clutch according to the invention are shown, Figs. 28 and 29 a | o | n nu 10 15 20 25 30 517 536 22 further design possibility for a friction clutch according to the invention, whereby. g. 29 shows a section along the line XIII in fig. 28, fig. 30 the one at the friction clutch according to fig. 28 and 29 using the setting ring in plan view, Figs. 31 - 33 details of an additional friction clutch Fig. 34 and 35 are diagrams with different curves, of which interaction between the pressing plate tethers and the coating tether as well as thereby the emerging effect on the disengagement force course of the friction clutch is shown, Fig. 36 shows a further friction coupling according to the invention in partial view, Fig. 36a a partial view in the direction of the arrow A i fi g. 36, Fig. 37 a section along the line XXI in fig. 36, Fig. 38 is a partial view of one by one friction coupling according to fig. 36-37 useful setting ring, Figs. 39 and 40 further friction variants of friction couplings according to the invention, Fig. 41 an adjusting ring in plan view, which is useful for a friction clutch according to fi g. 28 and 29 or 36-37, fig. 42 to 45 further embodiments of friction couplings, and Figs. 46 to 48 details of a further embodiment of a friction clutch according to the invention, wherein fig. 47 shows a partial view according to arrow A in fi g. 46 and fi g. 48 a section after arrows B-B in ñg. 47.

Det i tig. l visade kopplingsaggregat har en friktionskoppling 1 med ett hus 2 och en med detta vridfast förbunden, men begränsat axiellt förskjutbar tryckslciva 3. Axiellt mellan tryckskivan 3 och locket 2 är en anpressningstallrikstjäder 4 inspänd, vilken är svängbar kring en av huset 2 buren ringartig svänglagring 5 och påverkar tryckskivan 3 i riktning mot en med huset 2 fasttörbunden mottryckplatta 6, såsom t.ex. ett svänghjul, varigenom kopplingsskivans 8 friktionsbelägg 7 inspännes mellan friktionsytoma hos_ tryckskivan 3 och mottryckplattan 6. Tryckskivan 3 är vridfast förbunden med huset 2 * medelst i omkretsriktningen eller tangentiellt riktade bladtjädrar 9. Vid det visade utföringsexemplet har kopplingsskivan 8 s.k. beläggtjädersegment 10, som garanterar en progressiv vridmomentuppbyggnad vid inkopplingen av friktionskopplingen 1, genom att den över en begränsad axiell förskjutning av de båda friktionsbeläggen 7 i riktning mot varandra möjliggör en progressiv ökning av de på friktionsbeläggen 7 inverkande axialkraftema. Det kan emellertid även användas en kopplingssldva, vid vilken friktionsbeläggen 7 praktiskt taget stelt påföres på en bärarskiva.That in tig. The coupling assembly shown in the invention has a friction coupling 1 with a housing 2 and a pressure arm 3. Axially rotatably connected thereto, but limited to axially displaceable between the pressure plate 3 and the lid 2 a pressing plate spring 4 is clamped, which is pivotable about an annular pivot bearing 5 carried by the housing 2 and affects the pressure plate 3 in direction against a back pressure plate 6 fixed to the housing 2, such as e.g. a flywheel, whereby the friction coating 7 of the coupling disc 8 is clamped between the friction surfaces of the pressure plate 3 and the counterpressure plate 6. The pressure plate 3 is rotatably connected to the housing 2 * by means in the circumferential direction or tangentially directed leaf tether 9. At that shown the exemplary embodiment has the clutch disc 8 s.k. coating cap segment 10, which guarantees a progressive torque build-up at the engagement of the friction clutch 1, by over a limited axial displacement of the two friction linings 7 in the direction of each other enables a progressive increase of the axial forces acting on the friction pads 7. The however, a clutch cable can also be used, in which the friction pads 7 practically rigidly applied to a carrier plate.

Vid det visade utföringsexemplet har tallrikstjädem 4 en anpressningskraften päförande ringformig grundkropp 4a, frän vilken utgår radiellt inåt förlöpande manövre- ringstungor 4b. Tallrikstjädem 4 är därvid inbyggd på så sätt, att den med radiellt längre utåt liggande partier påverkar tryckskivan 3 och med radiellt längre inåt liggande partier är vippbar kring svänglagringen 5.In the exemplary embodiment shown, the disc blade 4 has a pressing force mounting annular base body 4a, from which radially inwardly extending actuating ring tongues 4b. The plate guide 4 is then built in in such a way that it extends radially further outwards lying portions affect the pressure plate 3 and with radially further inwardly lying portions are tiltable around the pivot bearing 5.

Svänglagringen 5 innefattar två svängupplag ll, 12, mellan vilka tallrikstjädem 4 är 10 15 20 25 30 517 356 23 axiellt fasthållen eller inspänd. Det på den mot tryckskivan 3 vända sidan av tallriksfjädem 4 anordnade svängupplaget ll är axiellt kraftpåverkat i riktning mot huset 2. För detta är svängupplaget 11 en del av en tallriksfjäder eller av en tallriksfjäderliknande konstruktionsdel 13, som med sitt yttre kantparti l3a fjädrande stöder mot huset 2, varigenom det radiellt invändigt utformade svängupplaget ll axiellt påverkas mot manövreringstallrikstjädem 4 och därmed även i riktning mot huset 2. Den axiellt mellan tryckskivan 3 och manövreringstall- riksfjädem 4 anordnade tallriksfjädem 13 har ett ringformigt parti 13b, från vars innerkant utgår radiellt inåt förlöpande tungor 13c, vilka bildar svängupplaget 11.The pivot bearing 5 comprises two pivot bearings 11, 12, between which the plate tooth 4 is 10 15 20 25 30 517 356 23 axially held or clamped. It on the side of the disc spring facing the pressure plate 3 4 is pivotally actuated in the direction of the housing 2. For this is the pivot bearing 11 a part of a disc spring or of a disc spring-like construction part 13, which with its outer edge portion 13a resiliently abuts the housing 2, whereby it radially internally designed pivot bearing 11 is axially actuated against the actuating disc blade 4 and thus also in the direction of the housing 2. The axial position between the pressure plate 3 and the operating plate spring 13 arranged on a national spring 4 has an annular portion 13b, from the inner edge of which extends radially inwardly extending tongues 13c, which form the pivot bearing 11.

För stödandet av den tallriksfjäderartiga konstruktionsdelen 13 är vid det visade utföringsexemplet mellan huset 2 och de tungartiga armama l3a på den tallriksfjäderartiga konstruktionsdelen 13 anordnat en bajonettartig förbindning eller låsning.For the support of the disc-spring-like structural part 13 is shown the embodiment between the housing 2 and the heavy arms 13a of the disc spring-like the structural part 13 arranged a bayonet-like connection or locking.

Den tallriksfiäderaniga konstruktionsdelen eller tallriksfjädem 13 är utformad som sensorfjäder, som över en förbestämd arbetsväg alstrar en åtminstone ungefárligen konstant kraft. Medelst denna sensorfiäder 13 uppfångas åtminstone huvudsakligen den på tung- spetsama 4c inverkande kopplingsurkopplingskraften, varvid det alltid råder en åtminstone ungefárligen jämvikt mellan den genom urkopplingskraften på svängupplaget 11 alstrade kraften och den genom sensortallrikstjädem 13 på detta svängupplag ll utövade motkraften.The plate-like structural part or plate spring 13 is designed as sensor spring, which over a predetermined working path generates an at least approximately constant force. By means of this sensor fi spring 13 at least substantially it is detected on heavy the clutch disengagement force acting on the tips 4c, there being always at least one approximately equilibrium between that generated by the disengagement force on the pivot bearing 11 the force and the counterforce exerted by this sensor plate 13 on this pivot bearing 11.

Med urkopplingskraft förstås den maximala kraft, som under manövreringen av friktionskop- plingen 1 utövas på tungspetsama 4c eller på urkopplingspartierna på tallriksfiâdertungoma.By disengagement force is meant the maximum force which, during the operation of the friction clutch, the pling 1 is exerted on the tongue tips 4c or on the disconnection portions on the plate dert ead tongues.

Det hussidiga svängupplaget 12 år medelst en efterinställningsanordning 16 stött mot _ huset 2. Denna efterinställningsanordning 16 garanterar, att vid en axiell förskjutning av svängupplagen ll och 12 i riktning mot tryckskivan 3 eller i riktning mot mottryckplattan 6 inget oönskat spel kan uppstå mellan svängupplaget 12 och huset 2 eller mellan svängupplaget 12 och tallrikstjädem 4. Därigenom garanteras att inga oönskade död- eller tomgångsvägar uppstår vid manövreringen av friktionskopplingen 1, varigenom en optimal verkningsgrad och därigenom en problemfri manövrering av friktionskopplingen 1 åstadkommes. Den axiella förskjutningen av svängupplagen ll och 12 sker vid axiell förslitning på friktionsytoma hos tryckskivan 3 och mottryckplattan lio liksom hos friktionsbeläggen 7.The double-sided swing bearing 12 years by means of a readjustment device 16 abuts against _ the housing 2. This post-adjustment device 16 guarantees that in the event of an axial displacement of pivot bearings 11 and 12 in the direction of the pressure plate 3 or in the direction of the back pressure plate 6 no unwanted play can occur between the swing bearing 12 and the housing 2 or between the swing bearing 12 and disc brake 4. This ensures that no unwanted dead or idle paths occurs during the operation of the friction clutch 1, whereby an optimum efficiency and thereby a trouble-free operation of the friction clutch 1 is achieved. The axial the displacement of the pivot bearings 11 and 12 takes place during axial wear on the friction surfaces of the pressure plate 3 and the back pressure plate lio as well as the friction pads 7.

Efterinställningsanordningen 16 innfattar ett fjäderpåverkat efterinställningselement i form av en ringartig konstruktionsdel 17, som har i omkretsriktningen sig strâckande och axiellt stigande upplöpningsramper 18, som är fördelade över konstruktionsdelens 17 omkrets.The post-adjustment device 16 comprises a spring-actuated post-adjustment element in the form of an annular structural member 17 which has circumferentially extending and axially rising ramp ramps 18, which are distributed over the circumference of the structural member 17.

Efterinställningselementet 17 är inmonterat i kopplingen 1 på så sätt, att upplöpningsrampema 18 är vända mot husbottnen 2a.The post-setting element 17 is mounted in the coupling 1 in such a way that the ramp ramps 18 face the housing bottom 2a.

Efterinställningsringen 17 är fjäderbelastad i omkretsriktningen, nämligen i 10 15 20 25 30 517 356 24 efterinställningsvridriktning, således i den riktning, som genom upplöpningen av rampema 18 på de i lockbottnen 2a inpressade motrampema 19 åstadkommer en axiell förskjutning av efterinställningsringen 17 i riktning mot tryckskivan 3, det betyder således i axiell riktning bort från det radiella husavsnittet 2a.The post-adjustment ring 17 is spring-loaded in the circumferential direction, namely in 10 15 20 25 30 517 356 24 post-adjustment rotation direction, thus in the direction, as through the rise of the ramps 18 on the counter-ramps 19 pressed into the lid bottom 2a provides an axial displacement of post-adjustment ring 17 in the direction of the pressure plate 3, i.e. in the axial direction away from the radial housing section 2a.

Funktionssättet hos den automatiska efterinställningen av svänglagringen 5 eller efterinställningsanordningen 16 liksom ytterligare utformningsmöj ligheter av efterinställnings- anordningen 16 beskrives närmare i förbindelse med fig. 17-48.The mode of operation of the automatic retrofitting of the swing bearing 5 or the post-adjustment device 16 as well as additional design possibilities of the post-adjustment the device 16 is described in more detail in connection with fi g. 17-48.

Kopplingsaggregatet innefattar en utjämningsanordning 20, som garanterar, att det genom tallriksfjädertungoma 4b bildade urkopplingsmedlet spelfritt manövrerar friktionskop- plingen 1 i axiell riktning och kan förskjutas med en konstant sträcka 21. Utjämningsanord- ningen 20 är anordnad mellan den ett urkopplingslager innefattande urkopplaren 22 och tungspetsama 4c. Urkopplaren 22 är på ett schematiskt visat stymingsrör 23 axiellt förskjutbar för manövreringen av friktionskopplingen 1. Stymingsröret 23 är uppburet av ett icke närmare visat växellådshus och omger växellädsingångsaxeln, på vilken även kopplingsskivan 8 är vridfast upptagbar. Den för den axiella förskjutningen av urkopplaren 22 erforderliga kraften påföres av ett manövreringsmedel 24, som vid det visade uttöringsex- emplet är bildat genom en schematiskt visad urkopplingsgaffel, som likaså kan vara lagrad på växellådsidan. Det kan emellertid även användas urkopplare, som är hydrauliskt eller pneumatiskt manövrerbara, alltså urkopplare, som uppvisar en genom ett tryckmedel påverkbar kbolv-lcylinderenhet. äanßfi :_, ffgsrj em ordningen 20 är i fig. 2 och 3 visad i större skala och innefattar ett -' efterinställningselement i form av en ringarrig konstruktionsdel 25, som är visad i fig. 4 och 5. Det ringformiga efterinställningselementet 25 har vid det visade uttöringsexemplet två i radiell riktning förskjutna i omkretsriktningen sig sträckande och axiellt stigande satser av upplöpningsramper 26, 27, som är fördelade över konstruktionsdelens 25 omkrets. Såsom speciellt framgår av fig. 5, är de radiellt inre upplöpningsrampema 26 i förhållande till de radiellt utåt anordnade upplöpningsrampema 27 förskjutna i omkretsriktningen, nämligen med ungefär hälften av en ramplängd eller en rampdelning. Efterinställningselementet 25 stöder, såsom framgår av fig. l och 2, med sin gavelyta 25a direkt mot tungspetsama 4c.The coupling assembly includes a leveling device 20 which ensures that it formed by the disconnect means formed by the disc spring tongues 4b without play. the axle 1 in the axial direction and can be displaced by a constant distance 21. The connection 20 is arranged between the disconnection bearing comprising the disconnector 22 and tungspetsama 4c. The disconnector 22 is axially on a schematically shown control tube 23 displaceable for the operation of the friction clutch 1. The control tube 23 is supported by a not shown in more detail gearbox housing and surrounds the gearbox input shaft, on which also the coupling disc 8 is rotatably removable. The one for the axial displacement of the disconnector 22 is applied by an actuating means 24 which, in the case of the exhaust effect shown, the emblem is formed by a schematically shown disconnection fork, which can also be stored on the gearbox side. However, disconnectors which are hydraulic or pneumatically maneuverable, i.e. disconnectors, which have one through a pressure means actuable carbon cylinder unit. äanßfi: _, ffgsrj em the order 20 is in fi g. 2 and 3 shown on a larger scale and include a - ' post-adjustment element in the form of a ring-shaped construction part 25, which is shown in fi g. 4 and The annular post-adjustment element 25 has in the exemplary embodiment shown two i radial direction offset in the circumferential direction extending and axially rising batches of ramp ramps 26, 27, which are distributed over the circumference of the structural part 25. As especially appears from fi g. 5, the radially inner ramp ramps 26 are relative to those radially outwardly arranged ramp ramps 27 displaced in the circumferential direction, namely with about half of a ramp length or a ramp split. The readjustment element 25 supports, as shown by fi g. 1 and 2, with its end face 25a directly against the tongue tips 4c.

Upplöpningsrampema 26, 27 är axiellt vända bort från manövreringsmedlen 4b. Efterin- ställningselementet 25 är fjäderbelastat i omkretsriktningen, nämligen i efterinställnings- vridriktning, således i den riktning, som genom upplöpningen av rampema 26, 27 på motrampema 28, 29 på den i fig. 6 och 7 närmare visade stödringen 30 åstadkommer en axiell förskjutning av efterinställningsringen 25 i riktning mot tryckskivan 3, dvs. således i 10 15 20 25 30 517 356 25 axiell riktning bort från urkopplaren 22.The ramp ramps 26, 27 are axially turned away from the operating means 4b. Afterwards the positioning element 25 is spring-loaded in the circumferential direction, namely in the post-adjustment direction of rotation, thus in the direction which through the rise of the ramps 26, 27 on counter-ramps 28, 29 on the i fi g. 6 and 7, the support ring 30 provides one axial displacement of the post-adjustment ring 25 in the direction of the pressure plate 3, i.e. thus in 10 15 20 25 30 517 356 25 axial direction away from the disconnector 22.

Såsom framgår av fig. 6 och 7 bildar motupplöpningsrampema 28, 29 likaså två såväl i radiell riktning som även i omkretsriktningen inbördes förskjutna satser av upplöpningsramper. Rampema 26, 27 hos efterinställningselementet 25 och 28, 29 hos stödringen 30 är anpassade till varandra och griper axiellt in i varandra. Genom de i omkretsriktningen förskjutna rampema garanteras att en problemfri centrerad styrning Förekommer mellan efterinställningselementet 25 och stödringen 30. Såsom speciellt framgår av fig. 2 är de båda konstruktionsdelarna 25 och 30 hos utjåmningsanordningen 20 axiellt inkopplade i varandra. Upplöpningsvinkeln 31 (fig. 7) hos motupplöpningsrampema 28, 29 på stödringen 30 motsvarar vinkeln 32 (fig. 5) hos upplöpningsrampema 26, 27 på efterinställningselementet 25. Stödringen 30 kan vara vridfast förbunden med huset 2, men i förhållande till detta i axiell riktning begränsat förskjutbar med kopplingsmanövrerings- sträckan 21. Den axiella begränsningen sker medelst radiella partier 33 på stödringen 30, som i inkopplat tillstånd för friktionskopplingen 1 ligger an mot de radiellt inre partierna på lockbottnen 2a. Denna anliggning åstadkommes genom de fjädrande påverkade manövre- ringsmedlen 4b. Vid urkopplingen av friktionskopplingen 1 garanteras vägbegränsningen genom en plåtformdel 34, som är anordnad på den från manövreringsmedlen 4b vända sidan av stödringen 30 och är påverkbar av urkopplaren 22 i diameterpartiet 35. Denna plåtformdel 34 har likaså radiella partier 36, som vid urkopplingen av friktionskopplingen 1 kan komma till anliggning mot de radiellt inre partiema av plåtbottnen 2a.As shown in fi g. 6 and 7, the counter-ramp ramps 28, 29 also form two both in the radial direction and also in the circumferential direction mutually offset sets of ramp ramps. The ramps 26, 27 of the post-adjustment element 25 and 28, 29 of the support ring 30 are aligned with each other and engage axially with each other. Through the i the circumferential offset ramps ensure a trouble-free centered steering Occurs between the post-setting element 25 and the support ring 30. As is particularly apparent av fi g. 2, the two structural members 25 and 30 of the equalizer 20 are axial connected to each other. The ramp angle 31 (fi g. 7) of the counter ramp ramp 28, 29 on the support ring 30 corresponds to the angle 32 (fi g. 5) of the ramp ramps 26, 27 on the post-setting element 25. The support ring 30 can be rotatably connected to the housing 2, but in relation to this in the axial direction limited displaceable with clutch operating the distance 21. The axial restraint takes place by means of radial portions 33 on the support ring 30, which in the engaged state of the friction clutch 1 abuts against the radially inner portions of lid bottom 2a. This abutment is effected by the resiliently actuated actuators ring means 4b. When disengaging the friction clutch 1, the road restriction is guaranteed through a plate mold part 34, which is arranged on the side facing away from the operating means 4b of the support ring 30 and is actuatable by the disengagement 22 in the diameter portion 35. This plate mold part 34 also has radial portions 36, which can come on when the friction clutch 1 is disengaged for abutment against the radially inner portions of the sheet metal bottom 2a.

Vid det visade utföringsexemplet är efterinställningsringen 25 liksom stödringen 30 f framställda av ett värmebeständigt plastmaterial, såsom t.ex. av en termoplast, som dessutom kan vara ñberförstärkt. Därigenom kan dessa konstruktionsdelar framställas påenkelt sätt som formsprutdelar.In the exemplary embodiment shown, the post-adjustment ring 25 as well as the support ring 30 are f made of a heat-resistant plastic material, such as e.g. of a thermoplastic, which in addition may be ñber reinforced. Thereby, these structural parts can be manufactured in a simple manner such as injection molded parts.

Upplöpningsrampema 26, 27 och motupplöpningsrampema 28, 29 är i omkrets- riktningen utformade på så sätt, att dessa åtminstone möjliggör en vridvinkel mellan de båda konstruktionsdelarna 25 och 30, som över hela friktionskopplingens 1 livslängd garanterar en efterinställning av den på friktionsytoma hos trycksldvan 3 och mottryckplattan 6 liksom på friktionsbeläggen 7 uppträdande fórslitningen. Denna efterinställningsvinkel kan beroende på utformningen av upplöpningsrampema ligga i storleksordningen mellan 30 och 90”. Vid det visade utföringsexemplet ligger denna i fig. 3 med hänvisningssiffran 37 angivna vridnings- vinkeln i storleksordningen av 75°. Upplöpningsvinkeln 31 resp. 32 hos ramperna och motrampema kan ligga i storleksordningen av mellan 6 och l4°, företrädesvis i storleksord- ningen av 8°, varvid den verkliga vinkeln 31 resp. 32 hos rampema och motramperna ändrar 10 15 20 25 30 . - n - . » n Q . n g. 517 336 26 sig över den radiella utsträckningen av dessa ramper, då för en given vridningsvinkel samma höjdskillnad måste överbryggas. Detta betyder således att rampvinklarna 31 resp. 32 minskas med ökande diameter.The ramp ramps 26, 27 and the counter ramp ramps 28, 29 are in circumference the direction designed in such a way that these allow at least one angle of rotation between the two the structural parts 25 and 30, which over the entire life of the friction clutch 1 guarantee one post-adjustment of it on the friction surfaces of the pressure plate 3 and the back pressure plate 6 as well as on the friction pads 7 occurring wear. This readjustment angle may depend on the design of the ramp ramps is in the order of between 30 and 90 ”. At that shown embodiment, this is in fi g. 3 with the reference numeral 37. the angle of the order of 75 °. The angle of incidence 31 resp. 32 of the ramps and the counter-ramps may be in the order of between 6 and 14 °, preferably in the order of the 8 °, whereby the actual angle 31 resp. 32 of the ramps and the counter-ramps change 10 15 20 25 30 . - n -. »N Q. n g. 517 336 26 over the radial extent of these ramps, then for a given angle of rotation the same height difference must be bridged. This thus means that the ramp angles 31 resp. 32 is reduced with increasing diameter.

Den för efterinställningen av elementet 25 erforderliga ltraftpåverkan i omkrets- riktningen garanteras medelst kraftmagasin, som vid det visade utföringsexemplet är bildade genom två bågformigt anordnade, mellan stödringen 30 och efterinställningselementet 25 inspånda skruvtjädrar 38, 39. Dessa skruvfjâdrar 38, 39 stöder mot den med locket 2 vridfasta stödringen 30 och vrider efterinställningsringen 25, så snart manövreringsmedlen eller tallriksfjådertungorna 4b till följd av en beläggförslitning rör sig bort från lockbottnen 2a eller från urkopplaren 22. Såsom speciellt framgår av fig. 3 och 6 är skmvfjädrama 38, 39 innehållna i en i omkretsriktningen sig kanal- eller torusliknande sig sträckande upptagning 40, 41 i ringen 30. Såsom framgår av fig. 2 sträcker sig en sådan i tvärsnitt till lindningarna hos kraftmagasinet 38, 39 anpassad upptagning 40 över mer än halva omkresen på tvärsnittet hos en fjäder 28 resp. 29, varvid såsom framgår av fig. 3 och 6, en slitsformig öppning 42, 43 blir kvar på den mot manövreringsmedlen 4b vända sidan och likaså en slitsformig öppning 44, 45 på den från manövreringsmedlen 4b vända sidan av stödringen 30. Fjädrama 38, 39 säkras genom de upptagningarna 40, 41 begränsande ytorna i axiell riktning i förhållande till stödringen 30. För inpassningen av skruvfjädrarna 38, 39 har de sektorformiga upptagningarna 40, 41 vardera ett inpassningsparti 46, 47, som uppvisar en radiell införingsbredd, som åtminstone motsvarar ytterdiametem på lindningama hos skruvfjâdrarna 38, 39. Via dessa inpassningspartier 46, 47 kan kraftmagasinen 38, 39 inskjutas snett i de_ . sektorformiga upptagningarna 40, 41. Efter det att de ännu avlastade skruvfiädrarna 38, 39 införts i de sektorformiga upptagningarna 40, 41 ihopmonteras efterinställningselementet 25 med stödringen 30. För detta införes de på efterinställningsringen 25 anordnade axiella klackarna 48, 49, som samtidigt bildar påverkningspartierna eller stödpartiema för skruvfiädrama 38, 39, iett sig till inpassningspartierna 46, 47 i omkretsriktningen anslutande axiellt slitsparti 50, 51, varigenom påverkningspartierna 48, 49 vid sina ändpartier kommer att ligga mot de avlastade skmvfiådrarna 38, 39. Det avlastade lâget för ett luaftmagasin 38 eller 39 framgår av fig. 3 och år betecknat med 39a. Det andra åndpartiet på skruvfjädrarna 38, 39 stöder mot den i omkretsriktningen förekommande bottnen 53, 53a hos de sektorfor- miga upptagningarna 40, 41. Genom en vridning mellan efterinställningsringen 25 och stödringen 30 kan tjädrama 38, 39 förspânnas. Efter en bestämd relativvridvinkel, som år större an den vinkelmässiga utsträckningen av inpassningspartiema 46, 47, kommer påverkningspartierna 48, 49 för efterinställningsringen 25 att ligga axiella över ett ändparti 10 15 20 25 30 . - | » . Q Q Q - n aa 517 336 27 på en slits 44, 45, så att efterinställningsringen 25 och stödringen 30 kan förflyttas mot varandra, till dess att upplöpningsrampema 26, 27 och motupplöpningsrampema 28, 29 berör varandra. Slitsama 44, 45 och de axiella klackarna 48, 49 är anpassade på så sätt till varandra, att mellan de båda konstruktionsdelarna 25, 30 förekommer en i axiell riktning verksam snäppförbindning. För detta har de axiella klackama 48, 49 vid sitt ändparti ett hakliknande avsnitt 48a, som kan ligga an mot radiellt förlöpande partier på stödringen 30.The force of action required for the retrofitting of the element 25 in the circumferential the direction is guaranteed by means of power magazines, which are formed in the exemplary embodiment shown through two arcuately arranged, between the support ring 30 and the post-setting element 25 clamp coil springs 38, 39. These coil springs 38, 39 support it with the cover 2 pivot the support ring 30 and turn the post-adjustment ring 25 as soon as the operating means or the disc spring tongues 4b due to a coating wear move away from the lid bottom 2a or from the disconnector 22. As is particularly apparent from fi g. 3 and 6 are the coil springs 38, 39 contained in a circumferentially channel- or torus-like upwardly extending uptake 40, 41 in the ring 30. As shown in fi g. 2, one extends in cross section to the windings of the power magazine 38, 39 adapted receptacle 40 over more than half the circumference of the cross-section in a spring 28 resp. 29, whereby as shown in fi g. 3 and 6, a slit-shaped opening 42, 43 remains on the side facing the operating means 4b and likewise a slot-shaped one opening 44, 45 on the side of the support ring 30 facing away from the operating means 4b 38, 39 is secured by the surfaces 40, 41 delimiting the surfaces in the axial direction in relation to the support ring 30. For the fitting of the coil springs 38, 39, they have sector-shaped the receptacles 40, 41 each have a fitting portion 46, 47, which has a radial insertion width, which at least corresponds to the outer diameter of the windings of the coil springs 38, 39. Via these fitting portions 46, 47 the power magazines 38, 39 can be inserted obliquely into the. sector-shaped receptacles 40, 41. After the still unloaded screw springs 38, 39 inserted in the sector-shaped receptacles 40, 41, the post-setting element 25 is assembled with the support ring 30. For this purpose, the axial arrangements arranged on the post-adjustment ring 25 are inserted the lugs 48, 49, which simultaneously form the actuating portions or the supporting portions for screw fi springs 38, 39, adjoining the fitting portions 46, 47 in the circumferential direction connecting axial slot portion 50, 51, whereby the actuating portions 48, 49 at their end portions come to lie against the unloaded skmv fi veins 38, 39. The unloaded position of an air magazine 38 or 39 is indicated by fi g. 3 and years denoted by 39a. The second end portion of the coil springs 38, 39 support the circumferential bottom 53, 53a of the sector by the rotations 40, 41. By a rotation between the post-adjustment ring 25 and the support ring 30, the cap frames 38, 39 can be prestressed. After a certain relative rotation angle, as years greater than the angular extent of the fitting portions 46, 47, will the actuating portions 48, 49 for the post-adjustment ring 25 to be axial over an end portion 10 15 20 25 30 . - | ». Q Q Q - n aa 517 336 27 on a slot 44, 45, so that the post-adjustment ring 25 and the support ring 30 can be moved towards fl each other, until the ramp ramps 26, 27 and the counter ramp ramps 28, 29 touch each other. The slots 44, 45 and the axial lugs 48, 49 are adapted in this way each other, that between the two construction parts 25, 30 there is one in the axial direction effective snap connection. For this, the axial lugs 48, 49 have at their end portion one hook-like section 48a, which may abut radially extending portions of the support ring 30.

Genom en ytterligare relatiwridning mellan de båda delarna 25 och 30 motsvarande vinkeln 37 (ñg. 3) brindas fiädrama 38, 39 till sitt mot friktionskopplingens 1 nytillstånd svarande förspända vinkelläge 54. I detta läge kan de båda delarna 25 , 30 säkras genom ett icke visat medel. Detta medel kan t.ex. innefatta en formbindning, som är verksam mellan de båda konstruktionsdelama 25 och 30 och som efter monteringen av friktionskopplingen 1 på mottryckplattan 6 kan avlägsnas, varigenom utjâmningsanordningen 20 aktiveras. Den möjliga efterinställningsvinkeln för utjämningen speciellt av en beläggförslitning motsvarar den i ñg. 3 med 37 angivna vridningsvinkeln. Efter denna vridningsvinkel 37 kommer de axiella klackarna 48, 49 till anliggning mot de i efterinställningsrikmingen för ringen 25 före- kommande ändpartierna hos slitsama 44, 45. Ett mot denna position svarande förspänt läge för en skruvfiäder 38, 39 anges i ñg. 3 med 38a.By a further relative rotation between the two parts 25 and 30 corresponding to the angle 37 (ñg. 3) is burned fi ädrama 38, 39 to its corresponding to the new state of the friction clutch 1 biased angular position 54. In this position, the two parts 25, 30 can be secured by a not shown average. This agent can e.g. comprise a form bond, which is effective between the two the structural parts 25 and 30 and which after the mounting of the friction coupling 1 on the counterpressure plate 6 can be removed, whereby the equalizing device 20 is activated. The possible the post-adjustment angle for the smoothing, especially of a coating wear, corresponds to that in ñg. 3 with 37 specified rotation angles. After this angle of rotation 37 come the axial ones the lugs 48, 49 for abutment with those provided in the post-adjustment ring for the ring 25 coming end portions of the slots 44, 45. A biased position corresponding to this position for a screw fi spring 38, 39 are indicated in ñg. 3 with 38a.

I friktionskopplingens 1 nytillstånd griper de upplöpningsramperna och motupplöp- ningsrampema bildande axiella klackarna 26, 27 och 28, 29 in i varandra huvudsakligen axiellt. Det betyder att det mot varandra liggande ringarna 25 och 30 behöver minsta axiella byggnadsutrymme.In the new condition of the friction clutch 1, they grip the ramp ramps and counter-ramp the axial lugs 26, 27 and 28, 29 into each other substantially axially. This means that the abutting rings 25 and 30 need the least axial building space.

Vid det visade utföringsexemplet garanteras begränsningen av manövreringssträckan i friktionskopplingens 1 urkopplingsriktning genom plåtformdelen 34. Enligtien icke visad uttöringsform kan de för detta erforderliga anslagspartiema, som t.ex. samverkar med locket 2, anordnas även på urkopplaren 22, nämligen på den med friktionskopplingen roterande lagerringen eller på en med denna förbunden konstruktionsdel. Den axiella begränsningen av friktionskopplingens 1 manövreringssträcka i åtminstone en av de axiella riktningama kan även vara bildad genom åtminstone ett på stymingsröret 23 anordnat axiellt anslag för urkopplaren 22.In the exemplary embodiment shown, the limitation of the operating distance is guaranteed in the direction of disengagement of the friction clutch 1 through the plate mold part 34. Accordingly not shown in the form of drying out, the abutment portions required for this, such as e.g. cooperates with the lid 2, is also arranged on the disconnector 22, namely on the one rotating with the friction clutch the bearing ring or on a structural part connected thereto. The axial limitation of the operating distance of the friction clutch 1 in at least one of the axial directions can also be formed by at least one axial stop arranged on the control tube 23 the disconnector 22.

Vidare kan urkopplaren 22 Xiverka direkt på manövreringsmedlet 4b och en motsvarande utjämningsanordning anordnas mellan urkopplaren 22 och urkopplingsmedlen 24.Furthermore, the disengagement 22 can Xiverka directly on the operating means 4b and a a corresponding equalizing device is arranged between the disconnector 22 and the disconnecting means 24.

Det är lämpligt om urkopplaren 22 är påverkad med en funktionen hos friktionskopp- lingen l och utjämningsanordningen 20 icke påverkande förspänning i riktning mot n 10 15 20 25 30 . o ø - - v n | ; n .n 517 335 s 28 manövreringsmedlet 4b.It is suitable if the disengagement 22 is actuated by a function of the friction clutch. 1 and the equalizer 20 does not affect bias in the direction of n 10 15 20 25 30 . o ø - - v n | ; n .n 517 335 s 28 the operating means 4b.

Såsom framgår av fig. 2 till 4 har efterinställningsringen 25 radiellt invändigt klackar 55, som bildar angreppspartier för ett vrid- eller tillbakahållningsmedel, som vid behov dels mot huset 2 eller mot stödringen 30 kan läggas an för vridsäkring. Sådana tillbakahållnings- medel kan anordnas vid framställningen eller vid ihopmonteringen av friktionskopplingen 1 eller utjämningsanordningen 20 och efter monteringen av friktionskopplingen l på svänghjulet 6 avlägsnas.As shown in fi g. 2 to 4, the post-adjustment ring 25 has radially internal lugs 55, which form attack portions for a turning or restraining means, which if necessary partly against the housing 2 or against the support ring 30 can be arranged for anti-rotation. Such restraints means can be provided in the manufacture or in the assembly of the friction coupling 1 or the equalizing device 20 and after mounting the friction clutch 1 on the flywheel 6 is removed.

Den i ñg. 8 visade detaljen utgör en utföringsvariant av den undre hälften av den i fig. 1 och 2 visade utjämningsanordningen 20. Vid varianten enligt fig. 8 sker den axiella begränsningen mellan urkopplingsanordningen 120 och huset 102 i inkopplat tillstånd för friktionskopplingen via hakartiga axiella armar 133, som är utformade i ett stycke med plåtformdelen 134. Armarna 133 är utformade vid ytterkanten av den som tryckstycke tjänande plåtforrndelen 134 och griper axiella genom locket 102. Vid sina mot tallriksfjädem 104 vända fria ändar har armama 133 radiellt utåt förlöpande partier 133a, som radiellt griper in bakom locket 102 på sin mot tallriksfjädem 104 vända sida. Genom en sådan utformning garanteras att de av tallriksfjädern 104 på utjämningsanordningen 120 utövade axialkraftema kan stödas genom det av plåt bestående tryckstycket 134, så att större axiella krafter kan upptas genom utjämningsanordningen 120, än vid utjämningsanordningen 20 enligt fig. 2, vid vilken anslagen är bildade genom partiema 33 hos den av plastmaterial framställda stödringen 30. Sådana axialkrafter på utjämningsanordningen 20 resp. 120 kan uppträda bl.a. vid . transport, alltså vid icke monterad friktionskoppling, då i detta tillstånd huvudtallriksfiädem 4 resp. 104 medelst fjädertungorna axiellt stöder mot stödringen resp. plastmaterialutjäm- ningselementet 30, 130. Det av plåt bestående tryckstycket 134 kan uppvisa åtmintone två, företrädesvis tre eller fler hakformiga armar 133, som företrädesvis är symmetriskt eller likformigt fördelade över Omkretsen. Plåttiockleken på tryckstycket 134 kan utformas motsvarande de axialkrafter som ska stödas. Den av plastmaterial bestående ringen 130 är vridfast förbunden med tryckstycket 134. Liksom vid fig. 2 har tryckstycket eller plåtformdelen 134 radiellt utåt likaså partier 136, som betraktat i omkretsriktningen, sträcker sig mellan de hakformiga armarna 133 och tjänar för begränsning av urkopplingsvägen eller för undvikande av en otillåtet stor sträcka genom anslag mot huset 102.The i ñg. 8 constitutes an embodiment variant of the lower half of that shown in FIG fi g. 1 and 2, in the variant according to Fig. 8, the axial takes place the restriction between the disengagement device 120 and the housing 102 in the engaged state the friction clutch via hook-like axial arms 133, which are formed in one piece with the plate mold part 134. The arms 133 are formed at the outer edge of it as a pressure piece serving plate front member 134 and gripping axial through cover 102. At its counter plate springs 104 facing free ends, the arms 133 have radially outwardly extending portions 133a which radially engage in behind the lid 102 on its side facing the disc spring 104. Through such a design it is guaranteed that the axial forces exerted by the disc spring 104 on the equalizer 120 can be supported by the sheet metal thrust piece 134, so that greater axial forces can is taken up by the equalizing device 120, than by the equalizing device 20 according to fi g. 2, vid which abutments are formed by the portions 33 of the support ring made of plastic material 30. Such axial forces on the equalizing device 20 resp. 120 can occur i.a. vid. transport, ie in the case of non-mounted friction coupling, then in this condition the main disc edema 4 resp. 104 by means of the spring tongues axially support against the support ring resp. plastic material leveling The sheet metal pressure piece 134 may have at least two, preferably three or more hook-shaped arms 133, which are preferably symmetrical or uniformly distributed over the perimeter. The plate thickness of the pressure piece 134 can be formed corresponding to the axial forces to be supported. The ring 130 consisting of plastic material is rotatably connected to the pressure piece 134. As with fi g. 2 has the pressure piece or the plate mold part 134 radially outwards as well as portions 136, as viewed in the circumferential direction, extend between the hook-shaped arms 133 and serves to limit the disengagement path or to avoid an impermissibly large distance by abutment against the housing 102.

Den i fig. 9 visade detaljen hos en friktionskoppling 201 har huvudsakligen en liknande uppbyggnad som det högra undre partiet av friktionskopplingen 1 enligt fig. 1. I fig. 9 är kopplingshuset 202, svänglagringen 205 för tallriksfjädern 204, efterinställnings- anordningen 216 och utjämningsanordningen 220 delvis visade. Vad avser funktionen hos 10 15 20 25 30 . ø o ø 4 | | | . n .- 517 556 29 efterinställningsanordningen 216 och utjämningsanordningen 220 hänvisas till beskrivningen av fig. 1-8, eller till de tyska patentansökningama P 43 06 505.8 och P 42 39 289.6, vilkas innehåll uttryckligen ska betraktas som integrerat i föreliggande ansökan.The i fi g. 9, the detail of a friction clutch 201 has substantially one similar structure to the right lower part of the friction clutch 1 according to Fig. 1. I fi g. 9 is the clutch housing 202, the pivot bearing 205 for the disc spring 204, the post-adjustment the device 216 and the equalizing device 220 are partially shown. As for the function of 10 15 20 25 30 . ø o ø 4 | | | . n .- 517 556 29 the post-adjustment device 216 and the equalizing device 220 are referred to in the description av fi g. 1-8, or to German patent applications P 43 06 505.8 and P 42 39 289.6, which content shall be expressly considered to be integrated with the present application.

Vid utföringsvariantema enligt frg. 9 är en vridsäkring 260 anordnad för efterin- ställningselementet i form av en efterinställningsring 217.In the execution variants according to frg. 9, a anti-rotation device 260 is provided for the positioning element in the form of a post-adjustment ring 217.

Inställnings- eller vridsäkringen 260 garanterar vid icke monterad friktionskoppling 201 ett definierat läge för efterinställningselementet 217 i förhållande till de övriga konstruktionsdelama såsom speciellt huset 202. Speciellt kan genom inställningssälaingen 260 garanteras, att i friktionskopplingens 201 nytillständ efterinställningselementet 217 kan fasthållas i sitt tillbakaskjutna läge, således praktiskt taget i nolläget, i vilket ingen efterinställning har skett, och detta fastän tallriksfiädem 204 inte påverkar efterinstållnings- ringen 217 i området av sväng- eller stödupplaget 212. Det senare kan föras tillbaka till att vid icke monterad friktionskoppling 201 eller vid för försändningen anordnad friktionskopp- ling 201 huvudtallrikstjâdem 204 axiellt stöder medelst sina fiädertungor mot utjämningsan- ordningen 220, såsom detta framgår även i samband med ñg. 1 och 2. Till följd av detta stödande pressar huvudtallrikstjâdem 204 kraftavkännaren i form av en tallriksfjâder 213 axiellt i riktning bort från huset 202 eller efterinställningsringen 217, varigenom en axiell förspänning av efterinställningsringen 216 inte längre garanteras i riktning mot huset 202.The setting or rotation lock 260 guarantees in the case of non-mounted friction clutch 201 a defined position of the post-setting element 217 in relation to the others the structural parts such as in particular the housing 202. In particular, through the adjusting seal 260 it is guaranteed that in the new state of the friction clutch 201 the post-setting element 217 can held in its retracted position, thus practically in the zero position, in which no one post-adjustment has taken place, and this although plate edema 204 does not affect post-adjustment the ring 217 in the area of the pivot or support bearing 212. The latter can be traced back to that in the case of an unmounted friction clutch 201 or in the case of a friction clutch arranged for the shipment. The main disc plate 204 axially supports by means of its fi tongue tongues against equalization order 220, as is also apparent in connection with ñg. 1 and 2. As a result supporting, the main disc blade 204 presses the force sensor in the form of a disc spring 213 axially in the direction away from the housing 202 or the adjusting ring 217, whereby an axial biasing of the post-adjustment ring 216 is no longer guaranteed in the direction of the housing 202.

Utan vridsäkringen 7.60 kiinde således fifwen '217 omsfällas. Vi.. monteñngen at' friktion- skopplingen 201 på drivaxeln hos en förbränningsmotor skulle ringen 217 därmed inte_ uppvisa det önskade, en efterinställning av den speciellt på friktionsbelåggen hos kopp- 'i lingsskivan uppträdande förslitningen garanterande, tillbakadragna läget. I fig. 9 är helt inritat läget för konstruktionsdelarna, som motsvarar den på ett svänghjul monterade friktionskopp- lingen. Streckat är antytt läget för tallriksfiädem 204 och sensorfiädern 213, vilken motsvarar en ny icke monterad friktionskoppling. Såsom framgår är i det icke monterade tillståndet för friktionskopplingen 201 mellan efterinställningselementet 217 eller det ringformiga stödet 212 och tallriksfiädern 204 anordnat ett axiellt avstånd eller en luftspalt. Den bl.a. för transporten av friktionskopplingen 201 anordnade efterinstâllningssältringen 260 för efterinstâllningsa- nordningen 216 har åtminstone ett säkringselement 261, som åtminstone i det icke monterade tillståndet för friktionskopplingen 201 och eventuellt i inkopplat tillstånd för den monterade friktionskopplingen 201 är vridfast fasthållen i förhållande till huset 202 och för vridsälcring av efterinställningselementet 217 samverkar med detta. säkringselementet 261 kan t.ex., såsom visat i fig. 10, uppvisa enskilda i radiell riktning förlöpande armar 262, som radiellt utvändigt år fast förbundna med efterinställningsringen 217 och radiellt invändigt är 10 15 20 25 30 5 1 7 3 3 6 'af '::f*'š°:ï..f -.I= . s - . f a u. 30 inklämbara mellan det på den mot tallrikstjådern 204 vända sidan av huset 202 anordnade anslaget 233 och huset 201. Därigenom åtstadkommes en kraftbunden förbindning mellan efterinställningselementet 217 och huset 202. Armama 262 kan vara utformade liknande bladtjädrar och radiellt invändigt medelst ett ringformigt parti 263 vara förbundna med varandra. Vid det visade utföringsexemplet år armarna 262 ihopskruvade med efterin- ställningselementet 217, men armarna 262 kan också vara ihopnitade med efterinställnings- elementet 217 eller t.o.m. uppvisa partier, som för den vridfasta förbindningen med efterinställningselementet 217 är inbäddade i det detta element bildande plastmaterialet.Without the torsion bar 7.60 the fifwen '217 could thus be folded over. Vi .. monteñngen at 'friction- the clutch 201 on the drive shaft of an internal combustion engine, the ring 217 would thus not exhibit the desired, a readjustment of it especially on the friction pads of the cup wear disc behavioral wear guarantee, retracted position. In Fig. 9 is completely drawn the position of the structural parts, which corresponds to the friction coupling mounted on a flywheel. lingen. Dashed line indicates the position of the plate edema 204 and the sensor vein 213, which corresponds to a new non-mounted friction clutch. As can be seen, in the unassembled state of the friction clutch 201 between the post-adjustment element 217 or the annular support 212 and the plate spring 204 provided an axial distance or an air gap. The i.a. for transport of the friction clutch 201 provided the post-adjustment salting 260 for the post-adjustment the mandrel 216 has at least one securing element 261, which at least in the unassembled the state of the friction clutch 201 and possibly in the engaged state of the mounted one the friction clutch 201 is rotationally held relative to the housing 202 and for rotational sealing of the post-setting element 217 cooperates with this. the securing element 261 can e.g. as shown in fi g. 10, have individual radially extending arms 262 as radial externally is fixedly connected to the post-adjustment ring 217 and is radially internally 10 15 20 25 30 5 1 7 3 3 6 'af' :: f * 'š °: ï..f -.I =. s -. f a u. 30 clampable between the side of the housing 202 facing the disc spring 204 the stop 233 and the housing 201. Thereby a force-bonded connection is provided between the post-adjustment element 217 and the housing 202. The arms 262 may be of similar design leaf tadpoles and radially internally by means of an annular portion 263 be connected to each other. In the embodiment shown, the arms 262 are screwed together with the the positioning element 217, but the arms 262 can also be riveted together with the post-adjustment element 217 or t.o.m. exhibit portions, as for the torsional connection with the post-setting element 217 are embedded in the plastic material forming this element.

Utjämningsanordningen 220 eller dess begränsningsanslag 233 bildar i förbindelse med huset 202 och de axiellt inklåmbara partiema av säkringselementet 261 en broms eller koppling för efterinstâllningselementet 217, som är verksam vid icke manövrerad friktion- skoppling 201.The equalizing device 220 or its limiting stop 233 forms a connection with the housing 202 and the axially clampable portions of the securing member 261 a brake or coupling for the adjusting element 217, which is active in the case of non-operated friction coupling 201.

Vid urkopplingen av kopplingen upphävs bromsverkan eller fastklämningen av säkringselementet 261 eller flikarna 262, så att efterinställningselementet eller efterin- ställningsringen 217 vid behov kan efterinställas.When disengaging the clutch, the braking effect or clamping of the the securing element 261 or the tabs 262, so that the post-setting element or the the scaffold ring 217 can be readjusted if necessary.

Av fördel är om säkringselementet 261 eller de detta bildande bladtjäderliknande flikama i axiell riktning uppvisar en låg ljâdergrad eller fjäderstyvhet, men i omkrets- riktningen är förhållandevis stela eller tjâderstyva.Advantageously, if the securing element 261 or the leaf feather-like forming it forms The axils in the axial direction have a low degree of spring or spring stiffness, but in the circumferential the direction is relatively rigid or tethered.

Vid den i ñg. ll visade utföringsformen av en efterinställningsring 317 är de i axiell - -« riktning elastiska flikama 362 direkt påsprutade på plastmaterialringen 317. Flikama 362 kan _ på liknande sätt, såsom detta är visat i samband med ñg. 10, radiellt invändigt vara förbundna ' medelst ett cirkelringfonnigt parti. _ Den i ñg. 12 och 13 visade kopplingsenheten eller friktionskopplingen 401 har ett genom ett plåtlock 402 bildat hus, en med detta vridfast förbunden, men axiellt begränsat förskjutbar tryckskiva 403 liksom en mellan denna och locket 402 inspänd anpressningstall- rikstjäder 404. Anpressningstallrikstjädem 404 är i förhållande till huset 402 lagrad som tvåarmig hävarm, genom att den är vippbart eller svängbart fasthållen i en svänglagring 405.At it in ñg. shown in the embodiment of a post-adjustment ring 317 are those in axial - - « direction elastic fl ikama 362 directly sprayed on the plastic material ring 317. The tabs 362 can _ in a similar way, as shown in connection with ñg. 10, radially internally connected ' by means of a circular ring-shaped portion. _ The i ñg. 12 and 13 has the coupling unit or friction clutch 401 having one formed by a sheet metal lid 402, one rotatably connected thereto, but axially limited displaceable pressure plate 403 as well as a pressing plate clamped between it and the lid 402. national plates 404. The pressing plate 404 is stored in relation to the housing 402 as two-armed lever, by being tiltably or pivotally held in a pivot bearing 405.

Med i förhållande till den ringformiga svänglagringen 405 radiell längre utåt liggande partier påverkar tallrikstjädern 404 tryckplattan 403 i riktning mot friktionsbelâggen 407 på en mellan kopplingsskivan 403 och ett svänghjul inspännbar kopplingsskiva 408. Vrid- momentöverföringen mellan tryckskivan 403 och locket 402 sker via bladtjädrar 409, som i tryckskivans 403 nedsänkningsriktning kan vara förspända från friktionsbeläggen 407.With radially longer outwardly extending portions relative to the annular pivot bearing 405 the disc spring 404 acts on the pressure plate 403 in the direction of the friction pads 407 on a between the clutch disc 403 and a flywheel clampable disc 408. The swivel the torque transmission between the pressure plate 403 and the cover 402 takes place via leaf springs 409, as in the immersion direction of the pressure plate 403 may be biased from the friction liners 407.

Tallriksfiädern 404 har en ringformig grundkropp 404a, liksom från denna utgående och radiellt inåt riktade tungor 404b. 10 15 20 25 30 31 Svänglagringen 405 innefattar två svängupplag 411, 412, mellan vilka tallriks- fiädem 404 är axiellt fasthållen eller inspänd. Svängupplagen 411 och 412 är anordnade på liknande sätt och utformade och har samma funktion som de i förbindelse med fig. 1 beskrivna svängupplagen ll och 12. I förhållande till de på svängupplagen 411, 412 inverkande konstruktionsdelama liksomd en automatiska efterinställningsfunktionen hos svänglagringen 405 hänvisas till beskrivningen av tig. l liksom till fig. 17-48.The plate spring 404 has an annular base body 404a, as well as starting therefrom and radially inwardly directed tongues 404b. 10 15 20 25 30 31 The pivot bearing 405 comprises two pivot bearings 411, 412, between which the plate fi edema 404 is axially held or clamped. Swivel bearings 411 and 412 are arranged on similar and designed and have the same function as those associated with fi g. 1 described swing bearings 11 and 12. In relation to those on swing bearings 411, 412 affecting the components as well as an automatic post-adjustment function of the swing bearing 405 is referred to the description of FIG. l as well as to fi g. 17-48.

Det genom tallriksljädertungoma 404b bildade urkopplingsmedlet hos friktionskopp- lingen 401 är axiellt manövreringsbart genom en urkopplingsanordning 420, varigenom tallrikstjädems 404 konisitet är förändringsbar. Urkopplingsanordningen 420 kan liksom, såsom detta beskrivits i samband med ñg. 1-7, uppvisa en utjâmningsanordning 20. Vid kopplingsurkopplingssystem med självefterinställande urkopplingslager är en sådan utjämningsanordning 20 emellertid inte erforderlig. Vid ett sådant urkopplingssystem kan urkopplingsanordningen 420 vara förbunden med den med kopplingen 401 åtminstone under urkopplingsförloppet roterande urkopplingslagerringen.The disconnect means formed by the disc spring tongues 404b of the friction clutch The ring 401 is axially operable by a disengagement device 420, whereby plate cone 404 conicity is changeable. The disconnect device 420 may, as well as as described in connection with ñg. 1-7, have a leveling device 20. At clutch disconnection system with self-adjusting disconnection bearing is one such equalizer 20, however, is not required. In such a disconnection system can the disconnect device 420 be connected to that of the clutch 401 at least below the disengagement process rotating the disengagement bearing ring.

För att förhindra en otillåtet stor urkopplingssträcka för det genom tallriks- fiädertungorna 404b bildade kopplingsurkopplingsmedlet är på kopplingen 401 eller på huset 402 anordnat vägbegränsningsmedel 436 för tallriksfiädertungorna 404b. Vägbegränsnings- medlet 436 begränsar svängningsvägen eller svängningsvinkeln för tallriksfiâdern 404 genom axiellt stödande av tallriksfjädertungorna 404b och därmed genom axiellt uppfångande av den på urkopplingsanordningen 420 inverkande urkopplingskraften.In order to prevent an unauthorized large disconnection distance for the The clutch disconnect means formed on the air tongues 404b is on the clutch 401 or on the housing 402 provided road restricting means 436 for the disc spring tongues 404b. Road restriction the means 436 limits the pivot path or pivot angle of the disc spring 404 through axially supporting the disc spring tongues 404b and thereby by axially capturing it on the disengagement device 420 influencing the disengagement force.

Vid det visade utföringsexemplet är vägbegränsningsmedlet 436 bildat genom ett, 'I genom det radiellt inre avsnittet av locket 402 bildade ringformiga anslagspartiet 436, mot vilket tungspetsama 404c kommer till anliggning efter en förbestämd axialsträcka 421. Det ringformiga anslagspartiet 436 är utformat på så sätt, att det åtminstone ungetärligen ligger på urkopplingsdiametem för tallriksfjädertungoma, alltså den diameter, på vilken urkopp- lingsanordningen 420 kommer till anliggning mot tallriksfjädertungoma 404b. Anslagspaniet 436 är anordnat axiellt mellan ljâdertungorna 404b eller fjädertungspetsarna 404c och kopplingsskivan 408.In the illustrated embodiment, the path restricting means 436 is formed by a through the radially inner section of the lid 402 formed annular abutment portion 436, towards which the tongue tips 404c come into abutment after a predetermined axial distance 421. It the annular abutment portion 436 is designed so that it lies at least childishly on the disconnection diameter of the disc spring tongues, i.e. the diameter at which the disconnection The abutment device 420 abuts the disc spring tongues 404b. Anslagspaniet 436 is arranged axially between the sound tongues 404b or the spring tongue tips 404c and clutch disc 408.

Det ringformiga anslagspartiet 436 är genom radiellt förlöpande kammar eller liv 437 förbundet med lockkroppen 402a. Såsom framgår av frg. 13 är vid det visade utföringsexem- plet sex sådana liv anordnade. För många användningsfall kan emellertid även enbart tre sådana liv vara anordnade. Vid kopplingsutformningar, vid vilka särskilt stora urkopp- lingskrafter är erforderliga, kan även flera liv, t.ex. nio anordnas.The annular abutment portion 436 is through radially extending ridges or webs 437 connected to the lid body 402a. As shown in frg. 13 is in the embodiment shown spot six such lives arranged. For many use cases, however, even only three can such lives be arranged. In connection with coupling designs, in which particularly large disconnections forces are required, several lives, e.g. nine are arranged.

Liven 437 förlöper utgående från lockbottnen 402b eller från lockkroppen 402a 10 15 20 25 30 ; a . n Q o u a | | no 51 7 536 = 32 radiellt inåt och axiellt lutande i riktning mot tryckskivan 403 eller kopplingsskivan 408.The web 437 extends from the lid bottom 402b or from the lid body 402a 10 15 20 25 30 ; a. n Q o u a | | no 51 7 536 = 32 radially inward and axially inclined in the direction of the pressure plate 403 or the coupling plate 408.

Anslagspartier 436 är förskjutet i förhållande till lockbottnen 402b axiellt in i lockutrymmet.Stop portions 436 are offset relative to the lid bottom 402b axially into the lid space.

Fjädertungoma 404b griper genom de mellan det ringformiga anslagspartiet 436, den radiellt längre utåt liggande lockkroppen 402a och törbindningskammarna 437 bildade öppningarna 438. Vid det visade utföringsexemplet är för detta tallriksfjädertungoma 404b radiellt invändigt över ett delparti av deras längd i axelriktningen motriktat mot förloppen för liven 437 nedböjda eller uppåtlutande. Såsom framgår av fig. 13 bildar tallriksfiädertungorna 404b tre gruper, som är anordnade i en öppning eller urtagning 438. Mellan de enskilda tregruppema är anordnat vardera en slits 439 för upptagandet av liven 437. Slitsama 439 och liven 437 är därvid anpassade på så sätt till varandra, att en problemfri svängning av tallriksfjädern 404 är möjlig.The spring tongues 404b engage through those radially between the annular abutment portion 436 further outwardly the lid body 402a and the dry bonding chambers 437 formed the openings 438. In the embodiment shown, the disc spring tongues 404b are radially for this purpose internally over a portion of their length in the shoulder direction opposite to the processes of life 437 bent down or sloping. As shown in Fig. 13, the plate fi tongue tongues 404b form three pits, which are arranged in an opening or recess 438. Between the individuals the three groups are each provided with a slot 439 for receiving the webs 437. The slots 439 and the life 437 is thereby adapted to each other in such a way that a trouble-free oscillation of the disc spring 404 is possible.

En inpassning av tallriksfjädertungoma 404b i öppningarna 438 sker under monteringen av friktionskopplingen 401. För detta har tallriksijädern 404 i det avlastade tillståndet, som i fig. 12 visas streckprickat, iområdet av tungspetsama 404c en innerdiameter 440, som är större än ytterdiametem 441 på det ringformiga anslagspartiet 436. Därigenom kan tallriksfjädem 404, åtminstone i fullständigt avlastat tillstånd, med sina tallriks- fjädertungor 404b inskjutas axiellt i lockets 402 öppningar 438. Under monteringen av friktionskopplingen 401 eller senast vid monteringen av friktionskopplingen 401, t.ex. på ett svänghjul, svängs tallriksfjädern 404, varigenom den genom tallriksfjädertungoma 404b begränsade innerdiametem 440 minskas. Vid på ett svänghjul monterad friktionskoppling . uppvisar tallriksfiädem 404 sitt driftsläge, och tungspetsarna 404c begränsar en innerdiameter 'I 442, som är mindre än ytterdiametern 441 på anslagspartiet 436. Tallrikstjädern 404 är på så sätt svängbart fasthållen vid huset och tungoma 404 utformade på så sätt, att även efter tillbakaförflyttning av svängvägen 421 den genom tungoma definierade innerdiametem är mindre än ytterdiametern på anslagspartiet 436.An adjustment of the disc spring tongues 404b in the openings 438 takes place below the mounting of the friction clutch 401. For this, the disc spring 404 has the unloaded the condition, as in fi g. 12 shows the dotted line, the area of the tongue tips 404c an inner diameter 440, which is larger than the outer diameter 441 of the annular abutment portion 436. Thereby disc spring 404, at least in the fully relieved condition, with its discs spring tongues 404b are inserted axially into the openings 438 of the lid 402 the friction clutch 401 or at the latest when mounting the friction clutch 401, e.g. on a flywheel, the disc spring 404 is pivoted, whereby it passes through the disc spring tongues 404b limited inner diameter 440 is reduced. Friction clutch mounted on a flywheel. plate edema 404 has its operating position, and the tongue tips 404c limit an inner diameter 'I 442, which is smaller than the outer diameter 441 of the abutment portion 436. The disc spring 404 is of so pivotally held to the housing and the tongues 404 designed so that even after reversal of the swing path 421 is the inner diameter defined by the tongues smaller than the outer diameter of the stop portion 436.

Den axiellt begränsade, maximalt möjliga manövreringssträekan 421 är dimensione- rad på sätt, att kopplingen 401 efter uppnåendet av den maximalt tillåtna förslitningen på sina belägg 407 åtminstone ännu uppvisar den fulla börurkopplingsvägen, som är erforderlig för den problemfria funktionen, alltså en problemfri separering av kopplingsaggregatet 401.The axially limited, maximum possible operating beam 421 is dimensionally row in such a way that the coupling 401 after reaching the maximum permissible wear on its coating 407 at least still has the full cage coupling path required for the trouble-free function, i.e. a trouble-free separation of the coupling assembly 401.

Kopplingen 401 eller den en automatisk beläggförslitningsutjämning i kopplingen garanterande sensorfjädern 413 och efterinställningsanordningen 416 är utformade på så sätt, att i friktionskopplingens 401 nytillstånd uppträder inte någon felaktig axiell inställning av svänglagringen 405 ens vid fullständig passering av sträckan 421.The clutch 401 or the an automatic coating wear equalization in the clutch guarantee the sensor spring 413 and the readjustment device 416 are designed in such a way that in the new condition of the friction clutch 401 does not appear to have an incorrect axial setting of the pivot bearing 405 even upon complete passage of the section 421.

I det följande ska med hjälp av ett räkneexempel verkningssättet eller samspelet 10 15 20 25 30 « ø n | u ø | o a ø po 517 336 33 mellan anslagspartiet 436 och tallriksfjädertungoma 404b förklaras och demonstreras: Den ovan beskrivna urkopplingssträckan för friktionskopplingen 401 uppgår under hånsynstagande till de förekommande toleransema till 8,4 - 10mm. Kopplingen 401 är så utformad, att i nytillståndet vore en felaktig axiell förskjutninga v svänglagringen 405 möjlig först vid urkopplingssträckor över 14 mm. Anslaget 436 är utformat eller positionerat på sätt, att i friktionskopplingens nytillstånd det till anliggning mot anslaget 436 kommande partiet, nämligen tungspetsama 404c kan tillryggalägga en axiell sträcka 421 av 12,5 mm. Vid anliggning av tallrikstjädertungoma mot anslaget 436 och påförande av den maximala urkopplingskraften kan locket axiellt fjådra in med ungefär 0,5 mm, så att totalt sett en maximal axiell sträcka 421 av 13 mm är möjlig.In the following, with the help of a calculation example, the mode of action or interaction 10 15 20 25 30 «Ø n | u ø | o a ø po 517 336 33 between the abutment portion 436 and the disc spring tongues 404b is explained and demonstrated: the above-described disengagement distance for the friction clutch 401 amounts to contempt to the existing tolerances to 8.4 - 10mm. The coupling 401 is so designed that in the new condition, an incorrect axial displacement of the pivot bearing 405 would be possible only at disconnection distances over 14 mm. The stop 436 is designed or positioned in such a way that in the new condition of the friction clutch coming to abut against the stop 436, namely, the tongue tips 404c can travel an axial distance 421 of 12.5 mm. At abutment of the disc tongue tongs against the stop 436 and application of the maximum the disengagement force, the cover can axially spring in by about 0.5 mm, so that in total one maximum axial distance 421 of 13 mm is possible.

Under antagandet av att på beläggen 407 en maximal beläggförslitning av 3 mm år möjlig, förskjutes under friktionskopplingens 401 livslängd tallriksfjâdern genom axiell förskjutning av dess svånglagring 405 med dessa 3 mm i riktning mot kopplingsskivan. Den maximalt möliga urkopplingssträckan 421 reduceras därmed från cirka 13 mm till ungefär 10 mm, så att kopplingen vid slutet av sin livslängd ännu ligger inom den erforderliga urkopplingsstrâcktoleransen av 8,4-10 mm. Vid det visade utföringsexemplet är anslaget 436 utformat i ett stycke med locket 402. Detta anslag kunde emellertid även vara bildat genom en separat konstruktionsdel, som är förbunden med locket 402. Även liven 437 kan vara bildade genom separata konstruktionsdelar eller vara utformade i ett stycke med det som egen konstruktionsdel utformade anslaget 436.Assuming that on the pads 407 a maximum coating wear of 3 mm years possible, during the life of the friction clutch 401, the disc spring is displaced by axial displacement of its pivot bearing 405 by these 3 mm in the direction of the coupling disc. The the maximum possible disengagement distance 421 is thus reduced from about 13 mm to about 10 mm, so that the coupling at the end of its service life is still within the required disconnection stretch tolerance of 8.4-10 mm. In the embodiment shown, the stop is 436 formed in one piece with the lid 402. However, this stop could also be formed by a separate structural member which is connected to the cover 402. The waist 437 may also be formed by separate structural parts or be formed in one piece with it as its own structural part designed the stop 436.

Den i fig. 12 och 13 visade kopplingsenheten 401 har vidare en anordning eller ett 'I medel, som under kopplingsenhetens 401 drift åtminstone i delområden av varvtalsområdet, i vilket kopplingsenheten 401 roterar under utnyttjandet, åstadkommer en axiell stöd- kraftökning på tallriksfjädem 404. Genom denna stödkraftökning kan förhindras att till följd av åtminstone av inom ett bestämt varvtalsområde uppträdande störningsfaktorer vid manövreringen av kopplingsenheten 401 uppkomsten av en otillåten efterinställning på grund av en oönskad, icke till en fórslitning av friktionsbeläggen 407 tillbakaledande axiell utböjning eller eftergivning av den med svängupplaget 411 samverkande sensoranordningen i form av sensorijädern 413. I fig. 12 är för ökningen av den på avrullningsupplaget 411 inverkande axielkiaften anordnat varvtals- eller centrifugalkmftberoende medel 450. Det centrifugalkraft- beroende medlet 450 år bildat genom på ytterperiferin av sensortallriksfjädern 413 utformade och axiellt i riktning mot locket 412 uppböjda tungor 450. Såsom framgår av fig. 12a har den tallriksfiäderartiga sensortjädern 413 radiellt utåt förlöpande tungartiga armar 413a, som såsom framgår av fig. 12 och 13, axiellt stöder mot locket 402. Mellan armarna 4l3a och de x 10 15 20 25 30 . 1 - « - - | Q - n -a 517 336 n av o u n a | a o I a. s 34 dessa axiellt stödande partiema 451 på locket 402 är en bajonettartig förbindning eller låsning 452 anordnad. Den bajonettartiga förbindningen 452 är utformad på så sätt, att genom axiell sammanföring av sensorfjädem 413 och huset 402 och genom en följande relatiwrid- ning mellan dessa båda konstruktionsdelar kommer armen 4l3a att ligga axiella över husets 402 stödpartier 451. Vid ihopsåttningen av sensorfiäder 413 och lock 402 törspännes före vridningen av dessa båda konstruktionsdelar sensorfjädem 413 först axiellt elastiskt och avlastas efter vridningen, varigenom armen 4l3a med förspänning stöder mot locket 402.The i fi g. 12 and 13, the coupling unit 401 further has a device or an I ' means, which during the operation of the coupling unit 401 at least in sub-areas of the speed range, in which the coupling unit 401 rotates during use, provides an axial support force increase on disc spring 404. This increase in support force can be prevented as a result of at least of interference factors occurring within a certain speed range at the operation of the clutch unit 401 due to the occurrence of an unauthorized readjustment of an undesired axial deflection not to a wear of the friction liners 407 or remission of the sensor device cooperating with the swing bearing 411 in the form of sensorijädern 413. I fi g. 12 is for the increase of the effect on the unrolling support 411 axial shaft arranged speed or centrifugal force dependent means 450. The centrifugal force dependent means 450 years formed through on the outer periphery of the sensor disc spring 413 formed and axially bent tongues 450 in the direction of the lid 412. As shown in fi g. 12a has it plate-like sensory sensor 413 radially outwardly extending heavy arms 413a, which as shown by fi g. 12 and 13, axially abut against the cover 402. Between the arms 413a and the x 10 15 20 25 30 . 1 - «- - | Q - n -a 517 336 n of o u n a | a o I a. s 34 these axially supporting portions 451 of the cover 402 are a bayonet-like connection or lock 452 arranged. The bayonet-like connection 452 is formed so that by axial joining the sensor spring 413 and the housing 402 and by a following relative rotation between these two structural members, the arm 41a will be axial over the housing 402 support portions 451. When assembling sensor fi springs 413 and lid 402 are pre-tensioned before the rotation of these two structural parts sensor spring 413 first axially elastic and is relieved after rotation, whereby the biased arm 41a supports the cover 402.

Såsom framgår av ñg. l2a är på båda sidor av en radiell arm 413a anordnat en tunga 450.As shown by ñg. 12a, a tongue 450 is arranged on both sides of a radial arm 413a.

Vid roterande kopplingsenhet 401 alstras till följd av den på tungoma 450 inverkande centrifugalkraften en kraft som överlagras på den av sensorfjädern 413 till följd av sin påspänning påförda kraften, och således adderas, varigenom stödkraften för manövreringstall- riksfiädern 404 ökar i området av svângupplaget 41 l. Denna ytterligare på svängupplaget 411 genom tungoma 450 alstrade kraft blir större med ökande varvtal. Denna krafttillväxt kan emellertid begränsas genom att från en bestämd varvtalsnivå tungoma 450 på grund av den på dessa inverkande oentrifugalkiaften deformeras eller svängs på så sätt, att de radiellt utvändigt stöder mot huset 402, så att då ingen eller praktiskt taget ingen ytterligare ökning av det genom centrifugallcraften beroende medlet 450 alstrade tillsatsstödkraften förekommer i området av svängupplaget 411.At rotary coupling unit 401 is generated as a result of the action on the tongues 450 centrifugal force a force superimposed on it by the sensor spring 413 due to its applied force, and thus is added, whereby the support force for the operating The national spring 404 increases in the area of the swing bearing 41 l. This further on the swing bearing 411 force generated by the tongues 450 becomes larger with increasing speed. This power growth can however, is limited by from a certain speed level the tongues 450 due to it these centrifugal shafts acting on them are deformed or pivoted in such a way that they radially externally abuts the housing 402, so that then no or virtually no further increase of the additive support force generated by the centrifugal force 450 in the area of the swing bearing 411.

Vid betraktningssättet av de axiella kraftförhållandena eller kraftjämvikten mellan '-- svängupplaget 411 och tallriksljâdern 404 måste återigen tas hänsyn till det bladfiäderartiga. vridmomentöveriöringsmedlet 409. Dessa bladtjåderartiga vridmomentöverföringsmedel 409 i kan vara inspânda mellan huset 402 och tryckskivan 403 på så sätt, att över kopplingsenhetens 401 hela livslängd är tryckskivan 403 genom vridmomentmedlen 409 kmftmåssigt förspänd axiellt mot tallriksfiädem 404. Därmed verkar den genom vridmomentöverföringsmedlen 409 påförda axiella kraften mot den av tallriksfjådem 404 på tryckslcivan 403 utövade kraften och adderas därmed med den av sensorijädem 413 på tallriksfjädern 404 påförda axialkraften, varvid dessa båda krafter axiellt sätts mot den på tungspetsarna 4040 inverkande urkopp- lingskraften. Den verkliga sensorkraften, som motsåttes en axiell förskjutning av tallriks- tjädem 404 vid icke roterande kopplingsenhet 401 bildas därmed genom den av vrid- momentöverföringsmedlen 409 och av sensorfiädem 413 alstrade resulterande och på tallriksfjädem 404 inverkande kraften. Vid rotation av kopplingsenheten 401 överlagras denna resulterande kraft även en varvtals- eller centrifugalkraftberoende kraft, som alstras genom tungoma 450.In the consideration of the axial force ratios or the force balance between '- the pivot bearing 411 and the disc tray 404 must again be taken into account the leaf-like. torque transfer means 409. These blade-like torque transfer means 409 in can be clamped between the housing 402 and the pressure plate 403 in such a way that over the coupling unit 401 for the entire service life, the pressure plate 403 is prestressed by the torque means 409 kmft. axially against disc edema 404. Thus, it acts through the torque transmission means 409 applied axial force to the force exerted by the disc spring 404 on the pressure plate 403, and is thereby added to the axial force applied by the sensor spring 413 to the disc spring 404, these two forces being set axially against the disengagement acting on the tongue tips 4040. force. The actual sensor force, which was opposed to an axial displacement of the plate The head 404 of the non-rotating coupling unit 401 is thus formed by the torque transmission means 409 and by sensor fi edema 413 generated resulting and on disc spring 404 acting force. Upon rotation of the coupling unit 401, it is superimposed resultant force also a speed or centrifugal force dependent force, which is generated by tungoma 450.

Vid en kopplingsskiva 408 med en anordning, t.ex i form av en belâggfjâdring 453, 10 15 20 25 30 517 356 35 som vid manövreringen av friktionskopplingsenheten 401 garanteras över ett delparti av tryckskivans 403 lyftsträcka en gradvis sänkning eller en gradvis uppbyggnad av det av kopplingsskivan 408 överförbara momentet, understödet denna anordning 430, fram till frigivandet av friktionsbelâggen 407 eller av kopplingsskivan 408 genom tryckskivan 403, det axiella stödande av tallrikstjädem 404 mot efterinställningselementet i form av en efterinställningsring 417. Därigenom garanteras, att åtminstone ungefärligen fram till frigivandet av friktionsbeläggen 407 blir efterinställningsringen 417 förspänd axiellt mellan tallriksfiädern 404 och huset eller locket 402 och därigenom kan ingen efterinställning ske.In the case of a coupling disc 408 with a device, for example in the form of a coating suspension 453, 10 15 20 25 30 517 356 35 which in the operation of the friction clutch unit 401 is guaranteed over a subset of the lifting distance of the pressure plate 403 a gradual lowering or a gradual construction thereof of the clutch disc 408 transferable torque, supporting this device 430, up to the release of the friction pads 407 or of the clutch disc 408 through the pressure disc 403, the axial support of the plate guide 404 against the adjusting element in the form of a post-adjustment ring 417. This ensures that at least approximately until upon release of the friction pads 407, the post-adjustment ring 417 is biased axially between the plate spring 404 and the housing or lid 402 and thus no readjustment can take place.

Lyfts vid urkopplingen av kopplingsenheten 401 tryckskivan 403 upp från belåggen 407, så inverkar vid en kopplingsenhet utan tungoma 450 bara den genom de bladtjäderartiga vridmornentöverföringsmedlen 409 och sensortallrikstjâdem 413 alstrade resulterande kraften som axiell förspänningskraft på huvudtallrikstjädem 404. Denna resulterande sensorkraft motverkar den till tungspetsarna 404c inledda urkopplingskraften. I bestämda varvtalsom- råden, speciellt vid högre motorvarvtal, kan t.ex. genom motorn alstrade svängningar uppträda, vilka förorsakar en axiell svängning av tryckskivan 403. Svänger tryckskivan 403 axiellt, så kan kortvarigt denna tryclßkiva 403 lyftas upp från huvud- eller tallrikstjådern 404, varigenom den resulterande sensorkraften kortvarigt faller, då den då av de bladfjäderartiga vridmomentöverföringsmedlen 409 alstrade axialkraften inte längre verkar på tallriksfjädem 404. Detta har till följd att det för en avsedd efterinställning av anordningen 416 erforderliga lcraftförhållandet mellan tallrikstjädem 404 eller den på denna inverkande urkopplingskraften _ och den på denna tallrikstjâder 404 inverkande resulterande stödkraften störs, nämligen blir 'i vid sådana driftstillstånd för kopplingsenheten 401 den på tallriksfjädem 404 inverkande axiella stödkraften för låg, varigenom kopplingen alltför tidigt eller oönskat efterinställes, och därmed förskjutes tallriksfjädems 404 driftspunkt i riktning tallriksfjâdermimimum. Vidare kan vid bestämda driftstillstånd för motorn, speciellt vid högre motorvarvtal uppträda särskilt höga vevaxelperiferiaccelerationer, som på grund av efterinställningsringens 417 tröghet alstrar periferikrafter, som till följd av de mellan efterinställningsringen 417 och huset 402 verksamma efterinstållningsrampema 418, 419 kan alstra en axielkomponent på tallriksfiädem 404, som år rnotriktad den resulterande sensorkraften, varigenom likaså en oönskad efterinställning kan ske. På grund av de uppträdande svängningama kan vidare det mellan upplöpningsrampema 418, 419 förekommande friktionsingreppet reduceras, så att den av den på efterinställningsringen 417 i omkretsriktningen inverkande efterinställningsfjädem 4l7a alstrade och på tallriksfiädem 404 inverkande axielkraften ökas, varigenom likaså en oönskad efterinställning understödes. 10 15 20 25 30 r I | ~ n u n | > u nu :nn :in n n nu n n o o o u no | n 0 I: I n q e nu a n n' : : . v" II- en nanm-sn I .nn n .When disengaging the coupling unit 401, lift the pressure plate 403 up from the lugs 407, so affects at a coupling unit without the tongues 450 only that through the leaf capercaillie-like ones the torque transfer means 409 and the sensor plate 413 generated the resulting force as axial biasing force on main disc blade 404. This resulting sensor force counteracts the disengagement force initiated to the tongue tips 404c. At certain speeds the advice, especially at higher engine speeds, can e.g. oscillations generated by the engine occur, which cause an axial oscillation of the pressure plate 403. Swivels the pressure plate 403 axially, this pressure disc 403 can be lifted briefly from the main or disc guide 404, whereby the resulting sensor force briefly falls, then that of the leaf-spring-like ones the torque transmission means 409 generated by the axial force no longer acts on the disc spring 404. This has the consequence that it is necessary for an intended readjustment of the device 416 The force ratio between the disc cleaner 404 or the actuating force acting on it _ and the resulting support force acting on this disc gear 404 is disturbed, namely becomes' i in such operating conditions for the coupling unit 401 it acts on the disc spring 404 axial support force too low, whereby the clutch is set too early or undesired, and thus, the operating point of the disc spring 404 is displaced in the direction of the disc spring minimum. Further may occur separately at certain operating conditions of the engine, especially at higher engine speeds high crankshaft peripheral accelerations, which due to the inertia of the post-adjustment ring 417 generates peripheral forces which, as a result of those between the readjustment ring 417 and the housing 402 effective post-adjustment ramps 418, 419 can generate an axial component on disc edema 404, which is directed to the resulting sensor force, thereby also an undesirable one readjustment can be done. Furthermore, due to the occurring oscillations, it may between the frictional intervention occurring on the ramp ramps 418, 419 is reduced, so that it on the post-adjustment ring 417 in the circumferential direction re-adjusting spring 417a generated and on the plate edema 404 acting axial force is increased, thereby also an undesirable post-adjustment is supported. 10 15 20 25 30 r I | ~ n u n | > u nu : nn: in n n nu n n o o o u no | n 0 I: I n q e nu a n n '::. v "II- and nanm-sn I .nn n.

I 1 n nu n a n n: o I u v I l \ 1 :l u I nu nu u vc n 36 För att undanröja de ovannämnda nackdelama med en kopplingsenhet 401 utan centrifugalkraftberoende understödsmedel 450, är vid det visade utföringsexemplet enligt fig. 12-13 anordnat centrifugalkraftberoende tungor 450. Dessa centrifugalkraftberoende medel kompenserar de varvtalsberoende störeffektema, genom att de alstrar en varvtals- eller centrifugalkraftberoende ökande understödskraft, som verkar parallellt med den av sensortjädem 411 alstrade kraften.I 1 n nu n a n n: o I u v I l \ 1: l u I nu nu u vc n 36 In order to eliminate the above-mentioned disadvantages of a coupling unit 401 without centrifugal force-dependent support means 450, is in the shown embodiment according to fi g. 12-13 arranged centrifugal force-dependent tongues 450. These centrifugal force-dependent means compensates for the speed-dependent interference effects by generating a speed or centrifugal force-dependent increasing support force, which acts in parallel with that of the sensor 411 generated the power.

De centrifugallcraftberoende medlen kan därvid utformas på så sätt, att en för beläggförslitningen erforderlig efterinställning i kopplingsenheten 401 bara är möjlig vid stillaståend eller vid låga varvtal för kopplingsenheten 401. Vid roterande kopplingsenhet 401 eller över ett varvtal, vid vilket kritiska svängningar kan uppträda, kan därmed efterin- ställningsanordningen 16 praktiskt blockeras.The centrifugal force-dependent means can then be designed in such a way that a the required readjustment of the coating wear in the coupling unit 401 is only possible at at standstill or at low speeds for the clutch unit 401. At rotary clutch unit 401 or above a speed at which critical oscillations may occur, may subsequently the positioning device 16 is practically blocked.

Vid den i fig. 14 visade utföringsformen av en friktionskoppling 501 är sensortjädem 513 anordnad radiellt inuti tallriksljädersvänglagringen 505. Sensortjådem 513 har en ringformig grundkropp 513a, från vilken radiellt inåt vettande tungor 513b utgår. Medelst dessa tungor 513b stöder sensorfjädem 513 mot det ringformiga anslagspartiet 536, som är anordnat och utformat liknande det ringformiga anslagspartiet 436 enligt fig. 12 och 13.At the i fi g. 14 embodiment of a friction clutch 501 is the sensor dam 513 arranged radially inside the disc spring pivot bearing 505. The sensor core 513 has a annular base body 513a, from which radially inwardly directed tongues 513b emanate. By these tongues 513b support the sensor spring 513 against the annular abutment portion 536, which is arranged and shaped similar to the annular abutment portion 436 according to fi g. 12 and 13.

Sensortungoma 513b stöder på den mot tallriksfiädertungspetsarna 504c vända sidan av anslagspartiet 536. Radiellt utvändigt har grundkroppen 513a likaså tungor 513c, som för axiellt stödande av tallrikstjädern 504 ligger an mot denna.The sensor tongues 513b support the side of the disc tongue tip 504c facing the abutment portion 536. Radially externally, the base body 513a also has tongues 513c, which for axial support of the disc spring 504 abuts it.

Monteringen av sensorfjâdem 513 på locket 502 kan ske genom att denna i_ förspänningsriktningen deformeras konformat till dess att den genom de inre tungoma 513b 'I begränsade innerdiametem 540 är större än anslagspartiets 536 ytterdiameter 541. Därigenom kan stödtungoma 513b införas i lockets 502 öppningar 538 på liknande sätt, såsom detta har beskrivits i förbindelse med tungoma 404b och öppningama 438 i fig. 12 och 13. Efter genomfört införande av tungoma 513b i öppningama 538 kan sensortjâdern 513 avlastas, varigenom det inre ändpartiet på tungoma 513b förskjutes mot en mindre diameter och kommer till anliggning mot anslagspartiet 536.The mounting spring 513 on the cover 502 can be mounted by this i__ the bias direction is deformed conformally until it passes through the inner tongues 513b 'I limited inner diameter 540 is larger than the outer diameter 541 of the abutment portion 536 the support tongues 513b can be inserted into the openings 538 of the lid 502 in a similar manner as it has described in connection with the tongues 404b and the openings 438 in fi g. 12 and 13. After When the tongues 513b are inserted into the openings 538, the sensor edges 513 can be relieved. whereby the inner end portion of the tongues 513b is displaced towards a smaller diameter and comes into contact with the appropriation lot 536.

En ytterligare möjlighet består i att för monteringen av sensorljädem 513 på locket 502 åtminstone delpartier av de inre tungoma 513b axiellt böjs upp i riktning mot locket 502, så att de begränsar en större innerdiameter 540 än anslagspartiets 5 36 ytterdiarneter. Efter det att sensortjädem eller tungoma 513b införs i lockets öppningar 538, kan tungorna 513b böjas tillbaka på så sätt, att de med sina radiellt inre partier med törspänning kommer till anliggning mot anslagspartiet 536. Genom tillbakaböjningen svängs tungoma 513b från det i fig. 14 med streckade linjer visade läget till det med heldragna linjer visade läget genom 10 15 20 25 30 517 336 37 plastiska deformationer i tallrikstjädermaterialet. För den plastiska deformationen av sensortungoma 5l3b kan dessa axiellt stöda mot tungoma 504b eller tungspetsama 504c på tallriksfjädem 504. För böjningsoperationen av tungoma 513b kan användas ett verktyg, som stöder tungoma 504b hos manövreringstallrikstjädem 504 uppifrån och påverkar sensorfiäder- tungoma 513b underifrån, nämligen ungetärligen vid diameterpartiet, vid vilket tungoma 5 l3b är nedböjda.A further possibility consists in that for the mounting of the sensor cover 513 on the lid 502 at least sub-portions of the inner tongues 513b are axially bent towards the cover 502, so that they limit a larger inner diameter 540 than the outer diameters of the abutment portion 36. After that the sensor tadpole or tongues 513b are inserted into the lid openings 538, the tongues 513b can be bent back in such a way that they come with their radially inner portions with dry tension abutment against the abutment portion 536. By the backbend the tongues 513b are pivoted from it i fi g. 14 in broken lines shows the position of the position shown in solid lines through 10 15 20 25 30 517 336 37 plastic deformations in the disc spring material. For the plastic deformation of the sensor tongues 51b can axially abut the tongues 504b or the tongue tips 504c on disc spring 504. A tool can be used for the bending operation of the tongues 513b, which supports the tongues 504b of the top plate actuator plate 504 and acts on the sensor the tongues 513b from below, namely approximately at the diameter portion, at which the tongues 13b are bent down.

Anslagen 436 och 536 för begränsningen av urkopplingssträckan eller svängvinkeln för tallriksfjädrama 404 och 504 har den fördelen, att dessa är integrerade iden motsvamade kopplingen 401 eller 501 och blir verksamma i området av tallrikstjädertungoma 404b eller 504b, varigenom kan garanteras, att vid anliggningen av tallriksfiädertungoma 404b, 504b mot anslagen 436, 536 tallriksfjädettungoma inte alls eller bara oväsentligt kan deformeras i axiell riktning. Därigenom kan även garanteras att tallriksfjädertungoma 404b, 504b själva i sitt mot det urkopplade tillståndet för friktionskopplingen 401, 501 svarande läget inte kommer till anliggning mot en konstruktionsdel hos kopplingsskivan 408. I fig. 12 är det mot den urkopplade kopplingens svarande läget för tallriksfiädem 404 visat med streckade linjer och angivet med siffran 450. Därigenom kan således undvikas, att tallrikstjädertungorna 404b i urkopplat tillstånd för friktionskopplingen 401 kommer till anliggning eller kan slipa mot den då i förhållande till denna koppling 401 roterande kopplingsskiva 408.Stop 436 and 536 for limiting the cut-off distance or the angle of rotation for the disc springs 404 and 504 have the advantage that they are integrated in the clutch 401 or 501 and become operative in the area of the disc tongue 404b or 504b, whereby it can be guaranteed that when the plate-edged tongues 404b, 504b against the stops 436, 536 the disc spring tongues cannot be deformed at all or only insignificantly in the axial direction. This also ensures that the disc spring tongues 404b, 504b themselves in its position corresponding to the disengaged state of the friction clutch 401, 501 comes into abutment against a structural part of the coupling disc 408. I fi g. 12 it is against the corresponding position of the disconnected coupling for disc edema 404 shown in broken lines and indicated by the numeral 450. Thereby it can thus be avoided that the disc tongue tongues 404b in the disengaged state of the friction clutch 401 comes into contact or can grind against the coupling disc 408 then rotating relative to this coupling 401.

Vid de visade utföringsexemplen enligt fig. 12 till 14 är anslagen 436, 536 anordnade i området av tallrikstjädertungspetsama 404c, 504c. Dessa anslag kan emellertid även. utformas på annat sätt och vara förskjutna radiellt utåt i förhållande till de inre tungspetsarna i 404c, 504c. Vid en sådan utformning är det emellertid lämpligt om den mellan tungspetsama 404c, 504c och de då radiellt längre utåt liggande anslagen förekommande radiella hävarmen är vald på så sätt, att en otillåten genomböjning av tallrikstjädertungoma 404b, 504b till följd av den på dessa inverkande urkopplingskraften och stödandet genom anslagen icke sker.In the embodiments shown according to fi g. 12 to 14, the appropriations 436, 536 are arranged in the area of the disc tongue tongue tips 404c, 504c. However, these appropriations can also. be designed differently and be displaced radially outwards relative to the inner tips of the tongue in 404c, 504c. In such a design, however, it is suitable if it is between the tongue tips 404c, 504c and the radial levers then present radially further outwards. is selected in such a way that an impermissible deflection of the disc tongue tongues 404b, 504b as a result of the decoupling force affecting them and the support through the appropriations does not take place.

Den nämnda alltför stora eller otillåtet stora urkopplingssträckan kan lörorsakas genom urkoppling ssystemet eller manövreringssystemet, vilket inverkar på kopplingsmanövre- ringsmedlen, som vid de visade och beskrivna utföringsformerna är bildade genom tallrikstjädertungoma. Detta manövreringssystem innehåller vanligtvis ett urkopplingslager, som inverkar på manövreringsmedlet hos friktionskopplingen, ett manövreringsorgan, såsom t.ex. en kopplingspedal, och en mellan urkopplingslagret och manövreringsorganet anordnad kraftöverföringslina. Denna kraftöverföringslina kan uppvisa en upptagar- liksom en givarcylinder. Vid urkopplingssystem med en givar- och en upptagarcylinder kan en otillåten, över den normala urkopplingssträckan liggande urkopplingssträcka förorsakas genom att till 10 15 20 25 30 . . . . . . - . - o .n 517 336 38 följd av en snabb in- och återurkoppling av friktionskopplingen upptagarcylindem inte kan tillbakaställas tillräckligt snabbt, dvs. den kommer inte fram till sitt ändläge, varför en kort därpå följande återurkoppling av upptagarcylindem själv visserligen tillryggalägger en mot den normala urkopplingssträckan svarande sträcka, men som ger en totalurkopplingssträcka för kopplingen, som motsvarar summan av den normala urkopplingssträckan och den icke genomförda reståterställningssträckan. Därigenom kan en totalmanövrering av friktionskopp- lingen uppträda, som avsevärt överskrider den avsedda maximalt tillåtna urkopplingssträckan för kopplingen. Det betyder att således även den vid en friktionskoppling anordnade översträckereserven för manövreringen kan överskridas.The said excessively large or impermissibly large disconnection distance can be caused by noise by the disengagement system or the control system, which affects the clutch control which in the embodiments shown and described are formed by the plate-tongue tongues. This operating system usually contains a disengagement bearing, acting on the actuator of the friction clutch, an actuator, such as for example a clutch pedal, and one arranged between the disengagement bearing and the actuator power transmission line. This power transmission line can have a receiver as well as one sensor cylinder. In the case of disconnection systems with a sensor and a pick-up cylinder, an unauthorized, above the normal disconnection distance, the disconnection distance lying is caused by to 10 15 20 25 30 . . . . . . -. - o .n 517 336 38 due to a quick connection and disconnection of the friction clutch, the pick-up cylinder cannot reset quickly enough, ie. it does not reach its end position, so a short the subsequent reconnection of the pick-up cylinder itself certainly leaves a mot the normal disconnection distance corresponding to the distance, but which gives a total disconnection distance for the clutch, which corresponds to the sum of the normal disconnection distance and the non completed the rest recovery route. Thereby, a total operation of the friction clutch which significantly exceeds the intended maximum permissible disconnection distance for the clutch. This means that it is also arranged in the case of a friction coupling the overstretch reserve for the operation can be exceeded.

Genom åtgärdema enligt uppfinningen eller anslagen 36, 436, 536 kan således en otillåtet stor urkopplingssträcka eller översträcka förhindras vid manövreringen av friktionskopplingarna, varvid ändå den över kopplingens livslängd erforderliga och anordnade normalurkopplingssträckan garanteras.Through the measures according to the invention or appropriations 36, 436, 536, one can thus unauthorized large disengagement distance or overstretch is prevented during the operation of the friction couplings, yet still required and arranged over the life of the coupling the normal disconnection distance is guaranteed.

Enligt uppfinningen kan således, helt allmänt vid kopplingar, och speciellt vid kopplingar med en åtminstone törslitningen av kopplingsskivans friktionsbelägg kompenseran- de efterinställningsanordning åtminstone anordnas ett anslag i kopplingsmanövreringslinan, vilken undviker en översträcka för kopplingsmanövreringsmedlet vid manövreringen av detsamma. Ett sådant anslag kan t.ex. begränsa urkopplingssträckan för urkopplingslagret eller tallriksfjäderns svängsträcka. Ett sådant anslag kan emellertid även anordnas på annat -- ställe. Vidare kan manövreringssträckan för friktionskopplingen begränsas till ett definierat, konstant värde, genom att såväl i urkopplingsriktning som även i inkopplingsriktning anordnas 'i en definierad begränsning, såsom anslag. _ På fördelaktigt sätt kan en sådan begränsning ske i området av urkopplingslagret, då i detta parti toleranskedjan mellan manövreringsmedlen, såsom tallriksfjädertungorna hos friktionskopplingen och den till en bestämd sträcka begränsade konstruktionsdelen är liten.According to the invention can thus, quite generally at couplings, and especially at couplings with an at least dry wear of the friction lining of the coupling disc compensating the post-adjustment device is provided with at least one stop in the clutch operating line, which avoids overstretching of the clutch actuator in the actuation of the same. Such a grant can e.g. limit the disconnection distance of the disconnection bearing or the turning distance of the disc spring. However, such an appropriation may also be provided for other - place. Furthermore, the operating distance of the friction clutch can be limited to a defined, constant value, by arranging 'i in the direction of disconnection as well as in the direction of connection' a defined constraint, such as appropriations. _ Advantageously, such a restriction can take place in the area of the disconnection bearing, then in this portion the tolerance chain between the actuators, such as the disc spring tongues of the friction clutch and the structural part limited to a certain distance are small.

Vid förekomsten av en sådan begränsning eller ett sådant anslag förflyttas vid urkopplingen mot en praktiskt taget stel begränsning, varigenom en överpáfrestning av konstruktionsdelar, speciellt av de som kan uppträda vid urkopplingssystem eller vid fotmanövrerade system för manövreringen också kan vara oönskade. Därför anordnas enligt en vidareutformning av uppfinningen i manövreringslinan för friktionskopplingen ett fjädrande eller elastiskt eftergivligt medel och/eller ett trycket i urkopplingssystemet begränsande medel, varvid detta medel uppvisar en törspänningslqaft eller behöver en minimal deformationskraft eller öppningskraft, som åtminstone är något större än den erforderliga maximala kraften eller det erforderliga maximala trycket för manövreringen av kopplingen. Därigenom garanteras, 10 15 20 25 30 o o | a Q . n o u a n. 517 336 f 39 att vid aktiveringen av anslaget kopplingspedalen kan tryckas längre ner eller manövrerings- motor fram till ett definierat läge kan genomföra en förflyttning. Det i friktionskopplingens manövreringslina anordnade eftergivliga medlet kan anordnas mellan kopplingsmanövrerings- medlen och urkopplingslagret eller mellan det senare och urkopplingsmanövreringsmedlet, såsom t.ex. kopplingspedalen eller urkopplingsmotom.In the presence of such a restriction or such an appropriation shall be transferred at the disconnection to a practically rigid constraint, thereby an overload of structural parts, in particular of those which may occur in disconnection systems or at foot-operated systems for maneuvering may also be undesirable. Therefore organized according to a further design of the invention in the actuating line for the friction clutch a resilient or elastically resilient means and / or a pressure limiting means in the disengagement system, wherein this means exhibits a dry voltage shaft or needs a minimal deformation force or opening force, which is at least slightly greater than the required maximum force or the maximum pressure required to operate the clutch. This guarantees that 10 15 20 25 30 o o | a Q. n o u a n. 517 336 f 39 that when activating the stop the clutch pedal can be pressed further down or the operating motor up to a defined position can perform a pre-shift. That in the friction clutch actuating means arranged resilient means can be arranged between the clutch actuating means the means and the disengagement bearing or between the latter and the disengagement actuator, such as e.g. clutch pedal or disengagement motor.

I fig. 15 visas ett urkopplingssystem 601, varvid olika möjligheter för arrangemanget av ett medel för begränsningen av den genom urkopplingslagret 622 till kopplingsmanövre- ringsmedelet 604 och/eller kopplingshuset 602 utövbara maximala kraften är visade. I fig. 15 är anordnat ett axiellt anslag 636, som efter en bestämd sträcka för urkopplingslagrt 622 kommer till anliggning mot huset 602, liknande det som beskrivits i samband med anslaget 36 enligt fig. 1 och 2. Urkopplingsstråckbegränsningen kunde emellertid även ske på annat sätt och vis, t.ex. såsom beskrivits i samband med fig. 12-14. Urkopplingssystemet 601 har en givarcylinder 650 och en upptagarcylinder 651, som är förbundna via en ledning 652.I fi g. 15 shows a disconnection system 601, with various possibilities for the arrangement of a means for restricting it through the disengagement bearing 622 to the clutch actuator the maximum force exerted by the ring means 604 and / or the coupling housing 602 are shown. I fi g. 15 is arranged an axial stop 636, which after a certain distance for disengagement bearing 622 comes into abutment against the housing 602, similar to that described in connection with the stop 36 according to fi g. 1 and 2. However, the disconnection distance limitation could also take place in other respects way, e.g. as described in connection with fi g. 12-14. The disconnection system 601 has a sensor cylinder 650 and a receiver cylinder 651, which are connected via a line 652.

Kolven 653 hos upptagarcylindern 651 bär urkopplingslagret 622 och är axiellt förskjutbart upptagen i ett hus 654. Tryckutrummet 655 försörjes via ledningen 652 med hydraulmedium, såsom t.ex. olja. Cylinderenheten 650 har ett hus 656, som i förbindelse med den däri anordnade kolven 657 bildar ett i volym förändringsbart tryckutrymme 658. Tryckutrummet 658 är via ledningen 652 förbundet med tryckutrymmet 655. I tryckutrymmet 658 är en áterställningstjäder 659 för kolven 657 anordnad. Kolven 657 är axiellt förskjutbar medelst en kopplingspedal eller en manövreringsmotor, såsom t.ex. en elmotor eller pump.The piston 653 of the pick-up cylinder 651 carries the disengagement bearing 622 and is axially displaceable housed in a housing 654. The pressure chamber 655 is supplied via the line 652 with hydraulic medium, such as e.g. oil. The cylinder unit 650 has a housing 656 which communicates with it therein arranged piston 657 forms a volume-adjustable pressure space 658. The pressure space 658 is connected via the line 652 to the pressure space 655. In the pressure space 658 is one recovery taps 659 for the piston 657 provided. The piston 657 is axially displaceable by means a clutch pedal or an actuating motor, such as e.g. an electric motor or pump.

Tryckmedelskretsen hos urkopplingssystemet 601 står i förbindelse med en tryckmedelsreser- voar 660. Företrädesvis står givarcylindem 650 via en ledning 661 direkt i förbindelse med tryckmedelsreservoaren 660.The pressure medium circuit of the disengagement system 601 is connected to a pressure medium reserve. preferably 660. Preferably, the sensor cylinder 650 is directly connected via a line 661 to the pressure medium reservoir 660.

För begränsningen av den på urkopplingsmedlet 604 och/eller 602 inverkande kopplingsmanövreringskraften är vid utföringsformen enligt fig. 15 i tryckmedelskretsloppet hos urkopplingssystemet 601 anordnat åtminstone ett medel, som begränsar det i tryck- medelskretsloppet vid manövreringen av friktionskopplingen uppstående trycket till ett definierat värde. Vid utföringsexemplet enligt fig. 15 är detta medel bildat genom åtminstone en tryckbegränsningsventil. I fig. 15 är olika anordningsmöjligheter för en sådan tryckbe- gränsningsventil visade. En sådan tryckbegränsningsventil 662 kan exempelvis anordnas i ledningssystemet 652 och uppvisar en âterledning 663 till tryckmedelsreservoaren 660. I stället för tryckbegränsningsventilen 662 kan emellertid även en tryckbegränsningsventil 664 anordnas, vilken uppbäres av huset 654 eller t.o.m. kan vara integrerad i detta, och star i förbindelse med tryckutrymmet 655 och är via en returledning 665 förbunden med 10 15 20 25 30 .u an» nu un: 517 336 40 tryckmedelsreservoaren 660.For the limitation of the effect on the disconnecting means 604 and / or 602 the clutch actuating force is in the embodiment according to fi g. 15 in the pressure medium circuit of the disconnection system 601 provided at least one means which limits it in pressure the mean circuit during the actuation of the friction clutch the pressure arising to a defined value. In the exemplary embodiment according to fi g. 15, this agent is formed by at least a pressure relief valve. I fi g. 15 are different device possibilities for such a pressure limit valve shown. Such a pressure relief valve 662 may, for example, be provided in line system 652 and has a return line 663 to the pressure medium reservoir 660. I however, instead of the pressure relief valve 662, a pressure relief valve 664 may also be present arranged, which is supported by the housing 654 or t.o.m. can be integrated in this, and star in connection to the pressure space 655 and is connected via a return line 665 to 10 15 20 25 30 .u an »nu un: 517 336 40 the pressure medium reservoir 660.

I fig. 15 visas en ytterligare altemativ anordningsmöjlig för en tryckbegränsnings- ventil 666. Tryckbegränsningsventilen 666 står i förbindelse med tryckutrymmet 658 hos givarcylindem och kan vara uppburen av huset 656 eller integrerad i denna. Vidare har tryckbegränsningsventilen 666 en återledning till tryckmedelsbehållaren 660. För detta kan tryckbegränsningsventilen 666 uppvisa en egen ledning, eller en förbindning med ledningen 661.I fi g. 15 shows an additional alternative device possible for a pressure limiting device. valve 666. The pressure relief valve 666 communicates with the pressure space 658 of sensor cylinder and may be supported by the housing 656 or integrated therein. Furthermore, the pressure relief valve 666 a return to the pressure medium container 660. For this can the pressure relief valve 666 has its own line, or a connection to the line 661.

En ytterligare möjlighet för anordnandet av en tryckbegränsningsventil 667 består i att integrera denna i givarcylindems 650 kolv 657. På avlastningssidan måste denna ventil 667 likaså uppvisa en förbindelse med tryckmedelsreservoaren 660 eller åtminstone med ett mellanmagasin.A further possibility for arranging a pressure relief valve 667 consists in to integrate this in the sensor piston 650 piston 657. On the relief side, this valve 667 also have a connection to the pressure medium reservoir 660 or at least to one intermediate magazine.

I stället för en övertrycksventil kunde även i tryckmedelskretsloppet anordnas ett hydromagasin, som begränsar det i urkopplingssystemet uppträdande maximala trycket, genom att det efter aktiveringen av anslagen hos urkopplingsstråckan avlastar systemet genom magasinering av tryckmediet och därmed i praktiken verkar som en buffert eller fjäder- magasin.Instead of a pressure relief valve, one could also be arranged in the pressure medium circuit hydromagasin, which limits the maximum pressure occurring in the disconnection system, by relieving the system through the activation of the stops of the disconnection track storage of the pressure medium and thus in practice acts as a buffer or spring magazine.

Den i ñg. 16 visade kopplingsenheten 701 har, liksom detta beskrivits i samband med de föregående figurema, en efterinställningsanordning 716 för den automatiska utjåmningen av den på friktionsbeläggen 707 hos kopplingsskivan 708 uppstående förslitningen. Vid det ___ visade utföringsexemplet motsvarar den grundläggande uppbyggnaden och funktionssåttet hos efterinställningsanordningen 716 den i fig. 12 och 13. Efterinställningselementet eller f efterinstållningsringen 717 har anliggnings- eller anslagspartier 770, som kan samverka med tallriksfjâdem 704 under ett urkopplingsförlopp för kopplingsenheten 701. Det axiella relativa arrangemanget av anslagspartierna 770 i förhållande till de med dessa samverkande partierna 771 på tallriksfiädern 704 är utformade på så sätt, att under ett urkopplingsförlopp stöder tallriksfjäderpartierna 771 åtminstone indirekt, axiellt mot de av efterinställningsringen 717 uppbuma anliggningspartierna 770. Detta ömsesidiga stödande sker företrädesvis ungefårligen vid uppnåendet eller något överskrivande av börurkopplingssträckan 772 eller den motsvarande svängvinkeln för tallriksfiädem 704 i området av tungspetsama 704c. Ett sådant överskridande av börurkopplingssträckan 772 kan ske på grund av ett felaktigt eller icke riktigt inställt urkopplingssystem. Genom det axiella stödandet av tallriksfjädern 704 mot anliggningspartiema 770 säkras efterinställningsringen 717 mot en oönskad vridning.The i ñg. 16, as described in connection with the previous ur gurema, a readjustment device 716 for the automatic smoothing of the wear occurring on the friction linings 707 of the coupling disc 708. At that ___ shown the embodiment corresponds to the basic structure and mode of operation of the readjustment device 716 the i fi g. 12 and 13. The readjustment element or f the post-adjustment ring 717 has abutment or abutment portions 770 which can cooperate with disc spring 704 during a disengagement process for the coupling unit 701. The axial relative the arrangement of the appropriations 770 in relation to the parties cooperating with them 771 on the disc spring 704 are designed in such a way that during a disconnection process the disc spring portions 771 at least indirectly, axially to those of the readjustment ring 717 support the abutment portions 770. This mutual support preferably takes place approximately upon reaching or overwriting the cage coupling distance 772 or the like corresponding to the pivot angle of disc edema 704 in the region of the tongue tips 704c. One such exceeding the cage coupling distance 772 may occur due to an erroneous or not properly set disconnection system. By the axial support of the disc spring 704 against the abutment portions 770 are secured to the adjusting ring 717 against undesired rotation.

Tallriksfjädern 704 verkar därmed i praktiken som broms för efterinställningsringen 717 vid överskridande av en förbestämd urkopplingsstiäcka 772. 10 15 20 25 30 517 336 f | Q e u nu o 41 Vid det visade utföringsexemplet är anliggnings- eller anslagspartiema 770 bildade genom ett radiellt utanför svänglagringen 705 mot ringen 717 utformat ringformigt utsprång 773. I stället för ett ringformigt radiellt utsprång kan även flera över Omkretsen fördelade radiella armar 773 användas. Utsprånget eller armama 773 sträcker sig vid det visade utföringsexemplet fram till ytterkanten på tallriksfjädem 704. Så snart den avsedda urkopplingsstrâckan 772 har uppnåtts, ströder tallriksfiädem 704 med sitt ytterparti 771 mot efterinställningsringens 717 anslagspartier 770. Vid överskridande av den avsedda urkopplingsstrâckan 772 ökas svängdiametem för tallriksfiädem 704, då denna av svänglagringens 705 diameter förskjutes på kontaktdiametern mellan partiema 771 på tallriksfjädem 704 och anslagspartiema 770. Genom denna förskjutning sker även en minskning av den i området av tungoma 704c erforderliga urkopplingskraften, då hävarmsförhållandet hos tallrikstjädem förändras från i till i+1, nämligen eftersom den först framtill urkopplingsstrâckan 772 som tvåarmad hävarm lagrade tallriksfiädern vid överskridande av sträckan 772 i praktiken svängs som en enarmad hävarm. Genom denna urkopplingskraftsänkning garanteras även att tallriksfjädern 704 bl.a. genom sensorfjådern 713 och bladfjädrama 709 påförd axiell resulterande stödkraft eller påverkningskraft pressas i riktning mot huset 702 eller efterinställningsringen 717. Tallriksfjädem 704 kan således inte totalt sett förskjutas bort från efterinstâllningsringen 717 eller från locket 702. Vid överskridande av den bestämda urkopplingsstrâckan 772 deformeras sensorfjädern 713 axiellt fjädrande, nämligen medan tallriksfiädern då i området av svänglagringen 705 lyfts upp från _ efterinställningsringen 717. __ Utsprånget eller armama 773 kan på fördelaktigt sätt vara påsprutade på den av plastmaterial framställda efterinställningsringen 770. Den maximala kraft, som axieltl inverkar på armama 773, erhålles ur skillnaden mellan den minimala urkopplingskraften i området av tallriksfjädertungorna 704c och den axiella sensor- eller stödkraften för tallriksfjädern 704, vilken påföres genom sensorfjädem 713 och bladfjäderelementen 709. Armarna 773 är utformade på så sätt, att de utan väsentlig deformation står mot denna maximala kraft.The disc spring 704 thus acts in practice as a brake for the post-adjustment ring 717 at exceeding a predetermined disconnection distance 772. 10 15 20 25 30 517 336 f | Q e u nu O 41 In the embodiment shown, the abutment or abutment portions 770 are formed by an annular projection formed radially outside the pivot bearing 705 against the ring 717 773. Instead of an annular radial projection, fl are also distributed over the circumference radial arms 773 are used. The protrusion or arms 773 extend at the point shown the embodiment up to the outer edge of the disc spring 704. As soon as the intended disconnection distance 772 has been reached, plate edema 704 with its outer portion 771 springs towards the stop portions 770 of the post-adjustment ring 717. In case of exceeding the intended the disconnection distance 772 is increased by the pivot diameter of the disc edema 704, when this of the diameter of the pivot bearing 705 is displaced on the contact diameter between the portions 771 on disc spring 704 and abutment portions 770. Through this displacement, a reduction of the disengagement force required in the region of the tongue 704c, then the lever ratio of the disc changer changes from i to i + 1, namely because it first at the front of the uncoupling section 772 as a two-armed lever stored the disc spring at exceeding the distance 772 in practice swings like a single lever. Through this disengagement force reduction is also guaranteed that the disc spring 704 i.a. through the sensor spring 713 and the leaf springs 709 applied axially resulting support force or actuating force are pressed into direction toward the housing 702 or the post-adjustment ring 717. Thus, the disc spring 704 cannot totally displaced away from the adjustment ring 717 or from the cover 702. At exceeding the determined disengagement distance 772, the sensor spring 713 is deformed axially resilient, namely while the disc spring is then lifted up in the area of the pivot bearing 705 from post-adjustment ring 717. __ The protrusion or arms 773 may advantageously be sprayed onto it by plastic material produced post-adjustment ring 770. The maximum force that axially affects on the arms 773, is obtained from the difference between the minimum disengagement force in the range of the disc spring tongues 704c and the axial sensor or support force of the disc spring 704, which is applied through the sensor spring 713 and the leaf spring elements 709. The arms 773 are designed in such a way that they can withstand this maximum force without significant deformation.

En ytterligare väsentlig fördel består i att den maximala upplyftningen av tryckplattan 703 i praktiken förblir konstant och därmed vid överskridande av sträckan 772 den av bladtjädrama 709 på huvudtallrikstjädem 704 påförda axialkraften inte faller ytterligare. Då den av bladfjädrama 709 påförda kraften utgör en del av den resulterande sensorkraften, ökas på grund av den kvarblivande restspänningen hos dessa bladfjâdrar översträckssäkerheten hos friktionskopplingen 701. Därigenom kan t.ex. vid personbilskopplingar i området av tungspetsama 704c uppnås en översträcka av cirka 0,5 till 2 mm, utan att påverka på 10 15 20 25 30 ø o | | vv n n 517 336 42 efterinställningsanordningens funktion.An additional significant advantage consists in the maximum lifting of the pressure plate 703 in practice remains constant and thus when the distance 772 is exceeded it off the axial force applied to the main plate blade 704 on the main disc blade 704 does not fall further. Then the force applied by the leaf springs 709 forms part of the resulting sensor force, is increased due to the residual residual stress of these leaf springs the tensile strength of the friction clutch 701. Thereby, e.g. for passenger car couplings in the area of the tongue tips 704c achieve an overstretch of about 0.5 to 2 mm, without affecting 10 15 20 25 30 ø o | | vv n n 517 336 42 the function of the adjusting device.

Upplyftningsbegränsningen av tryckplattan 703 kan även ske genom att vid överskridande av en bestämd urkopplingssträcka tryckplattan 703 axiellt stöder mot sensorfiädem 713. För detta kan på sensorfiädem 713 och/eller på tryckplattan 703 anordnas motsvarande utformningar, såsom t.ex. nockar, utsprång eller liknande.The lifting limitation of the pressure plate 703 can also be done by at exceeding a certain cut-off distance the pressure plate 703 axially abuts sensor fi edema 713. For this purpose, sensor fi edema 713 and / or the pressure plate 703 can be arranged corresponding designs, such as e.g. cams, projections or the like.

Den i fig. 17 och 18 visade friktionskopplingen 1 har ett hus 2 och en med detta vridfast förbunden, men axiellt begränsat förskjutbar tryckskiva 3. Axiellt mellan tryckskivan 3 och locket 2 är en anpressningstallriksljäder 4 inspând, vilken är svängbar kring en av huset 2 uppburen ringartig svänglagring 5 och påverkar tryckskivan 3 i riktning av en medelst skruvar 6a med huset 2 fast förbunden mottryckplatta 6, såsom t. ex. ett svänghju1,varigenom friktionsbeläggen 7 hos kopplingsskivan 8 inspännes mellan tryckskivans 3 friktionsytor och mottryckplattan 6.The i fi g. 17 and 18 have a housing 2 and one with it rotatably connected, but axially limited displaceable pressure plate 3. Axially between the pressure plate 3 and the lid 2 is a pressing plate ladder 4 clamped, which is pivotable about one of the housings 2 supported annular pivot bearing 5 and influences the pressure plate 3 in the direction of a means screws 6a with the housing 2 firmly connected back pressure plate 6, such as e.g. a swivel1, whereby the friction linings 7 of the coupling disc 8 are clamped between the friction surfaces of the pressure disc 3 and back pressure plate 6.

Tryckskivan 3 är vridfast förbunden med huset 2 via i omkretsriktningen eller tangentiellt riktade bladfjädrar 9. Vid det visade utföringsexemplet har kopplingsskivan 8 s.k. beläggtjädersegment 10, vilka, såsom i sig är känt, garanterar en progressiv vridmomentupp- byggnad vid inkopplingen av friktionskopplingen 1, genom att de över en begränsad axiell förskjutning av de båda friktionsbeläggen 7 i riktning mot varandra möjliggör en progressiv ökning av de på friktionsbeläggen 7 inverkande axialkraftema. Emellertid kan även användas en kopplingsskiva, vid vilken friktionsbeläggen 7 vore axiellt praktiskt taget stelt påsatta på en bärarskiva. I ett sådant fall kunde en "beläggfjäderersättning" användas således en fjädring _ i serie med tallriksljädem, t.ex. en fjädring mellan lock och svänghjul, mellan lock och locksidigt stöd liksom mellan tallrikstjäder och tryckplatta eller genom lockelasticiteten.The pressure plate 3 is rotatably connected to the housing 2 via in the circumferential direction or tangentially directed leaf springs 9. In the embodiment shown, the clutch disc 8 has so-called coating cap segments 10, which, as is known per se, guarantee a progressive torque building at the engagement of the friction clutch 1, by passing them over a limited axial displacement of the two friction linings 7 in the direction of each other enables a progressive increasing the axial forces acting on the friction pads 7. However, can also be used a coupling disc, at which the friction linings 7 would be axially practically rigidly mounted on a carrier plate. In such a case, a "coil spring replacement" could thus be used as a suspension - in series with disc tray, e.g. a suspension between cover and flywheel, between cover and lid-side support as well as between disc teeth and pressure plate or through the lid elasticity.

Vid det visade utföringsexemplet har tallriksfjädern 4 en anpressningskraften påförande ringformig grundkropp 4a, från vilken radiellt inåt förlöpande manövreringstungor 4b utgår. Tallrikstjâdern 4 är därvid insatt på så sätt, att den med radiellt längre utåt liggande partier påverkar tryckskivan 3 och med radiellt längre inåt liggande partier är tippbar kring svänglagringen 5.In the embodiment shown, the disc spring 4 has a pressing force applying annular base body 4a, from which radially inwardly extending actuating tongues 4b is deleted. The disc tether 4 is then inserted in such a way that it lies radially further outwards portions affect the pressure plate 3 and with radially longer inwardly facing portions can be tilted around swing bearing 5.

Svänglagringen 5 innefattar två svängstöd ll, 12, vilka här är bildade genom trådringar och mellan vilka tallrikstjädem 4 är axiellt fasthållen eller inspänd. Det på den mot tryckskivan 3 vända sidan av tallrikstjädem 4 anordnade svängstödet 11 är kraftpåverkat i riktningen mot huset 2 medelst ett kraftmagasin 13. Kraftmagasinet 13 är bildat genom en tallrikstjäder eller genom en tallriksfiäderartig konstruktionsdel 13, som med sitt yttre kantparti l3a stöder mot huset 2 och med radiellt längre inåt liggande avsnitt av svängstödet 11 axiellt påverkar mot manövreringstallriksljädern 4 och därmed även i riktning mot huset 10 15 20 25 30 nu» , , . | a o ' ' u 517 ssóâïïüšiäefißflfläu 43 2. Den mellan tryckskivan 3 och manövreringstallriksfiädem 4 anordnade tallriksfjâdem 13 har ett yttre ringformigt kantparti l3b, från vars innerkant radiellt inåt förlöpande tungor 13c utgår, vilka stöder mot svângstödet 11.The pivot bearing 5 comprises two pivot supports 11, 12, which are formed here by wire rings and between which disc plate 4 is axially held or clamped. That on the courage the pressure plate 3 facing the side of the disc anvil 4 arranged is forcibly actuated in the direction towards the housing 2 by means of a power magazine 13. The power magazine 13 is formed by a plate teeth or through a plate der-like structural part 13, as with its exterior edge portion 13a abuts the housing 2 and with radially further inwardly facing sections of the pivot support 11 axially acts against the operating plate ladder 4 and thus also in the direction of the housing 10 15 20 25 30 now" ,,. | a o '' u 517 ssóâïïüšiäe fi ß flfl äu 43 2. The disc spring 13 arranged between the pressure plate 3 and the actuating disc brake 4 has an outer annular edge portion 13b, from the inner edge of which radially inwardly extending tongues 13c deleted, which support against the swing support 11.

För stödandet av den tallriksfjäderartiga konstruktionsdelen 13 år vid det visade utföringsexemplet på huset 2 fastsatt ytterligare medel 14, vilka bildar ett svängstöd för den tallrikstjäderartiga konstruktionsdelen 13. Dessa ytterligare medel kan vara bildade genom fasthäftade eller fastnitade segmentformiga separatdelar 14, vilka kan vara likformigt fördelade över Omkretsen. Medlen 14 kan emellertid även vara bildade genom en cirkelring- formig, i sig sluten konstruktionsdel. Vidare kan stödmedlen 14 vara utformade direkt ur huset 2, t.ex. genom på axiella partier av huset 2 införda inpressningar eller genom tungformiga urskärningar, vilka efter inlåggningen och inspânningen av den tallriks- fjädemrtiga konstruktionsdelen 13 genom materialdeformation pressas in under det yttre kantpartiet på denna konstruktionsdel 13. Vidare kan mellan stödmedlen 14 och den tallriksfjäderartiga konstruktionsdelen 13 förekomma en bajonettartig förbindning eller fastlåsning, så att den tallriksfjäderaniga konstruktionsdelen 13 först förspännes och dess radiellt yttre partier kan axiellt förskjutas över stödmedlen 14. Därefter kan genom en motsvarande vridning av den tallriksfjäderartiga konstruktionsdelen 13 i förhållande till huset 2 stödpartiema på konstruktionsdelen 13 bringas till anliggning mot stödmedlen 14.For the support of the disc-like construction part 13 years at the shown In the exemplary embodiment of the housing 2, additional means 14 are attached, which form a pivot support for it disc-like structural member 13. These additional means may be formed by stapled or riveted segment-shaped separate parts 14, which may be uniform distributed over the perimeter. However, the means 14 may also be formed by a circular ring. shaped, inherently closed structural part. Furthermore, the support means 14 can be designed directly from house 2, e.g. through indentations inserted on axial portions of the housing 2 or through tongue-and-groove cut-outs, which, after loading and clamping the plate, spring-like structural part 13 is pressed under the exterior by material deformation the edge portion of this structural part 13. Furthermore, between the support means 14 and the disc-spring-like structural part 13 a bayonet-like connection or locking, so that the disc-spring-shaped structural part 13 is first prestressed and its radially outer portions can be axially displaced over the support means 14. Thereafter, through a corresponding rotation of the disc-spring-like structural part 13 relative to the housing 2 the support portions on the structural part 13 are brought into abutment against the support means 14.

Stödpartiema på den tallriksfjâderartiga konstruktionsdelen 13 kan därvid vara bildade genom på den ringformiga grundkroppen l3b radiellt utåt utskjutande utliggare.The support portions on the disc-spring-like structural part 13 can then be formed through on the annular base body 13b radially outwardly projecting outriggers.

För vfidsäiqing av manövferingstaiiriksfjådem 4 och evenmem den mnriksf .- fjäderartiga konstruktionsdelen 13 liksom för centrering av trådringarna ll, 12 *år på huset 2 fastsatt axiellt sig sträckande centreringsmedel i form av nitelement 15. Nitelementen 15 har vardera en axiellt sig strâckande stam 15a, som sträcker sig axiellt genom en mellan intilliggande tallriksfjädertungor 4b anordnad urskåming och som delvis kan omslutas av på de tillhörande tungorna 13c hos tallriksfiâdem 13 utformade partier l3d.For vfidsäiqing of manövferingstaiiriksfjådem 4 and evenmem the mnriksf .- spring-like structural part 13 as well as for centering the wire rings 11, 12 * years on the housing 2 attached axially extending centering means in the form of rivet elements 15. Rivet elements 15 each has an axially extending stem 15a extending axially through an intermediate adjacent disc spring tongues 4b arranged cut-out and which can be partially enclosed by on the associated tongues 13c of portions 133 formed by discs 13.

Den tallriksfjäderartiga konstruktionsdelen eller tallriksfiâdem 13 år utformad som sensorfiåder, som över en förbestämd arbetsvåg alstrar en åtminstone huvudsakligen ungefårligen konstant kraft. Över denna sensorfjâder 13 uppfångas den på tungspetsama 4c påförda kopplingsurkopplingskraften, varvid alltid en åtminstone ungefárligen jämvikt mellan den genom urskopplingskraften på svângstödet 11 alstrade kraften och den genom sensortallriksfjädem 13 på detta svängstöd ll utövade motkraften råder. Med urkopp- lingskraften förstås den maximala kraft, som under manövreringen av friktionskopplingen 1 utövas på tungspetsama 4c eller på tallriksfjädertungomas urkopplingsarm och därmed 10 15 20 25 30 .ann _, aus: 0' u 517 356 44 motverkar sensorfjädem 13.The disc spring-like structural member or disc fi âdem 13 years designed as sensor fi vein, which over a predetermined working wave generates one at least mainly approximately constant force. Above this sensor spring 13 it is caught on the tongue tips 4c applied clutch disengagement force, always having an at least approximately equilibrium between the force generated by the disengagement force on the swing support 11 and the force through sensor disc spring 13 on this pivot support ll exerted counter force prevails. With cup the maximum force, which means the maximum force, which during the operation of the friction clutch 1 is applied to the tongue tips 4c or to the disconnection arm of the disc spring tongues and thus 10 15 20 25 30 .ann _, aus: 0 'u 517 356 44 counteracts sensor spring 13.

Det hussidiga svängstödet 12 är stött medelst en i det axiella utrymmet mellan tallriksfjäder 4 och hus 2 anordnad efterinställningsanordning 16 mot huset 2. Denna efterin- ställningsanordning 16 garanterar, att vid en axiell förskjutning av svängstöden 11 och 12 i riktning mot tryckskivan 3 eller i riktning mot mottryckplattan 6 kan inget oönskat spel uppstå mellan svängstödet 12 och huset 2 eller mellan svängstödet 12 och tallriksfjädem 4.The housing-side pivot support 12 is supported by means of one in the axial space between disc spring 4 and housing 2 arranged re-adjustment device 16 against the housing 2. This re-adjustment positioning device 16 guarantees that in the event of an axial displacement of the pivot supports 11 and 12 in in the direction of the pressure plate 3 or in the direction of the back pressure plate 6, no undesired play can occur between the pivot support 12 and the housing 2 or between the pivot support 12 and the disc spring 4.

Därigenom garanteras att inga oönskade död- eller tomgängsvägar uppstår vid manövreringen av friktionskopplingen 1, varigenom en optimal verkningsgrad och därigenom en problemfri manövrering av friktionskopplingen 1 ästadkommes. Den axiella förskjutningen av svängstöden 11 och 12 sker vid axiell fórslitning på friktionsytoma hos tryckskivan 3 och mottryckplattan 6 liksom friktionsbelägget 7. Efterinställningen sker vid anordningar enligt uppfinningen emellertid även vid en förslitning av svängstöden 11, 12, de där axiellt motliggande partierna av tallriksfjädem och vid en förslitriíng av tallriksfjädem i området av tryclcplattestödsnockama (vid 3a) eller de dessa motliggande partierna av tallriksfjädem.This ensures that no unwanted dead or idle paths occur during operation of the friction clutch 1, whereby an optimum efficiency and thereby a trouble-free operation of the friction clutch 1 is accomplished. The axial displacement of the pivot supports 11 and 12 occur during axial wear on the friction surfaces of the pressure plate 3 and the back pressure plate 6 as well as the friction lining 7. The readjustment takes place with devices according to the invention, however, even in the case of wear of the pivot supports 11, 12, those there axially opposite portions of the disc spring and in the event of wear of the disc spring in the region of the pressure plate support cams (at 3a) or those opposite portions of the disc spring.

Funktionssâttet hos den automatiska efterinställningen av svänglagringen 5 förklaras närmare i samband med diagrammen enligt fig. 24-27.The mode of operation of the automatic readjustment of the swing bearing 5 is explained in more detail in connection with the diagrams according to fi g. 24-27.

Efterinställningsanordningen 16 innefattar ett fjäderpâverkat efterinställningselement i form av en ringartig konstruktionsdel 17, som är visad i fig. 19 och 20. Den ringartiga kon- struktionsdelen 17 har i omkretsriktningen sig sträckande och axiellt stigande upplöpsramper ”- l8, som är fördelade över konstruktionsdelens 17 omkrets. Efterinställningselementet 17 är _ insatt i kopplingen 1 på så sätt, att upplöpningsrampema 18 är vända mot husbottnen 2a. På ' den från upplöpningsrampema 18 vända sidan av efterinställningselementet 17 är det genom en trådring bildade svängstödet 12 centrerat positionerat i en spárformig upptagning 19 (fig. 18). Upptagningen 19 kan därvid vara utformad på så sätt, att svängstödet 12 på efterin- ställningselementet 17 även är säkrat i axiell riktning. Detta kan t.ex. ske genom att åtminstone avsnittsvis de till upptagningen 19 angränsande partiema av efterinställnings- elementet 17 fastklämmande fasthåller svängstödet 12 eller bildar en snäppförbindning för svängstödet 12. Vid användning av olika material för svängstödet 12 och efterinställnings- elementet 17 kan det vara lämpligt att kompensera för de vid stora temperaturförändringar uppstående utvidgningsskillnaderna, om det som trådring utformade svängstödet 12 är öppet, alltså över omkretsen åtminstone på ett ställe delat, varigenom en förflyttning av trådringen 12 i förhållande till upptagningen 19 i omkretsriktningen möjliggöres och därmed trädringen 12 kan anpassas till upptagningens 19 diameterändringar.The readjustment device 16 comprises a spring-actuated readjustment element in the form of a ring-like structural part 17, which is shown in fi g. 19 and 20. The ring-like con- the structural part 17 has circumferentially extending and axially rising ramps ”- 18, which are distributed over the circumference of the structural part 17. The readjustment element 17 is _ inserted in the coupling 1 in such a way that the ramp ramps 18 face the housing bottom 2a. On ' the side of the post-adjustment element 17 facing away from the ramp ramps 18 is through a wire ring formed the pivot support 12 centered positioned in a groove-shaped receptacle 19 (fi g. 18). The receptacle 19 can then be designed in such a way that the pivot support 12 on the the scaffold element 17 is also secured in the axial direction. This can e.g. happen by at least in sections the portions of the post-adjustment the element 17 clamping holds the pivot support 12 or forms a snap connection for the swivel support 12. When using different materials for the swivel support 12 and post-adjustment element 17, it may be appropriate to compensate for those with large temperature changes the widening expansion differences, if the pivot support 12 designed as a wire ring is open, thus over the circumference at least in one place divided, whereby one for the displacement of the wire ring 12 in relation to the receptacle 19 in the circumferential direction is made possible and thus the threading 12 can be adapted to the diameter changes of the receptacle 19.

Vid det visade utföringsexemplet är efterinställningselementet 17 av plastmaterial, 10 15 20 25 30 -noe c " u , . c n v. 517 336 f '= 45 såsom t.ex. framställt av en vårmebeständig termoplast, som dessutom även kan vara fiberför- stärkt. Därigenom kan efterinställningselementet 17 på enkelt sätt framställas som sprutdel.In the embodiment shown, the post-setting element 17 is made of plastic material, 10 15 20 25 30 -noe c "u ,. c n v. 517 336 f '= 45 such as e.g. made from a heat-resistant thermoplastic, which can also be strengthened. Thereby, the post-setting element 17 can easily be manufactured as a spray part.

Ett efterinställningselement av plastmaterial med lägre specifik vikt erhåller, såsom redan nämnts, en lägre masströghetsvikt, varigenom även känsligheten för trycksvängningar minskas. Svängstödet kunde även vara bildat direkt av plastmateiialringen. Efterinställnings- elementet 17 kan emellertid även framställas som plåtformdel eller genom sintring. Vidare kan vid motsvarande materialval svängstödet 12 utformas i ett stycke med efterinställnings- elementet 17. Svângstödet ll kan vara bildat direkt genom sensortjädem 13. För detta kan spetsama på tungoma 13c uppvisa motsvarande inpressningar eller informningar, såsom t.ex. falsar.A post-setting element of plastic material with a lower specific weight is obtained, as already mentioned, a lower mass inertia weight, thereby also the sensitivity to pressure fluctuations reduction. The swivel support could also be formed directly by the plastic material ring. Post-setting however, the element 17 can also be produced as a sheet metal part or by sintering. Further with the corresponding choice of material, the swivel support 12 can be formed in one piece with post-adjustment element 17. The swing support ll can be formed directly by the sensor head 13. For this can the tips of the tongues 13c have corresponding impressions or informations, such as e.g. falsar.

Efterinställningsringen 17 centreras genom de axiellt förlöpande partiema 15a på de över omkretsen likformigt fördelade nitama 15. För detta har efterinställningsringen 17 centreringskonturer 20, som är bildade genom i omkretsriktningen sig strâckande urtagningar 21, vilka ligger radiellt innanför svängstödet 11. För bildandet av urtagningarna 21 har efterinställningsringen 17 på det inre kantpartiet radiellt inåt sig strâckande nockar 22, som begränsar radiellt inre konturer på urtagningama 21.The post-adjustment ring 17 is centered by the axially extending portions 15a on the over the circumference uniformly distributed rivets 15. For this, the post-adjustment ring 17 centering contours 20 formed by circumferentially extending recesses 21, which lie radially inside the pivot support 11. For the formation of the recesses 21 have the post-adjustment ring 17 on the inner edge portion radially inwardly extending cams 22, which delimits radially inner contours of the recesses 21.

Såsom framgår av fig. 19 är, betraktat i omkretsriktningen, mellan de likformigt fördelade urtagningarna 21 anordnat vardera fem upplöpningsmmper 18. Urtagningania 21 är i omkretsriktningen utformade på så sätt, att dessa möjliggör åtminstone en förvridnings- vinkel av efterinställningsiingen 17 i förhållande till huset 2, vilken under friktionskopp- lingens 1 hela livslängd garanterar en efterinställning av den på friktionsytoma hos _ , tryckskivan 3 och hos mottryckplattan 6 liksom hos friktionsbeläggen 7 uppträdande förslitningen liksom eventuellt förslitningen av själva kopplingen, således t.ex. stöden 11, 12, de däremellan liggande tallriksfjäderpartierna, tryckplattenockama (vid 3a) eller de mitt emot dessa liggande partiema av tallriksfiädem 4. Denna efterinställningsvinkel kan beroende på utformningen av upplöpningsrampema ligga i storleksordningen mellan 8 och 60°, företrädesvis i storleksordningen av 10-30”. Vid det visade utföringsexemplet ligger denna förvridningsvinkel i området av 12°, varvid uppåtlutningsvinkeln 23 hos upplöpningsramparna 18 likaså ligger i området av l2°. Denna vinkel 23 är vald på så sätt, att den vid pressningen mot varandra av upplöpningsrampema 18 hos efterinställningsringen 17 och motupplöpnings- rampema 24 på den i fig. 21 och 22 visade stödringen 25 uppstående friktionen förhindrar en förbiglidning mellan upplöpningsrampema 18 och 24. Beroende på materialparningen i området av upplöpningsrampema 18 och motupplöpningsrampema 24 kan vinkeln 23 ligga i området mellan 5 och 20°. 10 15 20 25 30 nu N': u un: 517 336 * 46 Efterinställningsringen 17 är fjäderbelastad i perifeririktningen, nämligen i efterinställningsvridriktningen, alltså i den riktning, som genom upplöpningen av rampema 18 på motrampema 24 hos stödringen 25 åstadkommer en förskjutning av efterinställnings- ringen i tryckskivans 3 riktning, dvs. således i axiell riktning bort från det radiella husavsnittet 2a. Vid det i fig. 17 och 18 visade utföringsexemplet garanteras fjäderbelast- ningen hos efterinställningsringen 17 genom åtminstone en ringformig skänkelfjäder 26, som t.ex. kan ha två lindningar och har vid en av sina ändar en radiellt förlöpande skänkel 27, som är vridfast med efterinställningsringen 17, och vid sin andra ände uppvisar en axiellt förlöpande skänkel 28, som är vridfast fastsatt i huset 2. Fjädern 27 är fjädrande förspänt insatt.As shown in fi g. 19 is, viewed in the circumferential direction, between the uniform distributed recesses 21 arranged each of five increments 18. The recesses 21 are designed in the circumferential direction in such a way that these enable at least one distortion angle of the post-adjustment setting 17 relative to the housing 2, which during frictional coupling the entire service life of the lens 1 guarantees a readjustment of it on the friction surfaces of _, the pressure plate 3 and of the counter-pressure plate 6 as well as of the friction pads 7 occurring the wear as well as possibly the wear of the coupling itself, thus e.g. supports 11, 12, the intermediate plate spring portions, the pressure plate cams (at 3a) or the opposite these lying portions of the disc edema 4. This post-adjustment angle may depend on the design of the ramp ramps is in the order of between 8 and 60 °, preferably in the order of 10-30 ”. In the embodiment shown, this is located angle of rotation in the range of 12 °, the upward angle of inclination 23 of the ramp ramps 18 also lies in the range of l2 °. This angle 23 is chosen in such a way that when pressing against each other by the ramp ramps 18 of the post-adjustment ring 17 and the counter-ramp rampema 24 on the i fi g. 21 and 22, the support ring 25 prevents the friction arising a bypass between the ramp ramps 18 and 24. Depending on the material pairing in the area 23 of the ramp ramps 18 and the ramp ramps 24 may be at an angle 23 in the range between 5 and 20 °. 10 15 20 25 30 nu N ': u un: 517 336 * 46 The readjustment ring 17 is spring-loaded in the circumferential direction, namely in the re-adjustment rotation direction, i.e. in the direction, as through the rise of the ramps 18 on the counter-ramps 24 of the support ring 25 provides a displacement of the post-adjustment the ring in the direction of the pressure plate 3, i.e. thus in the axial direction away from the radial house section 2a. At that in fi g. 17 and 18, the spring load is guaranteed. of the post-adjustment ring 17 by at least one annular leg spring 26, which for example may have two windings and has at one of its ends a radially extending leg 27, which is rotationally fixed with the post-adjustment ring 17, and at its other end has an axial extending leg 28, which is rotatably attached to the housing 2. The spring 27 is resiliently biased inserted.

Den i fig. 21 och 22 visade stödringen 25 är likaså bildad genom en ringformig konstruktionsdel, som har motupplöpningsramper 24, som bildar komplementära ytor till de genom upplöpningsrampema 18 begränsade ytorna, varvid de genom upplöpningsrampema 18 och motupplöpningsramperna 24 begränsade ytoma även kan vara kongruenta.The i fi g. 21 and 22 is also formed by an annular structural member having counter-ramp ramps 24 which form complementary surfaces to those through the ramp ramps 18 limited surfaces, whereby they pass through the ramp ramps 18 and the counter-ramp ramps 24 limited areas may also be congruent.

Uppåtlutningsvinkeln 29 på motupplöpningsrampen 24 motsvarar vinkeln 23 på upplöpnings- rampen 18. Såsom framgår genom en jämförelse mellan fig. 19 och 21 är upplöpnings- rampema 18 och motupplöpningsrampema 24 fördelade lika i omkretsriktningen. Stödringen 25 är vridfast förbunden med huset 2. För detta har stödringen 25 över omkretsen fördelade urtagningar 30, genom vilka ihopnitningsansatsema för nitama 15 sträcker sig.The angle of inclination 29 of the counter-ramp 24 corresponds to the angle 23 of the ramp ramp 18. As can be seen from a comparison between fi g. 19 and 21 are the ramps 18 and the counter-ramp ramps 24 are evenly distributed in the circumferential direction. The support ring 25 is rotatably connected to the housing 2. For this, the support ring 25 is distributed over the circumference recesses 30 through which the riveting shoulders of the rivets 15 extend.

I fig. 18 är streckat visat en ytterligare ringformig skänkelfjäder 26a, som, liksom _ skänkelfjädem 26 kan vara nedböjd vid sitt ändparti, för att garantera en vridfast förbindning med dels huset 2 och dels efterinställningselementet 17. Denna fjäder 26a är likaså fjädrande förspänt insatt, så att den på efterinställningselementet 17 utövar en vridkraft. Användningen av två skänkelfjädrar 26, 26a kan vara fördelaktig för många användningsfall, då vid rotation av friktionskopplingen 1 till följd av de på fjädern 26 eller 26a inverkande centrifu- galkraftema uppträder en fjåderkraftförstärkning. Genom användningen av två skänkelfjädrar kan den t.ex. på fjädem 26 uppträdande kraftförstârkningen kompenseras genom den av skänkelfjädem 26a påförda kraften. För detta är skänkelfjädrama 26 och 26a lindade på så sätt, att de åtminstone under centrifugalkraftinflytande på efterinställningselementet 17 alstrar krafter, vilka verkar motriktat i omkretsriktningen. De båda skänkelfjädrama 26, 26a kan ha en eller flera lindningar, och vidare kan dessa skänkelfjädrar 26, 26a uppvisa olika lindnings- diametrar, såsom detta är visat i fig. 18, varvid de därmed förbundna och på fjädrarna 26, 26a inverkande centrifugalkmftema, som skulle alstra olika stora periferikrafter på efterin- stâllningselementet 17, kan genom motsvarande utformning av trådtjocklekarna och/eller 10 15 20 25 30 517 336 47 lindningsantalet hos de enskilda fjädrarna 26, 26a åtminstone ungefärligen utjämnas. I fig. 18 är fjädern 26 anordnad radiellt innanför efterinställningselementet 17 och fiädem 26a radiellt utanför detta efterinställningselement 17. Båda fjädrama kan emellertid genom motsvarande utformning även vara anordnade radiellt innanför eller radiellt utanför efterinställningselementet 17.I fi g. 18 is shown in phantom an additional annular leg spring 26a which, like leg spring 26 may be bent down at its end portion, to ensure a torsionally secure connection with partly the housing 2 and partly the post-setting element 17. This spring 26a is also resilient pre-tensioned, so that it exerts a torsional force on the post-setting element 17. The use of two leg springs 26, 26a can be advantageous for many use cases, when rotating of the friction clutch 1 due to the centrifuges acting on the spring 26 or 26a bile forces, a spring force amplification occurs. Through the use of two leg springs can it e.g. the force gain occurring on the spring 26 is compensated by the leg force 26a applied to the force. For this, the leg springs 26 and 26a are wound on so in such a way that, at least during the centrifugal force fl surface on the post-setting element 17, they generate forces which act in the opposite direction in the circumferential direction. The two leg springs 26, 26a may have one or more of their windings, and furthermore these leg springs 26, 26a may have different winding diameters, as shown in fi g. 18, the associated and on the springs 26, 26a acting centrifugal forces, which would generate different magnitude peripheral forces on the positioning element 17, can by corresponding design of the wire thicknesses and / or 10 15 20 25 30 517 336 47 the number of windings of the individual springs 26, 26a is at least approximately equalized. I fi g. 18, the spring 26 is arranged radially inside the post-adjustment element 17 and the edema 26a radially outside this adjusting element 17. However, both spring frames can pass through corresponding designs can also be arranged radially inside or radially outside the readjustment element 17.

I fig. 23 är skänkelfjädem 26 visad i planvy. I skänkelfjäderns 26 avlastade tillstånd är skänklarna 27, 28 förskjutna med en vinkel 31, som kan liggai storleksordningen mellan 40 och 121°. Vid det visade utföringsexemplet är denna vinkel 31 i storleksordningen av 85°.I fi g. 23, the leg spring 26 is shown in plan view. In the unloaded condition of the leg spring 26 the legs 27, 28 are offset by an angle 31, which may be in the order of magnitude between 40 and 121 °. In the embodiment shown, this angle is 31 in the order of 85 °.

Med 32 visas det relativa läget för skänkeln 27 i förhållande till skänkeln 28, och som denna intar vid nytt friktionsbelägg 7 i friktionskopplingen 1. Med 33 visas det läge för skänkeln 27, som motsvarar den maximalt tillåtna förslitningen på friktionsbelägget 7. Efterinställnings- vinkeln 34 ligger vid det visade utföringsexemplet i storleksordningen av l2°. Fjädem 26 är utformad på så sätt att i det avlastade tillståndet för denna fjäder 26 förlöper mellan de båda skänklama 27, 28 bara en trådlindning 35. I det övriga periferiområdet ligger två trådlindningar axiellt över varandra. Fjädem 26a är utformad likadant som fjädern 26, men har emellertid en större lindningsdiameter och en annan förspänningsriktning i förhållande till efterinställningselementet 17 enligt fig. 18. Den genom fjädem 26 på efterinställningsringen 17 utövade kraften är emellertid större än den hos fjädem 26a.32 shows the relative position of the leg 27 relative to the leg 28, and as such takes on a new friction lining 7 in the friction clutch 1. With 33 the position of the leg is shown 27, which corresponds to the maximum permissible wear on the friction lining 7. Post-adjustment the angle 34 in the embodiment shown is in the order of 12 °. Spring 26 is designed in such a way that in the unloaded state of this spring 26 extends between the two the legs 27, 28 only one wire winding 35. In the other peripheral area there are two wire windings axially over each other. Spring 26a is shaped similarly to spring 26, but however, has a larger winding diameter and a different bias direction relative to the post-setting element 17 according to fi g. 18. The through spring 26 on the post-adjustment ring However, the force exerted by 17 is greater than that of the spring 26a.

I friktionskopplingens l nytillstånd griper de upplöpningsramperna 18 och '__ motupplöpningsrampema 24 bildande axiella nockarna 18a, 24a huvudsakligen axiellt in i varandra, vilket betyder att de på varandra liggande ringama 17 och 25 behöver minsta axiellt ' . inbyggnadsutrymme.In the new state of the friction clutch 1, they engage the ramp ramps 18 and '__ the counter-ramp ramps 24 forming the axial cams 18a, 24a substantially axially into each other, which means that the superimposed rings 17 and 25 need at least axial '. built-in space.

Vid utföringsexemplet enligt fig. 17 och 18 är motupplöpningsramperna 24 eller de dessa bildande nockformiga ansatsema 24a bildade genom en egen konstruktionsdel.In the exemplary embodiment according to fi g. 17 and 18 are the counter-ramp ramps 24 or those these forming cam-shaped projections 24a formed by a separate structural part.

Motupplöpningsrampema 24 kan emellertid vara bildade direkt genom huset 2, t.ex. genom inpressningar av nockformiga ansatser, som kan sträcka sig i husinnandömet. Inpressningen är speciellt fördelaktig vid plåthus eller lock, som är utformade i ett stycke.However, the counter-ramp ramps 24 may be formed directly through the housing 2, e.g. through impressions of cam-shaped approaches, which can extend into the interior of the house. The indentation is particularly advantageous in the case of sheet metal housings or lids which are formed in one piece.

För att hålla inställningsringen 17 före monteringen av friktionskopplingen 1 i sitt tillbakadragna läge har denna i området av nockama 22 angreppspartier 36 för ett vrid- eller fasthållningsmedel, som å andra sidan kan stöda mot huset 2. Sådana fasthållningsmedel kan anordnas vid framställningen eller vid ihopmonteringen av friktionskopplingen 1 och avlägsnas från kopplingen efter monteringen av friktionskopplingen l på svänghjulet 6, varigenom efterinställningsanordningen 16 aktiveras. Vid det visade utföringsexemplet är för detta i locket eller huset 2 anordnat i omkretsriktningen belägna långsträckta urtagningar 37 10 15 20 25 30 . . ~ - .o 5 1 7 3 se 48 och i efterinställningsringen 17 en fördjupning eller ansats 38. De i omkretsriktningen belägna långsträckta urtagningama 37 måste därvid åtminstone uppvisa en sådan utsträckning, att efterinställningsringen 17 kan vridas tillbaka svarande mot den största möjliga förslitningsefte- rinställningsvinkeln. Efter ihopsättningen av friktionskopplingen l kan även ett vridverktyg införas axiellt genom lockets slitsar 37 och föras fram i/ till inställningsringens 17 urtagningar 38. Därefter kan ringen 17 medelst verktyget vridas tillbaka, så att detta förskjutes i riktning av det radiella partiet 2a hos huset 2 och i förhållande till detta parti 2a intar sitt minsta axialla avstånd. I detta läge låses då efterinställningsringen 17, t.ex. genom en klammer eller ett stift, som griper in i en i linje liggande urtagning i locket och efterinställningsringen 17 och förhindrar en vridning av dessa båda konstruktionsdelar. Detta stift kan avlägsnas ur urtagningen efter monteringen av friktionskopplingen l på svänghjulet 6, så att, såsom redan nämnts, efterinställningsanordningen 16 friges. Slitsama 37 i huset 2 är utformade på så sätt, att vid demonteringen eller efter demonteringen av friktionskopplingen 1 från svänghjulet 6 efterinställningsringen 17 kan bringas till sitt tillbakadragna läge. För detta kopplas kopplingen 1 först ur, så att manövreringstallriksfjädem 4 inte utövar någon axialkraft på svängstödet 12 och därmed garanteras en problemfri vridning av efterinställningsringen 17.To hold the adjusting ring 17 before mounting the friction clutch 1 in place in the retracted position it has in the region of the cams 22 engaging portions 36 for a rotating or holding means, which on the other hand can support the housing 2. Such holding means can arranged during the manufacture or assembly of the friction coupling 1 and removed from the clutch after mounting the friction clutch 1 on the flywheel 6, thereby activating the post-setting device 16. In the embodiment shown is for this in the circumference or housing 2 arranged in the circumferential direction elongate recesses 37 10 15 20 25 30 . . ~ - .o 5 1 7 3 se 48 and in the post-adjustment ring 17 a recess or shoulder 38. Those located in the circumferential direction the elongate recesses 37 must then have at least such an extent that: the post-setting ring 17 can be turned back corresponding to the largest possible wear efficiency. the setting angle. After assembling the friction clutch 1, a turning tool can also be used inserted axially through the slots 37 of the lid and advanced into / to the recesses of the adjusting ring 17 38. Thereafter, the ring 17 can be rotated back by means of the tool, so that it is displaced in the direction of the radial portion 2a of the housing 2 and in relation to this portion 2a occupies its smallest axial distance. In this position, the post-adjustment ring 17, e.g. through a staple or a pin which engages in an aligned recess in the lid and the post-adjustment ring 17 and prevents rotation of these two structural members. This pin can be removed the recess after the mounting of the friction clutch 1 on the flywheel 6, so that, as already mentioned, the post-setting device 16 is released. The slots 37 in the housing 2 are designed in this way, that during disassembly or after disassembly of the friction clutch 1 from the flywheel 6 the readjustment ring 17 can be brought to its retracted position. For this is connected the clutch 1 first out, so that the actuating disc spring 4 does not exert any axial force on the pivot support 12 and thus a trouble-free rotation of the post-adjustment ring 17 is guaranteed.

En ytterligare möjlighet att bringa konstruktionsdelama hos en redan på en förbränningsmotor fastsatt friktionskoppling 1 i ett funktionsriktigt läge består i att vrida tillbaka eller ställa tillbaka efterinställningselementet eller efterinställningsringen 17 först efter »_ monteringen av detsamma på förbränningsmotorn eller på svänghjulet. För detta kan t.ex. medelst ett hjälpverktyg friktionskopplingen 1 manövreras och den då praktiskt taget avlastade i .- ringen 17 inställas i sitt i förhållande till tryckplattan tillbakadragna läge. Därefter inkopplas friktionskopplingen l åter, så att ringen 17 först bibehåller detta tillbakadragna läge.An additional possibility to bring the construction parts of one already on one internal combustion engine fixed friction clutch 1 in a functional position consists of turning back or reset the post-adjustment element or the post-adjustment ring 17 only after »_ mounting it on the internal combustion engine or on the flywheel. For this, e.g. by means of an auxiliary tool the friction clutch 1 is operated and it is then practically relieved in .- the ring 17 is set in its retracted position relative to the pressure plate. Then switched on the friction clutch 1 again, so that the ring 17 first maintains this retracted position.

I samband med de i diagrammen enligt fig. 24-27 inritade kurvoma ska nu funktionssätten hos den ovan beskrivna friktionskopplingen 1 förklaras närmare.In connection with those in the diagrams according to fi g. The 24-27 plotted curves should now the modes of operation of the friction clutch 1 described above are explained in more detail.

Linjen 40 i fig. 24 visar den i beroende av konicitetsförändringen hos tallriksfjädern 4 alstrade axialkraften, nämligen vid deformation av tallrikstjådem 4 mellan två stöd, vilkas radiella avstånd motsvarar det radiella avståndet mellan svänglagringen 5 och den radiellt yttre stöddiametem 3a på tryckskivan 3. På abskissan visas den relativa axialsträckan mellan de båda stöden och på ordinatan den av tallriksfjädern alstrade kraften. Punkten 41 representerar tallriksfjäderns planläge, som lämpligtvis väljs som tallriksfjädems 4 in- monteringsläge vid sluten koppling 1, alltså det läge, i vilket tallriksfjädem 4 för det motsvarande inmonteringsläget utövar den maximala anpressningskraften på tryckskivan 3.Line 40 i fi g. 24 shows it depending on the conicity change of the disc spring 4 generated the axial force, namely upon deformation of the disc blade 4 between two supports, which radial distance corresponds to the radial distance between the pivot bearing 5 and the radial one outer support diameter 3a of the pressure plate 3. The abscissa shows the relative axial distance between the two supports and on the ordinate the force generated by the disc spring. Points 41 represents the plane position of the disc spring, which is suitably selected as the input of the disc spring 4 mounting position at closed coupling 1, i.e. the position in which disc spring 4 for it the corresponding mounting position exerts the maximum pressing force on the pressure plate 3.

Punkten 41 kan genom ändring av det koniska inmonteringsläget, således uppställningen, för 10 15 20 25 30 . n | - . Q n u « ø nu 517 B36 âï* 49 tallriksfjädern 4 förskjutas längs linjen 40 uppåt eller nedåt.Point 41 can, by changing the conical mounting position, thus the arrangement, for 10 15 20 25 30 . n | -. Q n u «ø now 517 B36 âï * 49 the disc spring 4 is displaced along the line 40 upwards or downwards.

Linjen 42 utgör den av beläggfjâdersegmenten 10 påförda axiella isärföringskraften, som verkar mellan de båda friktionsbeläggen 7. Denna axiella isärföringskraft motverkar den av tallriksfjädem 4 på tryckskivan 3 utövade axialkraften. Det är fördelaktigt om den för den möjliga genom elastisk deformation av fjädersegmenten 10 erforderliga axialkraften åtminstone motsvarar den av tallriksljädem 4 på tryckskivan 3 utövade kraften. Vid urkopplingen av friktionskopplingen 1 avlastas fiädersegmenten 10, nämligen över sträckan 43. Över denna även en motsvarande axiell förskjutning av tryckskivan 3 motsvarande sträcka 43 stöds kopplingens 1 urkopplingsförlopp, vilket således betyder att en mindre maximal urkopplingskraft behöver påföras än den, som skulle motsvara inmonteringspunkten 41 vid beläggtjâdersegmentens 10 icke förekommande (då någon beläggfjädring således ej förekommer). Vid överskridande av punkten 44 friges friktionsbeläggen 7, varvid på grund av det degressiva kurvpartiet hos tallriksfjädem 4 den då ännu påförbara urkopplingskraften är avsevärt sänkt i förhållande till den, som skulle motsvara punkten 41. Urkopplingslcraften för kopplingen 1 avtar till dess att minimum eller dalpunkten 45 på den sinusartiga kurvlinjen 40 har uppnåtts. Vid överskridande av minimum 45 stiger den erforderliga urkopplingskraften åter, varvid urkopplingssträckan i området av tungspetsama 4c väljs på så sätt, att inte ens vid överskridandet av minimum 45 urkopplingskraften överskrider den vid punkten 44 förekommande maximala urkopplingskraften, utan företrädesvis förblir under denna. Punkten -~ -~ 46 ska således inte överskridas.The line 42 constitutes the axial disengagement force applied by the coil spring segments 10, acting between the two friction linings 7. This axial separating force counteracts it of the disc spring 4 on the pressure plate 3 exerted the axial force. It is beneficial if it for it possible axial force required by elastic deformation of the spring segments 10 at least corresponds to the force exerted by the disc tray 4 on the pressure plate 3. At the disengagement of the friction clutch 1 is relieved of the spring segments 10, namely over the distance 43. Above this also a corresponding axial displacement of the pressure plate 3 corresponding distance 43, the disengagement process of the clutch 1 is supported, which thus means that a smaller maximum disconnection force needs to be applied than that which would correspond to the installation point 41 at the non-occurrence of the coating spring segments 10 (thus no coating suspension occurs). When item 44 is exceeded, the friction pads 7 are released, whereby due to of the degressive curve portion of the disc spring 4 the then still applicable disengagement force is significantly reduced in relation to that which would correspond to point 41. The disconnection force for the coupling 1 decreases until the minimum or valley point 45 on the sinusoidal curve line 40 has been achieved. When a minimum of 45 is exceeded, the required disconnection force increases again, the disconnection distance in the region of the tongue tips 4c being chosen in such a way that not even if the minimum force is exceeded by 45, it exceeds point 44 existing maximum disengagement force, but preferably remains below it. Points - ~ - ~ 46 should therefore not be exceeded.

Den som lcraftsensor tjänande tjädem 13 har ett sträcka-kraft-förlopp svarande mot 'i linjen 47 i fig. 25. Denna kurva 47 motsvarar den som alstras när den tallriksfjâderartiga konstruktionsdelen 13 förändras från det avlastade läget i sin konicitet, nämligen mellan två svängstöd, som har ett radiellt avstånd, som motsvarar det radiella avståndet mellan svängstöden 11 och 14. Såsom kurvlinjen 47 visar har den tallriksfjäderartiga konstruk- tionsdelen 13 en fiäderväg 48, över vilken den av denna alstrade axialkraften förblir praktiskt taget konstant. Den i detta parti 48 alstrade kraften är därvid vald på så sätt, att denna åtminstone ungefårligen motsvarar den i punkten 44 i fig. 24 anliggande urkopplingskraften för kopplingen. Den av sensorfjädem 13 påförande stödkraften är i förhållande till den i punkten 44 motsvarande kraften hos tallriksfjädem 4 minskad i enlighet med hävarmsutväx- lingen hos denna tallriksfjäder 4. Detta ut- växlingsförhållande ligger i de flesta fall i storleksordningen mellan 1:3 och 1:5, man kan emellertid för många användningsfall även vara större eller mindre.The tether 13 serving as a force sensor has a stretch-force course corresponding to 'i line 47 in fi g. 25. This curve 47 corresponds to that generated when the disc spring-like the structural part 13 changes from the unloaded position in its conicity, namely between two swing support having a radial distance corresponding to the radial distance between the swing supports 11 and 14. As the curve line 47 shows, the disc-spring-like construction has the part 13 a spring path 48, over which the axial force generated by this remains practically taken constantly. The force generated in this portion 48 is then selected in such a way that this at least roughly corresponds to that in paragraph 44 of fi g. 24 adjacent disengagement force for the clutch. The support force applied by sensor spring 13 is in relation to that in point 44 corresponding to the force of the disc spring 4 reduced in accordance with the lever growth of this disc spring 4. This gear ratio is in most cases in the order of magnitude between 1: 3 and 1: 5, however, one can for many use cases also be larger or smaller.

Den nämnda tallrikstjäderutväxlingen motsvarar förhållandet mellan det radiella 10 15 20 25 30 - 1 n Q nu 517 356 šï* .mi s 50 avståndet hos svänglagringen 5 till stödet 3a och det radiella avståndet mellan svänglagringen 5 och anliggningsdiametem 4c, t.ex. för ett urkopplingslager.The said disc gear ratio corresponds to the ratio of the radial 10 15 20 25 30 - 1 n Q nu 517 356 šï * .mi s 50 the distance of the pivot bearing 5 to the support 3a and the radial distance between the pivot bearing And the abutment diameter 4c, e.g. for a disconnect bearing.

Inmonteringsläget för det tallriksfjäderartiga elementet 13 i friktionskopplingen 1 är valt på så sätt, att detta i området av svänglagringen 5 kan genomgå en axiell fjäderväg i riktningen av friktionsbelägget 7, vilket motsvarar såväl åtminstone den axiella efterin- ställningsvägen för tryckskivan 3 i riktning mot mottryckplattan 6, vilken uppstår till följd av friktionsyte- och friktionsbelâggförslitningen, som även en åtminstone ungefárligen konstant axiell stödkraft ßr svänglagringen 5. Det betyder att det linjära området 48 hos kurvlinjen 47 åtminstone ska ha en längd som motsvarar den nämnda förslitningsvägen, och är företrädesvis större än denna förslitningsväg, då därigenom även inmonteringstoleranser åtminstone delvis kan utjäninas.The mounting position of the disc spring-like element 13 in the friction clutch 1 is selected in such a way that in the area of the pivot bearing 5 it can undergo an axial spring path in the direction of the friction lining 7, which corresponds to at least the axial posterior the positioning path of the pressure plate 3 in the direction of the counterpressure plate 6, which arises as a result of friction surface and friction coating wear, which is also at least approximately constant axial support force ßr the pivot bearing 5. This means that the linear area 48 of the curve line 47 must have at least a length corresponding to the said wear path, and is preferably larger than this wear path, then thereby also mounting tolerances can be served at least in part.

För att erhålla en praktiskt taget konstant eller deñnierad frigivningspunkt 44 för friktionsbeläggen 7 vid urkopplingen av friktionskopplingen 1 kan en s.k. dubbelsegmentbe- läggfjädring användas mellan friktionsbeläggen 7, alltså en beläggfjädring, vid vilken parvis enskilda fjådersegment är anordnade rygg mot rygg, varvid de enskilda paren av segment kan uppvisa en viss axiell inbördes förspänning, så att den totalt sett genom beläggfiädringen påförda axialkraften vid icke inspänd kopplingsskiva 8 åtminstone motsvarar den med punkten 44 korresponderande urkopplingskraften på tallriksfjädem 4, eller företrädesvis ligger något högre. Genom förspänningen av de mellan beläggen anordnade fjädermedlen kan uppnås, att de under driftstiden uppträdande inbâddningsförlustema för segmenten åtminstone, huvudsakligen utjämnas eller kompenseras på baksidan av beläggen. Med inbåddningsförluster “ förstås de förluster som uppstår genom inarbetningen av segmenten i baksidan av beläggen.To obtain a substantially constant or degenerate release point 44 for the friction pads 7 when disengaging the friction clutch 1, a so-called double segment leg suspension is used between the friction pads 7, i.e. a padding suspension, in which in pairs individual spring segments are arranged back to back, whereby the individual pairs of segments can exhibit a certain axial mutual preload, so that overall by the proof dr the suspension applied axial force at non-clamped clutch disc 8 at least corresponds to that of the point 44 corresponding disconnecting force on disc spring 4, or preferably lies slightly higher. By the prestressing of the spring means arranged between the coatings it can be achieved that the embedding losses occurring during the operating time of the segments at least, mainly leveled or compensated on the back of the pads. With embedding losses “ understand the losses that arise from the incorporation of the segments in the back of the pads.

Det är lämpligt om förspänningen hos den mellan beläggen anordnade fjädringen ligger i storleksordningen av 0,3 mm till 0,8 mm, företrädesvis i storleksordningen av 0,5 mm.It is suitable if the prestress of the suspension arranged between the coatings is in in the order of 0.3 mm to 0.8 mm, preferably in the order of 0.5 mm.

Genom en motsvarande begränsning av den axiella fjädervägen mellan de båda friktionsbe- läggen 7 liksom genom en definierad förspänning av den mellan friktionsbeläggen verksamma tjädringen kan vidare uppnås att åtminstone vid urkopplingen av friktionskopplingen 1 tillbakapressas tryckplattan 3 med en definierad sträcka 43 genom den mellan beläggen anordnade tjädringen. För att erhålla en definierad sträcka 43 kan den axiella sträckan mellan friktionsbeläggen begränsas genom motsvarande anslag såväl i avlastningsriktningen som även i inspänningsriktningen för beläggfjädringen 10. Som beläggfjâdringar kan i förbindelse med föreliggande uppfinning på fördelaktigt sätt användas sådana som de som är kända genom den tyska patentansökningen P 42 06 880.0.By a corresponding restriction of the axial spring path between the two friction conditions legs 7 as well as by a defined bias of the effective between the friction pads the tethering can furthermore be achieved that at least when the friction clutch 1 is disengaged the pressure plate 3 is pressed back by a defined distance 43 through it between the coatings arranged the tethering. To obtain a defined distance 43, the axial distance between the friction pads are limited by corresponding stops both in the unloading direction and also in the clamping direction of the lining suspension 10. As lining springs can in connection with The present invention advantageously utilizes those known through it German patent application P 42 06 880.0.

I figur 26 visar linjen 49 kraftbehovet för urkopplingen av kopplingen genom ett på 10 15 20 25 30 517 336 51 tallriksfjäderns parti 4c angripande urkopplingselement, för att förflytta tryckplattan från punkten 41 till punkten 44 (fig. 24). Linjen 49 visar vidare sträckan för tungspetsarna på tallriksfiädem i partiet 4c.In Figure 26, line 49 shows the power requirement for disconnecting the clutch through an on 10 15 20 25 30 517 336 51 part 4 of the disc spring engaging disengaging element, in order to move the pressure plate from paragraph 41 to paragraph 44 (fi g. 24). Line 49 further shows the distance of the tongue tips on plate edema in lot 4c.

För att säkerställa en optimal funktion för friktionskopplingen 1 eller för den en automatisk utjämning av beläggförslitningen garanterande efterinställningsanordningen är det lämpligt, att - betraktat över det verkligen uppträdande urkopplingskraftförloppet 49 enligt fig. 26 - de först genom beläggfiädringen 10 och sensorfiädem 13 på tallriksíjädem 4 utövade och sig adderande kraftema är större än den av tallrikstjädem 4 på stödet 11 utövade kraften. Även efter upplyftningen av tryckskivan 3 från friktionsbeläggen 7 ska då den ännu av sensor- fjädem 13 på tallrikstjädern 4 utövade kraften vara större, eller åtminstone lika stor, som den i området 4c på tallriksfjädertungspetsama angripande och i enlighet med fig. 26 över urkopplingsvägen erforderliga och sig förändrande urkopplingskraften (enligt linjen 49). Den därvid av sensortallriksfjädern 13 på stödet 11 utövade kraften ska vidare vara så avpassad, att en vridning av den under fjädems 26 kraft stående ringen 17 och därmed en axiell förskjutning av tallriksfjädern förhindras, åtminstone ungefárligen fram till den mot tallriks- fiädems inmonteringsläge svarande punkten 41 hos den stigande grenen på kurvlinjen 40, inte överskrids.To ensure an optimal function for the friction clutch 1 or for the one automatic smoothing of the coating wear guaranteeing the post-adjustment device is it appropriate, that - considered over the actual decoupling force course 49 according to fi g. 26 - they first exerted by evidence dr the ring 10 and sensor fi edema 13 on the plate edge 4 and the adding forces are greater than the force exerted by the plate guide 4 on the support 11. Even after the pressure plate 3 has been lifted from the friction pads 7, the sensor the spring 13 on the disc spring 4 exerted the force be greater, or at least as great, as the in area 4c on the disc spring tongue tips attacking and in accordance with fi g. 26 over the disconnection path required and changing the disconnection force (according to line 49). The the force exerted by the sensor disc spring 13 on the support 11 must furthermore be so adapted, that a rotation of the ring 17 under the force of the spring 26 and thus an axial displacement of the disc spring is prevented, at least approximately up to that of the disc. fi edem mounting position corresponding to point 41 of the rising branch on curve line 40, not exceeded.

Det hittillsvarande betraktandet motsvarar ett helt bestämt inmonteringslâge för tallrikstjädern 4, och någon förslitning på friktionsbeläggen 7 har icke tagits hänsyn till.The current view corresponds to a completely specific installation mode for the plate tether 4, and no wear on the friction pads 7 has been taken into account.

Vid axiell förslitning, speciellt av friktionsbeläggen 7, förskj utes läget för tryckskivan 3 i riktning mot mottryckplattan 6, varigenom en förändring av tallriksfjäderns konicitet I .e (tungspetsama 4c vandrar, såsom sett av betraktaren, åt höger) och därmed även en förändring av den av tallriksfjädem i inkopplat tillstånd för friktionskopplinwgen 1 påförda anpressningskraften uppstår, nämligen i riktning mot ett ökande. Denna förändring åstadkommer att punkten 41 vandrar i riktning mot punkten 4l', och punkten 44 i riktning mot punkten 44”. Genom denna förändring störs den vid urkopplingen av kopplingen 1 ursprungligen förekommande kraftjåmvikten i området av svängstödet 11 mellan manövrering- stallrikstjâdem 4 och sensorfiädem 13. Den genom beläggförslitningen förorsakade ökningen av tallriksfjäderanpressningskraften för tryckskivan 3 åstadkommer även en förskjutning av förloppet för urkopplingskraften i riktning mot ett ökande. Det därigenom uppstående urkopplingskraftförloppet är visat i fig. 26 genom den streckade linjen 50. Genom ökningen av urkopplingskraftförloppet övervinnes under urkopplingsfórloppet för friktionskopplingen 1 den av sensortjäder 13 på tallriksfiädem 4 utövade axialkraften, så att sensorfiädern 13 huvudsakligen ger efter i området av svänglagringen 5 med en axiell sträcka, som 10 15 20 25 30 517 31,6 52 o u v u vv n huvudsakligen motsvarar förslitningen av friktionsbelägget 7. Under denna genomfjädringsfas för sensorfjädem 13 stöder tallriksfjädem 4 mot påverkningsområdet 3a på tryckskivan 3, så att denna tallriksfjäder 4 förändrar sin konicitet och därmed även den i denna lagrade energin eller det i denna lagrade vridmomentet och följaktligen även den genom tallriksfjädem 4 på svängstödet 11 eller sensorfjädem 13 och på tryckskivan 3 utövade kraften. Denna förändring sker, såsom detta framgår i samband med fig. 24 i riktning mot en minskning av de av tallriksfiâdern 4 på tryckplattan 3 påförda krafterna. Denna förändring sker så länge som till dess att den av tallriksfjädem 4 i omrâdet av svängstödet 11 på sensorfiädem 13 utövade axialkraften är i jämvikt med den av sensorfjädern 13 alstrade motkraften. Det betyder att i diagrammet enligt fig. 24 vandrar puntkema 41 ' och 44' åter i riktning mot punktema 41 och 44. Efter det att denna jämvikt åter har inställts kan tryckskivan 3 åter lyftas upp från friktionsbelåggen 7. Under denna efterinställningsfas för förslitningen, medan således vid ett urkopplingsförlopp för friktionskopplingen 1 sensorfiädern 13 ger efter, vrids efterin- ställningselementet 17 hos efterinställningsanordningen 16 genom den förspända fjädem 26, varigenom även svängstödet 12 vandrar efter motsvarande beläggförslitningen, och därmed garanteras åter en spelfri svänglagring 5 av tallriksfjädern 4. Efter efterinställningsförloppet motsvarar urkopplingskraftförloppet återigen linjen 49 enligt ñg. 26 linjerna 50 och 51 i fig. 26 resp. den axiella sträckan för tryckskivan 3 vid ett urkopplingskraft-sträcka-förlopp motsvarande linjema 49, 50.In the case of axial wear, especially of the friction linings 7, the position of the pressure plate is shifted 3 in the direction of the counterpressure plate 6, whereby a change in the conicity of the disc spring I .e (the tongue tips 4c wander, as seen by the viewer, to the right) and thus also one change of the applied by the disc spring in the engaged state for the friction clutch 1 the compressive force arises, namely in the direction of an increase. This change causes point 41 to travel in the direction of point 41 ', and point 44 in direction towards point 44 ”. Due to this change, it is disturbed when disconnecting the clutch 1 the original balance of force in the area of the swivel support 11 between the maneuvering stallrikstjâdem 4 and sensor fi edema 13. The increase caused by the wear of the coating of the disc spring pressing force of the pressure plate 3 also provides a displacement of the course of the decoupling force in the direction of an increase. It thereby arises the disengagement force course is shown in fi g. 26 through the dashed line 50. Through the increment of the disengagement force course is overcome during the disengagement process for the friction clutch In the axial force exerted by the sensor head 13 on the plate edema 4, so that the sensor spring 13 mainly yields in the area of the pivot bearing 5 with an axial distance, which 10 15 20 25 30 517 31.6 52 o u v u vv n mainly corresponds to the wear of the friction lining 7. During this spring-through phase for sensor spring 13, disc spring 4 abuts against the actuating area 3a of the pressure plate 3, so that this disc spring 4 changes its conicity and thus also the energy stored in it or the torque stored in it and consequently also that through the disc spring 4 on the pivot support 11 or sensor spring 13 and on the pressure plate 3 exerted the force. This change takes place, as can be seen in connection with Fig. 24 in the direction of a reduction of those of plate fi vein 4 on the pressure plate 3 applied forces. This change will take as long as possible that the plate spring 4 exerted in the area of the pivot support 11 on sensor dem edema 13 the axial force is in equilibrium with the counterforce generated by the sensor spring 13. This means that in the diagram according to fi g. 24, the points 41 'and 44' travel again in the direction of the points 41 and 44. After this equilibrium has been set again, the pressure plate 3 can be lifted up again from the friction pads 7. During this post-wear adjustment phase, while thus at a disengagement process for the friction clutch 1 sensor fi the spring 13 gives way, the the positioning element 17 of the post-setting device 16 through the prestressed spring 26, whereby also the pivot support 12 travels after the corresponding coating wear, and thus a play-free pivot bearing 5 of the disc spring 4 is guaranteed again after the post-adjustment process the decoupling force sequence again corresponds to line 49 according to ñg. 26 lines 50 and 51 in FIG. 26 resp. the axial distance of the pressure plate 3 in the case of a disengagement force-distance course corresponding to lines 49, 50.

I diagrammet enligt ñg. 27 är kraftförloppet över urkopplingssträckan för den vid ett urkopplingsförlopp på huset 2 eller på tallriksfjädern 13 utövade kraften visad, varvid i _- extremvärdena har kapats. Utgående från det inkopplade läget enligt fig. 17 verkar på huset 2 och därmed på tryckslcivan 3 först en lcraft, som motsvarar inmonteringspunkten 41 (fig. 24) för tallrikstjädem 4. Under urkopplingsförloppet avtar den genom tallriksfjädem 4 på huset 2 eller svängstödet 12 utövade axialkraften motsvarande linjen 52 i fig. 27, nämligen fram till punkten 53. Vid överskridande av punkten 53 i urkopplingsriktningen skulle vid en konventionell koppling, vid vilken tallriksfiâdem är axiellt fast svängbart lagrad på huset, alltså att svängstödet ll vore axiellt icke eftergivligt förbundet med huset 2, en axiell riktningsändring av kraftinverkan genom tallriksfiädem 4 på huset 2 ske på den radiella höjden av svänglagringen 5. Vid kopplingen enligt uppfinningen uppfångas i området av svänglagringen 5 den genom den axiella omvändningen av den genom tallrikstjädern 4 i området av svänglagringen 5 alstrade kraften genom sensorfjädem 13. Vid uppnående av punkten 54 lyfts tallriksfjädern 4 upp från tryckskivans 3 påverkningsområde 3a. Åtminstone fram till denna punkt 54 understödes urkopplingsförloppet för friktionskopplingen 1 genom 10 15 20 25 30 , . . . , . n n v n un n n 517 336 53 den av beläggtjädringen 10 påförda axialkraften, eftersom den verkar mot tallriksfjäderkraf- ten. Den av beläggfjådringen 10 påförda kraften avtar därvid med ökande urkopplingssträclca i området 4c av tungspetsarna eller med ökande axiellt urkopplingsslag för tryckskivan 3.In the diagram according to ñg. 27 is the force course over the disengagement distance for the wide a disengagement process on the housing 2 or on the disc spring 13 exerted the force shown, wherein in _- the extreme values have been cut. Based on the switched on position according to fi g. 17 works on the house 2 and thus on the pressure sensor 3 first a force, which corresponds to the installation point 41 (fi g. 24) for disc spring 4. During the disconnection process it decreases through disc spring 4 on the housing 2 or the pivot support 12 exerted the axial force corresponding to the line 52 in fi g. 27, namely up to point 53. Exceeding point 53 in the direction of disconnection would at a conventional coupling, in which the plate is axially fixedly pivotally mounted on the housing, thus that the pivot support 11 would be axially not resiliently connected to the housing 2, an axial directional change of force effect through disc edema 4 on the housing 2 take place on the radial the height of the pivot bearing 5. When the clutch according to the invention is caught in the area of the pivot bearing 5 it by the axial reversal of that by the disc spring 4 i the area of the pivot bearing 5 generated the force through the sensor spring 13. Upon reaching point 54, the disc spring 4 is lifted up from the impact area 3a of the pressure plate 3. At least up to this point 54, the disengagement process for the friction clutch 1 is supported by 10 15 20 25 30 ,. . . ,. n n v n un n n 517 336 53 the axial force applied by the coating tether 10, since it acts against the disc spring force. ten. The force applied by the lining suspension 10 then decreases with increasing disengagement force in the area 4c of the tongue tips or with increasing axial disengagement stroke of the pressure plate 3.

Linjen 52 visar således en resulterande av den över urkopplingsförloppet betraktad, dels i tungspetspartiet 4c inverkande urkopplingskraften och dels den i det radiella partiet 3a på tallriksfiädem 4 genom beläggfiädringen 10 utövade axialkraften. Vid överskridande av punkten 54 i urkopplingsriktningen uppfångas den av tallriksfjädem 4 på svängstödet ll utövade axialkraften genom den av sensortallriksfjädern 13 påförda motkraften, varvid dessa båda krafter åtminstone efter avlastande av friktionsbeläggen 7 genom tryckskivan 3 är i jämvikt och vid fortsättning av urkopplingsfórloppet blir den av sensorfjädern 13 i området av svänglagringen 5 påförda axialkraften företrädesvis något större än den anliggande urkopplingskraften. Delpartiet 55 av kurvlinjen 52 hos diagrammet enligt flg. 27 visar att med tilltagande urkopplingsväg blir urkopplingskraften eller den av tallriksfjädem 4 på svängstödet ll utövade kraften mindre jämfört med den vid punkten 54 anliggande urkopplingskraften.The line 52 thus shows a result of the process observed over the disconnection process, partly in the uncoupling force acting on the tip of the tongue tip 4c and on the one hand the one in the radial portion 3a on plate fi edema 4 by evidence fi the edging 10 exerted the axial force. In case of exceeding point 54 in the disengagement direction, it is caught by disc spring 4 on the swivel support 11 exerted the axial force by the counter-force applied by the sensor disc spring 13, these both forces at least after relieving the friction pads 7 through the pressure plate 3 are in equilibrium and when the disengagement process continues, it becomes of the sensor spring 13 in the area of the axial force applied by the pivot bearing 5 is preferably slightly greater than the abutment the disconnection force. Subpart 55 of the curve line 52 of the diagram according to fl g. 27 shows that with increasing disengagement path becomes the disengagement force or that of disc spring 4 on the swivel support ll exerted the force less compared to the disengagement force applied at point 54.

Den streckade linjen 56 motsvarar ett tillstånd för friktionskopplingen 1, vid vilket i området av friktionsbeläggen 7 en förslitning har uppträtt, men ännu inte någon efterinställning har skett i området av svânglagringen 5. Även här framgår att den genom fórslitningen för- orsakade ändringen av inmonteringsläget för tallriksfiâdern 4 åstadkommer en ökning av de på huset 2 och på svängstödet ll eller på sensoríjädem 13 utövade krafterna. Detta har speciellt till följd att punkten 54 vandrar i riktning mot punkten 54', vilket åstadkommer, att _ vid fömyat urkopplingsförlopp för friktionskopplingen 1 den av tallriksfiâdem 4 på * sensorfjädem 13 i området av svängstödet ll utövade axialkraften är större än motkraften hos sensorfjädem 13, varigenom det redan beskrivna efterinställningsförloppet genom axiell utfiädring av sensorfjädern 13 sker. Genom det genom fjädern 26 åstadkomna efterin- ställningsförloppet, således genom vridningen av ringen 17 och den axiella förskjutningen av stödet 12 förskjutes punkten 54' åter i riktning mot punkten 54, varigenom det önskade jämviktstillståndet i området av svångstödet 5 mellan tallrikstjädem 4 och sensortjädern 13 åter är upprâtthållet.The dashed line 56 corresponds to a state of the friction clutch 1, at which in the area of the friction pads 7 a wear has occurred, but does not yet have any readjustment occurred in the area of the swing bearing 5. Here, too, it appears that due to the wear caused the change in the mounting position of the disc 4 4 causes an increase in the the forces exerted on the housing 2 and on the pivot support 11 or on the sensor 13 This has in particular as a result of the point 54 moving in the direction of the point 54 ', which causes in case of renewed disengagement process for the friction clutch 1 that of plate fi âdem 4 on * sensor spring 13 in the region of the pivot support 11 exerted axial force is greater than the counter force of sensor spring 13, whereby the already described post-adjustment process by axial removal of the sensor spring 13 takes place. By the post-spring produced by the spring 26 the positioning process, thus by the rotation of the ring 17 and the axial displacement of the support 12 displaces the point 54 'again in the direction of the point 54, whereby the desired the state of equilibrium in the region of the arch support 5 between the disc tether 4 and the sensor tether 13 again is maintained.

I praktiken sker den beskrivna efterinställningen kontinuerligt eller i mycket små steg, så att de för bättre förståelse av uppfinningen i diagrammen visade stora punktför- skjutningarna och kurvlinjeförskjutningama normalt aldrig uppträder.In practice, the described readjustment takes place continuously or in very small increments steps, so that for a better understanding of the invention in the diagrams they showed large point the displacements and curve line displacements normally never occur.

Under friktionskopplingens 1 driftstid kan några funktionspammetrar eller driftspunkter förändras. Så kan t.ex. genom en felaktig manövrering av friktionskopplingen 1 en överhettning av beläggfjâdringen 10 ske, vilken kan ha till följd en sättning, alltså en 10 15 20 25 30 517 336 t' 54 minskning av den axiella tjädringen hos beläggtjädringen eller beläggsegmenten 10. Genom en motsvarande utformning av kurvlinjen 40 för tallriksfjädem 4 och motsvarande anpassning av förloppet 47 för sensorfjädem 13 kan emellertid en driftsäker funktion för friktionskopp- lingen garanteras. En axiell sättning av beläggtjädringen 10 skulle enbart ha till följd att tallrikstjädern 4 skulle inta etti förhållande till det i fig. 17 visade läget tillbakapressat läge, varvid den av tallrikstjädem 4 på tryckskivan utövade anpressningskraften skulle vara något lägre, såsom detta framgår i samband med kurvlinjen 40 enligt fig. 24. Vidare skulle en motsvarande axiell deformation av sensortjädern 13 och därmed en motsvarande axiell förskjutning av svängstödet ll ske.During the operating time of the friction clutch 1, some function pameters or operating points change. Then e.g. by incorrect operation of the friction clutch 1 an overheating of the coating suspension 10 takes place, which may result in a settlement, i.e. one 10 15 20 25 30 517 336 t ' 54 reduction of the axial tethering of the lining tether or lining segments 10. By a corresponding design of the curve line 40 for disc spring 4 and a corresponding adjustment of the process 47 for the sensor spring 13, however, a reliable function for the friction coupling guaranteed. An axial setting of the liner 10 would only result in the plate tether 4 would occupy a relation to that in fi g. 17 showed the retracted position, whereby the pressing force exerted by the disc blade 4 on the pressure plate would be something lower, as shown in connection with the curve line 40 according to fi g. 24. Furthermore, one would corresponding axial deformation of the sensor spring 13 and thus a corresponding axial displacement of the swivel support ll take place.

Enligt en ytterligare uppfinningstanke kan den på manövreringstallriksfjädern 4 inverkande resulterande stödkraften öka med tilltagande förslitning av friktionsbeläggen 7. Ökningen kan därvid vara begränsad till ett delparti av den totalt sett maximalt tillåtna förslitningsvägen fór friktionsbeläggen 7. Ökningen av stödkraften för manövreringstallriks- fjädern 4 kan därvid ske genom motsvarande utformning av sensorfjädem 13. I tig. 25 är streckat visat och med hänvisningssiffran 47 angivet ett motsvarande kurvlinjeförlopp över området 48. Genom en ökning av stödkraften för manövreringstallrikstjädem 4 med tilltagande förslitning kan en anpressningskraftsänkning hos manövreringstallriksfiädem 4 för tryckplattan 3, beroende på en sänkning av beläggtjädringen, t.ex. genom inbäddande av segmenten i beläggen, åtminstone delvis kompenseras. Särskilt fördelaktigt kan det därvid __ _, vara om stödkraften för manövreringstallrikstjädem 4 ökar proportionellt mot sättningen av beläggtjädringen eller proportionellt mot segmentinbäddningen i belâggen. Detta betyder att = med minskningen av skivtjockleken i området av belåggen, alltså minskning av avståndet mellan friktionsytoma hos beläggen till följd av segmentinbäddande och/eller en sättning av beläggfjädringen och/eller beläggförslitningen, ska den nämnda stödkraften öka. Särskilt fördelaktigt är det därvid om kraftölcriingen sker på så sätt, att denna över ett första delparti är större än i ett därtill anslutande andra delparti, varvid de båda delpartiema befinner sig inom området 48 enligt fig. 25. Den senare utformningen är fördelaktig, eftersom den större delen av den nämnda inbäddningen mellan fjådersegmenten och beläggen huvudsakligen sker inom en i förhållande till den totala livslängden för fniktionskopplingen liten tidsrymd och därefter stabiliseras förhållandena mellan ljädersegment och friktionsbelägg praktiskt taget.According to a further inventive concept, it can be mounted on the actuating disc spring 4 influencing the resulting support force increase with increasing wear of the friction pads 7. The increase may then be limited to a sub-portion of the total maximum permitted the wear path for the friction pads 7. The increase in the support force for the actuating plate the spring 4 can then be made by a corresponding design of the sensor spring 13. In fig. 25 is dashed line and with the reference numeral 47 indicated a corresponding curve line sequence over area 48. By increasing the support force for the actuating disc 4 with increasing wear, a compressive force decrease of the control plate edema 4 for the pressure plate 3, due to a lowering of the coating tether, e.g. by embedding segments of the evidence, are at least partially compensated. It can be particularly advantageous in this case __ _, be if the support force of the actuating disc 4 increases in proportion to the setting of the coating tethering or in proportion to the segment embedding in the coatings. This means that = with the decrease of the disc thickness in the area of the coatings, i.e. decrease of the distance between the friction surfaces of the coatings due to segment embedding and / or a settling of the coil suspension and / or the coil wear, the said support force shall increase. Particularly it is advantageous in this case if the power oil is carried out in such a way that it passes over a first part is larger than in an adjoining second sub-section, whereby the two sub-sections are located within range 48 according to fi g. 25. The latter design is advantageous because it is larger the part of the said embedding between the spring segments and the coatings mainly takes place within a small period of time in relation to the total service life of the function coupling and thereafter, the relations between leather segments and friction linings are practically stabilized.

Det betyder att från en bestämd inbäddning sker inte längre någon väsentlig ändring vad avser inbâddningen. En ökning av stödkraften för manövreringstallriksfjädem kan även ske över åtminstone en del av friktionsbeläggens nötningsförslitning.This means that from a certain embedding there is no longer any significant change in terms of the embedding. An increase in the support force for the actuating disc spring can also occur at least some of the abrasion wear of the friction pads.

Vid den ovanstående beskrivningen av efterinställningsförloppet för utjämningen av 10 15 20 25 30 v | r » | v I U * ' " , u .- ... . -ø . , ,., v .ao f., ~. enuno~ø I 517 336 55 friktionsbeläggförslitningen har inte tagits hänsyn till de genom bladfjådern 9 eventuellt påförda axialkmftema. Vid en förspänning av bladljädem 9 i riktning mot en upplyftning av tryckskivan 3 från det motsvarande friktionsbelägget 7, alltså i riktning mot en anpressning av tryckskivan 3 mot tallriksfjädem 4 sker ett understödande av urkopplingsförloppet. Den överlagras den av bladtjädem 9 påförda axialkraften med de av sensortjädem 13 och tallriksfjädem 4 påförda kraftema liksom med urkopplingskraften. Till detta har hittills inte tagits hänsyn på grund av bättre förståelse vid beskrivningen av diagrammen enligt fig. 24 - 27. Den manövreringstallrikstjädem 4 i urkopplat tillstånd för friktionskopplingen 1 mot det locksidiga avrullningsstödet 12 påverkande totalkraften erhålles genom addition av krafterna, vilka huvudsakligen utövas genom bladtjädersegmenten 9, genom sensorfjädern 13 och genom den rådande urkopplingskraften på manövreringstallriksfjädem 4. Bladtjäderelementen 9 kan därvid vara ihopsatta mellan locket 2 och tryckplattan 3 på så sätt, att med tilltagande förslitning av friktionsbeläggen 7 den genom bladfjädem 9 på manövreringstallriksfjådem 4 utövade axialkraften blir större. Så kan t.ex. över sträckan 48 enligt fig. 25 och därmed även över förslitningsutjämningsvägen för efterinstållningsanordningen 16 den av bladfiädem 9 påfórda axiella kraften uppvisa ett förlopp enligt linjen 47b. Av fig. 25 framgår även att med tilltagande genomijädring för sensorfiädern 13 tilltar den av bladfiädern 9 på tryckplattan 3 utövade återställningskraften, vilken även verkar på manövreringstallriksfiädem 4. Genom addition av kraftförloppet enligt kurvlinjema 47b och tallriksfjäderkurvlinjen erhålles det resulterande kraftförloppet, vilket inverkar axiellt på tallriksfjädem 4, nämligen i riktning för. en anpressning av tallriksfjädern 4 mot det locksidiga svängstödet 12. För att erhålla ett 'i förlopp enligt linjen 47a, varvid vid början av inställningsområdet 47d det först förekommer en begynnande kraftölming, som övergår i ett ungefárligen konstant kraftområde, är det lämpligt att utforma sensortallriksfjädern på så sätt, att den uppvisar ett kurvlinjeförlopp motsvarande linjen 47c i fig. 25. Genom addition av kraftförloppet enligt linjen 47c och kraftförloppet enligt linjen 47b erhålles då kraftförloppet enligt linjen 47a. Genom en motsvarande förspänning av bladfiädrama 9 kan således den av sensortjådem påförbara stöd- kraften eller stödkraftförloppet reduceras. Genom motsvarande utformning och arrangemang av bladtjäderelementen 9 kan likaså en sänkning av belåggtjädringen och/eller en inbâddning av beläggijâdersegmenten i beläggen åtminstone delvis kompenseras. Därigenom garanteras således att tallrikstjädem 4 huvudsakligen bibehåller samma driftspunkt eller samma driftområde, så att tallrikstjâdern 4 under frilctionskopplingens livslängd huvudsakligen utövar en åtminstone ungeiärligen konstant anpressningskraft på tryckplattan 3. Vidare måste vid utformningen av friktionskopplingen, speciellt av sensorfiädem 13 och/eller bladfjädem 9, 10 15 20 25 30 56 den genom den på eftersinställningselementet 17 inverkande efterinstâllningsfiädem 26 och/eller 26a alstrade resulterande axialkraften tas hänsyn till, vilken motverkar sensorfiädem 13 och/eller bladfjädrama 9.In the above description of the post-adjustment process for the smoothing of 10 15 20 25 30 v | r »| v I U * '" , u .- .... -ø. ,,., v .ao f., ~. enuno ~ ø I 517 336 55 the friction lining wear has not taken into account those through the leaf spring 9 possibly applied axial kmftema. In the case of a prestressing of the leaf blade 9 in the direction of a lifting of the pressure plate 3 from the corresponding friction lining 7, i.e. in the direction of a pressing of the pressure plate 3 against the disc spring 4, the disengagement process is supported. The the axial force applied by the blade head 9 is superimposed with those of the sensor head 13 and disc spring 4 applied forces as well as with the disengagement force. To this has not so far taken into account due to better understanding in the description of the diagrams according to fi g. 24 - 27. The actuating disc brake 4 in the disengaged state of the friction clutch 1 against the the lid-side unrolling support 12 affecting the total force is obtained by adding the forces, which are mainly exerted through the leaf spring segments 9, through the sensor spring 13 and through the prevailing disengagement force on the actuating disc spring 4. The leaf spring elements 9 can thereby being assembled between the lid 2 and the pressure plate 3 in such a way that with increasing wear of the friction linings 7 by the leaf spring 9 on the actuating disc spring 4 exerted axial force becomes greater. Then e.g. over section 48 according to fi g. 25 and thus also over the wear compensation path of the post-adjustment device 16 that of blade 9 edema 9 applied axial force exhibit a course along line 47b. Av fi g. 25 also shows that with increasing genome spring for sensor 13 spring 13 increases that of leaf fi spring 9 on pressure plate 3 exerted the restoring force, which also acts on the control plate edema 4. By addition of the force course according to the curve lines 47b and the disc spring curve line, it is obtained the resulting force course, which acts axially on the disc spring 4, namely in the direction of. a pressing of the disc spring 4 against the lid-side pivot support 12. In order to obtain a process according to line 47a, whereby at the beginning of the setting area 47d it first occurs an incipient force wave, which transitions into an approximately constant force range, is it is suitable to design the sensor disc spring in such a way that it has a curve line course corresponding to line 47c in fi g. 25. By adding the force sequence along line 47c and the force course along line 47b is then obtained the force course along line 47a. Through a corresponding prestressing of the blades fi springs 9, the support which can be applied by the sensor the force or the support force course is reduced. Through corresponding design and arrangement of the leaf spring elements 9 can also be a lowering of the lining cap and / or an embedding of the coater segments in the coatings are at least partially compensated. This guarantees so that the disc blade 4 essentially maintains the same operating point or the same operating range, so that during the life of the frilction clutch the plate tether 4 mainly exerts an at least approximately constant pressing force on the pressure plate 3. Furthermore, at the design of the friction clutch, in particular of sensor fi edema 13 and / or leaf spring 9, 10 15 20 25 30 56 the post-adjustment edema 26 acting on the resetting element 17 and / or the resulting axial force generated 26a is taken into account, which counteracts sensor fi edema 13 and / or leaf springs 9.

Vid en utformning av friktionskopplingen 1 med förspänd bladfjäder 9 måste även tas hänsyn till att genom förspänningen av bladfjädrarna 9 påverkas den av tryckplattan 3 på friktionsbeläggen 7 utövade axialkraften. Det betyder således att vid en förspänning av bladfjädrama 9 i manövreringstallriksíjädems 4 riktning sänks den av tallriksfjädem 4 utövade anpressningskraften med bladfjädems 9 förspänningskraft. Vid en sådan friktionskoppling 1 utbildas således ett resulterande anpressningskraftförlopp för tryckplattan 3 eller för friktionsbeläggen 7, som erhålles genom överlagringen av anpressningskraftförloppet för tallriksfjädern 4 med förspänningsförloppet för bladfiädrama 9. Under antagandet att - betraktat över friktionskopplingens 1 driftsområde - kurvlinjen 40 enligt ñg. 24 visar det resulterande kraftförloppet från manövreringstallriksfjädem 4 och förspånda bladfjädrar 9 i friktionskopplingens 1 nytillstånd, skulle med sänkningen av avståndet mellan tryckplattan 3 och mottryckplattan 6 till följd av beläggförslitningen erhållas en förskjutning av det resulterande förloppet i riktning mot en reducering. I fig. 24 är streckat visat en linje 40a, som exempelvis motsvarar en total belåggförslitning av 1,5 mm. Genom denna under frik- tionskopplingens livslängd uppträdande förskjutning av linjen 40 i riktning mot linjen 40a sänks den vid urkopplingen av friktionskopplingen 1 genom tallriksfjädem 4 på sensorfiädem 13 utövade axialkraften, nämligen på grund av det med tilltagande förslitning genom _ gladfiädrama 9 på tallrikstjädern 4 utövade motmomentet. Detta motmoment förekommer på ' grund av det radiella avståndet mellan svânglagringen 5 och påverkningsdiametem 3a mellan manövreringstallriksfiäder 4 och tryckplatta 3. Vid utformning av friktionskopplingen 1 är det speciellt viktigt att den genom beläggförslitningen skeende ökningen av bladfjädrarnas 9 förspänning är mindre än den till följd av samma beläggförslitning skeende urkopp- lingskraftökningen, vilken åstadkommer den för efterinställningen erforderliga trycksväng- ningen av sensorfjädem 13. Annars skulle anpressningskraften hos tryckplattan 3 för friktionsbeläggen 7 sjunka i friktionskopplingens inkopplade tillstànd, och någon efterin- ställning kunde överhuvudtaget icke ske.In a design of the friction clutch 1 with prestressed leaf spring 9 must also it is taken into account that by the prestressing of the leaf springs 9 it is affected by the pressure plate 3 on the friction pads 7 exerted the axial force. It thus means that at a bias voltage of the leaf springs 9 in the direction of the operating disc spring 4 lower the one exerted by the disc spring 4 the pressing force with the biasing force of the leaf spring 9. In the case of such a friction clutch 1 thus a resultant compressive force course is formed for the pressure plate 3 or for the friction pads 7, which are obtained by the superimposition of the compressive force course for disc spring 4 with the biasing process for blade fi springs 9. Assuming that - viewed over the operating range of the friction clutch 1 - curve line 40 according to ñg. 24 shows it the resulting force from the actuating disc spring 4 and biasing leaf springs 9 in the new state of the friction clutch 1, would with the lowering of the distance between the pressure plate 3 and the back pressure plate 6 due to the coating wear is displaced therefrom resulting process in the direction of a reduction. Fig. 24 shows a dashed line a line 40a, which, for example, corresponds to a total coating wear of 1.5 mm. Through this during the displacement of the line 40 in the direction of the line 40a in the direction of the line 40a it is lowered when the friction clutch 1 is disengaged through the disc spring 4 on the sensor fi edema 13 exerted the axial force, namely due to the increasing wear by _ happy fi ädrama 9 on plate plate 4 exercised the counter-moment. This counter-moment occurs on ' due to the radial distance between the swing bearing 5 and the actuating diameter 3a between actuating plate fi springs 4 and pressure plate 3. When designing the friction clutch 1 is it is especially important that the increase in the leaf springs 9 caused by the coating wear bias voltage is less than the disconnection that occurs as a result of the same coating wear the increase in force, which produces the pressure swing required for the post-adjustment. sensor spring 13. Otherwise, the compressive force of the pressure plate 3 would for the friction pads 7 sink in the engaged state of the friction clutch, and any subsequent position could not take place at all.

Den i fig. 28 och 29 visade friktionskopplingen 101 skiljer sig huvudsakligen från den i fig. 17 och 18 visade friktionskopplingen l genom att efterinställningsringen 117 är belastad i perifeririktningen medelst skruvfjädrar 126. Vad avser dess funktion och verkningssätt vad avser förslitningsutjämningen för friktionsbeläggen motsvarar efterin- ställningsringen 117 efterinställningsringen 17 enligt ñg. 18-20. Vid det visade utförings- 10 15 20 25 30 5 1 7 3 3 é* :if 1 å? 57 exemplet är tre skruvtjädrar 126 anordnade, vilka är likformigt fördelade över Omkretsen och förspända mellan kopplingshus och efterinställningsring 117.The friction clutch 101 shown in Figs. 28 and 29 differs substantially from den i fi g. 17 and 18 show the friction clutch 1 in that the post-adjustment ring 117 is loaded in the circumferential direction by means of helical springs 126. As regards its function and mode of action with respect to the wear compensation for the friction pads corresponds to the scaffold ring 117 post-adjustment ring 17 according to ñg. 18-20. In the embodiment shown 10 15 20 25 30 5 1 7 3 3 é *: if 1 å? 57 In the example, three screw caps 126 are provided, which are uniformly distributed over the circumference and biased between clutch housing and post-adjustment ring 117.

Såsom speciellt framgår av fig. 30 har efterinställningsringen 117 på inneromkretsen radiella utsprång eller avsatser 127, mot vilka de bågformigt anordnade skruvfjâdrama 126 kan stöda i omkretsriktningen med sina ändar för påverkan av efterinställningsringen 117. De andra ändpartiema på tjädrama 126 stöder mot av kopplingshuset 2 buma anslag 128. Vid det visade utföringsexemplet är dessa anslag 128 bildade genom skmvliknande förbindnings- element, vilka är förbundna med locket 2. Dessa anslag 128 kan emellertid även vara bildade genom axiella utformningar, som är utformade i ett stycke med kopplingshuset 2. Så kan t.ex. anslagen 128 vara bildade genom ur ett plåthus 2 axiellt utformade utpressningar eller flikar.As especially shown by fi g. 30 has the post-adjustment ring 117 on the inner circumference radial projections or ledges 127, against which the arcuately arranged coil spring frames 126 can support in the circumferential direction with their ends for influencing the post-adjustment ring 117. They the other end portions of the cap frame 126 support against the boom housing 128 of the coupling housing 2 at In the exemplary embodiment shown, these stops 128 are formed by splice-like connections. elements, which are connected to the cover 2. However, these stops 128 may also be formed by axial designs, which are formed in one piece with the coupling housing 2. Thus, e.g. the abutments 128 are formed by extrudes or axes formed out of a sheet metal housing 2.

Såsom speciellt framgår av fig. 29 och 30 kan ringen 117 på inneromkretsen vara utformad på så sätt, att åtminstone huvudsakligen i området av ijädramas 126 utsträckning och företrädesvis även över den för efterinställningen av förslitningen erforderliga vridvinkeln för ringen 117 eller över avlastningsvägen för tjädrama 126 förekommer en styming 129, som garanterar en axiell fasthållning och radiellt stöd av fjädrarna 126. Fjäderstymingama 129 är vid det visade utföringsexemplet bildade genom, i tvärsnitt betraktat, huvudsakligen halvcirkelforrnigt utformade fördjupningar, vilkas begränsningsytor huvudsakligen är anpassade till tvärsnittet på skruvtjädrarna 126.As especially shown by fi g. 29 and 30, the ring 117 on the inner circumference may be formed in such a way that at least substantially in the region of the extent of the springs 126 and preferably also over the angle of rotation required for the post-adjustment of the wear ring 117 or across the unloading path of the capercaillie frame 126 there is a control 129, which guarantees an axial holding and radial support of the springs 126. The spring guides 129 are in the embodiment shown formed by, viewed in cross section, mainly recess-shaped depressions, the confinement surfaces of which are mainly adapted to the cross section of the screw caps 126.

En sådan utformning har den fördelen att vid roterande friktionskoppling ges en -__. problemfri styming av fjädrarna 126, så att dessa inte kan böjas ut axiellt. För ytterligare _ säkring av skruvfjâdrama 126 kan, såsom detta visas i fig. 2913 locket 2 på sitt radiellt inre f kantparti ha axiella utformningar 130, vilka överlapper fjâdrama 126 i axelriktningen. Istället för enskilda utformningar 130 kan locket 2 även ha en över omkretsen genomgående och axiell innerkant 130. Innerkanten 130 kan tjäna för begränsning av tallriksfjådems 4 avlastning.Such a design has the advantage that in the case of a rotary friction clutch a -__ is given. trouble-free control of the springs 126 so that they cannot be bent out axially. For further _ securing the coil spring 126 can, as shown in fi g. 2913 lid 2 on its radially inner f edge portions have axial configurations 130 which overlap the spring frames 126 in the axial direction. Instead for individual designs 130, the lid 2 may also have a circumferential and axial inner edge 130. The inner edge 130 can serve to limit the disc spring 4 unloading.

En styming av efterinställningsfjädrama 126 enligt fig. 28 till 30 har den fördelen att vid roterande kopplingsenhet 1 de enskilda lindningarna hos fiädrama 126 under centrifugalkraftinverkan radiellt kan stöda mot efterinställningsringen 117, varvid de av fjädrama 126 i omkretsriktningen påförda inställningskraftema till följd av det mellan fiäderlindningama och efterinställningsringen 117 alstrade friktionsmotstånden sänks eller t.o.m. upphäves. Fjädrarna 126 kan även vid rotation av friktionskopplingen 101 (till följd av de tjäderverkan undertryckande friktionskrafterna) praktiskt taget stelt hållas tillbaka.A control of the post-adjustment spring 126 according to fi g. 28 to 30 have that advantage that at rotary coupling unit 1 the individual windings of the springs 126 below centrifugal force action can radially abut the post-adjustment ring 117, whereby they off the adjusting forces applied to the springs 126 in the circumferential direction as a result of the intermediate fi the friction windings and the post-adjustment ring 117 generated frictional resistances are lowered or Empty. repealed. The springs 126 can also when rotating the friction clutch 101 (as a result of the capricious oppressive frictional forces) are practically rigidly restrained.

Därigenom kan uppnås att åtminstone vid varvtal över tomgångsvarvtalet för förbrännings- motom efterinställningsringen 117 inte kan vridas genom tjädrama 126. Därigenom kan 10 15 20 25 30 . ~ . o n o « - . - n. 517 536 :f -.'=:ï..ï : 58 uppnås att en utjämning av friktionsbeläggförslitningen bara sker vid manövrering av friktionskopplingen 101 vid tomgångsvarvtal eller åtminstone ungefärligen vid tomgångs- varvtal. Blockeringen av efterinställningsringen 117 kan emellertid ske även på så sätt, att bara vid stillastående förbränningsmotor, alltså icke roterande friktionskoppling 101 en efterinställning kan ske på grund av beläggförslitningen.Thereby it can be achieved that at least at speeds above the idle speed of the combustion the motor adjusting ring 117 can not be rotated by the cap frame 126. Thereby 10 15 20 25 30 . ~. o n o «-. - n. 517 536: f -. '=: Ï..ï: 58 it is achieved that a smoothing of the friction lining wear only takes place when maneuvering the friction clutch 101 at idle speed or at least approximately at idle speed speed. However, the post-adjustment ring 117 can be blocked even in such a way that only with stationary internal combustion engine, i.e. non-rotating friction clutch 101 a readjustment may occur due to wear of the coating.

En blockering av efterinställningsförloppet vid rotation av friktionskopplingen 1 eller vid överskridande av ett bestämd varvtal kan även vara av fördel vid en utföringsform enligt tig. 17 och 18. För detta kan exempelvis medel anordnas på huset 2, vilka under centrifugal- kraftinverkan på efterinställningselementet 17 åstadkommer en vridsäkring, nämligen mot den genom skänkelfjädern 26 och/eller 26a alstrade inställningslcraften. Blockeringsmedlen kan därvid vara bildade genom åtminstone en under centrifugalkraftinverkan radiellt utåt förskjutbar vikt, som exempelvis stöder mot ringens 17 innerkant och där kan alstra en friktion, som på ringen 17 framkallar ett bromsmoment som är större än det av inställnings- fjädrama par ingen 17 utövade fórvridningsmomentet.A blocking of the post-adjustment process when rotating the friction clutch 1 or when exceeding a certain speed may also be advantageous in an embodiment according to tig. 17 and 18. For this purpose, for example, means can be arranged on the housing 2, which during centrifugal the force effect on the post-setting element 17 provides a anti-rotation device, namely against it the adjusting force generated by the leg spring 26 and / or 26a. The blocking agents can thereby being formed by at least one radially outward under centrifugal force action displaceable weight, which, for example, supports the inner edge of the ring 17 and can produce one there friction, which on the ring 17 produces a braking torque which is greater than that of the setting spring pair no 17 exercised the torque.

För det radiella stödandet av åtminstone ett delparti av utsträckningen av fiädrama 126 kan även anordnas av huset 2 buma stödmedel. Dessa stödmedel kan vid utföringsformen enligt fig. 28 och 29 vara utformade i ett stycke med anslagen 128. För detta kan anslagen 128 vara utformade vinkelformiga, så att de vardera har ett sig i omkretsriktningen sträckande parti, vilket åtminstone över ett delavsnitt av utsträckningen av en fiäder 121 skjuter in i denna. Därigenom kan åtminstone en del av fiäderlindningama styras och åtminstone stödas . i radiell riktning. __ Såsom framgår av ñg. 29 har den i fig. 18 anordnade trådringen ll_ bortfallit och ersatts genom i tungspetspartiet hos sensorfjädem 113 påförda utformningar lll. För detta är tungoma 1l3c i området av sina spetsar på sin mot manövreringstallriksfiädem 4 vända sida kulformigt utformade.For the radial support of at least a portion of the extent of fi ädrama 126 can also be arranged by the housing 2 buma support means. These aids can in the embodiment according to fi g. 28 and 29 can be formed in one piece with the stops 128. For this, the stops can 128 be formed angularly so that they each have a circumferentially extending direction party, which at least over a subset of the extent of a spring 121 projects into this. Thereby, at least a part of the fi winding windings can be controlled and at least supported. in the radial direction. __ As shown by ñg. 29 has it in fi g. 18 arranged the wire ring ll_ is omitted and replaced by designs lll applied in the tongue tip portion of the sensor spring 113. For this are the tongues 1l3c in the area of their tips on their against the control plate edema 4 facing side spherically designed.

I fig. 31 till 32 visas en ytterligare utformningsvariant av en förslitningsefterinställ- ning enligt uppfinningen, vid vilken i stället för en ringformig efterinställningsring användes enskilda efterinställningselement 217. Dessa efterinställningselement är lilcformigt fördelade över lockets 202 omkrets. Efterinställningselementen 217 är bildade genom knopp- eller skivformiga konstruktionsdelar, vilka har en i omkretsriktningen sig sträckande och axiellt uppåtstigande upplöpningsramp 218. De ringformiga efterinställningselementen 217 har en central urtagning eller borrning 219, genom vilken de av locket uppbuma axiella stiftartiga ansatsema 215a sträcker sig, så att de ringformiga efterinställningselementen 218 är vridbart lagrade på dessa ansatser 215a. På locket 202 är utpressningar 225 anordnade, vilka bildar 10 15 20 25 30 517 a' 59 motupplöpningsramper 224 för rampema 218. Mellan ett efterinställningselement 217 och locket 202 är ett fjåderelement 226 inspänt, vilket påverkar efterinställningselementet 217 i den en efterinställning åstadkommande vridriktningen. Fjäderelementet 226 kan sträcka sig, såsom framgår av flg. 31, kring en axiell ansats 215a, alltså vara skruvfjäderliknande utformat. Vid ändpartierna av en fjäder 226 är utformningar, såsom t.ex. nedböjningar eller skänklar anordnade för stödandet av den ena fjäderänden mot huset 202 och den andra fjäderänden mot det motsvarande efterinställningselementet 217. Vid en axiell förskjutning av tallriksfjädem 204 eller av sensorfjädem 213 i området av svängstödet 205 förvrides efterinställningselementet 218 och förskj utningen utjämnas genom upplöpningen av rampema 218 på rampema 224.Figs. 31 to 32 show a further design variant of a wear post-adjustment according to the invention, in which instead of an annular post-adjustment ring was used individual post-adjustment elements 217. These post-adjustment elements are uniformly distributed over the circumference of the lid 202. The post-setting elements 217 are formed by knob or disc-shaped structural parts, which have a circumferentially extending and axial direction ascending ramp 218. The annular post-adjustment elements 217 have a central recess or bore 219, through which the axial pin-shaped members of the cover are supported the shoulders 215a extend so that the annular post-adjustment elements 218 are rotatable stored on these approaches 215a. On the cover 202, extensions 225 are arranged, which form 10 15 20 25 30 517 a ' 59 counter-ramp ramps 224 for the ramps 218. Between a post-adjustment element 217 and the cover 202 is a spring element 226 clamped, which actuates the post-adjustment element 217 in the direction of rotation effecting a readjustment. The spring member 226 may extend, as shown by fl g. 31, about an axial shoulder 215a, i.e. be coil spring-like designed. At the end portions of a spring 226, designs such as e.g. deflections or legs arranged to support one spring end against the housing 202 and the other the spring end against the corresponding post-adjustment element 217. At an axial displacement of disc spring 204 or of sensor spring 213 in the region of the pivot support 205 is distorted the readjustment element 218 and the displacement are smoothed by the rise of the ramps 218 on ramps 224.

Det axiella stödandet av sensortallriksfjädern 213 mot huset 202 sker medelst flikar 214, som är utformade ur det axiellt förlöpande partiet av huset 202 och radiellt inåt inpressade under de yttre partierna av sensorfiädem 213.The axial support of the sensor disc spring 213 against the housing 202 takes place by means of beams 214, which are formed from the axially extending portion of the housing 202 and radially inward pressed under the outer portions of the sensor fi edema 213.

De ringformiga efterinställningselementen 218 har den fördelen, att dessa kan utformas huvudsakligen centrifugalkraft-oberoende med avseende på deras efterinställnings- verkan.The annular post-adjustment elements 218 have the advantage that they can are designed mainly centrifugally force-independent with respect to their post-adjustment effect.

I stället för det i fig. 30 visade roterande eller sig vridande efterinställningselementet 217 kan även separata kilartiga efterinställningselement användas, vilka är fórskjutbara i radiell riktning och/eller i perifeririktningen för förslitningsefterinställning. Dessa kilartiga -_ __ efterinställningselement kan uppvisa en längsgående urtagning, genom vilken en axiell ansats 215a för styming av det motsvarande efterinställningselementet kan sträcka sig. De kilformiga » efterinställningselementen kan på grund av den på dem inverkande centrifugallcraften verka efterinställande. Kraftmagasin kan emellertid också vara anordnade, vilka påverkar det kilformiga efterinställningselementet i efterinstållningsriktning. För den problemfria styrningen av de kilartiga efterinställningselementen kan huset 202 ha påsättningar. De i förhållande till ett mot friktionskopplingens rotationsaxel vinkelrätt förlöpande plan med en bestämd upplöpningsvinkel förlöpande kilytoma hos efterinstållningselementen kan vara anordnade på hussidan och/eller på sidan av manövreringstallriksfjâdem. Vid användning av sådana kilformiga enskilda element är det lämpligt att framställa dessa av ett lätt material, för att reducera de på detta inverkande centrifugallcmftema till ett minimum.Instead of that in fi g. 30 showed a rotating or rotating post-setting element 217, separate wedge-like post-adjustment elements can also be used, which are displaceable in radial direction and / or in the circumferential direction for wear readjustment. These wedge-like -_ __ post-adjustment elements can have a longitudinal recess, through which an axial shoulder 215a for controlling the corresponding post-setting element may extend. The wedge-shaped » the readjustment elements may act due to the centrifugal force acting on them post-tuning. However, power magazines can also be provided, which affect it wedge-shaped post-adjustment element in the post-adjustment direction. For the hassle-free the control of the wedge-like post-adjustment elements, the housing 202 may have attachments. The i in relation to a plane perpendicular to the rotation axis of the friction clutch with a the fixed wedge angles of the post-adjustment elements of the post-adjustment elements can be arranged on the housing side and / or on the side of the actuating disc spring. When using such wedge-shaped individual elements, it is convenient to make them of a light material, for to reduce the centrifugal effects on this to a minimum.

Materialparningen mellan de efterinställningsrampema bildande konstruktionsdelama är lämpligtvis vald på så sätt att under friktionskopplingens hela livslängd kan ingen en efterinställning förhindrande vidhäftning mellan upplöpningsramperna och motupplöpnings- ramperna uppträda. För att undvika en sådan vidhäftning kan exempelvis en sådan 10 15 20 25 30 e ø o a »n 517 -Q-:äš a 60 konstruktionsdel vara försedd med en beläggning åtminstone i området av rampema eller motrampema. Genom sådana beläggningar kan speciellt korrosion undvikas vid användning av två metalliska konstruktionsdelar. En vidhäftning eller fastklistring mellan de efterin- ställningsramperna bildande konstruktionsdelama kan vidare undvikas genom att de mot varandra stödande och rampema liksom motrampema bildande konstruktionsdelarna är framställda av ett material med olika utvidgningskoefficient, så att till följd av de under friktionskopplingens drift uppträdande temeratursvängningarna de i kontakt sig beñnnande ytorna, som bildar efterinställningsrampema, fullgör en rörelse relativt varandra. Därigenom hålls de upplöpningsrampema och motupplöpningsrampema bildande konstruktionsdelarna alltid inbördes rörliga. En vidhâftning eller fastklistring mellan dessa delar kan således inte ske, då genom de olika utvidgningarna dessa delar alltid åter bryts loss eller lossas från varandra. Ett lossande av efterinställningsrampema kan även uppnås genom att på grund av olika hållfasthet och/eller utformning av delarna de på dessa delar inverkande centrifugallcraf- tema förorsakar olika utvidgningar eller rörelser, vilka återigen förhindrar en vidhäfming eller fastklistring av delarna.The material pairing between the post-adjustment ramps forming the structural parts is suitably chosen in such a way that during the entire life of the friction clutch no one can post-adjustment to prevent adhesion between the ramp ramps and counter-ramp the ramps occur. To avoid such adhesion, for example, one may 10 15 20 25 30 e ø o a »n 517 -Q-: äš a 60 structural member be provided with a coating at least in the area of the ramps or motrampema. Due to such coatings, corrosion in particular can be avoided during use of two metallic structural parts. An adhesion or gluing between the the scaffolding forming the structural ramps can further be avoided by facing them supporting each other and the ramps as well as the counter-ramps forming the structural parts are made of a material with different coefficients of expansion, so that as a result of those below the operation of the friction clutch occurring the temperature fluctuations they contact the surfaces forming the post-adjustment ramps perform a movement relative to each other. Thereby the ramps and counter-ramps forming the structural parts are held always mutually variable. An adhesion or gluing between these parts is thus not possible occur, then through the various extensions these parts are always broken off or detached from each other. A release of the readjustment ramps can also be achieved by due to different strength and / or design of the parts, the centrifugal force acting on these parts theme causes various extensions or movements, which in turn prevent an adhesion or gluing of the parts.

För att undvika en vidhäftningsförbindning mellan upplöpningsramp och motupplöp- ningsramp kan även åtminstone en anordning vara anordnad, som vid urkopplingen av friktionskopplingen eller vid förslitningsefterinställningen utövar en axialkraft på efterin- ställningselementet eller efterinställningselementen. För detta kan efterinställningselementet (_ __ 17, 117 axiellt ihopkopplas med en konstruktionsdel, som har partier, som vid uppträdande förslitning förskj utes axiellt. Denna ihopkoppling kan speciellt ske i området av svänglagring- en S, nämligen med manövreringstallrikstjädem 4 och/eller sensorfiâdern 13. P I diagrammet enligt fig. 34 är en anpressningstallriksfiäderkurvlinje 340 visad, vilken har en dalpunkt eller ett minimum 345, i vilken den av anpressningstallriksfiädem påförda kraften är förhållandevis låg (cirka 450 Nm). Maximum för tallriksfiädem med väg-kraft- kurvlinjen 340 ligger i storleksordningen av 7600 Nm. Kurvlinjen 340 alstras genom deformation av tallriksfjädem mellan två radiellt på avstånd anordnade stöd, nämligen såsom detta beskrivits i förbindelse med kurvlinjen 40 enligt fig. 24 och i samband med tallriks- fjådern 4.To avoid an adhesive connection between the ramp and the counter at least one device can also be provided, as in the case of disconnection of the friction clutch or during the wear reset exerts an axial force on the reset the setting element or the setting elements. For this, the readjustment element (_ __ 17, 117 are axially coupled to a structural member having portions which, when in action wear is displaced axially. This coupling can take place especially in the area of pivot bearing. an S, namely with the actuator plate 4 and / or the sensor 13. P In the diagram according to fi g. 34, a pressing plate spring curve line 340 is shown, which has a valley point or a minimum of 345, in which it is applied by the edema of the pressing plate the force is relatively low (about 450 Nm). Maximum for disc edema with road force curve line 340 is in the order of 7600 Nm. Curve line 340 is generated through deformation of the disc spring between two radially spaced supports, namely such as this is described in connection with the curve line 40 according to fi g. 24 and in connection with plate fjädern 4.

Tallriksfiäderkurvlinjen 340 kan kombineras med en beläggfjäderkurvlinje 342.The disc spring curve line 340 can be combined with a coating spring curve line 342.

Såsom framgår av frg. 34 är väg-kraft-förloppet för beläggfiädersegmentkurvlinjen 342 nârmad till anpressningstallrikstjäderkurvlinjen 340 eller de båda kurvlinjema förlöper bara på ett litet avstånd från varandra, så att den motsvarande friktionskopplingen kan manövreras med mycket låg lrraft. I belâggfiâdringens verksamhetsområde erhålles den teoretiska 10 15 20 25 30 . o - n . n ø ø | | oo , n 61 urkopplingskraften ur skillnaden mellan två vertikalt över varandra liggande punkter hos linjema 340 och 342. En sådan differens är angiven med 360. Den verkligen erforderliga urkopplingskraften nninskas med den motsvarande hävarmsutväxlingen hos manövreringsele- menten, såsom t.ex. tallriksfjädertungoma. Detta har likaså beskrivits i samband i med utföringsformen enligt fig. 17 och 18 liksom diagrammen enligt fig. 24-27.As shown in frg. 34 is the path force course of the coating fi spring segment curve line 342 approached to the pressing plate tether curve line 340 or the two curve lines extend only at a small distance from each other, so that the corresponding friction clutch can be operated with very low lrraft. In the evidence område change area of activity, the theoretical is obtained 10 15 20 25 30 . o - n. n ø ø | | oo , n 61 the disconnecting force from the difference between two vertically overlapping points of lines 340 and 342. Such a difference is indicated by 360. It really required the disengagement force is reduced by the corresponding lever gear of the control element. ment, such as e.g. the disc spring tongues. This has also been described in connection with the embodiment according to fi g. 17 and 18 as well as the diagrams according to fi g. 24-27.

I fig. 34 är streckat visat en ytterligare manövreringstallriksfjâderkurvlinje 440, vilken har ett minimum eller en dalpunkt 445, i vilken den av tallriksfiädem påförda kraften är negativ, alltså inte i inkopplingsriktningen för den motsvarande friktionskopplingen, utan verkar i urkopplingsriktning. Detta betyder att vid överskridande av punkten 461 under urkopplingsfasen blir friktionskopplingen automatiskt öppen. Tallriksfjåderkurvlinjen 440 kan förses med en beläggfjäderkurvlinje svarande mot linjen 442, men för att erhålla minimala urkopplingskrafter eftersträvas ett så parallellt förlopp som möjligt mellan belåggfiäderkurv- linjen 442 och tallriksfjäderkurvlinjen 440.I fi g. 34 is shown in phantom an additional actuating disc spring curve line 440, which has a minimum or trough 445, in which the force exerted by the edema of the plate is negative, ie not in the connection direction for the corresponding friction clutch, but acts in the direction of disconnection. This means that if item 461 is exceeded under during the disengagement phase, the friction clutch automatically opens. Disc spring curve line 440 can provided with a coating spring curve line corresponding to line 442, but to obtain minimal disengagement forces strive for as parallel a process as possible between coatings line 442 and disc spring curve line 440.

I fig. 35 visas det för urkopplingen av den motsvarande friktionskopplingen på manövreringshâvarmen, såsom tallriksfiâdertungoma, påförbara urkopplingskraftförloppet över urkopplingssträckan för de tillhörande kurvlinjema 340 och 342 resp. 440 och 442.I fi g. 35 is shown for the disengagement of the corresponding friction clutch on the actuating lever, such as the discs of the disc, can be applied to the disengagement force course over the disconnection distance for the associated curve lines 340 and 342 respectively. 440 and 442.

Såsom framgår är urkopplingskraftförloppet 349, som år samordnat med kurvlinjema 340, 342, alltid i det positiva kraftområdet, dvs. att för att hålla kopplingen i urkopplat tillstånd är alltid en kraft i urkopplingsriktningen erforderlig. Urkopplingskraftförloppet 449, vilket "f tillhör kurvlinjema 440 och 442, har ett delparti 449a i vilket urkopplingskraften först avtar . och sedan från det positiva övergår i det negativa kraftområdet, så att den motsvarande ' friktionskopplingen i urkopplat tillstånd inte behöver någon hållkraft.As can be seen, the disengagement force course 349, which is coordinated with the curve lines 340, 342, always in the positive force range, ie. that to keep the clutch disengaged a force in the direction of disconnection is always required. The disengagement force course 449, which "f belongs to the curve lines 440 and 442, has a sub-portion 449a in which the disengagement force first decreases. and then from the positive to the negative force range, so that the corresponding ' the friction clutch in the disengaged state does not need any holding force.

Vid den i fig. 36, 36a och 37 visade utföringsformen av en friktionskoppling 501 är sensortallrikstjädern 513 axiellt stödd mot kopplingslocket 502 medelst en bajonettartig förbindning 514, för detta har sensorfiädem 513 radiellt från ytteromkretsen på den ringformiga grundkroppen 5 l3b sig stråckande flikar 5 l3d, vilka axiellt stöds i radiella partier 502a, i form av ur lockmaterialet utformade flikar. Loclcflikarna 502a är utformade av det huvudsakligen axiellt förlöpande kantpartiet 502b på locket, varvid det kan vara lämpligt om för detta flikama 502a åtminstone delvis först är utformade genom en friskärning 502c eller 502d ur lockmaterialet. Genom åtminstone delvis omskâming av flikama 502a kan dessa lättare deformeras till sina avsedda lägen. Såsom speciellt framgår av fig. 37 år flikama 502a och utläggarna eller tungorna 5l3d så anpassade till varandra att en centrering av sensorfjä- dem 513 kan ske i förhållande till locket 502. Vid det visade utföringsexemplet har flikama 502a för detta inte någon axiell ansats 502e. 10 15 20 25 30 517 62 För att garantera en problemfri positionering av sensorfjädern 513 i förhållande till huset 502 under framställningen av den bajonettartiga låsningsförbindningen 514 är åtminstone tre företrädesvis över omkretsen på locket 502 likformigt fördelade flikar 502a i förhållande till det andra lockpartiet så anpassade, att efter en definierad relatiwridning mellan sensor- fjädern 513 och locket-502 de motsvarande utläggama 5l3d kommer till anliggning på ett omkretsanslag 502f och därmed undvikes en ytterligare relatiwridning mellan sensorfiâder 513 och lock 502. Anslaget 502f är vid det visade utföringsexemplet, såsom detta speciellt framgår av fig. 36a bildat genom en axiell ansats på locket 502. Av fig. 36a framgår vidare att åtminstone enskilda, åtminstone tre flikar 502a bildar en ytterligare vridbegränsning 502g mellan locket 502 och sensorfjäderns 513 tungor 5 l3d. Vid det visade exemplet bildar de lika flikarna 502a vridsåkringarna 502f och 502g för båda vridriktningarna. De en upplåsning mellan sensorfjädem 513 och locket 502 förhindrande anslagen 502g är bildade genom axiella, i radiell riktning förlöpande bockningar av tungorna 502a. Genom omkretsanslagen 502f och 502g ges en definierad positionering i omkretsriktningen av sensortjädem 513 i förhållande till locket 502. För framställningen av låsningsförbindningen 514 spâns sensorfiädem 513 axiellt i riktning mot locket 502, så att tungoma 5l3d axiellt skjuter in i friskårningarna 502c och 502d och kommer att ligga axiellt över lockstöden 502a. Därefter kan locket 502 och sensorfiädern 513 vridas inbördes, tills några av tungoma 5l3d kommer till anliggning mot vridbegrânsningarna 502f. Därpå sker en delvis avlastning av sensorfiådern __ __ 513, så att några av tungoma 5l3d, betraktat i omkretsriktningen, kommer att ligga mellan motsvarande anslag 502f och 502g och alla tungor 5 l3d lagras på de locksidiga stöden 502a.At the i fi g. 36, 36a and 37 show the embodiment of a friction clutch 501 is sensor disc tether 513 axially supported against the coupling cover 502 by means of a bayonet-like connection 514, for this, sensor fi edema 513 has radially from the outer circumference of it annular base body 5 l3b extending fl ikar 5 l3d, which are axially supported in radial portions 502a, in the form of utform ices formed from the lid material. The loclc tabs 502a are formed therefrom substantially axially extending edge portion 502b of the lid, whereby it may be appropriate if for this the members 502a are at least partly first formed by a free cut 502c or 502d from the lid material. By at least partially reshaping the 50s 502a, these can more easily deformed to their intended positions. As especially shown by fi g. 37 years fl ikama 502a and the pawls or tongues 51d so adapted to each other that a centering of the sensor spring them 513 can be made in relation to the cover 502. In the embodiment shown, the fl ikama 502a for this no axial shoulder 502e. 10 15 20 25 30 517 62 To ensure a trouble - free positioning of the sensor spring 513 in relation to the housing 502 during the manufacture of the bayonet-like locking joint 514 is at least three preferably over the circumference of the lid 502 uniformly distributed fls 502a in proportion to the second cover portion so adapted that after a defined relative rotation between the sensor the spring 513 and the cover-502 the corresponding outriggers 513d come into abutment on one circumferential stop 502f and thus avoids further relative rotation between sensor veins 513 and lid 502. The stop 502f is special in the exemplary embodiment shown appears from fi g. 36a formed by an axial shoulder on the cover 502. By fi g. 36a is further stated that at least individual, at least three ars 502a form an additional rotation limitation 502g between the cover 502 and the tongues 513 of the sensor spring 513. In the example shown, they form equal fl the 502a rotary fuses 502f and 502g for both directions of rotation. They unlock between the sensor spring 513 and the cover 502 the preventing stops 502g are formed through axial, radially extending bends of the tongues 502a. Through the perimeter appropriations 502f and 502g are given a defined positioning in the circumferential direction of the sensor edge 513 in relation to the lid 502. For the manufacture of the locking connection 514 spans sensor fi edema 513 axially in the direction of the cover 502, so that the tongues 5l3d project axially into the notches 502c and 502d and will lie axially over the lid supports 502a. Then the lid 502 and the sensor spring 513 can be rotated relative to each other until some of the tongues 513d for abutment against the pivot limits 502f. Then there is a partial relief of the sensor fi vein __ __ 513, so that some of the tongues 513d, viewed in the circumferential direction, will lie between corresponding stops 502f and 502g and all tongues 5 l3d are mounted on the lid-side supports 502a.

Genom utformningen enligt uppfinningen av den bajonettartiga låsningen 514 garanteras att vid monteringen vid friktionskopplingen 1 kommer tungoma 5l3d inte att ligga bredvid de locksidiga stöden 502a.The design according to the invention of the bayonet-like lock 514 ensures that during mounting at the friction clutch 1, the tongues 5l3d will not lie next to them lock-side supports 502a.

Vid de hitintills visade utföringsexemplen är den den egentliga fjâderkraften för sensorfjädern 513 påförande cirkelringformiga grundkroppen, Lex. 5l3b, anordnad radiellt utanför påverkningspartiet eller stödpartiet mellan tryckplatta och manövreringstallriksfi äder.In the embodiments shown so far, it is the actual spring force for sensor spring 513 applying circular annular base body, Lex. 5l3b, arranged radially outside the impact portion or the support portion between the pressure plate and the control plate springs.

För många användningsfall kan det emellertid även vara lämpligt om den cirkelringformiga grundkroppen hos sensortallriksfiädern är anordnad radiellt innanför påverkningsdiametern mellan tryckplatta och manövreringstallriksfiäder. Det betyder således för en utföringsform enligt tig. 17 och 18 att den den axiella förspänningslcraften för sensorfiâdem 13 påförande grundkroppen l3b är anordnad radiellt innanför påverkningspartiet 3a mellan manövrering- stallriksfjäder 4 och tryckplatta 3.For many applications, however, it may also be appropriate for the circular ring the base body of the sensor plate spring is arranged radially inside the actuating diameter between pressure plate and control plate spring. It thus means for an embodiment according to fig. 17 and 18 that the axial biasing force of sensor 13 is applied the basic body 13b is arranged radially inside the actuating portion 3a between the operating stable spring 4 and pressure plate 3.

Vid utföringsformen enligt ñg. 36-37 är de locksidiga motupplöpningsrampema 524 10 15 20 25 30 : o a ø oo u 517 * . a r n nu a 63 bildade genom lockformiga utpressningar, som är införda i plåthuset 502. Vidare styrs vid denna utföringsform de mellan huset S02 och efterinställningsringen 517 förspända skruvfjädrama 526 genom styrtappar 528, som är utformade i ett stycke med efterinställnings- ringen 517 och sträcker sig i omkretsriktningen. Dessa styrtappar 528 kan, såsom detta framgår speciellt av fig. 37, i axiell riktning uppvisa ett långsträckt tvärsnitt, som är anpassat till innerdiametem på fiâdrama 526. Stymingama 528 sträcker sig åtminstone över ett delparti av längsutsträckningen av tjådrama 526 in i dessa. Därigenom kan åtminstone en del av fjäderlindningama styras och åtminstone stödas i radiell riktning. Vidare kan en utböjning eller en utfjädring av fjädrarna 526 i axiell riktning undvikas. Genom tapparna 548 kan monteringen av friktionskopplingen väsentligt underlättas.In the embodiment according to ñg. 36-37 are the lid-side counter-ramp ramps 524 10 15 20 25 30 : o a ø oo u 517 * . a r n nu a 63 formed by lid-shaped extensions, which are inserted into the sheet metal housing 502. Further controlled at this embodiment they are biased between the housing SO2 and the post-setting ring 517 the coil springs 526 by guide pins 528, which are integrally formed with the post-adjustment ring 517 and extends in the circumferential direction. These guide pins 528 may, as such is especially evident from fi g. 37, in the axial direction have an elongated cross-section, which is adapted to the inner diameter of 52 âdrama 526. The guides 528 extend over at least a portion of the longitudinal extent of the edging frame 526 into these. Thereby, at least a part of the spring windings are guided and at least supported in the radial direction. Furthermore, a deflection or a suspension of the springs 526 in the axial direction is avoided. Through the pins 548 can the assembly of the friction clutch is significantly facilitated.

I fig. 38 är efterinställningsringen 517 visad delvis. Efterinställningsringen 517 har radiellt inåt förlöpande utformningar 527, som bär de tappartiga, i omkretsriktriingen sig sträckande styrpartiema 528 för skruvfjädrama 526. Vid det visade utföringsexemplet är fjäderupptagningspartierna 528 utformade i ett stycke med den som formsprutdel framställda plastringen 517. Fjäderstymingspartierna eller tjäderupptagningspartierna 528 kan emellertid även vara bildade genom enskilda konstruktionsdelar och/eller alla gemensamt genom en enda konstruktionsdel, vilka eller vilken förbindes med efterinstâllningsringen 517, t.ex. medelst en snäpplåsning. Så kan alla styrpartiema 528 vara bildade genom en likaså över omkretsen öppen ring, som är ihopkopplad med efterinställningsringen 517 över åtminstone tre f"- förbindningsställen, företrädesvis utformade som snäpplåsning.In Fig. 38, the readjustment ring 517 is shown in part. The adjustment ring 517 has radially inwardly extending configurations 527, which support the pin members, in the circumferential direction extending the guide portions 528 for the coil springs 526. In the embodiment shown, the spring receiving portions 528 formed integrally with the injection molded part the plastic ring 517. However, the spring guide portions or the capillary receiving portions 528 may also be formed by individual structural parts and / or all jointly by a single structural member which is connected to the post-adjustment ring 517, e.g. By a snap lock. Thus, all the guide portions 528 may be formed by a likewise over circumference open ring, which is coupled to the post-adjustment ring 517 over at least three f "- connection points, preferably designed as snap locks.

Liknande vad som beskrivits i förbindelse med fig. 28 och 29 kan skruvfiädrarna 526 i radiellt stöda mot ytterligare, t.ex. på grund av centrifugalkraftinverkan, mot motsvarande utformade partier på locket 502 och/eller efterinställningsringen 517.Similar to what is described in connection with fi g. 28 and 29 can screw the springs 526 in radially support further, e.g. due to centrifugal force action, against the equivalent formed portions on the cover 502 and / or the post-adjustment ring 517.

De locksidiga stöden för skruvfjädrarna 526 är bildade genom av lockmaterialet utformade och i axiell riktning sig sträckande vingar eller genom axiella väggar bildade utpressningar 526. Dessa stödpartier 526a för fjädrama 526 är därvid lämpligtvis utformade på så sätt att de motsvarande ändarna på fiädrama styrs och därmed säkras mot en otillåten förskjutning i axiell och/eller radiell riktning.The lid side supports for the helical springs 526 are formed by the lid material shaped and axially extending wings or formed by axial walls extensions 526. These support portions 526a for the spring frames 526 are then suitably formed in such a way that the corresponding ends of the fi springs are controlled and thus secured against an impermissible displacement in axial and / or radial direction.

Vid den i fig. 39 visade utföringsformen av en koppling 601 är sensortjädem 613 anordnad på den från tryckplattan 603 vända sidan av huset 602. Genom arrangemanget av sensorfiädern 613 utanför husinnerutrymmet, som upptar tryckplattan 603, kan de termiska påfrestningarna på sensortjädem 613 minskas, varigenom risken för en sättning av denna fiäder 613 på grund av en termisk överpäfrestning undvikes. Likaså sker på den yttre sidan av huset 602 en bättre kylning av fjädem 613. 10 15 20 25 30 n nu II 'H2 u 517 i* "'52". ' 64 Stödandet av det på den från locket vända sidan av manövreringstallriksfjädern 604 anordnade svängstödet 611 sker medelst distansnitar 615, som sträcker sig axiellt genom motsvarande urtagningar i tallriksfjädem 604 och huset 602 och är axiellt förbundna med sensorfjädern 613. Vid det visade utföringsexemplet är distansnitama 615 ihopnitade med sensortjädern 613. I stället för distansnitar 615 kan även andra medel användas vilka bildar en förbindning mellan avrullningsstödet 611 och sensorfjädem 613. Så kan t.ex. sensorfjädem 613 i det radiellt inre partiet uppvisa axiellt sig sträckande flikar, vilka stöder avrullnings- stödet 611 med motsvarande radiella partier eller t.o.m. direkt bildar detta avrullningsstöd 611 genom motsvarande utformningar. I stället för de fast med sensorfjädem ihopnitade elementen 615 kan även på annat sätt utformade, t.ex. ledat vid sensorn fastlänkade element användas.At the i fi g. 39, the embodiment of a clutch 601 is the sensor head 613 arranged on the side of the housing 602 facing away from the pressure plate 603. By the arrangement of The sensor 6 spring 613 outside the housing interior, which occupies the pressure plate 603, can be thermal the stresses on the sensor edge 613 are reduced, thereby reducing the risk of this fi springs 613 due to thermal overheating are avoided. The same thing happens on the outside of the housing 602 a better cooling of the spring 613. 10 15 20 25 30 n nu II 'H2 u 517 i * "'52". ' 64 The support of the side of the actuating disc spring 604 facing away from the lid The pivot support 611 is arranged by means of spacer rivets 615 which extend axially through corresponding recesses in the disc spring 604 and the housing 602 and are axially connected to the sensor spring 613. In the embodiment shown, the spacers 615 are riveted together with the sensor cap 613. Instead of spacers 615, other means can also be used which form a connection between the unwinding support 611 and the sensor spring 613. Thus, e.g. sensor spring 613 in the radially inner portion have axially extending fl axes which support the unwinding the support 611 with corresponding radial portions or t.o.m. directly forms this unrolling support 611 through corresponding designs. Instead of those fixed together with sensor springs the elements 615 can also be designed in other ways, e.g. articulated elements attached to the sensor be used.

Vid utföringsformen enligt fig. 40 sträcker sig sensorfjâdern 713 radiellt innanför svänglagringen 715 för manövreringstallriksfjädem 704. Sensorfjädern 713 är stödd vid sitt radiellt inre parti mot locket 702 och för detta har locket 702 axiellt sig genom motsvarande slitsar eller urtagningar i tallriksfjädern 704 sig strâckande flikar 715, vilka axiellt stöder sensortallriksfjädern 713. Enligt en andra utföringsvariant kunde även sensorfiädern 713 på sitt inre kantparti uppvisa flikar, vilka sträcker sig i axiell riktning axiellt genom motsvarande öppningar i tallriksfjädem 704 och stöds på locksidan.In the embodiment of Fig. 40, the sensor spring 713 extends radially inwardly the pivot bearing 715 for actuating disc spring 704. The sensor spring 713 is supported at its radially inner portion towards the cover 702 and for this the cover 702 has axially through the corresponding slits or recesses in the disc spring 704 extending tabs 715 which axially support sensor disc spring 713. According to a second embodiment variant, sensor 7 spring 713 could also its inner edge portion have fl ices, which extend in the axial direction axially through the corresponding openings in disc spring 704 and are supported on the lid side.

Den i ñg. 41 visade efterinställningsringen 817 kan användas vid en friktionskoppling M enligt frg. 36-37. Efterinställningsringen 817 har radiellt inre utformningar 827, som sträcker sig radiellt. Utformningarna 827 har radiella ansatser 827a, som bildar stödpartierna för de _ . i omkretsriktningen mellan kopplingslock och inställningsring 817 förspända skruvfiädrama 826. För styming och underlättande av monteringen av sknrvfiädrarna 826 anordnat en ring 828, som är avbruten eller öppen på ytteromkretsen. Ringen 828 är förbunden med de radiella utformningama 827a. För detta kan utformningarna 827a uppvisa i omkretsriktningen sig sträckande fördjupningar eller spår, som är utformade på så sätt, att dei förbindelse med ringen 828 bildar en snâppförbindning. De locksidiga stöden för efterinställningsfjädrama 826 är bildade genom axiella flikar 826a på kopplingslocket. De axiella flikama 826a har en axiell inskäming 826b för upptagandet av ringen 828. Inskämingama 826b är därvid utformade på så sätt att ringen 828 i förhållande till flikarna 826a har en axiell förskjutningsmöjlighet, åtminstone svarande mot förslitningsvägen hos friktionskopplingen. För detta är det speciellt lämpligt om de i de radiella utformningama 827a införda fördjupningarna för upptagandet av ringen 828 och urskärningarna 826b, betraktat i axiell riktning, är motriktat utformade, eller med andra ord, att fördjupningama i utformningarna 827a är öppna i den ena axiella 10 15 20 25 30 517 såå" 65 riktningen och urskämingarna 826b öppna i den andra axiella riktningen.The i ñg. 41 can be used in a friction clutch M according to frg. 36-37. The post-adjustment ring 817 has radially inner configurations 827 which extend themselves radially. The configurations 827 have radial projections 827a, which form the support portions for the _. in the circumferential direction between the coupling cover and the adjusting ring 817 prestressed screw springs 826. To control and facilitate the assembly of the screw springs 826 arranged a ring 828, which is interrupted or open on the outer perimeter. Ring 828 is connected to the radial configurations 827a. For this, the configurations 827a may have in the circumferential direction extending depressions or grooves, which are designed in such a way that they connect with ring 828 forms a snap connection. The lid-side supports for the post-adjustment spring 826 are formed by axial axes 826a on the coupling cover. The axial tabs 826a have an axial recess 826b for receiving the ring 828. The recesses 826b are then formed on such that the ring 828 has an axial displacement with respect to the 82s 826a, at least corresponding to the wear path of the friction clutch. For this it is special suitable if the recesses inserted in the radial configurations 827a for receiving the ring 828 and the cut-outs 826b, viewed in the axial direction, are oppositely shaped, or in other words, that the recesses in the configurations 827a are open in one axial 10 15 20 25 30 517 såå " 65 the direction and the notches 826b open in the other axial direction.

Vid den i ñg. 40 visade utföringsformen av en friktionskoppling 901 sker stödandet av manövreringstallriksfjädem 904 i urkopplingsriktningen i ett mellersta parti av tallrikstjädems 904 grundkropp 904a. Radiellt utanför stöder grundkroppen 904a mot tryckplattan 903 och sträcker sig radiellt inåt ut över svänglagringen 905. Det betyder att svänglagringen 905 är på förhållandevis stort avstånd från grundkroppens 904a innerkant hos tallriksfjädem 905 eller slitsändarna, vilka bildar tungor på tallriksfjâdem 904, i jämförelse med de hittills kända tallrikstjäderkopplingama. Vid det visade utföringsexemplet ligger det radiella breddförhållandet mellan det radiellt innanför svänglagringen 905 anordnade grundkroppspartiet och det radiellt utanför svânglagringen 905 förekommande grundkroppspartiet i storleksordningen av 1:2. Det är lämpligt om detta förhållande ligger mellan 1:6 och 1:2. Genom ett sådant stödande av manövreringstallriksfjädern 904 kan ett skadande eller en överpåfrestning av tallriksfjâdergrundkoppen 904a i området av svänglagringen 905 undvikas.At it in ñg. 40 shows the embodiment of a friction clutch 901, the support takes place of actuating disc spring 904 in the disengagement direction in a middle portion of base body 904 base body 904a. Radially outside, the base body 904a abuts the pressure plate 903 and extends radially inwards out over the pivot bearing 905. This means that the pivot bearing 905 is at a relatively large distance from the inner edge of the base body 904a disc spring 905 or the slot ends, which form tongues on disc spring 904, in comparison with the hitherto known disc cleaner couplings. At the shown embodiment it is located radial width ratio between the radially inside the pivot bearing 905 the basic body portion and that radially outside the swing bearing 905 occurring the basic body portion in the order of 1: 2. It is appropriate if this relationship exists between 1: 6 and 1: 2. By such a support of the actuating disc spring 904, a damage or an overload of the disc spring base cup 904a in the area of swing bearing 905 is avoided.

I fig. 40 antydes vidare streckat en axiell påsättning 903a, som är anordnad på tryckplattan 903. Över sådana på tryckplattan 903, speciellt i området av stödsnockama 903b, anordnade påsâttriingar 903a kan manövreringstallriksfiädem 904 centreras i förhållande till 901. 904 kan således ytterdiametercentrering hållas i radiell riktning i förhållande till locket 902, så att de i fig. kopplingen Manövreringstallriksfjâdern medelst en 40 likaså visade centreringsnitama eller tappama 915 kan bortfalla. Fastän så inte visas kan _ ytterdiametercentreringen ske även genom ur lockets 902 material utformade flikar eller 'i utpressningar. .I fi g. 40 further indicates an axial attachment 903a, which is arranged on the pressure plate 903. Above those on the pressure plate 903, especially in the area of the support cams 903b, arranged mounting devices 903a, operating plate edge 904 can be centered relative to 901. 904 can thus outer diameter centering is held in the radial direction relative to the cover 902, so that in fi g. clutch Maneuvering disc spring by means of a The centering rivets or pins 915 also shown may be omitted. Although not shown, _ the outer diameter centering also takes place through flaps formed from the material of the cover 902 or 'i blackmail. .

Vid friktionskopplingen 901 är sensorfjädern 913 utformad på så sätt, att den kraften påfórande grundkroppen 913a är anordnad radiellt innanför nockama 903b. För stödande av manövreringstallriksfiädern 904 å ena sidan och för ett eget stödande mot locket 902 å andra sidan har sensortjädern 913 radiella utliggare eller tungor, vilka sträcker sig dels från grundkroppen 913a radiellt inåt och dels från grundkroppen 913a radiellt utåt.At the friction clutch 901, the sensor spring 913 is designed in such a way that the force applying the base body 913a is arranged radially inside the cams 903b. For the support of control plate spring 904 on the one hand and for its own support against the cover 902 on the other hand the side has the sensor cap 913 radial outriggers or tongues, which extend partly from the base body 913a radially inwards and partly from the base body 913a radially outwards.

Vid den i fig. 43 visade utföringsvarianten av en friktionskoppling 1001 är den friktionskopplingens urkopplingskraft eller manövreringstallrikstjäderns 1004 svängkraft motriktade kraften påförd genom en sensortjäder 1013, vilken är axiellt inspänd mellan huset 1002 och tryckplattan 1003. Vid en sådan utföringsform stöds manövreringstallriksfjädem 1004 i sväng- eller tippområdet 1005 inte genom någon svänglagring i urkopplingsriktningen.In the embodiment variant of a friction clutch 1001 shown in Fig. 43, it is the disengagement force of the friction clutch or the pivoting force of the actuating disc 1004 the opposite force applied by a sensor cap 1013, which is axially clamped between the housing 1002 and the pressure plate 1003. In such an embodiment, the actuating disc spring is supported 1004 in the pivot or tilt area 1005 not by any pivot bearing in the disengagement direction.

Tallriksfjädems 1004 anliggning mot det locksidiga svängstödet eller stödstödet 1012 garanteras genom sensorijâdems 1013 förspänningslcraft. Denna sensortjäder är utformad på 10 15 20 25 30 u g, t.. ' _ . . .- s 1 7 3 331: - = 66 så sätt, att under frik-tionskopplingens 1001 urkopplingsförlopp blir den av denna sensorfjäder 1013 påförda axialkraften på tallrikstjädem 1004 större än friktionskopplingens 1001 erforderliga urkopplingskraft. Det måste därvid garanteras att när ingen förslitning har förekommit på friktionsbeläggen, tallrikstjädem 1004 alltid blir i anliggning mot det locksidiga stödet eller svängstöden 1012. För detta måste på liknande sätt, såsom detta beskrivits i samband med de tidigare utföringsformerna, en anpassning ske mellan de enskilda i axiell riktning verksamma och överlagrande kraftema. Dessa krafter, som alstras genom sensorfiädem 1013, genom beläggfjâdringen genom de mellan tryckplattan 1003 och huset 1002 eventuellt anordnade bladtjâderelementen, genom manövreringstallriksfiädem 1004, 1001 efterinställningsringen 1017 inverkande efterinställningsfiäderelementen måste anpassas i genom urkopplingskraften för friktionskopplingen och genom de på motsvarande grad till varandra.Disc spring 1004 abutment against the lid-side swivel support or support support 1012 guaranteed by the biasing force of sensor 1013. This sensor cap is designed on 10 15 20 25 30 u g, t .. '_. . .- s 1 7 3 331: - = 66 in such a way that during the disengagement process of the friction clutch 1001, it becomes of this sensor spring 1013 applied to the axial force on the disc blade 1004 greater than that of the friction clutch 1001 required disconnection force. It must be guaranteed that when there is no wear occurred on the friction pads, disc plate 1004 always abuts against it the locking side support or the swing supports 1012. For this must be done in a similar manner, such as this described in connection with the previous embodiments, an adaptation takes place between the individuals axially acting and superimposing forces. These forces, which are generated by sensor fi edema 1013, through the coating suspension through those between the pressure plate 1003 and the housing 1002, if any arranged leaf spring elements, by actuating plate edema 1004, 1001 the tuning ring spring elements 1017 affecting the tuning spring elements must be adjusted in by the disengagement force of the friction clutch and by those on corresponding degree to each other.

Vid friktionskopplingen 1101 enligt fig. 44 stöder därvid sensorfiädern 113 radiellt utanför det locksidiga ringformiga stödpartiet 1112. Vid det visade utföringsexemplet är det motsatta stödandet mellan manövreringstallriksfiädem 1104 och sensorfjädem 1113 även anordnat radiellt utanför stöddiametem l103a hos manövreringstallrikstjädem 1104 på tryckplattan 1103. För stödandet mot locket 1102 har sensorfjädem 1113 radiellt utvändigt utforrnningar i form av radiellt utåt sig vända armar 1113b, vilka på liknande sätt, såsom detta beskrivits i samband med fig. 36-37, över en bajonettlåsning 1514 axiellt stöder mot ,, locket 1102 och är säkrade mot vridning. För monteringen av sensortjädern 1113 har locket 1102 motsvarande axiella urtagningar 1502b, motsvarande axiella urtagningar 1502b, i vilka f de radiellt yttre stödarmarna för sensortjâdem 1113 axiellt kan vara införda för bildandet av bajonettlåsningen 1514. Anliggningen av tallrikstjädern 1104 mot det locksidiga svängstödet eller stödstödet 1112 garanteras genom sensorfiädems 1113 förspänningskraft.At the friction clutch 1101 according to fi g. 44 then supports the sensor spring 113 radially outside the lid-side annular support portion 1112. In the embodiment shown, it is opposite the support between the control plate edema 1104 and the sensor spring 1113 as well arranged radially outside the support diameter 110a of the actuating disc blade 1104 on the pressure plate 1103. For the support against the cover 1102, the sensor spring 1113 has a radially outer surface embodiments in the form of radially outwardly facing arms 1113b, which in a similar manner, such as this has been described in connection with fi g. 36-37, over a bayonet lock 1514 axially abuts, cover 1102 and are secured against twisting. For the mounting of the sensor cap 1113 has the lid 1102 corresponding axial recesses 1502b, corresponding axial recesses 1502b, in which f the radially outer support arms for sensor teeth 1113 may be axially inserted to form the bayonet lock 1514. The abutment of the disc tether 1104 against the lid-side pivot support or the support support 1112 is guaranteed by the biasing force of sensor fi edem 1113.

I samband med fig. 43 ska kopplingens funktion förklaras närmare. Därvid är sensorfiädem utformad på så sätt, att den motsvarar urkopplingskraften i efterinställningspunkten. Urkopplas efter uppträdande beläggförslitning (eller fórslitrting på andra ställen) och därmed förändrad tallriksvinkel och därigenom högre tallrikstjåderkraft, så svänger tallriksljädern först kring stödet 1012 till in i närheten av efterinställningspunkten.In connection with fi g. 43, the function of the coupling shall be explained in more detail. Thereby is sensor fi edema designed in such a way that it corresponds to the disconnection force in the preset point. Disconnected after occurring coating wear (or pre-wear on other places) and thus changed plate angle and thereby higher plate noise, then the disc ladder first swings around the support 1012 to in the vicinity of the post-adjustment point.

Då i denna punkt då urkopplingskraften blir lika med sensorkraften tillsammans med beläggfjädern - restkraft - svänger tallriksfiädern vid ytterligare urkoppling kring stödet på tryckplattan, till dess att en kraftjämvikt åter har bildats mellan urkopplingskraften och sensorkraften. Därvid lyfts tallriksljädem upp från det locksidiga stödet och friger detta för efterinställningen. Under den ytterligare urkopplingssträckan sjunker urkopplingskraften åter, 10 15 20 25 30 n. en ' en ,, nu _ 517 336 67 sensorkraften överväger och pressar genom tryckplattan tallriksfjädem mot det locksidiga stödet 1112, kring vilket då den ytterligare svängningen av tallrikstjâdem sker. Vid tallriksfjäderns övergång från det locksidiga stödet till det tryckplattsidiga stödet ändrar tallriksfiädem i tendensen sin funktion som tvåarmad hävarm. Den stöder mot tryclcplattan övergående med den nu förekommande urkopplingskraften mot tryckplattan och lyfts därigenom tillfälligt från det locksidiga stödet. Efter ytterligare urkopplingsväg överväger på grund av det därmed förbundna kraftfallet kraften från sensorfiådern och pressar tallriksfjädem åter mot det locksidiga stödet, varigenom efterinställningsanordningen blockeras och efterinställningsförloppet är slutfört. Tallriksfjädem är sedan åter för den ytterligare utkopplingsvägen verksam som tvåarmad hävarm. Tallrikstjädem kan utformas under hänsynstagande till samtliga fiâderkrafter, som verkar direkt eller indirekt mot tallriks- fjädern. Till dessa hör speciellt de krafter, som alstras genom manövreringstallriksfiädern och de axiellt i förhållande till locket förskjutbara konstruktionsdelama hos den motsvarande utjämnings- eller efterinställningsanordningen.Then at this point when the disconnection force becomes equal to the sensor force together with the coating spring - residual force - swings the disc spring when further disconnected around the support on the pressure plate, until a force equilibrium has been formed again between the disengagement force and the sensor force. Thereby, the plate lid lifts up from the lid-side support and releases this the preset. During the additional disengagement distance, the disengagement force decreases again, 10 15 20 25 30 n. one ' one ,, now _ 517 336 67 the sensor force considers and presses the disc spring against the lid side through the pressure plate the support 1112, around which then the further oscillation of the plate tooth takes place. At the transition of the disc spring from the cover-side support to the pressure plate-side support changes plate edema in the tendency its function as a two-armed lever. It supports the tryclc plate transient with the current disengaging force against the pressure plate and lift thereby temporarily from the unilateral aid. After further disconnection route consider on due to the associated force drop the force from the sensor vein and presses disc spring again against the lid-side support, whereby the readjustment device is blocked and the readjustment process is complete. The disc spring is then back for it further coupling path acts as a two-armed lever. Plate cleaning can be designed taking into account all der forces, acting directly or indirectly against the plate the spring. These include in particular the forces generated by the actuator plate spring and the axially displaceable structural parts of the corresponding one relative to the lid the equalization or readjustment device.

Utföringsformen enligt fig. 44 har vidare den fördelen, att i friktionskopplingens inkopplade tillstånd är tallriksfjädern 1104 praktiskt taget förspänd eller verksam som tvåar- mad hävarm och tallriksfjädem 1104 är därmed förspänd mellan det locksidiga stödet 1112 och det tryckplattsidiga stödet 1103a, vid urkopplingen av friktionskopplingen 1101 stöder tallriksfjädem emellertid praktiskt taget enbart mot sensorfiädem 1113 och svängs kring stödpartiet 1113a, vid samtidig axiell förskjutning av stödpartiet 1113a, så att den då praktiskt . taget är verksam som enarmad hävarm. g Sensorfjädem 1113 enligt fig. 44 kan - liksom sensortallrikstjädrama i de andra figurerna - vid motsvarande utformning eller anpassning stöda mot en godtycklig diameter på manövreringstallriksfiädem 1104. Så kan sensorfjädems 1113 stöd mot tallriksfjådem 1104 ske på en diameter, som befinner sig mellan det locksidiga svängpartiet 1105 och den tryck- plattsidiga stöddiametem 1103a. Vidare kunde sensorfiädems 1113 stöd mot tallriksfjädem 1104 även vara anordnat radiellt innanför den locksidiga stöddiametem 1105. Därmed blir tendensmässigt den av sensortjädem 1113 påförda axiella stödkraften desto större ju mindre dess stöddiameter 1113a blir på tallriksfiâdem 1104. Vidare måste tjäderpartiet med praktiskt taget konstant kraft hos sensorfjädern 1113 bli desto större ju längre bort från stöddiametem 1113a mellan fjädrarna 1104 och 1113 från den locksidiga stöddiametem 1105 tallriksfiädern 1104 är belägen.The embodiment according to fi g. 44 further has the advantage that in the friction clutch engaged condition, the disc spring 1104 is substantially biased or acts as a two-stage mad lever and disc spring 1104 are thus prestressed between the lid-side support 1112 and the pressure plate side support 1103a, when disengaging the friction clutch 1101 supports disc spring, however, practically only against sensor fi edema 1113 and turns around the support portion 1113a, in case of simultaneous axial displacement of the support portion 1113a, so that it is then practical. is active as a single-lever lever. g Sensor spring 1113 according to Fig. 44 can - like the sensor disc cleaners in the others ur the gures - in the corresponding design or adaptation support against an arbitrary diameter of operating plate edema 1104. Thus, the sensor spring 1113 can support the plate spring 1104 take place at a diameter which lies between the lid-side pivot portion 1105 and the pressure flat-sided support diameter 1103a. Furthermore, the sensor 1113 could support the disc spring 1104 may also be arranged radially inside the lid sided support diameter 1105. Thus the axial support force applied by the sensor edge 1113 tends to be greater the smaller its support diameter 1113a becomes on plate fi âdem 1104. Furthermore, the capercaillie portion with practical The constant force of the sensor spring 1113 becomes larger the further away from the support diameter 1113a between the springs 1104 and 1113 from the lid-side support diameter 1105 of the disc spring 1104 is located.

Utföringsformen enligt fig. 45 har en efterinstållningsanordning 1216, som är verksam på liknande sätt, som detta beskrivits med de föregående figurerna, speciellt i n »al I nal» 10 15 20 25 30 I, fn; .nu av ' . 68 förbindelse med fig. 17-30. Manövreringstallriksfjädem 1204 är svängbart lagrad mellan två ringformiga avrullningsstöd 1211 och 1212. Det intill tryckplattan 1203 belägna stödet 1211 påverkas genom sensorfjädem 1213. Friktionskopplingen 1201 har en anordning 1261, som garanterar, att betraktat under friktionskopplingens livslängd, efterinställningsringens 1217 ramper inte häftar vid mot de locksidigt anordnade motrampema. Vid det visade utför- ingsexemplet är motrampema, liknande såsom detta beskrivits i förbindelse med fig. 18, anordnade på en på locket vridfast stödring 1225. En vidhâftning mellan rampema och motramperna hade till följd, att den önskade förslitningsefterinställningen inte längre kunde ske.The embodiment of Fig. 45 has a post-adjustment device 1216, which is acting in a manner similar to that described in the preceding figures, particularly in n »Al IN nal » 10 15 20 25 30 I, fn; .now av '. 68 connection with Figs. 17-30. Actuating disc spring 1204 is pivotally mounted between two annular unrolling supports 1211 and 1212. The support 1211 located next to the pressure plate 1203 actuated by sensor spring 1213. The friction clutch 1201 has a device 1261, which guarantees, that considered during the life of the friction clutch, the post-adjustment ring 1217 ramps do not adhere to the counter-mounted rear ramps. In the embodiment shown The example is the counter-ramps, similar to that described in connection with fi g. 18, arranged on a support ring rotatable on the lid 1225. An adhesion between the ramps and as a result of the counter-ramps, the desired wear adjustment could no longer be made happen.

Anordningen 1261 bildar en lösfriktionsmekanism, som vid urkopplingen av friktionskopplingen 1201 och vid förekommande förslitning på fiiktionsbeläggen 1207 kan utöva en axialkraft på efterinställningsringen 1217, varigenom den eventuellt förekommande vidhäftningsförbindelsen mellan rampema och motramperna lossas. Mekanismen 1261 innefattar ett axiellt fjädrande element 1262, som vid det visade utföringsexemplet axiellt är förbundet med tallrilcsfjädem 1204. Elementet 1262 har en ringformig membranartig eller tallriksartig fjädrande grundkropp 1262a, som radiellt utvändigt är förbunden med tallriksfiädern 1204. Från det radiellt inre kantpartiet på den ringformiga grundkroppen 1262a sträcker sig över omkretsen fördelade, axiella flikar 1263, som sträcker sig genom axiella urtagningar i tallriksfiädern 1204. Vid sina fria åndpartier har flikama 1263 anslagskonturer «» .i i form av nedböjningar 1264, vilka samverkar med motanslagskonturer 1265 på efterinställ- _ ningen 1217. Motanslagskonturema 1265 är bildade genom i ringen 1217 radiellt införda ' urtagningar eller genom ett runt om gående spår. Avståndet mellan anslagskonturema 1264 och motanslagskonturema 1265 i friktionskopplingens inkopplade tillstånd är så avpassat, att över åtminstone en större del av kopplingsurkopplingsfasen sker inte någon beröring mellan konturema 1264 och motkonturerna 1265. Företrädesvis kommer anslagskonturerna 1264 till anliggning mot motanslagskonturerna 1265 först vid fullständigt urkopplad friktionskoppling, varigenom elementet 1262 kan förspånnas elastiskt mellan efterinställningsringen 1217 och tallriksfiâdern 1204. Därigenom garanteras att, så snart till följd av beläggförslitning en axiell förskjutning av svängstödet 1211 sker, efterinställningsringen 1217 tvångsmässigt lyfts upp från de locksidiga upplöpningsrampema. Vidare ska mekanismen 1261 förhindra att vid allt för stor urkopplingsväg, t.ex~. på grund av en felaktig grundinstållning av urkopplingssystemet, en efterinstållning av ringen 1217 sker. Detta uppnås genom att vid alltför stor vridvinkel av tallriksfjädern 1204 i urkopplingsriktning det fjädrande elementet 1262 förspänner efterinställningsringen 1217 mot tallriksfjädem 1204, varigenom en vrid- 10 15 20 25 30 o I . Q u u. 517 sas 69 säkring av efterinställningsringen 1217 sker i förhållande till tallrikstjädern 1204. Det måste således vara garanterat att vid överskridande av punkten 46 enligt fig. 24 i urkopplingsrikt- ningen efterinställningsringen 1217 hålles vridfast i förhållande till tallriksljädern 1204, då vid överskridande av punkten 46 sensorfjâdems 1213 tillbakahållningskraft övervinnes, varigenom även vid icke förekommande förslitning på kopplingsskivan en efterinställning skulle ske. Detta skulle ha till följd en förändring av driftspunkten, således en förändring av tallriksfjäderns 1204 inmonteringsläge, nämligen i riktning mot en lägre anpressningskraft.The device 1261 forms a loose friction mechanism, which when disconnected from the friction clutch 1201 and in the event of wear on the friction pads 1207 can exert an axial force on the post-adjustment ring 1217, whereby it may occur the adhesive connection between the ramps and the counter-ramps is loosened. Mechanisms 1261 comprises an axially resilient element 1262, which in the embodiment shown is axial connected to plate spring 1204. Element 1262 has an annular diaphragm or disc-like resilient base body 1262a, which is radially externally connected to disc spring 1204. From the radially inner edge portion of the annular base body 1262a extends over the circumference distributed, axial fl ikar 1263, which extends through axial recesses in the disc vein 1204. At its free spirit portions, the fl ikama have 1263 abutment contours «» .i in the form of deflections 1264, which cooperate with counter-impact contours 1265 on post-adjustment. 1217. The counter-impact contours 1265 are formed by radially inserted in the ring 1217 recesses or through a walking track. The distance between the stop contours 1264 and the counter-stop contours 1265 in the engaged state of the friction clutch are so adapted that over at least a major part of the clutch disconnection phase, no contact occurs between contours 1264 and counter contours 1265. Preferably, the impact contours 1264 are added abutment against the counter-impact contours 1265 only when the friction clutch is completely disengaged, whereby the element 1262 can be elastically biased between the post-adjustment ring 1217 and plate 120 vein 1204. This ensures that, as soon as due to coating wear, an axial displacement of the swivel support 1211 takes place, the post-adjustment ring 1217 is forcibly lifted from the lid-side ramp ramps. Furthermore, the mechanism 1261 should prevent at all too large disconnection path, eg ~. due to an incorrect basic setting of disconnection system, a post-adjustment of the ring 1217 takes place. This is achieved by at excessive angle of rotation of the disc spring 1204 in the direction of disengagement of the resilient element 1262 biases the adjusting ring 1217 against disc spring 1204, thereby rotating a 10 15 20 25 30 O I. Q u u. 517 sas 69 securing of the post-adjustment ring 1217 takes place in relation to the disc tether 1204. It must thus be guaranteed that when the point 46 according to Fig. 24 is exceeded in the disconnection direction the post-adjustment ring 1217 is kept torsionally fixed relative to the disc spring 1204, then if the retention force of point 46 of the sensor spring 1213 is exceeded, whereby even in the event of non-occurrence of wear on the clutch disc, a readjustment would happen. This would result in a change in the operating point, thus a change in the mounting position of the disc spring 1204, namely in the direction of a lower pressing force.

Det betyder att i fig. 24 driftspunkten 41 skulle vandra längs kurvlinjen 40 i riktning mot det med 45 angivna minimum.This means that in fi g. 24 the operating point 41 would travel along the curve line 40 in the direction thereof with 45 specified minimum.

Vid en utföringsform av en friktionskoppling, som är utformad i enlighet med detaljema enligt tig. 46 - 48, är de enskilda skruvfiädrarna 1326 upptagna på flikar 1328, som är utformade i ett stycke med kopplingslocket 1302. Flikama 1328 är utformade ur lockets 1302 plåtmaterial genom bildande av t.ex. en urstansad U-formig omskärning 1302a.In an embodiment of a friction clutch, which is designed according to the details according to fig. 46 - 48, the individual screw d springs 1326 are occupied on fl ices 1328, which are formed integrally with the coupling cover 1302. The tabs 1328 are formed from the sheet material of the lid 1302 by forming e.g. a punched U-shaped circumcision 1302a.

Flikama 1328 sträcker sig, betraktat i omkretsriktningen, bågformigt eller tangentiellt och är lämpligtvis åtminstone ungefärligen på samma axiella höjd som det direkt intilliggande lockpartiet. Av fig. 48 framgår att vid det visade utföringsexemplet är flikama 1328 förskjutna med ungefär halva materialtjockleken i förhållande till lockets bottenpartier 1302b.The flaps 1328 extend, viewed circumferentially, arcuately or tangentially and are preferably at least approximately at the same axial height as the directly adjacent one the lid part. Av fi g. 48 shows that in the embodiment shown, the tabs are 1328 offset by about half the material thickness relative to the bottom portions 1302b of the lid.

Bredden på en flik 1328 är anpassad så att den därpå anordnade skruvfjâdem 1326 är styrd såväl i radiell som även i axiell riktning.The width of a fl ik 1328 is adapted so that the helical spring 1326 arranged thereon is controlled both in radial and also in axial direction.

Den av fjädrarna 1326 i efterinställningsriktningen påverkade efterinställningsringen _ 1317 har på sin inneromkrets radiellt inåt vända utformningar eller utläggarepl327, som ^ sträcker sig mellan locket 1302 och tallriksfiädem 1304. Utläggama 1327 har radiellt inåt en i axelriktningen riktad gaffel eller U-utformning 1327a, vars båda i axelriktningen riktade pinnar 1327b på båda sidor griper om fjäderstyrningsflikar 1328. För detta sträcker sig de båda pinnarna 1327b axiellt genom urskärningen 1302a i locket 1302. På urformningarna 1327a eller på deras pinnar 1327b stöder efterinställningsfjädrama 1326.The post-adjustment ring affected by the springs 1326 in the post-adjustment direction _ 1317 has on its inner circumference radially inwardly facing configurations or paver 322, which ^ extends between the lid 1302 and the plate edema 1304. The outlets 1327 have radially inwardly a axially directed fork or U-shape 1327a, both of which are axially directed pins 1327b on both sides grip the spring guide fl ikar 1328. For this they extend both pins 1327b axially through the cut-out 1302a in the lid 1302. On the cut-outs 1327a or on their pins 1327b support the post-adjustment springs 1326.

Efterinställningsringen 1317 stöder på liknande sätt medelst sina upplöpningsramper mot dei locket 1302 inpressade motupplöpningsrampema 1324, såsom detta beskrivits i för- bindelse med de föregående figurema. De motupplöpningsrampema 1324 bildande lockinpressningama är emellertid utformade på så sätt, att dessa i kopplingens rotationsriktning bildar en luftgenomsläppsöppning 1324. Genom en sådan utformning uppnås vid rotation av den motsvarande friktionskopplingen en bättre kylning av denna genom en tvångsmässig luftcirkulation. Speciellt kyls därigenom även den av plastmaterial framställda efterinställningsringen 1317, varigenom den termiska belastningen även av denna konstruk- 10 15 n nu: 517 336 ' ' 70 tionsdel väsentligt kan reduceras. Enligt en ytterligare utformningsvariant kan sensorkraften, som verkar på manövreringstallriksfjädem hos friktionskopplingen, genom exempelvis mellan kopplingshuset och tryckplattan anordnade bladtjäderelement påföras, varvid dessa bladfjäderelement kan ihopkoppla tryckplattan och huset vridfast, men axiellt begränsat inbördes förskjutbart. Vid en sådan utföringsform vore således inga speciella sensorfjädrar erforderliga, utan t.ex. kunde bladfiäderelementen 9 hos friktionskopplingen 1 utformas enligt ñg. 17 och 18 på så sätt, att de dessutom övertar funktionen hos sensortallriksfjädern 13.The readjustment ring 1317 similarly supports by means of its ramp ramps pressed against the cover 1302 the counter-ramp ramps 1324, as described in FIG. connection with the previous fi gurema. The counter-ramp 1324 forming however, the cover depressions are designed in such a way that these in the coupling direction of rotation forms an air passage opening 1324. By such a design is achieved upon rotation of the corresponding friction clutch a better cooling thereof by a forced air circulation. In particular, it also cools the one made of plastic material the post-adjustment ring 1317, whereby the thermal load also of this design 10 15 n nu: 517 336 '' 70 can be significantly reduced. According to a further design variant, the sensor force, acting on the actuating disc spring of the friction clutch, by, for example, between the leaf spring elements arranged in the coupling housing and the pressure plate are applied, these leaf spring elements can connect the pressure plate and the housing rotationally, but axially limited mutually displaceable. In such an embodiment, there would thus be no special sensor springs required, but e.g. the leaf spring elements 9 of the friction clutch 1 could be designed according to ñg. 17 and 18 in such a way that they also take over the function of the sensor disc spring 13.

Därigenom kan såväl sensorfiädem 13 som även avrullningsringen ll bortfalla.As a result, both sensor fi edema 13 and also the unwinding ring ll can be omitted.

Bladfjäderelementen 9 måste därvid utformas på så sätt, att under en manövrering av friktionskopplingen I och utan att beläggförslitningen förekommer, manövreringstallriks- fjädern 4 blir anliggande mot det locksidiga avrullningsstödet 12. Så snart emellertid en motsvarande förslitning uppträder på friktionsbeläggen 7, varigenom tallriksfiädems 4 urkopplingskraft ökar, måste bladfjäderelementen 9 möjliggöra en mot förslitningen svarande efterinställning av tallriksfiädem 4. Lämpligtvis har de i friktionskopplingen inmonterade bladtjäderelementen åtminstone över den maximalt erforderliga efterinställningsvägen för friktionskopplingen eller för tryckplattan en praktiskt taget linjär kraft-väg-kurvlinje. Det betyder således att bladfiäderelementen 9, såsom detta beskrivits i samband med ñg. 25, ska uppvisa ett kurvlinjepani 48 enligt kurvlinjema 47 eller 47a.The leaf spring elements 9 must then be designed in such a way that during an operation of the friction clutch I and without the coating wear occurring, the operating plate the spring 4 becomes abutment against the lid-side unrolling support 12. As soon as, however, a corresponding wear occurs on the friction pads 7, whereby the disc brake 4 disengagement force increases, the leaf spring elements 9 must enable a wear corresponding to the wear post-adjustment of disc edema 4. Suitably, those mounted in the friction clutch have the leaf spring elements at least above the maximum required readjustment path for the friction clutch or for the pressure plate a practically linear force-path curve line. The thus means that the leaf fi spring elements 9, as described in connection with ñg. 25, ska have a curve line panel 48 according to the curve lines 47 or 47a.

Claims (71)

10 15 20 25 30 35 517 336 71 Patentkrav10 15 20 25 30 35 517 336 71 Patent claims 1. Kopplingsaggregat med en tryckplatta, som är vridfast, men axiellt begränsat íörskjutbart förbindbar med en mottryckplatta, varvid åtminstone en tallriksfiäder (4) påverkar tryckplattan i riktning mot en mellan denna och rnottryckplattan inklämbar kopplingsskiva, kännetecknat av att vidare är en åtminstone íörslitningen på kopplingsskivans friktionsbelägg kompenserande efieririställningsanordning anordnad, som åstadkommer en praktiskt taget konstant lrraflpåverkan av tryckplattan genom tallriksíjädem (4), och fiiktionskopplingen har manövreringsmedel för ur- och inkopplingen, vilka är manövrerbara medelst en genom ett urkopplingsmedel (24) axiellt törskjutbar urkopplare, varvid i beroende åtminstone av friktionsbeläggens förslitning tallrikstjädern (4) och manövreringsrnedlet (4b) törskjutes axiellt i iirkopplingsförflyttningens riktning och i krafiflödet mellan urkopplingsmedlet (24) och manövreringsmedlen är en den axiella förskjutningen av manövreringsmedlen åtminstone ungefarligen utjämnande anordning (20) anordnad.Coupling assembly with a pressure plate, which is rotatably, but axially limited, slidably connectable to a counter-pressure plate, wherein at least one disc spring (4) acts on the pressure plate in the direction of a coupling disc which can be clamped between it and the pressure plate, characterized in that the coupling is at least friction lining compensating device is provided which provides a practically constant influence of the pressure plate through the disc spring (4), and the friction clutch has actuating means for the disconnection and engagement, which are operable by means of a disconnecting switch (24) the wear of the friction pads (4) and the actuating means (4b) are axially displaced in the direction of the coupling movement and in the force between the disengagement means (24) and the actuating means, the axial displacement of the actuating means is at least approximately device (20). 2. Kopplingsaggregat enligt patentkrav 1, kännetecknat av att utjämningsanordningen (20) är anordnad mellan utkopplaren (22) och nianövreririgsmedlen.Coupling assembly according to Claim 1, characterized in that the leveling device (20) is arranged between the disconnector (22) and the nine-ring rig means. 3. Kopplingsaggregat enligt krav l eller 2, k ä n n e t e c k n at a v att 'friktionskopplingen har ett på rriottryckplattan fastsättbart lock, såsom t.ex. plåtlock, som uppvisar en mot urkopplaren vänd botten, och utjämningsanordningen (20) är axiellt inspännbar mellan manövreringsmedlen (46) och bottnen (2a).3. Coupling assembly according to claim 1 or 2, characterized in that the friction coupling has a lid which can be fastened to the riot pressure plate, such as e.g. sheet metal lid, which has a bottom facing the disconnector, and the leveling device (20) is axially clampable between the operating means (46) and the bottom (2a). 4. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 1-3, k ä n n e t e c k n at a v att anpressningsfiädern är bildad genom en mellan ett kopplingslock och tryckplattan axiellt tallriksfiäder (4), som uppvisar en fiädrande, ringformig grundkropp (4a) och från denna radiellt inåt fórlöpande, manövreringsmedlet bildande tungor (4b).Coupling assembly according to one of Claims 1 to 3, characterized in that the pressing spring is formed by a plate spring (4) axially between a coupling cap and the pressure plate, which has a resilient, annular basic body (4a) and extending radially inwardly therefrom. the actuator forming tongues (4b). 5. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 1-4, k ä n n e t e c k n at a v att utjämningsanordningen (20) har i axiell riktning stigande efieririställriingsrarriper (26, 27; 28, 29).Coupling unit according to one of Claims 1 to 4, characterized in that the leveling device (20) has axially rising riser grooves (26, 27; 28, 29) in the axial direction. 6. Kopplingsaggregat enligt krav 5, kännetecknat av att eflerinställnirigsramperria är bildade genom åtminstone på en ringformig konstruktionsdel (25, 30) anordnade upplöpningsramper.Coupling assembly according to Claim 5, characterized in that the adjusting ramps are formed by ramp ramps arranged on at least one annular structural part (25, 30). 7. Kopplingsaggregat enligt krav 6, eflerinställriingsrarnperna omfattar motupplöpningsrarnper (28, 29), som samverkar med upplöpningsrampema (26, 27).Coupling assembly according to claim 6, the setting ramps comprise counter-ramps (28, 29), which cooperate with the ramps (26, 27). 8. Kopplingsaggregat enligt krav 7, rnotupplöpningsrarnperna (28, 29) likaså är uppburna av en ringformig konstruktionsppl (30). kännetecknat av att kännetecknat av attCoupling assembly according to claim 7, the wire riser ropes (28, 29) are also supported by an annular construction plate (30). characterized by that characterized by that 9. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 6-8, kännetecknaßtizv att de efierinställningsramperria uppvisande konstruktionsdelarna (25, 30) är fórskjutm i axiell 10 15 20 25 30 35 517 336 72Coupling assembly according to one of Claims 6 to 8, characterized in that the structural parts (25, 30) having the adjustment ramps are displaced in axial direction. 10. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 7-9, k ä n n e t e c k n at a v att de upplöpningsrampema och motupplöpningsrampema bärande konstruktionsdelarna (25, 30) är relativt varandra vridbara.Coupling assembly according to one of Claims 7 to 9, characterized in that the structural parts (25, 30) carrying the ramp ramps and the counter-ramp ramps are rotatable relative to one another. 11. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 8-10, k ä n n e t e c k n at a v att en (30) av konstruktionsdelarna (25, 30), som uppvisar ramperna eller motupplöpningsramperna, är vridfast i förhållande till fiiktionskopplingen.Coupling unit according to one of Claims 8 to 10, characterized in that one (30) of the structural parts (25, 30), which have the ramps or counter-ramp ramps, is torsionally stable in relation to the iction coupling. 12. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 5-11, k ä n n e t e c k n at a v att efierinställriingsramperna har en stigningsvinkel, som åstadkommer ett självhämmande genom efierinställnirigsranipernas fiiktionsingrepp.Coupling unit according to one of Claims 5 to 11, characterized in that the setting ramps have an angle of inclination which provides a self-inhibiting action by the setting action of the setting ropes. 13. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 5-12, k ä n n e t e c k n at a v att efierinställningsraniperria har en stigningsvinkel, som ligger mellan 5 och 20°, företrädesvis i storleksordningen av 7-1 l°.Coupling unit according to one of Claims 5 to 12, characterized in that the setting riperria has a pitch angle of between 5 and 20 °, preferably in the order of 7-1 1 °. 14. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 7-13, k ä n n e t e c k n at a v att åtminstone en upplöpnirigsraniperna och/eller en rnotupplöpningsramperria bärande konstruktionsdel (25) är fiäderpåverkad i efierinställningsriktning.Coupling unit according to one of Claims 7 to 13, characterized in that at least one of the riser ropes and / or a structural riser bearing structural member (25) is spring-actuated in the direction of adjustment. 15. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 7-14, k ä n n e t e c k n at a v att den upplöpningsrarnperna konstruktionsdelen (25) motupplöpningsramperna uppvisande konstruktionsdelen (30) är påverkad eller förspänd genom åtminstone ett mellan dessa konstruktionsdelar anordnat krafimagasin (38), såsom skruvíjädrar, i efierinställningsriktning.Coupling assembly according to one of Claims 7 to 14, characterized in that the structural part (25) facing the ramp ramps and the structural part (30) facing the ramp ramps is actuated or biased by at least one collar magazine (38) arranged between these structural parts, such as screw direction adjusters. . 16. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 1-15, k ä n n e t e c k n at a v att en uppvisande och/eller den anordning (3 6) är anordnad för begränsningen av urkopplingsíörflyttningen.Coupling unit according to one of Claims 1 to 15, characterized in that a display and / or the device (3 6) is provided for limiting the disconnection surface. 17. Kopplingsaggregat enligt krav 16, k ä n n e t e c k n at a v att anordningen uppvisar åtminstone ett begränsningsanslag (36).17. Coupling assembly according to claim 16, characterized in that the device has at least one limiting stop (36). 18. Kopplingsaggregat enligt krav 16 eller 17, begränsningsanordningen är verksam mellan urkopplaren (22) och kopplingslocket (2).Coupling assembly according to claim 16 or 17, the limiting device is operative between the disconnector (22) and the coupling cover (2). 19. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 16-18, k ä n n e t e c k n at a v att urkopplaren (22) uppvisar ett urkopplingslager och anslaget (36) är verksamt mellan den med friktionskopplingen (1) roterande lagerringen och kopplingslocket (2). kännetecknat av attCoupling unit according to one of Claims 16 to 18, characterized in that the disconnector (22) has a disengagement bearing and the stop (36) is operative between the bearing ring rotating with the friction clutch (1) and the coupling cover (2). characterized by that 20. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 16-19, k ä n n e t e c k n at a v att begränsningsanordningen är anordnad mellan ett på växelsidan anordnat styrningsrör (23) for urkopplaren och själva urkopplaren (22).Coupling unit according to one of Claims 16 to 19, characterized in that the limiting device is arranged between a control tube (23) for the disconnector arranged on the gear side and the disconnector (22) itself. 21. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 1-20, k ä n n e t e c k n at a v att medel (10) är anordnade, som under urkopplingsíörloppet över ett delparti av rnanövreririgssträckan (21) för manövreririgsmedlet (4b) åstadkommer en gradvis av det av fiiktionskopplirigen (1) eller kopplingsskivan (8) överförbara momentet.Coupling unit according to one of Claims 1 to 20, characterized in that means (10) are provided which, during the disengagement cycle over a sub-portion of the actuating device distance (21) of the actuating device (4b), provide a gradual one of that of the action coupling (1). or the clutch disc (8) transferable torque. 22. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 1-21, k ä n n e t e c k n at a v att den 10 15 20 25 30 35 517 336 73 genom en tallriksfiäder (4) bildade anpressningsíjädern är svängbart stödd mot kopplingslocket mellan två upplag - av vilka det mot tryckplattan (3) vända är fiäderbelastat i riktning mot anpressriingsfiädern (4)- varvid den av tallriksfiädem vid urkopplingen av friktionskopplirigen på det fiäderbelastade upplaget utövade kraflen ökar vid beläggtörslitning och överstiger den på det fiäderbelastade upplaget (11) inverkande kraften.Coupling assembly according to one of Claims 1 to 21, characterized in that the pressing spring formed by a disc spring (4) is pivotally supported against the coupling cover between two supports - of which the one against the pressure plate ( 3) turn is fi spring-loaded in the direction of the compression spring (4) - whereby the force exerted by the plate tall during the disengagement of the friction clutch on the igen-spring-loaded bearing increases during coating wear and exceeds that on the der-spring-loaded bearing (11). 23. Kopplingsaggregat enligt krav 22, k ä n n e t e c k n at a v att det fiäderbelastade upplaget (11) är axiellt törskjutbart.Coupling unit according to Claim 22, characterized in that the spring-loaded bearing (11) is axially dry-slidable. 24. Friktionskoppling enligt krav 22 eller 23, k ä n n e t e c k n at a v att vid urkopplingskrafiökning hos anpressnirigstallriksfiädern (4) fórskjutes det fiäderbelastade upplaget (11) i riktning mot tryckplattanFriction coupling according to Claim 22 or 23, characterized in that in the event of disengagement of the pressure spring spring (4), the spring-loaded bearing (11) is displaced in the direction of the pressure plate. 25. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 22-24, k ä n n e t e c k n a t a v att vid förskjutning av det fiäderbelastade upplaget (11) avtar urkopplingslcraften för anpressningstallriksfiädem (4).Coupling unit according to one of Claims 22 to 24, characterized in that when the spring-loaded bearing (11) is displaced, the disengagement force for the pressure plate edema (4) decreases. 26. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 22-25, k ä n n e t e c k n at a v att det fiäderbelastade upplaget (11) törskjutes till dess att en krafijämvikt inställes mellan den på upplaget (11) inverkande maximala urkopplingskrafien och den på detta upplag utövade motkrafien.Coupling unit according to one of Claims 22 to 25, characterized in that the spring-loaded bearing (11) is pushed dry until a collar equilibrium is set between the maximum uncoupling force acting on the bearing (11) and the counter-force exerted on this bearing. 27. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 22-26, k ä n n e t e c k n at a v att anpressningstallriksfiädern (4) åtminstone över en del av inkopplingssträclcpartiet har en sjunkandeCoupling assembly according to one of Claims 22 to 26, characterized in that the pressing plate spring (4) has a descending at least over a part of the coupling tension section. 28. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 22-27, k ä n n e t e c k n at a v att den på det fiäderbelastade upplaget utövade rnotkrafien alstras genom ett krafimagasin (13), som har en huvudsakligen konstant kraft över det avsedda efierinställnirigsonirådet.Coupling unit according to one of Claims 22 to 27, characterized in that the rnotkra exerted on the spring-loaded edition is generated by a collar magazine (13) which has a substantially constant force over the intended setting zone. 29. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 22-28, k ä n n e t e c k n at a v att det axiellt eítergivliga eller törskjutbara upplaget (11) är belastat genom en som krafisensor tjänande tallriksfiäder (13).Coupling unit according to one of Claims 22 to 28, characterized in that the axially releasable or slidable bearing (11) is loaded by a plate spring (13) which serves as a sensor. 30. Kopplingsaggregat, speciellt för motorfordon, med en tryckplatta som är vridfast, men axiellt begränsat törskjutbart förbunden med ett lock, varvid mellan lock och tryckplatta en anpressningskraiten alstrande tallriksfiäder är axiellt inspänd, vilken dels är svängbar kring en av locket buren svänglagring och dels påverkar tryckplattan i riktning mot en mellan derma och en mottryckplatta, såsom ett svänghjul, inklämbar kopplingsskiva, k ä n n e t e c k n at a v att den av locket burna svänglagringen är axiellt íörskjutbar av en åtminstone íörslitningen av fiiktionsbeläggen hos kopplingsskivan kompenserande, av en iörskjutningsanordning vidare transporterande, mellan lock (2) och tallriksfiäder (4) efterinställningsanordning (16) och tallríksfiädern (4) står i riktning mot svänglagringen (12) under inverkan av en stödkrafi, anpassad på ett sådant sätt att beroende av íörslitning på åtminstone ett fiiktionsbelägg förflyttas anpressningstallriksfiädem (4) verksam automatisk och ett 10 15 20 25 30 35 517 356 74 manövreringsmedel (4b), innefattande manövreringstungor, axiellt i riktning motsvarande kopplingsaggregatets urkopplingstörflyttriiiigsriktning.Coupling unit, especially for motor vehicles, with a pressure plate which is torsionally fixed, but axially limited to dry slidably connected to a lid, wherein between the lid and the pressure plate a plate spring generating plate is axially clamped, which is pivotable about a pivot bearing carried by the lid and affects the pressure plate in the direction of a clutch disc clampable between it and a back pressure plate, such as a flywheel, characterized in that the pivot bearing carried by the cover is axially displaceable by compensating at least the wear of the impact pads of the clutch disc, by a transfer device between (2) and the plate spring (4) post-adjustment device (16) and the plate spring (4) stand in the direction of the pivot bearing (12) under the influence of a support collar fi, adapted in such a way that depending on wear on at least one fi icing pad for fl surface pressure plate 4 automatically and a 10 15 20 25 Operating means (4b), comprising actuating tongues, axially in the direction corresponding to the disengagement direction of the coupling assembly. 31. Kopplingsaggregat enligt krav 30, k ä n n e t e c k n at a v att tallriksfiädern (4) över sitt arbetsområde är inmonterad med degressiv kurvlinje.Coupling unit according to Claim 30, characterized in that the disc spring (4) is mounted over its working area with a degressive curve line. 32. Kopplingsaggregat enligt krav 30 eller 31, k ä n n e t e c k n at a v att tallriksfiädern (4) mot urkopplingskraflen enbart är krafibundet stödd.32. Coupling unit according to claim 30 or 31, characterized in that the disc spring (4) against the disengagement collar is only cravably supported. 33. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-32, k ä n n e t e c k n at av att stödkrafien och tallriksíjäderkrafien är anpassade så till varandra, att stödkratten vid det avsedda inmonteringsläget for tallriksfiädem och utan fórslitnirigsberoende konicitetstörändring och över tallriksfiäderns (4) urkopplingsväg är större än den av tallriksfiädern (4) påtörda stödkraflen motverkande kraften, vid förslitningsberoende ändring av tallriksfjäderns (4) konicitet är stödkraflen över delpartier av tallrikstjäderns urkopplingsväg lägre än den av tallriksfiädern mot stödkrafien påíörda krafien.33. Coupling unit according to one of Claims 30 to 32, characterized in that the support collar and the plate spring collar are adapted to one another in such a way that at the intended mounting position for plate edema and without wear-dependent conicity change and over-plate size change. the support force applied to the disc spring (4) has a counteracting force, in the case of wear-dependent change of the conicity of the disc spring (4) the support force over sub-portions of the disc path of the disc springs is lower than that of the force applied to the support spring force. 34. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-33, k ä n n e t e c k n a t a v att stödkrafien är påförd genom åtminstone ett krafimagasin (13), såsom en fiäder, som genom en fórslitriingsberoende efteririställning av tallriksíjädem eller det locksidiga upplaget (12) ändrar sin form.Coupling unit according to one of Claims 30 to 33, characterized in that the support collar is applied by at least one collar magazine (13), such as a spring, which, through a wear-dependent post-resetting of the plate spring or the lid-side support (12), changes its shape. 35. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-33, k ä n n e t e c k n at a v att efierinställningsanordningen är anordnad axiellt mellan tallriksfiäder (4) och lock (2).Coupling unit according to one of Claims 30 to 33, characterized in that the air setting device is arranged axially between the disc spring (4) and the lid (2). 36. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-35, k ä n n e t e c k n a t a v att efierinställningsanordnirigen (16) innehåller upplöpningsytor, såsom ramper (18, 24).Coupling unit according to one of Claims 30 to 35, characterized in that the adjusting device (16) contains running surfaces, such as ramps (18, 24). 37. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-36, k ä n n e t e c k n a t a v att stödkraflen är påíörd genom ett tallrikstjäderartigt element (13).Coupling unit according to one of Claims 30 to 36, characterized in that the support collar is mounted on a plate-like element (13). 38. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-37, k ä n n e t e c k n a t a v att den stödkraften påíörande tallriksfiädern (113) är lagrad på den radiella höjden av det axiellt törskjutbara stödet på tallriksfjädern (4).Coupling unit according to one of Claims 30 to 37, characterized in that the support force on the disc spring (113) is mounted on the radial height of the axially slidable support on the disc spring (4). 39. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-38, k ä n n e t e c k n at a v att anpressningstallriksíjädern på locket är svängbart stödd mellan två upplag (1 1, 12), av vilka den mot tryckplattan (3) vända är fiäderbelastad i riktning mot anpressníngstallriksfiädern (4).Coupling unit according to one of Claims 30 to 38, characterized in that the pressing plate spring on the cover is pivotally supported between two supports (1 1, 12), of which the one facing the pressure plate (3) is spring-loaded in the direction of the pressing plate spring (4). ). 40. Kopplingsaggregat enligt krav 39, k ä n n e t e c k n at a v att det genom stödkraflen fiäderbelastade upplaget (11) är axiellt törskjutbart.Coupling unit according to Claim 39, characterized in that the support (11) which is spring-loaded by means of a support collar is axially dry-slidable. 41. Kopplingsaggregat enligt krav 40, k ä n n e t e c k n at a v att vid förskjutning av det fiäderbelastade upplaget (1 1) avtar urkopplingskraflen för anpressningstallriksfiädern (4).Coupling unit according to Claim 40, characterized in that when the spring-loaded bearing (1 1) is displaced, the disengagement force for the pressing plate spring (4) decreases. 42. Kopplingsaggregat enligt krav 40 eller 41, k ä n net e c k n at a v att det íjäderbelastade upplaget (1 1) törskjutes så långt som till dess att en krafijämvikt inställes mellan den på upplaget inverkande urkoppliiigskraften för anpressningstallriksfiädern (4) och den på detta upplag utövade rnotlcrattenCoupling unit according to Claim 40 or 41, characterized in that the spring-loaded bearing (1 1) is pushed dry as far as a required equilibrium is set between the disengaging force of the pressing plate spring (4) acting on the bearing and that on this bearing. exercised rnotlcratten 43. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 40-42, k ä n n e t e c k n a t a v att den 10 15 20 25 30 35 517 336 75 på det fjäderbelastade upplaget (ll) utövade rnotkrafien alstras genom ett kraftmagasin (13), som huvudsakligen har en konstant kraft över det avsedda efterinställningsorrirådet.Coupling unit according to one of Claims 40 to 42, characterized in that the rotary force exerted on the spring-loaded bearing (II) is generated by a power magazine (13) which has a substantially constant force over it. intended post-adjustment error advice. 44. Kopplingsaggregat enligt krav 42, k ä n n e t e c k nat a v att det stödkraften alstrande kraftmagasinet (13) är verksamt som sensor.Coupling unit according to claim 42, characterized in that the support force generating power magazine (13) acts as a sensor. 45. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 39-44, k ä n n e t e c k n a t a v att det på den fiån det fiäderbelastade upplaget (1 l) vända sidan av anpressrningstallriksfiädern anordnade rnotupplaget (12) är axiellt förskjutbart i riktning mot tryckplattan (3), men låsbart i rnotriktningen.Coupling assembly according to one of Claims 39 to 44, characterized in that the wire bearing (12) arranged on the side of the pressure plate (1) facing away from the spring-loaded bearing is axially displaceable in the direction of the pressure plate (3), but lockable in the direction of the nut. . 46. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-45, k ä n n et e c k n a t a v att den eflerinställningsanordriingen (16) vidaretransporterande förskjutningsanordningen är en fjäder (27).Coupling unit according to one of Claims 30 to 45, characterized in that the displacement device (16) which carries the displacement device (16) is a spring (27). 47. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-46, k ä n n e t e c k n at a v att efterinställnirigsarrordningen har en sammanhängande ringforrnig konstruktionsdel (17), som av anpressningstallriksfiädern (4) i inkopplat tillstånd för kopplingsaggregatet är axiellt påverkbar.47. Coupling unit according to one of Claims 30 to 46, characterized in that the post-adjustment arrangement has a continuous annular structural part (17) which is axially actuatable by the pressing plate spring (4) in the engaged state of the coupling unit. 48. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-47, k ä n n e t e c k n at a v att eflerinställriingsanordningen (16) i axiell riktning har stigande efierinställriingsraniper (18, 24).Coupling unit according to one of Claims 30 to 47, characterized in that the electric adjusting device (16) has rising electric adjusting rips (18, 24) in the axial direction. 49. Kopplingsaggregat enligt krav 48, efieririställiiingsrarnperna (18) är anordnade på den ringformiga konstruktionsdelen.Coupling assembly according to claim 48, the mounting ropes (18) are arranged on the annular structural part. 50. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-49, k ä n n e t e c k n at av att den ringforrniga konstruktionsdelen (17) bär motupplagen (12).Coupling unit according to one of Claims 30 to 49, characterized in that the annular structural part (17) carries the counter bearings (12). 51. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 48-50, k ä n n e t e c k n at a v att upplöpningsramper (18) samverkar med motsvarande motupplöpningsramper (12).Coupling unit according to one of Claims 48 to 50, characterized in that ramps (18) cooperate with corresponding ramps (12). 52. Kopplingsaggregat enligt krav 51, känne t e c knat av att rnottrpplöp- ningsramperna (24) är burna av en ringforrnig konstruktionsdel (25), som är anordnad mellan kännetecknat av att den upplöpningsramperna bärande konstruktionsdelen och locket.Coupling assembly according to claim 51, characterized in that the runner stair ramps (24) are carried by an annular structural part (25), which is arranged between characterized in that the riser bearing the structural part and the cover. 53. Kopplingsaggregat enligt krav 52, k ä n n e t e c k n at a v att rnotupplöp- ningsramperna (24) är införda direkt i radiellt törlöparrde partier (2a) på locket (2).53. Coupling unit according to claim 52, characterized in that the ridge ramps (24) are inserted directly into radially dry runner portions (2a) on the cover (2). 54. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-53, k ä n n e t e c k n at a v att efterinställningsariordningen (16) - betraktat i kopplingsaggregatets urkopplingsriktning verkar frihjulsliknande, men är i den urkopplingsriktningen motsatta riktningen emellertid självhämrnande.54. Coupling unit according to one of Claims 30 to 53, characterized in that the post-adjustment device (16) - viewed in the direction of disengagement of the coupling unit - appears freewheel-like, but is self-braking in the direction of disengagement. 55. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 51-54, k ä n n e t e c k n at a v att åtminstone upplöpningsrampema (18) har en lutningsvinkel, som ligger mellan 4 och 20°, företrädesvis i storleksordningen av 5-l2°.Coupling unit according to one of Claims 51 to 54, characterized in that at least the ramp ramps (18) have an angle of inclination of between 4 and 20 °, preferably in the order of 5-122 °. 56. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 51-55, kännetecknat av att upplöpningsramperna (18) har en lutningsvinkel, som åstadkommer ett självhämmande genom friktionssingrepp av upplöpningsramperna med motupplöpningspartier hos en annan konstruktionsdel. 10 15 20 25 30 35 517 336 76Coupling assembly according to one of Claims 51 to 55, characterized in that the ramp ramps (18) have an angle of inclination which provides a self-restraint by frictional engagement of the ramp ramps with counter-ramp portions of another structural part. 10 15 20 25 30 35 517 336 76 57. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 51-56, k ä n n e t e c k n at a v att åtminstone konstruktionsdel (17) motupplöpningsraniperna eller motupplöpningspartierna bärande konstruktionsdel (25) är íjäderpåverkad i efierinställriingsriktning.57. Coupling unit according to one of Claims 51 to 56, characterized in that at least the structural part (17) of the counter-ridge rips or the structural part (25) carrying the counter-ridge sections is mutually influenced in the direction of adjustment. 58. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-57, k ä n n e t e c k n at a v att efierinställningsanordningen uppvisar flera iörskjutbara efierinställriingselement (217).58. Coupling unit according to one of Claims 30 to 57, characterized in that the adjusting device has slidable adjusting elements (217). 59. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-58, k ä n n e t e c k n at a v att eflerinställxiingsanordningen är varvtalsberoende. (Fig. 28, 29).59. Coupling unit according to one of Claims 30 to 58, characterized in that the setting device is speed-dependent. (Figs. 28, 29). 60. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-59, k ä n n e t e c k n a t a v att efierinställnirigsanordningen spärras varvtalsberoende. (Fig. 28, 29).60. Coupling unit according to one of Claims 30 to 59, characterized in that the setting device is blocked depending on the speed. (Figs. 28, 29). 61. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-60, k ä n n e t e c k n at a v att efierinställningsanordningen är blockerad vid varvtal över en bestämd gräns.61. Coupling unit according to one of Claims 30 to 60, characterized in that the setting device is blocked at speeds above a certain limit. 62. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-61, k ä n n e t e c k n at a v att efierinställriingsanordningen är verksam vid tomgångsvarvtal eller varvtal under tomgångsvarvtalet.62. Coupling unit according to one of Claims 30 to 61, characterized in that the setting device is operative at idle speed or speed below idle speed. 63. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-62, k ä n n e t e c k n at a v att efierinställningsanordningen i praktiken aktiveras vid varvtal noll.63. Coupling unit according to one of Claims 30 to 62, characterized in that the electric setting device is activated in practice at zero speed. 64. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 36-63, k ä n n e t e c k n a t a v att de upplöpriingsranlperna (18) och/eller motupplöpningsramperna (24) eller -partierna uppvisande och i förhållande till locket törskjutbara delarna (17 , 25) av efierinställrxingsanordriingen är fjädrande belastade.64. Coupling unit according to one of Claims 36 to 63, characterized in that the run-up ramps (18) and / or the counter-run-up ramps (24) or parts have and in relation to the cover the slidable parts (17, 25) of the adjusting device are arranged. 65. Kopplingsaggregat enligt krav 64, k ä n n e t e c k n at a v att fiäderbelastriingen alstrar en krafi i omkretsriktningen.Coupling unit according to claim 64, characterized in that the spring load generates a force in the circumferential direction. 66. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-65, k ä n n e t e c k n at a v att en motkrafien påförande sensorfiäder (13) med sitt radiellt yttre parti (13a) stöder mot locket (2).Coupling unit according to one of Claims 30 to 65, characterized in that an opposing sensor (13) with its radially outer portion (13a) abuts the cover (2). 67. Kopplingsaggregat enligt något av ld-aven 30-66, k ä n n e t e c k n a d a v att på locket (502) är stödpartier (502a) anordnade för en motkrafien alstrande sensorfiäder.67. Coupling unit according to one of Claims 30 to 66, characterized in that on the cover (502) support portions (502a) are arranged for a counter-generating sensor. 68. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-67, k ä n n e t e c k n at a v att mellan friktionsbeläggen (7) hos kopplingsskivan (8) är en beläggfiädring (10) eller en beläggfiädringsersätming anordnad.Clutch assembly according to one of Claims 30 to 67, characterized in that a lining (10) or a lining replacement is arranged between the friction pads (7) of the clutch disc (8). 69. Kopplingsaggregat speciellt enligt krav 68, k ä n n e t e c k n at a v att den mellan en upplöpningsrarnperna bärande och/eller en fiiktionsbeläggen (D hos kopplingsskivan (8) anordnade beläggijädringen uppvisar en väg-krafi- karaktäristik, som över beläggfiädringens íjäderväg är anpassad till väg-krafi-karalttäristiken hos den av anpressnirigstallriksfiädern på tryckplattan utövade kraften. (Fig. 18)Coupling assembly in particular according to claim 68, characterized in that the coating suspension carrying a riser bearing and / or an bel icing pads (D of the coupling disc (8) has a road-craving fi-characteristic which is adapted to the ridge-to-road travel path of the coating fi suspension. kra fi- the characteristic of the force exerted on the pressure plate by the pressure plate spring (Fig. 18) 70. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-69, k ä n n et e c k n a t a v att i det urkopplade tillståndet for kopplingsaggregatet är den fór manövreringen av anpressningstallriksfiädem (4) eller kopplingsaggregatet (1) erforderliga krafien i storleksordningen mellan minus 150 och 150 Nm. 517 356 7770. Coupling unit according to one of Claims 30 to 69, characterized in that in the disengaged state of the coupling unit, the required requirement for the operation of the pressure plate edema (4) or the coupling unit (1) is in the order of magnitude between minus 150 and 150 Nm. 517 356 77 71. Kopplingsaggregat enligt något av kraven 30-70, k ä n n e t e c k n at a v att efter frigivning av kopplingsskivan (8) genom mottryckplattan (6) övergår anpressningstallriksfiädern (4) från ett positivt krafl-väg-fórlopp till ett negativt krafi-väg-törlopp.Coupling unit according to one of Claims 30 to 70, characterized in that after the coupling disc (8) is released through the back pressure plate (6), the pressure plate spring (4) changes from a positive collar road path to a negative collar path. .