SE520610C2 - Friction coupling with pressure plate - Google Patents

Abstract

devices ensuring normal operation of machines. SUBSTANCE: coupling unit has friction clutch and control facilities. Friction clutch has case 2 accommodating hold-down strip 3, plate spring 4, uncoupling member 22, and friction straps 7 whose position, considering their wear, is adjusted by means of springs; the latter turn adjusting rings 17 with wedge-shaped slopes 19. Coupling force is applied to turn center 12 of plate spring 4. EFFECT: improved reliability and reduced manufacturing cost. 117 cl, 51 dwg

Description

lO 15 20 25 30 520 610 2 problemfri funktion av den förslitningen hos friktionsbeläggen kompenserande efterin- ställningsanordningen ges. Vidare ska aggregatet vara framställbart på särskilt enkelt och kostnadsgynrisamt sätt. 10 15 20 25 30 520 610 2 problem-free function of the wear of the friction pads compensating the adjusting device is given. Furthermore, the unit must be manufacturable in a particularly simple and cost-effective way.

Enligt uppfinningen uppnås detta genom att en den axiella spridningen av läget för manövreringsmedlet eller den axiella spridningen av läget för de genom urkopplaren påverkade avsnitten av manövreringsmedlet i förhållande till urkopplaren eller urkopp- lingsmedlet utjäninande anordning är anordnad. En sådan anordning är särskilt av fördel vid kopplingsaggregat, vid vilka enligt en utformning av uppfinningen i beroende av åtminstone friktionsbeläggens förslitning manövreringsmedlen förskjutes i den axiella riktningen av urkopplingsrörelsen, då därigenom en praktiskt taget spelfri kraftöverföring kan säkerställas mellan urkopplaren eller urkopplingsmedlet och manövreringsmedlen. Därigenom garanteras även att manövreringsmedlet alltid kan förflyttas med samma belopp. I kraftflödet mellan urkopplaren och/eller urkopplingsmedlet och manövreringsmedlen kan praktiskt taget inget spel förekomma.According to the invention, this is achieved by arranging an axial spread of the position of the actuating means or the axial spread of the position of the sections of the actuating means actuated by the disconnector in relation to the disengaging or disengaging means serving device. Such a device is particularly advantageous in clutch assemblies in which, according to a design of the invention, the actuators are displaced in the axial direction of the disengagement movement due to the wear of the friction pads, as a practically play-free force transmission can thereby be ensured between the disengagement or disengagement means. This also guarantees that the operating means can always be moved with the same amount. Due to the force between the disconnector and / or the disconnection means and the operating means, practically no play can occur.

Särskilt fördelaktigt kan det vara om utjärnningsanordningen är anordnad eller verksam axiellt mellan utkopplaren och manövreringsmedlen. Utjämningsanordningen kan emellertid även anordnas på ett annat ställe, t.ex. verkningsmässigt mellan urkopplare och urkopplingsmedel. I förbindelse med föreliggande uppfinning är det fördelaktigt om urkopplaren är upptagen på en företrädesvis växelsidigt anordnat axiell styrning, såsom t.ex. ett en växelingángsaxel omgivande styrrör.It can be particularly advantageous if the leveling device is arranged or acts axially between the switch-off and the operating means. However, the equalizing device can also be arranged in another place, e.g. effective between disconnectors and disconnectors. In connection with the present invention, it is advantageous if the disconnector is engaged on a preferably alternately arranged axial guide, such as e.g. a guide tube surrounding a shaft input shaft.

Speciellt vid kopplingsaggregat med en friktionskoppling, som uppvisar ett på mottryckplattan fastsättbart lock, såsom t.ex. plåtlock, med en mot urkopplaren vänd botten, kan det vara lärnpligt om urkopplingsanordningen är anordnad eller verksam axiellt mellan manövreringsmedlen och bottnen. Vidare kan det vara av fördel om anpressningsfiädern är bildad genom en mellan ett kopplingslock och tryckplattan axiellt förspännbar tallrikstjäder, som uppvisar en fjädrande ringforrnig grundkropp och från denna radiellt inåt förlöpande, manövreringsmedlet bildande tungor.Especially in the case of coupling assemblies with a friction coupling which has a lid which can be fastened to the back pressure plate, such as e.g. sheet metal lid, with a bottom facing the disconnector, it may be mandatory if the disconnecting device is arranged or acts axially between the operating means and the bottom. Furthermore, it may be advantageous if the pressing spring is formed by a disc spring axially prestressable between a coupling lid and the pressure plate, which has a resilient annular basic body and tongues forming from this radially inwardly extending actuator.

För att garantera en problemfri efterinställning genom utjämningsanordningen kan det vara speciellt fördelaktigt, om denna i inkopplat tillstånd för kopplingsaggregatet eller för friktionskopplingen automatiskt eller självgående garanterar den önskade efterinställningen, under det att manövreringen av friktionskopplingen emellertid självgående eller automatiskt blockeras.In order to guarantee a trouble-free readjustment by the equalizer, it can be particularly advantageous if this in the engaged state of the clutch unit or of the friction clutch automatically or automatically guarantees the desired readjustment, while the operation of the friction clutch is blocked automatically or automatically.

Utjämningsanordningen kan uppvisa en ringforrnig konstruktionsdel, som även i P32724SE0l/ LK 10 15 20 25 30 520 610 3 inkopplat tillstånd för friktionskopplingen axiellt ligger an mot manövreringsmedlen. Genom denna ringformiga konstruktionsdel kan det sig eventuellt förändrande avståndet mellan påverkningspartiema hos manövreringsmedlet och urkopplaren utjämnas. För funktionen hos utjämningsanordningen kan det vara fördelaktigt om denna har i axiell riktning stigande efterinställningsramper eller upplöpningsramper, varvid dessa kan vara anordnade på den ringformiga konstruktionsdelen.The equalizing device can have an annular structural part, which also in P32724SE01 / LK 10 15 20 25 30 520 610 3 engaged state for the friction clutch abuts axially against the operating means. Due to this annular structural part, the possibly changing distance between the actuating portions of the actuating means and the disconnector can be equalized. For the function of the leveling device, it can be advantageous if it has axially adjusting post-adjustment ramps or ramp-up ramps, whereby these can be arranged on the annular construction part.

Upplöpningsrampema kan samverka med cylinderformiga eller kulliknande avrullningskroppar för efterinställningen. Speciellt fördelaktigt kan det emellertid vara om upplöpsningramperna samarbetar med motupplöpningsramper, då genom motsvarande val av upplöpningsvinkel för dessa ramper ett självhämmande vid axiell förspänning av ramperna kan ske. Motupplöpningsramperna kan likaså vara uppburna av en ringforrnig konstruktions- del.The ramp ramps can cooperate with cylindrical or ball-like unrolling bodies for post-adjustment. It can be particularly advantageous, however, if the ramp-up ramps cooperate with counter-ramp ramps, then by corresponding selection of the ramp-up angle for these ramps a self-inhibiting at axial prestressing of the ramps can take place. The counter-ramp ramps can also be supported by an annular structural part.

För att garantera en prisgynnsam framställning av friktionskopplingen kan det vidare vara av fördel om åtminstone en del av utjämningsanordningen är framställd av plastmaterial.In order to guarantee an inexpensive production of the friction coupling, it can furthermore be advantageous if at least a part of the leveling device is made of plastic material.

Sådana plastmaterialdelar kan framställas genom formsprutning. Som plastmaterial lämpar sig pâ särskilt fördelaktigt sätt termoplaster, såsom t.ex. polyamid.Such plastic material parts can be manufactured by injection molding. As plastic material, thermoplastics, such as e.g. polyamide.

På särskilt fördelaktigt sätt kan de efterinställningsramperna uppvisande konstruk- tionsdelama vara förskjutbara i axiell riktning vid manövreringen av kopplingsaggregatet eller friktionskopplingen. Vidare kan det vara lämpligt om de upplöpningsrampema och motupplöpningsramperna bärande konstruktionsdelarna är inbördes vridbara, varvid en av dessa konstruktionsdelar kan vara vridfast i förhållande till friktionskopplingen, speciellt i förhållande till kopplingslocket.In a particularly advantageous manner, the structural parts having the post-adjustment ramps can be displaceable in the axial direction when operating the coupling unit or the friction coupling. Furthermore, it may be suitable if the construction ramps and counter-ramp ramps carrying the structural parts are rotatable relative to one another, wherein one of these construction parts can be rotationally fixed in relation to the friction coupling, in particular in relation to the coupling cover.

Enligt en ytterligare uppfinningstanke kan utjämningsanordningen vara utformad pá så sätt, att den - betraktat i kopplingsaggregatets urkopplingsriktning - verkar frihjulsliknande eller efteririställes, men ändå i den urkopplingsriktningen motsatta riktningen är själv- hämmande. För detta kan upplöpningsrampema och/eller motupplöpningsramperna vara utformade på så sätt, att de i axiell riktning har en stigningsvinkel, som ligger mellan 5 och 20°, företrädesvis i storleksordningen av 7 till l1°. På fördelaktigt sätt bildas efterinställnings- ramperna på så sätt att en självhämning sker genom friktionsingrepp. Det ska således i varje fall vara garanterat, att efteririställningsramperria har ett självhämrnande ingrepp, så att inga ytterligare medel är erforderliga, för att undvika en oönskad återställning. Vid behov kan emellertid sådana medel vara anordnade.According to a further concept of invention, the leveling device can be designed in such a way that - viewed in the direction of disengagement of the coupling unit - it acts as a freewheel-like or after-resistance, but is still self-inhibiting in the direction of disengagement. For this, the ramp ramps and / or the counter-ramp ramps can be designed in such a way that in the axial direction they have a pitch angle which is between 5 and 20 °, preferably in the order of magnitude of 7 to 11 °. Advantageously, the post-adjustment ramps are formed in such a way that a self-inhibition takes place through frictional intervention. Thus, in any case, it must be guaranteed that the post-recovery ramp has a self-braking action, so that no additional means are required, in order to avoid an undesired reset. If necessary, however, such means may be provided.

För att garantera en problemfri funktion hos den självverkande utjämningsanordning- P32724SEO l/LK 10 15 20 25 30 520 61@,,.,,__, 4 en kan det vara lämpligt om åtminstone en upplöpningsramperna och/eller en motupplöpnings- ramperna bärande konstruktionsdel är fiäderpåverkad i efterinställningsriktning. Fjäderpåver- kan kan därvid på fördelaktigt sätt ske på så sätt, att funktionen, hos de övriga fjädrarna, såsom speciellt anpressnings- eller tallrikstjädern och den det axiellt eftergivliga motlagret påverkande fjädern, inte alls eller praktiskt taget inte påverkas. En särskilt fördelaktig utformning kan garanteras genom att de upplöpningsrarnperna och motupplöpriingsramperna uppvisande konstruktionsdelama påverkas eller förspânnes genom åtminstone ett mellan dessa anordnat kraftmagasin, såsom en skruvfjäder, i efterinställningsriktning. Genom en sådan inspänning pressas dessa båda konstruktionsdelar, betraktat i axiell riktning, i motsatta riktningar, alltså medelst kraftmagasinet och efterinställningsrarnpema axiellt bort från varandra. Vid inkopplad koppling kan därigenom utjämningsanordningen vara spelfritt inspänd mellan påverknirigspartier hos manövreringsmedlet och kopplingslocket och/eller urkopplaren.In order to guarantee a trouble-free operation of the self-acting leveling device, it may be appropriate if at least one of the structural parts and / or the counter-ramp supporting load-bearing structural part is der spring-affected in the retrospective direction. The spring influence can then advantageously take place in such a way that the function of the other springs, such as especially the pressing or disc spring and the spring resiliently affecting the axially resilient bearing, is not affected at all or practically. A particularly advantageous design can be guaranteed in that the structural parts having the ramp ramps and the counter-ramp ramps are actuated or biased by at least one force magazine arranged between them, such as a helical spring, in the post-adjustment direction. By means of such a clamping, these two structural parts, viewed in the axial direction, are pressed axially away from each other by means of the power magazine and the post-adjustment rails. When the clutch is engaged, the equalizing device can thereby be clamped without play between the actuating portions of the operating means and the clutch cover and / or the disconnector.

Enligt en särskilt fördelaktig utformning av uppfinningen kan kopplingsaggregatet uppvisa en anordning, för begränsning av urkopplingsförflyttningen av åtminstone manövreringsmedlet. För detta kan ett begränsningsanslag vara anordnat, som begränsar sträckan för urkopplaren och/eller urkopplingsmedlet i urkopplingsriktningen. Begränsnings- anslaget kan på fördelaktigt sätt vara bildat genom att en utjämningsanordningen bildande konstruktionsdel efter en bestämd urkopplingssträcka slår mot kopplingslocket. Begränsningen kan emellertid även ske genom att urkopplaren uppvisar partier, som efter en bestämd urkopplingssträcka kommer till anliggning mot en axiellt fast konstruktionsdel. Vidare kan det vara fördelaktigt om urkopplaren även i inkopplingsriktningen uppvisar en begränsning, som likaså kan vara bildad genom ett anslag. På fördelaktigt sätt är utjämningsanordningen utformad på så sätt, att medelst denna är urkopplaren i kopplingsaggregatets inkopplade tillstånd axiellt understödd. Den konstanta förflyttningssträckan för kopplingsaggregatet kan även garanteras genom att en utjämningsanordníngen bildande konstruktionsdel i urkopplings- riktning och inkopplingsriktning uppvisar verksamma vägbegränsningspartier, som samverkar med anslagspartier. På fördelaktigt sätt kan denna konstruktionsdel vara bildad genom den av urkopplaren påverkade konstruktionsdelen hos utjämningsanordningen, varvid be- gränsningsanslagen kan vara anordnade på kopplingslocket eller vara bildade genom detta lock. Begränsníngen av kopplingsaggregatets förflyttningssträcka kan emellertid även ske genom att motsvarande anslag anordnas pà den urkopplaren i axiell riktning styrande konstruktionsdelen. Företrädesvis samverkar dessa anslag med en konstruktionsdel, som är P32724SEO l/LK 10 15 20 25 30 520 610 5 förbunden med en icke roterande lagerring hos urkopplaren. Begräsningen av urkopplingssträckan i åtminstone en axiell riktning kan emellertid även ske genom den roterande lagerringen hos urkopplaren och en med denna roterande konstruktionsdel, såsom t.ex. kopplingslocket.According to a particularly advantageous design of the invention, the coupling assembly can have a device for limiting the disengagement movement of at least the operating means. For this, a restriction stop can be provided, which limits the distance of the disconnector and / or the disconnecting means in the disconnection direction. The limiting stop can advantageously be formed by a structural part forming a leveling device hitting the coupling cover after a certain disengagement distance. However, the limitation can also take place in that the disconnector has portions which, after a certain disconnection distance, come into contact with an axially fixed structural part. Furthermore, it can be advantageous if the disconnector also has a restriction in the connection direction, which can also be formed by a stop. Advantageously, the equalizing device is designed in such a way that by means of this the disconnector in the engaged state of the coupling unit is axially supported. The constant travel distance of the coupling unit can also be guaranteed in that a structural part forming a leveling device in the uncoupling direction and the coupling direction has effective road limiting portions, which cooperate with abutment portions. Advantageously, this structural part can be formed by the structural part of the equalizing device influenced by the disconnector, wherein the limiting stops can be arranged on the coupling cover or be formed through this cover. However, the limitation distance of the coupling unit can also be limited by arranging corresponding stops on the structural part which controls the disconnector in the axial direction. Preferably, these stops cooperate with a structural part which is connected to a non-rotating bearing ring of the disconnector. However, the limitation of the disengagement distance in at least one axial direction can also take place through the rotating bearing ring of the disengagement and a structural part rotating therewith, such as e.g. the coupling cover.

Enligt en ytterligare urformning av uppfinningen kan det, speciellt för minimering av urkopplingskraftförloppet eller av den maximalt erforderliga urkopplingskraften, vara särskilt fördelaktigt, om medel är anordnade, som under urkopplingsförloppet åtminstone över ett delparti av förflyttningssträckan för manövreringsmedlet åstadkommer en gradvis sänkning av det av friktionskopplingen eller kopplingsskivan överförbara momentet. Dessa medel kan exempelvis vara bildade genom en s.k. beläggfjädring, som är anordnade mellan friktionsbe- läggen hos den mellan tryckplatta och mottryckplatta inklämbara kopplingsskivan.According to a further embodiment of the invention, in particular for minimizing the disengagement force course or the maximum required disengagement force, it can be particularly advantageous if means are provided which during the disengagement process at least over a part of the displacement distance of the actuator provide a gradual reduction. the clutch disc transferable torque. These means may, for example, be formed by a so-called Coating suspension, which are arranged between the friction linings of the coupling disc which can be clamped between the pressure plate and the back pressure plate.

En särskilt fördelaktig utformning av en friktionskoppling enligt uppfinningen kan uppnås genom att anpressningsfiädern, som företrädesvis kan vara bildad genom en tallriksfjäder, är svångbart stödd mot locket mellan två upplag, av vilka det mot tryckplattan vända är fiäderbelastat i riktning mot anpressningsfjädern varvid den av anpressningsfjädern vid urkopplingen av friktionskopplingen mot det fjäderbelastade stödet utövade maximala urkopplingskraften vid beläggförslitníng ökar och blir större än den på det fjäderbelastade stödet inverkande motkraften eller stödkraften. Vid användning av för vridmomentöverföring mellan tryckplattan och kopplingslocket anordnade bladfjäderelement och/eller av en s.k. beläggfjädring, såsom en exempelvis redan känd genom DE-OS 36 31 863, måste de av dessa fjädrar pá anpressningsfjädern utövade krafterna vid fastställandet av kraften, som inverkar på det fjäderbelastade stödet, tas hänsyn till, nämligen eftersom dessa krafter överlagras. Det betyder således att den vid förekomsten av en tillräcklig beläggförslitning kortfristigt sig inställande ökade urkopplingskraften måste vara större än den av de ovan nämnda krafterna uppstående och till tallriksfiäderns rotationsdiameter hänförda resulterande kraften, för att möjliggöra en efterinställning. Särskilt lämpligt kan det vara om det fläderbelastade stödet är axiellt förskjutbart. På fördelaktigt sätt kan anpressningstallriksfjädern uppvisa en sådan fiäderkaraktäristik att utgående från sitt konstruktivt definierade inmonteringsläge i friktionskopplingen, vid en genom friktionsbeläggförslitning beroende avlastning den av denna påförbara kraften och därmed även nivån på urkopplingskraftförloppet ökar och vid en i förhållande till det definierade inmonteringsläget mer deforrnerat eller förspänt läge den av demia påförbara maxirnalkraften avtar vid ett urkopplingsförlopp. Genom ett sådant arrangemang och utformning av anpressningstallriksf] ädem kan garanteras att vid uppträdande P32724SEO l /LK 10 15 20 25 30 520 610 6 beläggförslitning det alltid åter kan inställas en jämvikt, åtminstone mellan den maximala urkopplingskraften för friktionskopplingen och den på det fiäderbelastade stödet inverkande motkraften eller den i området av avrullningsdiarnetern på anpressningstallriksflädern inverkande resulterande motkraften.A particularly advantageous design of a friction coupling according to the invention can be achieved in that the compression spring, which can preferably be formed by a disc spring, is pivotally supported against the cover between two supports, of which the one facing the pressure plate is spring-loaded in the direction of the compression spring. the disengagement of the friction clutch against the spring-loaded support exerted the maximum disengagement force during coating wear increases and becomes greater than the counter-force or support force acting on the spring-loaded support. When using leaf spring elements arranged for torque transmission between the pressure plate and the coupling cover and / or by a so-called Coating suspension, such as one already known, for example, from DE-OS 36 31 863, the forces exerted by these springs on the compression spring must be taken into account in determining the force acting on the spring-loaded support, namely because these forces are superimposed. This means that in the event of a sufficient coating wear in the short term, the increased disengagement force must be greater than the resultant force arising from the above-mentioned forces and attributable to the rotational diameter of the disc spring, in order to enable a readjustment. It may be particularly suitable if the spring-loaded support is axially displaceable. Advantageously, the compression disc spring can have such a spring characteristic that, based on its constructively defined mounting position in the friction clutch, in a relief due to friction lining wear, the force exerted therefrom and thus also the level of disengagement force ratio increases to a certain amount. position the maximum force exerted by them decreases during a disconnection process. By such an arrangement and design of the pressing plate spring, it can be guaranteed that in the event of coating wear occurring, an equilibrium can always be set again, at least between the maximum disengagement force for the friction coupling and the support loaded on the spring. the counter force or the resulting counter force acting in the area of the unrolling diurner on the pressing plate spring.

Kopplingsaggregatet eller friktionskopplingen kan på fördelaktigt sätt vara uppbyggt på så sätt, att de axiellt förskjutbara, fjäderbelastade stöden medelst förslitningsreserverna hos friktionskopplingen gemensamt förflyttas med tryckplattan. Under den, betraktat under friktionskopplingens livslängd, gradvis eller i små steg skeende efterinställningen av efterinställningsanordningen kan det tjäderbelastade stödet vara något förskjutbart i riktning mot tryckplattan. Genom denna förskjutning kan garanteras att den då mot tryckplattan stödande tallriksfjädern genomgår en ytterligare deformation, så att den av denna utövade kraften, såsom redan omnämnts, avtar, till dess att den på det fjäderbelastade stödet inverkande motkraften eller den redan omnämnda resulterande motkraften är i jämvikt med urkopplingskraften. Vid förskjutning av det fiäderbelastade stödet avtar således den maximala urkopplingskraften hos kopplingen eller anpressningstallriksfjädern åter. Särskilt fördelaktigt kan det vara om anpressningstallriksfiädern är inbyggd i friktionskopplingen på så sätt, att den åtminstone över en del av urkopplingsorrirådet, företrädesvis praktiskt taget över hela urkopplingsområdet för kopplingen har en sjunkande kraft-väg-karaktäristik. Anpressnings- tjäderns inmonteringsläge kan därvid vara på så sätt att i urkopplat tillstånd för friktionskop- plingen anpressningsfjädem praktiskt taget uppnår minimum eller dalpunkten för sitt sinusforrniga kraft-väg-förlopp.The clutch assembly or friction clutch can advantageously be constructed in such a way that the axially displaceable, spring-loaded supports by means of the wear reserves of the friction clutch are jointly moved with the pressure plate. During the post-adjustment of the post-adjustment device during the service life of the friction clutch, gradually or in small steps, the capercaillie-loaded support can be slightly displaceable in the direction of the pressure plate. This displacement can guarantee that the disc spring then supporting the pressure plate undergoes a further deformation, so that the force exerted by it, as already mentioned, decreases, until the counter-force acting on the spring-loaded support or the resulting counter-force already mentioned is in equilibrium. with the disengagement force. Thus, when the fi spring-loaded support is displaced, the maximum disengagement force of the coupling or the pressing disc spring decreases again. It can be particularly advantageous if the pressure plate spring is built into the friction clutch in such a way that it has a decreasing force-path characteristic at least over a part of the disengagement orride area, preferably practically over the entire disengagement area of the clutch. The mounting position of the pressing cap can then be such that in the disengaged state of the friction clutch the pressing spring practically reaches the minimum or the valley point for its sinusoidal force-path course.

Den på det tjäderbelastade stödet utövade motkraften kan på fördelaktigt sätt alstras genom ett kraftmagasin, som huvudsakligen páför en konstant kraft, åtminstone över det avsedda efterinställningsområdet. På särskilt fördelaktigt sätt lämpar sig för detta en på motsvarande sätt utformad och i förspänt tillstånd i friktionskopplingen inbyggd tallriksfjäder.The counterforce exerted on the capercaillie-loaded support can advantageously be generated by a power magazine, which mainly applies a constant force, at least over the intended readjustment range. In a particularly advantageous manner, a disc spring built into the friction clutch in a correspondingly designed manner and in a prestressed state is suitable for this purpose.

Uppfinningen är inte bara begränsad till de ovan beskrivna friktionskopplingarna, utan är i allmänhet användbar vid friktionskopplingar eller kopplingsaggregat med en åtminstone förslitningen av kopplingsskivans friktionsbelägg kompenserande efteririställriings- anordning.The invention is not only limited to the friction couplings described above, but is generally useful in friction couplings or coupling assemblies with a post-resetting device which at least wears the wear of the friction plate of the coupling disc.

Uppñnningen avser vidare en friktionskoppling, speciellt för motorfordon, med en tryckplatta, som är vridfast men axiellt begränsat förskjutbart förbunden med ett lock, varvid mellan lock och tryckplatta en anpressningstallrilcsfjäder axiellt inspänd, vilken dels är svängbar kring en av locket buren svänglagring och dels påverkar tryckplattan i riktning mot P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 7 en mellan demia och en grundtryckplatta, såsom ett svänghjul, inklämbar kopplingsskiva, - varvid en förslitningen av friktionsbeläggen på kopplingsskivan kompenserande efterin- ställningsanordning är anordnad.The invention further relates to a friction coupling, especially for motor vehicles, with a pressure plate which is rotatably but axially limited slidably connected to a cover, wherein between the lid and the pressure plate a pressing plate spring is axially clamped, which is pivotable about a pivot bearing carried by the cover and affects the pressure plate. in the direction of P32724SEO1 / LK 10 15 20 25 30 520 610 7 a clamping disc, which can be clamped between demia and a basic pressure plate, such as a flywheel, - a wear adjustment device being provided for the wear of the friction pads on the clutch disc.

Automatiska efterinställningsanordningar, vilka ska åstadkomma en i praktiken konstant kraftpåverkan av tryckplattan genom anpressningstallriksfjädern är exempelvis kända genom DE-OS 29 16 755 och 35 18 781. De i beroende av åtminstone en sensor inställbara efterinställningsanordningarna är därvid anordnade eller verksamma mellan tryckskivan och anpressningstallriksfiädem. Till följd av tryckskivans fastlänkning vid locket medelst tangentiellt anordnade bladfiädrar - vilkas kraft, eftersom denna är motriktad mot tallriksfjäderns anpressningskraft bara behöver vara relativt låg, kan svänga den en för- hållandevis stor massa innehållande tryckskivan axiellt vid urkopplad friktionskoppling, därvid således lyfta upp den från tallriksfjädern, varigenom kopplingens funktion inte bara påverkas, utan kopplingen blir t.o.m. till en säkerhetsrisk, eftersom nämligen efterinställningsa- nordningen inställes i öppnat tillstånd, till dess att tryckplattan ligger an mot kopplingsskivan, och således kan kopplingen inte längre säras. Av detta skäl har sådana efteririställningsanord- ningar inte kunna genomföras i praktiken.Automatic post-setting devices, which are to provide a practically constant force effect of the pressure plate through the pressing plate spring, are known, for example, from DE-OS 29 16 755 and 35 18 781. The post-setting devices which can be adjusted depending on at least one sensor are arranged or actuated between the pressure plate and the pressing plate. Due to the fastening of the pressure plate to the lid by means of tangentially arranged blades fi springs - the force of which, since this is opposite to the pressing force of the disc spring only needs to be relatively low, it can pivot a relatively large mass containing the pressure plate axially when disengaged from friction clutch. the disc spring, whereby the function of the coupling is not only affected, but the coupling becomes empty to a safety risk, since the post-adjustment device is set in the open state, until the pressure plate abuts against the coupling disc, and thus the coupling can no longer be separated. For this reason, it has not been possible to implement such retrofitting devices in practice.

För föreliggande uppfinning låg till grund uppgiften att undanröja dessa nackdelar och åstadkomma efterinställningsanordningar av det inledningsvis nämnda slaget, vilka i praktiken är användbara på bred basis och även vid svår drift, som har en enkel uppbyggnad och en varaktig säker funktion, och som vidare behöver ett ringa inbyggnadsutrymme och är prisvärda i framställning. Dessutom ska den erforderliga urkopplingskraften vara låg, bibehållas låg under livslängden och dessutom öka livslängden på friktionskopplingar.The object of the present invention was to obviate these disadvantages and to provide post-adjustment devices of the kind mentioned in the introduction, which are practical in practice on a broad basis and also in difficult operation, which have a simple construction and a durable safe function, and which further need a small built-in space and are affordable in manufacture. In addition, the required disengagement force must be low, maintained low during the service life and also increase the service life of friction clutches.

Enligt uppfinningen löses denna uppgift genom att vid en friktionskoppling med av en tallriksfjäder belastad tryckplatta, vid vilken anpressningskraften alstras genom en tallriksfjäder, vilken dels är stödd mot en konstruktionsdel, såsom ett lock och dels är svängbar kring en på locket i cirkelforrnigt arrangemang anordnad svänglagring, mellan lock och tallrikstjäder är en automatisk, det locksidiga stödet förslitningsberoende från locket förskjutande efterinställningsanordning verksam, vilken är vidaretransporterbar genom en förskjutningsanordning och tallriksfjädern står i riktning mot svänglagringen under verkan av en stödkraft. Demia stödkraft förekommer låmpligtvis permanent, så att tallriksfjädern mot urkopplingsfiädern enbart kraftbundet och detta genom en fiäderkraft och inte genom formbundet fastlänkade medel är stödbar. Tallrikstjädern är därvid inmonterad över sitt arbetsområde med degressiv kurvlinje, nämligen på så sätt, att stödkraften och tallriks- 1732724850 l/LK 10 15 20 25 30 520 610 8 fjäderkraften är anpassade på så sätt till varandra, att stödkraften vid tallriksfjäderns avsedda inmonteringsläge och utan förslitningsberoende konicitetsförändring och över tallrikstjäderns urkopplingsväg är större än den av tallriksfjädern päförda stödkraften motverkande kraften, vid förslitningsberoende ändring av koniciteten hos tallriksfjädern är stödkraften över delpartier av tallriksfiäderns urkopplingsväg mindre än den av tallriksfjädern mot stödkraften påförda kraften. Stödkraften kan därvid pâföras genom ett enda fjäderelement eller åtminstone huvudsakligen genom ett enda fjäderelement eller fiäderelementsystem. Med "stödkraft" ska förstås likaväl summan av alla mot tallriksfjådern verksamma fiäderkrafter, i den grad de uppträder märkbara, således t.ex. även eller bara de genom (vridmomentöverförings- eller lyft-) bladfjädrarna verksamma krafterna, (rest-) fjädringen hos beläggfiädring eller deras "ersättning" .According to the invention, this object is solved by a friction coupling with a pressure plate loaded by a disc spring, in which the pressing force is generated by a disc spring, which is partly supported against a structural part, such as a lid and is pivotable about a pivot bearing arranged on the lid. between lid and disc springs, an automatic, lid-side support wear-dependent post-displacement post-adjustment device is operative, which is further transportable through a displacement device and the disc spring stands in the direction of the pivot bearing under the action of a support force. Demia support force is suitably permanent, so that the disc spring against the disengagement spring is only force-bound and this by a kraft force and not by form-bonded means can be supported. The disc spring is then mounted over its working area with a degressive curve line, namely in such a way that the support force and the disc force are adapted to each other in such a way that the support force at the intended mounting position of the disc spring and without wear-dependent change in conicity and over the disconnection path of the disc spring is greater than the counteracting force applied by the disc spring force, in case of wear-dependent change in the conicity of the disc spring, the support force over sub-portions of the disc spring release path is less than that of the support force. The support force can then be applied through a single spring element or at least substantially through a single spring element or spring element system. By "support force" is meant equally the sum of all fi forces acting against the disc spring, to the extent that they appear noticeable, thus e.g. also or only the forces acting through the (torque transmission or lifting) leaf springs, the (residual) suspension of the coating fi suspension or their "replacement".

Som kraftrnagasin, som åtminstone huvudsakligen påför stödkraften, kan lämpligtvis användas en fjäder, som ändrar sin form genom efterinställningen, t.ex. en tallriksfjäder. De stödkraften pâförande kraftmagasinen kan emellertid även vara bildade genom bladfjädrar.As the power magazine, which at least mainly applies the support force, a spring can suitably be used, which changes its shape through the readjustment, e.g. a disc spring. However, the support force on the power magazines can also be formed by leaf springs.

En stödkraften pâförande tallriksfiäder kan lagras direkt mot tallriksfjädern, t.ex. på den radiella höjden av det axiellt förskjutbara, locksidiga stödet.A support force on the disc spring can be stored directly against the disc spring, e.g. at the radial height of the axially displaceable, lid-sided support.

Det är särskilt fördelaktigt om efterinställningsanordningen är anordnad axiellt mellan tallriksfiäder och lock. Efterinställningsanordningen kan på särskilt lämpligt sätt innehålla upplöpningsytor, såsom ramper.It is particularly advantageous if the post-adjustment device is arranged axially between the plate springs and the lid. The readjustment device may in a particularly suitable manner contain ramp surfaces, such as ramps.

Genom uppfinningen garanteras att tallrikstjädem betraktat över friktionskopplingens livslängd, praktiskt taget alltid har samma konicitet eller förspänning vid inkopplad friktionskoppling och en praktiskt taget konstant kraftpåverkan av tryckplattan och därmed kopplingsskivan åstadkommes, oberoende av förslitningen av friktionsbeläggen, själva tryckplattan eller andra element, såsom lock- eller tryckplattesidiga stöd, tallriksfiädern eller svängskivans friktionsytor. Genom åtgärderna enligt uppfinningen garanteras dessutom att tryckplattans massa inte ökas genom den hos efterinställningsanordningen. Den är vidare anordnad i ett område, i vilket den är skyddad från inverkningar av skivavslitningen och i vilket den är på längre avstånd från källan till friktionsvärmet.The invention ensures that the disc blade, viewed over the life of the friction clutch, practically always has the same conicity or prestress when the friction clutch is engaged and a practically constant force effect of the pressure plate and thus the clutch plate is achieved, regardless of the wear of the friction pads, pressure plate or other pressure plate-side supports, disc spring or the friction surfaces of the turntable. The measures according to the invention also guarantee that the mass of the pressure plate is not increased by that of the post-setting device. It is further arranged in an area in which it is protected from the effects of the disc wear and in which it is at a longer distance from the source to the frictional heat.

En särskilt fördelaktig utformning av en friktionskoppling enligt uppfinningen kan uppnås genom att anpressningstallriksfiädern är svängbart stödd mot locket mellan två stöd - av vilka det mot tryckplattan vända är fjäderbelastat i riktning mot anpressningstallriksfjädern - varvid den av anpressningstallriksfjädern vid urkopplingen av kopplingen på det tjäderbelastade stödet inverkande kraften vid beläggförslitning ökar och sedan blir större än P32724SEOl /LK 10 15 20 25 30 520 610 9 den på det fjäderbelastade stödet inverkande motkraften eller stödkraften. Anpressningstall- riksfjädern har därmed ett sådant kurvlinjeförlopp att utgående från dess konstruktivt definierade inmonteringsläge i friktionskopplingen, vid en genom friktionsbeläggförslitning beroende inspämiingsriktning den av denna då påförda kraften och därmed den erforderliga urkopplingskraften först ökar och vid en i förhållande till det definierade inmonteringsläget längre defonnerat eller förspänt läge den av denna pâförbara kraften avtar vid urkopp- lingsförloppet. Genom ett sådant arrangemang och utformning av anpressningstallriksfjädern garanteras att vid uppträdande beläggförslitning kan alltid äter inställas en jämvikt mellan den av anpressningstallrikstjädern pá stöden vid urkopplingen utövade kraften och den på det tjäderbelastade stödet inverkande kraften, eftersom vid överskridandet av stödkraften genom den av tallriksfjädern på stödet utövade kraften tallrikstjädern förskjuter sensortjädrarna bort från det locksidiga stödet och efterirtställningsanordningen kan vridas vidare genom kraften hos förskjutningsanordningen. Därmed förskjutes stödet axiellt, till dess att den av sensorn utövade kraften förhindrar ett vidarevridande och en vidare axiell förskjutning av stödet.A particularly advantageous design of a friction clutch according to the invention can be achieved in that the pressing plate spring is pivotally supported against the lid between two supports - of which the face facing the pressure plate is spring-loaded in the direction of the pressing plate spring. in case of coating wear increases and then becomes greater than P32724SEOl / LK 10 15 20 25 30 520 610 9 the counter force or support force acting on the spring-loaded support. The compression plate spring thus has such a curve line course that, based on its constructively defined mounting position in the friction clutch, in a direction of application due to friction lining wear, the force applied thereto and thus the required disengagement force first increases and at a longer relative to the deflated. position the force exerted by this decreases during the disengagement process. Such an arrangement and design of the compression disc spring ensures that in the event of wear wear occurring, a balance can always be struck between the force exerted by the compression disc springs on the support during disengagement and the force acting on the capercaillie-supported support, since when the support spring exceeds the support force the force of the plate tether displaces the sensor tadpoles away from the lid-side support and the post-adjustment device can be rotated further by the force of the displacement device. Thus, the support is displaced axially, until the force exerted by the sensor prevents a widening and a further axial displacement of the support.

Särskilt fördelaktigt kan det, såsom redan nämnts, vara om anpressningstallriks- fjädem är inmonterad i friktionskopplingen på så sätt, att den åtminstone över en del av urkopplingsområdet, företrädesvis i praktiken över hela urkopplingsområdet för friktionskopp- lingen, har en sjunkande kraftkurvlinje. Inmonteringsläget för anpressningstallriksfiädern kan därvid vara på så sätt, att i det urkopplade tillståndet för friktionskopplingen når eller överskrider anpressningstallriksfjädern i praktiken minimum- eller dalpunkten för sitt sinusfonniga kraft-väg-förlopp.It can be particularly advantageous, as already mentioned, if the pressing plate spring is mounted in the friction clutch in such a way that it has a descending force curve line over at least a part of the disengagement area, preferably in practice over the entire disengagement area of the friction clutch. The mounting position of the pressing plate spring can then be such that in the disengaged state of the friction clutch the pressing plate spring reaches or exceeds in practice the minimum or valley point of its sinusoidal force-path course.

Den på det tjäderbelastade stödet utövade motkraften kan på fördelaktigt sätt alstras genom ett kraftmagasin, som huvudsakligen påför en konstant kraft åtminstone över det avsedda efterinställningsområdet. På särskilt fördelaktigt sätt lämpar sig för detta en motsvarande utformad och i förspänt tillstånd i friktionskopplingen inmonterad tallrikstjäder.The counter-force exerted on the capercaillie-supported support can advantageously be generated by a force magazine, which mainly applies a constant force at least over the intended readjustment range. In a particularly advantageous manner, a correspondingly designed disc spring mounted in the friction clutch is suitable for this purpose.

Efterinställningsanordningen enligt uppfinningen kan på särskilt fördelaktigt sätt finna användning vid friktionskopplingar med en anpressningstallriksfjäder, som med radiellt yttre partier påverkar tryckplattan och över radiellt längre inåt liggande partier är lagrad mellan två svängstöd på locket. Vid denna konstruktionstyp kan tallriksfjädem verka som tvåarmad hävarm.The post-adjusting device according to the invention can be used in a particularly advantageous manner in friction couplings with a pressing plate spring, which with radially outer portions acts on the pressure plate and over radially longer inwardly lying portions is stored between two pivot supports on the cover. With this type of construction, the disc spring can act as a two-armed lever.

Uppfinningen är emellertid inte begränsad till friktionskopplingar med tallrikstjädrar, vilka samtidigt har urkopplingshävarmen utformad i form av tallrikstjädertungor, utan sträcker sig även till andra kopplingstyper, vid vilka t.ex. tallriksfiädern påverkas genom P32724SEOl /LK 10 15 20 25 30 520 610 10 ytterligare hävannar.However, the invention is not limited to friction couplings with disc tethers, which at the same time have the disengagement lever designed in the form of disc tad tongues, but also extends to other types of coupling, in which e.g. the plate spring is affected by P32724SEOl / LK 10 15 20 25 30 520 610 10 additional levers.

För att garantera en problemfri efterinställriing av förslitningen eller en optimal anpressningskraft för friktionskopplingen, kan det vidare vara fördelaktigt, om det på den mot det fiäderbelastade stödet vända sidan av anpressningstallriksfjädem anordnade motstödet är utformat på så sätt, att det axiellt i riktning mot tryckplattan är automatiskt förskjutbart, och i motriktningen genom en anordning är automatiskt lásbart. Efterinställningen av motstödet, alltså det locksidiga stödet, kan ske medelst ett kraftmagasin, som påverkar detta motstöd i riktning mot tryckplattan eller mot anpressningsfjädern. Motstödet kan således i enlighet med den genom beläggförslitxiingen beroende förskjutningen av det fiäderpåverkade stödet automatiskt efterinställas, varigenom en spelfri svänglagring av anpressningstallriksfjädern kan garanteras.In order to guarantee a trouble-free post-adjustment of the wear or an optimum pressing force for the friction coupling, it can furthermore be advantageous if the support facing the side of the pressing plate spring facing the spring-loaded support is designed in such a way that it is automatic in the direction of the pressure plate. displaceable, and in the opposite direction through a device is automatically lockable. The post-adjustment of the counter-support, i.e. the lid-side support, can take place by means of a power magazine, which acts on this support in the direction of the pressure plate or against the compression spring. The counter-support can thus be automatically readjusted in accordance with the displacement of the fi-spring-supported support due to the coating wear, whereby a play-free pivot bearing of the pressing disc spring can be guaranteed.

Motstödet kan medelst en mellan anpressriingstjäder och lock anordnad efterin- ställningsanordning vara axiellt förskjutbart. Efterinställningsanordningen kan därvid ha en ringforrnig, således i sig sammanhängande konstruktionsdel, som åtminstone i det inkopplade tillståndet för friktionskopplingen axiellt påverkas av anpressningstallrikstjädern. Genom vridning av den ringformiga konstruktionsdelen vid uppträdande försliming och under urkopplingsförloppet kan svänglagringen efterinställas i enlighet med beläggförslitningen. För detta kan på särskilt fördelaktigt sätt efterinställningsanordningen eller den ringfonniga konstruktionsdelen hos denna efterinställningsanordning ha i axiell riktning stigande efterinställningsrarnper. Vidare kan det vara av fördel, om den ringfonniga konstruktionsdelen bär motstödet, varvid det senare kan vara bildat genom en trådring. Denna trådring kan vara upptagen i ett runt om gående ringspår i konstruktionsdelen och vara förbunden med detta genom formbindning. Formbindningen kan därvid vara utformad som snäppförbindníng.The counter-support can be axially displaceable by means of a post-adjustment device arranged between the push-in springs and the lid. The post-setting device can then have an annular, thus inherently cohesive construction part, which at least in the engaged state of the friction clutch is axially actuated by the pressing plate tether. By turning the annular structural part during occurring slimming and during the disengagement process, the pivot bearing can be readjusted in accordance with the coating wear. For this purpose, the post-adjustment device or the ring-shaped construction part of this post-adjustment device can in a particularly advantageous manner have axially adjusting post-adjustment grooves. Furthermore, it can be advantageous if the annular construction part carries the support, whereby the latter can be formed by a wire ring. This wire ring can be accommodated in a circumferential ring groove in the construction part and be connected to it by form bonding. The mold connection can then be designed as a snap connection.

Upplöpningsramperna kan samverka med cylinderforrniga eller kulliknande rullkroppar för efterinställningen. Speciellt fördelaktigt kan det emellertid vara, om upplöpningsramperna samarbetar med motsvarande motupplöpningsramper, då därigenom genom motsvarande val av upplöpningsvinkeln på dessa ramper en självinställning kan ske vid axiell förspänning av ramperna. Motupplöpningsramperna kan vara burna av en ringartig konstruktionsdel, som kan vara anordnad mellan den upplöpningsrarnperna bärande konstruktionsdelen och locket. En särskilt enkel uppbyggnad kan emellertid garanteras genom införandet av motupplöpningsramperna i locket. Det senare kan pâ särskilt enkelt sätt ske vid plåtlock, då motupplöpningsrampema kan pressas in. Inpressningen kan därvid ske i radiellt förlöpande partier hos locket.The ramp ramps can cooperate with cylindrical or ball-like roller bodies for post-adjustment. It can be particularly advantageous, however, if the ramp-up ramps cooperate with corresponding counter-ramp-up ramps, as thereby by self-adjustment of the ramp-up angle on these ramps a self-adjustment can take place at axial prestressing of the ramps. The counter-ramp ramps can be carried by an annular structural part, which can be arranged between the structural part carrying the ramp-side ramps and the lid. However, a particularly simple construction can be guaranteed by inserting the counter-ramp ramps in the lid. The latter can be done in a particularly simple manner with sheet metal lids, as the counter-ramp ramps can be pressed in. The pressing can then take place in radially extending portions of the lid.

P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 610 11 För att garantera en prisgynnsam framställning av friktionskopplingen kan det vidare vara av fördel, om åtminstone en del av efterinställningsanordningen är framställd av plast- material. Sådana plastmaterialdelar kan framställas genom formsprutning. Som plastmaterial lämpar sig på särskilt fördelaktigt sätt tennoplaster, såsom t.ex. polyamid. Användningen av plastmaterial blir möjlig eftersom efterinställningsanordningen befinner sig i ett för värmeinverkningar bara föga utsatt område. Dessutom erhålles till följd av den ringa vikten även ett ringa masströghetsmoment.P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 520 610 11 In order to guarantee an inexpensive production of the friction clutch, it can furthermore be advantageous if at least a part of the post-adjustment device is made of plastic material. Such plastic material parts can be manufactured by injection molding. Tin plastics, such as e.g. polyamide. The use of plastic material becomes possible because the readjustment device is located in an area that is only slightly exposed to heat effects. In addition, due to the low weight, a small moment of mass inertia is also obtained.

Enligt en ytterligare uppñnningstanke kan efterinställningsanordningen vara utformad på så sätt, att den - betraktat i friktionskopplingens urkopplingsriktning - verkar frilöpsliknan- de, men är emellertid i den urkopplingsriktningen motsatta riktningen självhämmande. För detta kan upplöpningsrampema och/eller motupplöpningsrarnpema vara utfonnade på så sätt, att de i axiell riktning har en stigningsvinkel, som ligger mellan 4 och 20°, företrädesvis i storleksordningen av 5 till l2°. På fördelaktigt sätt utformas upplöpningsrampema och/eller motupplöpningsramperna på så sätt, att en självhämning sker genom friktionsingrepp.According to a further invention, the post-setting device can be designed in such a way that - viewed in the disengagement direction of the friction clutch - it acts similarly to the freewheel, but is nevertheless self-inhibiting in the direction of disengagement. For this purpose, the ramp ramps and / or counter-ramp gutters can be designed in such a way that in the axial direction they have a pitch angle which is between 4 and 20 °, preferably in the order of 5 to 12 °. Advantageously, the ramp ramps and / or counter-ramp ramps are designed in such a way that a self-inhibition takes place by frictional intervention.

Självhämningen kan emellertid även uppnås eller understödas genom en forrnbindning, genom att t.ex. en av ramperna är mjuk och den andra utformad med en profilering, eller genom att båda ramperna uppvisar profileringar. Genom dessa åtgärder garanteras att inga ytterligare medel erfordras, för att undvika en oönskad återställning.However, self-inhibition can also be achieved or supported by a pre-bond, by e.g. one of the ramps is soft and the other is designed with a profiling, or in that both ramps have profiling. These measures guarantee that no additional funds are required, in order to avoid an unwanted recovery.

Efterinställningsanordningen kan vara särskilt fördelaktig och enkel, om den i omkretsriktningen verksamma förskjutningsanordningen är utformad som förspänt inmonterade fjädrar, vilka fjädrande påverkar åtminstone en upplöpningsrampema bärande konstruktionsdel och/eller en motupplöpningsramperna eller motupplöpningspartiema bärande konstruktionsdel i efterinställningsriktning. Fjäderpåverkan kan därvid på fördelaktigt sätt ske på så sätt att funktionen hos de övriga fjädrarna, såsom speciellt manövreringstallriksfjädern och den det axiellt eftergivliga stödet påverkande fjädern inte alls eller praktiskt taget inte påverkas.The post-adjustment device can be particularly advantageous and simple, if the displacement device acting in the circumferential direction is designed as prestressed mounted springs, which resiliently actuate at least one construction part carrying the ramp ramps and / or the post-ramp construction part carrying the counter-ramp ramps or counter-ramp portions. Spring action can then advantageously take place in such a way that the function of the other springs, such as in particular the actuating disc spring and the spring acting on the axially resilient support, is not affected at all or practically not.

För många användningsfall kan det vara fördelaktigt om efterinställningsanordningen har flera förskjutbara efterinställningselement, såsom t.ex. i radiell och/eller omkretsriktning förskjutbara efterinställningskilar eller rullkroppar. Vidare kan det vara av fördel om efterinställningsanordningen är varvtalsberoende. Så kan t.ex. den på enskilda element hos efterinställningsanordningen inverkande centrifugalkraften utnyttjas för manövreringen och/eller läsningen av efterinställningsanordningen vid bestämda driftstillstånd för för- brämiingsmotorn. Speciellt kan efterinställningsanordningen blockeras genom centrifugalkraft- P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 61o "f?f 12 beroende medel från ett bestämt varvtal, vilket t.ex. kan ske vid åtminstone ungefärligen tomgängsvarvtal eller varvtal under tomgångsvarvtalet, så att förslitningsefterinställningen bara sker vid låga varvtal. Detta har den fördelen att inga oönskade efterirlställningar uppträder, vilka kunde uppstå genom svängningar vid höga varvtal.For many use cases, it can be advantageous if the post-setting device has fl your displaceable post-setting elements, such as e.g. radially and / or circumferentially displaceable adjusting wedges or roller bodies. Furthermore, it can be advantageous if the post-setting device is speed-dependent. Then e.g. the centrifugal force acting on individual elements of the post-setting device is used for the operation and / or reading of the post-setting device at certain operating conditions of the internal combustion engine. In particular, the post-setting device can be blocked by centrifugal force-dependent means from a certain speed, which can for instance take place at at least approximately idle speed or speed below the idle speed, so that the wear post-adjustment only takes place This has the advantage that no undesired post-adjustments occur, which could occur due to oscillations at high speeds.

En särskilt enkel och funktionssäker uppbyggnad av efterinställrlingsanordningen kan garanteras genom att de relativt locket förskjutbara delarna, som har upplöpningsramper och/eller motupplöpningsrarnper eller motupplöpningspartier, är fjäderbelastade. Om bara en motsvarande konstruktionsdel är försedd med motsvarande ramper eller partier, och som är förskjutbar i förhållande till locket, påverkas denna. Särskilt fördelaktigt kan det därvid vara om fjäderbelastningen alstrar en kraft i omkretsriktningen.A particularly simple and functionally safe construction of the post-adjustment device can be guaranteed in that the relatively displaceable parts, which have ramp-up ramps and / or counter-ramp ramps or counter-ramp sections, are spring-loaded. If only a corresponding structural part is provided with corresponding ramps or sections, and which is displaceable in relation to the lid, this is affected. It can be particularly advantageous in this case if the spring load generates a force in the circumferential direction.

För uppbyggnaden och funktionen hos friktionskopplingen kan det vidare vara av fördel om den som skivfjäder, såsom tallriksfjäder utformade sensorfjädern med sitt radiellt yttre parti stöder mot en axiellt fast konstruktionsdel, såsom locket, och med radiellt längre inåt liggande partier påverkar det från locket vända avrullningsstödet. Detta avrullningsrstöd kan vara utformat även i ett stycke med sensorfiädern, så att således sensortallriksfjädem även bildar stödet. För fasthållningen av sensorfjädern i inspänt läge kan locket bära stödpartier.For the construction and function of the friction coupling, it may further be advantageous if the sensor spring designed as a disc spring, such as disc spring, with its radially outer portion abuts an axially fixed structural part, such as the lid, and with radially longer inwardly facing portions affects the unrolling support. This unwinding support can also be designed in one piece with the sensor spring, so that thus the sensor disc spring also forms the support. To hold the sensor spring in the clamped position, the cover can carry support portions.

Dessa stödpartier kan vara bildade genom enskilda, på locket fastsatta stödelement. Det kan emellertid även vara fördelaktigt, om stödpartierna är utformade i ett stycke med locket, t.ex. kan på locket vara anordnat inpressningar eller urskurna och deforrnerade partier, som sensorfjädem griper under för axiellt stöd.These support portions can be formed by individual support elements attached to the lid. However, it can also be advantageous if the support portions are formed in one piece with the lid, e.g. may be arranged on the lid or recesses or cut-out and deformed portions, which the sensor spring grips for axial support.

För funktionen hos friktionskopplingen, speciellt för minimering av urkopplingskraft- förloppet eller den maximalt erforderliga urkopplingskraften kan det vara särskilt fördelaktigt om den mellan tryckplatta och mottryckplatta inklänibara kopplingsskivan har friktionsbelägg, mellan vilka en s.k. beläggfjädring, såsom exempelvis har blivit känt genom DE-OS 36 31 863, är anordnad. Genom användningen av en sådan kopplings-skiva underlättas manövrering- en, speciellt urkopplingsförloppet för friktionskopplingen. Detta beror på att i det inkopplade tillståndet för friktionskopplingen utövar den inspända beläggfjädringen på tryckplattan en reaktionskraft, som är motriktad den av anpressningstallriksfiädern eller manövreringstallriks- fjädern pá denna tryckplatta utövade kraften. Vid urkopplingsförloppet pressas under den axiella förskjutningen av tryckplattan demia först tillbaka genom den fjädrande inspända beläggfjädringen, varvid samtidigt till följd av det i urkopplingspartiet förekommande förhållandevis brant fallande kurvlinjeavsnittet för anpressningstallriksfjädem avtar den av denna på tryckplattan utövade kraften. Med undantag för den av anpressningstallriksfjädern P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 610 13 på tryckplattan utövade kraften avtar även den av beläggfjädringen på denna tryckplatta utövade återställningskraften. Den effektivt för urkopplingen av friktionskopplingen erforderliga kraften erhålles ur skillnaden mellan âterställningskraften för beläggfiädringen och anpressningstallriksfjäderns anpressningskraft. Efter avlastning av beläggfiädringen, alltså vid upplyftning av tryckplattan från friktionsbeläggen eller frigivning av kopplingsskivan genom tryckplattan bestämrnes den erforderliga urkopplingskraften huvudsakligen av anpress- ningstallriksfjädern. Kraft-väg-karakteristiken för beläggfiädringen och kraft-väg-karakteristi- ken för anpressningstallriksfjädern kan på särskilt fördelaktigt sätt vara så anpassade till varandra, att vid frigivning av kopplingsskivan genom tryckplattan den för manövreringen av anpressningstallriksfjädern erforderliga kraften befinner sig på en låg nivå. Genom avsedd anpassning eller t.o.m. utjämning av beläggfjäderkaraktäristiken till anpressningstallriks- fjåderkaraktäristiken fram till frigivningen av kopplingsskivan kan således genom tryckplattan bara en mycket låg, i extremfallet praktiskt taget ingen, manövreringskraft vara erforderlig för anpressningstallriksfjädern för övervinnande av den resterande drivningen. Vidare kan karaktåristiken hos anpressningstallriksfjädern vara utformad på så sätt, att efter frigiven kopplingsskíva den då ännu av anpressningstallriksfjädern en svängning motriktad kraft eller den för svängningen av anpressningstallriksfjädern erforderliga kraften i förhållande till den av denna anpressníngstallriksfjäder i inkopplat tillstånd för friktionskopplingen påförda anpressningskraften befinner sig på en mycket låg nivå. Utforrnningar är även möjliga vid vilka vid frigivningen av kopplingsskivan genom tryckplattan bara en mycket låg eller praktiskt taget ingen alls kraft är erforderlig, för att manövrera anpressningstallriksfjädern för urkopplingen av kopplingen. Sådana friktionskopplingar kan utformas så att manövrerings- kraften ligger i storleksordningen mellan 0 och 200 N.For the function of the friction clutch, especially for minimizing the disengagement force course or the maximum required disengagement force, it can be particularly advantageous if the clutch plate inclined between the pressure plate and the counterpressure plate has friction pads, between which a so-called Coating suspension, as has been known, for example, from DE-OS 36 31 863, is provided. The use of such a clutch disc facilitates the operation, in particular the disengagement process for the friction clutch. This is because in the engaged state of the friction clutch, the clamped coating spring exerts on the pressure plate a reaction force which is opposite to the force exerted by the pressing plate spring or the operating plate spring on this pressure plate. During the disengagement process, the axial displacement of the pressure plate demia is first pressed back through the resiliently clamped lining suspension, whereby at the same time as a result of the relatively steeply falling curve line section of the pressing plate spring occurring in the disengagement portion, the force exerted on the pressure plate decreases. With the exception of the force exerted on the pressure plate by the pressure plate spring P32724SE01 / LK 10 15 20 25 30 520 610 13, the restoring force exerted by the coating spring on this pressure plate also decreases. The effective force required for disengaging the friction clutch is obtained from the difference between the restoring force of the coating and the pressing force of the pressing disc spring. After unloading the coating fi the suspension, i.e. when lifting the pressure plate from the friction pads or releasing the clutch disc through the pressure plate, the required disengagement force is mainly determined by the pressing plate spring. The force-path characteristics of the coating and the force-path characteristics of the pressing disc spring can be so advantageously adapted to each other that when the coupling disc is released through the pressure plate the force required for the operation of the pressing disc spring is at a low level. By intended adaptation or t.o.m. equalization of the lining spring characteristic to the pressing plate spring characteristic until the release of the clutch disc can thus through the pressure plate only a very low, in the extreme case practically none, operating force may be required for the pressing plate spring to overcome the remaining drive. Furthermore, the characteristics of the compression disc spring can be designed in such a way that after the clutch disc is released, the force then still counter-oscillating by the compression disc spring or the force required for the pivoting of the compression disc spring very low level. Designs are also possible in which, when releasing the coupling disc through the pressure plate, only a very low or practically no force is required at all, in order to operate the pressing plate spring for disengaging the coupling. Such friction clutches can be designed so that the actuating force is in the order of magnitude between 0 and 200 N.

Enligt en ytterligare uppñnningstanke kan friktionskopplingen vara utformad på så sätt, att åtminstone ungefärligen vid frigivning av kopplingsskivan genom tryckplattan befinner sig den av anpressningstallriksfjädem påförda axialkraften i nollområdet, varvid vid fortsättning av urkopplingsförloppet den av anpressningstallriksfjädern påförda kraften kan bli negativ, således sker en omkastning av kraftverkan för anpressningstallriksfjädern. Detta betyder att vid fullständigt urkopplad friktionskoppling förblir denna praktiskt taget öppnad av sig självt och bara genom yttre kraftinverkan kan inkopplingsförloppet åter inledas.According to a further invention, the friction clutch can be designed in such a way that at least approximately when the clutch disc is released through the pressure plate, the axial force applied by the pressing plate spring is in the zero region, whereby the disengagement process can be negatively applied by the pressing plate spring. force action of the pressing plate spring. This means that when the friction clutch is completely disengaged, it remains practically open by itself and only by external force can the clutch process be initiated again.

Uppfmningen avser vidare en friktionskoppling, speciellt för motorfordon, med en tryckplatta, som är vridfast, men axiellt begränsat förskjutbart, förbunden med ett lock, varvid mellan lock och tryckplatta åtminstone en inspännbar anpressningsfjäder är verksam, P32724SFßl /LK 10 15 20 25 30 520 610 14 vilken påverkar tryckplattan i riktning mot en mellan denna och en mottryckplatta, såsom ett svänghjul, inkläinbar kopplingsskiva.The invention further relates to a friction coupling, in particular for motor vehicles, with a pressure plate which is rotatable, but axially limitedly displaceable, connected to a cover, wherein at least one clampable compression spring is effective between the cover and the pressure plate, P32724SFßl / LK 10 15 20 25 30 520 610 14 which acts on the pressure plate in the direction of a coupling disc which can be inclined between it and a counter-pressure plate, such as a flywheel.

Sådana kopplingar är exempelvis kända genom DE-OS 24 60 963, DE-PS 24 41 141, DE-PS 898 531 och DE-AS 1 267 916.Such couplings are known, for example, from DE-OS 24 60 963, DE-PS 24 41 141, DE-PS 898 531 and DE-AS 1 267 916.

För föreliggande uppfinning låg vidare till grund uppgiften att förbättra sådana friktionskopplingar vad avser funktionen och livslängden. Speciellt ska genom uppfinningen de för manövreringen av sådana friktionskopplingar erforderliga krafterna reduceras och över deras livslängd garanteras ett praktiskt taget konstant urkopplingskraftförlopp. Vidare ska friktionskopplingarna enligt uppfmningen vara framställbara på särskilt enkelt och ekonomiskt sätt. Enligt uppfinningen uppnås detta genom att en förslitningen av kopplingsskivans friktionsbelägg automatiskt kompenserande efteririställningsanordning är anordnad, vilken åstadkommer en praktiskt taget konstant kraftpåverkan av tryckplattan via anpressnings- fjädern, och friktionskopplingen har manövreringsmedel för in- och urkopplingen och uppvisar en anordning, som under urkopplingsförloppet, åtminstone över ett delparti av manövreringssträckan för manövreringsmedlet och eller tryckplattans urkopplingsväg, åstadkommer en gradvis sänkning av det av friktionskopplingen eller kopplingsskivan överförbara momentet. Genom en sådan anordning kan likaså uppnås att under friktionskop- plingens inkopplingsförlopp och vid början av inspänningen av friktionsbeläggen mellan tryck- och mottryckplatta det sker en gradvis eller progressiv uppbyggnad av det av friktionskopp- lingen överförbara momentet.The present invention was further based on the task of improving such friction couplings in terms of function and service life. In particular, the invention will reduce the forces required for the operation of such friction clutches and guarantee a virtually constant disengagement force course over their service life. Furthermore, the friction couplings according to the invention must be manufacturable in a particularly simple and economical manner. According to the invention, this is achieved by arranging a wear of the friction lining of the clutch disc automatically compensating post-resetting device, which provides a practically constant force action of the pressure plate via the pressing spring, and the friction clutch has actuating means for engaging and disengaging and engaging a device. over a sub-portion of the actuating distance of the actuating means and or the disengagement path of the pressure plate, causes a gradual lowering of the torque transferable by the friction clutch or the clutch disc. By means of such a device it can also be achieved that during the engagement process of the friction clutch and at the beginning of the clamping of the friction linings between the pressure and counter-pressure plate there is a gradual or progressive construction of the torque transferable by the friction clutch.

Genom utformningen av en friktionskoppling enligt uppfinningen garanteras att anpressningstallrikstjädem, betraktat över friktionskopplingens livslängd, praktiskt alltid har samma förspänning vid inkopplad friktionskoppling och därmed ges en praktiskt taget konstant kraftpåverkan av tryckplattan. Vidare kan genom den ytterligare åtgärden, som åstadkommer en gradvis sänkning av det av friktionskopplingen överförbara momentet under ett urkopplingsförlopp, uppnås en reducering eller minimering av urkopplingskraftförloppet eller den maximalt erforderliga urkopplingskraften. Detta kan återledas till att anordningen underlättar manövreringen, speciellt urkopplingsförloppet, av friktionskopplingen. För detta kan anordningen uppvisa axiellt fjädrande eftergivliga medel, som på manövreringsmedlet och/eller på anpressriingsfjädern och/eller på tryckplattan och/eller på mottryckplattan utövar en realctionskraft, som är motriktad den av anpressningsfjädem på tryckplattan utövade kraften och är kopplad i serie. i Särskilt fördelaktigt kan det vara om friktionskopplingens anordning är utformad på P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 15 så sätt,a tt den under urkopplingsförloppet över ett delavsnitt av den axiella förflyttnings- sträckan för det genom anpressningsfjädern påverkade tryckplattepartiet åstadkommer en gradvis sänkning av det av friktionskopplingen eller kopplingsskivan överförbara momentet.By designing a friction clutch according to the invention, it is guaranteed that the pressure plate plate, viewed over the service life of the friction clutch, practically always has the same preload when the friction clutch is engaged and thus a practically constant force effect of the pressure plate is given. Furthermore, by the further measure, which provides a gradual lowering of the torque transferable torque during a disengagement process, a reduction or minimization of the disengagement force course or the maximum required disengagement force can be achieved. This can be traced back to the device facilitating the operation, especially the disengagement process, of the friction clutch. For this purpose, the device can have axially resilient resilient means which exert a reaction force on the actuating means and / or on the compression spring and / or on the pressure plate and / or on the counterpressure plate, which is opposite to the force exerted by the compression spring on the pressure plate and is connected in series. It can be particularly advantageous if the device of the friction coupling is designed on P32724SE01 / LK 10 15 20 25 30 520 610 15 in such a way that during the disengagement process over a sub-section of the axial displacement distance of the pressure plate portion actuated by the compression spring of the torque transferable by the friction clutch or clutch disc.

För många användningsfall kan anordningen på fördelaktigt sätt vara anordnad i kraftflödet mellan svänglagringen för manövreringsmedlet eller mellan anpressningsfjädern och fastsättningsställena, såsom fastskruvningama, av locket vid mottryckplattan.In many cases of use, the device can advantageously be arranged in the force fl between the pivot bearing of the operating means or between the pressing spring and the fastening points, such as the screw-in points, of the cover at the back pressure plate.

För andra användningsfall kan det emellertid även vara fördelaktigt om anordningen är anordnad i kraftflödet mellan manövreringsmedlets svänglagring eller mellan anpressnings- fjädern och tryckplattans friktionsyta. Ett sådant arrangemang är t.ex. föreslaget i DE-OS 37 32 354 och DE-OS 1 450 201.For other use cases, however, it can also be advantageous if the device is arranged in force fl between the pivot bearing of the operating means or between the pressing spring and the friction surface of the pressure plate. Such an arrangement is e.g. proposed in DE-OS 37 32 354 and DE-OS 1 450 201.

För ytterligare användningsfall kan det vara särskilt fördelaktigt om anordningen anordnas mellan två rygg mot rygg anordnade friktionsbelägg hos kopplingsskivan, alltså är bildad genom en så kallad "beläggfjädring", t.ex. genom mellan beläggen anordnade beläggfjädersegment. Sådana arrangemang är exempelvis kända genom DE-OS 36 31 863.For further use cases, it can be particularly advantageous if the device is arranged between two back-to-back friction linings of the coupling disc, i.e. is formed by a so-called "lining suspension", e.g. through the coil spring segments arranged between the pads. Such arrangements are known, for example, from DE-OS 36 31 863.

En ytterligare möjlighet, till att uppnå en progressiv momentuppbyggnad eller -sänkning är föreslagen i DE-OS 21 64 297, vid vilken svänghjulet är utformat tvådelad och den mottryckplattan bildande konstruktionsdelen är stödd axiellt fjädrande mot den med förbränningsmotorns drivaxel förbundna konstruktionsdelen.A further possibility, to achieve a progressive torque build-up or reduction, is proposed in DE-OS 21 64 297, in which the flywheel is formed in two parts and the structural part forming the counterpressure plate is supported axially resiliently against the structural part connected to the drive shaft of the internal combustion engine.

För funktionen och uppbyggnaden av en friktionskoppling enligt uppfinningen kan det vara särskilt lämpligt om anordningen möjliggör en axiell, fjädrande eftergivlighet mellan kopplingskonstruktionsdelama, varvid anordningen på så sätt, att vid öppnad koppling den på anordningen inverkande kraften är som minst och under kopplingens stängningsförlopp, alltså över kopplingens inkopplingsväg, den på anordningen inverkande kraften gradvis ökar till maximum, varvid denna ökning lärnpligtvis bara sker över ett delparti av stängningsvägen eller inkopplingsvägen för manövreringsmedlet eller tryckplattan. Särskilt fördelaktigt kan det vara, om anordningen är utformad på så sätt, att den gradvisa sänkningen eller den gradvisa ökningen av det av friktionskopplingen överförbara momentet sker över åtminstone ungefär 40 till 70% av manövreringsmedlets manövreringssträcka och/eller den maximalt axiella förflyttningssträckan för tryckplattan. Det resterande partier av den motsvarande sträckan behövs för den problemfria separeringen av kraftflödet och för utjämningen av eventuellt förekommande defonnationer på kopplingskonstruktionsdelarria, såsom speciellt kopp- lingsskivan, tryckplattan och mottryckplattan. i För att minimera de för manövreringen av friktionskopplingen enligt uppfmningen P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 16 erforderliga kraftema kan det vara särskilt fördelaktig, om anpressningsfjädern, åtminstone över en del av friktionskopplingens urkopplingssträcka, har ett degressivt kraft-väg-förlopp, det betyder således, att anpressningsfjädern, åtminstone över ett delparti av sin kompressions- eller deformationssträcka, har ett sjunkande kraftförlopp. Därigenom kan uppnås, att vid friktionskopplingens urkopplingsförlopp motverkar anordningens fjäderkraft anpressnings- tjäderns kraft, så att över ett delparti av urkopplingssträckan understödes förspånningen eller deforrnationen av anpressningsfjädern genom anordningens fjäderkraft, varvid samtidigt, till följd av det i urkopplingsförloppet förekommande degressiva eller sjunkande kraft-väg- förloppet för anpressningsfjädern, den av den senare på tryckplattan eller friktionsbeläggen utövade kraften avtar. Det effektivt för urkopplingen av friktionskopplingen erforderliga kraftförloppet erhålles, såvida inga ytterligare, överlagrande fjäderinverkningar förekommer, från skillnaden mellan det av anordningen påförda kraftförloppet och anpressningsfjäderns kraftförlopp. Vid tryckplattans sänkningsrörelse frán friktionsbeläggen eller frigivningen av kopplingsskivan genom tryckplattan bestämmes det erforderliga kvarblivande urkopp- lingskraftförloppet eller den erforderliga urkopplingskraften huvudsakligen genom anpress ningsfjädern. Kraft-väg-karaktäristiken hos anordningen och kraft-våg-karaktäristiken hos anpressningsfjädern kan vara anpassade på så sätt till varandra, att vid frigivning av kopplingsskivan genom tryckplattan den för manövreringen av anpressningsfjädern erforderliga kraften befinner sig på en förhållandevis låg nivå. Således kan genom ett närmande eller till och med en utjämning av fjäderkaralctäristiken eller kraftkaraktäristiken hos anordningen till anpressningsf]åderkaraktäristiken för frigivningen av kopplingsskivan genom tryckplattan vara erforderligt med bara en mycket låg, i extremfallet praktiskt taget ingen manövreringskraft för anpressningsfjädem.For the function and construction of a friction coupling according to the invention, it may be particularly suitable if the device enables an axial, resilient resilience between the coupling structural parts, the device in such a way that when the coupling is opened the force acting on the device is at least and during the coupling closing process. the coupling path of the coupling, the force acting on the device gradually increases to a maximum, this increase compulsorily taking place only over a part of the closing path or the coupling path of the operating means or the pressure plate. It may be particularly advantageous if the device is designed in such a way that the gradual lowering or the gradual increase of the torque transferable by the friction clutch takes place over at least about 40 to 70% of the actuating distance of the actuator and / or the maximum axial distance of the pressure plate. The remaining portions of the corresponding section are needed for the trouble-free separation of the force fl fate and for the smoothing of any existing deformations on the coupling structure divider, such as in particular the coupling disc, the pressure plate and the back pressure plate. In order to minimize the forces required for the operation of the friction clutch according to the invention P32724SEO1 / LK 10 15 20 25 30 520 610 16, it can be particularly advantageous if the compression spring, at least over a part of the disengagement distance of the friction clutch, has a degressive force-path course, this means that the compression spring, at least over a part of its compression or deformation distance, has a descending force course. In this way it can be achieved that during the disengagement process of the friction clutch the device spring force counteracts the force of the compression spring, so that over a part of the disengagement distance the biasing or deforation of the compression spring is supported by the device spring force, at the same time due to decoupling or disengagement. the course of the compression spring, the force exerted by the latter on the pressure plate or the friction pads decreases. The effective force required for disengagement of the friction clutch is obtained, unless there are additional, superimposed spring effects, from the difference between the force applied by the device and the force of the compression spring. During the lowering movement of the pressure plate from the friction pads or the release of the clutch disc through the pressure plate, the required remaining disengagement force course or the required disengagement force is determined mainly by the compression spring. The force-path characteristics of the device and the force-wave characteristics of the compression spring can be adapted to each other in such a way that when the coupling disc is released through the pressure plate the force required for the operation of the compression spring is at a relatively low level. Thus, by approximating or even equalizing the spring characteristics or the force characteristics of the device to the compression spring characteristics for releasing the coupling disc through the pressure plate, only a very low, in extreme cases practically no, actuating force for the compression spring may be required.

Som anpressningsfjäder lämpar sig på särskilt fördelaktigt sätt en tallriksfjäder, som dels kan vara svängbar kring en av locket uppburen ringartig svänglagring och dels påverkar tryckplattan. Därvid kan tallriksfjädem uppvisa en ringkropp, från vilken utgår radiellt inåt riktade tungor, som bildar manövreringsmedlen. Manövreringsmedlen kan emellertid även vara bildade genom hävarmar, som t.ex. är svängbart lagrade vid locket. Anpressningskraften för tryckplattan kan emellertid även pàföras genom andra fjädertyper, såsom t.ex. skruvfjädrar, vilka är anordnade på så sätt i friktionskopplingen, att den av dessa på tryckplattan utövade axialkraften är som störst i friktionskopplingens inkopplade tillstånd och denna kraft sänks under urkopplingsförloppet. Detta kan t.ex. ske genom snedställning av skruvfjädrar i förhållande till friktionskopplingens rotationsaxel.A disc spring is particularly advantageous as a pressing spring, which can be pivotable about an annular pivot bearing supported by the lid and partly affects the pressure plate. In this case, the disc spring can have an annular body, from which radially inwardly directed tongues emanate, which form the operating means. However, the operating means can also be formed by levers, such as e.g. are pivotally mounted at the lid. However, the compressive force of the pressure plate can also be applied by other types of springs, such as e.g. coil springs, which are arranged in the friction clutch in such a way that the axial force exerted by them on the pressure plate is greatest in the engaged state of the friction clutch and this force is reduced during the disengagement process. This can e.g. be done by tilting the coil springs in relation to the axis of rotation of the friction clutch.

P32724SEO 1/ LK 10 15 20 25 30 ., ut. 520 610 17 Särskilt lämpligt kan det vara om tallrikstjädern är svängbart stödd mot locket mellan två upplag, för bildande av en s.k. koppling av den pressade typen. Vid sådana kopplingar påverkas manövreringsmedlet för urkopplingen av friktionskopplingen vanligtvis i riktning mot tryckplattan. Uppñnningen är emellertid inte begränsad till kopplingar av den pressade typen, utan innefattar även kopplingar av den dragna typen, vid vilken manövreringsmedlet för urkopplingen av friktionskopplingen vanligtvis påverkas i riktning bort från tryckplattan.P32724SEO 1 / LK 10 15 20 25 30., Ut. 520 610 17 It may be particularly suitable if the disc tether is pivotally supported against the lid between two supports, to form a so-called coupling of the pressed type. In such couplings, the actuator for disengaging the friction clutch is usually actuated in the direction of the pressure plate. However, the invention is not limited to couplings of the pressed type, but also includes couplings of the drawn type, in which the actuating means for disengaging the friction clutch is usually actuated in the direction away from the pressure plate.

På särskilt fördelaktigt sätt kan friktionskopplingen enligt uppfinningen uppvisa en tallriktfjäder, som är utformad på så sätt, att den uppvisar ett sinusartigt kraft-väg-förlopp och är inbygg på så sätt, att i friktionskopplingens inkopplade tillstånd dess driftspunkt är anordnad på det, följande det första kraftmaximum, degressiva karaktäristikområdet. Därvid kan det vara särskilt fördelaktigt om tallriksfjädern uppvisar ett kraftförhålladen av 1:0,4 till l:0,7 mellan det första kraftmaximum och det därpå följande -minimum Särskilt fördelaktigt kan det vidare vara om friktionskopplingen är manövrerbar medelst ett på manövreringsmedlen, såsom t.ex. på tallriksfjäderris tungspetsar, angripande urkopplingssystem, varvid urkopplingssystemet kan uppvisa en kopplingspedal, som är utforrnad på liknande sätt som en gaspedal och är anordnad i motorfordonets kupé. En sådan utformning av kopplingspedalen kan vara särskilt fördelaktig, då genom utformningen enligt uppfmningen den för urkopplingen av friktionskopplingen erforderliga kraften eller kraftförloppet kan bríngas till en mycket låg nivå så att medelst en gaspedalliknande utformad kopplingspedal är en bättre doserbarhet av manövreringskraften möjlig.In a particularly advantageous manner, the friction clutch according to the invention can have a plate-like spring, which is designed in such a way that it has a sinusoidal force-path course and is built in such a way that in the engaged state of the friction clutch its operating point is arranged thereon. first force maximum, degressive characteristic range. It can be particularly advantageous if the disc spring has a force ratio of 1: 0.4 to 1: 0.7 between the first force maximum and the subsequent minimum. It can also be particularly advantageous if the friction clutch is manoeuvrable by means of an actuator, such as t .ex. on the tongue tips of disc springs, engaging disengagement system, wherein the disengagement system can have a clutch pedal, which is designed in a similar way as an accelerator pedal and is arranged in the passenger compartment of the motor vehicle. Such a design of the clutch pedal can be particularly advantageous, since by the design according to the invention the force required for disengagement of the friction clutch can be brought to a very low level so that by means of a gas pedal-like clutch pedal a better dosability of the actuating force is possible.

Genom utformningen enligt uppfinningen av friktionskopplingen och den därmed förbundna möjligheten att reducera de under friktionskopplingens livslängd maximalt uppträdande anpressningsfiäderkraftema kan konstruktionsdelama minskas på motsvarande sätt eller reduceras i deras hållfasthet, varigenom ett avsevärt förbilligande i framställningen kan ske. Genom reduceringen av urkopplingskrafterna sänks återigen friktions- och elasticitetsförlusterna i kopplingen och i urkopplingssystemet och därmed förbättras verkningsgraden hos systemet friktionskoppling/urkopplingssystem väsentligt. Därigenom kan således hela systemet utformas optimalt och därigenom förbättras kopplingskomforten avsevärt.Due to the design according to the invention of the friction clutch and the associated possibility of reducing the maximum pressure forces occurring during the life of the friction clutch, the structural parts can be reduced correspondingly or reduced in their strength, whereby a considerable reduction in production can take place. By reducing the disengagement forces, the friction and elasticity losses in the clutch and in the disengagement system are again reduced and thus the efficiency of the friction clutch / disengagement system is significantly improved. As a result, the entire system can be designed optimally and thereby the coupling comfort is considerably improved.

Utformningen enligt uppfmningen är allmänt användbar vid friktionskopplingar och speciellt vid sådana, som föreslagits genom DE-PS 29 16 755, DE-PS 29 20 932, DE-OS 35 18 781, DE-OS 40 92 382, FR-OS 2 605 692, FR-OS 2 606 477, FR-OS 2 599 44-4, FR-OS 2 599 446, GB-PS 1 567 019, US-PS 4 924 991, US-PS 4 191 285, US-PS 4 057 131, JP- P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 610 18 GM 3-25026, IP-GM 3-123, JP-GM 2-124326, JP-GM 1-163218, JP-OS 51-126452, JP-GM 3-19131, och JP-GM 3-53628.The design according to the invention is generally useful in friction couplings and in particular in those proposed by DE-PS 29 16 755, DE-PS 29 20 932, DE-OS 35 18 781, DE-OS 40 92 382, FR-OS 2 605 692 , FR-OS 2 606 477, FR-OS 2 599 44-4, FR-OS 2 599 446, GB-PS 1 567 019, US-PS 4 924 991, US-PS 4 191 285, US-PS 4 057 131, JP- P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 520 610 18 GM 3-25026, IP-GM 3-123, JP-GM 2-124326, JP-GM 1-163218, JP-OS 51-126452, JP- GM 3-19131, and JP-GM 3-53628.

Användningen av en friktionskoppling med en självverkande eller automatisk utjämning av åtminstone beläggförslitningen - varigenom en åtminstone över friktionskopp- lingens livslängd ungefárligen konstant inspänningskraft av kopplingsskivan garanteras - är speciellt fördelaktig i samband med kopplingsaggregat, vid vilka friktionskopplingen, kopplingsskivan och mottryckplattan, såsom t.ex. ett svänghjul, bildar en monteringsenhet eller en modul. Vid en sådan monteringsenhet är det av kostnadsskäl fördelaktigt, om kopplingslocket med mottryckplatta är förbunden medelst en icke lösbar förbindning, såsom t.ex. svetsförbindning eller formförbindning, t.ex. genom en sådan förbindning kan det vanligtvis använda fastsättiiingsmedlet, såsom skruvar, bortfalla. Vid sådana monteringsen- heter är ett utbyte av kopplingsskivan eller av kopplingsbeläggen på grund av överskridande av förslitningsgränsema praktiskt taget inte möjlig utan förstörande konstruktionsdelar, såsom t.ex. av kopplingslocket. Genom användningen av en förslitningsefterinställande koppling kan monteringsenheten utformas på så sätt, att denna över hela fordonslivslängden garanterar en problemfri funktion. Således kan på grund av utformningen enligt uppfinningen för- slitningsreserverna hos kopplingsskivan och efterinställningsreserverna hos friktionskopplingen eller kopplingsmodulen dirnensioneras så stora, att kopplingslivslängden och därmed även monteringsenhetens livslängd med säkerhet uppnår den för fordonet.The use of a friction clutch with a self-acting or automatic equalization of at least the coating wear - whereby a constant clamping force of the clutch disc at least over the life of the friction clutch is guaranteed - is particularly advantageous in connection with clutch assemblies in which the friction clutch, e.g. a flywheel, forms a mounting unit or a module. In such a mounting unit, it is advantageous for cost reasons if the coupling cover with counter-pressure plate is connected by means of a non-releasable connection, such as e.g. welded joint or molded joint, e.g. by such a connection, the commonly used fastening means, such as screws, can be omitted. In such mounting units, a replacement of the coupling disc or of the coupling pads due to exceeding the wear limits is practically not possible without destructive structural parts, such as e.g. of the coupling cover. Through the use of a wear-adjustable coupling, the mounting unit can be designed in such a way that this over the entire vehicle life guarantees a trouble-free function. Thus, due to the design according to the invention, the wear reserves of the clutch disc and the post-adjustment reserves of the friction clutch or clutch module can be dimensioned so large that the clutch life and thus also the service life of the mounting unit certainly reaches that of the vehicle.

Enligt en vidareutveckling av uppfinningen kan det vara fördelaktigt, om en en förslitningsefteriiiställningsanordning uppvisande friktionskoppling kombineras med ett s.k. tvåmassesvänghjul, varvid friktionskopplingen under mellarikoppling av en kopplingsskiva är monterbar på den ena med en växellåda förbindbara svängmassan och den andra svängmassan är förbindbar med drivaxeln hos en förbränningsmotor. Tvåmassesvänghjul, vid vilka friktionskopplingen enligt uppfinningen kan finna användning, är t.ex. kända genom DE-OS 37 21 712, 37 21 711, 41 17 571, 41 17 582 och 41 17 579. Hela innehållet i dessa ansökningar tillhör bakgrunden för föreliggande uppfinning, varför de i dessa ansökningar beskrivna särdragen på godtyckligt sätt kan kombineras med de i föreliggande uppfinning beskrivna särdragen. Speciellt kan kopplingslocket eller kopplingslocket medelst en icke utan förstöring lösbar förbindning vara förbundet med den denna bärande svängmassan, såsom detta t.ex. visats och beskrivits för olika utföringsformer i DE-OS 41 17 579.According to a further development of the invention, it can be advantageous if a friction clutch having a wear-resetting device is combined with a so-called two-mass flywheel, wherein the friction clutch during intermediate coupling of a clutch disc is mountable on one of the pivot mass connectable to a gearbox and the other pivot mass is connectable to the drive shaft of an internal combustion engine. Two-mass flywheels, in which the friction clutch according to the invention can find use, are e.g. known from DE-OS 37 21 712, 37 21 711, 41 17 571, 41 17 582 and 41 17 579. The entire content of these applications belongs to the background of the present invention, so that the features described in these applications can be arbitrarily combined with the the features described in the present invention. In particular, the coupling cap or the coupling cap can be connected to the pivot mass carrying it without damage, such as e.g. shown and described for different embodiments in DE-OS 41 17 579.

Genom användningen av en friktionskoppling med en anordning, som åtminstone utjämnar beläggförslitningen, kan vidare en optimering ske i utforinningen av friktionskopp- P32724SEOl/LK 10 15 20 25 30 520 610 19 lingen, speciellt av det förspänningskraften för kopplingsskivan påförande kraftmagasinet.Furthermore, by the use of a friction clutch with a device which at least equalizes the coating wear, an optimization can take place in the design of the friction clutch, in particular of the biasing force for the clutch disc applying to the power magazine.

Detta kraftmagasin kan således utformas på så sätt, att det praktiskt taget enbart påför den för överförandet av det önskade vridmomentet erforderliga inspänningskraften för kopp- lingsskivan. Kraftrnagasinet kan vara bildat genom åtminstone en tallriksfiäder eller genom ett flertal av skruvfiädrar. Vidare är användningen av en självefterinställande friktionskoppling fördelaktig i förbindelse med tvåmassesvänghjul, vid vilka den mellan de båda svängmassoma anordnade vridelastiska därnparen är anordnad radiellt utanför kopplingsskivan eller den yttersta friktionsdiametem pâ friktionsytan hos den med växeln förbindbara svängmassan. Vid sådana tvåmassesvänghjul måste friktionsdiarnetern hos kopplingsskivan vara mindre än vid konventionella kopplingar, varför anpressningskraften måste ökas i motsvarighet till förhållandet för den genomsnittliga friktionsradien, för att kunna överföra ett definierat motorvridmoment. Vid användning av en konventionell koppling skulle detta leda till en ökning av urkopplingskraften. Genom användningen av en förslimingsefterinställande koppling med en över urkopplingsvägen progressiv sänkning av det av kopplingsskivan överförbara vridmomentet enligt krav l kan emellertid uppnås en urkopplingskraftsänkning, varigenom en ökning av urkopplingskraften kan undvikas eller genom motsvarande utformning av friktionskopplingen kan till och med en urkopplingskraftsänkning i förhållande till en konventionell koppling uppnås.This power magazine can thus be designed in such a way that it practically only applies the clamping force required for the transmission of the desired torque for the clutch disc. The power magazine may be formed by at least one disc spring or by a number of screw springs. Furthermore, the use of a self-adjusting friction clutch is advantageous in connection with two-mass flywheels, in which the torsionally elastic pair of pairs arranged between the two pivot masses is arranged radially outside the clutch disc or the outermost friction diameter on the friction surface of the pivot shaft connectable to the gear. In the case of such two-mass flywheels, the friction diurner of the clutch disc must be smaller than in conventional clutches, so that the pressing force must be increased in proportion to the ratio of the average friction radius, in order to be able to transmit a defined motor torque. When using a conventional clutch, this would lead to an increase in the disengagement force. However, by using a slurry post-setting clutch with a progressive lowering of the torque transferable by the clutch disc according to claim 1, a decoupling force reduction can be achieved, whereby an increase of the disengagement force can be avoided or by corresponding design of frictional engagement with frictional engagement. conventional coupling is achieved.

Det kan således genom utformningen enligt uppfmningen av en friktionskoppling garanteras att trots reducerad friktionsbeläggytterdiarneter och den därigenom erforderliga högre anpressníngskraften urkopplingskraften kan hållas låg. Genom den låga urkopp- lingskraften reduceras även belastningen av rullagret, genom vilken de båda svängmassorna är inbördes vridbara. Vidare ökas genom förslitningsefterinställningen kopplingens livslängd, så att ett utbyte av delarna, speciellt av kopplingsskivan under motorfordonets livslängd, inte längre är erforderligt. På så sätt kan kopplingslocket förbindas fast med den med växellådan förbindbara svängmassan, t.ex. genom nitning eller svetsning. Detta är speciellt av fördel om ett begränsat inbyggnadsutrymme eller begränsade konturer för kopplingsklockan före- kommer, vilka inte längre möjliggör en förbindning av kopplingslocket med det växelsidiga svänghjulet på vanligt sätt genom skruvning.Thus, the design according to the invention of a friction clutch can guarantee that, despite reduced friction lining outer diameters and the thereby higher pressing force, the disengagement force can be kept low. Due to the low disengagement force, the load on the roller bearing is also reduced, through which the two pivot masses are rotatable relative to each other. Furthermore, the wear-and-tear adjustment increases the service life of the clutch, so that a replacement of the parts, especially of the clutch disc during the service life of the motor vehicle, is no longer required. In this way, the coupling cover can be fixedly connected to the pivot mass connectable to the gearbox, e.g. by riveting or welding. This is especially advantageous if there is a limited installation space or limited contours for the clutch bell, which no longer enable a connection of the clutch cap to the alternating flywheel in the usual way by screwing.

Vid friktionskoppling med integrerad efterinställningsanordning för beläggför- slitningen överföres vid konventionell fastsättning av den av friktionskoppling och svänghjul bestående kopplingsenheten till drivaxeln hos en förbrånningsmotor axial-, vrid- och glidsvängningar till kopplingsenheten, vilka vidareledes genom förbränningsmotorns drivaxel, P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 20 såsom t.ex. vevaxeln. Genom att kopplingsenheten eller efterinställningsanordningen i sin funktion inte påverkas genom sådana svängningar och speciellt en oönskad efterinställning av förslitningsutjärrtrtingsanordningen undertryckes, måste vid utformningen av efterinställnings- anordningen tas hänsyn till tröghetskraftema hos sådana konstruktionsdelar, som inverkar på denna anordning. För att undvika dessa speciellt genom axial- och glidsvängningar förorsakade oönskade sidoeffekterna eller den därmed förbundna högre kostnaden för utformningen av efterinställningsanordningen för utjämningen av beläggförslitningen, frikopplas enligt en ytterligare uppfinningstanke, den efterinställningsanordningen uppvisande kopplingsenheten huvudsakligen i förhållande till de från förbränningsmotorns drivaxel alstrade axial- och böjsvängningarna. Detta kan ske genom att kopplingsenheten medelst en axiellt elastisk eller fjädrande eftergivlig konstruktionsdel är förbindbar med förbrän- ningsmotorns drivaxel. Styvheten hos denna konstruktionsdel är därvid anpassad på så sätt, att de genom förbränningsmotorns drivaxel på kopplingsenheten alstrade axial- och glid- eller böjsvängningarna genom demia elastiska konstruktionsdel åtminstone dämpas eller undertryckes till ett sådant mått, att en problemfri funktion för friktionskopplingen, speciellt av dess efterinställningsanordning garanteras. Sådana elastiska konstruktionsdelar är exempelvis kända genom EP-OS O 385 752 och O 464 997 liksom SAE Techical Paper 9 003 91. Innehållet i dessa publikationer ska likaså höra till bakgrunden för föreliggande uppfinning. Genom användningen av en elastisk konstruktionsdel är det möjligt att undan en oönskad förslitningsefterinställning, förorsakad genom axialsvängningar hos tryckplattan relativt kopplingslocket - speciellt vid urkopplad friktionskoppling - genom svänghjulssväng- ningar och/eller svängningar hos tallrikstjädern. Sådana svängningar kan vid kopplingsaggre- gat eller kopplingsenheter utan en dessa svängningar åtminstone huvudsakligen under- tryckande anordning, såsom speciellt en axiellt eftergivlig skiva, leda till en förändrad inställning oberoende av kopplingsskivans förslitningstillstånd, varvid friktionskopplingens tallriksfjäder i anpressningskraften kunde sänkas mot ett kraftminimum, varigenom överförandet av det önskade momentet inte längre kunde garanteras.In the case of friction coupling with integrated post-adjustment device for the coating wear, during conventional attachment of the friction coupling and flywheel coupling unit to the drive shaft of an internal combustion engine, axial, rotational and sliding oscillations are transmitted to the coupling unit, which is further through the internal combustion engine P24 520 610 20 such as e.g. crankshaft. Because the coupling unit or the adjusting device in its function is not affected by such oscillations and in particular an undesired post-adjustment of the wear removal device is suppressed, the inertial forces of such structural parts which act on this device must be taken into account in the design of the post-adjustment device. In order to avoid these undesired side effects, in particular caused by axial and sliding oscillations, or the associated higher cost of designing the post-adjustment device for smoothing the coating wear, according to a further idea, the post-adjustment device having the coupling unit is substantially disengaged from the axial axis. the bending oscillations. This can be done by the coupling unit being connectable to the drive shaft of the internal combustion engine by means of an axially elastic or resiliently resilient structural part. The rigidity of this structural part is adapted in such a way that the axial and sliding or bending oscillations generated by the internal combustion engine drive shaft on the coupling unit are at least damped or suppressed by the elastic structural part to such an extent that a trouble-free function of the friction clutch guaranteed. Such elastic structural members are known, for example, from EP-OS 0 385 752 and 0 464 997 as well as SAE Techical Paper 9 003 91. The contents of these publications are likewise part of the background of the present invention. By using an elastic structural part, it is possible to avoid an undesired wear re-adjustment, caused by axial oscillations of the pressure plate relative to the clutch cover - especially when the friction clutch is disengaged - by flywheel oscillations and / or oscillations of the disc teeth. Such oscillations can in the case of coupling units or coupling units without a device which at least substantially suppresses these oscillations, such as in particular an axially resilient disc, lead to a changed setting independent of the wear condition of the coupling disc, whereby the friction clutch disc spring in the compressive force could be reduced. of the desired torque could no longer be guaranteed.

Enligt en ytterligare utformning enligt uppfinningen kan en friktionskoppling med en självgående eller automatisk utjämning, som speciellt kan vara utformad enligt föreliggande uppfinning, på fördelaktigt sätt finna användning i en drivenhet, speciellt för motorfordon, vilken består av en automatisk eller halvautomatisk växellåda och en mellan drivmotorn, såsom förbränningsmotorn och växellådan anordnad, åtminstone i beroende av manövreringen av växellådan styrd eller reglerat manövrerbar friktionskoppling. Friktionskopplingen är P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 21 lämpligtvis helautomatiskt manövrerbar. En automatiserad eller helautomatisk manövrering av en friktionskoppling är exempelvis föreslagen genom DE-OS 40 ll 850.9, varför vad avser funktionssättet och de erforderliga medlen hänvisas till derma skrift.According to a further embodiment of the invention, a friction clutch with an automatic or automatic equalization, which may be specially designed according to the present invention, can advantageously be used in a drive unit, especially for motor vehicles, which consists of an automatic or semi-automatic gearbox and an intermediate drive motor. , such as the internal combustion engine and the gearbox arranged, at least in dependence on the operation of the gearbox controlled or regulated manoeuvrable friction clutch. The friction clutch is P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 520 610 21 suitably fully automatically operable. An automated or fully automatic operation of a friction clutch is proposed, for example, by DE-OS 40 II 850.9, so that with regard to the mode of operation and the necessary means, reference is made to this document.

Vid de hittills kända drivenhetema med automatisk eller halvautomatisk växellåda och konventionell friktionskoppling har hittills funnits avsevärda problem för kopplingsmanövre- ringen och utformningen av de för denna erforderliga aktiveringsorganen, såsom t.ex. kolv- /cylinderenheter och/eller elmotorer. På grund av de vid konventionella kopplingar erforderliga förhållandevis höga urkopplingskrafterna är mycket kraftiga eller stort dirnensionerade påverkningsorgan erforderliga. Detta betyder stora konstruktionsvolymer, hög vikt och höga kostnader. Likaså är sådana stort utformade påverkningsorgan på grund av deras masströghet förhållandevis långsamrna i sin aktiveringstid. Vid användning av ställcylindrar är dessutom en större volymström av tryckrnedel erforderlig, varför även försörjningspumpen måste dirnensioneras förhållandevis stor, för att garantera den önskade manövreringstiden för den motsvarande friktionskopplingen. För att delvis undanröja de ovannämnda nackdelarna är exempelvis genom DE-OS 33 09 427 föreslaget att reducera manövreringskraften för urkopplingen av kopplingen genom motsvarande kompensations- fjädrar, för att därigenom kunna använda mindre dirnensionerade påverkningsorgan. Då urkopplingskraften vid konventionella kopplingar emellertid mycket kraftigt svänger under livslängden, dvs. urkopplingskraften är i nytillståndet relativt låg och ökar under livslängden med tilltagande beläggförslitning, kan medelst en kompensationsfjäder bara en del av den normalt erforderliga urkopplingskraften sänkas. Under hänsynstagande till samtliga toleranser blir trots användningen av kompensationsf] ädrar en urkopplingseffekt från påverkningsorganen erforderlig, som är större än den för en ny konventionell koppling. Genom användningen av en friktionskoppling enligt uppfinningen med beläggförslitningsutjämning i förbindelse med en drivenhet, bestående av en motor och en automatisk eller halvautomatisk växellåda, kan urkopplingskraften i förhållande till den ovan nämnda teknikens ståndpunkt sänkas mycket avsevärt, nämligen direkt i kopplingen, varvid detta urkopplingskraftvärde eller urkopp- lingskraftförlopp hos den nya kopplingen under hela livslängden hos densamma bibehålles praktiskt taget oförändrad. Härigenom erhålles väsentliga fördelar för utformningen av påverkningsorganen, då deras driveffekt eller manövreringseffekt kan hållas motsvarande låg, varvid även de i det totala urkopplingssystemet uppträdande krafterna eller trycken är motsvarande lägre. Därigenom undanröjes de i urkopplingssystemet uppträdande förlusterna till följd av friktion eller elasticitet hos konstruktionsdelarna och reduceras till ett minimum.In the hitherto known drive units with automatic or semi-automatic gearbox and conventional friction clutch, there have hitherto been considerable problems for the clutch operation and the design of the actuating means required for this, such as e.g. piston / cylinder units and / or electric motors. Due to the relatively high disengagement forces required in conventional couplings, very strong or large-dimensioned actuating means are required. This means large construction volumes, high weight and high costs. Likewise, due to their mass inertia, such large-shaped actuating means are relatively slow in their activation time. When using actuating cylinders, a larger volume flow of pressure unit is also required, which is why the supply pump must also be dimensioned relatively large, in order to guarantee the desired operating time for the corresponding friction clutch. In order to partially obviate the above-mentioned disadvantages, it is proposed, for example, by DE-OS 33 09 427 to reduce the actuating force for the disengagement of the clutch by corresponding compensating springs, in order thereby to be able to use less dimensioned actuating means. However, since the disengagement force in conventional couplings fluctuates very sharply during the service life, ie. the disengagement force is in the new state relatively low and increases during the service life with increasing coating wear, by means of a compensation spring only a part of the normally required disengagement force can be reduced. Taking into account all tolerances, despite the use of compensating springs, a disengagement effect from the actuating means becomes required, which is greater than that of a new conventional coupling. By the use of a friction clutch according to the invention with coating wear compensation in connection with a drive unit, consisting of a motor and an automatic or semi-automatic gearbox, the disengagement force in relation to the above-mentioned prior art can be reduced very considerably, namely directly in the clutch. - the course of force of the new coupling throughout its service life is maintained practically unchanged. In this way, significant advantages are obtained for the design of the actuating means, since their driving power or operating power can be kept correspondingly low, whereby also the forces or pressures occurring in the total disengagement system are correspondingly lower. Thereby, the losses occurring in the disengagement system due to friction or elasticity of the structural parts are eliminated and reduced to a minimum.

P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 610 22 Med hjälp av fig- 1-43 Ska uppfinningen nu förklaras närmare. Där visar fig. 1 ett snitt genom ett enligt uppfinningen utformat kopplingsaggregat, fig. 2 den i större skala och i snitt visade utjärririingsanordningen, fig. 3 en vy i riktning av pilen III-III i fig. 2, fig. 4 den mot urkopplingsmedlen hos friktionskopplingen anliggande efterinställningsringen i vy enligt pilen IV i fig. 2, fig. 5 ett snitt längs linjen V-V i fig. 4, fig. 6 den vid kopplingsaggregatet enligt fig. 1 använda motefterinställningsringen i vy enligt pilen III i fig. 2, fig. 7 ett snitt längs linjen VII-VII i fig. 6, fig. 8 en detalj hos en utforinningsvariant av den i fig. 2 visade utjämningsanordningen, fig. 9 en ytterligare detalj i snitt av ett kopplingsaggregat enligt uppfinningen, fig. 10 och 11 förslítningsefterinställningsringar, som kan användas vid kopplingsaggregat enligt uppfinningen, t.ex. enligt fig. 9, fig. 12 ett snitt genom ett kopplingsaggregat enligt uppfinningen, fig. l2a en cirkelsektor av den i ñg. 12 använda avkänningstjädern, fig. 13 en delvy i riktningen av pilen XIII-XIII i fig. 12, fig. 14 en ytterligare utformningsmöjlighet av en friktionskoppling enligt uppfinningen, fig. 15 ett schematiskt visat urkopplingssystem för ett kopplingsaggregat enligt uppfinningen, fig. 16 en ytterligare utformning enligt uppfinningen av en friktionskoppling, som uppvisar en broms för efterinställningsringen, fig. 17 en friktionskoppling enligt uppfimiingen i planvy, fig. 18 ett snitt längs linjen II-II i fig. 17, fig. 19 en vid friktionskopplingen enligt fig. 17 och 18 använd inställningsring, fig. 20 ett snitt efter linjen IV-IV i fig. 19, fig. 21 en vid friktionskopplingen enligt fig. 17 och 18 använd stödring, fig. 22 ett snitt längs linjen VI-VI i fig. 21, fig. 23 och 23a en fjäder, vilken utövar en vridkraft på iriställningsringen, fig. 24 - 27 diagram med olika kurvor, av vilka samverkan mellan de enskilda tjäder- och efterin- ställningselementen hos friktionskopplingen enligt uppfmningen framgår, fig. 28 och 29 en ytterligare utformningsmöjlighet för en friktionskoppling enligt uppfinningen, varvid fig. 29 visar ett snitt längs linjen XIII i fig. 28, fig. 30 den vid friktionskoppliiigen enligt fig. 28 och 29 använda inställningsringen i planvy, fig. 31 - 33 detaljer hos en ytterligare friktionskopp- ling med en utjämnings-anordning, fig. 34 och 35 diagram med olika kurvor, av vilka samverkan mellan anpressningstallrikstjädrarria och beläggijädringen liksom den därigenom uppstående inverkan på urkopplingskraftförloppet för friktionskopplingen framgår, fig. 36 en ytterligare friktionskoppling enligt uppfinningen i delvy, fig. 36a en delvy i riktning av pilen A i fig. 36, fig. 37 ett snitt längs linjen XXI i fig. 36, fig. 38 en delvy av en vid en friktionskoppling enligt fig. 36-37 användbar inställningsring, fig. 39 och 40 ytterligare utföringsvarianter av friktionskopplingar enligt uppfinningen, fig. 41 en inställningsring i planvy, vilken är användbar vid en friktionskoppling enligt ñg. 28 och 29 eller 36-37, fig.P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 520 610 22 Using fi g- 1-43 The invention will now be explained in more detail. Fig. 1 shows a section through a coupling assembly designed according to the invention, Fig. 2 shows the ironing device shown on a larger scale and in section, Fig. 3 a view in the direction of the arrow III-III in Fig. 2, Fig. 4 the one against the coupling means Fig. 5 is a section along the line VV in Fig. 4, Fig. 6 shows the counter-adjusting ring used in the coupling assembly according to Fig. 1 in view according to the arrow III in Fig. 2, Fig. 5; Fig. 7 is a section along the line VII-VII in Fig. 6, Fig. 8 is a detail of an embodiment variant of the leveling device shown in Fig. 2, Fig. 9 is a further detail in section of a coupling assembly according to the invention, Figs. 10 and 11 wear post-adjustment rings, which can be used in coupling assemblies according to the invention, e.g. according to fi g. 9, Fig. 12 is a section through a coupling assembly according to the invention, Fig. 12a is a circular sector of the same in Figs. Fig. 13 a partial view in the direction of the arrow XIII-XIII in Fig. 12, Fig. 14 a further design possibility of a friction clutch according to the invention, Fig. 15 a diagrammatically shown disengagement system for a clutch assembly according to the invention, Fig. 16 a further design according to the invention of a friction clutch, which has a brake for the readjustment ring, Fig. 17 a friction clutch according to the invention in plan view, Fig. 18 a section along the line II-II in Fig. 17, Fig. 19 a friction clutch according to Fig. 17 and 18 used adjustment ring, Fig. 20 a section along the line IV-IV in Fig. 19, Fig. 21 a at the friction clutch according to fi g. 17 and 18 used support ring, Fig. 22 a section along the line VI-VI in Fig. 21, fi g. Figs. 23 and 23a show a spring which exerts a torsional force on the adjusting ring, Figs. 24 - 27 diagram with different curves, from which the interaction between the individual capercaillie and post-setting elements of the friction clutch according to the invention is shown, Figs. 28 and 29 a further design possibility for a friction clutch according to the invention, wherein fi g. Fig. 29 shows a section along the line XIII in Fig. 28, Fig. 30 the one at the friction coupling according to fi g. 28 and 29 use the adjusting ring in plan view, Figs. 31 to 33 details of a further friction clutch with a leveling device, Figs. 34 and 35 diagrams with different curves, of which the interaction between the pressing plate cleaning ring and the coating suspension as well as the resulting effect on the disengagement force course for the friction coupling, Fig. 36 shows a further friction coupling according to the invention in partial view, Fig. 36a a partial view in the direction of the arrow A in Fig. 36, Fig. 37 a section along the line XXI in Fig. 36, Fig. 38 a partial view of a in the case of a friction coupling according to fi g. 36-37 useful adjustment ring, Figs. 39 and 40 further embodiments of friction couplings according to the invention, Fig. 41 a setting ring in plan view, which is useful in a friction coupling according to ñg. 28 and 29 or 36-37, fig.

P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 23 42 till 45 ytterligare utföringsvarianter av friktionskopplingar, och fig. 46 till 48 detaljer hos en ytterligare utföringsform av en friktionskoppling enligt uppfmningen, varvid ñg. 47 visar en delvy enligt pilen A i ñg. 46 och ñg. 48 ett snitt efter pilarna B-B i ñg. 47.P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 520 610 23 42 to 45 further embodiments of friction couplings, and Figs. 46 to 48 details of a further embodiment of a friction coupling according to the invention, wherein ñg. 47 shows a partial view according to the arrow A in ñg. 46 and ñg. 48 a section after the arrows B-B in ñg. 47.

Det i ñg. 1 visade kopplingsaggregat har en friktionskoppling 1 med ett lock 2 och en med detta vridfast förbunden, men begränsat axiellt förskjutbar tryckskiva 3. Axiellt mellan tryckskivan 3 och locket 2 är en anpressningstallrikstjäder 4 inspänd, vilken är svängbar kring en av locket 2 buren ringartig svänglagring 5 och påverkar tryckskivan 3 i riktning mot en med locket 2 fastförbunden mottryckplatta 6, såsom t.ex. ett svänghjul, varigenom kopplingsskivans 8 friktionsbelägg 7 inspännes mellan friktionsytorna hos tryckskivan 3 och mottryckplattan 6. Tryckskivan 3 är vridfast förbunden med locket 2 medelst i omkretsriktningen eller tangentiellt riktade bladfjädrar 9. Vid det visade utföríngsexemplet har kopplingsskivan 8 s.k. beläggtjädersegment 10, som garanterar en progressiv vridmornentuppbyggnad vid inkopplingen av friktionskopplingen 1, genom att den över en begränsad axiell förskjutning av de båda friktionsbeläggen 7 i riktning mot varandra möjliggör en progressiv ökning av de på friktionsbeläggen 7 inverkande axialkrafterria. Det kan emellertid även användas en kopplingsskiva, vid vilken friktionsbeläggen 7 praktiskt taget stelt påföres på en bärarskiva.That in ñg. 1 has a friction coupling 1 with a cover 2 and a pressure plate 3 which is rotatably connected to it but limited to axially displaceable 3. Axially between the pressure plate 3 and the cover 2 a pressing plate spring 4 is clamped, which is pivotable about an annular pivot bearing 5 carried by the cover 2. and actuates the pressure plate 3 in the direction of a back pressure plate 6 connected to the lid 2, such as e.g. a flywheel, whereby the friction lining 7 of the clutch plate 8 is clamped between the friction surfaces of the pressure plate 3 and the counterpressure plate 6. The pressure plate 3 is rotatably connected to the cover 2 by means of circumferential direction or tangentially directed leaf springs 9. In the exemplary embodiment shown, the clutch plate 8 has s.k. coating spring segment 10, which guarantees a progressive torque build-up at the engagement of the friction clutch 1, in that it over a limited axial displacement of the two friction linings 7 in the direction of each other enables a progressive increase of the axial force series acting on the friction pads 7. However, a coupling disc can also be used, in which case the friction pads 7 are practically rigidly applied to a carrier disc.

Vid det visade utföríngsexemplet har tallrikstjädern 4 en anpressningskraften påförande ringformig grundkropp 4a, från vilken utgår radiellt inåt förlöpande manövre- ringstungor 4b. Tallrikstjädern 4 är därvid inbyggd på så sätt, att den med radiellt längre utåt liggande partier påverkar tryckskivan 3 och med radiellt längre inåt liggande partier är vippbar kring svänglagringen 5.In the exemplary embodiment shown, the disc spring 4 has a pressing force on an annular basic body 4a, from which actuating tongues 4b extending radially inwards emanate. The disc spring 4 is then built in in such a way that it with radially longer outwardly projecting portions affects the pressure plate 3 and with radially longer inwardly lying portions can be tilted around the pivot bearing 5.

Svänglagringen 5 innefattar två svängupplag 11, 12, mellan vilka tallrikstjädem 4 är axiellt fasthállen eller inspänd. Det på den mot tryckskivan 3 vända sidan av tallriksfjädern 4 anordnade svängupplaget 11 är axiellt kraftpåverkat i riktning mot locket 2. För detta är svängupplaget 11 en del av en tallriksfiäder eller av en tallrikstjäderliknande konstruktionsdel 13, som med sitt yttre kantparti 13a fjädrande stöder mot locket 2, varigenom det radiellt invändigt utformade svängupplaget 11 axiellt påverkas mot manövrcringstallriksfiädern 4 och därmed även i riktning mot locket 2. Den axiellt mellan tryckskivan 3 och manövreringstall- rikstjädern 4 anordnade tallriksfiädern 13 har ett ringforrnigt parti 13b, från vars innerkant utgår radiellt inåt förlöpande tungor 13c, vilka bildar svängupplaget 11.The pivot bearing 5 comprises two pivot bearings 11, 12, between which the disc plate 4 is axially held or clamped. The pivot bearing 11 arranged on the side of the disc spring 4 facing the pressure plate 3 is axially actuated in the direction of the lid 2. For this purpose the pivot bearing 11 is part of a disc spring or of a disc spring-like structural part 13, which with its outer edge portion 13a resiliently supports the lid 2, whereby the radially internally designed pivot bearing 11 is axially actuated against the actuating plate spring 4 and thus also in the direction of the lid 2. The plate spring 13 arranged axially between the actuating plate spring 4 has an annular portion 13b from which the inner edge extends 13c, which form the pivot bearing 11.

För stödandet av den tallrikstjäderartiga konstruktionsdelen 13 är vid det visade utföríngsexemplet mellan locket 2 och de tungartiga armarna l3a på den tallriksfiäderartiga P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 24 konstruktionsdelen 13 anordnat en bajonettartig förbindning eller låsning.In the embodiment shown between the lid 2 and the heavy arms 1a on the plate-like structural part 13, a bayonet-like connection or locking is arranged for the support of the plate-like structural part 13.

Den tallriksfjäderartiga konstruktionsdelen eller tallrikstjädem 13 är utformad som sensorfjäder, som över en förbestämd arbetsväg alstrar en åtminstone ungefärligen konstant kraft. Medelst denna sensorfjäder 13 uppfångas åtminstone huvudsakligen den på tung- spetsarna 4c inverkande kopplingsurkopplingskraften, varvid det alltid råder en åtminstone ungefärligen jämvikt mellan den genom urkopplingskraften på svängupplaget ll alstrade kraften och den genom sensortallriksfjädern 13 på detta svängupplag ll utövade motkraften.The disc-spring-like structural part or disc-spring 13 is designed as a sensor spring, which generates an at least approximately constant force over a predetermined working path. By means of this sensor spring 13, at least substantially the coupling decoupling force acting on the tongue tips 4c is captured, there always being an at least approximately balance between the force generated by the disengagement force on the pivot bearing 11 and the counterforce 11l exerted by this sensor disc spring 13.

Med urkopplingskraft förstås den maximala kraft, som under manövreringen av friktionskop- plingen 1 utövas på tungspetsarna 4c eller på urkopplingspartierna på tallriksfiädertungorria.By disengagement force is meant the maximum force exerted during the operation of the friction clutch 1 on the tongue tips 4c or on the disengagement portions on the disc fi tongue tongue.

Det locksidiga svängupplaget 12 är medelst en efterinställningsanordning 16 stött mot locket 2. Demia efterinställningsanordning 16 garanterar, att vid en axiell förskjutning av svängupplagen 11 och 12 i riktning mot tryckskivan 3 eller i riktning mot mottryckplattan 6 inget oönskat spel kan uppstå mellan svängupplaget 12 och locket 2 eller mellan svängupplaget 12 och tallriksfjädern 4. Därigenom garanteras att inga oönskade död- eller tomgångsvägar uppstår vid manövreringen av friktionskopplingen 1, varigenom en optimal verkningsgrad och därigenom en problemfri manövrering av friktionskopplingen 1 åstadkommes. Den axiella förskjutningen av svängupplagen 11 och 12 sker vid axiell förslitning på friktionsytoma hos tryckskivan 3 och mottryckplattan 3 liksom hos friktionsbeläggen 7.The lid-side pivot bearing 12 is supported against the lid 2 by means of a post-adjusting device 16. This post-adjustment device 16 guarantees that in the event of an axial displacement of the pivot bearings 11 and 12 in the direction of the pressure plate 3 or in the direction of the counterpressure plate 6 no undesired play can occur between 2 or between the pivot bearing 12 and the disc spring 4. This ensures that no undesired dead or idle paths occur during the operation of the friction clutch 1, whereby an optimum efficiency and thereby a trouble-free operation of the friction clutch 1 is achieved. The axial displacement of the pivot bearings 11 and 12 takes place during axial wear on the friction surfaces of the pressure plate 3 and the counterpressure plate 3 as well as of the friction pads 7.

Efteririställningsanordningen 16 innfattar ett fjäderpåverkat efterinställningselement i form av en ringartig konstruktionsdel 17, som har i omkretsriktningen sig sträckande och axiellt stigande upplöpningsramper 18, som är fördelade över konstruktionsdelens 17 omkrets.The post-adjustment device 16 comprises a spring-actuated post-adjustment element in the form of an annular construction part 17, which has circumferentially extending and axially rising ramp ramps 18, which are distributed over the circumference of the construction part 17.

Efterinställningselementet 17 är inmonterat i kopplingen 1 på så sätt, att upplöpningsramperna 18 är vända mot lockbottnen 2a.The post-setting element 17 is mounted in the coupling 1 in such a way that the ramp ramps 18 face the lid bottom 2a.

Efteririställningsririgen 17 är fiäderbelastad i omkretsriktningen, nämligen i efterinställningsvridriktning, således i den riktning, som genom upplöpníngen av ramperna 18 på de i lockbottnen 2a inpressade motramperna 19 åstadkommer en axiell förskjutning av efterinställningsringen 17 i riktning mot tryckskivan 3, det betyder således i axiell riktning bort från det radiella lockavsnittet 2a.The re-adjustment ridge 17 is spring-loaded in the circumferential direction, namely in the re-adjustment rotation direction, thus in the direction which, by the rise of the ramps 18 on the counter-ramps 19 pressed into the lid bottom 2a, causes an axial displacement of the post-adjustment ring 17 in the direction of the pressure plate 3. from the radial cover section 2a.

Funktionssättet hos den automatiska efteririställningen av svänglagringen 5 eller efterinställningsanordningen 16 liksom ytterligare utformningsmöjligheter av efterinställnings- anordningen 16 beskrives nännare i förbindelse med fig. 17-48.The mode of operation of the automatic post-adjustment of the pivot bearing 5 or the post-adjustment device 16 as well as further design possibilities of the post-adjustment device 16 are described in more detail in connection with fi g. 17-48.

Kopplingsaggregatet innefattar en utjämningsanordning 20, som garanterar, att det P32724SEO l /LK 10 15 20 25 30 520 610 25 genom tallriksfjädertungoma 4b bildade urkopplingsmedlet spelfritt manövrerar friktionskop- plingen 1 i axiell riktning och kan förskjutas med en konstant sträcka 21. Utjämningsanord- ningen 20 är anordnad mellan den ett urkopplingslager innefattande urkopplaren 22 och tungspetsarna 4c. Urkopplaren 22 är på ett schematiskt visat styrningsrör 23 axiellt förskjutbar för manövreringen av friktionskopplingen 1. Stymingsröret 23 är uppburet av ett icke närmare visat växellådshus och omger växellådsingångsaxeln, på vilken även kopplingsskivan 8 är vridfast upptagbar. Den för den axiella förskjutningen av urkopplaren 22 erforderliga kraften påföres av ett manövreringsmedel 24, som vid det visade utföringsex- emplet är bildat genom en schematiskt visad urkopplingsgaffel, som likaså kan vara lagrad på växellådsidan. Det kan emellertid även användas urkopplare, som är hydrauliskt eller pneumatiskt manövrerbara, alltså urkopplare, som uppvisar en genom ett tiyckmedel påverkbar kolv-/cylinderenhet Urkopplingsanordningen 20 är i fig. 2 och 3 visad i större skala och innefattar ett efterinställningselement i form av en ringartig konstruktionsdel 25, som är visad i fig. 4 och 5. Det ringformiga efterinställningselementet 25 har vid det visade utföringsexemplet två i radiell riktning förskjutna i omkretsriktningen sig sträckande och axiellt stigande satser av upplöpningsramper 26, 27, som är fördelade över konstruktionsdelens 25 omkrets. Såsom speciellt framgår av fig. 5, är de radiellt inre upplöpningsramperna 26 i förhållande till de radiellt utåt anordnade upplöpningsramperna 27 förskjutna i omkretsriktningen, nämligen med ungefär hälften av en ramplängd eller en rampdelning. Efterinställningselementet 25 stöder, såsom framgår av fig. 1 och 2, med sin gavelyta 25a direkt mot tungspetsarna 4c. Upplöp ningsramperna 26, 27 är axiellt vända bort från manövreringsmedlen 4b. Efterin- ställningselementet 25 är tjäderbelastat i omkretsriktningen, nämligen i efterinställnings- vridriktning, således i den riktning, som genom upplöpningen av ramperna 26, 27 på motramperna 28, 29 på den i fig. 6 och 7 närmare visade stödringen 30 åstadkommer en axiell förskjutning av efterinställningsringen 25 i riktning mot tryckskivan 3, dvs. således i axiell riktning bort från urkopplaren 22.The coupling assembly comprises a leveling device 20, which guarantees that the decoupling means formed by the disc spring tongues 4b maneuvers the friction clutch 1 in the axial direction without play and can be displaced by a constant distance. is arranged between the uncoupling bearing comprising the uncoupler 22 and the tongue tips 4c. The disengagement 22 is axially displaceable on a schematically shown guide tube 23 for the operation of the friction clutch 1. The control tube 23 is supported by a gearbox housing (not shown) and surrounds the gearbox input shaft, on which the clutch disc 8 is also rotatably receivable. The force required for the axial displacement of the disengagement 22 is applied by an operating means 24, which in the embodiment shown is formed by a schematically shown disengagement fork, which can also be mounted on the gearbox side. However, it is also possible to use disconnectors which are hydraulically or pneumatically manoeuvrable, i.e. disconnectors which have a piston / cylinder unit which can be actuated by a pressure means. The disconnection device 20 is in fi g. 2 and 3 are shown on a larger scale and comprise a post-setting element in the form of an annular structural part 25, which is shown in fi g. 4 and 5. In the exemplary embodiment shown, the annular post-adjustment element 25 has two radially displaced and axially rising sets of ramp ramps 26, 27 which are distributed radially displaced in the circumferential direction, which are distributed over the circumference of the structural part 25. As especially shown by fi g. 5, the radially inner ramp ramps 26 are offset relative to the radially outwardly arranged ramp ramps 27 in the circumferential direction, namely by approximately half of a ramp length or a ramp pitch. The readjustment element 25 supports, as shown by fi g. 1 and 2, with its end face 25a directly against the tongue tips 4c. The ramp ramps 26, 27 are axially turned away from the operating means 4b. The post-adjustment element 25 is loaded with capercaillie in the circumferential direction, namely in the post-adjustment direction of rotation, thus in the direction which, through the rise of the ramps 26, 27 on the counter-ramps 28, 29 on the one in fi g. 6 and 7, the support ring 30 provides an axial displacement of the post-adjustment ring 25 in the direction of the pressure plate 3, i.e. thus in the axial direction away from the disconnector 22.

Såsom framgår av fig. 6 och 7 bildar motupplöpningsrampema 28, 29 likaså två såväl i radiell riktning som även i omkretsriktningen inbördes förskjutna satser av upplöpningsramper. Ramperna 26, 27 hos efterinställningselementet 25 och 28, 29 hos stödringen 30 är anpassade till varandra och griper axiellt in i varandra. Genom de i omkretsriktningen förskjutna ramperna garanteras att en problemfri centrerad styrning förekommer mellan efterinställningselementet 25 och stödringen 30. Såsom speciellt framgår P32724SEO l/ LK 10 15 20 25 30 520 610 26 av fig. 2 är de båda konstruktionsdelama 25 och 30 hos utjämningsanordningen 20 axiellt inkopplade i varandra. Upplöpningsvinkeln 31 (ñg. 7) hos motupplöpningsramperna 28, 29 på stödringen 30 motsvarar vinkeln 32 (fig. 5) hos upplöpningsramperna 26, 27 på efterinställningselementet 25. Stödringen 30 kan vara vridfast förbunden med locket 2, men i förhållande till detta i axiell riktning begränsat förskjutbar med kopplingsmanövrerings- sträckan 21. Den axiella begränsningen sker medelst radiella partier 33 på stödringen 30, som i inkopplat tillstånd för friktionskopplingen 1 ligger an mot de radiellt inre partierna på lockbottnen 2a. Denna anliggning åstadkommes genom de fjädrande påverkade manövre- ringsmedlen 4b. Vid urkopplingen av friktionskopplingen 1 garanteras vägbegränsningen genom en plåtforrndel 34, som är anordnad på den från manövreringsmedlen 4b vända sidan av stödringen 30 och är påverkbar av urkopplaren 22 i diameterpartiet 35. Denna plâtforrndel 34 har likaså radiella partier 36, som vid urkopplingen av friktionskopplingen 1 kan komma till anliggning mot de radiellt inre partierna av plåtbottnen 2a.As shown in fi g. 6 and 7, the counter-ramp ramps 28, 29 likewise form two sets of ramp ramps which are mutually offset both in the radial direction and also in the circumferential direction. The ramps 26, 27 of the post-adjustment element 25 and 28, 29 of the support ring 30 are adapted to each other and engage axially with each other. The circumferentially displaced ramps ensure that a trouble-free centered guide occurs between the post-setting element 25 and the support ring 30. As is particularly apparent, P32724SEO 1 / LK 10 15 20 25 30 520 610 26 of fi g. 2, the two structural parts 25 and 30 of the leveling device 20 are axially connected to each other. The ramp angle 31 (ñg. 7) of the counter-ramp ramps 28, 29 on the support ring 30 corresponds to the angle 32 (fi g. 5) of the ramp ramps 26, 27 on the post-adjustment element 25. The support ring 30 can be rotatably connected to the cover 2, but in relation to this in the axial direction limited axial displacement with the clutch actuating distance 21. The axial limitation takes place by means of radial portions 33 on the support ring 30, which in the engaged state of the friction clutch 1 abut against the radially inner portions of the lid bottom 2a. This abutment is effected by the resiliently actuated actuators 4b. When disengaging the friction clutch 1, the road restriction is guaranteed by a plate front part 34, which is arranged on the side of the support ring 30 facing away from the operating means 4b and can be actuated by the disengagement 22 in the diameter portion 35. This plate front portion 34 also has radial portions 36. can come into abutment against the radially inner portions of the sheet metal bottom 2a.

Vid det visade utföringsexemplet är efterinställningsringen 25 liksom stödringen 30 framställda av ett värmebeständigt plastmaterial, såsom t.ex. av en termoplast, som dessutom kan vara ñberförstärkt. Därigenom kan dessa konstruktionsdelar framställas på enkelt sätt som formsprutdelar.In the exemplary embodiment shown, the post-adjustment ring 25 as well as the support ring 30 are made of a heat-resistant plastic material, such as e.g. of a thermoplastic, which may also be ñber-reinforced. Thereby, these structural parts can be manufactured in a simple manner as injection molded parts.

Upplöpningsrarnperna 26, 27 och motupplöpningsramperna 28, 29 är i omkrets- riktningen utformade på så sätt, att dessa åtminstone möjliggör en vridvinkel mellan de båda konstruktionsdelarna 25 och 30, som över hela friktionskopplingens 1 livslängd garanterar en efterinställning av den på friktionsytorna hos tryckskivan 3 och mottryckplattan 6 liksom på friktionsbeläggen 7 uppträdande förslitningen. Denna efterinställningsvinkel kan beroende på utformningen av upplöpningsramperna ligga i storleksordningen mellan 30 och 90”. Vid det visade utföringsexemplet ligger denna i fig. 3 med hänvisningssiffran 37 angivna vridnings- vinkeln i storleksordningen av 75°. Upplöpningsvinkeln 31 resp. 32 hos rampema och motramperna kan ligga i storleksordningen av mellan 6 och 14°, företrädesvis i storleksord- ningen av 8°, varvid den verkliga vinkeln 31 resp. 32 hos ramperna och motramperna ändrar sig över den radiella utsträckningen av dessa ramper, då för en given vridningsvinkel samma höjdskillnad måste överbryggas. Detta betyder således att rampvinklarna 31 resp. 32 minskas med ökande diameter.The ramp ramps 26, 27 and the counter ramp ramps 28, 29 are designed in the circumferential direction in such a way that they at least enable an angle of rotation between the two construction parts 25 and 30, which over the entire life of the friction clutch 1 guarantees a readjustment of the friction surfaces 3 and pressure plate 3. the back pressure plate 6 as well as the wear occurring on the friction pads 7. Depending on the design of the ramp ramps, this post-adjustment angle can be in the order of magnitude between 30 and 90 ”. In the embodiment shown, this is in fi g. 3 with the reference numeral 37 indicated the angle of rotation of the order of 75 °. The angle of incidence 31 resp. 32 of the ramps and counter-ramps can be in the order of magnitude of between 6 and 14 °, preferably in the order of magnitude of 8 °, the actual angle 31 and 32 of the ramps and counter-ramps changes over the radial extent of these ramps, since for a given angle of rotation the same height difference must be bridged. This thus means that the ramp angles 31 resp. 32 decreases with increasing diameter.

Den för efterinställningen av elementet 25 erforderliga kraftpåverkan i omkrets- riktningen garanteras medelst kraftmagasin, som vid det visade utföringsexemplet är bildade genom två bågforrnigt anordnade, mellan stödringen 30 och efterinställningselementet 25 P32724SE01 /LK 10 15 20 25 30 520 610 27 inspända skruvtjädrar 38, 39. Dessa skruvtjädrar 38, 39 stöder mot den med locket 2 vridfasta stödringen 30 och vrider efterinställningsringen 25, så snart manövreringsmedlen eller tallriksfiädertungoma 4b till följd av en beläggförslitning rör sig bort från lockbottnen 2a eller från urkopplaren 22. Såsom speciellt framgår av fig. 3 och 6 är skruvfjädrarna 38, 39 innehållna i en i omkretsriktningen sig kanal- eller torusliknande sig sträckande upptagning 40, 41 i ringen 30. Såsom framgår av flg. 2 sträcker sig en sådan i tvärsnitt till lindningarna hos krafunagasinet 38, 39 anpassad upptagning 40 över mer än halva omkresen på tvärsnittet hos en fjäder 38 resp. 39, varvid såsom framgår av fig. 3 och 6, en slitsforrnig öppning 42, 43 blir kvar på den mot manövreringsmedlen 4b vända sidan och likaså en slitsformig öppning 44, 45 på den från manövreringsmedlen 4b vända sidan av stödringen 30. Fjädrarna 38, 39 säkras genom de upptagningarna 40, 41 begränsande ytorna i axiell riktning i förhållande till stödringen 30. För inpassningen av skruvfiädrarna 38, 39 har de sektorformiga upptagningarna 40, 41 vardera ett inpassningsparti 46, 47, som uppvisar en radiell införingsbredd, som åtminstone motsvarar ytterdiametem på lindningarna hos skruvfiädrarna 38, 39. Via dessa inpassningspartier 46, 47 kan kraftmagasinen 38, 39 inskjutas snett i de sektorformiga upptagningarna 40, 41. Efter det att de ännu avlastade skruvfiädrama 38, 39 införts i de sektorformiga upptagningarna 40, 41 ihopmonteras efterinställningselementet 25 med stödringen 30. För detta införes de på efterinställningsringen 25 anordnade axiella klackarna 48, 49, som samtidigt bildar påverkningspartierna eller stödpartiema för skruvtjädrarna 38, 39, i ett sig till inpassningspartierna 46, 47 i omkretsriktningen anslutande axiellt slitsparti 50, 51, varigenom påverkningspartierna 48, 49 vid sina ändpartier kommer att ligga mot de avlastade skruvfjädrarna 38, 39. Det avlastade läget för ett kraftmagasin 38 eller 39 framgår av ñg. 3 och är betecknat med 39a. Det andra ändpartiet på skruvfjädrarna 38, 39 stöder mot den i omkretsriktningen förekommande bottnen 53, 53a hos de sektorfor- miga upptagningarna 40, 41. Genom en vridning mellan efterinställningsringen 25 och stödringen 30 kan fjädrarna 38, 39 förspännas. Efter en bestämd relativvridvinkel, som är större än den vinkelmässiga utsträckningen av inpassningspartierna 46, 47, kommer påverkningspartierna 48, 49 för efterinställningsringen 25 att ligga axiella över ett ändparti på en slits 44, 45, så att efterinställningsringen 25 och stödringen 30 kan förflyttas mot varandra, till dess att upplöpningsramperna 26, 27 och motupplöpningsrarnperna 28, 29 berör varandra. Siitsama 44, 45 och de axiella klackarna 48, 49 är anpassade på så sätt till varandra, att mellan de båda konstruktionsdelarria 25, 30 förekommer en i axiell riktning verksam snäppförbindning. För detta har de axiella klackarna 48, 49 vid sitt ändparti ett P32724SE01/LK 10 15 20 25 30 520 610 zs hakliknande avsnitt 48a, som kan ligga an mot radiellt förlöpande partier på stödringen 30.The force effect required for the re-adjustment of the element 25 in the circumferential direction is guaranteed by means of force magazines, which in the embodiment shown are formed by two arcuately arranged, between the support ring 30 and the post-adjustment element 25 P32724SE01 / LK 10 15 20 25 30 520 610 27 clamped screw caps 38, These screw caps 38, 39 support the support ring 30 which is rotatable with the lid 2 and rotates the post-adjustment ring 25 as soon as the actuators or disc spring tongues 4b move away from the lid bottom 2a or from the disconnector 22 as a result of a coating wear. 3 and 6, the coil springs 38, 39 are contained in a circumferentially channel- or torus-like receiving 40, 41 in the ring 30. As can be seen from fl g. 2, such a receptacle 40 adapted in cross section to the windings of the power magazine 38, 39 extends over more than half the circumference of the cross section of a spring 38 resp. 39, whereby as shown in fi g. 3 and 6, a slit-shaped opening 42, 43 remains on the side facing the actuators 4b and also a slit-shaped opening 44, 45 on the side of the support ring 30 facing away from the actuators 4b. The springs 38, 39 are secured by the receptacles 40, 41 limiting the surfaces in the axial direction relative to the support ring 30. For fitting the screw springs 38, 39, the sector-shaped receptacles 40, 41 each have a fitting portion 46, 47, which has a radial insertion width which at least corresponds to the outer diameter of the windings of the screw springs 38, 39. these fitting portions 46, 47, the power magazines 38, 39 can be inserted obliquely into the sector-shaped receptacles 40, 41. After the still unloaded screw springs 38, 39 have been inserted into the sector-shaped receptacles 40, 41, the post-adjustment element 25 is assembled with the support ring 30. the axial lugs 48, 49, which simultaneously form the actuating portions or the supporting portions f the helical springs 38, 39, in an axially slot portion 50, 51 adjoining the fitting portions 46, 47 in the circumferential direction, whereby the actuating portions 48, 49 at their end portions will abut against the unloaded helical springs 38, 39. The relieved position of a power magazine 38 or 39 appears from ñg. 3 and is denoted by 39a. The second end portion of the helical springs 38, 39 abuts the circumferential bottom 53, 53a of the sector-shaped receptacles 40, 41. By a rotation between the readjustment ring 25 and the support ring 30, the springs 38, 39 can be biased. After a certain relative rotation angle, which is larger than the angular extent of the fitting portions 46, 47, the biasing portions 48, 49 of the adjusting ring 25 will be axial over an end portion of a slot 44, 45, so that the adjusting ring 25 and the support ring 30 can be inclined towards each other. , until the ramp ramps 26, 27 and the counter-ramp ramps 28, 29 touch each other. The seats 44, 45 and the axial lugs 48, 49 are adapted to each other in such a way that between the two structural parts 25, 30 there is a snap connection which acts in the axial direction. For this purpose, the axial lugs 48, 49 at their end portion have a hook-like section 48a which can abut radially extending portions of the support ring 30.

Genom en ytterligare relativvridning mellan de båda delarna 25 och 30 motsvarande vinkeln 37 (fig. 3) brindas fjädrarna 38, 39 till sitt mot friktionskopplingens 1 nytillstånd svarande förspända vinkelläge 54. I detta läge kan de båda delarna 25, 30 säkras genom ett icke visat medel. Detta medel kan t.ex. innefatta en formbindning, som är verksam mellan de båda konstruktionsdelarna 25 och 30 och som efter monteringen av friktionskopplingen 1 på mottryckplattan 6 kan avlägsnas, varigenom utjämningsanordningen 20 aktiveras. Den möjliga efterinställningsvinkeln för utjärnningen speciellt av en beläggförslitning motsvarar den i fig. 3 med 37 angivna vridningsvínkeln. Efter demia vridningsvinkel 37 kommer de axiella klackarna 48, 49 till anliggning mot de i efterinställningsriktriingen för ringen 25 före- kommande ändpartiema hos slitsarna 44, 45. Ett mot denna position svarande förspänt läge för en skruvfjäder 38, 39 anges i fig. 3 med 38a.By a further relative rotation between the two parts 25 and 30 corresponding to the angle 37 (fi g. 3), the springs 38, 39 are burned to their pre-tensioned angular position 54 corresponding to the new state of the friction clutch 1. In this position the two parts 25, 30 can be secured by a average. This agent can e.g. comprise a mold bonding, which is effective between the two structural parts 25 and 30 and which after the mounting of the friction coupling 1 on the back pressure plate 6 can be removed, whereby the leveling device 20 is activated. The possible post-adjustment angle for the ironing, especially of a coating wear, corresponds to that in fi g. 3 with 37 specified angles of rotation. After the angle of rotation 37, the axial lugs 48, 49 come into abutment against the end portions of the slots 44, 45 present in the post-adjustment direction of the ring 25. A prestressed position corresponding to this position for a coil spring 38, 39 is indicated in fi g. 3 with 38a.

I friktionskopplingens 1 nytillstånd griper de upplöpningsramperna och motupplöp- ningsramperna bildande axiella klackarna 26, 27 och 28, 29 in i varandra huvudsakligen axiellt. Det betyder att det mot varandra liggande ringarna 25 och 30 behöver minsta axiella byggnadsutrymme.In the new state of the friction clutch 1, the ramp ramps 26, 27 and 28, 29 forming the axial ramps and the counter-ramp ramps engage each other substantially axially. This means that the abutting rings 25 and 30 need the least axial building space.

Vid det visade utföringsexemplet garanteras begränsningen av manövreringssträckan i friktionskopplingens l urkopplingsriktning genom plåtformdelen 34. Enligt en icke visad utföringsforrn kan de för detta erforderliga anslagspartiema, som t.ex. samverkar med locket 2, anordnas även på urkopplaren 22, nämligen på den med friktionskopplingen roterande lagerringen eller på en med denna förbunden konstruktionsdel. Den axiella begränsningen av friktionskopplingens 1 manövreringssträcka i åtminstone en av de axiella riktningarna kan även vara bildad genom åtminstone ett på stymingsröret 23 anordnat axiellt anslag för urkopplaren 22.In the exemplary embodiment shown, the limitation of the operating distance in the direction of disengagement of the friction clutch is guaranteed by the plate mold part 34. According to an embodiment not shown, the abutment portions required for this, e.g. cooperates with the cover 2, is also arranged on the disconnector 22, namely on the bearing ring rotating with the friction clutch or on a structural part connected thereto. The axial limitation of the operating distance of the friction clutch 1 in at least one of the axial directions can also be formed by at least one axial stop for the disconnector 22 arranged on the control tube 23.

Vidare kan urkopplaren 22 inverka direkt på manövreringsmedlet 4b och en motsvarande utjämningsanordning anordnas mellan urkopplaren 22 och urkopplingsmedlen 24.Furthermore, the disengagement 22 can act directly on the operating means 4b and a corresponding equalizing device is arranged between the disengagement 22 and the disengaging means 24.

Det är lämpligt om urkopplaren 22 är påverkad med en funktionen hos friktionskopp- lingen 1 och utjämningsanordningen 20 icke påverkande förspänning i riktning mot manövreringsmedlet 4b.It is suitable if the disengagement 22 is actuated by a function of the friction clutch 1 and the equalizing device 20 not affecting bias in the direction of the operating means 4b.

Såsom framgår av ñg. 2 till 4 har efteririställningsringen 25 radiellt invändigt klackar 55, som bildar angreppspartier för ett vrid- eller tillbakahâllningsmedel, som vid behov dels mot locket 2 eller mot stödringen 30 kan läggas an för vridsäkring. Sådana tillbakahållnings- P32724SEO l/LK 10 15 20 25 30 . . « l l 1 520 610 29 medel kan anordnas vid framställningen eller vid ihopmonteringen av friktionskopplingen 1 eller utjämningsanordningen 20 och efter monteringen av friktionskopplingen 1 på svänghjulet 6 avlägsnas.As shown by ñg. 2 to 4, the post-resetting ring 25 has radially internal lugs 55, which form engaging portions for a rotating or restraining means, which if necessary can be applied partly against the cover 2 or against the support ring 30 for rotary securing. Such restraint- P32724SEO l / LK 10 15 20 25 30. . 1 520 610 29 means can be provided during the manufacture or during the assembly of the friction clutch 1 or the leveling device 20 and after the mounting of the friction clutch 1 on the flywheel 6 is removed.

Den i fig. 8 visade detaljen utgör en utföringsvariant av den undre hälften av den i fig. 1 och 2 visade utjämningsanordningen 20. Vid varianten enligt fig. 8 sker den axiella begränsningen mellan urkopplingsanordningen 120 och locket 102 i inkopplat tillstànd för friktionskopplingen via hakartiga axiella armar 133, som är utformade i ett stycke med plåtforrndelen 134. Armarna 133 är utformade vid ytterkanten av den som tryckstycke tjänande plátforrndelen 134 och griper axiella genom locket 102. Vid sina mot tallriksfjädern 104 vända fria ändar har armarna 133 radiellt utåt förlöpande partier 133a, som radiellt griper in bakom locket 102 på sin mot tallriksfjädem 104 vända sida. Genom en sådan utformning garanteras att de av tallriksfjâdern 104 på utjämningsanordningen 120 utövade axialkrafterna kan stödas genom det av plåt bestående tryckstycket 134, så att större axiella krafter kan upptas genom utjämningsanordningen 120, än vid utjämningsanordningen 20 enligt tig. 2, vid vilken anslagen är bildade genom partierna 33 hos den av plastmaterial framställda stödringen 30. Sådana axialkrafter pâ utjämningsanordningen 20 resp. 120 kan uppträda bl.a. vid transport, alltså vid icke monterad friktionskoppling, då i detta tillstånd huvudtallriksfiädern 4 resp. 104 medelst fiädertungorna axiellt stöder mot stödringen resp. plastmaterialutjärn- ningselementet 30, 130. Det av plåt bestående tryckstycket 134 kan uppvisa åtmintone två, företrädesvis tre eller fler hakforrniga armar 133, som företrädesvis är symmetriskt eller likfonnigt fördelade över omkretsen. Plättjockleken på tryckstycket 134 kan utformas motsvarande de axialkrafter som ska stödas. Den av plastmaterial bestående ringen 130 är vridfast förbunden med tryckstycket 134. Liksom vid fig. 2 har tryckstycket eller plåtformdelen 134 radiellt utåt likaså partier 136, som betraktat i omkretsriktningen, sträcker sig mellan de hakforrniga armarna 133 och tjänar för begränsning av urkopplingsvägen eller för undvikande av en otillåtet stor sträcka genom anslag mot locket 102.The i fi g. 8 constitutes an embodiment variant of the lower half of that in fi g. 1 and 2 show the equalizing device 20. In the variant according to fi g. 8, the axial boundary between the disengagement device 120 and the cover 102 is engaged in the engaged state of the friction coupling via hook-like axial arms 133 formed integrally with the plate front portion 134. The arms 133 are formed at the outer edge of the pressure piece serving portion portion 134 and engage the shoulder portion 134. 102. At its free ends facing the disc spring 104, the arms 133 have radially outwardly extending portions 133a which radially engage behind the cover 102 on their side facing the disc spring 104. Such a design ensures that the axial forces exerted by the disc spring 104 on the equalizer 120 can be supported by the sheet metal thrust piece 134, so that greater axial forces can be absorbed through the equalizer 120, than at the equalizer 20 of FIG. 2, in which the stops are formed through the portions 33 of the support ring 30 made of plastic material. Such axial forces on the equalizing device 20 resp. 120 can occur i.a. during transport, ie in the case of non-mounted friction coupling, then in this condition the main disc spring 4 resp. 104 by means of the dert tongue tongues axially support against the support ring resp. the plastic material leveling element 30, 130. The sheet metal pressure piece 134 may have at least two, preferably three or more hook-shaped arms 133, which are preferably symmetrically or uniformly distributed over the circumference. The plate thickness of the pressure piece 134 can be designed corresponding to the axial forces to be supported. The ring 130 consisting of plastic material is rotatably connected to the pressure piece 134. As with fi g. 2, the thrust piece or plate member 134 has radially outwardly likewise portions 136 which, viewed in the circumferential direction, extend between the hook-shaped arms 133 and serve to limit the disengagement path or to avoid an impermissibly large distance by abutment against the lid 102.

Den i fig. 9 visade detaljen hos en friktionskoppling 201 har huvudsakligen en liknande uppbyggnad som det högra undre partiet av friktionskopplingen 1 enligt fig. 1. I fig. 9 är kopplingslocket 202, svänglagringen 205 för tallriksfjädern 204, efteririställnings- anordningen 216 och utjämningsanordningen 220 delvis visade. Vad avser funktionen hos efterinställningsanordningen 216 och utjämningsanordningen 220 hänvisas till beskrivningen av fig. 1-8, eller till de tyska patentansökningarna P 43 06 505.8 och P 42 39 289.6, vilkas innehåll uttryckligen ska betraktas som integrerat i föreliggande ansökan.The i fi g. The detail of a friction clutch 201 shown in Fig. 9 has a substantially similar construction to the right lower part of the friction clutch 1 according to Fig. 1. In Fig. 9 the clutch cover 202, the pivot bearing 205 for the disc spring 204, the post-adjustment device 216 and the leveling device 220 are partly shown. Regarding the operation of the post-adjustment device 216 and the equalizing device 220, reference is made to the description of fi g. 1-8, or to German patent applications P 43 06 505.8 and P 42 39 289.6, the contents of which are to be expressly regarded as integrated in the present application.

P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 so Vid utformningsvarianten enligt fig. 9 är en vridsäkring 260 anordnad för efterin- ställningselementet i form av en efterinställningsring 217.P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 520 610 so For the design variant according to fi g. 9, a rotary fuse 260 is provided for the readjustment element in the form of a readjustment ring 217.

Inställnings- eller vridsäkringen 260 garanterar vid icke monterad friktionskoppling 201 ett definierat läge för efterinställningselementet 217 i förhållande till de övriga konstruktionsdelarna såsom speciellt locket 202. Speciellt kan genom inställningssäkringen 260 garanteras, att i friktionskopplingens 201 nytillstånd efterinställningselementet 217 kan fasthållas i sitt tillbakaskjutna läge, således praktiskt taget i nolläget, i vilket ingen efterinställning har skett, och detta fastän tallriksfjädern 204 inte påverkar efterinställnings- ringen 2l7 i området av sväng- eller stödupplaget 212. Det senare kan föras tillbaka till att vid icke monterad friktionskoppling 201 eller vid för försändningen anordnad friktionskopp- ling 201 huvudtallriksfiädern 204 axiellt stöder medelst sina fjädertungor mot utjämningsan- ordningen 220, såsom detta framgår även i samband med fig. 1 och 2. Till följd av detta stödande pressar huvudtallriksfiädern 204 kraftavkännaren i form av en tallriksfjäder 213 axiellt i riktning bort från locket 202 eller efterinställningsringen 217, varigenom en axiell förspänning av efterinställningsringen 217 inte längre garanteras i riktning mot locket 202.In the case of unmounted friction clutch 201, the adjusting or rotary fuse 260 guarantees a differentiated position for the post-setting element 217 in relation to the other structural parts, especially the cover 202. In particular, the setting fuse 260 can guarantee that in the new state of the friction clutch 201 the post-adjustment element 217 can be practically in the zero position, in which no readjustment has taken place, and this even though the disc spring 204 does not affect the readjustment ring 217 in the area of the pivot or support bearing 212. The latter can be traced back to the non-mounted friction clutch 201 or to the friction cup ling 201 main disc fi spring 204 axially abuts by means of its spring tongues against the equalizer 220, as is also apparent in connection with fi g. 1 and 2. As a result of this support, the main disc spring 204 presses the force sensor in the form of a disc spring 213 axially in the direction away from the cover 202 or the post-adjustment ring 217, whereby an axial bias of the post-adjustment ring 217 is no longer guaranteed in the direction of the cover 202.

Utan vridsäkringen 260 kunde således ringen 217 omställas. Vid monteringen av friktion- skopplingen 201 på drivaxeln hos en förbränningsmotor skulle ringen 217 därmed inte uppvisa det önskade, en efterinställning av den speciellt på friktionsbeläggen hos kopp- lingsskivan uppträdande förslitriingen garanterande, tillbakadragna läget. I fig. 9 är helt inritat läget för konstruktionsdelarna, som motsvarar den på ett svänghjul monterade friktionskopp- lingen. Streckat år antytt läget för tallriksfjädern 204 och sensorfjädern 213, vilken motsvarar en ny icke monterad friktionskoppling. Såsom framgår är i det icke monterade tillståndet för friktionskopplingen 201 mellan efterinställningselementet 217 eller det ringformiga stödet 212 och tallriksfjädern 204 anordnat ett axiellt avstånd eller en luftspalt. Den bl.a. för transporten av friktionskopplingen 201 anordnade efterinställningssäkringen 260 för efterinställningsa- nordningen 216 har åtminstone ett såkringselement 261, som åtminstone i det icke monterade tillståndet för friktionskopplingen 201 och eventuellt i inkopplat tillstånd för den monterade friktionskopplingen 201 är vridfast fasthållen i förhållande till locket 202 och för vridsäkring av efterinställningselementet 217 samverkar med detta. säkringselementet 261 kan t.ex., såsom visat i fig. 10, uppvisa enskilda i radiell riktning förlöpande armar 262, som radiellt utvändigt är fast förbundna med efterinställningsringen 217 och radiellt invändigt är inklämbara mellan det på den mot tallrikstjädem 204 vända sidan av locket 202 anordnade anslaget 233 och locket 202. Därigenom åtstadkommes en kraftbunden förbindning mellan P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 31 efterinställningselementet 217 och locket 202. Armama 262 kan vara utformade liknande bladfjädrar och radiellt invändigt medelst ett ringformigt parti 263 vara förbundna med varandra. Vid det visade utföringsexernplet är armarna 262 ihopskruvade med efterin- ställningselementet 217, men annarna 262 kan också vara ihopnitade med efterinställnings- elementet 217 eller t.o.m. uppvisa partier, som för den vridfasta förbindningen med efterinställningselementet 217 är inbäddade i det detta element bildande plastmaterialet.Without the rotary fuse 260, the ring 217 could thus be adjusted. When mounting the friction clutch 201 on the drive shaft of an internal combustion engine, the ring 217 would thus not have the desired, retracted position, which is particularly guaranteed on the friction pads of the clutch disc, which occurs. I fi g. 9, the position of the structural parts, which corresponds to the friction clutch mounted on a flywheel, is completely plotted. Dashed year indicates the position of the disc spring 204 and the sensor spring 213, which corresponds to a new unmounted friction clutch. As can be seen, in the unassembled state of the friction clutch 201 between the post-adjustment element 217 or the annular support 212 and the disc spring 204, an axial distance or an air gap is arranged. The i.a. the post-adjustment device 216 provided for the transport of the friction clutch 201 has at least one locking element 261 which, at least in the unassembled state of the friction clutch 201 and possibly in the engaged state of the mounted friction clutch 201, is rotatably held in relation to of the post-setting element 217 cooperates with this. the fuse element 261 may, for example, as shown in fi g. 10, have individual radially extending arms 262 which are radially externally fixedly connected to the post-adjustment ring 217 and are radially internally clampable between the abutment 233 on the side of the plate edge 204 and the cover 202. Thereby a force-bonded connection is provided between P32724SE01 / LK 10 15 20 25 30 520 610 31 the post-setting element 217 and the cover 202. The arms 262 may be formed similar to leaf springs and radially internally by means of an annular portion 263 be connected to each other. In the exemplary embodiment shown, the arms 262 are screwed together with the post-setting element 217, but the others 262 can also be riveted together with the post-setting element 217 or even have portions which, for the torsionally fixed connection with the post-setting element 217, are embedded in the plastic material forming this element.

Utjämningsanordningen 220 eller dess begränsningsanslag 233 bildar i förbindelse med locket 202 och de axiellt inklämbara partierna av säkringselementet 261 en broms eller koppling för efterinställningselementet 217, som är verksam vid icke manövrerad friktion- skoppling 201.The equalizing device 220 or its restraining stop 233 forms, in connection with the cover 202 and the axially clampable portions of the securing element 261, a brake or clutch for the readjusting element 217, which is operative in the case of unmaneuvered friction clutch 201.

Vid urkopplingen av kopplingen upphävs bromsverkan eller fastklämningen av säkringselementet 261 eller flikarna 262, så att efterinställningselementet eller efterin- ställningsringen 217 vid behov kan efterinställas.When disengaging the clutch, the braking action or clamping of the securing element 261 or the tabs 262 is canceled, so that the post-setting element or the post-setting ring 217 can be readjusted if necessary.

Av fördel är om säkringselementet 261 eller de detta bildande bladfjäderliknande flikarna i axiell riktning uppvisar en låg fjädergrad eller fjäderstyvhet, men i omkrets- riktningen är förhållandevis stela eller fjäderstyva.It is advantageous if the securing element 261 or the leaf spring-like flaps forming therein in the axial direction have a low degree of spring or spring stiffness, but in the circumferential direction are relatively rigid or spring-stiff.

Vid den i fig. ll visade utföringsformen av en efterinställningsring 317 är de i axiell riktning elastiska flikarna 362 direkt påsprutade på plastmaterialringen 317. Flikarna 362 kan på liknande sätt, såsom detta är visat i samband med fig. 10, radiellt invändigt vara förbundna medelst ett cirkelringformigt parti.At the i fi g. In the embodiment of a post-adjustment ring 317 shown, the axially elastic flaps 362 are directly sprayed onto the plastic material ring 317. The flaps 362 can in a similar manner, as shown in connection with fi g. 10, be radially internally connected by means of a circular ring-shaped portion.

Den i fig. 12 och 13 visade kopplingsenheten eller friktionskopplingen 401 har ett genom ett plåtlock 402 bildat lock, en med detta vridfast förbunden, men axiellt begränsat förskjutbar tryckskiva 403 liksom en mellan denna och locket 402 inspänd anpressningstall- riksfjäder 404. Anpressningstallriksfiädern 404 är i förhållande till locket 402 lagrad som tvåarmig hävarm, genom att den är vippbart eller svängbart fasthållen i en svänglagring 405.The i fi g. 12 and 13 has a cover formed by a sheet metal lid 402, a pressure plate 403 connected to it rotatably connected but axially limited, as well as a pressing plate spring 404 clamped between it and the lid 404. The pressing plate spring 404 is relative to the lid 402. stored as a two-armed lever, in that it is pivotally or pivotally held in a pivot bearing 405.

Med i förhållande till den ringforrniga svänglagringen 405 radiell längre utåt liggande partier påverkar tallriksfjädem 404 tryckplattan 403 i riktning mot friktionsbeläggen 407 på en mellan tryckplattan 403 och ett svänghjul inspännbar kopplingsskiva 408. Vrid- momentöverföringen mellan tryckskivan 403 och locket 402 sker via bladtjädrar 409, som i tryckskivans 403 nedsänkningsriktning kan vara förspända från friktionsbeläggen 407.With portions radially further outward relative to the annular pivot bearing 405, disc spring 404 acts on the pressure plate 403 in the direction of the friction linings 407 on a clutch plate 408 which can be clamped between the pressure plate 403 and a flywheel. The torque transmission between the pressure plate 403 and the cover 402 in the direction of immersion of the pressure plate 403 may be biased from the friction liners 407.

Tallriksfiädern 404 har en ringformig grundkropp 404a, liksom från denna utgående och radiellt inåt riktade tungor 404b. ' Svänglagringen 405 innefattar två svängupplag 411, 412, mellan vilka tallriks- P32724SEO l /LK 10 15 20 25 30 520 610 32 fjädern 404 är axiellt fasthållen eller inspänd. Svängupplagen 411 och 412 är anordnade på liknande sätt och utformade och har samma funktion som de i förbindelse med fig. 1 beskrivna svängupplagen ll och 12. I förhållande till de på svängupplagen 411, 412 inverkande konstruktionsdelarna liksomd en automatiska efterinställningsfunktionen hos svänglagringen 405 hänvisas till beskrivningen av fig. 1 liksom till fig. 17-48.The plate spring 404 has an annular base body 404a, as well as from this outwardly and radially inwardly directed tongues 404b. The pivot bearing 405 comprises two pivot bearings 411, 412, between which the plate spring 404 is axially held or clamped. The pivot bearings 411 and 412 are arranged in a similar manner and designed and have the same function as the pivot bearings 11 and 12 described in connection with Fig. 1. In relation to the structural parts acting on the pivot bearings 411, 412 as well as an automatic post-adjustment function of the pivot bearing 405, reference is made to the description. av fi g. 1 as to Figs. 17-48.

Det genom tallriksfj ädertungorna 404b bildade urkopplingsmedlet hos friktionskopp- lingen 401 är axiellt manövreringsbart genom en urkopplingsanordning 422, varigenom tallriksfjädenis 404 konisitet är förändringsbar. Urkopplingsanordningen 422 kan liksom, såsom detta beskrivits i samband med fig. 1-7, uppvisa en utjämningsanordning 20. Vid kopplingsurkopplingssystem med självefterinställande urkopplingslager är en sådan utjämningsanordning 420 emellertid inte erforderlig. Vid ett sådant urkopplingssystem kan urkopplingsanordningen 422 vara förbunden med den med kopplingen 401 åtminstone under urkopplingsförloppet roterande urkopplingslagerringen.The disengagement means formed by the disc spring tongues 404b of the friction clutch 401 is axially operable by a disengagement device 422, whereby the conicity of the disc spring 404 is changeable. The disconnecting device 422 may, as described in connection with Figs. 1-7, have a leveling device 20. However, in the case of a clutch disconnection system with self-adjusting disconnection bearings, such a leveling device 420 is not required. In such a disconnection system, the disconnection device 422 may be connected to the disconnection bearing ring rotating with the clutch 401 at least during the disconnection process.

För att förhindra en otillåtet stor urkopplingssträcka för det genom tallriks- fjådertungorna 404b bildade kopplingsurkopplingsmedlet är på kopplingen 401 eller på locket 402 anordnat vägbegränsningsmedel 436 för tallriksfiädertungorria 404b. Vägbegränsnings- medlet 436 begränsar svängningsvägen eller svängningsvinkeln för tallriksfjädern 404 genom axiellt stödande av tallriksfiädertungorrla 404b och därmed genom axiellt uppfångande av den på urkopplingsanordningen 422 inverkande urkopplingskraften.In order to prevent an impermissibly large disengagement distance for the coupling disengaging means formed by the disc spring tongues 404b, the road limiting means 436 for disc spring tongue 404b is arranged on the coupling 401 or on the cover 402. The path restricting means 436 limits the pivot path or pivot angle of the disc spring 404 by axially supporting the disc spring tongue 404b and thereby by axially capturing the disengaging force acting on the disengagement device 422.

Vid det visade utföringsexemplet är vägbegränsníngsmedlet 436 bildat genom ett, genom det radiellt inre avsnittet av locket 402 bildade ringforrniga anslagspartiet 436, mot vilket tungspetsarna 404c kommer till anliggning efter en förbestämd axialsträcka 421. Det ringformiga anslagspartiet 436 är utformat på så sätt, att det åtminstone ungefarligen ligger på urkopplingsdiametern för tallriksfiädertungorna, alltså den diameter, på vilken urkopp- lingsanordningen 422 kommer till anliggning mot tallriksfjådertungorna 404b. Anslagspartiet 436 är anordnat axiellt mellan fiädertungorna 404b eller fjädertungspetsarna 404c och kopplingsskivan 408.In the embodiment shown, the road restricting means 436 is formed by an annular abutment portion 436 formed by the radially inner portion of the lid 402, against which the tongue tips 404c come into abutment after a predetermined axial distance 421. The annular abutment portion 436 is formed so as to be at least approximately lies on the disengagement diameter of the disc spring tongues, i.e. the diameter on which the disengagement device 422 comes into abutment against the disc spring tongues 404b. The abutment portion 436 is arranged axially between the spring tongues 404b or the spring tongue tips 404c and the coupling disc 408.

Det ringforrniga anslagspartiet 436 är genom radiellt förlöpande kammar eller liv 437 förbundet med lockkroppen 402a. Såsom framgår av fig. 13 är vid det visade utföringsexem- plet sex sådana liv anordnade. För många användningsfall kan emellertid även enbart tre sådana liv vara anordnade. Vid kopplingsutforrnningar, vid vilka särskilt stora urkopp- lingskrafter är erforderliga, kan även flera liv, t.ex. nio anordnas.The annular abutment portion 436 is connected to the lid body 402a by radially extending cams or webs 437. As shown in fi g. 13, six such lives are provided in the exemplary embodiment shown. For many use cases, however, only three such lives can be provided. In the case of coupling designs, in which particularly large disengagement forces are required, your life, e.g. nine are arranged.

Liven 437 förlöper utgående från lockbottnen 402b eller från lockkroppen 402a P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 610 33 radiellt inåt och axiellt lutande i riktning mot tryckskivan 403 eller kopplingsskivan 408.The web 437 extends radially inwardly and axially inclined in the direction of the pressure plate 403 or the coupling plate 408, starting from the lid bottom 402b or from the lid body 402a P32724SE01 / LK 10 15 20 25 30 520 610 33.

Anslagspartier 436 är förskjutet i förhållande till lockbottnen 402b axiellt in i lockutrymmet.Stop portions 436 are offset relative to the lid bottom 402b axially into the lid space.

Fjädertungoma 404b griper genom de mellan det ringformiga anslagspartiet 436, den radiellt längre utåt liggande lockkroppen 402a och förbindningskammarna 437 bildade öppningarna 438. Vid det visade utföringsexemplet är för detta tallriksfjädertungorna 404b radiellt invändigt över ett delparti av deras längd i axelriktningen motriktat mot förloppen för liven 437 nedböjda eller uppåtlutande. Såsom framgår av fig. 13 bildar tallriksfjädertungorna 404b tre gruper, som är anordnade i en öppning eller urtagning 438. Mellan de enskilda tregrupperna är anordnat vardera en slits 439 för upptagandet av liven 437. Slitsarna 439 och liven 437 är därvid anpassade på så sätt till varandra, att en problemfri svängning av tallriksfiädern 404 är möjlig.The spring tongues 404b engage through the openings 438 formed between the annular abutment portion 436, the radially further outwardly extending cover body 402a and the connecting chambers 437. In the embodiment shown, the disc spring tongues 404b are radially internally over a portion of their longitudinal axis 43. bent down or sloping. As shown in fi g. 13, the disc spring tongues 404b form three grooves, which are arranged in an opening or recess 438. Between the individual groups of three, a slot 439 is each arranged for receiving the webs 437. The slots 439 and the webs 437 are thereby adapted to each other in such a way that a problem-free pivoting of the disc spring 404 is possible.

En inpassning av tallriksfiâdertungorria 404b i öppningarna 438 sker under monteringen av friktionskopplingen 401. För detta har tallrikstjädern 404 i det avlastade tillståndet, som i fig. 12 visas streckprickat, i området av tungspetsarna 404c en innerdiarneter 440, som är större än ytterdiametern 441 på det ringformiga anslagspartiet 436. Därigenom kan tallriksfiädern 404, åtminstone i fullständigt avlastat tillstånd, med sina tallriks- fjädertungor 404b inskjutas axiellt i lockets 402 öppningar 438. Under monteringen av friktionskopplingen 401 eller senast vid monteringen av friktionskopplingen 401, t.ex. på ett svänghjul, svängs tallriksfjädern 404, varigenom den genom tallriksfjädertungorna 404b begränsade innerdiametern 440 minskas. Vid på ett svånghjul monterad friktionskoppling uppvisar tallriksfjädern 404 sitt driftsläge, och tungspetsarna 404c begränsar en innerdiarneter 442, som är mindre än ytterdiametern 441 på anslagspartiet 436. Tallriksfjädern 404 är på så sätt svängbart fasthâllen vid locket och tungorna 404a utformade på så sätt, att även efter tillbakaförflyttning av svängvägen 421 den genom tungorna definierade innerdiametern är mindre än ytterdiametem på anslagspartiet 436.A fitting of the plate ung adder tongue 404b in the openings 438 takes place during the mounting of the friction clutch 401. For this, the plate tether 404 is in the unloaded condition, as in fi g. 12, a dotted dot is shown in the region of the tongue tips 404c with an inner diameter 440 larger than the outer diameter 441 of the annular abutment portion 436. Thereby, the plate spring 404, at least in a fully relieved condition, with its plate spring tongues 404b can be axially inserted into lids 43. During the mounting of the friction clutch 401 or most recently during the mounting of the friction clutch 401, e.g. on a flywheel, the disc spring 404 pivots, thereby reducing the inner diameter 440 defined by the disc spring tongues 404b. When mounted on a flywheel, the disc spring 404 has its operating position, and the tongue tips 404c define an inner diaphragm 442 which is smaller than the outer diameter 441 of the abutment portion 436. The disc spring 404 is so pivotally held at the lid and tongues 404 that after reversing the swing path 421, the inner diameter defined by the tongues is smaller than the outer diameter of the abutment portion 436.

Den axiellt begränsade, maximalt möjliga manövreririgssträckan 421 är dimensione- rad på sätt, att kopplingen 401 efter uppnåendet av den maximalt tillåtna förslitningen på sina belägg 407 åtminstone ännu uppvisar den fulla börurkopplingsvägen, som år erforderlig för den problemfria funktionen, alltså en problemfri separering av kopplingsaggregatet 401.The axially limited, maximum possible maneuvering distance 421 is dimensioned in such a way that the coupling 401, after achieving the maximum permissible wear on its bearings 407, at least still has the full cage coupling path required for the trouble-free operation, i.e. a trouble-free separation of the coupling assembly. 401.

Kopplingen 401 eller den en automatisk beläggförslitningsutjänming i kopplingen garanterande sensorfjädern 413 och efterinställníngsanordningen 416 är utformade på så sätt, att i friktionskopplingens 401 nytillstånd uppträder inte någon felaktig axiell inställning av svånglagringen 405 ens vid fullständig passering av sträckan 421.The clutch 401 or the automatic spring wear service in the clutch guaranteeing the spring of the clutch 413 and the readjusting device 416 are designed in such a way that in the new condition of the friction clutch 401 no incorrect axial adjustment of the curved bearing 405 occurs even when the distance 421 is completely passed.

P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 610 34 I det följande ska med hjälp av ett räkneexempel verkningssättet eller samspelet mellan anslagspartiet 436 och tallriksfjädertungorna 404b förklaras och demonstreras: Den ovan beskrivna urkopplingssträckan för friktionskopplingen 401 uppgår under hånsynstagande till de förekommande toleransema till 8,4 - 10mm. Kopplingen 401 är så utformad, att i nytillståndet vore en felaktig axiell förskjutninga v svänglagringen 405 möjlig först vid urkopplingssträckor över 14 mm. Anslaget 436 är utformat eller positionerat på sätt, att i friktionskopplingens nytillstånd det till anliggning mot anslaget 436 kommande partiet, nämligen tungspetsarna 404c kan tillryggalägga en axiell sträcka 421 av 12,5 mm. Vid anliggning av tallrikstjädertungorria mot anslaget 436 och påförande av den maximala urkopplingskraften kan locket axiellt fjädra in med ungefär 0,5 mm, så att totalt sett en maximal axiell sträcka 421 av 13 mm är möjlig.P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 520 610 34 In the following, by means of a calculation example, the mode of action or interaction between the abutment portion 436 and the disc spring tongues 404b will be explained and demonstrated: The above-described disengagement distance for the friction clutch 401 amounts to the usual tolerances. 4 - 10mm. The coupling 401 is designed in such a way that in the new condition an incorrect axial displacement of the pivot bearing 405 would be possible only at disengagement distances over 14 mm. The abutment 436 is designed or positioned in such a way that in the new state of the friction coupling the portion coming to abut against the abutment 436, namely the tongue tips 404c, can travel an axial distance 421 of 12.5 mm. When abutting the disc spring tongue against the stop 436 and applying the maximum disengagement force, the lid can spring in axially by approximately 0.5 mm, so that in total a maximum axial distance 421 of 13 mm is possible.

Under antagandet av att på beläggen 407 en maximal beläggförslitning av 3 mm är möjlig, förskjutes under friktionskopplingens 401 livslängd tallriksfjädern genom axiell förskjutning av dess svänglagring 405 med dessa 3 mm i riktning mot kopplingsskivan. Den maximalt möliga urkopplingssträckan 421 reduceras därmed frán cirka 13 mm till ungefär 10 mm, så att kopplingen vid slutet av sin livslängd ännu ligger inom den erforderliga urkopplingssträcktoleransen av 8,4-10 mm.Assuming that a maximum coating wear of 3 mm is possible on the liners 407, the disc spring is displaced during the life of the friction clutch 401 by axially displacing its pivot bearing 405 with these 3 mm in the direction of the clutch disc. The maximum possible disengagement distance 421 is thus reduced from approximately 13 mm to approximately 10 mm, so that at the end of its service life the coupling is still within the required disengagement distance tolerance of 8.4-10 mm.

Vid det visade utföringsexemplet är anslaget 436 utformat i ett stycke med locket 402. Detta anslag kunde emellertid även vara bildat genom en separat konstruktionsdel, som är förbunden med locket 402. Även liven 437 kan vara bildade genom separata konstruktionsdelar eller vara utformade i ett stycke med det som egen konstruktionsdel utformade anslaget 436.In the embodiment shown, the stop 436 is formed in one piece with the cover 402. However, this stop could also be formed by a separate structural part, which is connected to the cover 402. The webs 437 can also be formed by separate construction parts or be formed in one piece with the abutment 436 designed as a separate structural part.

Den i fig. 12 och 13 visade kopplingsenheten 401 har vidare en anordning eller ett medel, som under kopplingsenhetens 401 drift åtminstone i delområden av varvtalsområdet, i vilket kopplingsenheten 401 roterar under utnyttjandet, åstadkommer en axiell stöd- kraftökning på tallriksfiädem 404. Genom denna stödkraftökning kan förhindras att till följd av åtminstone av inom ett bestämt varvtalsoniráde uppträdande störningsfaktorer vid manövreringen av kopplingsenheten 401 uppkomsten av en otillåten efterirlställning på grund av en oönskad, icke till en förslitning av friktionsbeläggen 407 tillbakaledande axiell utböjníng eller eftergivning som kan uppträda vid den med svängupplaget 411 samverkande sensoranordningen i form av sensorfjädern 413.The i fi g. The coupling unit 401 shown in Figs. 12 and 13 further has a device or means which during the operation of the coupling unit 401 at least in sub-areas of the speed range, in which the coupling unit 401 rotates during use, causes an axial support force increase on plate edema 404. This support force increase can prevent due to at least the disturbance factors occurring within a certain speed zone during the operation of the coupling unit 401, the occurrence of an impermissible backward position due to an undesired axial deflection or remission which does not lead to wear of the friction pads 407 can occur during the co-operation. of the sensor spring 413.

I ñg. 12 är för ökningen av den på avrullningsupplaget 411 inverkande axielkraften anordnat varvtals- eller centrifugalkraftberoende medel 450. Det centrifugalkraftberoende P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 . . » , _ f 520 610 35 medlet 450 är bildat genom på ytterperiferin av sensortallriksfjädern 413 utformade och axiellt i riktning mot locket 412 upphöjda tungor 450. Såsom framgår av fig. l2a har den tallriksfjäderartiga sensorfjädern 413 radiellt utåt förlöpande tungartiga armar 4l3a, som såsom framgår av fig. 12 och 13, axiellt stöder mot locket 402. Mellan armarna 4l3a och de dessa axiellt stödande partierna 451 på locket 402 är en bajonettartig förbindning eller låsning 452 anordnad. Den bajonettartiga förbindningen 452 är utformad på så sätt, att genom axiell sammanföring av sensorfiådern 413 och locket 402 och genom en därpå följande relativvrid- ning mellan dessa båda konstruktionsdelar kommer armen 4l3a att ligga axiella över lockets 402 stödpartier 451. Vid ihopsåttningen av sensortjäder 413 och lock 402 förspånnes före vridningen av dessa båda konstruktionsdelar sensortjädern 413 först axiellt elastiskt och avlastas efter vridningen, varigenom armen 4l3a med förspänning stöder mot locket 402.I ñg. 12 is for the increase of the axial force acting on the unwinding bearing 411 arranged speed or centrifugal force-dependent means 450. The centrifugal force-dependent P32724SE01 / LK 10 15 20 25 30. . The means 450 is formed by tongues 450 formed on the outer periphery of the sensor disc spring 413 and raised axially in the direction of the cover 412. As can be seen from Fig. 12a, the disc-spring-like sensor spring 413 has radially outwardly extending tongue-like arms 41a, which of Figs. 12 and 13, axially abuts the cover 402. Between the arms 41a and the axially supporting portions 451 of the cover 402, a bayonet-like connection or lock 452 is provided. The bayonet-like connection 452 is designed so that by axial joining of the sensor fi vein 413 and the lid 402 and by a subsequent relative rotation between these two structural parts, the arm 41a will lie axial over the support portions 451 of the lid 402. cap 402 is pre-tensioned before the rotation of these two structural parts, the sensor cap 413 is first axially elastic and is relieved after the rotation, whereby the arm 41a is biased with support against the cover 402.

Såsom framgår av fig. l2a är på båda sidor av en radiell arm 4l3a anordnat en tunga 450.As can be seen from Fig. 12a, a tongue 450 is arranged on both sides of a radial arm 41a.

Vid roterande kopplingsenhet 401 alstras till följd av den på tungorna 450 inverkande centrifugalkraften en kraft som överlagras på den av sensorfjädern 413 till följd av sin påspänning påförda kraften, och således adderas, varigenom stödkraften för manövreringstall- riksfjädern 404 ökar i området av svängupplaget 411. Denna ytterligare på svångupplaget 411 genom tungorna 450 alstrade kraft blir större med ökande varvtal. Denna krafttillväxt kan emellertid begränsas genom att från en bestämd varvtalsnivå tungorna 450 på grund av den på dessa inverkande centrifugalkraften deformeras eller svängs på så sätt, att de radiellt utvändigt stöder mot locket 402, så att då ingen eller praktiskt taget ingen ytterligare ökning av det genom centrifugalkraften beroende medlet 450 alstrade tillsatsstödkraften förekommer i omrâdet av svängupplaget 411.At the rotary coupling unit 401, due to the centrifugal force acting on the tongues 450, a force is generated which is superimposed on the force applied by the sensor spring 413 as a result of its clamping, and thus is added, whereby the support force for the control plate spring 404 increases in the area of the pivot bearing 411. further force generated by the tongue support 411 through the tongues 450 becomes larger with increasing speed. However, this force growth can be limited by deforming or pivoting the tongues 450 from a certain speed level due to the centrifugal force acting on them so that they abut radially externally against the cover 402, so that then no or practically no further increase of the the centrifugal force depending on the means 450 generated the additional support force is present in the area of the pivot bearing 411.

Vid betraktningssättet av de axiella kraftförhållandena eller kraftjämvikten mellan svängupplaget 411 och tallriksfiädern 404 måste återigen tas hänsyn till det bladfjäderartiga vridmomentöverföringsmedlet 409. Dessa bladfjäderartiga vridmomentöverföringsmedel 409 kan vara inspända mellan locket 402 och tryckskivan 403 på så sätt, att över kopplingsenhetens 401 hela livslängd är tryckskivan 403 genom vridmomentmedlen 409 kraftrnåssigt förspänd axiellt mot tallriksfiädern 404. Därmed verkar den genom vridmomentöverföringsmedlen 409 påförda axiella kraften mot den av tallriksfjädem 404 på tryckskivan 403 utövade kraften och adderas därmed med den av sensortjädem 413 på tallriksfjädern 404 påförda axialkraften, varvid dessa båda krafter axiellt sätts mot den på tungspetsama 404c inverkande urkopplingskraften. Den verkliga sensorkraften, som motsättes en axiell förskjutning av tallrikstjädern 404 vid icke roterande kopplingsenhet 401 bildas P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 610 36 därmed genom den av vridmomentöverföringsmedlen 409 och av sensorfiädern 413 alstrade resulterande och på tallriksfjädem 404 inverkande kraften. Vid rotation av kopplingsenheten 401 överlagras denna resulterande kraft även en varvtals- eller centrifugalkraftberoende kraft, som alstras genom tungorna 450.In considering the axial force ratios or force equilibrium between the pivot bearing 411 and the disc spring 404, the leaf spring-like torque transfer means 409 must again be taken into account. These leaf-spring-like torque transfer means 409 may be clamped between the cover 403 and the axial force exerted by the torque means 409 axially biased axially against the plate spring 404. Thus, the axial force applied by the torque transmission means 409 acts against the force exerted by the plate spring 404 on the pressure plate 403 and is thereby added to the axial spring of both the decoupling force acting on the tongue tips 404c. The actual sensor force, which is opposed to an axial displacement of the disc spring 404 at the non-rotating coupling unit 401, is thereby formed by the resultant force acting on the disc spring and generated by the sensor spring 413 by the torque transmission means 409 and by the sensor spring 413. Upon rotation of the clutch unit 401, this resulting force is also superimposed on a speed or centrifugal force dependent force, which is generated by the tongues 450.

Vid en kopplingsskiva 408 med en anordning, t.ex i form av en beläggfiädring 453, som vid manövreringen av friktionskopplingsenheten 401 garanteras över ett delparti av tryckskivans 403 lyftsträcka en gradvis sänkning eller en gradvis uppbyggnad av det av kopplingsskivan 408 överförbara momentet, understöder denna anordning 450, fram till frigivandet av friktionsbeläggen 407 eller av kopplingsskivan 408 genom tryckskivan 403, det axiella stödande av tallriksfjädern 404 mot efterinställningselementet i form av en efterinställningsring 417. Därigenom garanteras, att åtminstone ungefårligen fram till frigivandet av friktionsbeläggen 407 blir efterinställningsringen 417 förspänd axiellt mellan tallriksfjädern 404 och locket eller locket 402 och därigenom kan ingen efterinställning ske.In the case of a clutch disc 408 with a device, for example in the form of a lining spring 453, which when operating the friction clutch unit 401 is guaranteed over a partial portion of the lifting distance of the pressure disc 403 a gradual lowering or a gradual construction of the torque transferable by the clutch disc 408, this device supports 450, until the release of the friction linings 407 or of the clutch plate 408 through the pressure plate 403, the axial support of the disc spring 404 against the post-adjustment element 41 in the form of a post-adjustment ring 417. This ensures that at least approximately until the release of the friction lining 407 404 and the lid or lid 402 and thereby no readjustment can take place.

Lyfts vid urkopplingen av kopplingsenheten 401 tryckskivan 403 upp frán beläggen 407, så inverkar vid en kopplingsenhet utan tungorna 450 bara den genom de bladfjäderartiga vridmomentöverföringsmedlen 409 och sensortallriksfjädern 413 alstrade resulterande kraften som axiell förspänníngskraft på huvudtallriksfjädem 404. Denna resulterande sensorkraft motverkar den till tungspetsarna 404c inledda urkopplingskraften. I bestämda varvtalsom- råden, speciellt vid högre motorvarvtal, kan t.ex. genom motorn alstrade svängningar uppträda, vilka förorsakar en axiell svängning av tryckskivan 403. Svänger tryckskivan 403 axiellt, så kan kortvarigt denna tryckskiva 403 lyftas upp från huvud- eller tallriksfjädern 404, varigenom den resulterande sensorkraften kortvarigt faller, då den då av de bladfiäderartiga vridmomentöverföringsmedlen 409 alstrade axialkraften inte längre verkar på tallriksfjädern 404. Detta har till följd att det för en avsedd efterinställning av anordningen 416 erforderliga kraftförhållandet mellan tallriksfiädern 404 eller den på denna inverkande urkopplingskraften och den på denna tallriksfiäder 404 inverkande resulterande stödkraften störs, nämligen blir vid sådana driftstillstánd för kopplingsenheten 401 den på tallriksfjädern 404 inverkande axiella stödkraften för låg, varigenom kopplingen alltför tidigt eller oönskat efterinställes, och därmed förskjutes tallriksfjäderns 404 driftspunkt i riktning tallriksfjädermimimum. Vidare kan vid bestämda driftstillstånd för motorn, speciellt vid högre motorvarvtal uppträda särskilt höga vevaxelperiferiaccelerationer, som på grund av efterinställningsringens 417 tröghet alstrar periferikrafter, som till följd av de mellan efterinställningsririgen 417 och locket 402 verksamma efteririställningsramperria 418, 419 kan alstra en axielkomponent på tallriksfiädern P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 610 37 404, som är motriktad den resulterande sensorkraften, varigenom likaså en oönskad efterinställning kan ske. Pâ grund av de uppträdande svängningarna kan vidare det mellan upplöpningsramperna 418, 419 förekommande friktionsingreppet reduceras, så att den av den på efterinställningsringen 417 i omkretsriktningen inverkande efterinställningsfjädern 417a alstrade och på tallriksfjädern 404 inverkande axielkraften ökas, varigenom likaså en oönskad efterinställning understödes.When the coupling unit 401 is disengaged from the pads 407 when the coupling unit 401 is lifted, in a coupling unit without the tongues 450 only the resultant force generated by the leaf spring-like torque transmission means 409 and the sensor disc spring 413 acts as the axial biasing force 40 the disconnection force. In certain speed ranges, especially at higher engine speeds, e.g. oscillations generated by the engine occur, which cause an axial oscillation of the pressure plate 403. If the pressure plate 403 oscillates axially, this pressure plate 403 can be lifted briefly from the main or disc spring 404, whereby the resulting sensor force briefly falls as it then passes through the blades. The axial force generated no longer acts on the disc spring 404. This has the consequence that the force ratio required for a intended readjustment of the device 416 between the disc spring 404 or the disengaging force acting on it and the resulting supporting force acting on this disc 404 is disturbed during operation. the clutch unit 401 the axial support force acting on the disc spring 404 is too low, whereby the clutch is adjusted too early or undesirably, and thus the operating point of the disc spring 404 is displaced in the direction of the disc spring minimum. Furthermore, at certain operating conditions of the engine, especially at higher engine speeds, particularly high crankshaft peripheral accelerations can occur which, due to the inertia of the post-adjustment ring 417, generate peripheral forces which, due to the post-adjustment rims 417, 424 and 424. / LK 10 15 20 25 30 520 610 37 404, which is opposite to the resulting sensor force, whereby an undesired readjustment can also take place. Furthermore, due to the oscillations occurring, the frictional engagement occurring between the ramp ramps 418, 419 can be reduced, so that the axial force produced by the post-adjustment ring 417a acting in the circumferential direction and acting on the disc spring 404 is increased accordingly.

För att undanröja de ovannämnda nackdelarna med en kopplingsenhet 401 utan centrifugalkraftberoende understödsmedel 450, är vid det visade utföringsexemplet enligt flg. 12-13 anordnat centrifugalkraftberoende tungor 450. Dessa centrifugalkraftberoende medel kompenserar de varvtalsberoende störeffekterna, genom att de alstrar en varvtals- eller centrifugalkraftberoende ökande understödskraft, som verkar parallellt med den av sensorfjädern 411 alstrade kraften.In order to obviate the above-mentioned disadvantages of a coupling unit 401 without centrifugal force-dependent support means 450, in the embodiment shown, according to fl g. 12-13. These centrifugal force-dependent means compensate for the speed-dependent interference effects by generating a speed- or centrifugal-dependent increasing support force acting in parallel with the force generated by the sensor spring 411.

De centrifugalkraftberoende medlen kan därvid utformas på så sätt, att en för beläggförslitningen erforderlig efterinställning i kopplingsenheten 401 bara är möjlig vid stillastáend eller vid låga varvtal för kopplingsenheten 401. Vid roterande kopplingsenhet 401 eller över ett varvtal, vid vilket kritiska svängningar kan uppträda, kan därmed efterin- ställningsanordningen 416 praktiskt blockeras.The centrifugal force-dependent means can then be designed in such a way that a readjustment required in the coating wear in the coupling unit 401 is only possible at standstill or at low speeds for the coupling unit 401. At rotary coupling unit 401 or above a speed at which critical oscillations can occur. the readjustment device 416 is practically blocked.

Vid den i ñg. 14 visade utföringsforrnen av en friktionskoppling 501 är sensorfiädern 513 anordnad radiellt inuti tallrikstjädersvänglagringen 505. Sensortjädern 513 har en ringformig grundkropp 5l3a, från vilken radiellt iriât vettande tungor 5l3b utgår. Medelst dessa tungor 5l3b stöder sensorfjädern 513 mot det ringforrniga anslagspartiet 536, som är anordnat och utformat liknande det ringformiga anslagspartiet 436 enligt ñg. 12 och 13.At it in ñg. 14, the sensor spring 513 is arranged radially inside the disc spring pivot bearing 505. The sensor spring 513 has an annular basic body 513a, from which radially iridescent tongues 513b emanate. By means of these tongues 513b, the sensor spring 513 abuts the annular abutment portion 536, which is arranged and formed similarly to the annular abutment portion 436 according to ñg. 12 and 13.

Sensortungoma 5l3b stöder på den mot tallriksfjädertungspetsarna 504c vända sidan av anslagspartiet 536. Radiellt utvändigt har grundkroppen 513a likaså tungor 5l3c, som för axiellt stödande av tallriksfjädem 504 ligger an mot denna.The sensor tongues 513b support the side of the stop portion 536 facing the disc spring tongue tips 504c. Radially externally, the base body 513a also has tongues 513c which abut thereon for axial support of the disc spring 504.

Monteringen av sensorfiädern 513 på locket 502 kan ske genom att denna i förspänningsriktningen deforrneras konformat till dess att den genom de inre tungoma 5l3b begränsade irmerdiametem 540 är större än anslagspartiets 536 ytterdiameter 541. Därigenom kan stödtungorna 5l3b införas i lockets 502 öppningar 538 på liknande sätt, såsom detta har beskrivits i förbindelse med tungorna 404b och öppningarna 438 i ñg. 12 och 13. Efter genomfört införande av tungorna 5l3b i öppningarna 538 kan sensorfjädern 513 avlastas, varigenom det inre ändpartiet på tungoma 5l3b förskjutes mot en mindre diameter och kommer till anliggning mot anslagspartiet 536.The mounting of the sensor spring 513 on the cover 502 can be effected by deforming it conformally in the bias direction until the inner diameter 540 limited by the inner tongues 513b is larger than the outer diameter 541 of the abutment portion 536.Thereby the support tongues 513b can be inserted into similar openings 532. as described in connection with the tongues 404b and the openings 438 in ñg. 12 and 13. After insertion of the tongues 51b into the openings 538, the sensor spring 513 can be relieved, whereby the inner end portion of the tongues 51b is displaced towards a smaller diameter and comes into abutment against the abutment portion 536.

P32724SEO l/LK 10 15 20 25 30 520 610 38 En ytterligare möjlighet består i att för monteringen av sensortjädem 513 på locket 502 åtminstone delpartier av de inre tungorna 5l3b axiellt böjs upp i riktning mot locket 502, så att de begränsar en större innerdiameter 540 än anslagspartiets 536 ytterdiameter. Efter det att sensorfjädern eller tungoma 513b införs i lockets öppningar 538, kan tungorna 513b böjas tillbaka på så sätt, att de med sina radiellt inre partier med förspänning kommer till anliggning mot anslagspartiet 536. Genom tillbakaböjningen svängs tungorna 513b från det i fig. 14 med streckade linjer visade läget till det med heldragna linjer visade läget genom plastiska deformationer i tallriksfjäderrnaterialet. För den plastiska deforrnationen av sensortungoma 5l3b kan dessa axiellt stöda mot tungoma 504b eller tungspetsarna 504c på tallrikstjädern 504. För böjningsoperationen av tungorna 513b kan användas ett verktyg, som stöder tungorna 504b hos manövreringstallrikstjädern 504 uppifrån och påverkar sensortjäder- tungorna 513b underifrån, nämligen ungefarligen vid diameterpartiet, vid vilket tungorna 513b är nedböjda.A further possibility consists in that for the mounting of the sensor tether 513 on the cover 502 at least sub-portions of the inner tongues 513b are axially bent up in the direction of the lid 502, so that they limit a larger inner diameter 540. than the outer diameter of the abutment portion 536. After the sensor spring or tongues 513b are inserted into the openings 538 of the lid, the tongues 513b can be bent back in such a way that they come into abutment with their radially inner portions with prestress against the abutment portion 536. By the backward bending the tongues 513b are pivoted from it in fi g. 14 in broken lines shows the position of the position shown in solid lines by plastic deformations in the disc spring material. For the plastic deformation of the sensor tongues 513b, these can abut axially against the tongues 504b or the tongue tips 504c of the disc tines 504. For the bending operation of the tongues 513b, a tool can be used which supports the tongue 504b of the actuating disc tines 504 from above and affects the sensor tether tongue the diameter portion at which the tongues 513b are bent down.

Anslagen 436 och 536 för begränsningen av urkopplingssträckan eller svängvinkeln för tallrikstjädrarna 404 och 504 har den fördelen, att dessa är integrerade i den motsvarnade kopplingen 401 eller 501 och blir verksamma i området av tallriksfjädertungoma 404b eller 504b, varigenom kan garanteras, att vid anliggningen av tallriksfjädertungorna 404b, 504b mot anslagen 436, 536 tallriksfjädertungoma inte alls eller bara oväsentligt kan deformeras i axiell riktning. Därigenom kan även garanteras att tallriksfjädertungoma 404b, 504b själva i sitt mot det urkopplade tillståndet för friktionskopplingen 401, 501 svarande läget inte kommer till anliggning mot en konstruktionsdel hos kopplingsskivan 408. I fig. 12 är det mot den urkopplade kopplingens svarande läget för tallrikstjädem 404 visat med streckade linjer och angivet med siffran 450. Därigenom kan således undvikas, att tallrikstjädertungorna 404b i urkopplat tillstånd för friktionskopplingen 401 kommer till anliggning eller kan slipa mot den då i förhållande till denna koppling 401 roterande kopplingsskiva 408.The stops 436 and 536 for limiting the disengagement distance or pivot angle of the disc springs 404 and 504 have the advantage that they are integrated in the corresponding coupling 401 or 501 and become active in the region of the disc spring tongues 404b or 504b, whereby it can be guaranteed that when the disc springs 404b, 504b against the abutments 436, 536 the disc spring tongues can not be deformed at all or only insignificantly in the axial direction. Thereby it can also be guaranteed that the disc spring tongues 404b, 504b themselves in their position corresponding to the disengaged state of the friction clutch 401, 501 do not come into abutment against a structural part of the clutch disc 408. I fi g. 12, the position of the disc spring 404 corresponding to the disengaged coupling is shown in broken lines and indicated by the numeral 450. Thereby it can thus be avoided that the disc tongue tongues 404b in the disengaged state of the friction coupling 401 come into contact or grind against it then in relation to this coupling. 401 rotary clutch plate 408.

Vid de visade utföringsexemplen enligt fig. 12 till 14 är anslagen 436, 536 anordnade i området av tallrikstjädertungspetsarna 404c, 504c. Dessa anslag kan emellertid även utformas på annat sätt och vara förskjutna radiellt utåt i förhållande till de inre tungspetsarna 404c, 504c. Vid en sådan utformning är det emellertid lämpligt om den mellan tungspetsarna 404c, 504c och de då radiellt längre utåt liggande anslagen förekommande radiella hävarrnen är vald på så sätt, att en otillåten genomböjning av tallrikstjädertungoma 404b, 504b till följd av den på dessa inverkande urkopplingskraften och stödandet genom anslagen icke sker.In the embodiments shown according to fi g. 12 to 14, the stops 436, 536 are arranged in the area of the disc tongue tips 404c, 504c. However, these stops can also be designed in another way and be displaced radially outwards in relation to the inner tongue tips 404c, 504c. In such a design, however, it is suitable if the radial levers present between the tongue tips 404c, 504c and the radially laterally extending abutments are chosen in such a way that an impermissible deflection of the disc tongue tongues 404b, 504b due to the actuating force acting on them and support through the appropriations does not take place.

Den nämnda alltför stora eller otillåtet stora urkopplingssträckan kan förorsakas P32724SEO l I LK 10 15 20 25 30 520 610 39 genom urkopplingssystemet eller manövreringssystemet, vilket inverkar på kopplingsmanövre- ringsmedlen, som vid de visade och beskrivna utföringsforinerria är bildade genom tallriksfjädertungorna. Detta manövreringssystem innehåller vanligtvis ett urkopplingslager, som inverkar på manövreringsmedlet hos friktionskopplingen, ett manövreringsorgan, såsom t.ex. en kopplingspedal, och en mellan urkopplingslagret och manövreringsorganet anordnad kraftöverföringslina. Demia kraftöverföringslina kan uppvisa en upptagar- liksom en givarcylinder. Vid urkopplingssystem med en givar- och en upptagarcylinder kan en otillåten, över den normala urkopplingssträckan liggande urkopplingssträcka förorsakas genom att till följd av en snabb in- och återurkoppling av friktionskopplingen upptagarcylindem inte kan tillbakaställas tillräckligt snabbt, dvs. den kommer inte fram till sitt ändläge, varför en kort därpå följande återurkoppling av upptagarcylindern själv visserligen tillryggalägger en mot den normala urkopplingssträckan svarande sträcka, men som ger en totalurkopplingssträcka för kopplingen, som motsvarar summan av den norrnala urkopplingssträckan och den icke genomförda reståterställningssträckan. Därigenom kan en totalmanövrering av friktionskopp- lingen uppträda, som avsevärt överskrider den avsedda maximalt tillåtna urkopplingssträckan för kopplingen. Det betyder att således även den vid en friktionskoppling anordnade översträckereserven för manövreringen kan överskridas.The said excessively large or impermissibly large disengagement distance can be caused by the disengagement system or the actuating system, which acts on the clutch operating means, which in the embodiments shown and described are formed by the disc spring tongues. This actuating system usually contains a disengagement bearing which acts on the actuating means of the friction clutch, an actuating means, such as e.g. a clutch pedal, and a power transmission line arranged between the disengagement bearing and the actuator. The Demia power transmission line can have a receiver as well as a sensor cylinder. In the case of disengagement systems with a sensor and a pick-up cylinder, an unauthorized disengagement distance above the normal disengagement distance can be caused by the fact that due to a quick engagement and disengagement of the friction clutch the pick-up cylinder cannot be reset quickly enough, ie. it does not reach its end position, so a short subsequent disconnection of the pick-up cylinder itself does indeed cover a distance corresponding to the normal disconnection distance, but which gives a total disconnection distance for the clutch, which corresponds to the sum of the northerly disconnection distance and the remaining untrained distance. As a result, a total operation of the friction clutch can occur, which considerably exceeds the intended maximum permitted disengagement distance for the clutch. This means that even the overstretch reserve for the operation arranged during a friction clutch can be exceeded.

Genom åtgärdema enligt uppfinningen eller anslagen 36, 436, 536 kan således en otillåtet stor urkopplingssträcka eller översträcka förhindras vid manövreringen av friktion skopplingarria, varvid ändå den över kopplingens livslängd erforderliga och anordnade norrnalurkopplingssträckan garanteras.Thus, by means of the measures according to the invention or the stops 36, 436, 536, an impermissibly large disengagement distance or overstretch can be prevented during the operation of friction clutch ring, while still guaranteeing the required and arranged northward disengagement distance over the life of the clutch.

Enligt uppfinningen kan således, helt allmänt vid kopplingar, och speciellt vid kopplingar med en åtminstone förslitningen av kopplingsskivans friktionsbelägg kompenseran- de efterinställningsanordning åtminstone anordnas ett anslag i kopplingsmanövreringslinan, vilken undviker en översträcka för kopplingsmanövreringsmedlet vid manövreriiigen av detsamma. Ett sådant anslag kan t.ex. begränsa urkopplingssträckan för urkopplingslagret eller tallriksfiäderns svängsträcka. Ett sådant anslag kan emellertid även anordnas på annat ställe. Vidare kan manövreringssträckan för friktionskopplingen begränsas till ett definierat konstant värde, genom att såväl i urkopplingsriktning som även i inkopplingsriktning anordnas en definierad begränsning, såsom anslag.Thus, according to the invention, in general in the case of couplings, and in particular in the case of couplings with a post-adjustment device compensating at least for the wear of the friction plate friction plate, at least one stop can be provided in the clutch actuating line which avoids overstretching of the clutch actuator when actuating the same. Such a grant can e.g. limit the disengagement distance of the disengagement bearing or the turning distance of the disc spring. However, such a grant can also be arranged elsewhere. Furthermore, the operating distance for the friction clutch can be limited to a defined constant value, by arranging a defined restriction, such as stops, both in the disengagement direction and also in the clutch direction.

På fördelaktigt sätt kan en sådan begränsning ske i omrâdet av urkopplingslagret, då i detta parti toleranskedjan mellan manövreringsmedlenj såsom tallrikstjädertungorria hos friktionskopplingen och den till en bestämd sträcka begränsade konstruktionsdelen är liten.Advantageously, such a limitation can take place in the area of the disengagement bearing, since in this part the tolerance chain between the actuating means such as the disc-spring tongue of the friction clutch and the structural part limited to a certain distance is small.

P32724SE0l/ LK 10 15 20 25 30 520 610 40 Vid förekomsten av en sådan begränsning eller ett sådant anslag förflyttas vid urkopplingen mot en praktiskt taget stel begränsning, varigenom en överpáfrestning av konstruktionsdelar, speciellt av de som kan uppträda vid urkopplingssystem eller vid fotmanövrerade system för manövreringen också kan vara oönskade. Därför anordnas enligt en vidareutformning av uppfinningen i manövreringslinan för friktionskopplingen ett fjädrande eller elastiskt eftergivligt medel och/eller ett trycket i urkopplingssystemet begränsande medel, varvid detta medel uppvisar en förspänningskraft eller behöver en minimal deformationskraft eller öppningskraft, som åtminstone är något större än den erforderliga maximala kraften eller det erforderliga maximala trycket för manövreringen av kopplingen. Därigenom garanteras, att vid aktiveringen av anslaget kopplingspedalen kan tryckas längre ner eller manövrerings- motor fram till ett definierat läge kan genomföra en förflyttníng. Det i friktionskopplingens manövreringsliria anordnade eftergivliga medlet kan anordnas mellan kopplingsmanövrerings- medlen och urkopplingslagret eller mellan det senare och urkopplingsmanövreringsmedlet, såsom t.ex. kopplingspedalen eller urkopplingsmotorn.P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 520 610 40 In the presence of such a restriction or such a stop for fl, when disengaged, it is moved towards a practically rigid restriction, whereby an overload of structural parts, especially of those which may occur in disengagement systems or in foot-operated systems for the operation may also be undesirable. Therefore, according to a further embodiment of the invention, a resilient or elastically resilient means and / or a means limiting the pressure in the disengagement system are arranged in the actuating line for the friction clutch, this means having a biasing force or needing a minimum deformation force or opening force which is at least slightly greater than the required maximum. the force or maximum pressure required to operate the clutch. This ensures that when the stop is activated, the clutch pedal can be pushed further down or the actuator motor up to a defined position can perform a shift. The resilient means arranged in the actuator of the friction clutch can be arranged between the clutch actuators and the disengagement bearing or between the latter and the disengagement actuator, such as e.g. the clutch pedal or the disengagement motor.

I fig. 15 visas ett urkopplingssystem 601, varvid olika möjligheter för arrangemanget av ett medel för begränsningen av den genom urkopplingslagret 622 till kopplingsmanövre- ringsmedelet 604 och/eller kopplingslocket 602 utövbara maximala kraften är visade. I ñg. 15 är anordnat ett axiellt anslag 636, som efter en bestämd sträcka för urkopplingslagrt 622 kommer till anliggning mot locket 602, liknande det som beskrivits i samband med anslaget 36 enligt fig. 1 och 2. Urkopplingssträckbegränsningen kunde emellertid även ske på amiat sätt och vis, t.ex. såsom beskrivits i samband med fig. 12-14. Urkopplingssystemet 601 har en givarcylinder 650 och en upptagarcylinder 651, som är förbundna via en ledning 652.I fi g. 15, a disengagement system 601 is shown, showing various possibilities for the arrangement of a means for limiting the maximum force exertable through the disengagement bearing 622 to the clutch actuator 604 and / or the clutch cover 602. I ñg. 15, an axial stop 636 is provided, which after a certain distance for the coupling bearing 622 comes into abutment against the cover 602, similar to that described in connection with the stop 36 according to fi g. 1 and 2. However, the disconnection distance limitation could also take place in an amate manner, e.g. as described in connection with fi g. 12-14. The disconnection system 601 has a sensor cylinder 650 and a receiver cylinder 651, which are connected via a line 652.

Kolven 653 hos upptagarcylindem 651 bär urkopplingslagret 622 och är axiellt förskjutbart upptagen i ett lock 654. Tryckutrummet 655 försörjes via ledningen 652 med hydraulmedium, såsom t.ex. olja. Cylinderenheten 650 har ett lock 656, som i förbindelse med den däri anordnade kolven 657 bildar ett i volym förändringsbart tryckutrymme 658. Tryckutrummet 658 är via ledningen 652 förbundet med tryckutrymmet 655. I tryckutrymmet 658 är en återställningsfjäder 659 för kolven 657 anordnad. Kolven 657 är axiellt förskjutbar medelst en kopplingspedal eller en manövreringsmotor, såsom t.ex. en elmotor eller pump.The piston 653 of the pick-up cylinder 651 carries the disengagement bearing 622 and is axially displaceably received in a lid 654. The pressure chamber 655 is supplied via the line 652 with hydraulic medium, such as e.g. oil. The cylinder unit 650 has a cover 656 which, in connection with the piston 657 arranged therein, forms a volume-adjustable pressure space 658. The pressure space 658 is connected via the line 652 to the pressure space 655. In the pressure space 658 a return spring 659 for the piston 657 is arranged. The piston 657 is axially displaceable by means of a clutch pedal or an actuating motor, such as e.g. an electric motor or pump.

Tryckmedelskretsen hos urkopplingssystemet 601 står i förbindelse med en tryckmedelsreser- voar 660. Företrädesvis står givarcylindern 650 via en ledning 661 direkt i förbindelse med tryckmedelsreservoaren 660.The pressure medium circuit of the disengagement system 601 communicates with a pressure medium reservoir 660. Preferably, the sensor cylinder 650 is directly connected to the pressure medium reservoir 660 via a line 661.

För begränsningen av den pâ urkopplingsmedlet 604 och/eller 602 inverkande P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 41 kopplingsmanövreringskraften är vid utföringsfonnen enligt fig. 15 i tryckmedelskretsloppet hos urkopplingssystemet 601 anordnat åtminstone ett medel, som begränsar det i tryck- medelskretsloppet vid manövreringen av friktionskopplingen uppstående trycket till ett definierat värde. Vid utföringsexemplet enligt fig. 15 är detta medel bildat genom åtminstone en tryckbegränsningsventil. I fig. 15 är olika anordningsmöjligheter för en sådan tryckbe- gränsningsventil visade. En sådan tryckbegränsningsventil 662 kan exempelvis anordnas i ledningssystemet 652 och uppvisar en återledning 663 till tryckmedelsreservoaren 660. I stället för tryckbegränsningsventilen 662 kan emellertid även en tryckbegränsningsventil 664 anordnas, vilken uppbäres av locket 654 eller t.o.m. kan vara integrerad i detta, och står i förbindelse med tryckutrymmet 655 och är via en returledning 665 förbunden med tryckmedelsreservoaren 660.For the limitation of the clutch operating force acting on the disengagement means 604 and / or 602, the clutch operating force is at the embodiment according to fi g. In the pressure medium circuit of the disengagement system 601 arranged at least one means which limits the pressure arising in the pressure medium circuit during the operation of the friction clutch to a defined value. In the exemplary embodiment according to fi g. 15, this means is formed by at least one pressure relief valve. I fi g. 15, various device possibilities for such a pressure relief valve are shown. Such a pressure relief valve 662 may, for example, be provided in the conduit system 652 and have a return 663 to the pressure medium reservoir 660. However, instead of the pressure relief valve 662, a pressure relief valve 664 may also be provided, which is supported by the cover 654 or even may be integrated therein, and communicates with the pressure space 655 and is connected via a return line 665 to the pressure medium reservoir 660.

I ñg. 15 visas en ytterligare alternativ anordningsmöjlig för en tryckbegränsnings- ventil 666. Tryckbegränsningsventilen 666 står i förbindelse med tryckutrymmet 658 hos givarcylindern och kan vara uppburen av locket 656 eller integrerad i denna. Vidare har tryckbegränsningsventilen 666 en återledning till tryckmedelsbehållaren 660. För detta kan tryckbegräiisningsventilen 666 uppvisa en egen ledning, eller en förbindning med ledningen 661.I ñg. 15 shows a further alternative device for a pressure relief valve 666. The pressure relief valve 666 communicates with the pressure space 658 of the sensor cylinder and may be supported by the lid 656 or integrated therein. Furthermore, the pressure relief valve 666 has a return to the pressure medium container 660. For this purpose, the pressure relief valve 666 may have its own line, or a connection to the line 661.

En ytterligare möjlighet för anordnandet av en tryckbegränsningsventil 667 består i att integrera denna i givarcylinderns 650 kolv 657. På avlastningssidan måste denna ventil 667 likaså uppvisa en förbindelse med tryckmedelsreservoaren 660 eller åtminstone med ett mellanmagasin.A further possibility for arranging a pressure relief valve 667 consists in integrating it in the piston 657 of the sensor cylinder 650. On the relief side, this valve 667 must also have a connection with the pressure medium reservoir 660 or at least with an intermediate magazine.

I stället för en övertrycksventil kunde även i tryckmedelskretsloppet anordnas ett hydromagasin, som begränsar det i urkopplingssystemet uppträdande maximala trycket, genom att det efter aktiveringen av anslagen hos urkopplingssträckan avlastar systemet genom magasinering av tryckmediet och därmed i praktiken verkar som en buffert eller fjäder- magasin.Instead of an overpressure valve, a hydromagazine could also be arranged in the pressure medium circuit, which limits the maximum pressure occurring in the disengagement system by relieving the system after activation of the stops of the disengagement section and thus in practice acting as a buffer or spring reservoir.

Den i fig. 16 visade kopplingsenheten 701 har, liksom detta beskrivits i samband med de föregående figurerna, en efterinställningsanordning 716 för den automatiska utjämningen av den på friktionsbeläggen 707 hos kopplingsskivan 708 uppstáende förslimingen. Vid det visade utföringsexemplet motsvarar den grundläggande uppbyggnaden och funktionssättet hos efteririställningsanordningen 716 den i fig. 12 och 13. Efterinställningselementet eller efteririställningsringen 717 har anliggnings- eller anslagspartier 770, som kan samverka med tallriksfjädern 704 under ett urkopplingsförlopp för kopplingsenheten 701. Det axiella relativa P32724SE0llLK 10 15 20 25 30 520 610 42 arrangemanget av anslagspartierna 770 i förhållande till de med dessa samverkande partierna 771 på tallriksfiädem 704 är utformade på så sätt, att under ett urkopplingsförlopp stöder tallriksfjäderpartierna 771 åtminstone indirekt, axiellt mot de av efterinställningsringen 717 uppburna anliggningspartierna 770. Detta ömsesidiga stödande sker företrädesvis ungefarligen vid uppnåendet eller något överskrivande av börurkopplingssträckan 772 eller den motsvarande svängvinkeln för tallriksfjädern 704 i området av tungspetsarna 704c. Ett sådant överskridande av börurkopplingssträckan 772 kan ske på grund av ett felaktigt eller icke riktigt inställt urkopplingssystem. Genom det axiella stödandet av tallriksfjädern 704 mot anliggningspartiema 770 säkras efterinställningsringen 717 mot en oönskad vridning.The i fi g. The coupling unit 701 shown in Fig. 16 has, as described in connection with the preceding figures, a post-setting device 716 for the automatic smoothing of the slime occurring on the friction pads 707 of the coupling disc 708. In the exemplary embodiment shown, the basic structure and mode of operation of the post-resetting device 716 corresponds to that in fi g. 12 and 13. The post-adjustment element or post-adjustment ring 717 has abutment or abutment portions 770 which can cooperate with the disc spring 704 during a disengagement process for the coupling unit 701. The axial relative arrangement of the abutment portions 770 in these abutment portions 770 The cooperating portions 771 on disc plate 704 are designed so that during a disengagement process the disc spring portions 771 support at least indirectly, axially to the abutment portions 770 supported by the post-adjustment ring 717. This mutual support preferably extends slightly beyond the circumference of the neck. for the disc spring 704 in the region of the tongue tips 704c. Such exceeding of the cage disengagement distance 772 may occur due to an incorrect or incorrectly set disengagement system. By the axial support of the disc spring 704 against the abutment portions 770, the post-adjustment ring 717 is secured against an undesired rotation.

Tallriksfjädern 704 verkar därmed i praktiken som broms för efterinställningsringen 717 vid överskridande av en förbestämd urkopplingssträcka 772.The disc spring 704 thus acts in practice as a brake for the post-adjustment ring 717 when a predetermined disengagement distance 772 is exceeded.

Vid det visade utföringsexemplet är anliggnings- eller anslagspartierna 770 bildade genom ett radiellt utanför svänglagringen 705 mot ringen 717 utformat ringforrnigt utsprâng 773. I stället för ett ringformigt radiellt utsprång kan även flera över Omkretsen fördelade radiella armar 773 användas. Utspránget eller arrnarna 773 sträcker sig vid det visade utföringsexemplet fram till ytterkanten på tallriksfjädem 704. Så snart den avsedda urkopplingssträckan 772 har uppnåtts, ströder tallriksfjädern 704 med sitt ytterparti 771 mot efterinställningsringens 717 anslagspartier 770. Vid överskridande av den avsedda urkopplingssträckan 772 ökas svängdiametem för tallriksfjädern 704, då denna av svänglagringens 705 diameter förskjutes på kontaktdiametern mellan partierna 771 på tallriksfjädern 704 och anslagspartierna 770. Genom denna förskjutning sker även en minskning av den i området av ändarna 704c på tungorna erforderliga urkopplingskraften, då hävarmsförhâllandet hos tallriksfjädern förändras från i till i+ l, nämligen eftersom den först framtill urkopplingssträckan 772 som tvâarrnad hävarm lagrade tallriksfjädern vid överskridande av sträckan 772 i praktiken svängs som en enarmad hävarm. Genom demia urkopplingskraftsänkning garanteras även att tallriksfjädern 704 bl.a. genom sensorfjädern 713 och bladfjädrarna 709 påförd axiell resulterande stödkraft eller páverkningskraft pressas i riktning mot locket 702 eller efterinställningsringen 717. Tallriksfjädern 704 kan således inte totalt sett förskjutas bort från efterinställningsringen 717 eller från locket 702. Vid överskridande av den bestämda urkopplingssträckan 772 defonneras sensorfjädern 713 axiellt fjädrande, nämligen medan tallriksfiädern då i området av svänglagringen 705 lyfts upp från efterinställningsringen 717. I Utspránget eller armarna 773 kan på fördelaktigt sätt vara pásprutade på den av P32724SEO l /LK 10 15 20 25 30 520 6107072111; i' 43 plastmaterial framställda efterinställningsringen 770. Den maximala kraft, som axieltl inverkar på armarna 773, erhålles ur skillnaden mellan den minimala urkopplingskraften i området av tallriksfiädertungorna 704c och den axiella sensor- eller stödkraften för tallriksfiädern 704, vilken påföres genom sensorfjädern 713 och bladfjäderelementen 709. Armarna 773 är utformade pâ så sätt, att de utan väsentlig defonnation står mot denna maximala kraft.In the exemplary embodiment shown, the abutment or abutment portions 770 are formed by an annular projection 773 formed radially outside the pivot bearing 705 towards the ring 717. Instead of an annular radial projection, radial arms 773 distributed over the circumference can also be used. The protrusion (s) 773 extend in the illustrated embodiment to the outer edge of the disc spring 704. As soon as the intended disengagement distance 772 has been reached, the disc spring 704 extends with its outer portion 771 toward the abutment portion 770 of the extension extension 72. 704, when it is displaced by the diameter of the pivot bearing 705 on the contact diameter between the portions 771 of the disc spring 704 and the abutment portions 770. This displacement also reduces the disengagement force required in the region of the ends 704c on the tongues. , namely because the disc spring first stored in front of the disengagement section 772 as a double lever lever is practically pivoted as a single-lever lever when the section 772 is exceeded. The reduction of the disengagement force also ensures that the disc spring 704 i.a. axial resultant support or actuating force applied through the sensor spring 713 and the leaf springs 709 is pressed in the direction of the cover 702 or the post-adjustment ring 717. Thus, the disc spring 704 can not be displaced away from the post-adjustment ring 717 or from the cover 702 when exceeding the determined disconnection distance. resilient, namely while the disc spring then in the area of the pivot bearing 705 is lifted up from the post-adjustment ring 717. In the projection or the arms 773 can advantageously be sprayed on that of P32724SEO l / LK 10 15 20 25 30 520 6107072111; The maximum force acting axially on the arms 773 is obtained from the difference between the minimum disengagement force in the region of the disc spring tongues 704c and the axial sensor or support force of the disc spring 704 applied to the sensor spring and the leaf spring 70. The arms 773 are designed in such a way that they can withstand this maximum force without significant defonation.

En ytterligare väsentlig fördel består i att den maximala upplyftningen av tryclcplattan 703 i praktiken förblir konstant och därmed vid överskridande av sträckan 772 den av bladijädrarna 709 på huvudtallriksfjädern 704 påförda axialkraften inte faller ytterligare. Då den av bladfjädrarna 709 påförda kraften utgör en del av den resulterande sensorkraften, ökas på grund av den kvarblivande restspänningen hos dessa bladfjädrar översträckssåkerheten hos friktionskopplingen 701. Därigenom kan t.ex. vid personbilskopplingar i området av tungspetsarna 704c uppnås en översträcka av cirka 0,5 till 2 mm, utan att påverka på efterinställningsanordníngens funktion.A further significant advantage consists in that the maximum lifting of the pressure plate 703 in practice remains constant and thus when exceeding the distance 772 the axial force applied by the leaf springs 709 to the main disc spring 704 does not fall further. Since the force applied by the leaf springs 709 forms part of the resulting sensor force, due to the residual residual voltage of these leaf springs, the tensile strength of the friction clutch 701 is increased. in passenger car couplings in the region of the tongue tips 704c, an overstretch of about 0.5 to 2 mm is achieved, without affecting the function of the readjustment device.

Upplyftníngsbegränsningen av tryckplattan 703 kan även ske genom att vid överskridande av en bestämd urkopplingssträcka tryckplattan 703 axiellt stöder mot sensorijädem 713. För detta kan på sensorfjädern 713 och/eller på tryckplattan 703 anordnas motsvarande utformningar, såsom t.ex. nockar, utsprång eller liknande.The lifting limitation of the pressure plate 703 can also take place by exceeding the pressure plate 703 axially against the sensor spring 713 when a certain disconnection distance is exceeded. For this, corresponding designs can be arranged on the sensor spring 713 and / or on the pressure plate 703, such as e.g. cams, projections or the like.

Den i fig. 17 och 18 visade friktionskopplingen 1 har ett lock 2 och en med detta vridfast förbunden, men axiellt begränsat förskjutbar tryckskiva 3. Axiellt mellan tryckskivan 3 och locket 2 är en anpressningstallriksfiäder 4 inspänd, vilken är svängbar kring en av locket 2 uppburen ringartig svänglagring 5 och påverkar tryckskivan 3 i riktning av en medelst skruvar 6a med locket 2 fast förbunden mottryckplatta 6, såsom t.ex. ett svänghjulyarigenom friktionsbeläggen 7 hos kopplingsskivan 8 inspännes mellan tryckskivans 3 friktionsytor och mottryckplattan 6.The i fi g. 17 and 18 has a cover 2 and a pressure plate 3 which is rotatably connected to it but axially limited but axially limited. Axially between the pressure plate 3 and the cover 2 a pressing plate spring 4 is clamped, which is pivotable about an annular pivot bearing 5 supported by the cover 2 and actuates the pressure plate 3 in the direction of a back pressure plate 6 fixedly connected to the cover 2 by means of screws 6a, such as e.g. a flywheel through the friction linings 7 of the clutch disc 8 is clamped between the friction surfaces of the pressure disc 3 and the back pressure plate 6.

Tryckskivan 3 är vridfast förbunden med locket 2 via i omkretsriktningen eller tangentiellt riktade bladfjädrar 9. Vid det visade utföringsexemplet har kopplingsskivan 8 s.k. beläggtjädersegment 10, vilka, såsom i sig är känt, garanterar en progressiv vridmomentupp- byggnad vid inkopplingen av friktionskopplingen 1, genom att de över en begränsad axiell förskjutning av de båda friktionsbeläggen 7 i riktning mot varandra möjliggör en progressiv ökning av de på friktionsbeläggen 7 inverkande axialkraftema. Emellertid kan även användas en kopplingsskiva, vid vilken friktionsbeläggen 7 vore axiellt praktiskt taget stelt påsatta på en bärarskiva. I ett sådant fall kunde en "beläggijäderersättning" användas således en fjädring i serie med tallriksfjädern, t.ex. en fjädring mellan lock och Svänghjul, mellan lock och P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 44 locksidigt stöd liksom mellan tallriksfjäder och tryckplatta eller genom lockelasticiteten.The pressure plate 3 is rotatably connected to the cover 2 via circumferentially or tangentially directed leaf springs 9. In the embodiment shown, the coupling plate 8 has a so-called Coating cap segments 10, which, as is known per se, guarantee a progressive torque build-up at the engagement of the friction clutch 1, in that they enable a progressive increase of the effects of the friction linings 7 over a limited axial displacement of the two friction linings 7. axial forces. However, a coupling disc can also be used, in which case the friction linings 7 would be axially practically rigidly mounted on a carrier disc. In such a case, a "coating spring replacement" could thus be used a suspension in series with the disc spring, e.g. a suspension between the lid and the flywheel, between the lid and the lid-side support as well as between the disc spring and the pressure plate or through the lid elasticity.

Vid det visade utföringsexemplet har tallriksfjädern 4 en anpressningskraften påförande ringforrnig grundkropp 4a, från vilken radiellt inåt förlöpande manövreringstungor 4b utgår. Tallriksfjädem 4 är därvid insatt på så sätt, att den med radiellt längre utåt liggande partier påverkar tryckskivan 3 och med radiellt längre inåt liggande partier är tippbar kring svänglagringen 5.In the exemplary embodiment shown, the disc spring 4 has a compressive force on the annular base body 4a, from which actuating tongues 4b extending radially inwards emanate. The disc spring 4 is then inserted in such a way that it with radially longer outwardly projecting portions affects the pressure plate 3 and with radially longer inwardly lying portions can be tilted around the pivot bearing 5.

Svänglagringen 5 innefattar två svängstöd 11, 12, vilka här är bildade genom trådringar och mellan vilka tallrikstjädern 4 är axiellt fasthållen eller inspänd. Det på den mot tryckskivan 3 vända sidan av tallriksfiädern 4 anordnade svängstödet 11 är kraftpåverkat i riktningen mot locket 2 medelst ett kraftmagasin 13. Kraftmagasinet 13 är bildat genom en tallriksfjäder eller genom en tallriksfjäderartig konstruktionsdel 13, som med sitt yttre kantparti 13a stöder mot locket 2 och med radiellt längre inåt liggande avsnitt av svängstödet 11 axiellt påverkar mot manövreringstallrikstjädern 4 och därmed även i riktning mot locket 2. Den mellan tryckskivan 3 och manövreringstallriksfjädern 4 anordnade tallriksfjädern 13 har ett yttre ringformigt kantparti l3b, från vars innerkant radiellt inåt förlöpande tungor l3c utgår, vilka stöder mot svängstödet 11.The pivot bearing 5 comprises two pivot supports 11, 12, which here are formed by wire rings and between which the disc teeth 4 are axially held or clamped. The pivot support 11 arranged on the side of the disc spring 4 facing the pressure plate 3 is actuated in the direction of the lid 2 by means of a power magazine 13. The power magazine 13 is formed by a disc spring or by a disc-like structural part 13, which with its outer edge portion 2a supports the cover 13a and with radially longer inwardly facing sections of the pivot support 11 axially acting against the actuating disc springs 4 and thus also in the direction of the cover 2. The disc spring 13 arranged between the pressure plate 3 and the actuating disc spring 4 has an outer annular edge portion 13b, from which inner edge extends radially inwardly , which support the swivel support 11.

För stödandet av den tallriksfjäderartiga konstruktionsdelen 13 är vid det visade utföringsexemplet på locket 2 fastsatt ytterligare medel 14, vilka bildar ett svängstöd för den tallriksfjäderartiga konstruktionsdelen 13. Dessa ytterligare medel kan vara bildade genom fasthäftade eller fastnitade segmentformiga separatdelar 14, vilka kan vara likformigt fördelade över omkretsen. Medlen 14 kan emellertid även vara bildade genom en cirkelring- fonnig, i sig sluten konstruktionsdel. Vidare kan stödmedlen 14 vara utformade direkt ur locket 2, t.ex. genom på axiella partier av locket 2 införda inpressningar eller genom tungforrniga urskärningar, vilka efter inläggningen och inspänningen av den tallriks- fjäderartiga konstruktionsdelen 13 genom materialdeformation pressas in under det yttre kantpartiet på denna konstruktionsdel 13. Vidare kan mellan stödmedlen 14 och den tallriksfjäderartiga konstruktionsdelen 13 förekomma en bajonettartig förbindning eller fastlåsning, så att den tallriksfjåderartiga konstruktionsdelen 13 först förspännes och dess radiellt yttre partier kan axiellt förskjutas över stödmedlen 14. Därefter kan genom en motsvarande vridning av den tallriksfjäderartiga konstruktionsdelen 13 i förhållande till locket 2 stödpartierna på konstruktionsdelen 13 bringas till anliggníng mot stödmedlen 14.For the support of the disc-spring-like structural part 13, in the embodiment shown on the cover 2, additional means 14 are attached, which form a pivot support for the disc-spring-like construction part 13. These additional means can be formed by stapled or riveted segment-shaped separate parts 14, which can be uniformly distributed over the perimeter. However, the means 14 can also be formed by a circular ring-shaped, inherently closed structural part. Furthermore, the support means 14 can be formed directly from the lid 2, e.g. by indentations inserted on axial portions of the lid 2 or by tongue-shaped cut-outs, which after insertion and clamping of the spring-like structural part 13 are pressed under the outer edge portion of this structural part 13 by material deformation. Furthermore, between the support means 14 and the plate-spring-like structural part 13 a bayonet-like connection or locking, so that the disc-spring-like construction part 13 is first biased and its radially outer portions can be axially displaced over the support means 14. Thereafter, by a corresponding rotation of the disc-spring-like construction part 13 relative to the lid 2, the support portions on the construction part 13 the aid funds 14.

Stödpartiema på den tallriksfiäderartiga konstruktionsdelen '13 kan därvid vara bildade genom på den ringformiga grundkroppen l3b radiellt utåt utskjutande utliggare.The support portions on the plate-like structural part '13 can then be formed by outriggers projecting radially outwards on the annular basic body 13b.

P32724SEO l /LK 10 15 20 25 30 520 610 45 För vridsäkring av manövreringstallriksfjädern 4 och eventuellt den tallriks- fjäderartiga konstruktionsdelen 13 liksom för centrering av trådringarria 11, 12 är på locket 2 fastsatt axiellt sig sträckande centreringsmedel i form av nitelement 15. Nitelementen 15 har vardera en axiellt sig sträckande stam 15a, som sträcker sig axiellt genom en mellan intilliggande tallriksfjädertungor 4b anordnad urskärning och som delvis kan omslutas av på de tillhörande tungorna 13c hos tallrikstjädern 13 utformade partier 13d.P32724SEO l / LK 10 15 20 25 30 520 610 45 For rotational securing of the actuating disc spring 4 and possibly the disc-spring-like structural part 13 as well as for centering the wire ring ring 11, 12, axially extending centering means in the form of rivet elements 15 are attached to the cover 2. each has an axially extending stem 15a, which extends axially through a cut-out arranged between adjacent disc spring tongues 4b and which can be partially enclosed by portions 13d formed on the associated tongues 13c of the disc springs 13.

Den tallriksfiäderartiga konstruktionsdelen eller tallriksfiädern 13 är utformad som sensorfiäder, som över en förbestämd arbetsväg alstrar en åtminstone huvudsakligen ungefärligen konstant kraft. Över denna sensorfiäder 13 uppfångas den på tungspetsarna 4c páförda kopplingsurkopplingskraften, varvid alltid en åtminstone ungefärligen jämvikt mellan den genom urskopplingskraften på svängstödet 11 alstrade kraften och den genom sensortallriksfjädem 13 på detta svängstöd 11 utövade motkraften råder. Med urkopp- lingskraften förstås den maximala kraft, som under manövreringen av friktionskopplingen 1 utövas på tungspetsarna 4c eller på tallriksfiädertungornas urkopplingsarm och därmed motverkar sensorfiädem 13.The plate-like structural part or plate-spring 13 is designed as a sensor-spring, which over a predetermined working path generates an at least substantially approximately constant force. The clutch disengagement force applied to the tongue tips 4c is captured over this sensor, whereby at least approximately an equilibrium always prevails between the force generated by the disengagement force on the pivot support 11 and the counter-force exerted by the sensor disc spring 13 on this pivot support 11. By the disengagement force is meant the maximum force which is exerted during the operation of the friction clutch 1 on the tongue tips 4c or on the disengagement arm of the disc fi tongue tongues and thus counteracts the sensor sensor edema 13.

Det locksidiga svängstödet 12 är stött medelst en i det axiella utrymmet mellan tallriksfiäder 4 och lock 2 anordnad efteririställningsanordning 16 mot locket 2. Denna efterin- ställningsanordning 16 garanterar, att vid en axiell förskjutning av svängstöden ll och 12 i riktning mot tryckskivan 3 eller i riktning mot mottryckplattan 6 kan inget oönskat spel uppstå mellan svängstödet 12 och locket 2 eller mellan svängstödet 12 och tallriksfiädern 4.The lid-side pivot support 12 is supported by means of a post-adjustment device 16 arranged in the axial space between disc spring 4 and lid 2. This post-adjustment device 16 guarantees that in the event of an axial displacement of the pivot supports 11 and 12 in the direction of the pressure plate 3 or in the direction against the counterpressure plate 6, no undesired play can occur between the pivot support 12 and the lid 2 or between the pivot support 12 and the disc spring 4.

Därigenom garanteras att inga oönskade död- eller tomgångsvägar uppstår vid manövreringen av friktionskopplingen 1, varigenom en optimal verkningsgrad och därigenom en problemfri manövrering av friktionskopplingen 1 âstadkommes. Den axiella förskjutningen av svängstöden ll och 12 sker vid axiell förslitning på friktionsytorna hos tryckskivan 3 och mottryckplattan 6 liksom friktionsbelägget 7. Efteririställningen sker vid anordningar enligt uppfinningen emellertid även vid en förslitning av svängstöden 11, 12, de där axiellt motliggande partierna av tallriksfjädern och vid en förslitning av tallriksfjädern i området av tryckplattestödsnockarna (vid 3a) eller de dessa motliggande partierna av tallriksfjädern.This ensures that no undesired dead or idle paths occur during the operation of the friction clutch 1, whereby an optimum efficiency and thereby a trouble-free operation of the friction clutch 1 is achieved. The axial displacement of the pivot supports 11 and 12 occurs during axial wear on the friction surfaces of the pressure plate 3 and the counterpressure plate 6 as well as the friction lining 7. However, in devices according to the invention the adjustment also takes place during wear of the pivot supports 11, 12, the axially opposite portions of the disc spring and a wear of the disc spring in the region of the pressure plate support cams (at 3a) or the opposite portions of the disc spring.

Funktionssättet hos den automatiska efterinställningen av svänglagringen 5 förklaras närmare i samband med diagrammen enligt fig. 24-27.The mode of operation of the automatic post-adjustment of the swing bearing 5 is explained in more detail in connection with the diagrams according to fi g. 24-27.

Efterinställningsanordningen 16 innefattar ett fjäderpåverkat efterinställningselement i form av en ringartig konstruktionsdel 17, som är visad i ñg. 19 och 20. Den ringartiga kon- struktionsdelen 17 har i omkretsrilcmingen sig sträckande och axiellt stigande upplöpsramper P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 46 18, som är fördelade över konstruktionsdelens 17 omkrets. Efterinställningselementet 17 är insatt i kopplingen 1 på så sätt, att upplöpningsramperna 18 är vända mot lockbottnen 2a. På den från upplöpningsrampema 18 vända sidan av efterinställningselementet 17 är det genom en trâdring bildade svängstödet 12 centrerat positionerat i en spårformig upptagning 19 (fig. 18). Upptagningen 19 kan därvid vara utformad på så sätt, att svängstödet 12 på efterin- ställningselementet 17 även är säkrat i axiell riktning. Detta kan t.ex. ske genom att åtminstone avsnittsvis de till upptagningen 19 angränsande partierna av efterinställnings- elementet 17 fastklämmande fasthåller svängstödet 12 eller bildar en snäppförbindning för svängstödet 12. Vid användning av olika material för svängstödet 12 och efterinställnings- elementet 17 kan det vara lämpligt att kompensera för de vid stora temperaturförändringar uppstående utvidgningsskillnaderna, om det som trådring utformade svängstödet 12 är öppet, alltså över Omkretsen åtminstone på ett ställe delat, varigenom en förflyttning av trådringen 12 i förhållande till upptagningen 19 i omkretsriktningen möjliggöres och därmed trådringen 12 kan anpassas till upptagningens 19 diameterändringar.The post-adjustment device 16 comprises a spring-actuated post-adjustment element in the form of an annular structural part 17, which is shown in Figs. 19 and 20. The annular structural part 17 has in the circumferential circumference extending and axially rising ramp ramps P32724SE01 / LK 10 15 20 25 30 520 610 46 18, which are distributed over the circumference of the structural part 17. The post-setting element 17 is inserted in the coupling 1 in such a way that the ramp ramps 18 face the lid bottom 2a. On the side of the post-adjustment element 17 facing away from the ramp ramps 18, the pivot support 12 formed by a wire ring is centered positioned in a groove-shaped receptacle 19 (fi g. 18). The receptacle 19 can then be designed in such a way that the pivot support 12 on the post-setting element 17 is also secured in the axial direction. This can e.g. This can be done by clamping the pivot support 12 or forming a snap connection for the pivot support 12 at least in sections of the recess element 19. When using different materials for the pivot support 12 and the post-adjustment element 17, it may be appropriate to compensate for the large temperature changes occur the expansion differences, if the swivel support 12 designed as a wire ring is open, i.e. over the circumference at least in one place divided, whereby a movement of the wire ring 12 relative to the receptacle 19 in the circumferential direction is possible and thus the wire ring 12 can be adapted to the diameter changes of the receptacle 19.

Vid det visade utföringsexemplet är efterirrställningselementet 17 av plastmaterial, såsom t.ex. framställt av en värmebeständig tennoplast, som dessutom även kan vara ñberför- stärkt. Därigenom kan efterinställningselementet 17 på enkelt sätt framställas som sprutdel.In the embodiment shown, the post-adjustment element 17 is made of plastic material, such as e.g. made of a heat-resistant tin plastic, which can also be ñber-reinforced. Thereby, the post-setting element 17 can be manufactured in a simple manner as a spray part.

Ett efterinställningselement av plastmaterial med lägre specifik vikt erhåller, såsom redan nämnts, en lägre masströghetsvikt, varigenom även känsligheten för trycksvängningar minskas. Svängstödet kunde även vara bildat direkt av plastmaterialringen. Efteririställnings- elementet 17 kan emellertid även framställas som plåtforrndel eller genom sintring. Vidare kan vid motsvarande materialval svängstödet 12 utformas i ett stycke med efterinställnings- elementet 17. Svängstödet ll kan vara bildat direkt genom sensorfiädern 13. För detta kan spetsarna på tungorna 13c uppvisa motsvarande inpressningar eller inforrnningar, såsom t.ex. falsar.A post-setting element of plastic material with a lower specific weight obtains, as already mentioned, a lower mass inertia weight, whereby also the sensitivity to pressure fluctuations is reduced. The swivel support could also be formed directly by the plastic material ring. However, the post-adjustment element 17 can also be produced as a sheet metal part or by sintering. Furthermore, with the corresponding choice of material, the pivot support 12 can be formed in one piece with the post-setting element 17. The pivot support 11 can be formed directly by the sensor spring 13. For this purpose, the tips of the tongues 13c can have corresponding indentations or informations, such as e.g. falsar.

Efterinställningsringen 17 centreras genom de axiellt förlöpande partierna 15a på de över omkretsen likformigt fördelade nitarna 15. För detta har efterinställningsringen 17 centreringskonturer 20, som är bildade genom i omkretsriktningen sig sträckande urtagningar 21, vilka ligger radiellt innanför svängstödet 11. För bildandet av urtagningarna 21 har efteririställningsringen 17 på det inre kantpartiet radiellt inåt sig sträckande nockar 22, som begränsar radiellt inre konturer på urtagningarna 21.The post-adjustment ring 17 is centered through the axially extending portions 15a on the circumferentially uniform rivets 15. For this purpose, the post-adjustment ring 17 has centering contours 20 formed by circumferentially extending recesses 21 which lie radially inside the pivot support 11. To form the recesses 21, post-adjustment ring 17 on the inner edge portion radially inwardly extending cams 22 which define radially inner contours on the recesses 21.

Såsom framgår av fig. 19 är, betraktat i omkretsriktningen, mellan de likformigt fördelade urtagningama 21 anordnat vardera fem upplöpningsramper 18. Urtagningama 21 P32724SF1I1l /LK 10 15 20 25 30 - = - . f . 520 610 47 är i omkretsriktningen utformade på så sätt, att dessa möjliggör åtminstone en förvridnings- vinkel av efterinställningsringen 17 i förhållande till locket 2, vilken under friktionskopp- lingens 1 hela livslängd garanterar en efterinställning av den på friktionsytorna hos tryckskivan 3 och hos mottryckplattan 6 liksom hos friktionsbeläggen 7 uppträdande förslitningen liksom eventuellt förslitníngen av själva kopplingen, således t.ex. stöden 11, 12, de däremellan liggande tallrikstjäderpartienia, tryckplattenockama (vid 3a) eller de mitt emot dessa liggande partierna av tallriksfiädem 4. Denna efterinställningsvinkel kan beroende på utformningen av upplöpningsramperna ligga i storleksordningen mellan 8 och 60°, företrädesvis i storleksordningen av 10-30”. Vid det visade utföringsexemplet ligger denna förvridningsvinkel i området av 12°, varvid uppåtlutningsvinkeln 23 hos upplöpningsramparna 18 likaså ligger i omrâdet av 12°. Denna vinkel 23 är vald på så sätt, att den vid pressningen mot varandra av upplöpningsramperna 18 hos efterinställningsringen 17 och motupplöpnings- ramperna 24 på den i ñg. 21 och 22 visade stödringen 25 uppstående friktionen förhindrar en förbiglidning mellan upplöpningsramperna 18 och 24. Beroende på materialparningen i omrâdet av upplöpningsramperna 18 och motupplöpningsramperna 24 kan vinkeln 23 ligga i omrâdet mellan 5 och 20°.As shown in fi g. 19 is, viewed in the circumferential direction, between the uniformly distributed recesses 21 arranged five ramp ramps 18 each. The recesses 21 P32724SF1I1l / LK 10 15 20 25 30 - = -. f. 520 610 47 are designed in the circumferential direction in such a way that they enable at least one angle of rotation of the post-adjustment ring 17 relative to the cover 2, which during the entire life of the friction clutch 1 guarantees a post-adjustment of it on the friction surfaces of the pressure plate 3 and the back pressure plate 6. as with the friction pads 7 the wear occurring as well as possibly the wear of the coupling itself, thus e.g. the supports 11, 12, the intermediate plate teeth portions therebetween, the pressure plate cams (at 3a) or the opposite portions of the plate edema 4. This post-adjustment angle may be in the order of between 8 and 60 °, preferably in the order of 10-30, depending on the design of the ramp ramps. ”. In the exemplary embodiment shown, this angle of rotation is in the range of 12 °, the upward inclination angle 23 of the ramp ramps 18 also being in the range of 12 °. This angle 23 is chosen in such a way that when pressed against each other by the ramp-up ramps 18 of the post-adjustment ring 17 and the counter-ramp ramps 24 on it in ñg. 21 and 22 show the friction arising from the friction preventing a bypass between the ramp ramps 18 and 24. Depending on the material pairing in the area of the ramp ramps 18 and the counter-ramp ramps 24, the angle 23 may be in the range between 5 and 20 °.

Efteririställningsringen 17 är fjäderbelastad i periferirikmingen, nämligen i efterinställningsvridriktningen, alltså i den riktning, som genom upplöpningen av ramperna 18 på motrampema 24 hos stödringen 25 åstadkommer en förskjutning av efterinställnings- ringen i tryckskivans 3 riktning, dvs. således i axiell riktning bort fràn det radiella lockavsnittet 2a. Vid det i fig." 17 och 18 visade utföringsexemplet garanteras fjäderbelast- ningen hos efterinställningsringen 17 genom åtminstone en ringforrnig skänkelfjäder 26, som tex. kan ha två lindníngar och har vid en av sina ändar en radiellt förlöpande skänkel 27, som är vridfast med efterinställningsringen 17, och vid sin andra ände uppvisar en axiellt förlöpande skänkel 28, som är vridfast fastsatt i locket 2. Fjädem 26 är fjädrande förspänt insatt.The post-adjustment ring 17 is spring-loaded in the peripheral direction, namely in the post-adjustment direction of rotation, i.e. in the direction which, by the rise of the ramps 18 on the counter-ramps 24 of the support ring 25, causes a displacement of the post-adjustment ring in the direction of the pressure plate 3, i.e. thus in the axial direction away from the radial cover section 2a. In the embodiment shown in Figs. 17 and 18, the spring load of the post-adjustment ring 17 is guaranteed by at least one annular leg spring 26, which may, for example, have two windings and have at one of its ends a radially extending leg 27 which is rotatably fixed with the post-adjustment ring 17, and at its other end has an axially extending leg 28, which is rotatably fixed in the lid 2. The spring 26 is resiliently biased.

Den i ñg. 21 och 22 visade stödringen 25 är likaså bildad genom en ringformig konstruktionsdel, som har motupplöpningsramper 24, som bildar komplementära ytor till de genom upplöpningsramperna 18 begränsade ytoma, varvid de genom upplöpningsramperna 18 och motupplöpníngsramperna 24 begränsade ytorna även kan vara kongruenta.The i ñg. 21 and 22 is also formed by an annular structural member having counter-ramp ramps 24 which form complementary surfaces to the surfaces bounded by the ramp ramps 18, the surfaces bounded by the ramp ramps 18 and the counter ramp ramps 24 may also be congruent.

Uppåtlutningsvinkeln 29 på motupplöpningsrampen 24 motsvarar vinkeln 23 på upplöpnings- rampen 18. Såsom framgår genom en jämförelse mellanlfig. 19 och 21 är upplöpnings- ramperna 18 och motupplöpningsramperna 24 fördelade lika i omkretsriktningen. Stödringen P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 48 25 är vridfast förbunden med locket 2. För detta har stödringen 25 över Omkretsen fördelade urtagningar 30, genom vilka ihopnitrtingsartsatserrta för nitama 15 sträcker sig.The angle of inclination 29 of the counter-ramp 24 corresponds to the angle 23 of the ramp 18. As can be seen from a comparison between fig. 19 and 21, the ramp ramps 18 and the counter ramp ramps 24 are distributed equally in the circumferential direction. The support ring P32724SE01 / LK 10 15 20 25 30 520 610 48 25 is rotatably connected to the cover 2. For this purpose, the support ring 25 has recesses 30 distributed over the circumference, through which the riveting type axis for the rivets 15 extends.

I fig. 18 är streckat visat en ytterligare ringformig skänkelfjäder 26a, som, liksom skänkelfjädern 26 kan vara nedböjd vid sitt ändparti, för att garantera en vridfast förbindning med dels locket 2 och dels efterinställningselementet 17. Denna fjäder 26a är likaså fjädrande förspänt insatt, så att den på efteririställningselementet 17 utövar en vridkraft. Användningen av två skänkelfjädrar 26, 26a kan vara fördelaktig för många användningsfall, då vid rotation av friktionskopplingen 1 till följd av de pá fjädem 26 eller 26a inverkande Centrifu- galkrafterna uppträder en fjäderkraftförstärkning. Genom användningen av två skänkelfjädrar kan den t.ex. på fjädern 26 uppträdande kraftförstärkningen kompenseras genom den av skänkelfjädern 26a påförda kraften. För detta är skänkelfjädrania 26 och 26a lindade pâ så sätt, att de åtminstone under centrifugalkraftinflytande på efterinställningselementet 17 alstrar krafter, vilka verkar motriktat i omkretsriktningen. De båda skänkelfjädrarna 26, 26a kan ha en eller flera lindningar, och vidare kan dessa skänkelfjädrar 26, 26a uppvisa olika lindnings- diametrar, såsom detta är visat i ñg. 18, varvid de därmed förbundna och på fjädrarna 26, 26a inverkande centrifugalkrafterna, som skulle alstra olika stora periferikrafter på efterin- ställningselementet 17, kan genom motsvarande utformning av trådtjocklekarna och/eller lindningsantalet hos de enskilda fjädrarna 26, 26a åtminstone ungefärligen utjämnas. I fig. 18 är fjädern 26 anordnad radiellt innanför efterinställningselementet 17 och fjädern 26a radiellt utanför detta efterinställningselement 17. Båda fjädrarna kan emellertid genom motsvarande utformning även vara anordnade radiellt innanför eller radiellt utanför efterinställningselementet 17.Fig. 18 shows in dash a further annular leg spring 26a, which, like the leg spring 26, can be bent down at its end portion, in order to guarantee a torsionally fixed connection with partly the cover 2 and partly the post-adjustment element 17. This spring 26a is also resiliently biased, so that it exerts a torsional force on the post-adjustment element 17. The use of two leg springs 26, 26a can be advantageous for many applications, as when the friction clutch 1 rotates as a result of the centrifugal forces acting on the spring 26 or 26a, a spring force amplification occurs. Through the use of two leg springs, it can e.g. the force amplification occurring on the spring 26 is compensated by the force applied by the leg spring 26a. For this purpose, the leg springs 26 and 26a are wound in such a way that, at least during the centrifugal force fl surface on the post-setting element 17, they generate forces which act in the opposite direction in the circumferential direction. The two leg springs 26, 26a may have one or more windings, and furthermore these leg springs 26, 26a may have different winding diameters, as shown in ñg. 18, whereby the centrifugal forces associated therewith and acting on the springs 26, 26a, which would produce different peripheral forces on the post-setting element 17, can be at least approximately equalized by correspondingly shaping the wire thicknesses and / or the number of windings of the individual springs 26, 26a. I fi g. 18, the spring 26 is arranged radially inside the post-adjustment element 17 and the spring 26a radially outside this post-adjustment element 17. However, both springs can by the corresponding design also be arranged radially inside or radially outside the post-adjustment element 17.

I fig. 23 är skänkelfjädem 26 visad i planvy. I skänkelfjäderns 26 avlastade tillstånd är skänklarna 27, 28 förskjutna med en vinkel 31, som kan ligga i storleksordningen mellan 40 och 121°. Vid det visade utföringsexemplet är denna vinkel 31 i storleksordningen av 85°.I fi g. 23, the leg spring 26 is shown in plan view. In the unloaded condition of the leg spring 26, the legs 27, 28 are displaced by an angle 31, which can be in the order of magnitude between 40 and 121 °. In the embodiment shown, this angle is 31 in the order of 85 °.

Med 32 visas det relativa läget för skänkeln 27 i förhållande till skänkeln 28, och som demia intar vid nytt friktionsbelägg 7 i friktionskopplingen 1. Med 33 visas det läge för skänkeln 27, som motsvarar den maximalt tillåtna förslitningen på friktionsbelågget 7. Efterinställnings- vinkeln 34 ligger vid det visade utföringsexemplet i storleksordningen av 12°. Fjädern 26 är utformad på så sätt att i det avlastade tillståndet för denna fjäder 26 förlöper mellan de båda skänklarna 27, 28 bara en trådlindning 35. I det övriga periferiornrådet ligger två trâdlindningar axiellt över varandra. Fjädern 26a är utformad likadant som fjädern 26, men har emellertid en större lindningsdiameter och en annan förspänningsriktníng i förhållande till P32724Sflll /LK 10 15 20 25 30 520 610 49 efterinställningselementet 17 enligt fig. 18. Den genom fjädern 26 på efterinställningsringen 17 utövade kraften är emellertid större än den hos fjädern 26a.32 shows the relative position of the leg 27 in relation to the leg 28, and which it occupies in the case of a new friction lining 7 in the friction clutch 1. 33 shows the position of the leg 27, which corresponds to the maximum permissible wear on the friction lining 7. Post-setting angle 34 is at the illustrated embodiment in the order of 12 °. The spring 26 is designed in such a way that in the unloaded condition of this spring 26 only one wire winding 35 extends between the two legs 27, 28. In the other peripheral area two wire windings lie axially over each other. The spring 26a is designed in the same way as the spring 26, but nevertheless has a larger winding diameter and a different biasing direction in relation to the post-setting element 17 according to. G. 18. However, the force exerted by the spring 26 on the post-adjustment ring 17 is greater than that of the spring 26a.

I friktionskopplingens 1 nytillstånd griper de upplöpningsrampema 18 och motupplöpningsramperna 24 bildande axiella nockarna 18a, 24a huvudsakligen axiellt in i varandra, vilket betyder att de pá varandra liggande ringarna 17 och 25 behöver minsta axiellt inbyggnadsutrymme.In the new state of the friction clutch 1, the ramp ramps 18 and the counter ramp ramps 24 forming axial cams 18a, 24a engage substantially axially in each other, which means that the superimposed rings 17 and 25 need the least axial installation space.

Vid utföringsexemplet enligt fig. 17 och 18 är motupplöpningsramperna 24 eller de dessa bildande nockformiga ansatserna 24a bildade genom en egen konstruktionsdel.In the exemplary embodiment according to Figs. 17 and 18, the counter-ramp ramps 24 or the cam-shaped shoulders 24a forming them are formed by a separate structural part.

Motupplöpningsramperna 24 kan emellertid vara bildade direkt genom locket 2, t.ex. genom inpressningar av nockformiga ansatser, som kan sträcka sig i lockirmandömet. Inpressningen är speciellt fördelaktig vid plâtlock eller lock, som är utformade i ett stycke.However, the counter-ramp ramps 24 may be formed directly through the cover 2, e.g. by indentations of cam-shaped approaches, which may extend into the lock iris. The indentation is particularly advantageous in the case of plate lids or lids which are formed in one piece.

För att hålla inställningsringen 17 före monteringen av friktionskopplingen 1 i sitt tillbakadragna läge har denna i omrâdet av nockarna 22 angreppspartier 36 för ett vrid- eller fasthållningsmedel, som á andra sidan kan stöda mot locket 2. Sådana fasthållningsmedel kan anordnas vid framställningen eller vid ihopmonteringen av friktionskopplingen 1 och avlägsnas från kopplingen efter monteringen av friktionskopplingen 1 på svänghjulet 6, varigenom efteririställningsanordningen 16 aktiveras. Vid det visade utföringsexemplet är för detta i locket eller locket 2 anordnat i omkretsriktningen belägna långsträckta urtagningar 37 och i efterinställningsringen 17 en fördjupning eller ansats 38. De i omkrctsriktningen belägna långsträckta urtagningarna 37 måste därvid åtminstone uppvisa en sådan utsträckning, att efterinställningsringen 17 kan vridas tillbaka svarande mot den största möjliga förslitningsefte- rinställningsvinkeln. Efter ihopsättningen av friktionskopplingen 1 kan även ett vridverktyg införas axiellt genom lockets slitsar 37 och föras fram i/till inställningsringens 17 urtagningar 38. Därefter kan ringen 17 medelst verktyget vridas tillbaka, så att detta förskjutes i riktning av det radiella partiet 2a hos locket 2 och i förhållande till detta parti 2a intar sitt minsta axialla avstånd. I detta läge låses då efterinställriingsringen 17, t.ex. genom en klammer eller ett stift, som griper in i en i linje liggande urtagning i locket och efterinställriingsringen 17 och förhindrar en vridning av dessa båda konstruktionsdelar. Detta stift kan avlägsnas ur urtagningen efter monteringen av friktionskopplingen 1 på svänghjulet 6, så att, såsom redan nämnts, efterinställningsanordningen 16 friges, Slitsarna 37 i locket 2 är utformade på så sätt, att vid demonteringen eller efter demonteringen av friktionskopplingen 1 från svänghjulet 6 efteririställningsringen 17 kan bringas till sitt tillbakadragna läge. För detta kopplas kopplingen 1 först ur, så att manövreringstallriksfjädern 4 inte utövar någon axialkraft på P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 610 so svängstödet 12 och därmed garanteras en problemfri vridning av efterinställningsringen 17.In order to keep the adjusting ring 17 before mounting the friction clutch 1 in its retracted position, it has in the area of the cams 22 engaging portions 36 for a rotating or holding means, which on the other hand can support the cover 2. Such holding means can be arranged in the manufacture or during assembly of the friction clutch 1 and is removed from the clutch after the mounting of the friction clutch 1 on the flywheel 6, whereby the post-adjustment device 16 is activated. In the embodiment shown, elongate recesses 37 located in the circumferential direction in the lid or lid 2 are arranged for this purpose and a recess or shoulder 38 is arranged in the lateral adjustment ring 17. The elongated recesses 37 located in the circumferential direction must then have at least such an extent that the retrofit ring 17 can be retracted. corresponding to the largest possible wear re-adjustment angle. After the assembly of the friction coupling 1, a turning tool can also be inserted axially through the slots 37 of the cover and advanced in / to the recesses 38 of the adjusting ring 17. Thereafter the ring 17 can be rotated back by means of the tool, so that it is displaced in the direction of the radial portion 2a of the cover 2 and in relation to this portion 2a occupies its smallest axial distance. In this position, the post-adjustment ring 17, e.g. by a clamp or a pin which engages in a aligned recess in the lid and the post-adjustment ring 17 and prevents a rotation of these two structural parts. This pin can be removed from the recess after mounting the friction clutch 1 on the flywheel 6, so that, as already mentioned, the post-adjustment device 16 is released. The slots 37 in the cover 2 are designed in such a way that during disassembly or after disassembly of the friction clutch 1 from the flywheel 6 17 can be brought to its retracted position. For this purpose, the coupling 1 is first disengaged, so that the actuating disc spring 4 does not exert any axial force on the pivot support 12 and thus a trouble-free rotation of the post-adjustment ring 17 is guaranteed.

En ytterligare möjlighet att bringa konstruktionsdelarna hos en redan på en förbränningsmotor fastsatt friktionskoppling 1 i ett funktionsriktigt läge består i att vrida tillbaka eller ställa tillbaka efterinställningselementet eller efterinställrringsringen 17 först efter monteringen av detsamma på förbränningsmotom eller på svänghjulet. För detta kan t.ex. medelst ett hjälpverktyg friktionskopplingen 1 manövreras och den då praktiskt taget avlastade ringen 17 inställas i sitt i förhållande till tryckplattan tillbakadragna läge. Därefter inkopplas friktionskopplingen 1 åter, så att ringen 17 först bibehåller detta tillbakadragna läge.A further possibility of bringing the structural parts of a friction clutch 1 already fastened to an internal combustion engine into a functional position consists in turning back or resetting the post-setting element or the post-setting ring 17 only after mounting the same on the internal combustion engine or on the flywheel. For this, e.g. by means of an auxiliary tool the friction coupling 1 is operated and the ring 17, which is then practically relieved, is set in its position retracted in relation to the pressure plate. Then the friction clutch 1 is engaged again, so that the ring 17 first maintains this retracted position.

I samband med de i diagrammen enligt ñg. 24-27 inritade kurvorna ska nu funktionssätten hos den ovan beskrivna friktionskopplingen 1 förklaras närmare.In connection with those in the diagrams according to ñg. The 24-27 plotted curves will now be explained in more detail with the operating methods of the friction clutch 1 described above.

Linjen 40 i fig. 24 visar den i beroende av konicitetsförändringen hos tallriksfjädern 4 alstrade axialkraften, närnligen vid deformation av tallriksfjädem 4 mellan två stöd, vilkas radiella avstånd motsvarar det radiella avståndet mellan svänglagringen 5 och den radiellt yttre stöddiarnetem 3a på tryckskivan 3. På abskissan visas den relativa axialstråckan mellan de båda stöden och på ordinatan den av tallriksfjädern alstrade kraften. Punkten 41 representerar tallriksfjäderris planläge, som lämpligtvis väljs som tallrikstjäderns 4 in- monteringsläge vid sluten koppling 1, alltså det läge, i vilket tallriksfjädern 4 för det motsvarande inmonteringsläget utövar den maximala anpressningskraften på tryckskivan 3.Line 40 i fi g. 24 shows the axial force generated in dependence on the change of conicity of the disc spring 4, almost at deformation of the disc spring 4 between two supports, the radial distance of which corresponds to the radial distance between the pivot bearing 5 and the radially outer support diaphragm 3a on the pressure plate 3. The abscissa shows the relative the two supports and on the ordinate the force generated by the disc spring. Point 41 represents the plane position of the disc spring, which is suitably selected as the mounting position of the disc spring 4 when the clutch 1 is closed, i.e. the position in which the disc spring 4 exerts the maximum pressing force on the pressure plate 3 for the corresponding mounting position.

Punkten 41 kan genom ändring av det koniska inmonteringsläget, således uppställningen, för tallriksfjädem 4 förskjutas längs linjen 40 uppåt eller nedåt.The point 41 can be displaced along the line 40 upwards or downwards by changing the conical mounting position, thus the arrangement, for the disc spring 4.

Linjen 42 utgör den av beläggfjädersegmenten 10 påförda axiella isärföringskraften, som verkar mellan de båda friktionsbeläggen 7. Demia axiella isärföringskraft motverkar den av tallrikstjädern 4 pá tryckskivan 3 utövade axialkraften. Det är fördelaktigt om den för den möjliga genom elastisk deformation av fjädersegmenten 10 erforderliga axialkraften åtminstone motsvarar den av tallriksfjädern 4 på tryckskivan 3 utövade kraften. Vid urkopplingen av friktionskopplingen 1 avlastas fjådersegmenten 10, nämligen över sträckan 43. Över denna även en motsvarande axiell förskjutning av tryckskivan 3 motsvarande sträcka 43 stöds kopplingens 1 urkopplingsförlopp, vilket således betyder att en mindre maximal urkopplingskraft behöver påföras än den, som skulle motsvara inmonteringspunkten 41 vid beläggfjädersegmentens 10 icke förekommande (då någon beläggfjädríng således ej förekommer). Vid överskridande av punkten 44 friges friktionsbeläggen 7, varvid på grund av det degressiva kurvpartiet hos tallrikstjädern 4 den då ännu påförbara urkopplingskraften är avsevärt sänkt i förhållande till den, som skulle motsvara punkten 41. Urkopplingskraften P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610* 51 för kopplingen 1 avtar till dess att minimum eller dalpunkten 45 på den sinusartiga kurvlinjen 40 har uppnåtts. Vid överskridande av minimum 45 stiger den erforderliga urkopplingskraften äter, varvid urkopplingssträckan i området av tungspetsarna 4c väljs på sä sätt, att inte ens vid överskridandet av minimum 45 urkopplingskraften överskrider den vid punkten 44 förekommande maximala urkopplingskraften, utan företrädesvis förblir under derma. Punkten 46 ska således inte överskridas.The line 42 constitutes the axial disengagement force applied by the coating spring segments 10, which acts between the two friction linings 7. This axial disengagement force counteracts the axial force exerted by the disc spring 4 on the pressure plate 3. It is advantageous if the axial force required for the possible by elastic deformation of the spring segments 10 corresponds at least to the force exerted by the disc spring 4 on the pressure plate 3. When disengaging the friction clutch 1, the spring segments 10 are relieved, namely over the section 43. Above this also a corresponding axial displacement of the pressure plate 3 corresponding to the section 43, the disengagement process of the clutch 1 is supported, which means that a smaller maximum disengagement force needs to be applied. at the non-occurrence of the coil spring segments 10 (when no coil spring thus occurs). When the point 44 is exceeded, the friction pads 7 are released, whereby due to the degressive curve portion of the disc teeth 4 the then still applicable disengagement force is considerably reduced in relation to that which would correspond to the point 41. The disengagement force P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 520 51 for the coupling 1 decreases until the minimum or valley point 45 on the sinusoidal curve line 40 has been reached. When the minimum 45 is exceeded, the required disengagement force rises, the disengagement distance in the area of the tongue tips 4c being chosen in such a way that even when the minimum 45 disengagement force is exceeded, the maximum disengagement force at point 44 exceeds, but preferably remains below. Point 46 must therefore not be exceeded.

Den som kraftsensor tjänande fjädern 13 har ett sträcka-kraft-förlopp svarande mot linjen 47 i fig. 25. Denna kurva 47 motsvarar den som alstras när den tallriksfjäderartiga konstruktionsdelen 13 förändras frân det avlastade läget i sin konicitet, nämligen mellan två svängstöd, som har ett radiellt avstånd, som motsvarar det radiella avståndet mellan svängstöden 11 och 14. Såsom kurvlinjen 47 visar har den tallriksfjäderartiga konstruk- tionsdelen 13 en fjäderväg 48, över vilken den av denna alstrade axialkraften förblir praktiskt taget konstant. Den i detta parti 48 alstrade kraften är därvid vald på så sätt, att denna åtminstone ungefárligen motsvarar den i punkten 44 i tig. 24 anliggande urkopplingskraften för kopplingen. Den av sensorfjädern 13 pâförande stödkraften är i förhållande till den i punkten 44 motsvarande kraften hos tallriksfjädern 4 minskad i enlighet med hävarmsutväx- lingen hos denna tallriksfiäder 4. Detta ut- växlingsförhållande ligger i de flesta fall i storleksordningen mellan 1:3 och 1:5, man kan emellertid för många användningsfall även vara större eller mindre.The spring 13 serving as a force sensor has a stretch-force course corresponding to the line 47 in fi g. 25. This curve 47 corresponds to that generated when the disc-spring-like structural part 13 changes from the unloaded position in its conicity, namely between two pivot supports, which have a radial distance corresponding to the radial distance between the pivot supports 11 and 14. As the curve line 47 shows has the disc-spring-like structural part 13 a spring path 48, over which the axial force generated by this remains virtually constant. The force generated in this portion 48 is then selected in such a way that it at least approximately corresponds to that in point 44 in fig. 24 adjacent the disengagement force for the coupling. The support force applied by the sensor spring 13 is reduced in relation to the force corresponding to point 44 of the disc spring 4 in accordance with the lever gear ratio of this disc 4. 4. This gear ratio is in most cases in the order of magnitude between 1: 3 and 1: 5. , however, for many use cases it can also be larger or smaller.

Den nämnda tallriksfjäderutväxlingen motsvarar förhållandet mellan det radiella avståndet hos svänglagringen 5 till stödet 3a och det radiella avståndet mellan svänglagringen 5 och anliggningsdiarnetern 4c, t.ex. för ett urkopplingslager.The said disc spring gear corresponds to the ratio between the radial distance of the pivot bearing 5 to the support 3a and the radial distance between the pivot bearing 5 and the abutment diurner 4c, e.g. for a disconnect bearing.

Inmonteringsläget för det tallrikstjäderartiga elementet 13 i friktionskopplingen 1 är valt på så sätt, att detta i området av svänglagringen 5 kan genomgå en axiell tjäderväg i riktningen av friktionsbelägget 7, vilket motsvarar såväl åtminstone den axiella efterin- ställningsvägen för tryckskivan 3 i riktning mot mottryckplattan 6, vilken uppstår till följd av friktionsyte- och friktionsbeläggförslitningen, som även en åtminstone ungefärligen konstant axiell stödkraft för svänglagringen 5. Det betyder att det linjära området 48 hos kurvlinjen 47 åtminstone ska ha en längd som motsvarar den nämnda förslitningsvägen, och är företrädesvis större än denna förslitningsväg, då därigenom även inmonteringstoleranser åtminstone delvis kan utjämnas.The mounting position of the plate-like element 13 in the friction clutch 1 is chosen in such a way that in the area of the pivot bearing 5 it can undergo an axial capricious path in the direction of the friction lining 7, which corresponds to at least the axial readjustment path of the pressure plate 3 towards the counterpressure plate 6. , which occurs as a result of the friction surface and friction coating wear, which also has an at least approximately constant axial support force for the pivot bearing 5. This means that the linear region 48 of the curve line 47 should have at least a length corresponding to said wear path, and is preferably greater than this. wear path, as this also allows installation tolerances to be at least partially equalized.

För att erhålla en praktiskt taget konstant eller definierad frigivningspunkt 44 för friktionsbeläggen 7 vid urkopplingen av friktionskopplingen 1 kan en s.k. dubbelsegmentbe- P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 6101 52 läggfjädring användas mellan friktionsbeläggen 7, alltså en beläggfjädring, vid vilken parvis enskilda fjädersegment är anordnade rygg mot rygg, varvid de enskilda paren av segment kan uppvisa en viss axiell inbördes förspänning, så att den totalt sett genom beläggfjädringen påförda axialkraften vid icke inspänd kopplingsskiva 8 åtminstone motsvarar den med punkten 44 korresponderande urkopplingskraften på tallriksfjädem 4, eller företrädesvis ligger något högre. Genom förspänningen av de mellan beläggen anordnade fjäderrnedlen kan uppnås, att de under driftstiden uppträdande inbäddningsförlustema för segmenten åtminstone huvudsakligen utjämnas eller kompenseras på baksidan av beläggen. Med inbäddningsförluster förstås de förluster som uppstår genom inarbetningen av segmenten i baksidan av beläggen.In order to obtain a practically constant or defined release point 44 for the friction pads 7 during the disengagement of the friction clutch 1, a so-called double-segment suspension is used between the friction pads 7, i.e. a coating suspension, in which individual spring segments are arranged back to back in pairs, the individual pairs of segments being able to have a certain axial mutual prestress, so that the total axial force applied by the coating suspension at non-clamped clutch disc 8 corresponds at least to the uncoupling force corresponding to point 44 on the disc spring 4, or is preferably slightly higher. By the biasing of the spring means arranged between the coatings, it can be achieved that the embedding losses occurring during the operating time of the segments are at least substantially equalized or compensated for on the back of the coatings. Embedding losses are understood to mean the losses that arise from the incorporation of the segments in the back of the coatings.

Det är lämpligt om förspänningen hos den mellan beläggen anordnade fjädringen ligger i storleksordningen av 0,3 mm till 0,8 mm, företrädesvis i storleksordningen av 0,5 mm.It is suitable if the prestress of the suspension arranged between the coatings is in the order of 0.3 mm to 0.8 mm, preferably in the order of 0.5 mm.

Genom en motsvarande begränsning av den axiella fjädervägen mellan de båda friktionsbe- läggen 7 liksom genom en definierad förspänning av den mellan friktionsbeläggen verksamma fjädringen kan vidare uppnås att åtminstone vid urkopplingen av friktionskopplingen 1 tillbakapressas tryckplattan 3 med en definierad sträcka 43 genom den mellan beläggen anordnade fjädringen. För att erhålla en definierad sträcka 43 kan den axiella sträckan mellan friktionsbeläggen begränsas genom motsvarande anslag såväl i avlastningsriktningen som även i inspänningsriktningen för beläggfjädringen 10. Som belåggfjädringar kan i förbindelse med föreliggande uppfinning på fördelaktigt sätt användas sådana som de som är kända genom den tyska patentansökníngen P 42 06 880.0.By a corresponding limitation of the axial spring path between the two friction linings 7 as well as by a defined bias of the suspension acting between the friction liners it can further be achieved that at least when the friction clutch 1 is disengaged the pressure plate 3 is pressed back by a defined distance 43 . In order to obtain a defined distance 43, the axial distance between the friction linings can be limited by corresponding abutments both in the unloading direction and also in the clamping direction of the lining suspension 10. As lining springs can advantageously be used in connection with the present invention such as those known from German patent application P 42 06 880.0.

I figur 26 visar linjen 49 kraftbehovet för urkopplingen av kopplingen genom ett på tallriksfjäderns parti 4c angripande urkopplingselement, för att förflytta tryckplattan från punkten 41 till punkten 44 (fig. 24). Linjen 49 visar vidare sträckan för tungspetsama på tallriksfjädem i partiet 4c.In Fig. 26, line 49 shows the power requirement for disengaging the coupling through a disengagement element engaging the portion 4c of the disc spring, to move the pressure plate from point 41 to point 44 (Fig. 24). Line 49 further shows the distance of the tongue tips on the disc spring in the portion 4c.

För att säkerställa en optimal funktion för friktionskopplingen 1 eller för den en automatisk utjämning av beläggförslitningen garanterande efterinställningsanordningen är det lämpligt, att - betraktat över det verkligen uppträdande urkopplingskraftförloppet 49 enligt tig. 26 - de först genom beläggfjädringen 10 och sensorfjädern 13 på tallriksfjädem 4 utövade och sig adderande kraftema är större än den av tallriksfjädern 4 på stödet 11 utövade kraften. Även efter upplyftningen av tryckskivan 3 från friktionsbeläggen 7 ska då den ännu av sensor- fjädern 13 på tallriksfjädern 4 utövade kraften vara större, eller åtminstone lika stor, som den i området 4c på tallriksfjädertungspetsarna angripande och i enlighet med fig. 26 över urkopplingsvägen erforderliga och sig förändrande urkopplingskraften (enligt linjen 49). Den 1027248501 /LK 10 15 20 25 30 520 610 53 därvid av sensortallriksfjädern 13 på stödet 11 utövade kraften ska vidare vara så avpassad, att en vridning av den under fiäderns 26 kraft stående ringen 17 och därmed en axiell förskjutning av tallrikstjädern förhindras, åtminstone ungefärligen fram till den mot tallriks- tjäderns inmonteringsläge svarande punkten 41 hos den stigande grenen på kurvlinjen 40, inte överskrids.In order to ensure an optimum function for the friction clutch 1 or for the automatic adjustment device which guarantees an automatic equalization of the coating wear, it is suitable that - considered over the actual deceleration force course 49 according to fig. 26 - the forces exerted first by the coating spring 10 and the sensor spring 13 on the disc spring 4 are greater than the force exerted by the disc spring 4 on the support 11. Even after the pressure plate 3 has been lifted from the friction linings 7, the force still exerted by the sensor spring 13 on the disc spring 4 must be greater, or at least as great, as that required in the area 4c on the disc spring tongue tips and in accordance with Fig. 26 over the disengagement path. changing disconnecting force (according to line 49). The force exerted on the support 11 by the sensor disc spring 13 on the support 11 must furthermore be so adapted that a rotation of the ring 17 under the force of the spring 26 and thus an axial displacement of the disc springs is prevented, at least approximately up to the point 41 of the rising branch on the curve line 40 corresponding to the mounting position of the plate cap, is not exceeded.

Det hittillsvarande betraktandet motsvarar ett helt bestämt inmonteringsläge för tallrikstjädern 4, och någon förslitning på friktionsbeläggen 7 har icke tagits hänsyn till.The consideration hitherto corresponds to a completely definite mounting position for the disc tether 4, and no wear on the friction pads 7 has been taken into account.

Vid axiell förslitning, speciellt av friktionsbeläggen 7, förskjutes läget för tryckskivan 3 i riktning mot mottryckplattan 6, varigenom en förändring av tallrikstjädems konicitet (tungspetsarna 4c vandrar, såsom sett av betraktaren, åt höger) och därmed även en förändring av den av tallriksfjädern i inkopplat tillstånd för friktionskopplingen 1 påförda anpressningskraften uppstår, nämligen i riktning mot ett ökande. Denna förändring åstadkommer att punkten 41 vandrar i riktning mot punkten 41', och punkten 44 i riktning mot punkten 44”. Genom denna förändring störs den vid urkopplingen av kopplingen 1 ursprungligen förekommande kraftjämvikten i området av svängstödet 11 mellan manövrering- stallriksfiädern 4 och sensortjädern 13. Den genom beläggförslitningen förorsakade ökningen av tallriksfjäderanpressningskraften för tryckskivan 3 åstadkommer även en förskjutning av förloppet för urkopplingskraften i riktning mot ett ökande. Det därigenom uppstående urkopplingskraftförloppet är visat i ñg. 26 genom den streckade linjen 50. Genom ökningen av urkopplingskraftförloppet övervinnes under urkopplingsförloppet för friktionskopplingen 1 den av sensorfjäder 13 på tallrikstjädern 4 utövade axialkraften, så att sensorfjädern 13 huvudsakligen ger efter i området av svänglagringen 5 med en axiell sträcka, som huvudsakligen motsvarar förslitningen av friktionsbelägget 7. Under denna genomfjädringsfas för sensorfjädern 13 stöder tallriksfjädern 4 mot påverkningsområdet 3a på tryckskivan 3, så att denna tallriksfjäder 4 förändrar sin konicitet och därmed även den i denna lagrade energin eller det i denna lagrade vridmomentet och följaktligen även den genom tallrikstjädern 4 på svängstödet 11 eller sensorfiädern 13 och på tryckskivan 3 utövade kraften. Demia förändring sker, såsom detta framgår i samband med fig. 24 i riktning mot en minskning av de av tallriksfjädem 4 på tryckplattan 3 påförda krafterna. Denna förändring sker så länge som till dess att den av tallrikstjädern 4 i området av svängstödet 11 på sensortjädern 13 utövade axialkraften är i jämvikt med den av sensortjädern 13 alstrade motkraften. Det betyder att i diagrammet enligt fig. 24 vandrar puntkerna 41' och 44' åter i riktning mot punkterna 41 och 44. Efter det att denna jämvikt åter har inställts kan tryckskivan 3 åter lyftas upp från P32724SEOl /LK 10 15 20 25 30 520 610 54 friktionsbeläggen 7. Under denna efterinställningsfas för förslitningen, medan således vid ett urkopplingsförlopp för friktionskopplingen 1 sensorfjädern 13 ger efter, vrids efterin- ställningselementet 17 hos efterinställningsanordningen 16 genom den förspända fjädern 26, varigenom även svängstödet 12 vandrar efter motsvarande beläggförslitningen, och därmed garanteras åter en spelfri svänglagring 5 av tallriksfjädern 4. Efter efterinställningsförloppet motsvarar urkopplingskraftförloppet återigen linjen 49 enligt fig. 26 linjerna 50 och 51 i fig. 26 resp. den axiella sträckan för tryckskivan 3 vid ett urkopplingskraft-sträcka-förlopp motsvarande linjerna 49, 50.In the case of axial wear, especially of the friction linings 7, the position of the pressure plate 3 is displaced in the direction of the counterpressure plate 6, whereby a change in the conicity of the disc guide (tongue tips 4c travels, as seen by the viewer, to the right) and thus also a change in the disc spring. condition of the pressing force applied to the friction clutch 1 arises, namely in the direction of an increase. This change causes point 41 to travel in the direction of point 41 ', and point 44 in the direction of point 44'. This change disturbs the force equilibrium originally present when disengaging the clutch 1 in the area of the swivel support 11 between the actuating plate spring 4 and the sensor spring 13. The increase caused by the coating wear of the plate spring pressing force for the pressure plate 3 also causes a displacement in the direction of displacement. . The resulting decoupling force sequence is shown in ñg. 26 by the dashed line 50. By increasing the disengagement force course, the axial force exerted by sensor spring 13 on the disc spring 4 during the disengagement process of the friction clutch 1 is overcome, so that the sensor spring 13 substantially yields in the area of the pivot bearing 5 with an axial distance corresponding to 7. During this penetration phase of the sensor spring 13, the disc spring 4 abuts against the actuating area 3a of the pressure plate 3, so that this disc spring 4 changes its conicity and thus also the energy stored therein or the torque stored therein and consequently also through the disc spring 4 on the pivot support 11. or the sensor 13 spring 13 and on the pressure plate 3 exerted the force. This change takes place, as can be seen in connection with Fig. 24, in the direction of a reduction of the forces applied by the disc spring 4 to the pressure plate 3. This change takes place as long as until the axial force exerted by the disc spring 4 in the area of the pivot support 11 on the sensor spring 13 is in equilibrium with the counter force generated by the sensor spring 13. This means that in the diagram according to fi g. 24, the points 41 'and 44' travel again in the direction of the points 41 and 44. After this equilibrium has been set again, the pressure plate 3 can be lifted up again from the friction linings 7 P32724SEO1 / LK 10 15 20 25 30 520 610 54. thus, in the case of a disengagement process for the friction clutch 1 the sensor spring 13 gives way, the post-setting element 17 of the post-adjustment device 16 is rotated through the prestressed spring 26, whereby also the pivot support 12 travels after the corresponding coating wear, and thus a play-free pivot spring 4 is guaranteed. After the readjustment process, the cut-off force sequence again corresponds to line 49 according to fi g. 26 lines 50 and 51 in Figs. the axial distance of the pressure plate 3 at a decoupling force-distance course corresponding to the lines 49, 50.

I diagrammet enligt fig. 27 är kraftförloppet över urkopplingssträckan för den vid ett urkopplingsförlopp på locket 2 eller pá tallriksfjädern 13 utövade kraften visad, varvid extremvärdena har kapats. Utgående från det inkopplade läget enligt fig. 17 verkar på locket 2 och därmed på tryckskivan 3 först en kraft, som motsvarar inmonteringspunkten 41 (fig. 24) för tallriksfiädern 4. Under urkopplingsförloppet avtar den genom tallriksfjädern 4 på locket 2 eller svängstödet 12 utövade axialkraften motsvarande linjen 52 i fig. 27, nämligen fram till punkten 53. Vid överskridande av punkten 53 i urkopplingsriktningen skulle vid en konventionell koppling, vid vilken tallriksfjädern är axiellt fast svängbart lagrad på locket, alltså att svängstödet 11 vore axiellt icke eftergivligt förbundet med locket 2, en axiell riktningsändring av kraftinverkan genom tallriksfjädern 4 på locket 2 ske på den radiella höjden av svänglagringen 5. Vid kopplingen enligt uppfinningen uppfângas i området av svänglagringen 5 den genom den axiella omvändningen av den genom tallriksfjädem 4 i omrâdet av svänglagringen 5 alstrade kraften genom sensorfjädern 13. Vid uppnäende av punkten 54 lyfts tallriksfjädern 4 upp från tryckskivans 3 påverkningsorrirâde 3a. Åtminstone fram till denna punkt 54 understödes urkopplingsförloppet för friktionskopplingen 1 genom den av beläggfiädringen 10 påförda axialkraften, eftersom den verkar mot tallriksfjäderkraf- ten. Den av beläggfjädringen 10 påförda kraften avtar därvid med ökande urkopplingssträcka i området 4c av tungspetsarna eller med ökande axiellt urkopplingsslag för tryckskivan 3.In the diagram according to fi g. 27, the force course over the disengagement distance of the force exerted during a disengagement process on the cover 2 or on the disc spring 13 is shown, the extreme values being cut. Based on the switched on position according to fi g. 17 first acts on the cover 2 and thus on the pressure plate 3, which corresponds to the mounting point 41 (fi g. 24) for the disc spring 4. During the disengagement process, the axial force exerted by the disc spring 4 on the cover 2 or the pivot support 12 corresponding to line 52 in fi g decreases. 27, namely up to point 53. If the point 53 in the disengagement direction is exceeded, in a conventional coupling, in which the disc spring is axially fixedly pivotably mounted on the cover, i.e. the pivot support 11 would be axially not resiliently connected to the cover 2, an axial change of direction of force through the disc spring 4 on the cover 2 take place at the radial height of the pivot bearing 5. In the coupling according to the invention, the force generated by the axial reversal of the force generated by the disc spring 4 in the area of the pivot bearing 5 through the sensor spring 13 is reached. 54, the disc spring 4 is lifted up from the actuating surface 3a of the pressure plate 3. At least up to this point 54, the disengagement process of the friction clutch 1 is supported by the axial force applied by the lining spring 10, since it acts against the disc spring force. The force applied by the coating spring 10 then decreases with increasing disengagement distance in the area 4c of the tongue tips or with increasing axial disengagement stroke for the pressure plate 3.

Linjen 52 visar således en resulterande av den över urkopplingsförloppet betraktad, dels i tungspetspartiet 4c inverkande urkopplingskraften och dels den i det radiella partiet 3a på tallriksfjädern 4 genom beläggfjädringen 10 utövade axialkraften. Vid överskridande av punkten 54 i urkopplingsriktningen uppfângas den av tallriksfjädern 4 på svängstödet ll utövade axialkraften genom den av sensortallriksfjädern 13 pâförda motkraften, varvid dessa båda krafter åtminstone efter avlastande av friktionsbeläggen 7 genom tryckskivan 3 är i jämvikt och vid fortsättning av urkopplingsförloppet blir den av sensorfiädem 13 i ornrådet P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 55 av svänglagringen 5 påförda axialkraften företrädesvis något större än den anliggande urkopplingskraften. Delpartiet 55 av kurvlinjen 52 hos diagrammet enligt fig. 27 visar att med tilltagande urkopplingsväg blir urkopplingskraften eller den av tallriksfiädern 4 på svängstödet 11 utövade kraften mindre jämfört med den vid punkten 54 anliggande urkopplingskraften.The line 52 thus shows a result of the uncoupling force observed over the disengagement process, partly in the tongue tip portion 4c and partly in the axial force exerted in the radial portion 3a of the disc spring 4 by the coating spring 10. When the point 54 in the disengagement direction is exceeded, the axial force exerted by the disc spring 4 on the pivot support 11 is captured by the counter-force applied by the sensor disc spring 13, these two forces at least after relieving the friction linings 7 by the pressure disc 3 being balanced and disengaged. 13 in the control area P32724SE01 / LK 10 15 20 25 30 520 610 55 applied by the pivot bearing 5 preferably axially slightly greater than the adjacent disengagement force. Subpart 55 of the curve line 52 of the diagram according to fi g. 27 shows that with increasing disengagement path, the disengagement force or the force exerted by the disc spring 4 on the swivel support 11 becomes less compared with the disengagement force applied at point 54.

Den streckade linjen 56 motsvarar ett tillstånd för friktionskopplingen 1, vid vilket i området av friktionsbeläggen 7 en förslitning har uppträtt, men ännu inte någon efterinställning har skett i omrâdet av svänglagringen 5. Även här framgår att den genom förslitningen för- orsakade ändringen av inmonteringsläget för tallriksfjädem 4 åstadkommer en ökning av de på locket 2 och på svängstödet 11 eller pá sensortjädern 13 utövade krafterna. Detta har speciellt till följd att punkten 54 vandrar i riktning mot punkten 54', vilket åstadkommer, att vid förnyat urkopplingsförlopp för friktionskopplingen 1 den av tallriksfjädern 4 på sensorfiädern 13 i ornrådet av svängstödet 11 utövade axialkraften är större än motkraften hos sensorfjädern 13, varigenom det redan beskrivna efterinställningsförloppet genom axiell utfjädring av sensorfjädern 13 sker. Genom det genom fjädern 26 åstadkomna efterin- ställningsförloppet, således genom vridningen av ringen 17 och den axiella förskjutningen av stödet 12 förskjutes punkten 54' åter i riktning mot punkten 54, varigenom det önskade jämviktstillståndet i området av svängstödet 5 mellan tallriksfjädern 4 och sensorfjädern 13 åter är upprätthållet.The dashed line 56 corresponds to a state of the friction clutch 1, in which a wear has occurred in the area of the friction linings 7, but no readjustment has yet taken place in the area of the pivot bearing 5. Here again it appears that the change of the mounting position caused by the wear disc spring 4 causes an increase in the forces exerted on the cover 2 and on the swivel support 11 or on the sensor spring 13. This has the particular consequence that the point 54 travels in the direction of the point 54 ', which causes that in the case of renewed disengagement of the friction clutch 1 the axial force exerted by the disc spring 4 on the sensor spring 13 in the direction of the pivot support 11 is greater than the counter force of the sensor spring 13. already described the post-adjustment process by axial suspension of the sensor spring 13 takes place. Due to the post-adjustment process effected by the spring 26, thus by the rotation of the ring 17 and the axial displacement of the support 12, the point 54 'is displaced again towards the point 54, whereby the desired state of equilibrium in the region of the pivot support 5 between the disc spring 4 and the sensor spring 13 is maintained.

I praktiken sker den beskrivna efterinställningen kontinuerligt eller i mycket små steg, så att de för bättre förståelse av uppfinningen i diagrammen visade stora punktför- skjutningarna och kurvlinjeförskjutningarna normalt aldrig uppträder.In practice, the described readjustment takes place continuously or in very small steps, so that the large point displacements and curve line displacements shown in the diagrams for better understanding of the invention never occur.

Under friktionskopplingens 1 driftstid kan nägra funktionsparametrar eller driftspunkter förändras. Så kan t.ex. genom en felaktig manövrering av friktionskopplingen 1 en överhettning av beläggfjädringen 10 ske, vilken kan ha till följd en sättning, alltså en minskning av den axiella fjädringen hos beläggfjädringen eller beläggsegmenten 10. Genom en motsvarande utformning av kurvlinjen 40 för tallriksfjädern 4 och motsvarande anpassning av förloppet 47 för sensorfjädern 13 kan emellertid en driftsäker funktion för friktionskopp- lingen garanteras. En axiell sättning av beläggfjädringen 10 skulle enbart ha till följd att tallriksfjådern 4 skulle inta ett i förhållande till det i tig. 17 visade läget tillbakapressat läge, varvid den av tallriksfjädern 4 på tryckskivan utövade anpressningskraften skulle vara något lägre, såsom detta frarngår i samband med kurvlinjen 40 enligt ñg. 24. Vidare skulle en motsvarande axiell deformation av sensorfjädem 13 och därmed en motsvarande axiell förskjutning av svängstödet ll ske.During the operating time of the friction clutch 1, some operating parameters or operating points may change. Then e.g. due to an incorrect operation of the friction clutch 1 an overheating of the lining spring 10 takes place, which may result in a set-off, i.e. a reduction of the axial suspension of the lining spring or lining segments 10. By a corresponding design of the curve line 40 for the disc spring 4 and corresponding adjustment of the course 47 for the sensor spring 13, however, a reliable function for the friction clutch can be guaranteed. An axial setting of the lining spring 10 would only have the consequence that the disc spring 4 would assume one in relation to that in fig. 17 shows the position pressed back, whereby the pressing force exerted by the disc spring 4 on the pressure plate would be somewhat lower, as this deviates in connection with the curve line 40 according to ñg. 24. Furthermore, a corresponding axial deformation of the sensor spring 13 and thus a corresponding axial displacement of the pivot support 11 would take place.

P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 56 Enligt en ytterligare uppfinningstanke kan den på manövreringstallriksfjädern 4 inverkande resulterande stödkraften öka med tilltagande förslitning av friktionsbeläggen 7. Ökningen kan därvid vara begränsad till ett delparti av den totalt sett maximalt tillåtna förslitningsvägen för friktionsbeläggen 7. Ökningen av stödkraften för manövreringstallriks- fjädern 4 kan därvid ske genom motsvarande utformning av sensortjädern 13. I fig. 25 är streckat visat och med hänvisningssiffran 47 angivet ett motsvarande kurvlinjeförlopp över området 48. Genom en ökning av stödkraften för manövreringstallriksfiädern 4 med tilltagande förslitning kan en anpressningskraftsänkníng hos manövreringstallrikstjädern 4 för tryckplattan 3, beroende på en sänkning av beläggfiädringen, tex. genom inbäddande av segmenten i beläggen, åtminstone delvis kompenseras. Särskilt fördelaktigt kan det därvid vara om stödkraften för manövreringstallriksfjädern 4 ökar proportionellt mot sättningen av beläggfjädringen eller proportionellt mot segmentinbäddningen i beläggen. Detta betyder att med minskningen av skivtjockleken i omrâdet av beläggen, alltså minskning av avståndet mellan friktionsytorna hos beläggen till följd av segmentinbäddande och/eller en sättning av beläggtjädringen och/eller beläggförslitningen, ska den nämnda stödkraften öka. Särskilt fördelaktigt är det därvid om kraftökningen sker på så sätt, att denna över ett första delparti är större än i ett därtill anslutande andra delparti, varvid de båda delpartierna befmner sig inom området 48 enligt fig. 25. Den senare utformningen är fördelaktig, eftersom den större delen av den nämnda inbäddningen mellan fjädersegmenten och beläggen huvudsakligen sker inom en i förhållande till den totala livslängden för friktionskopplingen liten tidsrymd och därefter stabiliseras förhållandena mellan fiädersegment och friktionsbelägg praktiskt taget.P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 520 610 56 According to a further invention, the resulting support force acting on the actuating disc spring 4 can increase with increasing wear of the friction pads 7. The increase can then be limited to a part of the overall maximum allowable wear pad 7. The increase in the support force for the actuating disc spring 4 can then take place by a corresponding design of the sensor spring 13. I fi g. 25 is shown in dashed lines and the reference numeral 47 indicates a corresponding curve line course over the area 48. By increasing the support force for the actuating plate spring 4 with increasing wear, a compressive force decrease of the actuating plate spring 4 for the pressure plate 3 can depend on, for example, a decrease. by embedding the segments in the evidence, at least partially compensated. It can be particularly advantageous in this case if the support force for the actuating disc spring 4 increases in proportion to the setting of the coating suspension or in proportion to the segment embedding in the pads. This means that with the reduction of the disc thickness in the area of the coatings, i.e. a reduction of the distance between the friction surfaces of the coatings due to segment embedding and / or a settling of the coating tethering and / or coating wear, the said support force shall increase. It is particularly advantageous if the increase in force takes place in such a way that this over a first sub-portion is greater than in an adjoining second sub-portion, the two sub-portions being within the area 48 according to fi g. The latter design is advantageous, since the greater part of the said embedding between the spring segments and the pads mainly takes place within a small period of time in relation to the total life of the friction clutch and thereafter the ratios between fi spring segments and friction pads are practically stabilized.

Det betyder att från en bestämd inbäddning sker inte längre någon väsentlig ändring vad avser inbäddningen. En ökning av stödkraften för manövreringstallriksfiädern kan även ske över åtminstone en del av friktionsbeläggens nötningsförslitning.This means that from a certain embedding there is no longer any significant change with regard to the embedding. An increase in the support force for the actuating disc spring can also occur over at least part of the abrasion wear of the friction pads.

Vid den ovanstående beskrivningen av efterinställningsförloppet för utjämningen av friktionsbeläggförslitningen har inte tagits hänsyn till de genom bladfjädrarna 9 eventuellt i påförda axialkrafterrla. Vid en förspänning av bladfiädern 9 i riktning mot en upplyftning av tryckskivan 3 från det motsvarande friktionsbelägget 7, alltså i riktning mot en anpressning av tryckskivan 3 mot tallriksfiädern 4 sker ett understödande av urkopplingsförloppet. Den överlagras den av bladfjädem 9 påförda axialkraften med de av sensortjädern 13 och tallriksfjädem 4 påförda krafterna liksom med urkopplingskraften. Till detta har hittills inte tagits hänsyn på grund av bättre förståelse vid beskrivningen av diagrammen enligt fig. 24 - 27. Den manövreringstallriksfjädern 4 i urkopplat tillstånd för friktionskopplingen 1 mot det 1932724551) l /LK 10 15 20 25 30 520 610 57 locksidiga avrullningsstödet 12 påverkande totalkraften erhålles genom addition av krafterna, vilka huvudsakligen utövas genom bladfjådersegmenten 9, genom sensorfjädem 13 och genom den rådande urkopplingskraften på manövreringstallriksfjådem 4. Bladfiäderelementen 9 kan därvid vara ihopsatta mellan locket 2 och tryckplattan 3 på så sätt, att med tilltagande förslitning av friktionsbeläggen 7 den genom bladfjädem 9 på manövreringstallriksfjädern 4 utövade axialkraften blir större. Så kan t.ex. över sträckan 48 enligt ñg. 25 och därmed även över förslitningsutjämningsvägen för efterinstållningsanordningen 16 den av bladfiädern 9 påförda axiella kraften uppvisa ett förlopp enligt linjen 47b. Av fig. 25 framgår även att med tilltagande genomfjädring för sensorfiädem 13 tilltar den av bladfjådern 9 på tryckplattan 3 utövade återställningskraften, vilken även verkar på manövreringstallriksfjädern 4. Genom addition av kraftförloppet enligt kurvlinjerna 47b och tallriksfiäderkurvlinjen erhålles det resulterande kraftförloppet, vilket inverkar axiellt på tallriksfjädern 4, nämligen i riktning för en anpressning av tallriksfiädern 4 mot det locksidiga svängstödet 12. För att erhålla ett förlopp enligt linjen 47a, varvid vid början av inställningsområdet 47d det först förekommer en begynnande kraftökning, som övergår i ett ungefårligen konstant kraftområde, är det lämpligt att utforma sensortallriksfiädem på så sätt, att den uppvisar ett kurvlinjeförlopp motsvarande linjen 47c i ñg. 25. Genom addition av kraftförloppet enligt linjen 47c och kraftförloppet enligt linjen 47b erhålles då kraftförloppet enligt linjen 47a. Genom en motsvarande förspånning av bladfjädrarna 9 kan således den av sensorfjädem påförbara stöd- kraften eller stödkraftförloppet reduceras. Genom motsvarande utformning och arrangemang av bladfjäderelementen 9 kan likaså en sänkning av beläggtjädringen och/eller en inbäddning av belåggfjädersegmenten i beläggen åtminstone delvis kompenseras. Därigenom garanteras således att tallrikstjädem 4 huvudsakligen bibehåller samma driftspunkt eller samma driftområde, så att tallriksfjädern 4 under friktionskopplingens livslängd huvudsakligen utövar en åtminstone ungefärligen konstant anpressningskraft på tryckplattan 3. Vidare måste vid utformningen av friktionskopplingen, speciellt av sensorfiädern 13 och/eller bladfjädern 9, den genom den på eftersinställningselementet 17 inverkande efterinställningsflädern 26 och/eller 26a alstrade resulterande axialkraften tas hänsyn till, vilken motverkar sensorfjädern 13 och/eller bladtjädrarna 9.In the above description of the post-adjustment process for the smoothing of the friction lining wear, no account has been taken of the axial forces applied through the leaf springs 9. When the leaf spring 9 is prestressed in the direction of a lifting of the pressure plate 3 from the corresponding friction lining 7, i.e. in the direction of a pressing of the pressure plate 3 against the plate spring 4, the disengagement process takes place. It is superimposed on the axial force applied by the leaf spring 9 with the forces applied by the sensor spring 13 and the disc spring 4 as well as by the disengagement force. This has so far not been taken into account due to better understanding in the description of the diagrams according to fi g. 24 - 27. The actuating disc spring 4 in the disengaged state of the friction clutch 1 against the lid-side unrolling support 12 affecting the total force is obtained by adding the forces which are mainly exerted by the sensor spring springs 13, and the sensor spring springs 9, by the prevailing disengagement force on the actuating disc spring 4. The leaf spring elements 9 can then be assembled between the cover 2 and the pressure plate 3 in such a way that with increasing wear of the friction linings 7 the axial force exerted by the leaf spring 9 on the actuating spring 4 becomes greater. Then e.g. over section 48 according to ñg. And thus also over the wear compensation path of the post-adjustment device 16 the axial force applied by the leaf spring 9 has a course along the line 47b. Av fi g. It also appears that with increasing through-suspension for sensor fi edema 13, the restoring force exerted by the leaf spring 9 on the pressure plate 3 increases, which also acts on the actuating disc spring 4. By adding the force course according to curve lines 47b and the disc der curve line, the resulting force spring is obtained. in the direction of a pressing of the disc spring 4 against the lid-side pivot support 12. In order to obtain a process according to line 47a, whereby at the beginning of the setting area 47d there is first an incipient increase in force, which transitions to an approximately constant force range, it is suitable to design sensor disc edema in such a way that it has a curve line sequence corresponding to the line 47c in ñg. 25. By adding the force course according to line 47c and the force course according to line 47b, the force course according to line 47a is then obtained. By a corresponding biasing of the leaf springs 9, the support force exerted by the sensor spring or the support force course can thus be reduced. By corresponding design and arrangement of the leaf spring elements 9, a lowering of the lining spring and / or an embedding of the lining spring segments in the lining can also be at least partially compensated. This ensures that the disc spring 4 essentially maintains the same operating point or the same operating range, so that the disc spring 4 exerts a substantially constant pressing force on the pressure plate 3 during the life of the friction clutch 3. Furthermore, in the design of the friction clutch, especially the sensor 9 and the spring 13 by the resulting axial force generated by the post-adjustment spring 26 and / or 26a acting on the resetting element 17, account is taken of which counteracts the sensor spring 13 and / or the leaf springs 9.

Vid en utformning av friktionskopplingen 1 med förspänd bladtjäder 9 måste även tas hänsyn till att genom förspänningen av bladfjädrarna 9 påverkas den av tryckplattan 3 på friktionsbeläggen 7 utövade axialkraften. Det betyder således att vid en förspänning av bladtjädrama 9 i manövreringstallriksfiåderns 4 riktning sänks den av tallrikstjädern 4 utövade P32724SEOl/LK 10 15 20 25 30 520 610 58 anpressningskraften med bladtjäderris 9 förspänningskraft. Vid en sådan friktionskoppling 1 utbildas således ett resulterande anpressningskraftförlopp för tryckplattan 3 eller för friktionsbeläggen 7, som erhålles genom överlagringen av anpressningskraftförloppet för tallrikstjädern 4 med förspänningsförloppet för bladfjädrarna 9. Under antagandet att - betraktat över friktionskopplingens 1 driftsområde - kurvlinjen 40 enligt frg. 24 visar det resulterande kraftförloppet från manövreririgstallriksfiädem 4 och förspända bladtjädrar 9 i friktionskopplingens 1 nytillstånd, skulle med sänkningen av avståndet mellan tryckplattan 3 och mottryckplattan 6 till följd av beläggförslitningen erhållas en förskjutning av det resulterande förloppet i riktning mot en reducering. I fig. 24 är streckat visat en linje 40a, som exempelvis motsvarar en total beläggförslitning av 1,5 mm. Genom denna under frik- tionskopplingens livslängd uppträdande förskjutning av linjen 40 i riktning mot linjen 40a sänks den vid urkopplingen av friktionskopplingen l genom tallriksfjädern 4 på sensorfjädern 13 utövade axialkraften, nämligen pà grund av det med tilltagande förslitning genom gladfjädrarna 9 på tallriksfjädern 4 utövade motmomentet. Detta motrnoment förekommer på grund av det radiella avståndet mellan svänglagringen 5 och påverkningsdiametern 3a mellan manövreringstallriksfiäder 4 och tryckplatta 3. Vid utformning av friktionskopplingen 1 är det speciellt viktigt att den genom beläggförslitningen skeende ökningen av bladfjädrarnas 9 förspänning år mindre än den till följd av samma beläggförslitning skeende urkopp- lingskraftökningen, vilken åstadkommer den för efterinställningen erforderliga trycksväng- ningen av sensorfjädern 13. Annars skulle anpressningskraften hos tryckplattan 3 för friktionsbeläggen 7 sjunka i friktionskopplingens inkopplade tillstånd, och någon efterin- ställning kunde överhuvudtaget icke ske.When designing the friction clutch 1 with prestressed leaf springs 9, it must also be taken into account that the axial force exerted by the pressure plate 3 on the friction linings 7 is affected by the prestressing of the leaf springs 9. This means that when a prestressing of the leaf cap frame 9 in the direction of the actuating disc vein 4, the pressing force exerted by the disc spring 4 is reduced by the prestressing force exerted by the leaf cap rice rice 9. In such a friction clutch 1 a resultant compressive force course is thus formed for the pressure plate 3 or for the friction linings 7, which are obtained by superimposing the compressive force course of the disc springs 4 with the prestressing course of the leaf springs 9. Assuming that - considered over the friction clutch 40. 24 shows the resulting force course from the control rig edema 4 and prestressed leaf springs 9 in the new state of the friction clutch 1, with the lowering of the distance between the pressure plate 3 and the back pressure plate 6 due to the coating wear, a displacement of the resulting course in the direction of a reduction would be obtained. I fi g. 24, a line 40a is shown in dashed lines, which, for example, corresponds to a total coating wear of 1.5 mm. Due to this displacement of the line 40 in the direction of the line 40a occurring during the life of the friction clutch, the axial force exerted by the disc spring 4 on the sensor spring 13 on the sensor spring 13 is lowered, namely due to the increasing wear through the spring springs 4 on the disc spring. This counter-torque occurs due to the radial distance between the pivot bearing 5 and the actuating diameter 3a between the actuating plate spring 4 and the pressure plate 3. When designing the friction clutch 1, it is especially important that the increase of the leaf springs 9 pre-tension is less than that due to the same wear. the disengagement force increase occurs, which causes the pressure oscillation of the sensor spring 13 required for the post-adjustment. Otherwise, the compressive force of the pressure plate 3 for the friction pads 7 would decrease in the engaged state of the friction clutch, and no re-adjustment could take place at all.

Den i ñg. 28 och 29 visade friktionskopplingen 101 skiljer sig huvudsakligen från den i fig. 17 och 18 visade friktionskopplingen 1 genom att efterinställningsringen 117 är belastad i perifeririktningen medelst skruvfjädrar 126. Vad avser dess funktion och verkningssätt vad avser förslitningsutjärririingen för friktionsbeläggen motsvarar efterin- ställningsringen 117 efterinställningsringen 17 enligt fig. 18-20. Vid det visade utförings- exemplet är tre skruvfjädrar 126 anordnade, vilka är likformigt fördelade över omkretsen och förspända mellan kopplingslock och efterinställningsring 117.The i ñg. 28 and 29, the friction clutch 101 differs substantially from that shown in FIG. 17 and 18 show the friction clutch 1 in that the post-adjustment ring 117 is loaded in the circumferential direction by means of coil springs 126. As regards its function and mode of action with regard to the wear-removal ring for the friction linings, the post-adjustment ring 117 corresponds to the post-adjustment ring 17 according to fi g. 18-20. In the embodiment shown, three coil springs 126 are provided, which are uniformly distributed over the circumference and biased between the coupling cover and the post-adjustment ring 117.

Såsom speciellt framgår av fig. 30 har efterinställningsringen 117 på inneromkretsen radiella utsprång eller avsatser 127, mot vilka de bågforrnigt anordnade skruvfjädrarna 126 kan stöda i omkretsriktningen med sina ändar för påverkan av efterinställningsringen 117. De andra ändpartierna på fjädrarna 126 stöder mot av kopplingslocket 2 burna anslag 128. Vid P32724Sl5ßl/ LK 10 15 20 25 30 520 610 59 det visade utföringsexemplet är dessa anslag 128 bildade genom skruvliknande förbindnings- element, vilka är förbundna med locket 2. Dessa anslag 128 kan emellertid även vara bildade genom axiella utforrnningar, som är utformade i ett stycke med kopplingslocket 2. Så kan t.ex. anslagen 128 vara bildade genom ur ett plåtlock 2 axiellt utformade utpressningar eller flikar. Såsom speciellt framgår av fig. 29 och 30 kan ringen 117 på inneromkretsen vara utformad på så sätt, att åtminstone huvudsakligen i omrâdet av fjädrarnas 126 utsträckning och företrädesvis även över den för efterinställningen av förslitningen erforderliga vridvinkeln för ringen 117 eller över avlastningsvägen för fjädrarna 126 förekommer en styming 129, som garanterar en axiell fasthållning och radiellt stöd av fjädrarna 126. Fjäderstyrningama 129 är vid det visade utföringsexemplet bildade genom, i tvärsnitt betraktat, huvudsakligen halvcirkelformigt utformade fördjupningar, vilkas begränsníngsytor huvudsakligen är anpassade till tvärsnittet på skruvfjädrarna 126.As especially shown by fi g. 30, the post-adjustment ring 117 on the inner circumference has radial projections or ledges 127, against which the arcuately arranged coil springs 126 can abut in the circumferential direction with their ends for actuating the post-adjustment ring 117. The other end portions of the springs 126 support abutments 128 / S LK 10 15 20 25 30 520 610 59 the exemplary embodiment shown, these stops 128 are formed by screw-like connecting elements, which are connected to the cover 2. However, these stops 128 can also be formed by axial configurations which are formed in one piece with the coupling cover. 2. Then e.g. the stops 128 are formed by extrudes or flaps axially formed from a sheet metal lid 2. As can be seen in particular from Figs. 29 and 30, the ring 117 on the inner circumference can be designed in such a way that at least substantially in the area of the extension of the springs 126 and preferably also over the angle of rotation required for the post-adjustment of wear 117 or over the relief path for the springs 126 a guide 129, which guarantees an axial holding and radial support of the springs 126. The spring guides 129 are in the embodiment shown formed by, in cross-section, substantially semicircularly shaped depressions, the limiting surfaces of which are substantially adapted to the cross-section of the helical spring.

En sådan utformning har den fördelen att vid roterande friktionskoppling ges en problemfri styrning av fjädrarna 126, så att dessa inte kan böjas ut axiellt. För ytterligare säkring av skruvfjädrarna 126 kan, såsom detta visas i fig. 2913 locket 2 på sitt radiellt inre kantparti ha axiella utformningar 130, vilka överlapper fjädrarna 126 i axelriktningen. Istället för enskilda utformningar 130 kan locket 2 även ha en över omkretsen genomgående och axiell innerkant 130. Innerkanten 130 kan tjäna för begränsning av tallriksfjäderris 4 avlastning.Such a design has the advantage that during rotary friction clutch a trouble-free control of the springs 126 is given, so that these cannot be bent out axially. For further securing of the helical springs 126, as shown in Fig. 2913, the lid 2 on its radially inner edge portion may have axial configurations 130, which overlap the springs 126 in the shaft direction. Instead of individual designs 130, the lid 2 can also have a circumferential and axial inner edge 130 which extends over the circumference. The inner edge 130 can serve to limit the relief of disc spring rice 4.

En styrning av efterinställningsfjädrarria 126 enligt fig. 28 till 30 har den fördelen att vid roterande kopplingsenhet 1 de enskilda lindningama hos fjädrarna 126 under centrifugalkraftinverkan radiellt kan stöda mot efterirtställningsringen 117, varvid de av fjädrarna 126 i omkretsriktningen påförda inställningskrafterna till följd av det mellan fjäderlindningarna och efterinställningsringen 117 alstrade friktionsmotstånden sänks eller t.o.m. upphäves. Fjädrarna 126 kan även vid rotation av friktionskopplingen 101 (till följd av de fjäderverkan undertryckande friktionskrafterna) praktiskt taget stelt hållas tillbaka.A control of the post-adjustment spring ring 126 according to Figs. 28 to 30 has the advantage that in the rotary coupling unit 1 the individual windings of the springs 126 can radially abut the post-adjustment ring 117 under centrifugal force action, the adjusting forces applied by the springs 126 in the circumferential direction. the reset ring 117 generated by the frictional resistors is lowered or empty repealed. The springs 126 can also be practically rigidly held back even when the friction clutch 101 rotates (due to the spring-suppressing frictional forces).

Därigenom kan uppnås att åtminstone vid varvtal över tomgângsvarvtalet för förbrännings- motorn efteririställningsringen 117 inte kan vridas genom fjädrarna 126. Därigenom kan uppnås att en utjämning av friktionsbeläggförslitningen bara sker vid manövrering av friktionskopplingen 101 vid tomgângsvarvtal eller åtminstone ungefárligen vid tomgångs- varvtal. Blockeringen av efterinställningsringen 117 kan emellertid ske även på så sätt, att bara vid stillastående förbränningsmotor, alltså icke roterande friktionskoppling 101 en efterinställning kan ske på grund av beläggförslitníngen.Thereby it can be achieved that at least at speeds above the idle speed of the internal combustion engine the resetting ring 117 can not be rotated through the springs 126. Thereby it can be achieved that a smoothing of the friction lining wear only occurs when operating the friction clutch 101 at idle idle speed. However, the post-adjustment ring 117 can also be blocked in such a way that only with a stationary internal combustion engine, i.e. non-rotating friction clutch 101, a post-adjustment can take place due to the coating wear.

P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 610 60 En blockering av efterinställningsförloppet vid rotation av friktionskopplingen 1 eller vid överskridande av ett bestämd varvtal kan även vara av fördel vid en utföringsforrn enligt fig. 17 och 18. För detta kan exempelvis medel anordnas på locket 2, vilka under centrifugal- kraftinverkan på efterinställningselementet 17 åstadkommer en vridsäkring, nämligen mot den genom skänkelfiådem 26 och/eller 26a alstrade inställningskraften. Blockeringsmedlen kan därvid vara bildade genom åtminstone en under centrifugalkraftinverkan radiellt utåt förskjutbar vikt, som exempelvis stöder mot ringens 17 innerkant och där kan alstra en friktion, som på ringen 17 framkallar ett bromsmoment som är större än det av instållnings- fjädrarna pår ingen 17 utövade förvridningsmomentet.P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 520 610 60 A blocking of the post-adjustment process when rotating the friction clutch 1 or when exceeding a certain speed may also be advantageous in an embodiment according to Figs. 17 and 18. For this purpose, for example, means can be arranged on the cover. 2, which, under the action of centrifugal force on the post-setting element 17, provide a rotational protection, namely against the setting force generated by the leg fi edema 26 and / or 26a. The blocking means can then be formed by at least one weight radially outwardly displaceable under the action of centrifugal force, which, for example, abuts the inner edge of the ring 17 and can produce a friction which on the ring 17 produces a braking torque greater than the torque applied by the adjusting springs. .

För det radiella stödandet av åtminstone ett delparti av utsträckningen av fjädrarna Dessa stödmedel kan vid utföringsforrnen enligt fig. 28 och 29 vara utfonnade i ett stycke med anslagen 128. För detta 126 kan även anordnas av locket 2 burna stödmedel. kan anslagen 128 vara utformade vinkelformiga, så att de vardera har ett sig i omkretsriktningen sträckande parti, vilket åtminstone över ett delavsnitt av utsträckningen av en fjäder 121 skjuter in i denna. Därigenom kan åtminstone en del av fjäderlindningarna styras och åtminstone stödas i radiell riktning.For the radial support of at least a part of the extension of the springs. These support means can in the embodiments according to Figs. 28 and 29 be formed in one piece with the stops 128. For this 126 support means carried by the cover 2 can also be provided. the stops 128 may be formed angularly so that they each have a portion extending in the circumferential direction, which at least over a partial section of the extension of a spring 121 projects into it. As a result, at least a part of the spring windings can be guided and at least supported in the radial direction.

Såsom framgår av fig. 29 har den i fig. 18 anordnade trâdringen 11 bortfallit och ersatts genom i tungspetspartiet hos sensorfjädern 113 påförda utformningar 111. För detta är tungorna 113c i omrâdet av sina spetsar på sin mot manövreringstallriksfjädern 4 vända sida kulfonnigt utformade.As can be seen from Fig. 29, the thread ring 11 arranged in Fig. 18 has been omitted and replaced by moldings 111 applied in the tongue tip portion of the sensor spring 113. For this purpose, the tongues 113c are spherically formed in the region of their tips on their side facing the operating disc spring 4.

I fig. 31 till 33 visas en ytterligare utformningsvariant av en förslitningsefterinställ- ning enligt uppfinningen, vid vilken i stället för en ringformig efterinställningsring användes enskilda efterinställningselement 217. Dessa efterinstållningselement år likfonnigt fördelade över lockets 202 omkrets. Efterinställningselementen 217 är bildade genom knopp- eller skivformiga konstruktionsdelar, vilka har en i omkretsriktningen sig sträckande och axiellt uppåtstigande upplöpningsramp 218. De ringfonniga efterinställningselementen 217 har en central urtagning eller borrning 219, genom vilken de av locket uppburna axiella stiftartiga ansatserna 215a sträcker sig, så att de ringforrniga efterinställningselementen 218 är vridbart lagrade på dessa ansatser 215a. På locket 202 är utpressningar 225 anordnade, vilka bildar motupplöpningsrainper 224 för ramperna 218. Mellan ett efterinställningselement 217 och locket 202 är ett fjäderelement 226 inspänt, vilket påverkar efterinställningselementet 217 i den en efterinställníng åstadkommande vridriktningen. Fjåderelementet 226 kan sträcka sig, såsom framgår av fig. 31, kring en axiell ansats 215a, alltså vara skruvfjäderliknande P32724SEO 1 [LK 10 15 20 25 30 520 610 61 utformat. Vid ändpartierna av en fjäder 226 är utformningar, såsom t.ex. nedböjningar eller skänklar anordnade för stödandet av den ena tjäderänden mot locket 202 och den andra fjåderänden mot det motsvarande efterinställningselementet 217. Vid en axiell förskjutning av tallriksfjädern 204 eller av sensorfiädem 213 i omrâdet av svångstödet 205 förvrides efterinställningselementet 217 och förskjutningen utjämnas genom upplöpningen av ramperna 218 på ramperna 224.Figs. 31 to 33 show a further design variant of a wear post-adjustment according to the invention, in which instead of an annular post-adjustment ring individual post-adjustment elements 217 are used. These post-adjustment elements are evenly distributed over the circumference of the lid 202. The post-adjustment elements 217 are formed by knob-shaped or disc-shaped construction parts, which have a circumferentially extending and axially ascending ramp 218. The annular post-adjustment elements 217 have a central recess or bore 219, through which the axially rigid axial struts of the cover 21 are supported. that the annular post-adjustment elements 218 are rotatably mounted on these shoulders 215a. On the cover 202, extensions 225 are arranged, which form counter-ramp ramps 224 for the ramps 218. Between a post-adjustment element 217 and the cover 202 a spring element 226 is clamped, which influences the post-adjustment element 217 in the direction of rotation which produces a post-adjustment. The spring element 226 can extend, as shown in Fig. 31, around an axial shoulder 215a, i.e. be coil spring-like P32724SEO 1 [LK 10 15 20 25 30 520 610 61 designed. At the end portions of a spring 226, designs such as e.g. deflections or legs provided to support one cap end towards the cover 202 and the other spring end against the corresponding post-adjustment element 217. In the case of an axial displacement of the disc spring 204 or of sensor dem edema 213 in the region of the arch support 205, the post-adjustment element 217 is displaced and the displacement on the ramps 224.

Det axiella stödandet av sensortallrikstjädern 213 mot locket 202 sker medelst flikar 214, som är utformade ur det axiellt förlöpande partiet av locket 202 och radiellt inåt inpressade under de yttre partierna av sensorfiädern 213.The axial support of the sensor plate springs 213 against the cover 202 takes place by means of members 214, which are formed from the axially extending portion of the cover 202 and radially inwardly pressed under the outer portions of the sensor spring 213.

De ringformiga efterinställningselementen 217 har den fördelen, att dessa kan utformas huvudsakligen centrifugalkraft-oberoende med avseende på deras efterinställnings- verkan.The annular post-adjustment elements 217 have the advantage that they can be designed substantially centrifugally force-independent with respect to their post-adjustment effect.

I stället för det i fig. 31 visade roterande eller sig vridande efterinställningselementet 217 kan även separata kilartiga efterinställningselement användas, vilka är förskjutbara i radiell riktning och/eller i perifeririktníngen för förslitningsefteriristållning. Dessa kilartiga efterinställningselement kan uppvisa en längsgående urtagning, genom vilken en axiell ansats 215a för styrning av det motsvarande efterinställningselementet kan sträcka sig. De kilfonniga efterinställningselementen kan på grund av den på dem inverkande centrifugalkraften verka efterinställande. Kraftrnagasin kan emellertid också vara anordnade, vilka påverkar det kilformiga efterinställningselementet i efterinställníngsrilrtning. För den problemfria styrningen av de kilartiga efterinställningselementen kan locket 202 ha påsättningar. De i förhållande till ett mot friktionskopplingens rotationsaxel vinkelrätt förlöpande plan med en bestämd upplöpningsvinkel förlöpande kilytorna hos efterinställningselementen kan vara anordnade på locksidan och/eller på sidan av manövreringstallriksfiädern. Vid användning av sådana kilformiga enskilda element är det lämpligt att framställa dessa av ett lätt material, för att reducera de på detta inverkande centrifugalkrafterna till ett minimum.Instead of that in fi g. 31 rotating or rotating post-adjustment element 217, separate wedge-like post-adjustment elements can also be used, which are displaceable in radial direction and / or in the circumferential direction for wear post-adjustment positioning. These wedge-like readjustment elements may have a longitudinal recess through which an axial shoulder 215a for guiding the corresponding readjustment element may extend. Due to the centrifugal force acting on them, the wedge-shaped post-adjustment elements can have a post-adjustment effect. However, the power magazines can also be arranged, which actuate the wedge-shaped post-adjustment element in the post-adjustment direction. For the trouble-free control of the wedge-like post-adjustment elements, the cover 202 can have attachments. The wedge surfaces of the post-setting elements extending perpendicularly to a plane of inclination perpendicular to the axis of rotation of the friction coupling with a certain running angle can be arranged on the lid side and / or on the side of the actuating plate spring. When using such wedge-shaped individual elements, it is convenient to make them from a light material, in order to reduce the centrifugal forces acting on it to a minimum.

Materialpamingen mellan de efterinställningsramperna bildande konstruktionsdelarna är lämpligtvis vald på så sätt att under friktionskopplingens hela livslängd kan ingen en efterinstållning förhindrande vidhäftning mellan upplöpningsrampema och motupplöpnings- rampema uppträda. För att undvika en sådan vidhäftning kan exempelvis en sådan konstruktionsdel vara försedd med en beläggning åtminstone i området av ramperna eller motramperna. Genom sådana beläggningar kan speciellt korrosion undvikas vid användning av två metalliska konstruktionsdelar. En vidhäftning eller fastklistring mellan de efterin- P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 610 62 ställningsrampema bildande konstruktionsdelama kan vidare undvikas genom att de mot varandra stödande och ramperna liksom motrarnperna bildande konstruktionsdelarna är framställda av ett material med olika utvidgningskoefficient, så att till följd av de under friktionskopplingens drift uppträdande temeratursvängningama de i kontakt sig befmnande ytorna, som bildar efterinställningsrampema, fullgör en rörelse relativt varandra. Därigenom hålls de upplöpningsramperna och motupplöpningsrampema bildande konstruktionsdelarna alltid inbördes rörliga. En vidhäftning eller fastklistring mellan dessa delar kan således inte ske, då genom de olika utvidgningarna dessa delar alltid åter bryts loss eller lossas från varandra. Ett lossande av efterinställningsrarnperria kan även uppnås genom att på grund av olika hâllfasthet och/eller utformning av delarna de på dessa delar inverkande centrifugalkraf- terna förorsakar olika utvidgningar eller rörelser, vilka återigen förhindrar en vidhäftning eller fastklistring av delarna.The material punching between the structural parts forming the post-adjustment ramps is suitably chosen in such a way that during the entire service life of the friction coupling, no adhesion preventing adhesion between the run-up ramps and the counter-run-up ramps can occur. To avoid such adhesion, for example, such a structural part may be provided with a coating at least in the area of the ramps or counter-ramps. Due to such coatings, corrosion in particular can be avoided when using two metallic structural parts. Adhesion or gluing between the structural members forming the post-ramp ramps can further be avoided in that the abutting and the ramps as well as the counter-ramps forming the structural members are made of a material with different coefficient of expansion, so that as a result of the temperature fluctuations occurring during the operation of the friction clutch, the contacting surfaces forming the post-adjustment ramps perform a movement relative to each other. Thereby, the ramps and the counter-ramps forming the structural parts are always kept mutually movable. An adhesion or gluing between these parts can thus not take place, as due to the different extensions these parts are always broken off or detached from each other again. A loosening of the post-adjustment tube perry can also be achieved by causing the centrifugal forces acting on these parts due to different strengths and / or design of the parts, which cause various expansions or movements, which in turn prevent an adhesion or gluing of the parts.

För att undvika en vidhäftningsförbindning mellan upplöpningsramp och motupplöp- ningsramp kan även åtminstone en anordning vara anordnad, som vid urkopplingen av friktionskopplingen eller vid förslitningsefterinställningen utövar en axialkraft på efterin- ställningselementet eller efterinställningselementen. För detta kan efterinställningselementet 17, 117 axiellt ihopkopplas med en konstruktionsdel, som har partier, som vid uppträdande förslitning förskjutes axiellt. Denna ihopkoppling kan speciellt ske i området av svånglagring- en 5, nämligen med manövreringstallriksfjädern 4 och/eller sensorfjädern 13.In order to avoid an adhesive connection between the ramp-up ramp and the counter-ramp-up ramp, at least one device can also be provided which, during the disengagement of the friction clutch or during the wear-off resetting, exerts an axial force on the post-setting element or the post-setting elements. For this purpose, the post-setting element 17, 117 can be axially coupled to a structural part, which has portions which, when wear occurs, are displaced axially. This coupling can take place especially in the area of the curved bearing 5, namely with the actuating disc spring 4 and / or the sensor spring 13.

I diagramrnet enligt fig. 34 är en anpressningstallriksfjäderkurvlinje 340 visad, vilken har en dalpunkt eller ett minimum 345, i vilken den av anpressningstallriksfjädern påförda kraften är förhållandevis låg (cirka 450 Nm). Maximum för tallriksfjädern med väg-kraft- kurvlinjen 340 ligger i storleksordningen av 7600 Nm. Kurvlinjen 340 alstras genom deformation av tallriksfiädem mellan två radiellt på avstånd anordnade stöd, nämligen såsom detta beskrivits i förbindelse med kurvlinjen 40 enligt fig. 24 och i samband med tallriks- fjädem 4.In the diagram according to fi g. 34, a pressing plate spring curve line 340 is shown, which has a valley point or a minimum 345, in which the force applied by the pressing plate spring is relatively low (about 450 Nm). The maximum for the disc spring with the road-force curve line 340 is in the order of 7600 Nm. The curve line 340 is generated by deforming the disc edge between two radially spaced supports, namely as described in connection with the curve line 40 according to Fig. 24 and in connection with the disc spring 4.

Tallriksfjäderkurvlinjen 340 kan kombineras med en beläggfjäderkurvlinje 342.The disc spring curve line 340 can be combined with a coating spring curve line 342.

Såsom framgår av fig. 34 är väg-kraft-förloppet för beläggfjädersegmentkurvlinjen 342 närrnad till anpressningstallrikstjäderkurvlinjen 340 eller de båda kurvlinjerna förlöper bara på ett litet avstånd från varandra, så att den motsvarande friktionskopplingen kan manövreras med mycket låg kraft. I beläggtjädringens verksamhetsområde erhålles den teoretiska urkopplingskraften ur skillnaden mellan två vertikalt över' varandra liggande punkter hos linjerna 340 och 342. En sådan differens är angiven med 360. Den verkligen erforderliga P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 63 urkopplingskraften minskas med den motsvarande hävannsutväxlingen hos manövreringsele- menten, såsom t.ex. tallriksfjädertungoma. Detta har likaså beskrivits i samband med utföringsforrnen enligt ñg. 17 och 18 liksom diagrammen enligt fig. 24-27.As shown in fi g. 34, the path-force course of the coil spring segment curve line 342 is adjacent to the pressing plate spring curve line 340 or the two curve lines extend only a small distance from each other, so that the corresponding friction clutch can be operated with very low force. In the area of operation of the coating tar, the theoretical disconnection force is obtained from the difference between two vertically overlapping points of lines 340 and 342. Such a difference is indicated by 360. The disconnection force really required is reduced by the corresponding the lever exchange of the operating elements, such as e.g. the disc spring tongues. This has also been described in connection with the embodiments according to ñg. 17 and 18 as well as the diagrams according to fi g. 24-27.

I fig. 34 är streckat visat en ytterligare manövreringstallriksfiäderkurvlinje 440, vilken har ett minimum eller en dalpunkt 445, i vilken den av tallriksfjädern påförda kraften är negativ, alltså inte i inkopplingsriktningen för den motsvarande friktionskopplingen, utan verkar i urkopplingsriktníng. Detta betyder att vid överskridande av punkten 461 under urkopplingsfasen blir friktionskopplingen automatiskt öppen. Tallriksfjäderkurvlinjen 440 kan förses med en belåggfjäderkurvlinje svarande mot linjen 442. För att erhålla minimala urkopplingskrafter eftersträvas ett så parallellt förlopp som möjligt mellan beläggtjäderkurv- linjen 442 och tallriksfiåderkurvlirijen 440.I fi g. 34 is a broken line of a further actuating disc spring curve line 440, which has a minimum or a valley point 445, in which the force applied by the disc spring is negative, i.e. not in the engagement direction of the corresponding friction clutch, but acts in the disengagement direction. This means that when point 461 is exceeded during the disengagement phase, the friction clutch automatically opens. The disc spring curve line 440 can be provided with a coating spring curve line corresponding to the line 442. In order to obtain minimal disengagement forces, the aim is as parallel as possible between the coating spring curve line 442 and the disc vein curve line 440.

I ñg. 35 visas det för urkopplingen av den motsvarande friktionskopplingen på manövreringshävarmen, såsom tallrikstjädertungorna, påförbara urkopplingskraftförloppet över urkopplingssträckan för de tillhörande kurvlinjerna 340 och 342 resp. 440 och 442.I ñg. For the disengagement of the corresponding friction clutch on the actuating lever, such as the disc tongue tongs, the disengagement force course can be applied over the disengagement distance of the associated curve lines 340 and 342, respectively. 440 and 442.

Såsom framgår är urkopplingskraftförloppet 349, som är samordnat med kurvlinjerna 340, 342, alltid i det positiva kraftornrådet, dvs. att för att hålla kopplingen i urkopplat tillstånd är alltid en kraft i urkopplingsriktningen erforderlig. Urkopplingskraftförloppet 449, vilket tillhör kurvlinjema 440 och 442, har ett delparti 449a i vilket urkopplingskraften först avtar och sedan från det positiva övergår i det negativa kraftornrådet, så att den motsvarande friktionskopplingen i urkopplat tillstånd inte behöver någon hållkraft.As can be seen, the disengagement force course 349, which is coordinated with the curve lines 340, 342, is always in the positive force range, i.e. that in order to keep the clutch in the disengaged state, a force in the disengagement direction is always required. The disengagement force course 449, which belongs to the curve lines 440 and 442, has a sub-portion 449a in which the disengagement force first decreases and then changes from the positive to the negative force range, so that the corresponding friction clutch in the disengaged state does not need any holding force.

Vid den i ñg. 36, 36a och 37 visade utföringsfonrien av en friktionskoppling 501 är sensortallriksfiädern 513 axiellt stödd mot kopplingslocket 502 medelst en bajonettartig förbindning 514, för detta har sensortjädem 513 radiellt från ytteromkretsen på den ringformiga grundkroppen 513b sig sträckande flikar 513d, vilka axiellt stöds i radiella partier 502a, i form av ur lockmaterialet utformade flikar. Lockflikarna 502a är utformade av det huvudsakligen axiellt förlöpande kantpartiet 502b på locket, varvid det kan vara lämpligt om för detta flikama 502a åtminstone delvis först är utformade genom en friskärning 502c eller 502d ur lockmaterialet. Genom åtminstone delvis omskärning av flikarna 502a kan dessa lättare defonneras till sina avsedda lägen. Såsom speciellt framgår av fig. 37 är flikarna 502a och utläggarna eller tungorna 513d så anpassade till varandra att en centrering av sensorfiä- dem 513 kan ske i förhållande till locket 502. Vid det visade utföringsexemplet har flikarna 502a för detta inte någon axiell ansats 502e. i För att garantera en problemfri positionering av sensorfjädern 513 i förhållande till P32724SEO l /LK 10 15 20 25 30 520 610 64 locket 502 under framställningen av den bajonettartiga låsningsförbindningen 514 är åtminstone tre företrädesvis över Omkretsen på locket 502 likformigt fördelade flikar 502a i förhållande till det andra lockpartiet så anpassade, att efter en definierad relativvridning mellan sensorfiädern 513 och locket 502 de motsvarande utläggarna 5l3d kommer till anliggning på ett omkretsanslag 502f och därmed undvikes en ytterligare relativvridning mellan sensorfiäder 513 och lock 502. Anslaget 502f är vid det visade utföringsexemplet, såsom detta speciellt framgår av fig. 36a bildat genom en axiell ansats på locket 502. Av fig. 36a framgår vidare att åtminstone enskilda, åtminstone tre flikar 502a bildar en ytterligare vridbegränsning 502g mellan locket 502 och sensortjäderns 513 tungor 5l3d. Vid det visade exemplet bildar de lika flikarna 502a vridsäkringarna 502f och 502g för båda vridriktningarna. De en upplåsning mellan sensortjädern 513 och locket 502 förhindrande anslagen 502g är bildade genom axiella, i radiell riktning förlöpande bockningar av tungorna 502a. Genom omkretsanslagen 502f och 502g ges en definierad positionering i omkretsriktningen av sensorfiädern 513 i förhållande till locket 502. För framställningen av lásningsförbindningen 514 spåns sensorfiädern 513 axiellt i riktning mot locket 502, så att tungorna 5l3d axiellt skjuter in i friskärningarna 502c och 502d och kommer att ligga axiellt över lockstöden 502a. Därefter kan locket 502 och sensorfjädern 513 vridas inbördes, tills några av tungorna 5l3d kommer till anliggning mot vridbegränsningama 502f. Därpå sker en delvis avlastning av sensorfjädern 513, så att några av tungorna 5l3d, betraktat i omkretsriktningen, kommer att ligga mellan motsvarande anslag 502f och 502g och alla tungor 5l3d lagras på de locksidiga stöden 502a. Genom utformningen enligt uppfinningen av den bajonettartiga läsningen 514 garanteras att vid monteringen vid friktionskopplingen 501 kommer tungorna 5l3d inte att ligga bredvid de locksidiga stöden 502a.At it in ñg. 36, 36a and 37 of the friction clutch 501, the sensor plate spring 513 is axially supported against the clutch cover 502 by a bayonet-like connection 514, for this, the sensor head 513 has radially from the outer circumference of the annular base body 513 extending radially portions 513b , in the form of fl ices formed from the lid material. The lids 502a are formed by the substantially axially extending edge portion 502b of the lid, whereby it may be appropriate if for this the lugs 502a are at least partly first formed by a free cut 502c or 502d of the lid material. By at least partially circumcising the ices 502a, these can be more easily defined to their intended positions. As especially shown by fi g. 37, the flaps 502a and the outriggers or tongues 513d are so adapted to each other that a centering of sensor fi edges 513 can take place in relation to the lid 502. In the embodiment shown, the flaps 502a do not have an axial shoulder 502e for this. In order to guarantee a trouble-free positioning of the sensor spring 513 relative to the cover 502 during the manufacture of the bayonet-like locking connection 514, at least three flaps 502a are uniformly distributed relative to the circumference of the cover 502 relative to the cover. the second cover portion is so adapted that after a defined relative rotation between sensor spring 513 and cover 502 the corresponding outriggers 51d come into contact with a circumferential stop 502f and thus a further relative rotation between sensor spring 513 and cover 502 is avoided. The stop 502f is in the embodiment shown, as this is especially evident from fi g. 36a formed by an axial shoulder on the cover 502. By fi g. 36a it further appears that at least individual, at least three 50s 502a form an additional torsional restriction 502g between the cover 502 and the tongues 513d of the sensor cap 513. In the example shown, the equals 502a form the rotary fuses 502f and 502g for both directions of rotation. The stops 502g preventing the unlocking between the sensor spring 513 and the cover 502 are formed by axial, radially extending bends of the tongues 502a. The circumferential stops 502f and 502g provide a defined positioning in the circumferential direction of the sensor spring 513 relative to the cover 502. For the production of the locking connection 514, the sensor spring 513 is chipped axially in the direction of the lid 502, so that the tongues lie axially over the cover supports 502a. Thereafter, the cover 502 and the sensor spring 513 can be rotated relative to each other, until some of the tongues 51d come into contact with the rotation restraints 502f. Thereafter, a partial relief of the sensor spring 513 takes place, so that some of the tongues 513d, viewed in the circumferential direction, will lie between the corresponding stops 502f and 502g and all the tongues 513d are stored on the lid-side supports 502a. The design according to the invention of the bayonet-like reading 514 guarantees that during mounting at the friction clutch 501, the tongues 513d will not lie next to the lid-side supports 502a.

Vid de hitintills visade utföringsexemplen är den den egentliga fjäderkraften för sensortjädem 513 påförande cirkelringfonniga grundkroppen, t.ex. 513b, anordnad radiellt utanför påverkningspartiet eller stödpartiet mellan tryckplatta och manövreringstallriksfiäder.In the embodiments shown so far, it is the actual spring force of the sensor head 513 applied to the circular annular base body, e.g. 513b, arranged radially outside the actuating portion or the support portion between the pressure plate and the actuating plate springs.

För många användningsfall kan det emellertid även vara lämpligt om den cirkelringfonniga grundkroppen hos sensortallriksfiädern är anordnad radiellt innanför påverkningsdiarnetem mellan tryckplatta och manövreringstallriksfiäder. Det betyder således för en utföringsform enligt fig. 17 och 18 att den den axiella förspänningskraften för sensorfjädern 13 påförande grundkroppen 13b är anordnad radiellt innanför påverkningspartiet 3a mellan manövrering- stallriksfjäder 4 och tryckplatta 3. i Vid utföringsfonnen enligt fig. 36-37 är de locksidiga motupplöpningsramperna 524 1732724851) l /LK 10 15 20 25 30 520 1 65 bildade genom lockfonniga utpressningar, som är införda i plåtlocket 502. Vidare styrs vid denna utföringsform de mellan locket 502 och efterinställningsringen 517 förspända skruvfjädrarrta 526 genom styrtappar 528, som är utformade i ett stycke med efterinställnings- ringen 517 och sträcker sig i omkretsriktningen. Dessa styrtappar 528 kan, såsom detta framgår speciellt av fig. 37, i axiell riktning uppvisa ett långsträckt tvärsnitt, som är anpassat till innerdiametern på fjädrarna 526. Styrningama 528 sträcker sig åtminstone över ett delparti av längsutsträckningen av fjädrarna 526 in i dessa. Därigenom kan åtminstone en del av fjäderlindningarna styras och åtminstone stödas i radiell riktning. Vidare kan en utböjning eller en utfjädring av fjädrarna 526 i axiell riktning undvikas. Genom tappama 528 kan monteringen av friktionskopplingen väsentligt underlättas.For many use cases, however, it may also be suitable if the circular ring-shaped basic body of the sensor plate spring is arranged radially inside the actuating diagonal between the pressure plate and the actuating plate spring. It thus means for an embodiment according to fi g. 17 and 18 that the axial biasing force of the sensor spring 13 applying to the base body 13b is arranged radially inside the actuating portion 3a between the actuating plate spring 4 and the pressure plate 3. i In the embodiment according to fi g. 36-37, the lid-side counter-ramp ramps 524 1732724851) l / LK 10 15 20 25 30 520 1 65 are formed by lid-shaped extensions, which are inserted in the sheet metal lid 502. Furthermore, in this embodiment, the helical spring groove 526 biased through the lid 502 and the post-adjustment ring 517 is guided 528, which are integral with the post-adjustment ring 517 and extend in the circumferential direction. These guide pins 528 can, as can be seen in particular from fi g. 37, in the axial direction have an elongate cross-section adapted to the inner diameter of the springs 526. The guides 528 extend over at least a portion of the longitudinal extent of the springs 526 into them. As a result, at least a part of the spring windings can be guided and at least supported in the radial direction. Furthermore, a deflection or a suspension of the springs 526 in the axial direction can be avoided. The pins 528 can be considerably facilitated by the pins 528.

I ñg. 38 är efterinställningsringen 517 visad delvis. Efterinställningsringen 517 har radiellt inåt förlöpande utformningar 527, som bär de tappartiga, i omkretsriktningen sig sträckande styrpartiema 528 för skruvfjädrarna 526. Vid det visade utföringsexemplet är tjäderupptagttingspartierria 528 utformade i ett stycke med den som formsprutdel framställda plastringen 517. Fjäderstyrningspartierria eller fjäderupptagningspartierna 528 kan emellertid även vara bildade genom enskilda konstruktionsdelar och/eller alla gemensamt genom en enda konstruktionsdel, vilka eller vilken förbindes med efterinställningsringen 517, t.ex. medelst en snäpplåsning. Så kan alla styrpartiema 528 vara bildade genom en likaså över Omkretsen öppen ring, som är ihopkopplad med efterinställningsringen 517 över åtminstone tre förbindningsställen, företrädesvis utformade som snäpplåsning.I ñg. 38, the post-adjustment ring 517 is shown in part. The post-adjusting ring 517 has radially inwardly extending configurations 527 which support the pin-shaped, circumferentially extending guide portions 528 of the coil springs 526. In the embodiment shown, the capillary receiving portion rings 528 are formed integrally with the injection molding spring ring 528. be formed by individual structural members and / or all jointly by a single structural member, which or which is connected to the post-adjustment ring 517, e.g. by means of a snap lock. Thus, all the guide portions 528 may be formed by a ring also open over the circumference, which is connected to the post-adjustment ring 517 over at least three connecting points, preferably designed as a snap lock.

Liknande vad som beskrivits i förbindelse med fig. 28 och 29 kan skruvfjädrarria 526 radiellt stöda mot ytterligare, t.ex. på grund av centrifugalkraftinverkan, mot motsvarande utformade partier på locket 502 och/eller efterinställningsringen 517.Similar to what is described in connection with fi g. 28 and 29, the coil spring grooves 526 may radially abut further, e.g. due to centrifugal force action, against correspondingly shaped portions on the cover 502 and / or the post-adjustment ring 517.

De locksidiga stöden för skruvfjädrarna 526 är bildade genom av lockmaterialet utformade och i axiell riktning sig sträckande vingar eller genom axiella väggar bildade utpressningar 526a. Dessa stödpartier 526a för fjädrarna 526 är därvid lärnpligtvis utformade på så sätt att de motsvarande ändarna på fjädrarna styrs och därmed säkras mot en otillåten förskjutning i axiell och/eller radiell riktning.The cover-side supports for the helical springs 526 are formed by extensions 526a formed by the cover material and extending in the axial direction or by extensions 526a formed by axial walls. These support portions 526a for the springs 526 are then compulsorily designed in such a way that the corresponding ends of the springs are guided and thus secured against an impermissible displacement in the axial and / or radial direction.

Vid den i fig. 39 visade utföringsforrnen av en koppling 601 är sensorfjädern 613 anordnad på den från tryckplattan 603 vända sidan av locket 602. Genom arrangemanget av sensorfjädern 613 utanför lockinnerutrymmet, som upptar tryckplattan 603, kan de terrniska påfrestningarna på sensorfjädern 613 minskas, varigenom risken för en sättning av denna fjäder 613 på grund av en termisk överpåfrestning undvikes. Likaså sker på den yttre sidan P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 520 610 66 av locket 602 en bättre kylning av fjädem 613.At the i fi g. 39, the sensor spring 613 is arranged on the side of the cover 602 facing away from the pressure plate 603. By arranging the sensor spring 613 outside the lid inner space, which receives the pressure plate 603, the thermal stresses on the sensor spring 613 can be reduced, thereby reducing the risk of this spring 613 is avoided due to a thermal overload. Likewise, on the outer side P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 520 610 66 of the lid 602 a better cooling of the spring 613 takes place.

Stödandet av det pâ den från locket vända sidan av manövreringstallriksfjädern 604 anordnade svängstödet 611 sker medelst distansnitar 615, som sträcker sig axiellt genom motsvarande urtagningar i tallriksfjädern 604 och locket 602 och är axiellt förbundna med sensorfjädern 613. Vid det visade utföringsexemplet är distansnitama 615 ihopnitade med sensorfjädern 613. I stället för distansnitar 615 kan även andra medel användas vilka bildar en förbindning mellan avrullningsstödet 611 och sensorfjädern 613. Så kan Lex. sensorfiädern 613 i det radiellt inre partiet uppvisa axiellt sig sträckande flikar, vilka stöder avrullnings- stödet 611 med motsvarande radiella partier eller t.o.m. direkt bildar detta avrullningsstöd 611 genom motsvarande utformningar. I stället för de fast med sensorfjädern ihopnitade elementen 615 kan även på annat sätt utformade, tex. ledat vid sensorn fastlänkade element användas.The support 611 arranged on the side of the actuating disc spring 604 facing away from the cover is effected by means of spacer rivets 615, which extend axially through corresponding recesses in the disc spring 604 and the cover 602 and are axially connected to the sensor spring 613. In the exemplary embodiment 6 shown sensor spring 613. Instead of spacer rivets 615, other means can also be used which form a connection between the unwinding support 611 and the sensor spring 613. Lex. sensor fi spring 613 in the radially inner portion have axially extending fl ices, which support the unrolling support 611 with corresponding radial portions or even directly forms this unrolling support 611 through corresponding designs. Instead of the elements 615 fixed to the sensor spring, they can also be designed in other ways, e.g. articulated elements attached to the sensor can be used.

Vid utföringsfonnen enligt fig. 40 sträcker sig sensorfiädern 713 radiellt innanför svänglagringen 715 för manövreringstallriksfjädern 704. Sensortjädern 713 är stödd vid sitt radiellt inre parti mot locket 702. För detta har locket 702 axiellt sig genom motsvarande slitsar eller urtagningar i tallriksfiädern 704 sig sträckande flikar 715, vilka axiellt stöder sensortallriksfjädern 713. Enligt en andra utföringsvariant kunde även sensorfjädern 713 på sitt inre kantparti uppvisa flikar, vilka sträcker sig i axiell riktning axiellt genom motsvarande öppningar i tallriksfjädern 704 och stöds på locksidan.At the execution form according to fi g. 40, the sensor spring 713 extends radially within the pivot bearing 715 for the actuating disc spring 704. The sensor spring 713 is supported at its radially inner portion against the cover 702. To this end, the cover 702 extends axially through corresponding slots or recesses in the disc spring 704 extending axially. 713. According to a second embodiment variant, the sensor spring 713 could also have pås on its inner edge portion, which extend in the axial direction axially through corresponding openings in the disc spring 704 and are supported on the lid side.

Deni fig. 41 visade efterinställningsringen 817 kan användas vid en friktionskoppling enligt fig. 36-37. Efteririställningsringen 817 har radiellt inre utforrnningar 827, som sträcker sig radiellt. Utformningarna 827 har radiella ansatser 827a, som bildar stödpartiema för de i omkretsriktningen mellan kopplingslock och inställningsring 817 förspända skruvfjädrarna 826. För styrning och underlättande av monteringen av skruvfjâdrarna 826 är anordnat en ring 828, som är avbruten eller öppen på ytteromkretsen. Ringen 828 är förbunden med de radiella utformningarna 827a. För detta kan utformningarna 827a uppvisa i omkretsriktningen sig sträckande fördjupningar eller spår, som är utformade på så sätt, att de i förbindelse med ringen 828 bildar en snäppförbindning. De locksidiga stöden för efteririställningsfjädrarna 826 är bildade genom axiella flikar 826a på kopplingslocket. De axiella flikama 826a har en axiell inskäming 826b för upptagandet av ringen 828. Inskärningarna 826b är därvid utformade på så sätt att ringen 828 i förhållande till flikama 826a har en axiell förskjutningsmöjlighet, åtminstone svarande mot förslitningsvägen hos friktionskopplingen. För detta är det speciellt lämpligt om de i de radiella utformningarna 827a införda fördjupningarna för upptagandet av P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 67 ringen 828 och urskärningarna 826b, betraktat i axiell riktning, är motriktat utformade, eller med andra ord, att fördjupningama i utformningarna 827a är öppna i den ena axiella riktningen och urskämingarna 826b öppna i den andra axiella riktningen.Deni fi g. 41 can be used in a friction clutch according to fi g. 36-37. The post-adjustment ring 817 has radially inner configurations 827 which extend radially. The configurations 827 have radial projections 827a, which form the support portions for the helical springs 826 prestressed in the circumferential direction between the coupling cap and the adjusting ring 817. To guide and facilitate the mounting of the coil springs 826, a ring 828 is provided which is interrupted or open on the outer circumference. The ring 828 is connected to the radial configurations 827a. For this, the configurations 827a may have circumferentially extending depressions or grooves which are designed in such a way that in connection with the ring 828 they form a snap connection. The cover-side supports for the post-adjustment springs 826 are formed by axial axes 826a on the coupling cover. The axial holes 826a have an axial notch 826b for receiving the ring 828. The notches 826b are then designed in such a way that the ring 828 has an axial displacement possibility relative to the holes 826a, at least corresponding to the wear path of the friction clutch. For this, it is particularly suitable if the depressions inserted in the radial configurations 827a for receiving the ring 828 and the cut-outs 826b, viewed in the axial direction, are oppositely formed, or in other words, that the recesses in the configurations 827a are open in one axial direction and the recesses 826b are open in the other axial direction.

Vid den i fig. 42 visade utföringsformen av en friktionskoppling 901 sker stödandet av manövreringstallrilrstjädem 904 i urkopplingsriktningen i ett mellersta parti av tallrikstjäderns 904 grundkropp 904a. Radiellt utanför stöder grundkroppen 904a mot tryckplattan 903 och sträcker sig radiellt inåt ut över svänglagringen 905. Det betyder att svänglagringen 905 är på förhållandevis stort avstånd från grundkroppens 904a innerkant hos tallriksfjädem 904 eller slitsändarna, vilka bildar tungor på tallriksfjädern 904, i jämförelse med de hittills kända tallriksfjäderkopplingarna. Vid det visade utföringsexemplet ligger det radiella breddförhållandet mellan det radiellt innanför svänglagringen 905 anordnade grundkroppspartiet och det radiellt utanför svänglagringen 905 förekommande grundkroppspartiet i storleksordningen av 1:2. Det är lämpligt om detta förhållande ligger mellan 1:6 och 1:2. Genom ett sådant stödande av manövreringstallriksfjådem 904 kan ett skadande eller en överpåfrestning av tallriksfiädergrundkoppen 904a i området av svänglagringen 905 undvikas.At the i fi g. 42, the actuation of the actuating pulley 904 is supported in the disengagement direction in a central portion of the base body 904 of the plate 904a. Radially outside, the base body 904a abuts the thrust plate 903 and extends radially inwardly over the pivot bearing 905. This means that the pivot bearing 905 is at a relatively large distance from the inner edge of the base body 904a of the disc spring 904 or the slit ends which form tongues on the disc spring 904. known disc spring couplings. In the exemplary embodiment shown, the radial width ratio between the basic body portion arranged radially inside the pivot bearing 905 and the basic body portion located radially outside the pivot bearing 905 is in the order of 1: 2. It is appropriate if this ratio is between 1: 6 and 1: 2. By such a support of the actuating disc spring 904, a damage or an over-stressing of the disc spring base 904a in the area of the pivot bearing 905 can be avoided.

I fig. 42 antydes vidare streckat en axiell påsättning 903a, som är anordnad på tryckplattan 903. Över sådana på tryckplattan 903, speciellt i området av stödsnockarna 903b, anordnade påsättningar 903a kan manövreringstallriksfjädem 904 centreras i förhållande till 901. 904 kan ytterdiametercentrering hållas i radiell riktning i förhållande till locket 902, så att de i fig. kopplingen Manövreringstallriksfiädern således medelst en 40 likaså visade centreringsnitarna eller tappama 915 kan bortfalla. Fastän så inte visas kan ytterdiametercentreringen ske även genom ur lockets 902 material utformade flikar eller utpressningar.I fi g. 42 further indicates an axial attachment 903a, which is arranged on the pressure plate 903. Over such arrangements 903a arranged on the pressure plate 903, especially in the area of the support cams 903b, actuating disc spring 904 can be centered relative to 901. 904 outer diameter centering can be kept relative to row diameter. to the lid 902, so that the i fi g. the coupling The actuating plate spring can thus be omitted by means of a centering rivets or pins 915 also shown. Although not shown, the outer diameter centering can also take place through fl ices or extensions formed from the material of the cover 902.

Vid friktionskopplingen 901 är sensorfiädern 913 utformad på så sätt, att den kraften påförande grundkroppen 913a är anordnad radiellt innanför nockarna 903b. För stödande av manövreringstallriksfjädern 904 å ena sidan och för ett eget stödande mot locket 902 å andra sidan har sensorfiädem 913 radiella utliggare eller tungor, vilka sträcker sig dels från grundkroppen 913a radiellt inåt och dels från grundkroppen 913a radiellt utåt.At the friction clutch 901, the sensor spring 913 is designed in such a way that the force applying to the base body 913a is arranged radially inside the cams 903b. For supporting the actuating disc spring 904 on the one hand and for its own support against the cover 902 on the other hand, sensor fi edem 913 has radial outriggers or tongues, which extend partly from the base body 913a radially inwards and partly from the base body 913a radially outwards.

Vid den i ñg. 43 visade utföringsvarianten av en friktionskoppling 1001 är den friktionskopplingens urkopplingskraft eller manövreringstallriksfiädems 1004 svängkraft motriktade kraften påförd genom en sensortjäder 1013, vilken är axiellt inspänd mellan locket 1002 och tryckplattan 1003. Vid en sådan utföringsform stöds manövreringstallrikstjädern 1732724550 l /LK 10 15 20 25 30 520 610 68 n, ._ 1004 i sväng- eller tippornrådet 1005 inte genom någon svänglagring i urkopplingsriktningen.At it in ñg. The embodiment variant of a friction clutch 1001 shown in Fig. 43 is the disengaging force of the friction clutch or the pivoting force of the actuating disc 1004 applied by a sensor spring 1013, which is axially clamped between the cover 1002 and the pressure plate 1003. In such an embodiment, the operating plate 30 is supported. 610 68 n, ._ 1004 in the swivel or tipper area 1005 not by any swivel bearing in the disengagement direction.

Tallrikstjäderns 1004 anliggning mot det locksidiga svängstödet eller stödstödet 1012 garanteras genom sensorfiäderns 1013 förspänningskraft. Denna sensorfläder är utformad på så sätt, att under friktionskopplingens 1001 urkopplingsförlopp blir den av demia sensorfiäder 1013 påförda axialkraften på tallriksfiädern 1004 större än friktionskopplingens 1001 erforderliga urkopplingskraft. Det måste därvid garanteras att när ingen förslitning har förekommit på friktionsbeläggen, tallriksfjädern 1004 alltid blir i anliggning mot det locksidiga stödet eller svängstöden 1012. För detta måste på liknande sätt, såsom detta beskrivits i samband med de tidigare utföringsforrnenia, en anpassning ske mellan de enskilda i axiell riktning verksamma och överlagrande krafterna. Dessa krafter, som alstras genom sensorfjädern 1013, genom beläggfjädringen genom de mellan tryckplattan 1003 och locket 1002 eventuellt anordnade bladfjäderelementen, genom manövreringstallriksfjädern 1004, 1001 efterinställningsringen 1017 inverkande efterinställningsfjäderelementen måste anpassas i genom urkopplingskraften för friktionskopplingen och genom de på motsvarande grad till varandra.The abutment of the plate spring 1004 against the lid-side pivot support or the support support 1012 is guaranteed by the biasing force of the sensor spring 1013. This sensor spring is designed in such a way that during the disengagement process of the friction clutch 1001, the axial force applied by the demia sensor spring 1313 to the disc spring 1004 becomes greater than the required disengagement force of the friction clutch 1001. It must then be guaranteed that when there has been no wear on the friction pads, the disc spring 1004 always abuts against the lid-side support or the swing supports 1012. For this, in a similar manner, as described in connection with the previous embodiments, an adjustment must be made between the individual axially acting and superimposing forces. These forces, which are generated by the sensor spring 1013, by the coating spring by the leaf spring elements possibly arranged between the pressure plate 1003 and the cover 1002, by the actuating disc spring 1004, 1001 by the adjusting spring elements 1017 acting on the adjusting spring elements must be adjusted by the disengagement force.

Vid friktionskopplingen 1101 enligt fig. 44 stöder därvid sensorfiädern 113 radiellt utanför det locksidiga ringformiga stödpartiet 1112. Vid det visade utföringsexemplet är det motsatta stödandet mellan manövreringstallriksfiädern 1104 och sensorfiädern 1113 även anordnat radiellt utanför stöddiametern l103a hos manövreringstallriksfjädern 1104 på tryckplattan 1103. För stödandet mot locket 1102 har sensorfjädern 1113 radiellt utvändigt utformningar i form av radiellt utåt sig vända armar 1113b, vilka på liknande sätt, såsom detta beskrivits i samband med ñg. 36-37, över en bajonettlásning 1514 axiellt stöder mot locket 1102 och är säkrade mot vridning. För monteringen av sensorfjädern 1113 har locket 1102 motsvarande axiella urtagningar 1502b, motsvarande axiella urtagningar 1502b, i vilka de radiellt yttre stödarmarna för sensorfiädern 1113 axiellt kan vara införda för bildandet av bajonettlåsningen 1514. Anliggningen av tallriksfjädern 1104 mot det locksidiga svängstödet eller stödstödet 1112 garanteras genom sensorfjäderns 1113 förspänningskraft.At the friction clutch 1101 according to fi g. 44, the sensor spring 113 then supports the radial outside the lid-side annular support portion 1112. In the embodiment shown, the opposite support between the actuating plate spring 1104 and the sensor spring 1113 is also arranged radially outside the support diameter 103a of the actuating plate spring spring 1104 on the compression spring 1101. designs in the form of radially outwardly facing arms 1113b, which in a similar manner, as described in connection with ñg. 36-37, over a bayonet lock 1514 axially abut the cover 1102 and are secured against rotation. For mounting the sensor spring 1113, the cover 1102 has corresponding axial recesses 1502b, corresponding axial recesses 1502b, in which the radially outer support arms of the sensor spring 1113 can be axially inserted to form the bayonet lock 1514. The abutment of the disc spring 1104 against the lid-side support the biasing force of the sensor spring 1113.

I samband med fig. 43 ska kopplingens funktion förklaras närmare. Därvid är sensorfjäderns kraft utformad på så sätt, att den motsvarar urkopplingskraften i efterinställ ningspunkten. Urkopplas efter uppträdande beläggförslitning (eller förslitning på andra ställen) och därmed förändrad tallriksvinkel och därigenom högre tallriksfjäderkraft, så svänger tallriksfiädern först kring stödet 1012 till in i närheten av efterinställningspunkten. Då i denna punkt då urkopplingskraften blir lika med sensorkraften tillsammans med beläggfjädern - P32724SE0l /LK 10 15 20 25 30 » ! Å - i i 520 610 69 restkraft - svänger tallriksfjädern vid ytterligare urkoppling kring stödet på tryckplattan, till dess att en kraftjärnvikt åter har bildats mellan urkopplingskraften och sensorkraften. Därvid lyfts tallriksfjädem upp från det locksidiga stödet och friger detta för efterinställningen. Under den ytterligare urkopplingssträckan sjunker urkopplingskraften åter, sensorkraften överväger och pressar genom tryckplattan tallrikstjädern mot det locksidiga stödet 1112, kring vilket då den ytterligare svängningen av tallriksfjädern sker. Vid tallriksfiäderiis övergång från det locksidiga stödet till det tryckplattsidiga stödet ändrar tallrikstjädern i tendensen sin funktion som tvåarmad hävarm. Den stöder mot tryckplattan övergående med den nu förekommande urkopplingskraften mot tryckplattan och lyfts därigenom tillfälligt från det locksidiga stödet.In connection with fi g. 43, the function of the coupling shall be explained in more detail. In this case, the force of the sensor spring is designed in such a way that it corresponds to the disengagement force at the post-set point. Disengaged after occurring coating wear (or wear elsewhere) and thus changed disc angle and thereby higher disc spring force, the disc spring first turns around the support 1012 to in the vicinity of the post-adjustment point. Then at this point when the disengagement force becomes equal to the sensor force together with the coating spring - P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30 »! Å - i in 520 610 69 residual force - the disc spring pivots during further disengagement around the support on the pressure plate, until a force iron weight has again been formed between the disengagement force and the sensor force. Thereby, the disc spring lifts up from the lid-side support and releases this for the post-adjustment. During the further disengagement distance, the disengagement force decreases again, the sensor force overrides and presses through the pressure plate the disc spring against the lid-side support 1112, around which then the further pivoting of the disc spring takes place. When the plate fi eateries transition from the lid-side support to the pressure plate-side support, the plate tether tends to change its function as a two-armed lever. It abuts the pressure plate transiently with the current disengaging force against the pressure plate and thereby temporarily lifts from the lid-side support.

Efter ytterligare urkopplingsväg överväger på grund av det därmed förbundna kraftfallet kraften från sensorfjädern och pressar tallriksfjädem åter mot det locksidiga stödet, varigenom efteririställriingsanordningenblockeras och efterinställningsförloppet är slutfört. Tallriksfjädern är sedan åter för den ytterligare utkopplingsvägen verksam som tvåarmad hävann.After further disconnection path, due to the associated power drop, the force from the sensor spring prevails and presses the disc spring again against the lid-side support, whereby the post-resetting device is blocked and the post-adjustment process is completed. The disc spring is then again used as a two-armed lever for the further disconnection path.

Tallriksfjädern kan utformas under hänsynstagande till samtliga fjäderkrafter, som verkar direkt eller indirekt mot tallrikstjädem. Till dessa hör speciellt de krafter, som alstras genom manövreringstallrikstjädern och de axiellt i förhållande till locket förskjutbara konstruktions- delarna hos den motsvarande utjämnings- eller efterinställningsanordningen.The disc spring can be designed taking into account all the spring forces, which act directly or indirectly against the disc spring. These include in particular the forces generated by the actuating disc teeth and the axially displaceable structural parts of the corresponding leveling or readjusting device.

Utföringsforrnen enligt fig. 44 har vidare den fördelen, att i friktionskopplingens inkopplade tillstånd är tallriksfjädern 1104 praktiskt taget förspänd eller verksam som tvåar- mad hävarm och tallrikstjädern 1104 är därmed förspänd mellan det locksidiga stödet 1112 och det tryckplattsidiga stödet 1103a, vid urkopplingen av friktionskopplingen 1101 stöder tallrikstjädern emellertid praktiskt taget enbart mot sensortjädern 1113 och svängs kring stödpartiet 1113a, vid samtidig axiell förskjutning av stödpartiet 11l3a, så att den då praktiskt taget är verksam som enarrnad hävarm.The embodiment according to fi g. 44 further has the advantage that in the engaged state of the friction clutch, the disc spring 1104 is practically biased or acts as a two-armed lever and the disc spring 1104 is thus biased between the lid-side support 1112 and the pressure plate-side support 1103a, when the friction clutch 110 is disengaged. taken only against the sensor cap 1113 and pivots about the support portion 1113a, at the same time as the axial displacement of the support portion 1113a, so that it is then practically effective as a single lever.

Sensorfjädern 1113 enligt ñg. 44 kan - liksom sensortallriksfjädrarna i de andra figurerna ~ vid motsvarande utformning eller anpassning stöda mot en godtycklig diameter på manövreringstallrikstjädern 1104. Så kan sensorfjåderns 1113 stöd mot tallriksfjädern 1104 ske på en diameter, som befmner sig mellan det locksidiga svängpartiet 1105 och den tryck- plattsidiga stöddiametem llO3a. Vidare kunde sensortjäderris 1113 stöd mot tallriksfjädern 1104 även vara anordnat radiellt innanför den locksidiga stöddiametem 1105. Därmed blir tendensmässigt den av sensorfjädern 1113 påförda axiella stödkraften desto större ju mindre dess stöddiameter 1113a blir på tallriksfjädern 1104. Vidare måste tjäderpartiet med praktiskt taget konstant kraft hos sensorfjädern 1113 bli desto större ju längre bort från stöddiametem P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 , - . > 1 i 520 610 70 1113a mellan fjädrarna 1104 och 1113 från den locksidiga stöddiametern 1105 tallriksfiädern 1104 är belägen.Sensor spring 1113 according to ñg. 44 can - like the sensor disc springs in the other figures - in the corresponding design or adjustment support an arbitrary diameter of the actuating disc spring 1104. Thus, the support of the sensor spring 1113 against the disc spring 1104 can take place at a diameter located between the lid-side pivot portion 1105 and the pressure plate side support diameter llO3a. Furthermore, sensor spring rice 1113 support against the disc spring 1104 could also be arranged radially inside the lid side support diameter 1105. Thus, the axial support force applied by the sensor spring 1113 tends to become larger the smaller its support diameter 1113a becomes on the disc spring 1104. Furthermore, the spring portion of the sensor spring 1113 become larger the further away from the support diameter P32724SE0l / LK 10 15 20 25 30, -. > 1 i 520 610 70 1113a between the springs 1104 and 1113 from the lid side support diameter 1105 the plate spring 1104 is located.

Utföringsformen enligt ñg. 45 har en efterinställningsanordning 1216, som är verksam på liknande sätt, som detta beskrivits med de föregående figurerna, speciellt i förbindelse med fig. 17-30. Manövreringstallriksfjädern 1204 är svängbart lagrad mellan två ringformiga avrullningsstöd 1211 och 1212. Det intill tryckplattan 1203 belägna stödet 1211 påverkas genom sensorfjädern 1213. Friktionskopplingen 1201 har en anordning 1261, som garanterar, att betraktat under friktionskopplingens livslängd, efterinställningsringens 1217 ramper inte häftar vid mot de locksidigt anordnade motramperna. Vid det visade utför- ingsexemplet är motramperna, liknande såsom detta beskrivits i förbindelse med fig. 18, anordnade på en på locket vridfast stödring 1225. En vidhäftning mellan rarnpema och motramperna hade till följd, att den önskade förslitningsefterinställningen inte längre kunde ske.The embodiment according to ñg. 45 has a post-adjustment device 1216 which operates in a manner similar to that described with the preceding figures, especially in connection with fi g. 17-30. The actuating disc spring 1204 is pivotally mounted between two annular unrolling supports 1211 and 1212. The support 1211 located next to the pressure plate 1203 is actuated by the sensor spring 1213. The friction clutch 1201 has a device 1261 which ensures that during the life of the friction clutch arranged the counter-ramps. In the exemplary embodiment shown, the counter-ramps are similar to those described in connection with fi g. 18, arranged on a support ring rotatably fixed on the lid 1225. An adhesion between the ridge strips and the counter-ramps had the consequence that the desired wear readjustment could no longer take place.

Anordningen 1261 bildar en lösfriktionsmekanism, som vid urkopplingen av friktionskopplingen 1201 och vid förekommande förslitning pâ friktionsbeläggen 1207 kan utöva en axialkraft på efterinställningsringen 1217, varigenom den eventuellt förekommande vidhäftningsförbindelsen mellan ramperna och motramperna lossas. Mekanismen 1261 innefattar ett axiellt fjädrande element 1262, som vid det visade utföringsexemplet axiellt är förbundet med tallriksfjädern 1204. Elementet 1262 har en ringforrnig membranartig eller tallriksartig fjädrande grundkropp 1262a, som radiellt utvändigt är förbunden med tallriksfjädern 1204. Från det radiellt inre kantpartiet på den ringfonniga grundkroppen 1262a sträcker sig över omkretsen fördelade, axiella flikar 1263, som sträcker sig genom axiella urtagningar i tallriksfjädern 1204. Vid sina fria ändpartier har flikama 1263 anslagskonturer i form av nedböjningar 1264, vilka samverkar med motanslagskonturer 1265 på efterinställ- ningen 1217. Motanslagskonturerna 1265 är bildade genom i ringen 1217 radiellt införda urtagningar eller genom ett runt om gående spår. Avståndet mellan anslagskonturerna 1264 och motanslagskonturerna 1265 i friktionskopplingens inkopplade tillstànd är så avpassat, att över åtminstone en större del av kopplingsurkopplingsfasen sker inte någon beröring mellan konturema 1264 och motkonturerna 1265. Företrädesvis kommer anslagskonturerna 1264 till anliggning mot motanslagskonturerna 1265 först vid fullständigt urkopplad friktionskoppling, varigenom elementet 1262 kan förspännas elastiskt mellan efterinställningsringen 1217 och tallriksfiädern 1204. Därigenom garanteras att, så snart till följd av beläggförslitning en axiell förskjutning av svängstödet 1211 sker, efterinställningsringen 1217 tvångsmässigt lyfts upp P32724SE0l/LK 10 15 20 25 30 520 610 71 från de locksidiga upplöpningsramperna. Vidare ska mekanismen 1261 förhindra att vid allt för stor urkopplingsväg, t.ex. pâ grund av en felaktig grundiriställning av urkopplingssystemet, en efterinstållning av ringen 1217 sker. Detta uppnås genom att vid alltför stor vridvinkel av tallriksfiädem 1204 i urkopplingsriktning det fjädrande elementet 1262 förspänner efterinställningsringen 1217 mot tallriksfjädern 1204, varigenom en vrid- säkring av efterinställningsringen 1217 sker i förhållande till tallriksijädern 1204. Det måste således vara garanterat att vid överskridande av punkten 46 enligt ñg. 24 i urkopplingsrikt- ningen efterinställningsringen 1217 hålles vridfast i förhållande till tallriksfjädern 1204, då vid överskridande av punkten 46 sensortjäderns 1213 tillbakahållningskraft övervinnes, varigenom även vid icke förekommande förslitning på kopplingsskivan en efterinställning skulle ske. Detta skulle ha till följd en förändring av driftspunkten, således en förändring av tallriksfjäderns 1204 imnonteringsläge, nämligen i riktning mot en lägre anpressningskraft.The device 1261 forms a loose friction mechanism which, when disengaging the friction clutch 1201 and in the event of wear on the friction pads 1207, can exert an axial force on the post-adjustment ring 1217, thereby loosening any adhesion connection between the ramps and the counter-ramps. The mechanism 1261 includes an axially resilient member 1262 which, in the illustrated embodiment, is axially connected to the disc spring 1204. The member 1262 has an annular diaphragm or disc-like resilient base body 1262a which is radially externally connected to the disc spring within the annular portion 1204. the base body 1262a extends circumferentially distributed, axial fls 1263, which extend through axial recesses in the disc spring 1204. At their free end portions, fls 1263 have abutment contours in the form of deflections 1264, which cooperate with counter-abutment contours 1265 on the post-adjustment abutment 127. formed by recesses radially inserted into the ring 1217 or by a circumferential groove. The distance between the abutment contours 1264 and the counter-abutment contours 1265 in the engaged state of the friction clutch is adjusted so that over at least a larger part of the clutch disengagement phase there is no contact between the contours 1264 and the counter-contours 1265. Preferably, the abutment contours 1264 the element 1262 can be elastically biased between the post-adjustment ring 1217 and the disc spring 1204. This guarantees that, as soon as due to coating wear, an axial displacement of the swivel support 1211 occurs, the post-adjustment ring 1217 is forcibly lifted up from P32724SE01 / LK 10 15 20 25 30 5 5 . Furthermore, the mechanism 1261 must prevent, in the event of an excessively large disconnection path, e.g. due to an incorrect basic setting of the disconnection system, a readjustment of the ring 1217 takes place. This is achieved by biasing the resilient element 1262 in the direction of disengagement 1204 in the direction of disengagement of the resilient element 1262 against the disc spring 1204, whereby a rotation protection of the resetting ring 1217 takes place relative to the disc spring 1204. Thus, the point 46 must be guaranteed. according to ñg. 24 in the direction of disengagement, the post-adjustment ring 1217 is kept rotationally fixed relative to the disc spring 1204, when the retention force of the sensor springs 1213 is exceeded at point 46, whereby even in the event of non-wear on the clutch disc a post-adjustment would take place. This would result in a change in the operating point, thus a change in the mounting position of the disc spring 1204, namely in the direction of a lower pressing force.

Det betyder att i tig. 24 driftspunkten 41 skulle vandra längs kurvlinjen 40 i riktning mot det med 45 angivna minimum.This means that in tig. 24 the operating point 41 would travel along the curve line 40 in the direction of the 45 specified minimum.

Vid en utföringsforrn av en friktionskoppling, som är utformad i enlighet med detaljerna enligt fig. 46 - 48, är de enskilda skruvfjädrarna 1326 upptagna på flikar 1328, som är utformade i ett stycke med kopplingslocket 1302. Flikarna 1328 är utformade ur lockets 1302 plåtmaterial genom bildande av t.ex. en urstansad U-fonnig omskärning 1302a.In an embodiment of a friction coupling, which is designed in accordance with the details according to fi g. 46-48, the individual coil springs 1326 are received on spokes 1328, which are formed integrally with the coupling cover 1302. The tabs 1328 are formed from the sheet material of the cover 1302 by forming e.g. a punched U-shaped circumcision 1302a.

Flikarna 1328 sträcker sig, betraktat i omkretsriktningen, bågfonnigt eller tangentiellt och är lämpligtvis åtminstone ungefarligen på samma axiella höjd som det direkt intilliggande lockpartiet. Av ñg. 48 framgår att vid det visade utföringsexemplet är flikarna 1328 förskjutna med ungefär halva materialtjockleken i förhållande till lockets bottenpartier 1302b.The flaps 1328 extend, viewed in the circumferential direction, arcuately or tangentially and are suitably at least approximately at the same axial height as the directly adjacent lid portion. Av ñg. 48, it can be seen that in the embodiment shown, the flaps 1328 are offset by approximately half the material thickness relative to the bottom portions 1302b of the lid.

Bredden på en flik 1328 är anpassad så att den därpå anordnade skruvfjädern 1326 är styrd såväl i radiell som även i axiell riktning.The width of a fl ik 1328 is adapted so that the coil spring 1326 arranged thereon is guided both in the radial and also in the axial direction.

Den av fjädrarna 1326 i efterinstållningsriktningen påverkade efterinställningsringen 1317 har på sin inneromkrets radiellt inåt vända utformningar eller utläggare 1327, som sträcker sig mellan locket 1302 och tallriksfjädem 1304. Utläggarna 1327 har radiellt inåt en i axelriktningen riktad gaffel eller U-utforrnning l327a, vars båda i axelriktningen riktade pimiar 1327b på båda sidor griper om fjäderstymingsflikar 1328. För detta sträcker sig de båda pinnarna 1327b axiellt genom urskärningen 1302a i locket 1302. På urformningarna l327a eller på deras pinnar 1327b stöder efterinställningsfjädrarna 1326.The post-adjustment ring 1317 actuated by the springs 1326 in the post-adjustment direction has on its inner circumference radially inwardly facing configurations or outriggers 1327 extending between the lid 1302 and the disc spring 1304. The outriggers 1327 have a fork or U-shape i77 the axial direction directed pimps 1327b on both sides engage spring guide members 1328. For this, the two pins 1327b extend axially through the cut-out 1302a in the cover 1302. On the recesses l327a or on their pins 1327b the post-adjustment springs 1326 support.

Efteririställningsringen 1317 stöder på liknande sätt medelst sina upplöpningsramper mot de i locket 1302 inpressade motupplöpningsramperna 1324, såsom detta beskrivits i för- P32724SE0l /LK 10 15 20 25 1. .H1 520 610 72 bindelse med de föregående figurerna. De motupplöpningsramperna 1324 bildande lockinpressningarna är emellertid utformade på så sätt, att dessa i kopplingens rotationsriktning bildar en luftgenomsläppsöppning 1324. Genom en sådan utformning uppnås vid rotation av den motsvarande friktionskopplingen en bättre kylning av denna genom en tvångsmässig luftcirkulation. Speciellt kyls därigenom även den av plastmaterial framställda efterinställningsringen 1317, varigenom den termiska belastningen även av denna konstruk- tionsdel väsentligt kan reduceras. Enligt en ytterligare utformningsvariant kan sensorkraften, som verkar på manövreringstallriksfiädern hos friktionskopplingen, genom exempelvis mellan kopplingslocket och tryckplattan anordnade bladfiäderelement påföras, varvid dessa bladfjäderelement kan ihopkoppla tryckplattan och locket vridfast, men axiellt begränsat inbördes förskjutbart. Vid en sådan utföringsform vore således inga speciella sensorfiädrar erforderliga, utan t.ex. kunde bladfjäderelementen 9 hos friktionskopplingen 1 utformas enligt ñg. 17 och 18 på så sätt, att de dessutom övertar funktionen hos sensortallriksfiädern 13.The post-adjustment ring 1317 similarly supports by means of its ramp ramps against the counter-ramp ramps 1324 pressed into the lid 1302, as described in connection with the preceding figures. However, the counter-indentation ramps 1324 forming the cover depressions are designed in such a way that they form an air passage opening 1324 in the direction of rotation of the coupling. By such a design, when the corresponding friction coupling is rotated, a better cooling thereof is achieved by a forced air circulation. In particular, the post-adjustment ring 1317 made of plastic material is also cooled in this way, whereby the thermal load of this component can also be significantly reduced. According to a further design variant, the sensor force acting on the actuating plate spring of the friction clutch can be applied through, for example, blade spring elements arranged between the coupling cover and the pressure plate, these leaf spring elements being able to couple the pressure plate and the cover rotatably but axially limited. In such an embodiment, no special sensor springs would thus be required, but e.g. the leaf spring elements 9 of the friction clutch 1 could be designed according to ñg. 17 and 18 in such a way that they also take over the function of the sensor disc spring 13.

Därigenom kan såväl sensortjädern 13 som även avrullningsringen 11 bortfalla.As a result, both the sensor cap 13 and also the unwinding ring 11 can be omitted.

Bladfjäderelementen 9 måste därvid utformas på så sätt, att under en manövrering av friktionskopplingen 1 och utan att beläggförslitningen förekommer, manövreringstallriks- fjädern 4 blir anliggande mot det locksidiga avrullningsstödet 12. Så snart emellertid en motsvarande förslitning uppträder på friktionsbeläggen 7, varigenom tallriksfiäderns 4 urkopplingskraft ökar, måste bladfjåderelementen 9 möjliggöra en mot förslitningen svarande efterinställning av tallriksfiädern 4. Lämpligtvis har de i friktionskopplingen inmonterade bladfjäderelementen åtminstone över den maximalt erforderliga efterinställningsvägen för friktionskopplingen eller för tryckplattan en praktiskt taget linjär kraft-väg-kurvlirije. Det betyder således att bladfiäderelementen 9, såsom detta beskrivits i samband med fig. 25, ska uppvisa ett kurvlinjeparti 48 enligt kurvlinjerna 47 eller 47a.The leaf spring elements 9 must then be designed in such a way that during an actuation of the friction clutch 1 and without the coating wear occurring, the actuating disc spring 4 becomes abutting against the lid-side unwinding support 12. However, as soon as a corresponding wear occurs on the friction pads 4, , the leaf spring elements 9 must enable a wear adjustment of the disc spring 4 corresponding to wear. Suitably the leaf spring elements mounted in the friction clutch have at least over the maximum required readjustment path for the friction clutch or for the pressure plate a practically linear force-path-curve-curvature. This means that the leaf spring elements 9, as described in connection with fi g. 25, shall have a curve line portion 48 according to curve lines 47 or 47a.

P32724SEO l/LKP32724SEO l / LK

Claims (46)

1. 520 610 Patentkrav l. Friktionskoppling med en tryckplatta, som är vridfast, men axiellt begränsat förskjutbart förbunden med ett hus, varvid åtminstone en anpressningstalhiksfiäder - i det monterade tillståndet 5 för fiiktionskopplingen på en mottryckplatta - påverkar tryckplattan i riktningen mot en mellan demta och mottryckplattan inklämbar kopplingsskiva, k ä n n e t e c k n a d av att en åtminstone förslitningen av kopplingsskivans fiiktionsbelägg automatiskt kompenserande eíterinställriingsanordriing är anordnad, som åstadkommer en praktiskt taget konstant kraítpåverkan av tryckplattan genom anpressningstallriksijäderri, och fiiktionskopplingen har manövreringsmedel 10 (4b) för in- och urkopplingen, som är manövrerbara medelst en urkopplare, varvid medel (2a, 36; 436) är anordnade vilka förhindrar en otillåtet hög påverkan och/eller deformation av manövreringsmedlet.1 520 610 Claim 1. Friction coupling with a pressure plate which is torsionally fixed but axially limited slidably connected to a housing, wherein at least one pressing talc spring - in the mounted state 5 for the friction coupling on a back pressure plate - acts on the pressure plate in the direction of an intermediate counterpressure plate clampable clutch plate, characterized in that an at least wear of the clutch plate fi automatically compensating for adjusting adjustment device is provided, which provides a practically constant force effect of the pressure plate by the pressing plate outer ring, and the operating means for disengaging the pressure plate. by means of a disconnector, wherein means (2a, 36; 436) are arranged which prevent an impermissibly high influence and / or deformation of the operating means. 2. Friktionskoppling med en tryckplatta, som är vridfast, men axiellt begränsat förskjutbart förbunden med ett hus, varvid åtminstone en anpressningstallriksfiäder - i det monterade tillståndet 15 for fiiktionskopplingen på en mottryckplatta - påverkar tryckplattan i riktning mot en mellan demia och mottryckplattan inklämbar kopplingsskiva, tallriksijädern (404) är svängbart stödd vid huset och uppvisar en ringformig grundkropp (404a), från vilken radiellt inåt riktade manövreringstungor utgår (404b), k ä n n e t e c k n a d av att fiiktionskopplingen uppvisar anslagsmedel (436), som begränsar svängningsvirrkeln för urkopplingstungoma (404b) vid urkopplingen av 2 0 fiiktionskopplingen och är verksamma i det radiella utsträckningsonrrådet av manövrerirrgstungorrra (404b), företrädesvis i det radiellt inre området av manövreringstungoma (404b) eller åtminstone angränsande till detta område.Friction coupling with a pressure plate which is rotatably, but axially limitedly slidably connected to a housing, wherein at least one pressing plate spring - in the mounted state 15 for the friction coupling on a back pressure plate - acts on the pressure plate in the direction of a clamping plate clamped between the die and the back pressure plate. (404) is pivotally supported at the housing and has an annular basic body (404a), from which radially inwardly directed actuating tongues emanate (404b), characterized in that the action coupling has abutment means (436), which limits the pivoting vortex of the disengagement tongue. of the coupling and are operative in the radially extending region of the actuating tongue tongue (404b), preferably in the radially inner region of the actuating tongues (404b) or at least adjacent to this region. 3. Friktionskoppling med en tryckplatta som är vridfast, men axiellt begränsat förskjutbart förbindbar med en mottryckplatta, varvid åtminstone en tallriksíjäder påverkar tryckplattan i 25 riktning mot en mellan denna och mottryckplattan inklämbar kopplíngsskiva, och vidare är en åtminstone förslitningen av fiiktionsbeläggen hos kopplingsskivan kompenserande efterinställrringsanordning anordnad, som åstadkommer en praktiskt taget konstant krafipåverkan av tryckplattan genom anpressningsfiädem, och fiiktionskopplingen har manövreringsmedel (4b) för ur- och inkopplingen, som medelst en genom ett urkopplingsmedel (24) axiellt förskjutbar 30 urkopplare (22) är manövrerbar, varvid i beroende av åtminstone fiiktionsbeläggerrs förslitning manövreringsmedlet (4b) axiellt förskjutes i urkopplingsrörelsens riktning och tallriksfiädem har en fiäderkaraktäristik med ett ett degressivt krafiförlopp med minimum uppvisande område och ett 520 610 74 därtill anslutande område med krafiökning som vid urkopplingen av kopplingen inom detta degressiva krafiförlopp i riktning mot minimum fiiger kopplingsskivan och efierinställningsanordningen innehåller en avkänningsijäder för axiellt stödande och svängbar lagring av tallriksfiädern vid ett hus (såsom t.ex. beskrivits i DE patentansökan 42 39 291.8 eller FR 5 patentansökan 2 684 730), k ä n n e t e c k n a d av att i kopplingsurkopplingsmedlets rörelseväg, såsom hos manövreringsmedlet (4b), urkopplaren urkopplingsmedlet eller liknande anslagsmedel (2a+36, 436) är anordnade, som efter passering av minimum förhindrar en följande krafiökning över det värde, som har haft till följd en efiergivtting av avkärmingstjädern.Friction coupling with a pressure plate which is rotatably, but axially limitedly displaceably connectable to a counter-pressure plate, wherein at least one disc spring acts on the pressure plate in the direction of a coupling disc which can be clamped between it and the counter-pressure plate, and further there is an at least wear ring. , which produces a practically constant force fi actuation of the pressure plate by pressing fi edema, and the sk coupling has actuating means (4b) for disengaging and engaging, which by means of a disengagement (22) axially displaceable by a disengaging means (24) is operable, wherein depending on at least The wear of the actuator (4b) axially displaces the actuator (4b) axially in the direction of the disengagement movement and the plate edema has a spring characteristic with a degressive force course with a minimum exhibit area and an adjacent area with a force increase with force. n of the clutch within this degressive force course in the direction of the minimum of the clutch disc and the adjusting device contains a sensing spring for axially supporting and pivotable storage of the disc spring at a housing (such as e.g. described in DE patent application 42 39 291.8 or FR 5 patent application 2 684 730), characterized in that in the movement path of the clutch disconnect means, such as in the actuating means (4b), the disconnecting disconnecting means or similar stop means (2a + 36, 436) are arranged, which after passing of minimum, a subsequent demand increase over the value, which has resulted in a yield of the foreclosure cap. 4. Friktionskoppling enligt något av kraven 1-3, k ä n n e t e c k n a d av att begränsnings- 10 eller anslagsmedlet förhindrar en otillåtet hög påverkan och/eller deformation av manövreringsmedlet (4b).Friction coupling according to one of Claims 1 to 3, characterized in that the restricting or abutment means prevents an impermissibly high impact and / or deformation of the actuating means (4b). 5. Friktionskoppling enligt något av de föregående kraven, k ä n n et e c k n a d av att anslags- eller begränsningsmedlet (2a, 436) åtminstone är anordnat vid huset.Friction coupling according to one of the preceding claims, characterized in that the abutment or restraining means (2a, 436) is at least arranged at the housing. 6. Friktionskoppling enligt något av kraven 1-5, k ä n n e t e c k n a d av att 15 begränsningsmedlet uppvisar åtminstone ett av huset buret begränsningsanslag (436).Friction coupling according to one of Claims 1 to 5, characterized in that the restraining means has at least one restraining stop (436) carried by the housing. 7. Friktionskoppling enligt något av kraven 1-6, k ä n n e t e c k n a d av att anslags- eller begränsningsmedlet (2a+36) är verksamt mellan åtminstone en konstruktionsdel (34) hos urkopplaren och kopplingshuset.Friction coupling according to one of Claims 1 to 6, characterized in that the abutment or limiting means (2a + 36) is operative between at least one structural part (34) of the disconnector and the coupling housing. 8. Friktionskoppling enligt något av de föregående kraven, k ä n n et e c k n a d av att 20 begränsningen av urkopplingsrörelsen sker genom anslag av manövreringsmedlet (4b) mot ett av huset buret begränsningsanslag (43 6).Friction coupling according to one of the preceding claims, characterized in that the restriction of the disengagement movement takes place by abutment of the actuating means (4b) against a restraint stop (43 6) carried by the housing. 9. Friktionskoppling enligt något av de föregående kraven, k ä n n et e c k n a d av att anpressrtingstallriksfiådern uppvisar en ringformig gmndkropp (4a), fi'ån vilken radiellt inåt riktade tungor (4b) utgår, vilka bildar manövreringsmedel. 25Friction coupling according to one of the preceding claims, characterized in that the pressure plate vein has an annular base body (4a), from which radially inwardly directed tongues (4b) emanate, which form operating means. 25 10. Friktionskoppling enligt något av de föregående kraven, k ä n n e t e c k n a d av att begränsningsmedlet (43 6) begränsar den vinkelmässiga svängningen avanpressningstallriksíjädem.Friction coupling according to one of the preceding claims, characterized in that the limiting means (43 6) limits the angular oscillation of the pressing plate plate. 11. Friktionskoppling enligt något av de föregående kraven, k ä n n et e c k n a d av att begränsningsmedlet (43 6) är integrerat i fiiktionskopplingen.Friction coupling according to one of the preceding claims, characterized in that the limiting means (43 6) is integrated in the friction coupling. 12. Friktionskoppling enligt något av de föregående kraven, k ä n n e t e c k n a d av att 30 begränsningen av urkopplingsrörelsen sker genom anslag av de radiellt inre tallriksíjädertungspetsarna mot ett av huset buret anslag (436).Friction coupling according to one of the preceding claims, characterized in that the restriction of the disengagement movement takes place by abutment of the radially inner disc spring tips against an abutment carried by the housing (436). 13. Friktionskoppling enligt något av de föregående kraven, k ä n n et e c k n a d av att 10 15 20 25 30 520 610 75 det av huset buma begränsningsanslaget (436) är anordnat axiellt melan tallriksfiädertungorna och tryckplattan.Friction coupling according to one of the preceding claims, characterized in that the limiting stop (436) of the housing buma limiting stop (436) is arranged axially between the disc tongue tongues and the pressure plate. 14. Friktionskoppling enligt något av de föregående kraven, k ä n n et e c k n a d av att det av huset buma begränsningsanslaget är bildat genom ett ringformigt anslagsparti (43 6), som via radiellt förlöpande liv (437) är förbundet med huset.Friction coupling according to one of the preceding claims, characterized in that the boundary stop of the housing is formed by an annular stop portion (436), which is connected to the housing via radially extending life (437). 15. Friktionskoppling enligt krav 14, k ä n n e t e c k n a d av att liven (437), utgående fiån huset förlöper radiellt inåt och axiellt lutande i riktning mot tryckplattan (403) och därvid sträcker sig genom mellan tallriksfiädertungorria anordnade slitsar (439).A friction coupling according to claim 14, characterized in that the web (437), extending from the housing, extends radially inwards and axially inclined in the direction of the pressure plate (403) and thereby extends through slots (439) arranged between the plate fi. 16. F riktionskoppling enligt något av de föregående kraven, vilken är manövrerbar medelst ett på manövreringsmedlet inverkande urkopplingssystem (601), k ä n n e t e c k n a d av att medel (662, 664, 666, 667) är anordnade för begränsningen av den på manövreringsmedlet (601) inverkande urkopplingskraflen.A friction clutch according to any one of the preceding claims, which is operable by means of a disengagement system (601) acting on the actuator, characterized in that means (662, 664, 666, 667) are provided for limiting it on the actuator (601). impact disconnection crane. 17. Friktionskoppling enligt något av de föregående kraven, k ä n n et e c k n a d av att mellan fiiktionsbeläggen hos kopplingsskivan är en beläggfiädring (10) anordnad.Friction clutch according to one of the preceding claims, characterized in that a lining (10) is arranged between the bel friction pads of the clutch disc. 18. Friktionskoppling enligt något av de föregående kraven, k ä n n et e c k n a d av att den är en tryckt koppling.Friction coupling according to one of the preceding claims, characterized in that it is a printed coupling. 19. Friktionskoppling enligt något av patentkraven l-18 k ä n n e t e c k n a d av att fiíktionskopplingen har manövreringsmedel (604) för ur- och inkopplingen, som är manövrerbara medelst ett på dessa inverkande urkopplingssystem (601), varvid i urkopplingssystemet medel (662, 664, 666, 667) är anordnade för begränsning av den på manövreringsmedlet utövbara manövreringskraflen.Friction clutch according to one of Claims 1 to 18, characterized in that the friction clutch has actuating means (604) for the uncoupling and coupling which can be actuated by means of a disengagement system (601) acting therein, wherein in the disengagement system means (662, 664, 666 , 667) are arranged to limit the operating force exertable on the actuating means. 20. Friktionskoppling enligt krav 16 eller 19, k ä n n e t e c k n a d av att begränsningen av manövreringskrañen sker genom ett i kraftöverföringsvägen hos urkopplingssystemet anordnat vid överskridande av en bestämd manövreringskrafi eftergivligt medel.20. A friction clutch according to claim 16 or 19, characterized in that the limitation of the actuating crane is effected by means of a resilient means arranged in the force transmission path of the disengagement system when exceeding a certain actuating crane. 21. Friktionskoppling enligt krav 20, k ä n n e t e c k n a d av att det efiergivliga medlet är ijädrande eller elastiskt.Friction coupling according to claim 20, characterized in that the releasable means is resilient or elastic. 22. Friktionskoppling enligt något av kraven 16-21, k ä n n e t e c k n a d av att urkopplingssystemet har en tryckmedelskrets, i vilken en den maximala urkopplingskralten begränsande ventil (662, 664, 666, 667) är anordnad.Friction coupling according to one of Claims 16 to 21, characterized in that the disengagement system has a pressure medium circuit in which a valve (662, 664, 666, 667) limiting the maximum disengagement ratchet is arranged. 23. Friktionskoppling enligt något av de föregående kraven, k ä n n e t e c k n a d av att det den maximala manövreringskrafien begränsande medlet är anordnat i kraftöverföringsvägen mellan en kopplingspedal eller en manövreringsmotor och manövreringsmedlen (4B) för 10 15 20 25 30 520 610 76 friktionskopplingen, såsom tallriksljädertungor.A friction clutch according to any one of the preceding claims, characterized in that the maximum actuating force is a limiting means arranged in the force transmission path between a clutch pedal or an actuating motor and the actuating means (4B) for friction clutching. 24. Friktionskoppling enligt något av kraven 16 - 23, känn etecknad av att urkopplingssystemet har en tryckmedelskrets, i vilken ett det maximala trycket begränsande medel (662, 664) är anordnat.Friction coupling according to one of Claims 16 to 23, characterized in that the disengagement system has a pressure medium circuit in which a maximum pressure limiting means (662, 664) is arranged. 25. Friktionskoppling enligt något av kraven 16-24, k ä n n e t e c k n a d av att det för begränsningen av den på manövreringsmedlet (4B) for fiiktionskopplingen inverkande krafien anordnade medlet inställer en högsta kraft, som åtminstone är något större än den för manövreringen av kopplingen erforderliga maximala kraften.Friction clutch according to one of Claims 16 to 24, characterized in that the means arranged for limiting the force acting on the actuating means (4B) for the friction clutch sets a maximum force which is at least slightly greater than the maximum required for actuating the clutch. the power. 26. Friktionskoppling enligt något av kraven 19-25, k ä n n et e c k n a d av att kraftbegränsningsmedlet är bildat genom en buffert, såsom tex. hydraulisk eller fiäderlcraftverkande lagrare.26. A friction clutch according to any one of claims 19-25, characterized in that the force limiting means is formed by a buffer, such as e.g. hydraulic or spring-acting bearings. 27. Manövreringsanordning enligt något av patentkraven 1-26 med en drivmotor, speciellt för en motorfordonskoppling, varvid for in- och urkopplingen av fiiktionskopplingen mellan denna och drivmotom är anordnat en manövreringslina, k ä n n e t e c k n a d av att drivmotom är försedd med en säkerhetsanordning, genom vilken, vid överskridande av en förbestämbar manövreringskrafi eller ett förbestämt moment hos drivmotom, det av drivmotom avgivna vridmomentet eller manövreringskrafien är begränsad till ett förbestämbart belopp.Actuating device according to one of Claims 1 to 26 with a drive motor, in particular for a motor vehicle coupling, wherein an actuating line is arranged for the engagement and disengagement of the injection coupling between it and the drive motor, characterized in that the drive motor is provided with a safety device , when a predeterminable actuating crane ra or a predetermined torque of the drive motor is exceeded, the torque emitted by the drive motor or actuating crane är is limited to a predeterminable amount. 28. Friktionskoppling enligt något av patentkraven 1-27, speciellt för motorfordon, k ä n n e t e c k n a d av att mellan hus och tryckplatta är anordnat en anpressningstallriltsljäder, som dels svängbar kring en av huset buren, genom på båda sidor av anpressningstallriksfiädern anordnade svängupplag bildad svänglagring och dels -i monterat tillstånd for fiiktionskopplingen på en mottryckplatta - påverkar tryckplattan i riktning mot en mellan denna och mottryckplattan såsom ett svänghjul, inklämbar kopplingsskiva, varvid det hussidiga svängupplaget (412) är axiellt förskjutbart från en åtminstone förslitningen av fiiktionsbeläggen hos kopplingsskivan kompenserande, automatisk efterinställriingsanordning (416) och anpressningstallriksljädem (404) står under inverkan av en i riktning mot det hussidiga svängupplaget (412) riktad stödkrafi, vars storlek är varvtalsberoende förändringsbar.Friction coupling according to one of Claims 1 to 27, in particular for motor vehicles, characterized in that a pressing plate rail is arranged between the housing and the pressure plate, which is partly pivotable around one carried by the housing, by means of pivot bearing formed on both sides of the pressing plate spring. -in mounted condition for the sk coupling plate on a back pressure plate - acts on the pressure plate in the direction of a clamping disc, which can be clamped between it and the back pressure plate, the housing-side pivot bearing (412) being axially displaceable from at least the wear of the bel icing pads. 416) and the pressing plate flap (404) is under the influence of a support collar fi directed in the direction of the housing-side pivot bearing (412), the size of which can be changed depending on the speed. 29. Friktionskoppling enligt något av kraven 1-28, k ä n n et e c k n a d av att elterinställningsanordningen (416) är verksam mellan lock (402) och tallriksfiäder (404).Friction coupling according to one of Claims 1 to 28, characterized in that the electric adjusting device (416) is operative between the lid (402) and the plate spring (404). 30. Friktionskoppling enligt krav 28 eller 29, k ä n n et e c k n a d av att stödkrafien belastar det på den fiån huset vända sidan av anpressningstalliiksfiädem anordnade svängupplaget (411), 520 610 77Friction coupling according to Claim 28 or 29, characterized in that the support collar loads the pivot bearing (411) arranged on the side facing away from the housing of the pressing tool (411), 520 610 77. 31. Friktionskoppling enligt något av kraven 28-30, k ä n n e t e c k n a d av att stödkrafien är centrifiigalkrafiberoende.Friction coupling according to one of Claims 28 to 30, characterized in that the support collar is centrally dependent. 32. Friktionskoppling enligt något av kraven 1-31, k ä n n et e c k n a d av att anpressningstallriksfiädem mot urkopplingskrafien är stödd enbart krafibundet mot huset. 532. Friction coupling according to one of Claims 1 to 31, characterized in that the pressing plate edge against the disengagement collar is supported solely against the housing. 5 33. Friktionskoppling enligt något av kraven 28-32, k ä n n e t e c k n a d av att stödkraften alstras genom åtminstone ett talliiksljäderaitigt krafilagringselement (413), som vid en förslitningsberoende efterinställning av anpressriingstallriksíjädern (404) eller det locksidiga upplaget (412) ändrar sin form.Friction coupling according to one of Claims 28 to 32, characterized in that the support force is generated by at least one plate spring-like collar bearing element (413), which, in the event of a wear-dependent post-adjustment of the pressure plate spring (404) or its 4-sided end support. 34. Friktionskoppling enligt något av kraven 28-33, k ä n n e t e c k n a d av att 10 stödkraflen tilltar med ökande varvtal.34. Friction clutch according to one of Claims 28 to 33, characterized in that the support force increases with increasing speed. 35. Friktionskoppling enligt något av kraven 28-34, k ä n n e t e c k n a d av att centrifiigalkraftberoende medel (450) är anordnade, som alstrar en understödskrafi, som är verksam parallellt med den av ett tallriksljäderartigt element alstrade basstödlaatten.Friction coupling according to one of Claims 28 to 34, characterized in that centrifugal force-dependent means (450) are provided, which produce a support crane fi which acts in parallel with the base support lath produced by a disc-like element. 36. Friktionskoppling enligt krav 35, k ä n n e t e c k n a d av att det 15 centrifiigallcrafiberoende medlet (450) möjliggör en forslitningsetterinställning bara vid stillastående eller vid låga varvtal for fiiktionskopplingen (401).Friction clutch according to claim 35, characterized in that the centrifugal dependent means (450) enables a wear reset only at a stationary or low speed for the friction clutch (401). 37. Friktionskoppling enligt något av kraven 28-36, k ä n n e t e c k n a d av att efterinställningsfiinktionen hos efterinställningsanordnirigen (416) är praktiskt taget blockerad över ett bestämt varvtal. 2 0Friction clutch according to one of Claims 28 to 36, characterized in that the post-setting function of the post-setting device ring (416) is practically blocked above a certain speed. 2 0 38. Friktionskoppling enligt något av kraven 28-37, k ä n n e t e c k n a d av att de centiifiigalkrafiberoende medlen är bildade genom tungor (450), som är burna av ett basstödkrafien alstrande tallriksljäderartigt element.A friction coupling according to any one of claims 28-37, characterized in that the centii fi igalkra fi dependent means are formed by tongues (450), which are carried by a base support fi generating disc plate-like element. 39. Friktionskoppling enligt krav 38, k än n ete c k n ad av att tungorna (450) är i ett stycke med det tallriksfiäderartiga (413) elementet. 2 5A friction clutch according to claim 38, characterized in that the tongues (450) are integral with the plate-like (413) element. 2 5 40. Fiiktionskoppling enligt något av patentkraven 1-39, k ä n n et e c k n a d av att den automatiskt kompenserande efterinställriingsanordningen, som i det icke på en mottryckplatta monterade tillståndet for fiiktionskopplingen befinner sig i ett utgångsläge och vidare över kopplingsskivans livslängd åstadkommer en praktiskt taget konstant kraftpåverkan av tryckplattan genom anpressriingsfiäderri, i det icke monterade tillståndet for fiiktionskopplingen (201) är säkrad 3 O mot en otillåten (oavsiktlig) förskjutning från sitt utgångsläge.Fiction coupling according to one of Claims 1 to 39, characterized in that the automatically compensating post-adjustment device, which in the non-pressure plate-mounted state for the friction coupling is in an initial position and further over the life of the coupling disc, produces a practically constant force. of the pressure plate through the pressure ring ri vein, in the unassembled state the sk coupling coupling (201) is secured against an unauthorized (unintentional) displacement from its initial position. 41. Friktionskoppling enligt krav 40, k ä nnete c knad av att säkringen av eflerinställningsanordningen (201) åtminstone är upphävbar efter genomförd montering av 520 610 78 fiiktionskopplingen (201) på mottryckplattan.Friction coupling according to Claim 40, characterized in that the fuse of the setting device (201) is at least liftable after the mounting of the 520 610 78 friction coupling (201) has been carried out on the back pressure plate. 42. Friktionskoppling enligt något av kraven 40 eller 41, k ä n n e t e c k n a d av att eflerinställrtingsanordriingen (216) har en vridbar ring (217), som medelst säkringsmedel (261) är vridsäkrad åtminstone i det icke monterade tillståndet för fiiktionskopplingen. 5Friction coupling according to one of Claims 40 or 41, characterized in that the adjusting device (216) has a rotatable ring (217) which is pivotally secured by means of securing means (261) at least in the non-mounted state for the friction coupling. 5 43. Friktionskoppling enligt något av kraven 40-42, k ä n n e t e c k n a d av att efiefinställningsringen (717) år anordnad axiellt mellan anpressriingstallriksíjädern (704) och huset, och har vidare radiella utläggare (773), mot vilka anpressningstallriksíjädem (704) kommer till anliggiiing vid överskridande av en bestämd konicitet.Friction coupling according to one of Claims 40 to 42, characterized in that the adjusting ring (717) is arranged axially between the pressing plate spring (704) and the housing, and further has radial outriggers (773) against which the pressing plate spring (704) abuts. exceeding a certain conicity. 44. Friktionskoppling enligt något av kraven 40-43, k ä n n et e c k n a d av att det en 10 otillåten förskjutning av efterinstållningsanordningen vid icke monterad fiíktionskoppling förhindrande medlet (773) även vid monterad fiiktionskoppling och överskridande av en bestämd urkopplingssträcka (772) för manövreringsmedlet (704c) blockerar eíterinställnirigsanordningen.A friction clutch according to any one of claims 40-43, characterized in that an unauthorized displacement of the post-adjustment device in the case of non-mounted clutch coupling prevents the means (773) even in the case of mounted clutch clutch and exceeding a certain disengagement distance (772) for maneuvering. 704c) blocks the adjustment device. 45. , Friktionskoppling enligt krav 44, k ä n n e t e c k n a d av att blockeringen av efierinställningsanordningen sker genom anläggning av på anpressriingstallriksíjäderri (704) 15 anordnade partier mot partier (770) hos en efierinstälhiingsring (717) på efierinstälhiingsanordrlingen.45. Friction coupling according to claim 44, characterized in that the blocking of the setting device takes place by arranging portions arranged on pressing plate plate (704) against portions (770) of a setting ring (717) on the setting device. 46. Friktionskoppling enligt krav 45, k ä n n e t e c k n a d av att det yttre kantpartiet av anpressningstallriksfiädern (704) stöder mot radiella utläggare (773) hos efterinställriingsringen (717) vid överskridande av en förbestämbar konicitet på anpressningstallriksfiädem (704). 20 --------------------------- --A friction clutch according to claim 45, characterized in that the outer edge portion of the pressing plate spring (704) abuts radial outriggers (773) of the post-adjustment ring (717) when exceeding a predeterminable conicity on the pressing plate edge (70). 20 --------------------------- -