SE514592C2 - Förfarande och anordning för rökgasrening med släckning av kalk i omedelbar anslutning till rökgasreningen - Google Patents
Förfarande och anordning för rökgasrening med släckning av kalk i omedelbar anslutning till rökgasreningenInfo
- Publication number
- SE514592C2 SE514592C2 SE9801734A SE9801734A SE514592C2 SE 514592 C2 SE514592 C2 SE 514592C2 SE 9801734 A SE9801734 A SE 9801734A SE 9801734 A SE9801734 A SE 9801734A SE 514592 C2 SE514592 C2 SE 514592C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- lime
- slaked lime
- mixing
- flue gases
- water
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
- B01D53/504—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound characterised by a specific device
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/68—Halogens or halogen compounds
- B01D53/685—Halogens or halogen compounds by treating the gases with solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2251/00—Reactants
- B01D2251/40—Alkaline earth metal or magnesium compounds
- B01D2251/404—Alkaline earth metal or magnesium compounds of calcium
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Description
Uppfinningens område Föreliggande uppfinning hänför sig till ett sätt och en anordning vid rening av rökgaser med släckt kalk.
Bakgrund Vid olika slag av förbränning, såsom förbränning av fossila bränslen, sopor etc, alstras rökgaser, som innehåller föroreningar vilka avlägsnas innan rökgaserna utsläpps i atmosfären. Föroreningarna kan vara fasta, såsom flygaska, eller gasformiga, såsom svaveldioxid eller klorväte. De fasta föroreningarna kan avlägsnas med hjälp av filter, såsom elektrofilter eller textilfilter, medan de gasformiga föroreningarna avlägsnas genom absorption med absorptionsmedel. Vid våtrening av rökgaser avlägsnas gasformiga föroreningar med absorberande vätska, som innehåller absorberande medel. Gasformiga föroreningar, t ex sura ämnen såsom svaveldioxid och klorväte, kan även avlägsnas genom att bringa rökgaserna i kontakt med ett partikelformigt absorbentmaterial, vilket vanligen utgöres av släckt kalk (kalciumhyddroxid). Kontakten mellan rökgaserna och absorbentmaterialet kan lämpligen ske efter det att rökgaserna lämnat pannan. Föreliggande uppfinning hänför sig till denna sistnämnda s k torrsorptionsteknik.
Vid denna torrsorptionsteknik dispergeras partikelformig släckt kalk, som konditionerats med vatten, i rökgasströmmen, varvid dels de varma rökgaserna kyls av vattnet (vanligen från ca 150°C till ca 70-80°C), dels gasformiga föroreningar, såsom svaveldioxid, absorberas av den partikulära släckta kalken. Det partikulära materialet avlägsnas sedan från rökgaserna genom t ex filtre-ring innan rökgaserna släpps ut i atmosfären. Det separe-rade partikulära materialet, som i det följande kallas för "kalkstoff", uppsamlas. En viss del av det uppsamlade kalkstoffet kan återanvändas vid rökgasreningen genom re- cirkulation och tillsättning av en mindre andel oanvänd, släckt kalk. Resten av det uppsamlade kalkstoffet bortskaffas, t ex genom deponering.
Den släckta kalk som används vid rökgasrening genom torrsorptionsteknik inköps antingen färdig från en leve-rantör av släckt kalk eller tillverkas på platsen. Konventionell tillverkning av släckt kalk på platsen tillgår så, att bränd kalk matas från ett förråd till en torrsläckningsanordning, vari den brända kalken släcks genom tillsättning av en noga doserad mängd vatten. Efter släckningen matas den släckta kalken till en silo för lagring. Vid behov av släckt kalk för rökgasrening matas denna från silon via ledningar till en bländare, vari den släckta kalken blandas med återcirkulerat kalkstoff och konditioneras med vatten innan blandningen bringas i kontakt med rökgaserna.
Denna konventionella teknik uppvisar ett flertal nackdelar. Sålunda måste vattenmängden vid släckningen av kalken doseras mycket noga, eftersom tillsättning av mer vatten än vad som erfordras för släckningen och som bort-går som vattenånga vid den exoterma släckningsreaktionen medför klumpbildning. Sådan klumpbildning riskerar att sätta igen släckningsanordningen, medföra oönskade klum-par i lagringssilon, och störa eller omöjliggöra matning av släckt kalk från silon till rökgasreningen. En annan nackdel är att släckt kalk har större benägenhet att damma och är mera skrymmande än bränd kalk. Samma mängd släckt kalk upptar nästan dubbelt så stor volym som bränd kalk, vilket medför att den släckta kalken är dyrare att hantera och transportera.
För att kunna hantera och transportera den släckta kalken utan klumpbildningsproblem måste vattenhalten regleras noga så att den släckta kalken har en vattenhalt av 0-2 vikt%. Denna låga vattenhalt medför i sin tur ett annat problem, nämligen att den släckta kalken får en låg ytarea. Man har nämligen konstaterat att ytarean hos den släckta kalken är i huvudsak direkt proportionell mot vattenhalten hos den släckta kalken. Sålunda har släckt kalk med en vattenhalt av 0-2 vikt% en ytarea av ca 15-18 m<2>/g, medan släckt kalk med en vattenhalt av 10 vikt% har en ytarea av ca 23 m<2>/g och släckt kalk med en vattenhalt av 15 vikt% har en ytarea av drygt 30 m<2>/g. Eftersom den släckta kalkens reaktivitet vid rökgasreningen ökar med ökande ytarea inses det att låg vattenhalt och åtföljande låg ytarea hos den släckta kalken innebär en nackdel.
En ytterligare nackdel med den kända tekniken är att lagringen av den släckta kalken medför att den åldras och bl a bildar karbonat genom upptagning av koldioxid från atmosfären.
Det inses att det vore önskvärt och skulle innebära ett framsteg inom tekniken om man vid rökgasrening kunde utnyttja släckt kalk med hög vattenhalt och hög ytarea, utan att detta samtidigt meför problem med klumpbildning. Om dessutom övriga problem med lagring och transport av släckt kalk kunde minskas eller elimineras skulle detta innebära ytterligare fördelar.
Sammanfattning av uppfinningen Man har vid uppfinningen upptäckt att de ovan an-givna problemen med den kända tekniken kan undanröjas genom att framställa den torrsläckta kalken in situ, dvs i omedelbar anslutning till rökgasreningen, med en vattenhalt av minst 5 vikt%.
Enligt uppfinningen åstadkommes sålunda ett sätt vid rening av rökgaser med partikelformig släckt kalk,kännetecknatdärav, att bränd kalk torrsläcks med vatten till en fukthalt av minst 5 vikt%, och att den släckta kalken bringas i kontakt med rökgaserna inom 1 min efter släckningen.
Enligt uppfinningen åstadkommes även en anordning vid rening av rökgaser med partikelformig släckt kalk, vilken anordning inbegriper en inmatningsände för inmatning av bränd kalk och tillsättning av vatten och en utmatningsände för utmatning av släckt kalk, samt bland ningsorgan mellan inmatningsänden och utmatningsänden,kännetecknaddärav, att anordningen mellan inmatningsänden och utmatningsänden inbegriper en första avdelning och en andra avdelning, som är åtskilda av en första överloppskant, varvid den första avdelningen är anordnad vid inmatningsänden och inbegriper minst ett blandningsorgan, som är roterbart omkring en horisontell axel, vilken sträcker sig i anordningens tvärriktning, för blandning och matning av bränd kalk och vatten i anordningens längdriktning från inmatningsänden mot överloppskanten, och varvid den andra avdelningen är anordnad vid utmatningsänden och inbegriper minst ett blandningsorgan, som är roterbart omkring en horisontell axel, vilken sträcker sig i anordningens tvärriktning, för blandning av material, som matats över den första överloppskanten, och matning av materialet i anordningens längdriktning mot en andra överloppskant, som är anordnad vid utmatningsänden .
Ytterligare utmärkande drag och fördelar hos uppfinningen framgår av den efterföljande beskrivningen och de bifogade patentkraven.
Detaljerad beskrivning av uppfinningen Det föredrages att den släckta kalken vid uppfinningen har en vattenhalt av 5-30 vikt%, mera föredraget 10-20 vikt%. Även om vattenhalter över 20 vikt% är an-vändbara kan de medföra risk för klumpbildning, och vattenhalter överstigande 50 vikt% undviks vid uppfinningen av denna anledning.
Den höga ytarean och porositeten hos den släckta kalken enligt uppfinningen innebär att den kan innehålla mer vatten än konventionell släckt kalk och förbli fririnnande, dvs den höga ytarean minskar problemen med klumpbildning.
Ett utmärkande drag hos uppfinningen är att den släckta kalken framställs in situ, dvs i omedelbar anslutning till dess användning för rökgasrening. Detta villkor uttrycks vid uppfinningen så, att den släckta kalken skall bringas i kontakt med rökgasen inom 1 min efter släckningen. Företrädesvis bringas kalken i kontakt med rökgaserna inom 30 s från släckningen. Genom att den släckta kalken framställs i omedelbar anslutning till rökgasreningen elimineras behovet av lagringssilo och transportledningar och därmed även de eventuella problem som klumpbildning i dessa skulle medföra. Det förhållan-det att den släckta kalken används för rökgasrening omedelbart efter sin framställning innebär också att problem med åldring av den släckta kalken undviks. Även om den släckta kalken enligt uppfinningen kan användas som den är för rökgasrening, t ex vid rening av förkyld rökgas från sopförbränning som innehåller klorväte, utgör det en särskilt föredragen aspekt av föreliggande uppfinning att den släckta kalken blandas med återcirkulerat kalkstoff från rökgasreningen innan den så erhållna blandningen bringas i kontakt med rökgaserna.
Förutom att en sådan återcirkulation av kalkstoff innebär ett ekonomiskt uttnyttjande av absorbentmaterialet, medför det att eventuella problem med klumpbildning minskas ytterligare. Om för mycket vatten satts till den brända kalken i samband med släckningen utjämnas nämligen detta överskott av vatten snabbt vid blandningen med det återcirkulerade kalkstoffet. Denna utjämning påverkas i hög grad av att andelen färsk, släckt kalk är mycket ringa jämfört med andelen återcirkulerat kalkstoff. Allmänt föredrages det att proportionerna mellan släckt kalk och återcirkulerat kalkstoff är från 1:50 till 1:500, räknat på vikt. Mera föredraget inblandas ca 100 kg släckt kalk per 10 ton kalkstoff.
Vid blandning av den släckta kalken med återcirkulerat kalkstoff sker även en konditionering av blandningen genom tillsättning av vatten. Vid rökgsreningen erfordras nämligen, såsom angivits tidigare, att det i rökgaserna dispergerade absorbentmaterialet har en viss vattenhalt, dels för att eventuellt kyla rökgaserna, dels för att åstadkomma reaktion mellan absorbentmaterialet och de gasformiga föroreningarna i rökgaserna. Allmänt bör sålunda den släckta kalken under blandningen med återcirkulerat kalkstoff konditioneras med vatten så att en realtiv fuktighet (RH) av 5-60% erhålles. Närmare bestämt bör vid absorption av svaveldioxid från rökgaser absorbentmaterialet har en vattenhalt som åstadkommer en relativ fuktighet av ca 40-60%, medan motsvarande relativa fuktighet vid absorption av klorväte från rökgaser är ca 5-10%. Dessa värden på den relativa fuktigheten mäts i de avgående rökgaserna, efter det att absortbent-materialet bringats i kontakt med rökgaserna. Anledningen till att RH-värdet är lägre vid absorption av klorväte är att den släckta kalken bildar hygroskopisk kalciumklorid med klorväte. För att åstadkomma erforderlig RH vid rökgasreningen konditioneras blandningen av släckt kalk och återcirkulerat kalkstoff genom tillsättning av vatten, som utsprutas i finfördelad form genom munstycken över blandningen. För optimalt resultat vid rökgasreningen är det viktigt att beståndsdelarna blandas och fördelas så homogent som möjligt. Olika anordningar för detta är tidigare kända, och ett exempel på en sådan anordning visas och beskrivs i WO 96/16 727.
Såsom angivits tidigare, skall den släckta kaiken bringas i kontakt med rökgaserna inom 1 min, företrädesvis inom 30 s efter släckningen. I dessa tider inbegripes inte tiden för släckningen av den brända kalken, vilket tar ca 3-20 min. Däremot inbegripes tiden för eventuell inblandning av återcirkulerat kalkstoff och konditionering av blandningen med vatten. Denna operation skall således genomföras på högst 1 min och genomföres företrädesvis på en tid av 10 s till 1 min, mera fördraget på 10-30 s.
För optimal effektivitet bör den släckta kalken vid rökgasreningen ha en liten partikelstorlek. Företrädesvis har den släckta kalken en partikelstorlek av 1-10\ xm,mera föredraget 2-5[ tia.
Såsom angivits tidigare, omfattar uppfinningen även en anordning vid rening av rökgaser med partikelformig släckt kalk.
Till skillnad från tidigare torrsläckningsanordning-ar, vid vilka axiell skruvmatning eller liknande medför stor risk för störningar och stopp vid klumpbildning, medför den öppna konstruktionen vid uppfinningen och den radiella matningen i förhållande till blandningsorganen att materialet blandas och matas utan överdriven samman-pressning med åtföljande risk för igensättning och stopp.
Vid den tidigare beskrivna anordningen enligt uppfinningen föredrages det att blandningsorganen i den första och den andra avdelningen vardera utgöres av en roterbar axel med radiella armar i vars ytterändar är fäst vingar, som bildar en vinkel med rotationsriktningen.
Det föredrages även att vingarnas framkant bildar en vinkel med rotationsriktningen av 10-45°.
Vingarnas tvärsnitt i omkretsled kan vara rakt. Alternativt kan vingarnas tvärsnitt i omkretsled vara välvt, t ex i form av ett cirkelsegment.
I den första avdelningen föredrages det att vingarnas utsträckning i omkretsled är relativt liten och motsvarar en cirkelsektor med en vinkel av ca 5-30°. I gengäld föredrages det att ha ett stort antal vingar i den första avdelningen, såsom blandningsorgan med en roterbar axel med 4-12 radiella armar med 2 vingar per axel.
I den andra avdelningen föredrages det att vingarnas utsträckning är relativt stor såväl i omkretsled som i axiell led. Sålunda föredrages det att vingarna har en utsträckning i omkretsled som motsvarar en cirkelsektor med en vinkel av 30-90°. Utsträckningen i axiell led är företrädesvis sådan att 2-10 par vingar täcker bland-ningsorganets utsträckning i axiell led.
Såsom framgått av beskrivningen ovan, kan anordningen enligt uppfinningen vara ansluten direkt till rökgas kanalen, men enligt en särskilt föredragen aspekt av uppfinningen är anordningen ansluten till en ände av en kammare med organ för tillförsel av från rökgasreningen återcirkulerat kalkstoff, organ för tillsättning av vatten, och organ för blandning av släckt kalk, recirkulerat kalkstoff, vatten samt utmatning av blandningen från kammarens andra ände till kontakt med rökgaserna. En sådan kammare kan vara av i och för sig känd konstruktion och kan t ex utgöras av en anordning enligt den tidigare an-givna WO 96/16 727.
För att ytterligare underlätta förståelsen av uppfinningen skall den i belysande syfte beskrivas med hänvisning till de bifogade ritningarna.
Kort ritningsbeskrivning På de bifogade ritningarna visar fig. 1 en konventionell anläggning för rökgasrening med släckt kalk enligt torrsorptionsteknik; fig 2 visar en anläggning för rökgasrening med släckt kalk genom torrsorptionsteknik enligt föreliggande uppfinning; fig 3 visar en schematisk planvy av torrsiäcknings-anordningen i fig 2; och fig 4 visar en schematisk tvärsektionsvy längs lin-jen I-I i fig 3 av torrsläckningsanordningen.
Vid konventionell rökgasrening genom torrsorptionsteknik med släckt kalk enligt fig 1 framställs den släckta kalken genom att bränd kalk matas från ett förråd 1 till en släckningsanordning 2, till vilken även vatten för släckningen matas genom en ledning 3. Såsom framhål-lits tidigare, måste den tillsatta vattenmängden vid släckningen regleras mycket noga för att undvika klumpbildning. Den släckta kalken, som har en vattenhalt av 0-2 vikt%, matas från släckningsanordningen 2 till en förrådssilo 4 för lagring. Från silon 4 matas släckt kalk genom en ledning 5 till en blandnings- och konditione-ringsanordning 6 vari den släckta kalken medelst blandningsorgan 9 blandas med återcirkulerat kalkstoff, som tillförs via en ledning 7. Såsom nämnts tidigare är andelen släckt kalk mycket ringa i förhållande till andelen kalkstoff och vanligen av storleksordningen 100 kg släckt kalk per 10 ton kalkstoff. Blandningen av släckt kalk och kalkstoff konditioneras genom tillsättning av vatten i finfördelad form via en ledning 8. Konditioneringen sker till en vattenhalt, som medför önskad relativ fuktighet vid den efterföljande kontakten mellan absorbentmaterialblandningen och rökgaserna. Såsom nämnts tidigare, ligger denna relativa fuktighet inom området ca 40-60% vid en temperatur av 70-80°C vid avlägsnande av svaveldioxid från rökgaser. Blandnings- och konditione-ringsanordningen 6 kan exempelvis vara av den typ som nämnts innan med hänvisning till WO 96/16727.
Från konditionerings- och blandningsanordningen 6 utmatas den konditionerade blandningen till en rökgas-kanal 10 för kontakt med rökgaser, som tillföres från en ej visad panna. I rökgaskanalen 10 dispergeras absorbentmaterialblandningen i de varma (ca 150°C) rökgaserna, varvid vattnet i blandningen kyler rökgaserna (till ca 70-80°C) och den släckta kalken reagerar med gasformiga föroreningar i rökgaserna, såsom svaveldioxid. En del av det partikelformiga absorbentmaterialet uppsamlas i en ficka i rökgaskanalen och borttransporteras via en ledning 11, medan resten av absorbentmaterialet medföljer rökgaserna till ett filter 12, vari rökgaserna befrias från partikelformigt material och utsläppes till atmosfären, såsom antyds med pilen 13. Det från rökgaserna avskilda partikelformiga materialet, dvs kalkstoffet, avtappas från filtret via en ledning 14, och en del av kalkstoffet återcirkuleras till blandnings- och kondi-tioneringsanordningen 6 via ledningen 7, medan resten avleds via en ledning 15 för att sammanföras med kalkstoffet från ledningen 11 och därefter bortskaffas, t ex genom deponering.
Efter att ovan ha beskrivit den tidigare kända tekniken med hänvisning till fig 1, skall en föredragen ut- föringsform av uppfinningen nu beskrivas med hänvisning till fig 2-4. I fig 1 och 2 har motsvarande delar givits samma hänvisningsbeteckningar.
Vid rökgasrening genom torrsorptionsteknik med släckt kalk enligt uppfinningen matas, såsom visas i fig 2, bränd kalk från ett förråd 1 via en ledning 16 till en torrsläckningsanordning 17, vilken skall beskrivas närmare nedan. Till släckningsanordningen 17 sätts även vatten via en ledning 18 för släckning av den brända kalken. Den tillsatta vattenmängden regleras så att den släckta kalken erhåller en vattenhalt av minst 5 vikt%. Släckningen av den brända kalken i anordningen 17 sker under omblandning och tar ca 3-20 min, varefter den släckta kalken överföres till en kammare 6 för konditionering och blandning av den släckta kalken med återcirkulerat kalkstoff. Blandnings- och konditionerings-kammaren 6 kan utgöra en integrerad del av torrsläckningsanordningen 17 eller utgöras av en separat, till släckningsanordningen 17 ansluten anordning av den typ som beskrivits i samband med fig 1, t ex en sådan som visas och beskrivs i WO 96/16727. Det återcirkulerade kalkstoffet tillsätts via en ledning 7 och vatten för konditionering tillsätts via en ledning 8, varefter kom-ponenterna i kammaren 6 blandas och konditioneras med hjälp av blandningsorgan 9. Hela blandnings- och kondi-tioneringsoperationen i kammaren 6 tar högst 1 min, företrädesvis 10-30 s, så att det partikelformiga absorbentmaterialet är färdigt att inmatas i rökgaskanalen 10 och bringas i kontakt med rökgaserna inom 1 min efter släckningen av den brända kalken.
Såsom nämnts tidigare, kan den släckta kalken inmatas direkt i rökgaskanalen 10 utan konditionering och blandning med återcirkulerat kalkstoff, men det föredrages särskilt vid uppfinningen att genomföra konditionering och blandning med återcirkulerat kalkstoff, såsom visas i fig 2.
Genom att släckningen av den brända kalken genomföres in situ, dvs i omedelbar anslutning till införingen i rökgaskanalen 10, förenklas anläggningens konstruktion jämfört med den konventionella anläggningen i fig 1, och bl a elimineras behovet av en förrådssilo för släckt kalk. Genom att den släckta kalken inmatas i huvudsak direkt i rökgaskanalen 10 undviks vidare problemen med klumpbildning i förrådssilon 4 och transportledningen 5 vid anläggningen i fig 1. Trots att den brända kalken vid uppfinningen släcks till en hög vattenhalt av minst 5 vikt% kan problem med klumpbildning undvikas genom att släckningen sker in situ, såsom angivits ovan. Eventuellt överskottsvatten i den släckta kalken utjämnas dessutom snabbt vid blandningen med återcirkulerat kalkstoff i kammaren 6. Detta gör att behovet av noggrann reglering av den tillsatta vattenmängden i torrsläckningsanordningen inte alls är lika stort vid uppfinningen som vid tidigare känd teknik.
Genom att den släckta kalken vid uppfinningen har en hög vattenhalt av minst 5 vikt% erhåller den en hög porositet och hög ytarea, såsom angivits tidigare. Tack vare denna höga ytarea och porositet kan den släckta kalken enligt uppfinningen uppta en större mängd vatten än konventionell släckt kalk med låg ytarea och porositet, utan att bli våt på ytan, och därmed förblir den släckta kalken enligt uppfinningen fririnnande vid högre vattenhalt än konventionell släckt kalk. Detta bidrar också till att minska problemen med klumpbildning. Såsom kommer att framgå av beskrivningen nedan, bidrar dessutom den särskilda utformningen av torrsläckningsanordningen enligt uppfinningen till att minska problemen med klumpbildning.
Efter blandning och konditionering utmatas det partikelformiga absorbentmaterialet från kammaren 6 och dispergeras i rökgaskanalen 10 i kontakt med de däri strömmande rökgaserna. Efter reaktion med de gasformiga föroreningarna i rökgaserna borttransporteras en del av kalkstoffet via ledningen 11, medan resten avskiljs från rökgaserna i filtret 12 och utmatas via ledningen 14. Från ledningen 14 återcirkuleras en del av kalkstoffet via ledningen 7, medan resten via ledningen 15 sammanförs med kalkstoffet från ledningen 11 och borttransporteras t ex för deponering. De renade rökgaserna utsläpps till atmosfären, såsom antyds med pilen 13.
Den särskilda torrsläckningsanordningen enligt uppfinningen skall nu beskrivas med hänvisning till fig 3-4.
Torrsläckningsanordningen 17, som visas i fig 3 med locket 19 avlägsnat, inbegriper en inmatningsände 20 för inmatning av bränd kalk, och en utmatningsände 21 för utmatning av släckt kalk. Vid inmatningsänden finns även organ 22 i form av munstycken för tillsättning av vatten i finfördelad form. Munstyckena 22 tillförs vatten via en ledning 18 (se fig 2). Mellan inmatningsänden 20 och utmatningsänden 21 har släckningsanordningen en första avdelning 23 och en andra avdelning 24, som är åtskilda av en första överloppskant 25. Den första avdelningen 23, som är anordnad vid inmatningsänden, inbegriper ett blandningsorgan 26, som är roterbart omkring en horisontell axel 27 i anordningens 17 tvärriktning. Axeln 27 har radiella armar 28 i vars ytterändar är fäst vingar 29. Vingarnas framkant bildar en vinkel a med rotationsriktningen 30 (fig 4). Vinkeln a är företrädesvis 10-45°. Vingarnas 29 utsträckning i omkretsled i den första avdelningen 23 är relativt liten och motsvarar företrädesvis en cirkelsektor med en vinkel av 5-30°. Blandningsorganen 26, som inbegriper axeln 27 med armarna 28 och vingarna 29, är avsedda för blandning och matning av den brända kalken och vattnet radiellt i förhållande till blandningsorganet och i anordningens längdriktning från inmatningsänden 20 mot överloppskanten 25 till den andra avdelningen 24.
Den andra avdelningen 24, som är anordnad vid utmatningsänden 21, inbegriper ett blandningsorgan 31, som innefattar en roterbar, horisontell axel 32 i anordning ens 17 tvärriktning, radiella armar 33 på axeln 32 och vingar 34 på ytterändarna av armarna 33. Vingarnas framkant bildar en vinkel (3 med rotationsriktningen 35 (fig 4), som företrädesvis är 10-45°. Utsträckningen i omkretsled av vingarna 34 i den andra avdelningen 24 är större än för vingarna 29 i den första avdelningen 23 och motsvarar företrädesvis en cirkelsektor med en vinkel av 30-90°. Såsom även antyds i fig 3, är den axiella utsträckningen av vingarna i den andra avdelningen 24 längre än den hos vingarna i den första avdelningen 23, och antalet radiella armar med vingar i den andra avdelningen 24 är företrädesvis mindre än antalet radiella armar med vingar i den första avdelningen 23. Blandningsorganet 31, som inbegriper den roterbara axeln 32, armarna 33 och vingarna 34, blandar det material som matats över den första överloppskanten 25 och matar det radiellt i förhållande till blandningsorganet 31 och i anordningens 17 längdriktning mot en andra överloppskant 36, som är anordnad vid utmatningsänden 21. Företrädesvis är den andra överloppskanten 36 anordnad lägre än den första överloppskanten 25.
Såsom antyds i fig 4, har den första avdelningen en botten 37 och den andra avdelningen 24 har en botten 38. Vidare omsluts släckningsanordningen 17 av ett hölje 19, varav lockdelen är avlägsnad i fig 3, såsom nämnts tidigare .
Den öppna konstruktionen hos den ovan beskrivna släckningsanordningen enligt uppfinningen och matningen av materialet i anordningens längdriktning eller i radiell led i förhållande till de tvärställda blandningsorganen 26 och 31 bidrar till att undvika klumpbildning av den släckta kalken.
Uppfinningen har ovan beskrivits med hänvisning till särskilda, föredragna utföringsformer, men det inses att olika modifieringar och variationer av uppfinningen är möjliga, utan att man avviker från uppfinningens ram, sådan den definieras i de efterföljande patentkraven.
Claims (15)
1. Sätt vid rening av rökgaser med partikelformig släckt kalk, kännetecknat därav, att bränd kalk först torrsläcks med vatten till en fukthalt av minst 5 vikt%, och att därefter den släckta kalken bringas i kontakt med rökgaserna inom 1 min efter släckningen.
2. Sätt enligt kravet 1, kännetecknat därav, att den brända kalken torrsläcks till en fukthalt av 10-20 vikt%.
3. Sätt enligt kravet 1 eller 2, kännetecknat därav, att den släckta kalken bringas i kontakt med rökgaserna inom 30 s efter släckningen.
4. Sätt enligt något av kraven 1-3, kännetecknat därav, att den släckta kalken efter släckningen blandas med återcirkulerat kalkstoff från rökgasreningen innan den bringas i kontakt med rökgaserna.
5. Sätt enligt kravet 4, kännetecknat därav, att den släckta kalken blandas med återcirkulerat kalkstoff i viktförhållandet 1:50 till 1:500.
6. Sätt enligt kravet 4 eller 5, kännetecknat därav, att den släckta kalken under blandningen med återcirkulerat kalkstoff konditioneras med vatten så att en relativ fuktighet av 5-60% erhålles efter kontakten med rökgaserna.
7. Sätt enligt något av de föregående kraven, kännetecknat därav, att den brända kalken släcks under en tid av 3-20 min.
8. Sätt enligt något av kraven 4-7, kännetecknat därav, att den släckta kalken blandas med återcirkulerat kalkstoff under en tid av 10 s till 1 min.
9. Sätt enligt kravet 8, kännetecknat därav, att den släckta kalken blandas med återcirkulerat kalkstoff under 10-30 s.
10. Anordning vid rening av rökgaser med partikel-form! g släckt kalk, vilken anordning inbegriper en inmatningsände (20) för inmatning av bränd kalk och en utmatningsände (21) för utmatning av släckt kalk, organ (22) för tillsättning av vatten, samt blandningsorgan (26, 31) mellan inmatningsänden och utmatningsänden, kännetecknad därav, att anordningen mellan inmatningsänden (20) och utmatningsänden (21) inbegriper en första avdelning (23) och en andra avdelning (24), som är åtskilda av en första överloppskant (25), varvid den första avdelningen (23) är anordnad vid inmatningsänden (20) och inbegriper minst ett blandningsorgan (2 6), som är roterbart omkring en horisontell axel (27), vilken sträcker sig i anordningens (17) tvärriktning, för blandning och matning av bränd kalk och vatten i anordningens (17) längdriktning från inmatningsänden (20) mot överloppskanten (25), och varvid den andra avdelningen (24) är anordnad vid utmatningsänden (21) och inbegriper minst ett blandningsorgan (31), som är roterbart omkring en horisontell axel (32), vilken sträcker sig i anordningens (17) tvärriktning, för blandning av material, som matats över den första överloppskanten (25), och matning av materialet i anordningens (17) längdriktning mot en andra överloppskant (36) , som är anordnad vid utmatningsänden (21) .
11. Anordning enligt krav 10, kännetecknad därav, att blandningsorganen (26, 31) i den första och den andra avdelningen vardera utgöres av en roterbar axel (27, 32) med radiella armar (28, 33) i vars ytterändar är fäst vingar (29, 34), som bildar en vinkel med rotationsriktningen (30, 35).
12. Anordning enligt krav 11, kännetecknad därav, att vingarnas (29, 34) framkanter bildar en vinkel med rotationsriktningen av 10-45°.
13. Anordning enligt krav 11 eller 12, kännetecknad därav, att vingarna (29) i den första avdelningen (23) har en utsträckning i omkretsled av 5-30°.
14. Anordning enligt något av kraven 11-13, kännetecknad därav, att vingarna (34) i den andra avdelningen (24) har en utsträckning i omkretsled av 30-90°.
15. Anordning enligt något av kraven 10-14, kännetecknad därav, att utmatningsänden (21) är ansluten till en ände av en kammare (6) med organ (7) för tillförsel av från rökgasreningen återcirkulerat kalkstoff, organ (8) för tillsättning av vatten, och organ (9) för blandning av släckt kalk, recirkulerat kalkstoff, vatten samt utmatning av blandningen från kammarens (6) andra ände till kontakt med rökgaserna.
Priority Applications (22)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9801734A SE514592C2 (sv) | 1998-05-18 | 1998-05-18 | Förfarande och anordning för rökgasrening med släckning av kalk i omedelbar anslutning till rökgasreningen |
DE69936722T DE69936722T2 (de) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Verfahren und vorrichtung zur reinigung von abgasen |
ES99928295T ES2291033T3 (es) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Procedimiento y dispositivo para la depuracion de gases de combustion. |
DK07108766.2T DK1857167T3 (da) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Fremgangsmåde og indretning til rensning af røggasser |
AU45393/99A AU738601B2 (en) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Method and apparatus for cleaning flue gases |
DE69942399T DE69942399D1 (de) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Abgasen. |
PL99344244A PL194642B1 (pl) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Sposób i urządzenie do oczyszczania gazów spalinowych |
DK99928295T DK1087832T3 (da) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Fremgangsmåde og anordning til rensning af röggasser |
ES07108766T ES2346252T3 (es) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Procedimiento y dispositivo para la depuracion de gases de combustion. |
PT99928295T PT1087832E (pt) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Método e aparelho para purificação de gases de combustão |
CN99806325.8A CN1132665C (zh) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | 清洁烟气的方法与设备 |
CA002332152A CA2332152C (en) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Method and apparatus for cleaning flue gases |
AT99928295T ATE368501T1 (de) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Verfahren und vorrichtung zur reinigung von abgasen |
EP99928295A EP1087832B8 (en) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Method and apparatus for cleaning flue gases |
PCT/SE1999/000806 WO1999059704A1 (en) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Method and apparatus for cleaning flue gases |
CZ20004285A CZ300312B6 (cs) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Zpusob cištení kourových plynu a zarízení k jeho provádení |
AT07108766T ATE468166T1 (de) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Verfahren und vorrichtung zur reinigung von abgasen. |
JP2000549361A JP4112177B2 (ja) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | 煙道ガスの浄化方法及び装置 |
RU2000131603/12A RU2209657C2 (ru) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Способ и устройство для очистки дымовых газов |
EP07108766A EP1857167B1 (en) | 1998-05-18 | 1999-05-12 | Method and apparatus for cleaning flue gases. |
TW088108286A TW457117B (en) | 1998-05-18 | 1999-05-20 | Method and apparatus for cleaning flue gases |
US09/712,189 US6508994B1 (en) | 1998-05-18 | 2000-11-15 | Method and apparatus for cleaning flue gases |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9801734A SE514592C2 (sv) | 1998-05-18 | 1998-05-18 | Förfarande och anordning för rökgasrening med släckning av kalk i omedelbar anslutning till rökgasreningen |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9801734D0 SE9801734D0 (sv) | 1998-05-18 |
SE9801734L SE9801734L (sv) | 1999-11-19 |
SE514592C2 true SE514592C2 (sv) | 2001-03-19 |
Family
ID=20411348
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9801734A SE514592C2 (sv) | 1998-05-18 | 1998-05-18 | Förfarande och anordning för rökgasrening med släckning av kalk i omedelbar anslutning till rökgasreningen |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6508994B1 (sv) |
EP (2) | EP1857167B1 (sv) |
JP (1) | JP4112177B2 (sv) |
CN (1) | CN1132665C (sv) |
AT (2) | ATE368501T1 (sv) |
AU (1) | AU738601B2 (sv) |
CA (1) | CA2332152C (sv) |
CZ (1) | CZ300312B6 (sv) |
DE (2) | DE69942399D1 (sv) |
DK (2) | DK1857167T3 (sv) |
ES (2) | ES2346252T3 (sv) |
PL (1) | PL194642B1 (sv) |
PT (1) | PT1087832E (sv) |
RU (1) | RU2209657C2 (sv) |
SE (1) | SE514592C2 (sv) |
TW (1) | TW457117B (sv) |
WO (1) | WO1999059704A1 (sv) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE523667C2 (sv) * | 2002-09-20 | 2004-05-11 | Alstom Switzerland Ltd | Förfarande och anordning för avskiljning av gasformiga föroreningar från varma gaser medelst partikelformigt absorbentmaterial samt blandare för befuktning av absorbentmaterialet |
US6818043B1 (en) * | 2003-01-23 | 2004-11-16 | Electric Power Research Institute, Inc. | Vapor-phase contaminant removal by injection of fine sorbent slurries |
DE602006002103D1 (de) * | 2006-02-06 | 2008-09-18 | Alstom Technology Ltd | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung der Absorption von gasförmigen Verunreinigungen aus heissen Prozessgasen |
CN100418613C (zh) * | 2006-11-17 | 2008-09-17 | 北京科技大学 | 一种密相循环流化脱硫设备 |
DE102007057401A1 (de) * | 2007-11-27 | 2009-05-28 | Friedrich Hellmich | Verfahren zur Aufbereitung von Sorptionsmaterial bei der Rauchgasreinigung in Ziegeleien |
US7766997B2 (en) | 2007-12-21 | 2010-08-03 | Alstom Technology Ltd | Method of reducing an amount of mercury in a flue gas |
DE102008014893A1 (de) * | 2008-03-19 | 2009-09-24 | Fels-Werke Gmbh | Rauchgasreinigungsverfahren und Kalkhydrat für Rauchgasreinigungsverfahren |
US20100011841A1 (en) * | 2008-07-17 | 2010-01-21 | Mogawer Walaa S | Apparatus and methods for testing asphalt mix workability |
FR2969011B1 (fr) | 2010-12-15 | 2014-08-29 | Lab Sa | Procede et installation d'epuration de fumees de combustion |
FR2995539B1 (fr) | 2012-09-20 | 2014-09-19 | Lab Sa | Procede et installation d'epuration de fumees et de production d'electricite |
EP3269692B1 (en) | 2016-07-11 | 2024-06-26 | Andritz Aktiebolag | Integrated lime hydrator |
BR112020002489A2 (pt) | 2017-09-06 | 2020-07-28 | S.A. Lhoist Recherche Et Developpement | processo para tratar gases de combustão em tratamento de gás de combustão de cds |
CN115364656A (zh) * | 2022-10-08 | 2022-11-22 | 江苏林康高新技术有限公司 | 一种用于烟气脱酸的消石灰计量喷射*** |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4604269A (en) * | 1985-03-22 | 1986-08-05 | Conoco Inc. | Flue gas desulfurization process |
SE460642B (sv) | 1987-03-06 | 1989-11-06 | Flaekt Ab | Foerfarande foer att absorbera gasformiga komponenter ur foersurade roekgaser |
DE3806798A1 (de) * | 1988-03-03 | 1989-09-14 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur kontinuierlichen trockenloesung von kalk |
DE3844217C2 (de) | 1988-12-29 | 1997-03-27 | Ftu Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Calciumhydroxiden und deren Verwendung |
FI83166B (fi) * | 1989-02-15 | 1991-02-28 | Imatran Voima Oy | Reningsmetod foer roekgaser och anlaeggning foer rening av roekgaser. |
DE4405010C2 (de) * | 1994-02-17 | 1997-07-17 | Hoelter Abt Gmbh | Verfahren zur Reinigung eines Verbrennungsabgases |
SE504440C2 (sv) | 1994-11-28 | 1997-02-10 | Flaekt Ab | Sätt att avskilja gasformiga föroreningar från varma processgaser |
SE506249C2 (sv) * | 1996-04-04 | 1997-11-24 | Flaekt Ab | Anordning för utmatning och fördelning av ett absorbentmaterial i en rökgaskanal |
ZA987217B (en) * | 1997-08-15 | 2000-02-14 | Cominco Eng Services | Chloride assisted hydrometallurgical extraction of metal from sulphide or laterite ores. |
-
1998
- 1998-05-18 SE SE9801734A patent/SE514592C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1999
- 1999-05-12 DE DE69942399T patent/DE69942399D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-12 AT AT99928295T patent/ATE368501T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-05-12 EP EP07108766A patent/EP1857167B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-12 CA CA002332152A patent/CA2332152C/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-05-12 WO PCT/SE1999/000806 patent/WO1999059704A1/en active IP Right Grant
- 1999-05-12 JP JP2000549361A patent/JP4112177B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1999-05-12 DK DK07108766.2T patent/DK1857167T3/da active
- 1999-05-12 PL PL99344244A patent/PL194642B1/pl unknown
- 1999-05-12 EP EP99928295A patent/EP1087832B8/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-12 DK DK99928295T patent/DK1087832T3/da active
- 1999-05-12 PT PT99928295T patent/PT1087832E/pt unknown
- 1999-05-12 ES ES07108766T patent/ES2346252T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-12 RU RU2000131603/12A patent/RU2209657C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-05-12 CZ CZ20004285A patent/CZ300312B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1999-05-12 CN CN99806325.8A patent/CN1132665C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-12 DE DE69936722T patent/DE69936722T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-12 ES ES99928295T patent/ES2291033T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-12 AU AU45393/99A patent/AU738601B2/en not_active Ceased
- 1999-05-12 AT AT07108766T patent/ATE468166T1/de active
- 1999-05-20 TW TW088108286A patent/TW457117B/zh not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-11-15 US US09/712,189 patent/US6508994B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US6508994B1 (en) | 2003-01-21 |
EP1087832A1 (en) | 2001-04-04 |
SE9801734D0 (sv) | 1998-05-18 |
PT1087832E (pt) | 2007-10-29 |
ATE468166T1 (de) | 2010-06-15 |
EP1087832B8 (en) | 2007-11-28 |
ES2346252T3 (es) | 2010-10-13 |
PL344244A1 (en) | 2001-10-08 |
EP1857167A1 (en) | 2007-11-21 |
DE69942399D1 (de) | 2010-07-01 |
JP2002515321A (ja) | 2002-05-28 |
DE69936722T2 (de) | 2008-04-30 |
CN1301190A (zh) | 2001-06-27 |
AU4539399A (en) | 1999-12-06 |
PL194642B1 (pl) | 2007-06-29 |
EP1857167B1 (en) | 2010-05-19 |
DK1857167T3 (da) | 2010-09-06 |
CZ20004285A3 (cs) | 2001-08-15 |
WO1999059704A1 (en) | 1999-11-25 |
CA2332152A1 (en) | 1999-11-25 |
SE9801734L (sv) | 1999-11-19 |
ES2291033T3 (es) | 2008-02-16 |
DK1087832T3 (da) | 2007-12-10 |
DE69936722D1 (de) | 2007-09-13 |
ATE368501T1 (de) | 2007-08-15 |
CZ300312B6 (cs) | 2009-04-15 |
EP1087832B1 (en) | 2007-08-01 |
TW457117B (en) | 2001-10-01 |
RU2209657C2 (ru) | 2003-08-10 |
CA2332152C (en) | 2007-01-09 |
CN1132665C (zh) | 2003-12-31 |
AU738601B2 (en) | 2001-09-20 |
JP4112177B2 (ja) | 2008-07-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE514592C2 (sv) | Förfarande och anordning för rökgasrening med släckning av kalk i omedelbar anslutning till rökgasreningen | |
JP7005166B2 (ja) | 廃水を蒸発させて酸性ガス排出を減らすための装置及び方法 | |
US11772044B2 (en) | Waste water evaporation methods and apparatus | |
RU2450224C2 (ru) | Способ и установка для сушки пылевидных топлив, прежде всего подаваемых на газификацию топлив | |
US4926764A (en) | Sewage sludge treatment system | |
US4753785A (en) | Method of purging of waste gases | |
SE523667C2 (sv) | Förfarande och anordning för avskiljning av gasformiga föroreningar från varma gaser medelst partikelformigt absorbentmaterial samt blandare för befuktning av absorbentmaterialet | |
US20080011158A1 (en) | Reduced liquid discharge in wet flue gas desulfurization | |
PT2078911E (pt) | Processo para a secagem contínua de materiais a granel, em particular, de fibras de madeira e/ou aparas de madeira | |
CN101357290A (zh) | 循环使用含硫抑制剂控制烟气中二恶英排放的方法及*** | |
CN104399363B (zh) | 一种实现烟气净化方法中废弃物的回收再生装置 | |
UA52592C2 (uk) | Спосіб відокремлення газоподібних забруднювань від гарячих процесних газів | |
JP4101699B2 (ja) | バイオマスガス化システムおよびバイオマスガス化方法 | |
US5198004A (en) | Activated carbon filter for removing toxic substances, e.g., dioxins and furans, from flue gases prior to entry into the smokestack | |
JPH10216463A (ja) | 消石灰と吸着剤の噴霧方法及び装置 | |
CN210278781U (zh) | 一种过筛脱硫的烟气净化*** | |
JP3395036B2 (ja) | 排ガス中の酸性ガス除去方法および装置 | |
JPH10216469A (ja) | 消石灰と吸着剤の噴霧方法及び装置 | |
Wirling | Reduction in Mercury Emissions with Avtivated Lignite HOK® | |
CN201346436Y (zh) | 循环使用含硫抑制剂控制烟气中二恶英排放的*** | |
SE514547C2 (sv) | Förfarande vid gasrening | |
JPS6147155B2 (sv) | ||
PL170624B1 (pl) | Urzadzenie do obróbki spalin zawierajacych zanieczyszczenia gazowe PL | |
JPS61129100A (ja) | 排煙脱硫装置の排水処理方法 | |
CZ4931U1 (cs) | Odlučovací systém škodlivin ze spalin sta cionárních zdrojů |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |