SE466268B - Foerfarande vid partiell foerbraenning av svartlut - Google Patents
Foerfarande vid partiell foerbraenning av svartlutInfo
- Publication number
- SE466268B SE466268B SE9001958A SE9001958A SE466268B SE 466268 B SE466268 B SE 466268B SE 9001958 A SE9001958 A SE 9001958A SE 9001958 A SE9001958 A SE 9001958A SE 466268 B SE466268 B SE 466268B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- oxygen
- liquor
- supplied
- containing gas
- black liquor
- Prior art date
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/12—Combustion of pulp liquors
- D21C11/125—Decomposition of the pulp liquors in reducing atmosphere or in the absence of oxidants, i.e. gasification or pyrolysis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C5/00—Disposition of burners with respect to the combustion chamber or to one another; Mounting of burners in combustion apparatus
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Paper (AREA)
- Polysaccharides And Polysaccharide Derivatives (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Breeding Of Plants And Reproduction By Means Of Culturing (AREA)
- Pyrane Compounds (AREA)
- Medicines Containing Plant Substances (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Description
466 268
oljebrännare är att en stabil flamma skall åstadkommas med
tillförsel av mycket små mängder luft eller annat förbrän-
ningsmedium.
Svartlut som bränsle karaktäriseras av ett lågt kalorivärde och
hög vatten-och askhalt. Nedan angives data för en typisk svart-
lut. D
Kalorivärde 13 GJ/ton TS (torrsubstans)
Kemisk summaformel C29H34020Na9S2
Torrhalt 65 Z
viskositet vad 1oo°c 100 tst.
Svartlutens innehåll av natrium och dess höga syreinnehåll gör
den till ett mycket reaktivt bränsle, vilket innebär att kolom-
sättningen redan i förgasarens flamzon blir hög, trots att
förbränningen är understökiometrisk.
Den i föreliggande uppfinning beskrivna virvelbrännaren åstad-
kommer hög förbränningsverkningsgrad och flamstabilitet med
svartlut som bränsle. Flödesbilden nära brännaren påverkas i
hög grad av virvelnivån vilken inställes genom justering av
virvelskovlarna. Den radiella flödeshastigheten hos den syre-
innehållande gasen påverkas därigenom markant med bibehållen
axiell flödeshastighet.
Huvudprincipen för virvelbrännaren är att när en viss virvelni-
vå överskrides återcirkuleras en del av flödet tillbaka mot
tbrännaren genom en intern recirkulationszon. Denna interna re-
cirkulationszon spelar en väsentlig roll i den partiella för-
bränningsprocessen, emedan förbränningsprodukterna tillför
energi för tändning av den utströmmande lutsprayen. Den interna
recirkulationszonen utgör även ett magasin för värme och reak-
tiva gaskomponenter.
Blandning av lutströmmen och förbränningsluften förbättras
dessutom i hög grad av den turbulenta skjuvytan mellan den in-
terna recirkulationszonen och utströmmande gaser och lutdrop-
'?\
466 268
par.
Även en extern recirkulationszon utvecklas vilken däremot har
väsentligt mindre betydelse för lutflammans stabilitet och dess
utseende pâverkas i högre grad av själva reaktorns utformning
än genom brännarens geometriska utformning.
Graden av finfördelning av luten i spraymunstycket är av störs-
ta vikt för utveckling av en svartlutsflamma, lutflammans ut-
bredning och kolomsättningen. Svartlutens reologiska egenskaper
är avgörande för vilken grad av finfördelning som kan uppnås i
ett givet munstycke. Svartlutens viskositet kan pâverkas exem-
pelvis genom uppvärmning och/eller genom tillsatser av additiv
och normalt är svartluten förvärmd till över 100°C vid tillämp-
ning av föreliggande uppfinning. Svartlutens viskositet i fin-
fördelningsögonblicket eller strax före skall företrädesvis
vara under cza 200 cSt.
Flera typer av spraymunstycken för finfördelning finns till-
gängliga, varav dock endast nâgra få varianter lämpar sig för
finfördelning av svartlut.
De munstyckstyper som är aktuella för användning i den nu före-
slagna brännaren är av sä kallad "twin-fluid" munstyckstyp. Be-
roende pâ vilket sätt de tvâ faserna sammanföres kan flera me-
kanismer för droppbildning tänkas, varibland skjuvning mellan
ligament, sammanslutning och sfärbildning av lutdroppar och
högturbulent sönderdelning av lutstrâlen kan nämnas.
En gemensam egenskap hos alla "twin-fluid"-munstycken är att en
hög relativ gashastighet är nödvändig för tillförsel av energi
för finfördelningen. En annan väsentlig egenskap hos dessa mun-
stycken är att den resulterande droppstorleken minskar med
ökande densitet hos finfördelningsgasen.
Beskrivning av föreliggande uppfinning
Det har nu överraskande visat sig möjligt att kunna lösa prob-
466 268
H
lemen vid understökiometrisk förbränning av svartlut genom fö-
religgande uppfinning, som karaktäriseras av, att åtminstone
hälften av den icke-bränslebundna syremängd som skall tillföras
reaktorn för att partiellt förbränna genom brännaren tillförd
svartlut, tillföres reaktorn med en varm syreinnehällande gas
tillförd genom ett rör anordnat koaxiellt kring en lutlans för
tillförsel av nämnda svartlut, varvid viktförhâllandet mellan
tillfört syre i den syreinnehâllande gasen och tillförd svart-
lut är i intervallet 0,1-O,7:1, företrädesvis 0,15-0,5:1.
I bifogade ritning âskâdliggöres en virvelbrännare och tvâ
olika "twin-fluid"-munstycken, varvid
FIG. 1 visar schematiskt en virvelbrännare i ett förbrännings-
rum med sin recirkulation och fördelning därvid
FIG. 2 visar en utföringsform av ett "twin-fluid"-munstycke i
axiell genomskärning;
FIG. 3 visar munstycket enligt FIG.
jen III-III i FIG. 2;
FIG. 4 visar en annan utföringsform av ett "twin-fluid"-mun-
2 sett framifrån längs lin-
stycke i axiell genomskärning;
FIG. S visar munstycket enligt FIG. 4 sett framifrån längs lin-
jen V-V i FIG. 4.
I FIG. 1 visas schematiskt en brännare 1 placerad i en förbrän-
ningskammare 22 varvid i en ledning för sekundärlufttillförsel
23 föreligger en virvelgenerator 24. I FIG. 1 visas med heldra-
gen linje den interna recirkulationens rymdfördelning, med
punktstreckad linje recirkulationszonens gräns, och med strec-
kad linje âterloppsflödets gräns, dvs den gräns utefter vilken
recjrkulationen vänder (axiella D-hastighetslinjen). Den strec-
kade linjen i figurens nedre del anger också gränsen mot den
externa recirkulationen. Virvelgeneratorn 24 är placerad vä-
sentligen bakom lutlansens nedströmsände, vilket innebär att
den virvelturbulenta förbränningsluften tillförd utanför mun-
stycket kommer att cirkulera runt lutlansen innan den träffar
och bär uop den atomiserade svartluten. Detta innebär också att
den interna cirkulationen förbättras genom att någon egentlig
fl
f*
466 '268
virvelbildning inte inträffar i centrumlinjen framför lutlan-
sen. Genom anordnande av virvelgeneratorer utvecklas en lut-
flamma med en toroidal vortex, vilket är mycket fördelaktigt
för lutflammans stabilitet och förgasningens förlopp.
I munstycket enligt FIG. 2 och 3 tvingas luten i kontakt med en
gas av högt tryck och utströmmar från brännarrörets 1 ned-
strömsände 2 (mynningen) genom 16 symmetriskt arrangerade cir-
kulära öppningar 3. Dessa öppningar utgör ändarna av så kallade
Y-stråle atomiseringsmunstycken omfattande två delrör 4 och 5,
varvid det förra står i förbindelse med en yttre mantel 6 på
brännarröret 1 för tillförsel av svartlut och det senare står i
förbindelse med ett inre koncentriskt ringformat rör 7 för
tillförsel av luft. öppningarna 3 är divergent anordnade så att
de resulterande atomiserade strålarna divergerar från bränna-
rens 1 nedströmsände 2. Den Y-stråle atomiseringsmunstyckena
innehållande delen 8 av brännaren hålls på plats av en huv 9
fastskruvad till brännarens kropp 10 innehållande manteln 6 och
det koncentriska ringformade röret 7. Svartluten införes i
brännaren 1 genom en tillförselledning 20 och luften genom en
tillförselledning 21.
FIG. 4 och 5 visar en annan utföringsform av brännaren med tre
koncentriska ringformade rör 11, 12 och 13. Härvid ledes luft
genom det yttre och det inre koncentriska ringformade rören 11
och 13 medan svartlut ledes genom det mellanliggande ringforma-
de koncentriska röret 12. Luften fördelas genom i figurerna
~visade 18 symmetriskt distribuerade hål 14 och 15 medan svart-
luten pressas genom en ringformig spalt 16. Hâlen 14 är härvid
snedställt riktade i en riktning och hålen 15 snedställt rikta-
de i motsatt riktning. Svartluten ledes genom spalten 16 och
får träffa en läpp 17 som tvingar den därvid erhållna svart-
lutsfilmen inåt varvid den träffas av den ur hålen 16 kommande
luften och därvid splittras. Då så skett träffas samtidigt
denna första luft-svartlutsblandning av ytterligare luft som
träffar blandningen utanför läppen 17. Resultatet blir också
här en divergerande stråle_av finfördelad svartlut och luft.
466 268
Svartluten tillföres brännaren genom en tillförselledning 20
och Luften genom två tillförselledningar 21.
Även om Luft angivits i ovanstående beskrivning är uppfinningen
ej begränsad till luft, utan även andra gaser såsom exempelvis
ånga eller syreanrikad luft kan användas.
Svartluten är som ovan nämnts ett bränsle med speciella egenr
skaper och en brännare som skall åstadkomma en stabil flamma
även vid mycket låga bränsle/luftkvoter måste därför utformas
på ett speciellt sätt.
Vid såväl fullständig som understökiometrisk förbränning eller
partiell oxidation av ett bränsle åtgår syre vilket tillföres
dels genom förbränningsluften (Luft, syrgas eller syreanrikad
Luft), dels genom bränslets eventuella syreinnehåll.
Vid dimensionering av brännaren måste stor hänsyn tagas till
viktförhållandet mellan tillförd luft och bränsle.
Luft/bränsletalet för några typiska bränslen vid stökiometrisk
förbränning exemplifieras nedan.
Antracif Luft/bränsle ' 10-1z=1
Etylalkohol "- 9:1
Formaldehyd "- 4,6:1
Dieselolja/tjockolja "- 13-15:1
Olika bränslen innehåller olika mängder bundet syre. Bitumöst
stenkol innehåller vanligen mellan 4-10% syre. Brännoljor inne-
håller mindre än 1% bundet syre.
Svartluten har c:a 35 vikts-Z bundet syre räknat på torrsubs-
tansen. Detta får konsekvenser vid utformningen av en brännare
eftersom endast en mindre mängd syre, luft eller syreanrikad
luft kan tillföras brännaren för att få önskad kvalitet på den
resulterande processgasen.
13
466 268
En brännare för partiell förbränning av svartlut i enlighet med
föreliggande uppfinning är dimensionerad för ett luftlbränsle-
förhållande i storleksordningen 0,5-3:1, vilket sålunda är av-
sevärt lägre än vid såväl stökiometrisk förbränning som vid
förgasning av de flesta andra bränslen. Ett annat sätt att ut-
trycka ovannämnda luft/bränsle förhållande är genom kvoten
tillförd syremängd till tillförd mängd svartlut. Eftersom luf-
ten består till c:a 23 vikt-Z syre dimensioneras sålunda före-
liggande svartlutsbrännare uttryckt som ett förhållande mellan
tillförd syremängd och tillförd mängd svartlut i intervallet
0,1-0,7:1, företrädesvis 0,15-O,S:1. För att kompensera det
mindre massflödet av gas runt brännarlansen och för att uppnå
rimliga gashastigheter bör luften därför förvärmas till åtmins-
tone 100°C, företrädesvis 300°C, och den bör dessutom utsättas
för kraftig virvelbildning genom att den tvingas passera genom
virvelskovlar. En större del av den för den partiella förbrän-
ningen nödvändiga syremängden tillföres genom ett kring brän-
narlansen koaxiellt anordnat rör, vilket i sin tur utmynnar i
reaktorn genom en divergent dysa. En del av den nödvändiga luf-
ten kan tillföras flamzonen genom finfördelningsmunstycket och
eventuellt kan ytterligare en del tillföras genom sekundär-
luftsportar i reaktorns överdel.
Reaktorn arbetar normalt vid ett visst övertryck förorsakat ge-
nom gassystemets egenmottryck. Detta tryck avgöres av gassys-
temets vidare konstruktion och uppgår normalt till 0,1-1 bar
över omgivningstryck. Förgasningen sker vid temperaturer över-
stigande 700°C.
Claims (11)
1. Förfarande vid partiell förbränning av svartlut från sulfat- massaindustrin med en brännare ansluten till en reaktor under tillförsel av en syreinnehâllande gas, kånnetecknat av, att en temperatur överstigande 7U0°C upprätthâlles i reaktorn samt att minst hälften av den icke-bränslebundna mängden syre som skall tillföras reaktorn för att partiellt förbränna genom brännaren tillförd svartlut tillföres reaktorn i form av en varm syrein- nehâllande gas, vilken tillföres genom ett rör anordnat huvud- sakligen koaxiellt kring en lutlans för tillförsel av nämnda svartlut, varvid viktförhâllandet mellan tillfört syre i den syreinnehâllande gasen och tillförd svartlut är i intervallet 0,1-O,7:1.
2. Förfarande enligt krav 1, kännetecknat av, att den syreinne- hâllande gasen tillförd genom det koaxiella röret försättes i en virvelrörelse.
3. Förfarande enligt krav 1, kännetecknat av, att den syreinne- hâllande gasen tillförd genom det koaxiella röret tvingas pas- sera genom virvelskovlar som därvid ger gasen en virvelrörelse vilket åstadkommer bildning av en toroidal vortex i lutflamman med âtercirkulation av heta gaser mot lutlansens nedströmsände.
4. Förfarande enligt krav 1, kânnetecknat av, att lutströmmen i lutlansen bringas i kontakt med en gas med hög strömningshas- tighet och högre tryck än nämnda svartlut, varvid en kraftig hastighetsökning i lutströmmen âstadkommes, vilket i sin tur resulterar i uppkomst av en finfördelad divergent spray av svartlut utströmmande från nämnda lutlans nedströmsände.
5. Förfarande enligt ett eller flera av kraven 1-4, känneteck- nat av, att svartluten bringas att strömma ut från nämnda lut- lans nedströmsände genom åtminstone tre symmetriskt anordnade öppningar eller genom en cirkulär spalt. 466 263
6. Förfarande enligt ett eller flera av kraven 1-5, känneteck- nat av, att den syreinnehâllande gasen fâr strömma ut genom en kring lutlansen anordnad koaxiell divergent dysa, vilken mynnar i nämnda reaktors reaktionszon.
7. Förfarande enligt ett eller flera av kraven 1-6, känneteck- nat av, att virvelskovlarna är anordnade väsentligen bakom lut- Lansens nedströmsände.
8. Förfarande enligt ett eller flera av kraven 1-7, känneteck- nat av, att den syreinnehâllande gasen är förvärmd till över 1o0°c, företrädesvis över 3oo°c.
9. Förfarande enligt ett eller flera av kraven 1-8, känneteck- nat av, att den syreinnehâllande gasen utgöres av luft eller syreanrikad luft.
10. Förfarande enligt ett eller flera av kraven 1-9, känneteck- nat av, att svartlutens viskositet före inträdet till brännar- lansens nedströmsände nedbringats till under 200 cSt., företrädesvis understigande 100 cSt.
11. Förfarande enligt krav 1, kânnetecknat av, att viktförhâl- landet mellan tillfört syre i den syreinnehâllande gasen och tillförd svartlut är 0,15-0,5:1.
Priority Applications (17)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9001958A SE466268B (sv) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | Foerfarande vid partiell foerbraenning av svartlut |
AT91850130T ATE127180T1 (de) | 1990-05-31 | 1991-05-16 | Verfahren zur partiellen verbrennung von zellstoffablaugen. |
EP91850130A EP0459963B1 (en) | 1990-05-31 | 1991-05-16 | Process for partial combustion of cellulose spent liquor |
DE69112496T DE69112496T2 (de) | 1990-05-31 | 1991-05-16 | Verfahren zur partiellen Verbrennung von Zellstoffablaugen. |
ZA913732A ZA913732B (en) | 1990-05-31 | 1991-05-16 | Process for the partial combustion of cellulose spent liquors |
ES91850130T ES2078500T3 (es) | 1990-05-31 | 1991-05-16 | Proceso para la combustion parcial de liquidos residuales de celulosa. |
KR1019910008054A KR910020369A (ko) | 1990-05-31 | 1991-05-17 | 셀룰로오스 소모액의 부분 연소방법 |
NO911969A NO176365C (no) | 1990-05-31 | 1991-05-22 | Fremgangsmåte ved delvis forbrenning av svartlut |
NZ238221A NZ238221A (en) | 1990-05-31 | 1991-05-22 | Cellulose spent liquor partial combustion process with hot air added in predetermined fuel to air ratio range |
AU77184/91A AU643522B2 (en) | 1990-05-31 | 1991-05-22 | Process for the partial combustion of cellulose spent liquors |
PT97792A PT97792B (pt) | 1990-05-31 | 1991-05-29 | Processo para a combustao parcial de lixivias de celulose exaustas |
BR919102205A BR9102205A (pt) | 1990-05-31 | 1991-05-29 | Processo para a combustao parcial de solucao esgotada de celulose |
FI912607A FI101724B (sv) | 1990-05-31 | 1991-05-30 | Förfarande för partiell förbränning av cellulosaavlut |
CA002043605A CA2043605C (en) | 1990-05-31 | 1991-05-30 | Process for the partial combustion of cellulose spent liquors |
SU914895672A RU2032126C1 (ru) | 1990-05-31 | 1991-05-30 | Способ частичного сжигания отработанного целлюлозного щелока |
CN91103739A CN1035959C (zh) | 1990-05-31 | 1991-05-31 | 纤维素废液的部分燃烧的方法 |
JP3155178A JP3050950B2 (ja) | 1990-05-31 | 1991-05-31 | セルロース廃液の部分燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9001958A SE466268B (sv) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | Foerfarande vid partiell foerbraenning av svartlut |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9001958D0 SE9001958D0 (sv) | 1990-05-31 |
SE9001958L SE9001958L (sv) | 1991-12-01 |
SE466268B true SE466268B (sv) | 1992-01-20 |
Family
ID=20379646
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9001958A SE466268B (sv) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | Foerfarande vid partiell foerbraenning av svartlut |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0459963B1 (sv) |
JP (1) | JP3050950B2 (sv) |
KR (1) | KR910020369A (sv) |
CN (1) | CN1035959C (sv) |
AT (1) | ATE127180T1 (sv) |
AU (1) | AU643522B2 (sv) |
BR (1) | BR9102205A (sv) |
CA (1) | CA2043605C (sv) |
DE (1) | DE69112496T2 (sv) |
ES (1) | ES2078500T3 (sv) |
FI (1) | FI101724B (sv) |
NO (1) | NO176365C (sv) |
NZ (1) | NZ238221A (sv) |
PT (1) | PT97792B (sv) |
RU (1) | RU2032126C1 (sv) |
SE (1) | SE466268B (sv) |
ZA (1) | ZA913732B (sv) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE501334C2 (sv) * | 1991-11-04 | 1995-01-16 | Kvaerner Pulping Tech | Sätt att termiskt sönderdela ett kolhaltigt råmaterial vid understökiometrisk syretillförsel samt anordning för genomförande av sättet |
SE470515B (sv) * | 1992-11-02 | 1994-06-27 | Chemrec Ab | Förfarande för framställning av väteperoxid |
US5628872A (en) * | 1993-10-22 | 1997-05-13 | Kanyr Ab | Method for bleaching pulp with hydrogen peroxide recovered from cellulosic spent liquor |
FI107058B (sv) * | 1996-10-07 | 2001-05-31 | Kvaerner Pulping Oy | Förfarande för bränning av silikathaltigt avlut |
GB2438369B (en) | 2006-05-26 | 2008-08-27 | Alexsandra Byrne | Eyelash adornment |
FI126455B (sv) * | 2015-04-14 | 2016-12-15 | Fortum Oyj | Sodapanna, matningsorgan för bränsle och förfarande för inmatning av svartlut och luft för att minska kväveoxidutsläpp |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE137938C1 (sv) * | ||||
US3163495A (en) * | 1962-05-02 | 1964-12-29 | Greenawalt John Eckert | In the recovery of chemicals from the incineration of waste black liquor, the method f eliminating noxious compounds entrained in the combustion gas |
SE453102B (sv) * | 1985-01-22 | 1988-01-11 | Stiftelsen Cellulosa Och Pappe | Sett vid forbrenning av vid massaframstellning enligt kokprocesser pa natriumbas erhallen indunstad avlut |
-
1990
- 1990-05-31 SE SE9001958A patent/SE466268B/sv not_active Application Discontinuation
-
1991
- 1991-05-16 AT AT91850130T patent/ATE127180T1/de active
- 1991-05-16 DE DE69112496T patent/DE69112496T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-05-16 EP EP91850130A patent/EP0459963B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-05-16 ZA ZA913732A patent/ZA913732B/xx unknown
- 1991-05-16 ES ES91850130T patent/ES2078500T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-05-17 KR KR1019910008054A patent/KR910020369A/ko not_active Application Discontinuation
- 1991-05-22 NO NO911969A patent/NO176365C/no unknown
- 1991-05-22 NZ NZ238221A patent/NZ238221A/xx unknown
- 1991-05-22 AU AU77184/91A patent/AU643522B2/en not_active Ceased
- 1991-05-29 BR BR919102205A patent/BR9102205A/pt not_active Application Discontinuation
- 1991-05-29 PT PT97792A patent/PT97792B/pt not_active IP Right Cessation
- 1991-05-30 CA CA002043605A patent/CA2043605C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-05-30 RU SU914895672A patent/RU2032126C1/ru active
- 1991-05-30 FI FI912607A patent/FI101724B/sv active
- 1991-05-31 JP JP3155178A patent/JP3050950B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1991-05-31 CN CN91103739A patent/CN1035959C/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2032126C1 (ru) | 1995-03-27 |
CN1035959C (zh) | 1997-09-24 |
JPH05140887A (ja) | 1993-06-08 |
CA2043605A1 (en) | 1991-12-01 |
NZ238221A (en) | 1993-10-26 |
SE9001958L (sv) | 1991-12-01 |
PT97792B (pt) | 1998-10-30 |
FI101724B1 (sv) | 1998-08-14 |
EP0459963A1 (en) | 1991-12-04 |
ATE127180T1 (de) | 1995-09-15 |
NO176365B (no) | 1994-12-12 |
BR9102205A (pt) | 1992-01-07 |
FI101724B (sv) | 1998-08-14 |
SE9001958D0 (sv) | 1990-05-31 |
FI912607A (fi) | 1991-12-01 |
JP3050950B2 (ja) | 2000-06-12 |
DE69112496D1 (de) | 1995-10-05 |
CN1057500A (zh) | 1992-01-01 |
NO911969L (no) | 1991-12-02 |
FI912607A0 (fi) | 1991-05-30 |
ZA913732B (en) | 1992-02-26 |
DE69112496T2 (de) | 1996-02-08 |
AU7718491A (en) | 1991-12-05 |
ES2078500T3 (es) | 1995-12-16 |
AU643522B2 (en) | 1993-11-18 |
KR910020369A (ko) | 1991-12-20 |
CA2043605C (en) | 2001-12-04 |
EP0459963B1 (en) | 1995-08-30 |
PT97792A (pt) | 1992-02-28 |
NO911969D0 (no) | 1991-05-22 |
NO176365C (no) | 1995-03-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4519769A (en) | Apparatus and method for the combustion of water-in-oil emulsion fuels | |
US4380429A (en) | Recirculating burner | |
HU9300515D0 (en) | Burner preferably oil or combined oil and gas fuelled one | |
SE501334C2 (sv) | Sätt att termiskt sönderdela ett kolhaltigt råmaterial vid understökiometrisk syretillförsel samt anordning för genomförande av sättet | |
CA1269842A (en) | Process for producing synthesis gas from hydrocarbon fuel | |
ES464287A1 (es) | Boquilla de quemador para generadores de vapor. | |
CA2436360C (en) | Atomizing burner for the thermal cleavage of residues containing sulfur | |
US4785746A (en) | Carbonaceous slurry combustor | |
SE466268B (sv) | Foerfarande vid partiell foerbraenning av svartlut | |
SE8001481L (sv) | Brennare | |
CN111515041A (zh) | 一种气化剂与水混合雾化喷嘴及其雾化方法 | |
CN212349165U (zh) | 一种气化剂与水混合雾化喷嘴 | |
JPS57187505A (en) | Combustion method and device therefor | |
US4225305A (en) | Combustion head for a combustion chamber | |
FR2622277B1 (fr) | Bruleur a gaz pour le chauffage d'un courant d'air ou autre gaz comburant | |
US5683549A (en) | Process for the partial combustion of cellulose spent liquor using twin fluid nozzle burner | |
GB718410A (en) | Method of and apparatus for gasification of a solid fuel containing carbon | |
EP0064089B1 (de) | Vorrichtung zur Kohlenstaub-Druckvergasung | |
SE8006403L (sv) | Oljeforstoftningsbrennare, serskilt for aggregat med liten effekt | |
US20240175576A1 (en) | ULTRA LOW NOx BURNER | |
DE3017229A1 (de) | Kohlestaub-druckvergasung | |
JPS56157709A (en) | Liquid fuel combustor | |
JPS6262117A (ja) | 微粉炭、水混合燃料用バ−ナ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAV | Patent application has lapsed |
Ref document number: 9001958-9 Effective date: 19950206 |