SE460804B - Foerfarande och anordning foer felbestaemning vid fel paa en kraftledning - Google Patents
Foerfarande och anordning foer felbestaemning vid fel paa en kraftledningInfo
- Publication number
- SE460804B SE460804B SE8801122A SE8801122A SE460804B SE 460804 B SE460804 B SE 460804B SE 8801122 A SE8801122 A SE 8801122A SE 8801122 A SE8801122 A SE 8801122A SE 460804 B SE460804 B SE 460804B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- fault
- voltage
- current
- resistance
- value
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 14
- 238000012417 linear regression Methods 0.000 claims description 12
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 3
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 9
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 102100039338 Aminomethyltransferase, mitochondrial Human genes 0.000 description 1
- 101710147141 Aminomethyltransferase, mitochondrial Proteins 0.000 description 1
- 101100208968 Arabidopsis thaliana UPM1 gene Proteins 0.000 description 1
- 241000256683 Peregrinus Species 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 206010027175 memory impairment Diseases 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- OJLGASCOGOIOJR-UHFFFAOYSA-N soyasaponin gammag Natural products CC1=C(O)C(=O)CC(OC2CC(C)(C)CC3C4=CCC5C6(C)CCC(OC7OC(C(O)C(O)C7OC8OC(CO)C(O)C(O)C8O)C(=O)O)C(C)(CO)C6CCC5(C)C4(C)CCC23C)O1 OJLGASCOGOIOJR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks
- G01R31/088—Aspects of digital computing
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Locating Faults (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
460 804 A/Dfkonvertering och filtrering av mätvärdena som sedan via olika distans- skyddsekvationer bestämmer felavstånd och felresistansens storlek. För att på basta sätt kunna redogöra för uppfinningen skall först ges en summarisk redovisning av ofta använda distansskyddsekvationer och hur man enligt teknikens ståndpunkt löser dessa. Slutligen skall också redovisas de pro- blem som uppstår vid felavstànds- och felresistansbestämningen beroende på de mätprinciper som används.
Som det har indikerats finns det flera alternativa distansskyddsekvatio- ner. Två av de vanligaste skall kort beskrivas med utgångspunkt fràn figur 1. Båda förutsätter att man känner den felfria ledningsimpedansen ZPQ på den skyddade ledningssträckan mellan två mätstationer P och Q. Efter att ett fel har konstaterats kan spänningarna UP och UQ samt strömmarna IP och IQ uppmätas i respektive stationer. För att ej behöva kommunikation mellan stationerna utgår man dock i regel från värdena vid den ena stationen. Om man gör ansatsen att det genom enêfelresistans RF flyter en ström IF, varvid en spänning UF ligger över felresistansen, kan följande samband uppställas: UP = UPP + UF = aUPQ + UF = uZPQIP + BFIF V (1) Här är u (= 0 - 1) ett tills vidare antaget matt på felläget och UPQ ett med I rekonstruerat spänningsfall över hela linjen.
P Ekvationen (1) är ju inte direkt lösbar på grund av för många obekanta parametrar och man får därför göra vissa ansatser för att kunna lösa denna. I ett konventionellt distansskydd är det vanligt att antaga att felströmmen I är proportionell med den i station P uppmätta strömmen, dvs F IF = k1IP _ ^ (2) Detta antagande är uppfyllt om emkzerna EP och EQ i P och Q är faslika och om fasvinklarna för impedanserna räknat från felstället F till respektive emk är lika. Ekvation (1) kan då skrivas som az I + R - k I = az *I + R I (3)» UP = Po P F 1 P PQ P F1 P där RF1 utgör en vid beräkningen skenbar felresistans. 460 804 En annan variant på den nödvändiga ansatsen är att antaga att felströmmeni är proportionell med ändringsströmmen i P vid inträffande av ett fel, dvs IF = kzßxp - W (M) varvid ekvation (1) kan uttryckas som UP = dzpqïp + nFk2A1P = uzPQ1P + RFZAIP I Vi (5) Både ekvationerna (3) och (5) innehåller tva okända parametrar. a respek- tive RF1 eller RF2. Detta innebär att ett speciellt lösningsförfarande behövs för att kunna lösa dessa okända parametrar. Ett sådant förfarande kan vara linjär regression, en teknik som utförligt beskrivs t ex i Ljung-Söderströms “Theory and Practice of Recursive Identification". 1983, speciellt sidorna 323-327. Lämpligen användes också en form av linjär regression som omfattar en glömskefaktor för att anpassa räknereglerna till de för handen varande mucfdrhdlldndena. A En sammanfattning av den använda tekniken ges bland annat i svensk patent- ansökan 8702683-7 “Frekvensrelä", sid 5-10.
Metoden med linjär regression och minsta kvadratmetoden för att lösa dis- tansekvationer av samma typ som (3) och (5) redovisas också i en artikel "A Prototype of Multiprocessor Based Distance Relay" publicerad i IEEE Transaction on Power Apparatus and Systems, Vol PAS-101. No 2, February 1982, sidorna H91-097.
Då distansskydd med fellokalisering och bestämning av felresistans an- vändes vid högspänningsöverföring kommer för spänningsmätningen i regel kapacitiva spänningstransformatorer. CVT. till användning. Det är välkänt att en sådan spänningsmätning. speciellt vid stor amplitudreduktion i sam- band med feltillfället och speciellt om felet inträffar vid spänningens nollgenomgáng, förorsakar en mätfelsspänning, i allmänt tal kallad CVT- utsvängning. Detta är bland annat beskrivet i en artikel av N Ashton i Power System Protection, del 1, sid 279-283, publicerad av P Peregrinus Ltd, Stevenage UK, Hertz 1981, New York; Det är en relativt enkel fysi- kalisk förklaring till detta. Det ekvivalenta schemat för en sådan spän- ningsmätning framgår av figur 2. Här är UP den högspänning som skall mätas och UPM den mätspänning som den kapacitiva spänningstransformatorn avger. 460. 804 En CVT-mätning omfattar förutom en kapacitiv spänningsdelare C en kompen- seringsinduktor LK samt en vanlig magnetisk transformator vars börda symboliseras med induktansen LB och resistansen RB. Överföringsfunktionen UPM/UP blir följaktligen u n + SL PM a a (6) GCVT = UP = RB + sLB + sLK + 1/sC_A Genom att välja LK och C så att . 1 I .iw +---=0 . (7) 0Lk JwoC _ där mb motsvarar nåtfrekvensen fo, blir överföringsfunktionen vid nätfrekvens alltid - Gcwuwo) = 1 <8) g: oberoende av belastningsbörda och effekt.
Vid låga frekvenser blir dock överföringsfunktionen sR C .GcW-(Jw) = _ (9) w-»O vilket leder till ett aperiodiskt insvangningsförlopp med en tidskonstant T = BBC efter en spönningsändring. För en typisk börda på 150 VA kommer T i regel att variera mellan 50 och 150 ms. ' Vid uppträdande felsituationer ör det i regel mycket bråttom med besked om 1; åtgärder för att förhindra skadlig inverkan. För de mycket snabba utvörde- : ríngsmetoder som numera står till buds för att bestämma de obekanta para- .Q metrarna i ekvationorna (3} och (5) innebar den felaktiga och av CVT- d transformatorn introducerade mätfelsspänningen omfattande felaktiga ut- värderingar och slutsatser. Eftersom CVT-utsvängningarna har varit kända under lång tid har också olika metoder tagits i anspråk för att reducera effekten av dessa. De oftast förekommande medlen har varit att på olika sätt filtrera bort CVT-utsvängningen. Nackdelen med detta förfarande blir då också en fördröjning av sann utvärdering.
U _46Û 804 Ranooönatsa rön UPPFINNINGEN _ - Pa grund av den introducerade CVT-mätfelsspänningen kommer de ansatser vad beträffar distansskyddsekvationerna som har redovisats att medföra stora felaktigheter vid bestämning av felläge och felresistans. Det har också visats att mätfelsspänningen i huvudsak har ett lågfrekvent spektrum. _ Enligt uppfinningen kompletteras därför de redovisade distansskyddsekva- tionerna med ett spänningsfall AUCVT som är avsett att representera det DA lågfrekventa mätfelsspänningsfallet. Detta medför att distansskyddsekva- tionerna generellt kan skrivas som PM = UP" (sann) + AUCVT (lågfrekvent) = aUPQ +aUF + ADCVT (10) vilken ekvation ger upphov till de utökade momentanvärdesmodellerna UPM1 = “ZPQIP * RF1IP * ^UcvT (11) och UPM2 = “ZPQIP * RF2^IP * ^UcvT (12) Uppfinningen innebär sålunda att man utgår från någon av dessa ansatser och att man med linjär regression söker parametrarna a. RF1 eller RF2 och AUCVT. Simuleringar har visat att man med denna ansats har-fatt en väsentlig förbättring vid bestämningen av felläge och skenbara felresis- tanser. Den viktigaste informationen som erhålles är självfallet värdet på u. Eftersom man normalt endast gör mätning i en station kan man inte få ett direkt mått på de tidigare redovisade proportionalitetskonstanterna kl och kz. Detta innebär att den verkliga felresistansen RF inte kan anges.
Distansskydden arbetar ju normalt i lzkvadranten av impedansplanet och skyddet får självfallet inte lösa ut för en belastningsresistans som ligger inom linjens överföringskapacitet. De gränsvärden för resistansen som skall medföra utlösning. se vidare under utföringsformer. måste därför anges med utgångspunkt från normal belastning och antagna värden på kl eller kz respektive de skenbara resistanserna RFI eller_RF2.
Bortre gräns för fellokalisering ligger i regel på 80-90 Z av lednings~ sträckan. 4eoi8o4 UTFÖRINGSFORMER En föredragen utföringsform av en anordning för felbestämning enligt upp- y finningen framgår av figur 3. På ett högspänningsnät RST och i en mät- station P uppmätes fasspänningar UP och fasströmmar IP. Som det har fram- gått kan man utgå från åtminstone två olika distansskyddsekvationer (11) och (12). Om man utgår från ekvation (11) ligger anordningen för fel- bestämning kontinuerligt inne och kontrollerar ledningens tillstånd. Om man utgår från ekvation (12) får man utgå från en minsta föreskriven ändring av IP för initiering av kontrollen av ledningens tillstånd. Detta är självklara och uppenbara förutsättningar för ett distansskydd och kommer därför ej att närmare redovisas.
Mätspänningen UPM erhålles som redovisats via en kapacitiv spänningsdelare 1 och en konventionell transformator 2. Strömmen IP mätes på konventio- nellt sätt med en strömtransformator 3.
Måtvärdena lågpassfiltreras i filtren Ä och 5, varvid i regel frekvenser över 500 Hz filtreras bort och A/D-omvandlas i donen 6 och 7. De momentana digitaliserade ström- och spänningsvärdena tillföres en kalkylator CALC, 8, som med linjär regressionsteknik bearbetar någon av de redovisade modellerna enligt (11) eller (12). Därvid erhålles uppskattade värden på de i ekvationerna ingående parametrarna a. som representerar fellëget.
RFI resp RF2. som representerar den skenbara felresistansen. och AUCVT, som representerar felspänningen.
Spänningsfallet AU saknar strängt taget vidare intresse.
CVT De av kalkylatorn framtagna värdena på a. RFI och RF2 tillföras en logikenhet 9 för Jämförelse med inlästa övre respektive undre gränsvärden R och R Om de erhållna a- och RF-värdena ligger min' mmax' Fmin Fmax° inom angivna gränser ges besked B om utlösning.
U De alternativa utföringsformer som står till buds innebär mer eller mindre integrerade sammanslagningar av donen för filtrering, för A/D-omvandling. för den linjära regressionen och för de nödvändiga logiska besluten.
Claims (6)
1. Förfarande vid felbestämning efter det att ett fel har inträffat vid ett felläge (F) på en kraftöverföringsledning mellan två stationer (P, Q) och där hraftöverföringsledningen vid felfritt tillstånd har en känd led- ningsimpedans (ZPQ), vilket förfarande baseras på i en av stationerna (P) 'med kapacitiva spänningsmättransformatorer uppmätta värden på fasspän- ningarna (UPM) och med strömtransformatorer uppmätta värden på fasström- marna (IP) eller ändringar i fasströmmarna (AIP) vid ett fel och där de uppmätta värdena lágpassfiltreras och A/D-omvandlas. mk ä n n e t e c k - n a t av att vid felbestämningen med hjälp av de filtrerade och omvand- lade spänningsvärdena, ett med de filtrerade och omvandlade strömvärdena rekonstruerat värde för ett spänningsfall UPQ = ZPQIP över ledningen och med utgångspunkt från sambandet UPM = uUPQ + UF + AUCVT, där m repre- senterar ett màtt på felavståndet. UF representerar en spänning över felstället och AUCVT representerar en felspänning som introduceras av den kapacitiva spänningsmättransformatorn. bildas genom behandling med linjär regression ett värde på felavstàndet och ett värde på felspänningen över felstället och härur ett värde på en vid felstället skenbar resistans. varefter felläget jämföras med ett övre (amëx) och ett undre (umin) gränsvärde och att den skenbara felresistansen jämföras med ett övre (RFmax) och ett undre (Rpmin) gränsvärde och att utlösning (B) beordras då felläget och den skenbara felresistansen befinnes ligga inom respektive gränsvärden.
2. Förfarande vid felbestämning efter det att ett fel har inträffat på en kraftöverföringsledning enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a t av att en första skenbar felresistans (RFI) bestämmas med hjälp av linjär regression då felströmmen ansättes vara lika stor som den uppmätta strömmen i stationen (IP).
3. Förfarande vid felbestämning efter det att ett fel har inträffat på en kraftöverföringsledning enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a t av att en andra skenbar felresistans (RF2) bestämmas med hjälp av linjär regression då felströmmen ansättes vara lika stor som den uppmätta ändringen i strömmen vid feltillfället (AIP). 460 804m WW' I I i » I -a 46b 804
4.. Anordning för genomförande av förfarandet enligt patentkrav 1 vid felbestämning efter det att ett fel har inträffat vid ett felläge (F) på en kraftöverföringsledning mellan två stationer (P, Q) och där kraftöver- föringsledningen vid ett felfritt tillstånd har en känd ledningsimpedans (ZPQ) i vilken anordning i en av stationerna (P) ingår kapacitiva spän- 8 ningsmättransformatorer (1. 2) för uppmätning av fasspähningen (UPM) och strömtransformatorer (3) för uppmätning av fasströmmarna (IP) eller ändringar i fasströmmarna (AIP) vid ett fel samt don (H, 5) för lågpass- filtrering och don (6. 7) för A/D-omvandling av de uppmätta värdena, k ä n n e t e c k n a d av att filtrerade och omvandlade mätvärden till- föres en kalkylator CALC (8) anordnad att bestämma ett spänningsfall (UPQ) över ledningen och med utgångspunkt från sambandet UPM = uUPQ + UF + + AUCVT. där u representerar ett mått på felläget, UF representerar en spänning över felstället och AUCVT representerar en felspänning som introduceras av den kapacitiva spänningsmättransformatorn, och att med _ linjär regression bestämma ett värde på felavståndet och ett värde på (4 felspänningen över felstället och härur bestämma ett värde på en vid É felstället skenbar resistans, varefter dessa båda värden tillföres en logikenhet LOGIC (9). anordnad att jämföra felläget med ett övre (um ) GX gränsvärde och att jämföra den skenbara felresistan- och ett undre (umin) sen med ett övre (RFm8x) och ett undre (RFmin) gränsvärde samt att anordna utlösning (B) då felläget och den skenbara felresistansen befinnes ligga inom respektive gränsvärden. :
5. Anordning enligt patentkrav 4, k ä n n e t e'c k n a d av att kal- kylatorn är anordnad att bestämma ett värde på en första skenbar felresis~ tans med hjälp av linjär regression genom att felströmmen ansättes vara lika stor som den uppmätta strömmen i stationen.
6. Anordning enligt patentkrav Q.“ k ä n n e t e c k n a d av att kal- kylatorn är anordnad att bestämma ett värde på en andra skenbar felresis- tans med hjälp av linjär regression genom att felströmmen ansättes vara lika stor som den uppmätta ändringen i strömmen vid feltillfället.
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8801122A SE460804B (sv) | 1988-03-25 | 1988-03-25 | Foerfarande och anordning foer felbestaemning vid fel paa en kraftledning |
CA000594303A CA1316214C (en) | 1988-03-25 | 1989-03-21 | Method and a device for fault location in the event of a fault on a power transmission line |
DE89105106T DE68906934T2 (de) | 1988-03-25 | 1989-03-22 | Verfahren und Vorrichtung zur Fehlerlokalisierung im Falle einer fehlerhaften Leistungstransmissionsleitung. |
EP89105106A EP0334310B1 (en) | 1988-03-25 | 1989-03-22 | Method and a device for fault location in the event of a fault on a power transmission line |
US07/327,246 US4906937A (en) | 1988-03-25 | 1989-03-22 | Method and a device for fault location in the event of a fault on a power transmission line |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8801122A SE460804B (sv) | 1988-03-25 | 1988-03-25 | Foerfarande och anordning foer felbestaemning vid fel paa en kraftledning |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8801122D0 SE8801122D0 (sv) | 1988-03-25 |
SE8801122L SE8801122L (sv) | 1989-09-26 |
SE460804B true SE460804B (sv) | 1989-11-20 |
Family
ID=20371828
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8801122A SE460804B (sv) | 1988-03-25 | 1988-03-25 | Foerfarande och anordning foer felbestaemning vid fel paa en kraftledning |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4906937A (sv) |
EP (1) | EP0334310B1 (sv) |
CA (1) | CA1316214C (sv) |
DE (1) | DE68906934T2 (sv) |
SE (1) | SE460804B (sv) |
Families Citing this family (45)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB8906825D0 (en) * | 1989-03-23 | 1989-05-10 | Radiodetection Ltd | Detecting cable faults |
US5185686A (en) * | 1991-03-28 | 1993-02-09 | Eaton Corporation | Direction sensing arc detection |
US5206596A (en) * | 1991-03-28 | 1993-04-27 | Eaton Corporation | Arc detector transducer using an e and b field sensor |
FR2676821B1 (fr) * | 1991-05-21 | 1994-09-09 | Merlin Gerin | Dispositif de controle et de mesure d'isolement pour reseau electrique a neutre isole. |
SE469615B (sv) * | 1991-12-20 | 1993-08-02 | Asea Brown Boveri | Foerfarande och anordning foer att detektera ett oeverslag mellan ledare i kraftoeverfoeringslinjer med olika spaenningsnivaaer |
US5325061A (en) * | 1992-08-27 | 1994-06-28 | Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. | Computationally-efficient distance relay for power transmission lines |
SE470499B (sv) * | 1992-10-20 | 1994-06-06 | Asea Brown Boveri | Förfarande och anordning för felbestämning vid fel på en kraftledning |
US5428549A (en) * | 1993-05-28 | 1995-06-27 | Abb Power T&D Company | Transmission line fault location system |
US5455776A (en) * | 1993-09-08 | 1995-10-03 | Abb Power T & D Company Inc. | Automatic fault location system |
CA2184091A1 (en) * | 1994-02-28 | 1995-09-08 | Damir Novosel | One-terminal data fault location system |
GB2288930B (en) * | 1994-04-25 | 1998-01-21 | Gec Alsthom Ltd | Methods and apparatus for identifying faulted phases on an electric power transmission line |
CA2216079C (en) | 1995-03-14 | 2006-05-16 | Profile Technologies, Inc. | Detection of suface amomalies in elongate conductive members by pulse propagation analysis |
US5790418A (en) * | 1995-10-17 | 1998-08-04 | Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. | Adaptive polarizing memory voltage time constant |
DE19605013C2 (de) * | 1996-01-31 | 1998-04-02 | Siemens Ag | Verfahren zur Bildung eines Resistanzwertes |
EP0885396A4 (en) | 1996-02-27 | 2007-09-26 | Profile Technologies Inc | METHOD AND DEVICE FOR TESTING PIPES |
US5789934A (en) * | 1996-05-23 | 1998-08-04 | Hewlett-Packard Company | Test circuit including a power supply with a current transformer to monitor capacitor output current |
US5839093A (en) * | 1996-12-31 | 1998-11-17 | Abb Transmit Oy | System for locating faults and estimating fault resistance in distribution networks with tapped loads |
US5773980A (en) * | 1997-01-30 | 1998-06-30 | Abb Power T&D Company, Inc. | One-terminal fault location system that corrects for fault resistance effects |
GB2345810B (en) * | 1999-01-13 | 2003-07-23 | Alstom Uk Ltd | Fault-detection apparatus |
AT408921B (de) * | 1999-04-13 | 2002-04-25 | Lothar Dipl Ing Dr Tec Fickert | Messsystem zur fernmessung von strom und spannung in elektroenergienetzen |
GB0010720D0 (en) * | 2000-05-03 | 2000-06-28 | Ghassemi Foroozan | Power quality sensors for conventional capacitor coupled voltage transformers |
US6476613B2 (en) * | 2000-12-20 | 2002-11-05 | Abb Ab | Method of fault location in parallel transmission lines with series compensation |
US6466030B2 (en) * | 2000-12-29 | 2002-10-15 | Abb Power Automation Ltd. | Systems and methods for locating faults on a transmission line with a single tapped load |
US6466031B1 (en) | 2000-12-29 | 2002-10-15 | Abb Power Automation Ltd. | Systems and methods for locating faults on a transmission line with multiple tapped loads |
US6879917B2 (en) | 2002-06-14 | 2005-04-12 | Progress Energy Carolinas Inc. | Double-ended distance-to-fault location system using time-synchronized positive-or negative-sequence quantities |
US20050007121A1 (en) * | 2003-05-06 | 2005-01-13 | Burnett Gale D. | Systems and methods for non-destructively testing conductive members employing electromagnetic back scattering |
US7196529B2 (en) * | 2003-05-06 | 2007-03-27 | Profile Technologies, Inc. | Systems and methods for testing conductive members employing electromagnetic back scattering |
US7642790B2 (en) * | 2003-05-06 | 2010-01-05 | Profile Technologies, Inc. | Systems and methods for testing conductive members employing electromagnetic back scattering |
US20060152866A1 (en) * | 2005-01-13 | 2006-07-13 | Gabriel Benmouyal | System for maintaining fault-type selection during an out-of-step condition |
US7567881B2 (en) * | 2007-03-30 | 2009-07-28 | General Electric Company | Self-adjusting voltage filtering technique compensating for dynamic errors of capacitive voltage transformers |
CA2585820A1 (fr) * | 2007-04-18 | 2008-10-18 | Hydro-Quebec | Localisation de defaut sur un reseau electrique par mesures de tension distribuees |
EP2000811B1 (en) * | 2007-05-18 | 2017-12-13 | ABB Schweiz AG | Method for determining location of phase-to-earth fault |
EP1992954B1 (en) * | 2007-05-18 | 2017-12-13 | ABB Schweiz AG | Method for determining location of phase-to-earth fault |
DE102010039946A1 (de) * | 2010-08-30 | 2012-03-01 | Robert Bosch Gmbh | Messvorrichtung, insbesondere Messvorrichtung zur Erfassung metallischer Gegenstände |
CN102914726A (zh) * | 2012-11-07 | 2013-02-06 | 华北电力大学(保定) | 一种用于同杆双回线路的故障定位方法 |
CN103076533B (zh) * | 2012-12-28 | 2015-08-12 | 华北电力大学(保定) | 电网中线路参数和故障扰动的分析方法 |
RU2539830C2 (ru) * | 2013-03-04 | 2015-01-27 | Степан Георгиевич Тигунцев | Способ определения места повреждения на воздушных и кабельных линиях электропередачи в сетях с изолированной нейтралью |
RU2542745C1 (ru) * | 2013-09-17 | 2015-02-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Исследовательский центр "Бреслер" | Способ определения места однофазного замыкания фидера на землю |
RU2548666C1 (ru) * | 2014-02-25 | 2015-04-20 | Александр Леонидович Куликов | Способ дистанционной защиты линии электропередачи |
CN104360232A (zh) * | 2014-11-14 | 2015-02-18 | 国家电网公司 | 基于故障位置因子相位特性线路相间故障判别方法 |
US9800044B2 (en) * | 2015-05-29 | 2017-10-24 | Abb Schweiz Ag | Fault location of DC distribution systems |
RU2659809C1 (ru) * | 2017-03-27 | 2018-07-04 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Костромская государственная сельскохозяйственная академия" | Способ обнаружения участков с обрывами фазных проводов в разветвленных сетях с изолированной нейтралью |
EP3685174A1 (en) * | 2017-09-22 | 2020-07-29 | Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. | High-fidelity voltage measurement using resistive divider in a capacitance-coupled voltage transformer |
CN108110741B (zh) * | 2018-01-31 | 2019-07-09 | 国网浙江省电力有限公司电力科学研究院 | 一种输电线路距离保护方法 |
WO2020194521A1 (ja) * | 2019-03-26 | 2020-10-01 | 日本電気株式会社 | 事故点標定装置、事故点標定システム、事故点標定方法、及び非一時的なコンピュータ可読媒体 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4942713B1 (sv) * | 1970-11-09 | 1974-11-16 | ||
JPS52100149A (en) * | 1976-02-18 | 1977-08-22 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | Digital failure point evaluating unit |
US4215412A (en) * | 1978-07-13 | 1980-07-29 | The Boeing Company | Real time performance monitoring of gas turbine engines |
JPS5829471B2 (ja) * | 1978-10-30 | 1983-06-22 | 東京電力株式会社 | 事故点判別方式 |
FR2494853A1 (fr) * | 1980-11-25 | 1982-05-28 | Enertec | Procede pour determiner la direction de l'origine d'une perturbation affectant un element d'un reseau de transport d'energie electrique |
US4377833A (en) * | 1981-08-17 | 1983-03-22 | Electric Power Research Institute, Inc. | Methods and apparatus for protecting electrical reactors |
JPS58174863A (ja) * | 1982-04-07 | 1983-10-13 | Fuji Electric Co Ltd | 故障点標定方式 |
US4525665A (en) * | 1982-08-06 | 1985-06-25 | Smalley Daniel S | Induction furnace monitor |
SE433405B (sv) * | 1982-09-14 | 1984-05-21 | Asea Ab | Forfarande och anordning for lokalisering av ett felstelle pa en trefasig kraftledning |
JPS5950373A (ja) * | 1982-09-16 | 1984-03-23 | Toshiba Corp | 故障点標定装置 |
DE3235239A1 (de) * | 1982-09-23 | 1984-03-29 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Verfahren zur fehlerortung auf einer leitung |
DE3626400A1 (de) * | 1986-08-04 | 1988-02-11 | Siemens Ag | Anordnung zur schnellerkennung von kurzschluessen |
-
1988
- 1988-03-25 SE SE8801122A patent/SE460804B/sv not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-03-21 CA CA000594303A patent/CA1316214C/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-22 EP EP89105106A patent/EP0334310B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-22 US US07/327,246 patent/US4906937A/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-03-22 DE DE89105106T patent/DE68906934T2/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0334310B1 (en) | 1993-06-09 |
US4906937A (en) | 1990-03-06 |
DE68906934D1 (de) | 1993-07-15 |
CA1316214C (en) | 1993-04-13 |
SE8801122D0 (sv) | 1988-03-25 |
DE68906934T2 (de) | 1993-12-16 |
EP0334310A1 (en) | 1989-09-27 |
SE8801122L (sv) | 1989-09-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE460804B (sv) | Foerfarande och anordning foer felbestaemning vid fel paa en kraftledning | |
Jongepier et al. | Adaptive distance protection of a double-circuit line | |
EP3620800B1 (de) | Verfahren zur isolationsüberwachung eines umrichter-gespeisten stromversorgungssystems | |
AU3946193A (en) | Near-end communications line characteristic measuring system | |
JPS62239815A (ja) | 電力系統内の故障領域決定、直接トリツピングのための方法および装置 | |
SE459706B (sv) | Laengsdifferentialskydd | |
SE462244B (sv) | Elektrodlinjeskydd foer detektering av jordfel | |
US3938006A (en) | Active negative sequence cable monitor | |
CN103199500B (zh) | 串联电容器组的无死区保护方法 | |
US5402071A (en) | Ground fault monitoring device for an electrical power distribution system | |
DE2459155B2 (de) | Schaltung zur Feststellung von Überströmen | |
SE501934C2 (sv) | Förfarande och anordning för att identifiera enkla jordfel | |
EP1849223B1 (de) | Vorrichtung zur induktiven gleichstromerfassung mit temperaturgangskompensation der wandlerpermeabilität durch anpassung der frequenz der eingeprägten wechselspannung | |
CN115407241B (zh) | 二次回路接地电流监测***、方法及计算机可读存储介质 | |
DE102011050646B4 (de) | Messung transienter elektrischer Aktivität in Flugzeug-Energieverteilungssystemen | |
CN103701092B (zh) | 一种直流电气***绝缘电阻检测与接地保护装置 | |
CN111398730A (zh) | 基于无源注入直流信号的配电网及其故障识别方法 | |
SE468189B (sv) | Metod foer detektering av maettning hos stroemtransformatorer samt detektor foer genomfoerande av naemnda metod | |
CN109900984A (zh) | 基于阻性电流的电涌保护器的监测方法、***和装置 | |
US3302064A (en) | Voltage insensitive frequency monitoring system | |
US20230160931A1 (en) | Voltage presence determination system for a high voltage electrical network | |
CN104934946B (zh) | 交流滤波器的过载保护***及其方法 | |
US4326230A (en) | Circuit for monitoring the voltage stress of a capacitor | |
CN107367631A (zh) | 一种主变压器铁芯接地电流的监测方法 | |
Cselkó et al. | Suppression of Conducted Disturbances During the Partial Discharge Monitoring of Industrial Cable Systems |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 8801122-6 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8801122-6 Format of ref document f/p: F |