SE441383B - Forsterkt ihalig konstruktion for overforing av vridmoment - Google Patents
Forsterkt ihalig konstruktion for overforing av vridmomentInfo
- Publication number
- SE441383B SE441383B SE8001447A SE8001447A SE441383B SE 441383 B SE441383 B SE 441383B SE 8001447 A SE8001447 A SE 8001447A SE 8001447 A SE8001447 A SE 8001447A SE 441383 B SE441383 B SE 441383B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- laminate
- insert
- mandrel
- tube
- metal tube
- Prior art date
Links
- 238000010276 construction Methods 0.000 title claims description 28
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 title claims description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 65
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 65
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 34
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 24
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 18
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 13
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 13
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 claims description 11
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 11
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 10
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 9
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 claims description 7
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 claims description 7
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 claims description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 claims description 6
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 6
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 4
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- 238000001723 curing Methods 0.000 description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 11
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 10
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 10
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 8
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 4
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920000271 Kevlar® Polymers 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 2
- 239000004761 kevlar Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 2
- -1 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 2
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 2
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 241000600039 Chromis punctipinnis Species 0.000 description 1
- GXCLVBGFBYZDAG-UHFFFAOYSA-N N-[2-(1H-indol-3-yl)ethyl]-N-methylprop-2-en-1-amine Chemical compound CN(CCC1=CNC2=C1C=CC=C2)CC=C GXCLVBGFBYZDAG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 description 1
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 description 1
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002313 adhesive film Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000013013 elastic material Substances 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 238000013007 heat curing Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 1
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- 229920002379 silicone rubber Polymers 0.000 description 1
- 239000004945 silicone rubber Substances 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C63/00—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor
- B29C63/26—Lining or sheathing of internal surfaces
- B29C63/28—Lining or sheathing of internal surfaces applied by "rubber" bag or diaphragm
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C63/00—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor
- B29C63/0017—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor characterised by the choice of the material
- B29C63/0021—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor characterised by the choice of the material with coherent impregnated reinforcing layers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
- B29C70/06—Fibrous reinforcements only
- B29C70/10—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres
- B29C70/16—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length
- B29C70/20—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length oriented in a single direction, e.g. roofing or other parallel fibres
- B29C70/202—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length oriented in a single direction, e.g. roofing or other parallel fibres arranged in parallel planes or structures of fibres crossing at substantial angles, e.g. cross-moulding compound [XMC]
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/68—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts by incorporating or moulding on preformed parts, e.g. inserts or layers, e.g. foam blocks
- B29C70/86—Incorporated in coherent impregnated reinforcing layers, e.g. by winding
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C3/00—Shafts; Axles; Cranks; Eccentrics
- F16C3/02—Shafts; Axles
- F16C3/026—Shafts made of fibre reinforced resin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S464/00—Rotary shafts, gudgeons, housings, and flexible couplings for rotary shafts
- Y10S464/902—Particular material
- Y10S464/903—Nonmetal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Description
810014-47-5
genom en kombinerad bärlager- och ramkonstruktion. Användningen
av den kombinerade bärlager- och ramkonstruktionen ökar vikten
och kostnaden för hela drivaxeln beroende på de extra delar
som erfordras och den arbetsinsats som behövs för deras instal-
lation.
För att undanröja de ovannämnda svårigheterna har ihå-
liga konstruktioner, såsom drivaxel, tillverkats med användande
av sammansatta material eller så kallade kompositmaterial. Så-
dana material är typiskt framställda av en hartsartad grundmas-
sa eller matris förstärkt med skikt av trådformigt material,
såsom Kevlar-, bor- eller kolfibrer. Dessa sammansatta ihåliga
delar har emellertid inte varit helt tillfredsställande. Fastän
de är lätta och har förmåga att ge styvhet åt axeln, så har sam-
mansatta ihåliga delar ändock inte varit tillfredsställande med
hänsyn till sin förmåga att överföra torsionsbelastningar.
Därtill kommer att det sammansatta materialet eller komposit-
materialet är utsatt för risken att skadas av främmande föremål
och för miljöpåverkan. I detta hänseende gäller att sådan spjälk-
ning i ytan av det sammansatta materialet som förorsakas av fly-
gande föremål, kan medföra delaminering och förorsaka obalans
hos axeln. Miljöpåverkan, exempelvis till följd av fukt, kemis-
ka lösningsmedel och värme, kan också resultera i delaminering
till följd av sönderdelning av laminatets vidhäftande samman-
bindning. Förbindande av sammansatta ihåliga konstruktioner med
metalliska änddelar, exempelvis för drivaxlar, har också lett
till problem. Därtill kommer att fastän användare av fordon
(speciellt lastbilar) uppskattar viktminskning hos fordonet,
finns det ändock ett visst motstånd mot ickemetalliska ersätt-
ningar för drivaxlar av stål (beroende på viss oro för att axeln
kan skadas av främmande föremål och utsättas för ogynnsam mil-
jöpåverkan).
US-A-3 458 374 beskriver ett sätt att framställa en lin-
dad eller omspunnen ihålig lagring med en insats eller hylsa av
polytetrafluoreten. Den härigenom framställda ihåliga konstruk-
tionen är en plastisk.lagring som formas omkring en beklädnad
av polytetrafluoreten. å
US-A-4 014 184 hänför sig till en kardanaxel-hylsa, var-
vid en ihålig insats av papper införs i den ihåliga, cylindriska
8001447-5
kardanaxeln. Pappersinsatsen måste vara av ett böjligt material
för att ge fjädrande motstånd mot radiell hoptryckning. Insat-
sen används till att uppta och dämpa kardanaxelns vibrationer.
US-A-4 089 190 beskriver en helt och hållet sammansatt
drivaxel. US-A-3 553 978 beskriver en sammansatt kardanaxel.
Denna axel är tillverkad av en polyuretandorn eller -spindel'
som förbinder änddelar, och ett kompositrör som är utformat på
utsidan av dornen och som står i förbindelse med änddelarna.
US-A-3 372 462 redovisar ett sätt att tillverka plast-
fodrade metallrör. Enligt detta sätt uppvärms ett plaströr för
att reducera dess ytterdiameter, därefter införs plaströret i
ett metallrör som får sin diameter reducerad för att tillåta
kontakt med plaströrets ytterdiameter och därefter kyls anord-
ningen så att plaströret utvidgas till tät kontakt med metall-
röret. Plastinsatsen redovisas använd så att röret på enkelt
sätt kan steriliseras, och så att andra delar kan fästas vid rö-
ret genom att de fästs direkt vid det inre plaströret snarare
än vid metallröret. Ändamålet med denna uppfinning är inte att
använda plastinsatsen till att öka den ihåliga konstruktionens
längdstyvhet. I detta hänseende används plastmaterial såsom po-
lyvinylklorid, som kan reduceras genom uppvärmning, i motsats
till en härdad kompositinsats som omfattar ett flertal lager
av fibermaterial i en fast hartsmatris.
Ett primärt ändamål med föreliggande uppfinning är där-
för att tillhandahålla en förstärkt, ihålig konstruktion som är
lätt, men ekonomisk och hållbar, och som kan överföra torsions-
belastningar.
Ett andra ändamål med uppfinningen är att åstadkomma en
förstärkt ihålig konstruktion som kombinerar de båda särdragen
låg vikt och högt kritiskt varvtal.
Ett tredje ändamål med uppfinningen är att åstadkomma
en förstärkt, ihålig konstruktion som använder en inre, samman-
satt förstärkningsinsats för ett yttre metallrör.
Ett fjärde ändamål med uppfinningen är att åstadkomma
en förstärkt ihålig konstruktion som använder en förstärkande
kompositinsats som inte är synlig utåt, varvid insatsen skyddas
mot att skadas av främmande föremål och mot skadlig miljöpåver-
kan. _
Ett femte ändamål med uppfinningen är att åstadkomma en
8901447-5
nl)
förstärkt, ihålig konstruktion som, när det gäller lastbilar
med lång ram, undanröjer behovet av multipla drivaxlar och där-
till hörande anslutande maskinutrustning.
Ett ytterligare, primärt ändamål med uppfinningen är att
åstadkomma ett sätt att tillverka en sådan förstärkt, ihålig kon-
struktion.
Enligt uppfinningen kännetecknas konstruktionen av att
inuti ett i och för sig känt metallrör med inre och yttre peri-
feriytor är anordnad en av härdat kompositmaterial bestående,
ihålig insats som är vidhäftande sammanfogad med metallrörets in-
re periferiyta, vilken insats omfattar ett flertal lager av fi-
bermaterial i en fast hartsmatris, och vilken msats ökar den ihå-
liga konstruktionens längdstyvhet, varvid förhållandet mellan
elasticitetsmodulen i längdled och densiteten är större för insat-
sen än för metallröret. I
Sättet att framställa en sådan förstärkt, ihålig konstruk-
tion innebär vidtagande av följande åtgärder:
a) framställning av ett laminet av ett flertal lager av
fibermaterial i en ohärdad hartsmatris;
b) lindning av laminatet omkring en elastisk dorn;
c) införande av den elastiska dornen i ett metallrör,
som har inre och yttre periferiytor;
d) samhärdning av laminatet till rörets inre periferiyta.
Föredragna vidareutvecklingar av konstruktionen samt sät-
tet för dess framställning framgår av kraven 2-8 resp. 10-20.
Andra ändamål och fördelar med uppfinningen kommer att
bli uppenbara vid studium av nedanstående detaljerade beskriv-
ning, vari hänvisas till ritningarna.
För ritningsfigurerna gäller att fig. 1 är en perspek-
tivvy av en förstärkt ihålig konstruktion enligt föreliggande
uppfinning, vilken konstruktion har formen av en drivaxel;
fig. 2 visar ett längdsnitt betraktat i de i fig. 1 visade pi-
larnas 2 - 2 riktning; fig. 3 är en perspektivisk "sprängskiss"
utvisande laminatet som bildar insatsen enligt uppfinningen,
varvid laminatets lager visas åtskilda så att fiberriktning-
arna för lagren framgår; fig. 4 är en perspektivvy som visar
det vid tillverkningen av drivaxeln enligt fig. 1 använda för-
farandesteget för lindning av laminatet (skiktmaterialet) om-
kring en böjlig dorn; fig. 5 är en perspektivvy av laminatet
8001447-5
när det är helt lindat omkring en böjlig dorn och stöddorn;
fig. 6 är en partiell perspektivvy som visar förfarandesteget
' för införande av den av det lindade laminatet och dornarna be-
stående anordningen i det yttre metallröret; fig. 7 är ett
längdsnitt för det lindade laminatet och dornarna när de är
införda inuti det yttre metallröret, men före utvidgningen
av den böjliga eller elastiska dornen och laminatet; fig. 8
är ett längdsnitt som visar sam-härdningssteget som används
vid framställningen av den förstärkta ihåliga konstruktionen,
varvid den elastiska och böjliga dornen utvidgas så att lami-
natet pressas ihop mellan den elastiska dornen och insidan av
metallröret; fig. 9 är en perspektivisk sprängskiss över den
förstärkta ihåliga konstruktionen, och utvisar änddelarna som
fästs vid metallröret; och fig. 40 är slutligen en perspektiv-
vy av den förstärkta ihåliga konstruktionen, och figuren vi-
sar förfarandesteget för fastsvetsningen av änddelarna vid
metallröret.
Fastän uppfinningen nu nedan kommer att beskrivas i
samband med den föredragna utföringsformen, är det underför-
stått att avsikten inte är att begränsa uppfinningen till just
denna utföringsform. Avsikten är i stället att uppfinningen
skall omfatta alla alternativ, modifikationer och ekvivalenta
utföranden som ligger inom ramen för uppfinningens idé och
skyddsomfång såsom detsamma framgår av nedan bifogade patent-
krav.
Hänvisning sker nu till fig. 1 och 2 på ritningen,
vilka figurer visar en förstärkt ihålig konstruktion som är
betecknad 10 och utförd enligt föreliggande uppfinning. Den
ihåliga konstruktionen 10 visas i form av en drivaxel eller
kardanaxel. Den ihåliga konstruktionen 10 omfattar ett metall-
rör 42, änddelar 14 och 16, och en inre beklädnad i form av
ett härdat sammansatt foder 18 som är ihopfäst med den inre
periferiytan 25 av röret 12. Metallröret 12 visas varande
cylindriskt, men kan ha tvärsnitt av olika form, exempelvis
vara rektangulärt. Metallen som används för röret 42 är typiskt
stål eftersom denna metall om den har tillräcklig tjocklek och
om rörets diameter är tillräcklig, åstadkommer tillräcklig
styvhet vid såväl torsion som bögning, och ger skydd mot
skador från främmande föremål, samt skyddar vid många miljö-
tillstànd (såsom värme och fukt). Fastän stål utgör ett före-
8Û01447~5
6
draget material, så skulle också andra metaller, såsom alumi-
nium eller titan, kunna användas. Såsom kommer att beskrivas
mer i detalj nedan är änddelarna 44 och 16 fastsvetsade vid
metallröret 12 utmed områden 20 resp. 22. Änddelarna 14 och
16 är typiskt lämpade för att kunna förbindas med universal-
knutar för att motta och överföra vridmoment mellan delar in-
gående i fordonets drivöverföring.
Föreliggande uppfinning undanröjer de ovannämnda pro-
blemen som vidlåder de kända konstruktionerna, genom att an-
vända en sammansatt insats som förstärker det metalliska ytter-
röret. Tack vare den ökade längdstyvhet som erhålles medelst
insatsen 18, kan tjockleken på metallröret 42 reduceras (med
beaktande av vad som erfordras för överföring av torsionsbe-
lastningar). Såsom redan har påpekats kan torsionsbelastnings-
kraven.uppfyllas med en minskad tjocklek för metallröret 42,
torsionsbelastningarna överförs genom svetsförbanden mellan
änddelarna 14 och 16 och metallröret 12. På grund av metall-
rörets 12 reducerade tjocklek, och genom användningen av den
lätta sammansatta insatsen 18, erhålles en minskad totalvikt
för drivaxeln 10. För en drivaxel med viss given längd ökas
således det kritiska varvtalet. med föreliggande uppfinning
tillåts härigenom användningen av en längre drivaxel och sam-
tidigt bibehållande av ett visst krav på kritiskt varvtal, vil-
ket, beroende på kraven på totallängd, kan eliminera behovet
av att i lastbilar ha multipla drivaxlar med den kombinerade
centrala bärlagringen och ramkonstruktionen.
Kompositmaterial är vanligen starka, lätt, sega,
självbärande skivmaterial bestående av en typ av hartsmatris-
skiva förstärkt med kontinuerliga, linjärt inriktade, parallel-
la fibrer. Sådana skivor kan framställas som en enkelskikts-
skiva eller som flerskiktslaminat, och därefter värmehärdas
eller härdas till sega, hårda, exceptionellt starka paneler.
I sitt utgångstillstånd är dessa ickeáhärdade skiv-
material elastiska och deformerbara, och utgör panelbildande
delar som kan draperas eller på annat sätt anpassas efter olika
former, och därefter härdas, genom värmehärdning, under till-
förande av värme och tryck, till'att bilda sega, starka pane-
ler med permanent kvarstående formgivning, vilka paneler har
exceptionell draghållfasthet och styvhet åstadkommen av den
kontinuerliga fiberförstärkningen.
8Û01447~5
Som visas i fig. 5 är insatsen 18 framställd av ett
laminat av ett flertal skivor eller lager. I fig. 5 visas
laminatet bestående av två skivor 50 och 52. Skivorna 50 och
52 är lika stora och likformiga, och är staplade till den öns-
kade längden för att bilda laminatet (laminatet 18 visas i
hopfogat tillstånd i fig. 4). Skivorna 50 och 52 är framställ-
da från en hartsmatris förstärkt med fibermaterial i form av
kontinuerliga, linjärt inriktade, parallella fibrer 54. Ski-
vorna 50 och 52 klibbas ihop genom klibbigheten eller vidhäft-
ningsförmågan hos den härdbara hartsmatrisen som ingår i
materialet självt, när det anskaffas i förimpregnerad form
(sammanfogningen av skivorna 50 och 52 sker under härdningen).
I enlighet med föreliggande uppfinning måste man be-
akta fiberorienteringen (inriktningen) vid staplingen eller
anbringandet av laminatskikten. Fibrerna eller trådarna 54
i skivorna 50 och 52 inriktas optimalt så att när insatsen är
placerad inuti röret 12, så kommer flertalet av fibrerna 54
att vara väsentligen parallella med rörets 12 längdaxel. Detta
beror på att den maximala styvheten som åstadkommes medelst
fibrerna 54 är i fibrernas axiella riktning. Konstruktionen 10
erhåller sin maximala längdstyvhet av insatsen 18. I fig. 5
visas fibrerna med en inriktning eller orientering som fram-
går av pilarna 56 och 58. Pilen 56 representerar en oriente-
ring av +5°, medan pilen 58 representerar orienteringen -50.
Denna inriktning räknas normalt i förhållande till en axel
som är parallell med skivornas 50 och 52 parallella ändar 40
ooh 42. Skälet till att fibrerna 54 i skivorna 50 och 52 inte
är parallella med varandra vid en approximativt 00-ig oriente-
ring, är att den korsvísa fiberorienteringen tillåter fibrerna
54 i skivan 52 att stödja eller uppbära fibrerna i skivan 50,
så att upprullning av laminatet 18 blir enklare att genomföra
och fibrerna 54 är likformigt fördelade inom skivorna 50 och
52. Beroende på sättet att framställa insatsen 18, skulle
fibrerna 54 i skivorna 50 och 52 dock kunna ha en 00-ig orien-
tering eller inriktning. Den väsentliga faktorn är att större
delen (normalt åtminstone 80 %) av fibrerna 54 har en inrikt-
ning som är väsentligen parallell; inom ett variationsområde
av 100, med rörets 12 längdaxel. Det kan vara önskvärt att ha
en mindre del av fibrerna, exempelvis 10 %, placerade med en
orientering av approximativt 90°, dvs. orienterade väsentligen
8001447-5
s
i omkretsled omkring insatsen 18 sedan insatsen 18 har förenats
med röret 12. Detta skulle göra den termiska utvidgningen av
kompositinsatsen 18 mer förenlig med metallrörets 12. Som så-
dan skulle en liten skiva, eller ett antal små skivor, med O
90°-iga fibrer kunna inskjutas mellan skivorna 50 och 52.
Såsom visas i fig. 2 har insatsen 18 en varierande
tjocklek, och avsmalnar fràn sin centrala del i riktning ut
mot ändarna. Detta beror i realiteten på att skivorna 50 och
52 är väsentligen parallelltrapetsformade (i planvy sett),
och att laminatet 18 lindas omkring en dorn 52 på det i fig.
4 och 5 visade sättet. Detta resulterar i att mindre och mindre
av laminatets 18 längd överlappas när detsamma rullas upp, dvs.
mer omlindning av laminatet 18 sker mot dess centrala del.
Ändamålet härmed, som framgår tydligast av fig. 5 och 7, är
att den yttre omkretsen av insatsen 18 skall vara vidhäftan-
de förenad med den inre periferiytan 25 i röret 12 över lami-
natets lindningsvarv. Detta medför utspridning av avflagnings-
krafterna, som.strävar att åtskilja fodret 18 från metallrö-
rets insida 25, över laminatet 18, och eliminerar väsentligen
naggningseffekter som också strävar att åtskilja fodret 18
från ytan 25.
För att ge det reducerad tjocklek uppvisande metall-
röret 12 förstärkt längdstyvhet, är det väsentligt att över-
väga den typ av kompositmaterial som kommer till användning
för skivorna 50 och 52, och speciellt fibrerna 54. Hartsmatri-
sen kan vara av någon lämplig typ, och torde normalt vara an-
tingen en polyamid eller ett epoxiharts. Vid val av komposit-
material för insatsen 18, bör eftersträvas att det uppfyller
följande villkor:
där I och R är index som anger insats resp. rör, medan D be-
tyder densitet, och E är lika med elasticitetsmodulen. Den vik-
tiga faktorn härvidlag är att metallröret 12 får ökad längd-
styvhet samtidigt som drivaxeln 19 tillförs mindre vikt och
densitet än vid en motsvarande ökning av godstjockleken i me-
tallröret 12. Större styvhet per viktsenhet tillförs alltså
med kompositinsatsen än med ytterligare metall i röret 12.
8001447-5
Fibermaterialet kommer optimalt att ha en elasticitets-
modul som är större än elasticitetsmodulen för metallen i
metallröret. Under sådana förhållanden kommer elasticitetsmo-
dulen för insatsen att normalt vara ungefär lika stor som för
metallröret. Fördelen med att använda fibrer med hög elastici-
tetsmodul är givetvis att färre lager erfordras för insatsen
18 för att uppfylla kravet pà erforderlig längdstyvförstärk-
ning. I denna egenskap kommer kostnaden och vikten för insat-
sen att minska (vidare gäller att en alltför låg elasticítets-
modul för insatsen 18 kan nödvändiggöra en insatstjocklek
större än innerdiametern i röret 12, eller också återstår
inte tillräckligt spelrum för införande av insatsen 18 i rö-
ret 12). Några lämpliga fibrer 54, när metallröret 12 är av
stål, anges nedan i Tabell I.
T a b e l l I
Fiber Tillverkare Elasticitetsmodul (GPa)
Pitch 50 Union Carbide 540
Pitch 75 Union Carbide 520
Pan 50 Union Carbide 540
AS-1 Hercules Corp. 220-240
Fastän endast grafitfibrer anges i ovanstående tabell,
kan också andra material användas, exempelvis fibrer av bor
eller KEVLAR. Stål har en elastioitetsmodul av ungefär storle-
ken 200 GPa. I vart och ett av ovan angivna fall har fiberma-
terialet en elasticitetsmodul som är större än elastioitetsmo-
dulen för stålet i metallröret 12. När fibrerna ingår i harts-
matrisen så minskar emellertid elasticitetsmodulen för insat-
sen 18 i jämförelse med ovan angivna värden. I nedanstående
Tabell II anges elasticitetsmodulen för några av ovannämnda
fibrer i ett epoxilaminat, samt laminatets densitet.
T a b e 1 l II
Laminatets elasticitets- Laminatets densitet
Fiber modul (GPa) (kg/må)
Pitch 50 190 _ 1720
Pitch 75 510~54O 1?2O
AS-l 120~15O 1610
80014-47~5
10
Stål har en approximativ densitet av 7830 kg/mš. Så-
som ett exempel på förhållandetestet såsom dett angivits ovan
gäller för den med Pitch 50 betecknade fibern i ett epoxila-
minat, att EI dividerat med DI är lika med O,1105. Detta vär-
de är större än förhållandet ER dividerat med DR för stål,
vilket förhållande är lika med 0,0255. Insats-förhållandet
kommer normalt att vara åtminstone 400 % större än metall-
-förhållandet.
Hänvisning sker nu återigen till fig. 2 av vilken fram-
går att genom att änddelarna 14 och 16 svetsas fast vid metall-
röret 12 med insatsen 18 anordnad inuti metallröret 12, så
kommer insatsen 18 att vara innesluten. Som sådan är komposit-
insatsen 18 inte synlig utåt värjämte den är skyddad mot ska-
dor från främmande föremål, såsom projektiler som kan träffa
drivaxeln 10, och kompositinsatsen 18 skyddas dessutom från
miljöpåverkan såsom av vatten, och även i mindre grad mot vär-
me, som kan förorsaka delaminering av insatsen 18 och åtskil-
jande av insatsen 18 vid hopfogningsstället. Det bör också ob-
serveras att genom användningen av ett ickemetalliskt material
till insatsen 18, har det visat sig att drivaxelns vibrationer
dämpas. *
Den förstärkta, ihåliga konstruktionen 10 kan opti-
malt utföras såsom beskrivs nedan. Av fig. 5, 4 och 5 framgår
att de icke härdade skivorna 50 och 52 formas till ett laminat
18. I ohärdat tillstånd, dvs. icke härdat tillstånd, är kompo-
sitskivorna 50 och 52 mycket böjliga och deformerbara. Häri-
genom blir det möjligt att rulla insatsen 18 till rörform,
såsom visas i fig. 4 och 5. I fig. 5 visas laminatet 18 när
det rullas eller lindas omkring en ihålig, cylindrisk, böjlig
och elastisk dorn 52 på en plan yta, såsom ett bord 60. Dornen
52 är företrädesvis tillverkad av kiselgummi eller något annat
lämpligt elastiskt material. Laminatet 18 lindas så omkring
dornen 52 att resultatet blir en rörformig konstruktion med
en variabel tjocklek för laminatet 18, detta till följd av
sättet att linda och laminatets 18 väsentligen parallelltra-
petsliknande form (sett i planvy i olindat tillstànd, eller
smed andra ord formen på laminatets huvudytor när laminatet
befinner sig i olindat tillstånd). Vid en typisk lindning av
laminatet 18 hade de yttre ändarna en tjocklek av fyra lager,
medan det centrala partiets tjocklek var tjuguåtta lager. Innan
8001447-*5
lindningen påbörjas placeras den elastiska dornen 52 vanli-
gen omkring en ihålig, eylindrisk stöddorn 54, så att dornen
54 passar tätt och koaxiellt inuti dornens 52 hålrum. Dornen
54 är företrädesvis tiliverkad av metall för att bli tillräck-
u
ligt styv. Ändarna av dornen 5# ar förenade med ändanslutningar
56 och 58. Ändanslutningen,56 tilisluter änden av dornen 54,
medan ändanslutningen 58 har en genomgående borrning som
tillåter anslutning till en ledning 85 för tillförsel av
tryckfluid, vanligen tryekluft, till det inre av dornen 54.
Det färdiglindade laminatet 18 visas i fig. 5.
Innan den med 65 all "betecknade anordningen omfat-
tande det lindade laminatet 18, den elastiska dornen 52, me-
tallstöddornen 54, och ändanslntningarna 56 och 58 införs i
röret 12, så täcks den yttre ytan av det rörformigt lindade
laminatet 18 med en vidhäftande film (ej visad), som normalt
är av samma material som den hartsmatrís som används i lami-
.i
natet, dvs. epoxiharts. Detta är ett valfritt, men önskvärt
förfaringssteg, eftersom nartsmatrisen i laminatet själv
skulle fungera som bindemedel under närdningen för att för-
binda insatsen 48 med röret 12, men extra bindemedel på sam-
manfogningsytan ökar förbandets styrka" Filmen behandlas se-
dan företrädesvis med ett ämne som temporärt reducerar den vid-
häftande beläggningens vídí '
"rmâga. Ett exempel på ett
sådant ämne är pulvriserat Detta ämne absorberas
godartat i den vidhäftance beläggnincen under härdningen utan
att påverka förbandets kvalitet, Innan anordningen 65 införs i
röret 12 så beläggs eller överdras också den inre omkretsytan
25 hos röret 12 med en primer. nn sådan primer underlättar sam-
manfogningen av komposit satsen 18 med metallröret 12, och
skyddar metallen från att oxideras under sammanfogningssteget.
Ett exempel på en sådan primer är en primer som säljes under
varubeteckningen EM EC59fl?
and Mining Corporationæ Primer? 2
av ytan 25, genom att insidan av roret 42 doppas i ett bad,
etc.
I fig. 6 visas förfarinassteget för införande av an-
t
är sådana att ytterdiametern på det lindade laminatet 18 vid
dess grövsta ställe är något mindre än metallrörets 12 inner-
diameter. Härigenom säkersU--le att hela anordningen 65 kan in-
"v-'V - 7- > ~_._.,-~..-.--..-.-<.-a-...._...._..-...- _ . _. ..._ __ . __
8001447=5
12
föras i röret 12 utan att fastna, Anordningen 65 införs före-
trädesvis vertikalt-i metallröret 12 eftersom detta resulterar
i ett minimum av kontakttryck mellan den vidhäftande belägg-
ningen på insatsen 18 och den med primer belagda ytan 25 i rö-
ret 12. Detta torde typiskt ske med hjälp av en vertikal kran
(ej visad), som är fäst i öglan 70 som normalt utgör del av
ändanslutningen 56, och medelst en losskopplingsbar hake 72.
I fig. 7 visas anordningen 65 sedan den införts i det inre av
röret 12.
Fig. 8 visar sammanfogningen eller sam-härdningen av
insatsen 18 med rörets 12 yta 25. Stöddornen 54, som företrä-
desvis är av metall, har ett flertal öppningar 80 (se ookså
fíg. 7) i sin ytaa Ändanslutningen 58 har en cylindrisk fläns
82 vid sin ena ände. Flänsen 82 är försedd med en gängad borr-'
ning 84. Härigenom möjliggörs anslutning till ledningen 86
(fig. 7), som har en utskjutande ände 88 som är försedd med
utvändiga gängor för att anslutas i den gängade borrningen
84. Ledningen 86 är ansluten till en lämplig källa med tryck-
fluid (ej visad). Utestängningshylsor 90 och 91, som har till
uppgift att täta den elastiska dornen 52 mot stöddornen 54,
är anordnade omkring ändarna av den elastiska dornen 52 som-
skjuter ut från ändarna av metallröret 12. Utestängningshyl-
sorna 90 och 91 är placerade nära intill ändarna av röret 12
så att under utvidgningen av den elastiska dornen 52 kommer
det inte att finnas något mellanrum mellan utestängningshyl-
sorna och rörändarna. Om så vore fallet skulle gummislangen
kunna utvidga sig ut genom ett sådant mellanrum, vilket sanner-
likt skulle leda till en bristning av dornen 52. För att säker-
ställa att utestängningshylsorna 90 och 91 bibehåller sin tät-
ning och inte trycks bort från rörets 12 ändar, är bultar 92
och 95 anordnade i hylsan 90 och bultar 94 och 95 är anordnade
i hylsan 91. Bultarna 92 och 94 är förenade med varandra me-
delst ett metallspännband 100, På liknande sätt är bultarna
95 och 95 förbundna med varandra genom ett metallspännband
102. Spännbanden 100 och 102 har till uppgift att hindra att
utestängningshylsorna 90 och 91 undergår rörelse i längdled i
riktning bort från varandra, Inklämningstrådar eller 0-ringar
110 och 112 används också till att säkerställa tätning av den
elastiska dornen 52 gentemot dornen 54. O-ringen 110 är an-
bragt mellan dornen 52 och hylsan 90, medan O-ringen 112 är
8001447-5
15
anbragt mellan dornen 52 och hylsan 91. Hylsorna 90 och 91
-kan anbringas över 0-ringarna 110 och 112 vid rumstemperatur
tack vare en avsiktligt lös passning. Under härdning och sam-
manfogning, som äger rum vid förhöjda temperaturer, blir
emellertid gummit i O-ringarna 110 och 112 uppvärmt och ut-
vidgas. Utvidgningen gör passningen hårdare för O-ringarna
110 och.112 mellan utestängningshylsorna och den elastiska
dornen 52, varigenom en verksam tätning àstadkommes. Denna
typ av tätning tillåter den elastiska dornen 52 att utvidga
sig i längdled utan att dess väggar bucklas i det inre.
Optimalt kommer laminatet 18 att sam-härdas med rörets
12 yta 25. Med uttrycket "sam-härdas" menas att laminatet 18
härdas samtidigt som det förenas med ytan 25. Ett alternativt
tillvägagångssätt vore att härda laminatet eller insatsen 18,
vilket normalt skulle ske före införandet i röret 12, och se-
dan förbinda laminatet/insatsen med rörets 12 yta 25. Detta
tillvägagångssätt är dock inte att föredra eftersom ett extra
förfarandesteg erfordras och sammanfogningen (och därmed för-
bandet) mellan insatsen 18 och ytan 25 inte skulle bli lika
bra såsom med sam-härdning. Under sam-härdning, placeras an-
ordningen (såsom den visas i fig. 8) i en härdningsugn (ej
visad) i vilken temperaturen höjs till härdningstemperaturen,
dvs. normalt i intervallet från 12100 till 51600, och typiskt
17700 när det gäller ett grafitepoxilaminat. Så snart som an-
ordníngen har uppvärmts till härdningstemperaturen, eller sam-
tidigt med uppvärmningen, införs tryckíluid i det inre av
dornen 54. Ett sådant tryck torde normalt ligga i intervallet
510 - 690 kPa. ïypiskt använder man dock tryckluft med ett
ungefärligt tryck av 590 kPa. Den komprimerade luften inuti
dornen 54 passerar genom öppningar 80 och åstadkommer i kombi-
nation med de förhöjda temperaturerna expansion av den elastis'a
dornen 52 i riktning utåt mot metallrörets 12 yta 25. Expan-
sionen eller utvidgningen av den elastiska dornen 52 utvidgar
följaktligen insatsen 18 i riktning utåt och mot rörets 12
yta 25. Genom denna utvidgning sammanpressas laminatet 18
mellan dornen 52 och rörets 12 yta 25. Detta tillstànd bibe-
hålls under ungefär 1 timmes tid varefter insatsen 18 är här-
dad och sammanfogad (sam~härdad) med rörets 12 yta 25. På grund
av elasticiteten hos det ohärdade laminatet 18, kommer det
lindade laminatets 18 hela utsida i kontakt med ytan 25 fastän
,,i_._._.._-_..__ _. _ __.............._._._....__.,_._....__._._... , v-
80-01447-5
14
insatsen 18 har avtagande tjocklek räknat från den centrala
delen ut mot ändarna. Som sådana utvidgas ändarna av den rör-
formiga insatsen 18 längre än insatsens centrala partier för
att komma i kontakt med ytan 25. Sedan den härdat har insat-
sen 18 alltjämt avtagande tjocklek räknat från mittpartiet ut
mot ändarna. Det är emellertid insidan av insatsen 18 som är
konisk och ger avsmalnandet snarare än utsidan (se fig. 2).
Ifall insatsen 18 redan hade varit härdad före sammanfog-
ningen med röret 12, skulle detta förfaringssteg vara detsam-
ma med undantag av att det enda som skulle uppnås vore samman-
fogning av insatsen 18 med ytan 259 normalt vid samma tempera-
tur som skulle komma till användning för sam-härdníng, dvs.
1?7°C för grafitepoxilaminat, med den elastiska dornen 52
åstadkommande tryckkraften för sammanfogningen.
Efter sam-härdningssteget, skulle temperaturerna
minskas till rumstemperatur, trycket frånkopplas, och anord-
ningen såsom den visas i fig, 8 avlägsnas från härdningsugnen.
Utestängningshylsorna 90 och 91 och dornarna 52 och 54 skulle
sedan kunna avlägsnas. Såsom redan diskuterats ovan bör fibrer-
na i insatsen 18 vara anordnade väsentligen parallellt med
metallrörets 12 längdaxel. Vid denna tidpunkt skulle röret 12
te sig såsom visas i fig. 9.
Fig. 9 visar hur änddelarna 14 och 16 förbinds med
röret 12. Såsom framgår av fíg. 9 finns det ett parti 120 vid
båda ändarna av rörets 12 yta 25 som inte är täckt av fodret
18. Härigenom möjliggörs att änddelarna 14 och 16, som passar
i rörets 12 ändar, kan svetsas fast vid röret 12 med metall-
-mot-metall-kontakt. Änddelarna 14 och 16 kommer således att
vara fastsvetsade vid rörets 12 partier 120. Härigenom undan-
röjs det vid den.kända tekniken aktuella problemet med en svag
förbindelse mellan en metallisk änddel och ett kompositrör
eller sammansatt rör. Fig. 10 visar fastsvetsningen av ändde-
len 14 vid röret 12. Såsom visas åstadkommer en svetsbrännare
150 ett svetsförband 20 som förenar änddelen 14 med röret 12.
En vattenkyld, delad, ringformig värmesänka 154 är placerad på
utsidan av metallröret 12 för att isolera svetsvärmet från in-
satsen 18 (och förbandet mellan insatsen och röret 12). När
änddelarna har fastsvetsats vid röret 12 är insatsen 18 inne-
sluten, vilket medför de ovannämnda fördelarna.
Det torde vara uppenbart att i enlighet med uppfin-
8001447-5
ningen åstadkommas en förstärkt, ihålig konstruktion och ett
för konstruktionens framställning avsett förfarande, som helt
och fullt uppfyller ovannämnda ändamål och syften, och ger
de ovan framhàllna fördelarna. Fastän uppfinningen har beskri-
vits i samband med nàgra speciella utföringsformer, är det
uppenbart att många alternativ, modifikationer och variatio-
ner erbjuder sig för fackmannen inom omradet, i ljuset av
ovanstående beskrivning. Uppfinningen är följaktligen avsedd
att omfatta alla sådana alternativ, modifikationer och varia-
tioner som ligger i linje med uppfinningens idé och faller
inom skyddsomfànget för nedanstående patentkrav.
Claims (20)
1. Förstärkt. ihålig konstruktion för överföring av vridmo- ment. k ä n n e t e c k n a d av att inuti ett i och för sig känt metallrör (12) med inre och yttre periferiytor är anord- nad en av härdat kompositmaterial bestående. ihålig insats (18) som är vídhäftande sammanfogad med metallrörets inre pe- riferiyta (25), vilken insats (l8) omfattar ett flertal lager av fibermaterial i en fast hartsmatris. och vilken insats ökar den ihåliga konstruktionens längdstyvhet. varvid förhållandet mellan elasticítetsmodulen 1 för insatsen (18) än för metallröret (12). längdled och densiteten är större
2. Konstruktion enligt krav 1. k ä n n e t e c k n a d av att insatsen (18) har varierande tjocklek.
3. Konstruktion enligt krav 2. k ä n n e t e c k n a d av att insatsen (IB) har avsmalnande väggtjocklek från insatsens centrala del i riktning ut mot dess ändar.
4. Konstruktion enligt något av kraven l-3. k ä n n e - t e c k n a d av att fibermaterialet nar en elasticítetsmodul som är större än elasticitetsmodulen för metallen i metall- röret (12).
5. Konstruktion enligt något av kraven l-3. k ä n n e - t e c k n a d av att flertalet av fiibermaterialfibrerna är anordnade väsentligen parallellt med metallrörets (12) längd- axel.
6. Konstruktion enligt krav 2 eller 5, k ä n n e t e c k - n a d av att i konstruktionen oekså ingår ett par metalliska änddelar (14.l6), som är förenade med metallrörets (12) ändar 10 15 20 25 30 35 8001447-5 17 så att insatsen (18) är innesluten. varigenom insatsen skyddas mot skador från främmande föremål. och mot miljöpåverkan.
7. Konstruktion enligt krav 6. k ä n n e t e c k n a d av att metallen i metallröret (12) är stål. att fibermaterialet är grafit, och att hartsmatrisen är en epoximatris.
8. Konstruktion enligt krav 5. k ä n n e t e c k n a d av att en del av fibrerna är anordnade så. att de sträcker sig väsentligen i omkretsled i förhållande till insatsen (18).
9. Sätt att framställa en förstärkt, ihålig konstruktion av- sedd för överföring av vridmoment. k ä n n e t e c k n a t av vidtagande av följande åtgärder: framställning av ett laminat (18) av ett flertal lager av fi- bermaterial i en ohärdad hartsmatrís: lindning av laminatet omkring en elastisk dorn (52): införande av den elastiska dornen (52) i ett metallrör (12). som har inre och yttre periferiytor; samhärdning av laminatet (18) till rörets (12) inre períferi- yta (25).
10. Sätt enligt krav 9. k ä n n e t e c k n a t av att den elastiska dornen (52) expanderas under samhärdningen, så att laminatet (18) sammanpressas mellan den elastiska dornen (52) och rörets inre periferiyta (25).
ll. Sätt enligt krav 10. k ä n n e t e c k n a t av att för- hållandet mellan elasticitetsmodulen och densiteten för lami- natet (18) är större än motsvarande förhållande för metall- röret (12).
12. Sätt enligt krav ll, k ä n n e t e c k n a t av att fler- talet av fibermaterialfibrerna anordnas så inuti laminatet 10 15 20 25 30 35 8001447-5 (18). att flertalet fibrer kommer att vara inriktade väsent- ligen parallellt med metallrörets (12) längdaxel efter sam- härdningen.
13. Sätt enligt krav 12. k ä n n e t e c k n a t av att lami- natet (18) utföres med två motsatta huvudytor. som väsentligen bibringar laminatet parallelltrapetsform, varigenom laminatet formas till ett varierande tjocklek uppvisande rör (18) under líndningen.
14. Sätt enligt krav 13. k ä n n e t e c k n a t av att änd- delarna (l4.l6) förenas så med metallrörets (12) ändar. att laminatet (18) innesluts.
15. Sätt enligt krav 14, k ä n n e t e c k n a t av att den elastiska dornen (52) är ihålig och utvidgas genom att tryck- fluid införs i densamma.
15. Sätt enligt krav 15. k ä n n e t e c k n a t av att den elastiska dornen (52) placeras omkring en ihålig stöddorn (54), i vars vägg finns ett flertal genomgående öppningar. och att tryckfluiden bringas passera från det inre av stöddornen (54) ut genom öppningarna till det inre av den elastiska dor- nen (52).
17. Sätt enligt krav 16, k ä n n e t e c k n a t av att stöd- dornen (54) och den elastiska dornen (52) avlägsnas från det inre av metallröret (12).
18. Sätt enligt krav 13 eller 17. k ä n n e t e c k n a t av att en grundfärg påföres metallrörets (12) inre periferiyta (25). och att en vidhäftande beläggning påföres det lindade laminatets (18) utsida.
19. Sätt enligt krav 18. k ä n n e t e c k n a t av att på den vidhäftande beläggningen påföres ett ämne. vilket tempo- rärt reducerar beläggningens vidhäftningsförmåga. 8001447-5
20. Sätt enligt krav 19. k ä n n e t e c k n a t av att som fíbermaterial används grafít, att som hartsmatrís används en epoxímatrís. och att en av gummi tillverkad dorn används såsom elastisk dorn (52).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/016,454 US4272971A (en) | 1979-02-26 | 1979-02-26 | Reinforced tubular structure |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8001447L SE8001447L (sv) | 1980-08-27 |
SE441383B true SE441383B (sv) | 1985-09-30 |
Family
ID=21777209
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8001447A SE441383B (sv) | 1979-02-26 | 1980-02-25 | Forsterkt ihalig konstruktion for overforing av vridmoment |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4272971A (sv) |
JP (2) | JPS55115618A (sv) |
BE (1) | BE881884A (sv) |
CA (1) | CA1148484A (sv) |
CH (1) | CH645299A5 (sv) |
DE (1) | DE3006320A1 (sv) |
FR (1) | FR2449818A1 (sv) |
GB (1) | GB2045391B (sv) |
IT (1) | IT1141244B (sv) |
NL (1) | NL8001047A (sv) |
SE (1) | SE441383B (sv) |
Families Citing this family (77)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4380443A (en) * | 1979-11-17 | 1983-04-19 | Felten & Guilleaume Carlswerk Aktiengesellschaft | Fiber-reinforced drive shaft |
DE2946530A1 (de) * | 1979-11-17 | 1981-05-27 | Felten & Guilleaume Carlswerk AG, 5000 Köln | Antriebswelle aus faserverstaerktem kunststoff, mit festgewickelten endstuecken |
US4318280A (en) * | 1980-03-19 | 1982-03-09 | General Motors Corporation | Dual property shaft |
US4834693A (en) * | 1980-06-26 | 1989-05-30 | Avco Corporation | Hybrid drive shaft |
SE8101237L (sv) * | 1980-06-26 | 1981-12-27 | Avco Corp | Drivaxel samt sett for tillverkning av densamma |
DE3028967C2 (de) * | 1980-07-30 | 1984-10-18 | Anton Torshälla Daubner | Expansionsachse |
SE424218B (sv) * | 1980-10-31 | 1982-07-05 | Fiber Mech | Transmissionssystem |
DE3049117A1 (de) * | 1980-12-24 | 1982-07-01 | Schweizerische Aluminium AG, 3965 Chippis | Antriebswelle, insbesondere fuer fahrzeuge |
DE3113791A1 (de) * | 1981-04-04 | 1982-12-02 | Vereinigte Flugtechnische Werke Gmbh, 2800 Bremen | "rohrfoermiger hohlkoerper, verfahren zu seiner herstellung sowie vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens" |
FR2516859A3 (fr) * | 1981-11-26 | 1983-05-27 | Lerc Lab Etudes Rech Chim | Procede de fabrication d'un mat en matiere plastique armee et mat obtenu a l'aide de ce procede |
AT383319B (de) * | 1982-09-07 | 1987-06-25 | Fischer Gmbh | Rohrfoermiger hohlkoerper aus faserverstaerktem kunststoff, insbesondere strukturbauteil fuer ein fahrzeug, zur uebertragung von druck-,zug-,biege- und torsionskraeften |
US4527978A (en) * | 1984-02-13 | 1985-07-09 | Dana Corporation | Driveshaft |
FR2564911B1 (fr) * | 1984-05-25 | 1986-09-12 | Skf Cie Ste Financiere Immobil | Ensemble comprenant un element tubulaire composite et un about metallique de liaison taraude |
GB2165333A (en) * | 1984-09-26 | 1986-04-09 | Steven Odobasic | Laminated torsion elements |
IT1183074B (it) * | 1985-01-04 | 1987-10-05 | S F V Soc Finanziaria Vicenza | Perno per il movimento centrale di biciclette leggero e resistente, ottenuto per estrusione, particolarmente per l'uso nelle biciclette sportive e da competizione |
DE3528307A1 (de) * | 1985-08-07 | 1987-02-19 | Erbsloeh Julius & August | Verfahren zur herstellung eines verbundprofilstabes |
DE3528629A1 (de) * | 1985-08-09 | 1987-02-12 | Man Technologie Gmbh | Verfahren zur herstellung eines rotorrohres |
US4777869A (en) * | 1986-03-28 | 1988-10-18 | Pneumo Abex Corporation | Fluid actuator including a composite piston rod |
US4888224A (en) * | 1986-04-30 | 1989-12-19 | Dana Corporation | Composite tubular elements and methods of fabrication |
US5261991A (en) * | 1986-04-30 | 1993-11-16 | Dana Corporation | Composite tubular elements and methods of fabrication |
IT1205783B (it) * | 1986-04-30 | 1989-03-31 | Dana Corp | Elementi tubolari composti per albero motore di veicoli e metodi per la fabbricazione |
US4838833A (en) * | 1986-08-15 | 1989-06-13 | A. O. Smith Corporation | Fiber reinforced resin drive shaft having improved resistance to torsional buckling |
US4792315A (en) * | 1986-12-29 | 1988-12-20 | Outboard Marine Corp | Drive shaft assembly for outboard motor |
DE3740756A1 (de) * | 1987-12-02 | 1989-06-22 | Loehr & Bromkamp Gmbh | Drehelastische hohlwelle |
FR2638672B1 (fr) * | 1988-11-10 | 1991-01-25 | Bertin & Cie | Barreau tubulaire rigide en materiau composite, et son procede de fabrication |
GB2234320B (en) * | 1989-05-17 | 1993-02-03 | Mono Pumps Ltd | Helical gear pump |
JPH0329202U (sv) * | 1989-07-28 | 1991-03-22 | ||
DE4004072C2 (de) * | 1990-02-08 | 1994-08-25 | Mannesmann Ag | Doppelwandhohlkörper |
DE4011082A1 (de) * | 1990-04-05 | 1991-10-10 | Gkn Automotive Ag | Antriebswelle |
DE4027296A1 (de) * | 1990-08-29 | 1992-03-12 | Gkn Automotive Ag | Antriebswelle mit zusatzmassen |
EP0474441A3 (en) * | 1990-08-30 | 1993-06-16 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Fiber-reinforced plastics drive shafts |
FR2668222B1 (fr) * | 1990-10-22 | 1995-06-09 | Glaenzer Spicer Sa | Corps de joint de transmission du type comportant une bride de liaison. |
US5591084A (en) * | 1990-10-22 | 1997-01-07 | Gkn Glaenzer Spicer | Transmission joint body portion having an envelope with interior peripheral surface portions extending opposite to and contoured substantially the same as opposite rear surfaces of bearing tracks |
FR2670155B1 (fr) * | 1990-12-05 | 1994-11-04 | Salomon Sa | Procede de fabrication d'objets tubulaires en materiaux composites. |
DE4217708A1 (de) * | 1992-06-01 | 1993-12-02 | Christian Schlesinger | Kunststoffolienschlauch aus elastischem Polyester |
CH689081A5 (de) * | 1992-07-30 | 1998-09-15 | Schoeller Plast Ag | Verfahren zum Auskleiden eines Kunststoffeimers sowie Kunststoffeimer zur Durchfuehrung des Verfahrens. |
DE4408444C1 (de) * | 1994-03-12 | 1995-04-06 | Dornier Gmbh | Rohr oder Hohlprofil mit besonderen Festigkeitseigenschaften bei geringem Gewicht und Verfahren zu seiner Herstellung |
US5806794A (en) * | 1995-01-27 | 1998-09-15 | The B.F.Goodrich Company | Aircraft braking system with damped brake rod |
DE69621102T2 (de) | 1995-11-16 | 2003-01-02 | The B.F. Goodrich Co., Akron | Verschachtelte Dämpfungsvorrichtung mit relativer Bewegung |
US5915503A (en) * | 1995-11-16 | 1999-06-29 | The B.F. Goodrich Company | Brake rod having a bending mode coulomb damper |
US5809829A (en) * | 1996-11-25 | 1998-09-22 | Amada Mfg America Inc. | Ball screw and work feeding device using same |
US6336986B1 (en) | 1997-07-14 | 2002-01-08 | Korea Advanced Institute Science Technology | Method for producing hybrid driveshaft |
US6464591B1 (en) * | 1998-06-26 | 2002-10-15 | Ntn Corporation | Power transmission shaft |
DE19908604A1 (de) * | 1999-02-27 | 1999-12-30 | Daimler Chrysler Ag | Kraftfahrzeug - Fahrantriebswelle |
US6254488B1 (en) * | 1999-07-13 | 2001-07-03 | Daimlerchrysler Corporation | Hydroformed drive shaft and method of making the same |
JP2001047883A (ja) * | 1999-08-05 | 2001-02-20 | Ntn Corp | 動力伝達シャフト |
ES2225612T3 (es) * | 2000-09-07 | 2005-03-16 | BEHR GMBH & CO. KG | Componente para vehiculo automovil. |
JP4846103B2 (ja) * | 2001-02-07 | 2011-12-28 | 三菱レイヨン株式会社 | 繊維強化樹脂パイプ及びこれを用いた動力伝達シャフト |
KR100405480B1 (ko) * | 2001-09-13 | 2003-11-14 | 현대자동차주식회사 | 구동축용 튜브와 요크 결합 구조 |
US7427237B2 (en) | 2002-01-03 | 2008-09-23 | Burkett Jerald S | Load sharing composite shaft |
WO2003076176A2 (en) * | 2002-03-04 | 2003-09-18 | Vyatek Sports, Inc. | Design and manufacturing method for multi-material tube structures |
ITMI20020841A1 (it) * | 2002-04-19 | 2003-10-20 | Cem Spa | Dispositivo per la rilegatura automatica di fascicoli di spessore variabile comprendente almeno due mezzi di alimentazione |
US6863763B2 (en) * | 2002-10-23 | 2005-03-08 | Korea Advanced Institute Of Science And Technology | Hybrid propeller shaft made of metal and composite material and method of manufacturing the same |
US20100113181A1 (en) * | 2002-11-12 | 2010-05-06 | Vyatek Sports, Inc. | Multi-material golf clubhead |
US7134964B2 (en) * | 2003-08-20 | 2006-11-14 | Gkn Driveline North America, Inc. | Propeller shaft assembly with stiffening feature |
US6986713B2 (en) * | 2003-08-20 | 2006-01-17 | Gkn Driveline North America, Inc. | Propeller shaft |
GB2406154B (en) * | 2003-09-17 | 2007-01-03 | Crompton Technology Group Ltd | Hybrid composite transmission shaft |
US20050176513A1 (en) * | 2004-02-11 | 2005-08-11 | Illinois Tool Works Inc. | Steel automotive drive shaft with carbon fiber liner |
US7083523B2 (en) * | 2004-03-04 | 2006-08-01 | Automotive Components Holdings, Llc | Damper for a vehicle torque transferring assembly |
FR2872218B1 (fr) * | 2004-06-29 | 2006-09-29 | Snecma Moteurs Sa | Tube de degazage pour arbre basse-pression de turbomachine |
US7334312B2 (en) * | 2005-02-23 | 2008-02-26 | U.S. Manufacturing Corporation | Method of forming axles with internally thickened wall sections |
US20070087848A1 (en) * | 2005-04-29 | 2007-04-19 | L&L Products, Inc. | Dampener |
US7625616B2 (en) * | 2005-06-23 | 2009-12-01 | Sonoco Development, Inc. | Support post with improved axial strength |
CN101505912B (zh) * | 2006-08-17 | 2012-10-24 | 贝尔直升机泰克斯特龙公司 | 用于旋翼飞行器的复合物-钢混合式主轴 |
FR2917474B1 (fr) * | 2007-06-18 | 2009-08-07 | Skf Aerospace France Soc Par A | Arbre de transmission de mouvements et/ou d'efforts en rotation |
DE102008056017A1 (de) * | 2008-11-05 | 2010-05-06 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Verfahren zur Herstellung einer Triebwerkswelle |
JP5369338B2 (ja) | 2009-05-15 | 2013-12-18 | 美津濃株式会社 | 野球用またはソフトボール用バット |
WO2012094631A1 (en) * | 2011-01-06 | 2012-07-12 | Mizuno Usa, Inc. | Baseball or softball bat with modified restitution characteristics |
CN103429422B (zh) | 2011-01-12 | 2016-08-31 | 小利兰斯坦福大学理事会 | 复合叠层结构及其制造和使用方法 |
US9486965B2 (en) | 2011-11-03 | 2016-11-08 | The Boeing Company | Composite columnar structure having co-bonded reinforcement and fabrication method |
US10464656B2 (en) | 2011-11-03 | 2019-11-05 | The Boeing Company | Tubular composite strut having internal stiffening and method for making the same |
US8904904B2 (en) * | 2011-11-03 | 2014-12-09 | The Boeing Company | Tubular composite strut having internal stiffening |
US10457011B2 (en) | 2011-11-03 | 2019-10-29 | The Boeing Company | Composite columnar structure having co-bonded reinforcement and fabrication method |
US11131247B2 (en) | 2018-01-30 | 2021-09-28 | General Electric Company | Additively manufactured rotating shaft |
US11976657B2 (en) * | 2019-02-13 | 2024-05-07 | Mitsubishi Electric Corporation | Compressor and air conditioner |
US11892035B2 (en) | 2021-04-23 | 2024-02-06 | Hamilton Sundstrand Corporation | Composite/metal joints |
CN113977984B (zh) * | 2021-10-15 | 2023-07-04 | 江西洪都航空工业集团有限责任公司 | 一种管状双曲面复合材料结构件的制备方法 |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1490219A (en) * | 1924-04-15 | Resilient driving connection | ||
US1958982A (en) * | 1928-09-01 | 1934-05-15 | John B Wintercorn | Dynamic balancing of tubular shafting for transmission of power purposes |
US2664373A (en) * | 1950-10-25 | 1953-12-29 | Dow Chemical Co | Method of lining rigid pipe with elastic thermoplastics |
GB767209A (en) * | 1954-02-11 | 1957-01-30 | Staveley Iron & Chemical Compa | Improvements in or relating to manufacture of pipes by spinning |
FR1207015A (fr) * | 1958-05-28 | 1960-02-12 | élément tubulaire à paroi stratifiée, procédé et appareillage pour sa fabrication | |
US3071162A (en) * | 1959-10-06 | 1963-01-01 | Dow Chemical Co | Steel pipe having organic thermoplastic liner with glass fiber reinforcement |
US3322157A (en) * | 1963-08-19 | 1967-05-30 | Mobil Oil Corp | Cement-lined pipes of increased flexibility and method of making same |
US3152458A (en) * | 1963-08-28 | 1964-10-13 | Pittsburgh Steel Co | Oil well drilling string |
US3447572A (en) * | 1966-11-08 | 1969-06-03 | Exxon Research Engineering Co | Reinforced thermoset plastic pipe |
US3542079A (en) * | 1968-01-15 | 1970-11-24 | Smith Corp A O | Glass reinforced plastic article |
DE2116683A1 (en) * | 1971-04-06 | 1972-11-02 | Elastine Process and Development Ltd., Toronto (Kanada) | Lined plastics moulding - esp footwear or gloves with heat insulating moisture diffusing textile lining |
US3718573A (en) * | 1971-11-08 | 1973-02-27 | Magnode Prod Inc | Fluid fitting |
FR2307210A1 (fr) * | 1975-04-07 | 1976-11-05 | Mantec Ind Ltd | Procede et appareil de chemisage de tube |
DE2631374A1 (de) * | 1976-07-13 | 1978-01-26 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur herstellung von hohlkoerpern aus verbundwerkstoffen |
JPS5371423A (en) * | 1976-12-08 | 1978-06-24 | Toray Ind Inc | Vehiclar driving propeller shaft |
FR2376801A1 (fr) * | 1977-01-07 | 1978-08-04 | Lequeux Christian | Perfectionnements aux dispositifs de protection mecanique des tranches annulaires de tubes ou embouts tubulaires |
US4173670A (en) * | 1977-05-27 | 1979-11-06 | Exxon Research & Engineering Co. | Composite tubular elements |
CA1098329A (en) * | 1977-12-02 | 1981-03-31 | Richard L. Vanauken | Composite tubular element and methods for making same |
US4171626A (en) * | 1978-03-27 | 1979-10-23 | Celanese Corporation | Carbon fiber reinforced composite drive shaft |
US4185472A (en) * | 1978-03-27 | 1980-01-29 | Celanese Corporation | Fiber reinforced composite shaft with metallic connector sleeves mounted by radial pin interlock |
-
1979
- 1979-02-26 US US06/016,454 patent/US4272971A/en not_active Expired - Lifetime
-
1980
- 1980-02-20 GB GB8005807A patent/GB2045391B/en not_active Expired
- 1980-02-20 DE DE19803006320 patent/DE3006320A1/de not_active Ceased
- 1980-02-20 NL NL8001047A patent/NL8001047A/nl not_active Application Discontinuation
- 1980-02-20 CA CA000346084A patent/CA1148484A/en not_active Expired
- 1980-02-25 CH CH149380A patent/CH645299A5/de not_active IP Right Cessation
- 1980-02-25 JP JP2262480A patent/JPS55115618A/ja active Pending
- 1980-02-25 SE SE8001447A patent/SE441383B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-02-25 BE BE2/58418A patent/BE881884A/nl not_active IP Right Cessation
- 1980-02-26 FR FR8004159A patent/FR2449818A1/fr active Granted
- 1980-02-26 IT IT20170/80A patent/IT1141244B/it active
-
1988
- 1988-12-26 JP JP1988168153U patent/JPH01158816U/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL8001047A (nl) | 1980-08-28 |
JPS55115618A (en) | 1980-09-05 |
JPH01158816U (sv) | 1989-11-02 |
GB2045391A (en) | 1980-10-29 |
CH645299A5 (de) | 1984-09-28 |
CA1148484A (en) | 1983-06-21 |
FR2449818B1 (sv) | 1985-02-15 |
IT1141244B (it) | 1986-10-01 |
IT8020170A0 (it) | 1980-02-26 |
US4272971A (en) | 1981-06-16 |
FR2449818A1 (fr) | 1980-09-19 |
SE8001447L (sv) | 1980-08-27 |
DE3006320A1 (de) | 1980-09-04 |
GB2045391B (en) | 1982-12-22 |
BE881884A (nl) | 1980-06-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE441383B (sv) | Forsterkt ihalig konstruktion for overforing av vridmoment | |
US4348247A (en) | Method of fabricating a reinforced tubular structure | |
US4664644A (en) | Fiber reinforced plastic drive shaft and method of manufacturing thereof | |
US5601493A (en) | Drive shaft made of fiber reinforced plastics, and method for connecting pipe made of fire-reinforced plastics | |
US4605385A (en) | Fibre reinforced plastics power transmission shaft | |
US4259382A (en) | Fiber reinforced composite shaft with metal connector sleeves secured by adhesive | |
US4421497A (en) | Fiber-reinforced drive shaft | |
US4530379A (en) | Filament wound interlaminate tubular attachment | |
US4236386A (en) | Fiber reinforced composite shaft with metallic connector sleeves mounted by a polygonal surface interlock | |
US4173128A (en) | Composite drive shaft | |
CA1130594A (en) | Power transmission shaft | |
US3886024A (en) | Thick-walled, fiber-reinforced composite structures and method of making same | |
CN111465794A (zh) | 具有拉挤成型元件的高压管材及其生产方法 | |
EP0907049B1 (en) | Interface system between composite tubing and end fittings | |
US3731367A (en) | Method of assemblying compound body | |
SE455221B (sv) | Rorformig halkropp av fiberarmerad plast for overforande av tryck-, drag, boj- och torsionskrafter | |
US11391318B2 (en) | Composite vehicle driveshaft with welded joint system | |
EP2079573B1 (en) | Reinforced composite polyethylene pipe and a method of manufacturing same | |
GB2051303A (en) | Fibre-reinforced composite shaft with metallic connector sleeves | |
CN106979391A (zh) | 一种非粘结热塑性复合材料柔性管及其制备工艺 | |
US4649960A (en) | Filament wound interlaminate tubular attachment | |
GB2051304A (en) | Fibre-reinforced composite shaft with metallic connector sleeves | |
US7338380B2 (en) | Composite shaft end assembly and composite shaft formed therewith | |
GB2406154A (en) | Composite shaft with metal sleeve | |
JPH05106629A (ja) | 繊維強化プラスチツク製荷重伝達軸 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8001447-5 Effective date: 19930912 Format of ref document f/p: F |