SE434149B - Forfarande och apparat for framstellning av optiska forfibrer - Google Patents
Forfarande och apparat for framstellning av optiska forfibrerInfo
- Publication number
- SE434149B SE434149B SE7904892A SE7904892A SE434149B SE 434149 B SE434149 B SE 434149B SE 7904892 A SE7904892 A SE 7904892A SE 7904892 A SE7904892 A SE 7904892A SE 434149 B SE434149 B SE 434149B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- tube
- gas
- carrier
- hot zone
- carrier tube
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/018—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD] by glass deposition on a glass substrate, e.g. by inside-, modified-, plasma-, or plasma modified- chemical vapour deposition [ICVD, MCVD, PCVD, PMCVD], i.e. by thin layer coating on the inside or outside of a glass tube or on a glass rod
- C03B37/01807—Reactant delivery systems, e.g. reactant deposition burners
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2201/00—Type of glass produced
- C03B2201/06—Doped silica-based glasses
- C03B2201/08—Doped silica-based glasses doped with boron or fluorine or other refractive index decreasing dopant
- C03B2201/10—Doped silica-based glasses doped with boron or fluorine or other refractive index decreasing dopant doped with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/80—Feeding the burner or the burner-heated deposition site
- C03B2207/85—Feeding the burner or the burner-heated deposition site with vapour generated from liquid glass precursors, e.g. directly by heating the liquid
- C03B2207/86—Feeding the burner or the burner-heated deposition site with vapour generated from liquid glass precursors, e.g. directly by heating the liquid by bubbling a gas through the liquid
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/80—Feeding the burner or the burner-heated deposition site
- C03B2207/85—Feeding the burner or the burner-heated deposition site with vapour generated from liquid glass precursors, e.g. directly by heating the liquid
- C03B2207/87—Controlling the temperature
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
- Optical Integrated Circuits (AREA)
Description
10
15
20
zs'
'30
35
1son892+2
2
förelsevis låg. Ett sätt att öka avsättningshastigheten
vore att öka bärarrörets inre diameter för att få en
större uppsamlingsyta. Eftersom värmet för glasavsättningen
tillförs från rörets utsida, leder emellertid en ökning av
rördiametern till att ångtemperaturen längs rörets axel
blir lägre. Vidare är strömningsprofilen i röret sådan,
att maximalt flöde uppträder axiellt inom röret. När rör-
diametern ökar, strömmar därför en mindre andel ånga av de
.reagerande ämnena genom omrâdet intill rörväggen, där
reaktionstemperaturen är högst, dvs. där de bildade stoft-
formiga reaktionsprodukterna lättast samlas på rörets värmda
område. Följaktligen minskar den andel av det bildade glas-
stoftet, som avsätts på bärarröret, med ökande rördiameter,
vilket medför en olämplig effektiv minskning av avsättnings-
hastigheten. 7 I
Uppfinningen syftar till att öka den effektiva mass-
-avsättningshastigheten i en seriell avsättningsprocess av
angivet slag. Uppfinningen avser ett förfarande för fram-
'ställning av optiska glasföremål, vid vilket man leder en
glasbildande ångblandning genom ett lángsträckt cylindriskt
bärarrör, värmer bärarröret och den däri inneslutna ång-
' blandningen med_en värmekälla, som förflyttas i längdled
relativt bärarröret, så att det inom bärarröret bildas en
het zon, vari det alstras en suspension av partikelformigt
material, som rör sig nedströms där åtminstone en del av den
avsätter sig på rörets insida och bildar en glasig belägg-'
ning. Förfarandet utmärkes av att man leder en ström av en
gas, som inte ogynnsamt påverkar det optiska_föremålets
egenskaper, genom bärarrörets axiella omrâde i dess heta
zon för att begränsa strömmen av ångblandningen till en på
avstånd från rörets längdaxel belägen ringformig kanal, så
att den går fram intill rörets insida, varigenom avsätt-
pningsutbytet av ångblandningens reaktion förbättras.
i Uppfinningen avser även en apparat för framställning
av ett.optiskt glasföremäl, som kan dras till en optisk
ifiber, ur en ihålig cylindrisk bärare. Apparaten innefattar
en värmare för värmning av ett axiellt avsnitt av ett på
10
15
20
25
30
35
79-0489?-2
3
lämpligt sätt buret cylindriskt bärarrör, så att en het zon
alstras i bärarröret, en anordning för att åstadkomma rela-
tiv längsgående rörelse mellan värmaren och bärarröret och
en anordning för att i bärarrörets ena ände införa en ström
av ångblandning ägnad att i den heta zonen reagera under
bildning av en suspension av ¶ rtikelformigt material, som
rör sig nedströms, där åtminstone en del därav avsätter sig
på bärarrörets insida. Apparaten utmärkes av en anordning
för att leda en ström av gas genom bärarrörets axiella om-
råde i dess heta zon på sådant sätt, att gasen begränsar
ångblandningsströmmen till en ringformig kanal invid bärar-
rörets insida i den heta zonen, varigenom ångblandningens
reaktion begränsas i huvudsak till ett ringformigt område
intill bärarrörets vägg.
Anordningen för att leda en gasström genom bärar-
rörets axiella område innefattar lämpligen ett rör, före-
trädesvis ett baffelrör, anordnat i det cylindriska bärar-
rörets ena ände och mynnande invid den heta zonen. En anord-
ning för förflyttning av röret längs bärarröret arbetar
synkront med anordningen för förflyttning av värmaren. Den
från baffelröret utträdande gasströmmen bildar i den heta
zonen en gaskärna, som begränsar ångblandningen till den
ringformiga kanalen intill bärarens yta.
Figur 1 återger schematiskt en känd apparat för
avsättning av ett glasskikt i ett rör.
Figur 2 återger ett avsnitt av röret i figur 1 och
åskådliggör tillståndet under drift.
Figur 3 återger schematiskt en apparat för avsätt-
ning av ett glasskikt med förfarandet enligt uppfinningen.
Figurerna 4 och 5 visar apparaten enligt uppfinningen
i snitt och åskådliggör tillståndet under drift.
Figur 6 visar änden av ett baffelrör, som kan an-
vändas i apparaten enligt uppfinningen.
.I fig. 1 och 2 visas ett känt system innefattande
ett bärarrör 10 med ett hållarrör 8 fäst vid uppströms-
änden och ett utloppsrör 12 fäst vid nedströmsänden. låren
8 och 12 anbringas i chucken till en konventionell glas-
10
15
20
25 e
' 30
35
g het avsätts
.reaktionsprodukten på bärarens yta som glasstoft av önskad
šsoaasz-2
4
svarv (icke visad), och kombination bringas att rotera, så-
som anges med en pil. Hållarröret, som kan utelämnas, är ett
billigt glasrör med samma diameter som bärarröret, och det
ingår inte i den färdiga optiska vâgledaren. En het_zon 14
(figur 2) bringas att genomlöpa röret 10 genom att en värmare
16 förflyttas såsom visas med pilar 18a och 18b. Värmaren 16
kan bestå av någon lämplig värmekälla, såsom flera runt
röret 10 anordnade brännare. Reaktionskomponenter införs i
röret 10 genom ett inloppsrör 20, som är anslutet till flera
gas- och ångkällor. En syrgaskälla 22 är över en flödes- _
mätare 24 ansluten till inloppsröret 20 och över flödes-
mätare 26, 28 och 30 till behållare 32, 34 och 36. En källa
38 till bortriklorid (eller bortrifluorid) är ansluten till
inloppsröret 20 över en flödesmätare H0. Behållarna 32, 34
och 36 kan innehålla normalt vätskeformiga ämnen, som in-
förs i röret 10 genom.att syre eller någon annan lämplig bär-
gas bubblas igenom. Avgående material leds bort genom ut-
loppsröret 12. Blandarventiler och_avstängningsventiler, som
kan användas för dosering av strömmarna och för andra er-
forderliga inställningar av sammansättningen, är inte visade.
Brännaren 16 rör sig först med låg hastighet i för-
hållande till röret 10 i pilens 18b riktning, dvs. i materi-
alströmmens riktning. Reaktionskomponenterna reagerar i den
heta zonen 14 och bildar glasstoft, dvs. en pulversuspen-
sion av partikelformigt oxidmaterial, som förs nedströms
till rörets 10 område 42 av den strömmande gasen. I allmän-
mellan 20 och 70 % av den í ångströmmen bildade
_sammansättning.
Det är att märka, att det inte bildas stoft i väsent-
lig omfattning i rörets 10 område 46 uppströms om den heta
zonen. När brännaren 16 fortsätter att röra sig i pilens
18b riktning, vandrar den heta zonen 14 nedströms, så att
en del av stoftlagret H4 kommer in i~den heta zonen och-däri
konsolideras till ett enhetligt sammanhängande glasskikt
48. Sådana processparametrar som temperaturer, flöden och
_ reaktionskomponenter kan bestämmas med ledning av upp-
10
15
20
25
30
35
'?"904892“2
5 .
gifter i publikationerna J.B. MacChesney m.fl., Proceedings
of the IEEE, 1280 (1970) och W.G.French m.fl., Applied
Optics, 15 (1978). Uppgifter kan också hämtas från hand-
boken Vapor Deposition, C.F. Powell m.fl., John Wiley and
(1966).
När brännaren 16 komme
Sons, Inc.
till den vid utloppsröret 12
belägna änden av röret 10, sänks lågans temperatur, och
brännaren återförs därpå i pilens 18a riktning till rörets
10 ingångsände. Därpå avsätts ytterligare skikt av glas-
material i röret 10 på beskrivet sätt. Sedan man har avsatt
ett antal skikt lämpliga att tjäna som mantlings- och/eller
kärnmaterial i den slutliga optiska vàgledarfibern, höjer
man det sålunda bildade glasämnets temperatur till ca 220000
föx ett glas med hög kiseldioxidhalt, så att röret 10 faller
ihop. Detta kan man åstadkomma genom att minska den heta
zonens rörelsehastighet. Glasämnet kan sedan dras på väl-
känt sätt till en optisk vågledarfiber med önskad diameter.
För att optimera processen med avseende på reaktionen
använder man höga temperaturer. För det vanliga silika-
baserade systemet håller man generellt temperaturen i bära-
rens vägg mellan ca 1400 och 190000 på det mot den heta
zonen svarande stället. De angivna temperaturerna är de som
mäts med en mot rörets yttre yta fokuserad strålningspyro-
meter.
Det är välkänt, att hastigheten för sintringen av
' det avsatta stoftet till ett transparent glasskikt är en av
de faktorer som begränsar avsättningshastigheten. För varje
given sammansättning hos det glas, som skall avsättas,
finns det ett maximum för de skikttjocklekar, vid vilka det
avsatta glaset kan sintras med tillämpning av en optimal
kombination av vidden hos den heta zonen, högsta tempera-
turen i den heta zonen och brännarens hastighet. Om det
sintrade glasskiktets tjocklek hålls vid maximivärdet för
rör av olika diameter, borde avsättningshastigheten teore-
tiskt öka proportionellt med rörets inre diameter till följd
av den ökande arean. Till följd av beskaffenheten av ström
ningsdynamiken för ångströmmen och stoftpartiklarnas dynamik
10
15
20
- 25
30
35
iïsoaesz-á
6
minskar emellertid förhållandet mellan mängden avsatt stoft
och mängden bildat stoft med ökande rördiameter, varigenom
den effektiva avsättningshastigheten minskar.
1 _Enligt föreliggande uppfinning begränsas strömmen av
reaktionskomponenterna till en ringformig kanal intill bärar-
rörets vägg i den heta zonen. Som framgår av figur 3, skjuter
ett gasrör 50 in i bärarröret 52 från den ände där reaktions-
komponenterna införs. Inom röret 52 mynnar röret 50 strax
framför den av den rörliga värmekällan alstrade heta zonen.
Medelst en med den brutna linjen 58 antydd anordning är
röret 50 mekaniskt kopplat till brännaren 56, så att röret
50 hela tiden hålls på rätt avstånd från den heta zonen 54.
Alternativt kan värmekällan och gasröret vara stationära och
det roterande bärarröret 52 förflyttas. Rörets 52 inlopps-
ände är ansluten till röret 50 medelst ett hopfällbart organ
60, och en roterande tätning 62 är anordnad mellan organet
60 och röret 52. Som framgår av figur 4, vilken visar den
heta zonen och närliggande områden av röret 52, bildar den
ur röret 50 utströmmande_gasen en kärna eller spärr för de
i pilarnas riktning mellan rören 50 och 52 strömmande reak-
tionskomponenterna, så att dessa begränsas till en ring- I
formig kanal intill rörets 52 vägg i den heta zonen 54.
Även på en viss sträcka nedströms om den heta zonen 54
verkar gasen från röret 50 som spärr för det i den heta
zonen bildade glasstoftet, vilket ökar sannolikheten för att
_stoftet skall avsätta sig på rörets 52 vägg som ett lager*
441. I figur 5 antydes gränsen mellan den från röret 50
utströmmande gasen och den i den heta zonen 54 strömmande
k ångblandningen med en bruten linje 66.
*Den gas, som tillförs den heta zonen genom röret
>50, kan vara vilken som helst gas, som inte ogynnsamt på-
verkar det bildade ämnet till en optisk vågledare. Syre_
föredras, enär det uppfyller detta krav och är relativt
billigt. Andra gaser, såsom argon, helium.och kväve, kan
också användas. år _
”Som visas i figur Ä, befinner sig rörets 50 ände på
ett avstånd x från den heta zonens mitt, vilket måste vara
10
15
20
25
30
35
7904892-2
7
så stort, att glasstoft inte avsätts på röret 50. Avståndet
X varierar med sådana parametrar som brännarens bredd och
den heta zonens temperatur. Följande rön gjordes med ett
avsättningssystem där rörens 50 och 52 yttre diametrar var
20 och 38 mm och deras väggtjocklekar 1,6 och 2 mm. Brännar-
ytans öppningar var belägna inom en cirkel med H5 mm dia-
meter. Det befanns, att glasstoft avsattes på röret 50 om
avståndet x var ca 13 mm. Blandningen av ångströmmen med
gasströmmen från gas- eller baffelröret 50 ökar med ökande
avstånd i längdled från baffelröret 50. Fördelen av att be-
gränsa reaktionskomponentsångan till ett ringformigt område
nära rörets 52 vägg kan erhållas med ett avstånd x upp till
ca 150 mm. De bästa resultaten ernås när avståndet x ligger
inom området 25 - 75 mm.
Röret 50 bör ha sådan storlek och form, att ström-
ningen i den heta zonen och i området omedelbart nedströms
om denna är i huvudsak laminär. Varje turbulens, som alstras
av röret 50, leder till att glaspartiklar tas upp av gas-
strömmen och leds med denna till utloppsröret.
I det kända avsättningsförfarandet, som beskrivs i
samband med fíg. 1 och 2, sjunker avsättningsutbytet om rör-
diametern ökar över en viss gräns. Vanligen kan man öka av-
sättningshastigheten genom att öka rördiametern upp till
ca 30 mm. Med rör, vilkas diameter är över 30 mm, sjunker
emellertid avsättningsutbytet, så att det är svårt att få
någon ytterligare höjning av avsättningshastigheten. Vid
användning av ett baffelrör erhålls emellertid optimalt
avsättningsutbyte oberoende av bärarrörets diameter, efter-
som reaktionskomponentsångan är inskränkt till en zon inom
ett bestämt avstånd från bärarrörets 52 insida. Det yttre
rörets 52 storlek begränsas endast av sådana omständigheter
som möjligheten att sluta det inre hålet för att bilda ett
ämne till en optisk vågledare. Baffelrörets 50 och bärar-
rörets 52 väggtjocklekar hålls i regel tämligen små, t.ex.
några millimeter.
Ett cylindriskt format baffelrör, såsom visas i
fig. 3 och 4, kan lätt framställas och fungerar tillfreds-
10
15
20
25
30
35
g vsouasz-z
8
ställande som medel för att upprätthålla en gaskropp eller
*gaskärna i bärarrörets heta zon utan att framkalla otill-
räcklig turbulens. Andra former, såsom den i fig. 6 visade,
kan också användas. Riktningen av gasströmmen från röret
70 visas med en pil 72. '
gförbättringen av avsättningshastigheten och utbytet
framgår av följande försök. Ett avsättningssystem drevs
både med och utan baffelrör 50, varvid alla andra faktorer
var lika i de båda fallen. En apparat liknande den i figur
1 visade användes för tillförsel av reaktionskomponenterna.
Endast en behållare 32 användes emellertid, Syre leddes
genom behållaren 32, som innehöll kiseltetraklorid (SiClu)
vid 35oC, så att en ström av ca 2,5 g/min SiCl4 erhölls.
Flödet av bortriklorid (BCI3) var 92 cma/min (standardtill-
stånd), och flödet av syre genom flödesmätaren 24 var
2,4 l/min (standardtillstånd). Bärarröret var av borosili-
katglas och hade en ytterdiameter av 38 mm och en väggtjock-
lek av 2 mm. Ett borosilikatglas med sammansättningen ca
14 viktprocent BZO3 och ca 86 viktprocent SiO2 avsattes.
Ur flödena av kiseltetraklorid och bortriklorid beräknades
oxidproaukfionen :in 0,85 g/mifi S102 och 0,29 g/min 12.203.
Avsättningshastigheten var 0,251 g/min, och avsättnings-
utbytet var 26,2 % när inget baffelrör användes. Systemet
modifierades genom tillägg av ett baffelrör av kiseldioxid-
glas med en utvändig diameter av 20 mm och en väggtjocklek
av 1,6 mm. Baffelrörets ände befann sig på 50 mm avstånd
från den heta zonens mitt. Vid användning av baffelröret
ökade avsättningshastigheten från 0,251 till 0,451 g/min
och utbytet från 26,2 till 43,2 %. _
Tabell I visar har avsättningshastigheten och -ut-
bytet varierar vid ändring av olika processparametrar.
I exempel 1 - 6 enligt tabellen bestod bärarrören
fav borosilikatglasrör med 38 mm utvändig diameter och 2 mm
väggtjocklek och baffelrören av kiseldioxidglasrör med 20
mm utvändig diameter och 1,6 mm väggtjocklek. Under försöken
avsattes flera glasskikt i bärarrören på ovan beskrivet
sätt. Sedan 10 - 30 skikt hade avsatts, bröts bärarrören
10
15
20
25
30
35
7904892-2
9
och mättes tjockleken av varje skikt under ett mikroskop.
Avsättningshastigheten beräknades ur skikttjockleken, och
avsättningsutbytet beräknades genom division av avsättnings-
hastigheten med totala ingående massflödet av glasstoft, varvid
100 % omsättning till oxider antogs. Det bästa resultatet
var en avsättningshastighet av 0,691 g/min och H0,3 % ut-
byte.
Ett specifikt exempel på framställningen av en
optisk vågledarfiber med indexgradient är följande. Ett rör
av kommersiellt borosilikatglas med 38 mm utvändig diameter
och 2 mm väggtjocklek rengjordes genom att det doppades i
fölfld i fluorvätesyra, avjoniserat vatten och alkohol. Detta
bärarrör, som var ca 1200 mm långt, förenades vid ena änden
mel ett 900 mm långt utloppsrör av 65 mm ytterdíameter och
vid andra änden med ett 600 mm långt hàllarrör av samma dia-
meter och väggtjocklek som bärarröret. Aggregatet sattes upp
i en svarv, så att det kunde bringas att rotera. Hållarrörets
fria ände försågs med en roterbar tätning, varigenom ett
1800 mm långt stycke av kiseldioxidglasrör med 20 mm ytterdia-
meter och 1,6 mm väggtjocklek fördes. Baffelröret stöddes vid
två olika ställen av sin längd på ett bärorgan, som kunde
förflyttas tillsammans med brännaren. Brännaren förflyttades
en 1000 mm lång sträcka längs bärarröret med 25 cm/min. Brän-
naren inställdes att åstadkomma en avsättningstemperatur av
1800°C vid bärarrörets utsida. Sedan brännaren hade kommit
till slutet av sin bana, varunder ett glasskikt hade avsatts,
återgick den till utgångspunkten med 100 cm/min.
Syre strömmade in i baffelröret med ett flöde av
2,5 l/min (standardtillstånd). Tre behållare användes, vilka
innehöll kiseltetraklorid (SiClu), germaniumtetraklorid
(GeClu) och fosforyltriklorid (POCl3), och dessa behållare
_hölls vid 3200. Syre strömmade genom den första och den tredje
behållaren i flöden av 0,3 l/min och 0,56 l/min, så att
SiCln och POCl3 tillfördes bärarröret i konstanta flöden
under hela avsättningsprocessen. Flödet av syre till den
andra behållaren ökades linjärt från 0 till 0,7 l/min, sa
att under brännarens första slag ingen germaniumtetraklorid
10
2904892-2
10
*tillfördes bärarröret, men flödet ökade linjärt under de
följande 49 slagen av brännaren. Bortriklorid tillfördes
bärarröret i ett konstant flöde av 15 cma/min (standard-
tillstånd), och syre tillfördes direkt i ett flöde av 2,4 l/min
(standardtillstånd).
Efter omkring 200 min, varunder brännaren hade gjort
50 slag längs bärarröret, minskades brännarens hastighet
till 2,5 cm/min så att temperaturen vid bärarrörets utsida
höjdes till_2200°C. Därvid föll bärarröret ihop till ett
ämne med massivt tvärsnitt. Ämnets användbara längd var ca
sno mm. i
Det erhållna ämnet värmdes till sådan temperatur, att
materialen däri fick tillräckligt låg viskositet för drag-
ning (ca 200000). Ämnet drogs sedan till ca 25 km optisk våg-
ledarfiber med en diameter av ca 110 um.
ïäoassz-2
11
@.mm Ofl@.@
m“Q= fimw,@
mflwm >mm.Q
wnflm m=m“@
ßnjm m@m.@
fifljj flwrno
æ q«a\w
wuænwø .Pwmm
wafløp~mm><
w@N@.@
@Qm@.@
@m~Q“Q
fimN@.@
NmN@.@
wmfiono
||||mm||
Mmaxoowvvxfiåw
~.~ Q N
w“~ :“N
w@.« :“~
@.~ :,~
m.fl :.~
m.fl :.N
Inwmwwmml pxwnfln
nfla\H
w@wfiwmp>m
H Hfiwßmß
:mN“@ æjnfi
:m~“@ æ=.«
:mN“@ w:.fi
ïmwßo w:.fl
:m~.@ m:“fl
m:fi.@ mæw.@
lmmwml |~mww
GflE\m
wnfløwflfinwflxo
NKÛIILÛLO
fi
Hwmëmxm
Claims (9)
1. Förfarande för framställning av optiska förfibrer, vid vilket man leder en gasbildande ångblandning genom ett lång- sträckt cylindriskt bärarrör, värmer bärarröret och den däri inneslutna ångblandningen med en värmekälla, som förflyttas i längdled relativt bärarröret, så att det inom bärarröret bildas en het zon, vari det alstras en suspension av partikel- formigt material, som rör sig nedströms där åtminstone en del av den avsätter sig på rörets insida och bildar en glasig belägg- ning, k ä n n e t e c k n a t av att man leder en fri ström av gas, som inte ogynnsamt påverkar det optiska föremålets egenskaper, genom bärarrörets axiella område i dess heta zon för att begränsa strömmen av ångblandningen till en på avstånd från rörets längdaxel belägen ringformig kanal, så att den går fram intill rörets insida, varigenom avsättningsutbytet av ångblandningens reaktion förbättras.
2. Förfarande enligt patentkravet 1, k ä n n e t e c k- n a t av att den ringformiga kanalen bildas genom att man koaxiellt i bärarröret inför ett annat rör, som mynnar upp- Ströms från den heta zonen och förflyttas synkront med denna och från vars nära den heta sonen belägna mynning gasströmmen utgår.
3. Förfarande enligt patentkravet 1 eller 2, k ä n n e- t e c k n a t av att gasströmmen utgöres av syre.
4. Pörfarande enligt patentkravet 1 eller 2, k ä n n e- t e c k n a t av att gasströmmen består av en gas som kan reagera med ångblandningen under bildning av det partikel- formiga materialet.
"5. _ Förfarande enligt något av de föregående patent- kraven, k ä n n e t e c k n a t av att man värmer bärar- röret till tillräckligt hög temperatur för att sluta dess genomlopp, så att man får ett glasföremål i form av ett drag- ämne..
6. Förfarande enligt patentkravet 4, k ä n n e t e c k- n a t av att man värmer dragämnet till de ingående materialens dragtemperatur och drar ämnet till en optisk vågledarfiber. ß 1Û 15 20 25 7904892-2 13
7. Apparat för framställning av en optisk förfiber, som kan dras till en optisk fiber, innefattande en värmare för värm- ning av ett axiellt avsnitt av ett på lämpligt sätt buret cylindriskt bärarrör, så att en het zon alstras i bärarröret, en anordning för att åstadkomma relativ längsgående rörelse mellan värmaren och bärarröreï och en anordning för att i bärar- rörets ena ände införa en ström av ångblandning ägnad att i den heta zonen reagera under bildning av en suspension av partikel- formigt material, som rör sig nedströms, där åtminstone en de] därav sätter sig på bärarrörets insida, k ä n n e t e c k- n a d av en anordning (50) för att leda en fri ström av gas genom bärarrörets axiella område i den heta zon på sådant sätt, att gasen begränsar ângblandningsströmmen till en ringformig kanal invid bärarrörets insida i den heta zonen, varigenom ång- blandningens reaktion begränsas i huvudsak till ett ringformigt omrâde intill bärarrörets vägg.
8. Apparat enligt patentkravet 7, k ä n n e t e c k- n a d av att anordningen för att leda in en gas utgöres av ett rör (50) anordnat i det cylindriska bärarrörets angivna ände med sin ena ände anbragt uppströms från den heta zonen i bärarröret, och don (58) för förflyttning av detta rör i längd- led i förhållande till bärarröret (52) synkront med värmarens (56) rörelse, varvid gasströmmen utträder ur rörets (50) nyss- nämnda ände.
9. Apparat enligt patentkrav 7, k ä n n e t e c k- n a d av att anordningen för att leda en ström av gas ut- göres av en anordning för att leda en syrgasström.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US91375478A | 1978-06-08 | 1978-06-08 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7904892L SE7904892L (sv) | 1979-12-09 |
SE434149B true SE434149B (sv) | 1984-07-09 |
Family
ID=25433546
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7904892A SE434149B (sv) | 1978-06-08 | 1979-06-05 | Forfarande och apparat for framstellning av optiska forfibrer |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5851892B2 (sv) |
AT (1) | AT377749B (sv) |
AU (1) | AU519536B2 (sv) |
BE (1) | BE876882A (sv) |
BR (1) | BR7903533A (sv) |
CA (1) | CA1128739A (sv) |
CH (1) | CH642336A5 (sv) |
DE (1) | DE2922795C2 (sv) |
DK (1) | DK228879A (sv) |
ES (2) | ES481361A1 (sv) |
FI (1) | FI65612C (sv) |
FR (1) | FR2428011A1 (sv) |
GB (1) | GB2023129B (sv) |
IN (1) | IN150558B (sv) |
IT (1) | IT1193183B (sv) |
NL (1) | NL174539C (sv) |
NO (1) | NO147948C (sv) |
SE (1) | SE434149B (sv) |
SU (1) | SU1068028A3 (sv) |
YU (1) | YU132379A (sv) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4328017A (en) * | 1980-06-19 | 1982-05-04 | Corning Glass Works | Method and apparatus for making optical fiber waveguides |
US4328018A (en) * | 1980-06-19 | 1982-05-04 | Corning Glass Works | Method and apparatus for making optical fiber waveguides |
FR2500109A1 (fr) * | 1981-02-13 | 1982-08-20 | Thomson Csf | Dispositif de jonction elastique et etanche |
US4378987A (en) * | 1981-10-15 | 1983-04-05 | Corning Glass Works | Low temperature method for making optical fibers |
JPS59194399U (ja) * | 1983-06-08 | 1984-12-24 | 栗田工業株式会社 | 汚泥脱水装置 |
JPS6046990U (ja) * | 1983-09-05 | 1985-04-02 | 日立プラント建設株式会社 | ベルトプレス形汚泥脱水機の汚泥供給シユ−ト |
GB2162168B (en) * | 1984-07-25 | 1988-06-29 | Stc Plc | Optical fibre manufacture |
DE3925945A1 (de) * | 1989-08-05 | 1991-02-07 | Rheydt Kabelwerk Ag | Vorrichtung zur beschichtung einer vorform fuer lichtwellenleiter |
JPH0448910A (ja) * | 1990-06-15 | 1992-02-18 | Kubota Corp | ベルトプレスのケーキ横落ち防止装置 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1427327A (en) * | 1972-06-08 | 1976-03-10 | Standard Telephones Cables Ltd | Glass optical fibres |
FR2266668A1 (en) * | 1975-03-06 | 1975-10-31 | Quartz & Silice | Depositing a layer of glass inside a silica tube - to produce optical fibre blanks, using a heating flame, a shaping roller and a local pressure of gas |
FR2364186A1 (fr) * | 1976-09-09 | 1978-04-07 | Comp Generale Electricite | Procede et dispositif pour deposer une couche d'un verre sur la paroi interne d'un tube |
-
1979
- 1979-04-18 CA CA325,707A patent/CA1128739A/en not_active Expired
- 1979-05-21 AU AU47226/79A patent/AU519536B2/en not_active Ceased
- 1979-05-31 CH CH510679A patent/CH642336A5/de not_active IP Right Cessation
- 1979-06-01 DK DK228879A patent/DK228879A/da not_active Application Discontinuation
- 1979-06-01 NL NLAANVRAGE7904361,A patent/NL174539C/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-06-05 YU YU01323/79A patent/YU132379A/xx unknown
- 1979-06-05 FR FR7914312A patent/FR2428011A1/fr active Granted
- 1979-06-05 SE SE7904892A patent/SE434149B/sv not_active IP Right Cessation
- 1979-06-05 BR BR7903533A patent/BR7903533A/pt unknown
- 1979-06-05 DE DE2922795A patent/DE2922795C2/de not_active Expired
- 1979-06-05 GB GB7919580A patent/GB2023129B/en not_active Expired
- 1979-06-06 JP JP54071093A patent/JPS5851892B2/ja not_active Expired
- 1979-06-07 IT IT23341/79A patent/IT1193183B/it active
- 1979-06-07 SU SU792778799A patent/SU1068028A3/ru active
- 1979-06-07 NO NO791909A patent/NO147948C/no unknown
- 1979-06-07 IN IN589/CAL/79A patent/IN150558B/en unknown
- 1979-06-07 ES ES481361A patent/ES481361A1/es not_active Expired
- 1979-06-07 AT AT0409179A patent/AT377749B/de not_active IP Right Cessation
- 1979-06-08 BE BE0/195663A patent/BE876882A/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-06-08 FI FI791843A patent/FI65612C/fi not_active IP Right Cessation
-
1980
- 1980-03-11 ES ES489422A patent/ES489422A0/es active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU519536B2 (en) | 1981-12-10 |
NL174539B (nl) | 1984-02-01 |
JPS553393A (en) | 1980-01-11 |
NO147948C (no) | 1983-07-13 |
CA1128739A (en) | 1982-08-03 |
DK228879A (da) | 1979-12-09 |
FR2428011B1 (sv) | 1984-10-19 |
BE876882A (fr) | 1979-12-10 |
AU4722679A (en) | 1979-12-13 |
FI65612B (fi) | 1984-02-29 |
YU132379A (en) | 1983-01-21 |
FI65612C (fi) | 1984-06-11 |
ES481361A1 (es) | 1980-08-16 |
NO791909L (no) | 1979-12-11 |
NL7904361A (nl) | 1979-12-11 |
DE2922795A1 (de) | 1979-12-13 |
FI791843A (fi) | 1979-12-09 |
GB2023129B (en) | 1982-09-15 |
BR7903533A (pt) | 1980-01-22 |
ES8103387A1 (es) | 1981-02-16 |
JPS5851892B2 (ja) | 1983-11-18 |
DE2922795C2 (de) | 1983-03-10 |
SU1068028A3 (ru) | 1984-01-15 |
CH642336A5 (de) | 1984-04-13 |
IT1193183B (it) | 1988-06-02 |
IN150558B (sv) | 1982-11-13 |
AT377749B (de) | 1985-04-25 |
IT7923341A0 (it) | 1979-06-07 |
FR2428011A1 (fr) | 1980-01-04 |
GB2023129A (en) | 1979-12-28 |
NL174539C (nl) | 1984-07-02 |
ES489422A0 (es) | 1981-02-16 |
SE7904892L (sv) | 1979-12-09 |
NO147948B (no) | 1983-04-05 |
ATA409179A (de) | 1984-09-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4233045A (en) | Apparatus and method for making optical filament preform | |
US4217027A (en) | Optical fiber fabrication and resulting product | |
US4909816A (en) | Optical fiber fabrication and resulting product | |
CA1180900A (en) | Low temperature method and apparatus for making optical fibers | |
EP0067050B1 (en) | Method of forming an optical waveguide fiber | |
US4334903A (en) | Optical fiber fabrication | |
SE439480B (sv) | Forfarande for framstellning av ett rorformigt glasemne for optiska fibrer | |
CN103663958B (zh) | 一种制备低水峰光纤预制棒的方法 | |
SE434149B (sv) | Forfarande och apparat for framstellning av optiska forfibrer | |
NL7920045A (nl) | Vervaardiging van optische vezels onder toepassing van thermoforetische afzetting van glas voorloper deeltjes. | |
CN101679102A (zh) | 制备光纤预制棒的环形等离子体射流法和装置 | |
JP2020114801A (ja) | 改良された粒子蒸着システムと方法 | |
KR20010081941A (ko) | 광섬유 프리폼의 제작 방법 | |
SE445913B (sv) | Sett att framstella en optisk fiber eller en fiberforform | |
US4312654A (en) | Method and apparatus for making large diameter optical waveguide preforms | |
SE453826B (sv) | Sett att framstella stavformat grundmaterial for optiska fibrer | |
JPS604139B2 (ja) | 光フアイバプレフオ−ムの製作のための方法及び装置 | |
CN100478291C (zh) | 光纤预制件的椭圆度的改进方法及光纤制造方法 | |
CN101580341B (zh) | 采用等温、低压等离子沉积技术制作光纤的方法 | |
US4310340A (en) | Method and apparatus for making optical fiber waveguides | |
GB2057423A (en) | Process for the production of extremely pure amorphous glass powders | |
US4278458A (en) | Optical fiber fabrication method and apparatus | |
US4504299A (en) | Optical fiber fabrication method | |
CN101041550B (zh) | 低温气体制冷提高mcvd沉积效率与质量的方法和装置 | |
WO1983003599A1 (en) | Doped optical fiber |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7904892-2 Effective date: 19920109 Format of ref document f/p: F |