SE427579B - Tuyère for torch guniting - Google Patents

Tuyère for torch guniting

Info

Publication number
SE427579B
SE427579B SE8100320A SE8100320A SE427579B SE 427579 B SE427579 B SE 427579B SE 8100320 A SE8100320 A SE 8100320A SE 8100320 A SE8100320 A SE 8100320A SE 427579 B SE427579 B SE 427579B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
nozzle
supplying
fuel
refractory material
oxygen
Prior art date
Application number
SE8100320A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE8100320L (en
Inventor
V V Antonov
E D Shtepa
A P Krivenko
A L Kurbatova
I R Vedkalov
V M Chervonenko
A A Yarmal
S A Donskoi
V A Korotky
J I Zhavoronkov
V I Germanov
A S Kornienko
P A Kaduba
A A Chvilev
E I Gamalei
F E Dolzhenkov
V A Kulichenko
P B Maikher
O I Tischenko
Original Assignee
Do Nii Chernoj Metallurgii
Karagandin Metallurg Kom
Zhdanovsky Metall Z Azovstal
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from SU792771816A external-priority patent/SU964006A1/en
Application filed by Do Nii Chernoj Metallurgii, Karagandin Metallurg Kom, Zhdanovsky Metall Z Azovstal filed Critical Do Nii Chernoj Metallurgii
Publication of SE8100320L publication Critical patent/SE8100320L/en
Publication of SE427579B publication Critical patent/SE427579B/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
    • B05B7/16—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas incorporating means for heating or cooling the material to be sprayed
    • B05B7/20—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas incorporating means for heating or cooling the material to be sprayed by flame or combustion
    • B05B7/201—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas incorporating means for heating or cooling the material to be sprayed by flame or combustion downstream of the nozzle
    • B05B7/205—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas incorporating means for heating or cooling the material to be sprayed by flame or combustion downstream of the nozzle the material to be sprayed being originally a particulate material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/42—Constructional features of converters
    • C21C5/44—Refractory linings
    • C21C5/441—Equipment used for making or repairing linings
    • C21C5/443—Hot fettling; Flame gunning
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
    • F27D1/16—Making or repairing linings increasing the durability of linings or breaking away linings
    • F27D1/1636—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining
    • F27D1/1642—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus
    • F27D1/1647—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus the projected materials being partly melted, e.g. by exothermic reactions of metals (Al, Si) with oxygen
    • F27D1/1652—Flame guniting; Use of a fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
    • F27D1/16—Making or repairing linings increasing the durability of linings or breaking away linings
    • F27D1/1636—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining
    • F27D1/1642—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus
    • F27D1/1647—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus the projected materials being partly melted, e.g. by exothermic reactions of metals (Al, Si) with oxygen
    • F27D1/1652—Flame guniting; Use of a fuel
    • F27D2001/1657—Solid fuel

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
  • Furnace Charging Or Discharging (AREA)
  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)
  • Nozzles For Spraying Of Liquid Fuel (AREA)
  • Nozzles (AREA)
  • Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)

Abstract

A tuyère for torch guniting comprises a water-cooled casing consisting of two pipes 1 and 2. Inside the casing are coaxially mounted pipes 4 for supplying a powdery mixture of refractory material and a fuel, and pipes 2 for supplying oxygen gas. At the outlet ends of said pipes 3 and 4, nozzles 5 are arranged along their walls for supplying the powdery mixture of the refractory material and the fuel, and nozzles 6 for supplying oxygen gas, all combined in pairs and coaxially located in each pair. The exhaust end of each nozzle 5 for supplying the powdery mixture of the refractory material and the fuel is placed below the exhaust end of each corresponding nozzle 6 for supply of oxygen gas at a distance equal to 1-5 internal diameters d of the nozzle 5 for supplying the powdery mixture of the refractory material and the fuel. The walls of at least one nozzle 5 or 6 of each pair have, fully or partially, a cross section shape different from that of a cylinder. <IMAGE>

Description

s10oz20¿4 10 15 20 25 30 35 i det metallurgiska aggregatets inre respektive bortföras från detta. s10oz20¿4 10 15 20 25 30 35 in the interior of the metallurgical unit and is removed therefrom.

Det bör vidare observeras, att krökningsställena för rörledningen för tillförsel av den pulverformiga bland- ningen av eldfast material och bränsle förslites intensivt, vilket i hög grad minskar torkreveteringsformans livslängd.It should also be noted that the bending points of the pipeline for supplying the powdery mixture of refractory material and fuel wear out intensively, which greatly reduces the service life of the drying crevice mold.

Det bör dessutom omnämnas, att den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle blandas med syrgas efter utströmning av blandningen och syrgasen från munstyckena. Den pulverformiga blandningen av eldfast mate- rial och bränsle samt syrgasen tillföres i form av paral- lella strålar, varför syrgasen blandas med den pulverfor- miga blandningen av eldfast material och bränsle mycket långsamt, medan förbränningen "sträcker sig" över ett av- sevärt avstånd från munstycket. Den tangentiella tillför- seln av flamman till det metallurgiska aggregatets infod- ring, som härrör från att det vattenkylda huset och de däri koncentriskt anordnade rörledningarna är krökta, resulterar i att partiklar av eldfast material indrives svagt i infod- ringens yta, vilket leder till att en avsevärd mängd finför- delad fas av den pulverformiga blandningen avgår tillsammans med avgaserna från konverterns inre.It should also be mentioned that the powdery mixture of refractory material and fuel is mixed with oxygen after outflow of the mixture and the oxygen from the nozzles. The powdery mixture of refractory material and fuel as well as the oxygen gas is supplied in the form of parallel jets, so the oxygen gas is mixed with the powdery mixture of refractory material and fuel very slowly, while the combustion "extends" over a considerable distance from the nozzle. The tangential supply of the flame to the liner of the metallurgical unit, which results from the curvature of the water-cooled housing and the pipelines arranged concentrically therein, results in particles of refractory material being weakly driven into the surface of the liner, which leads to a considerable amount of pulverized phase of the powder mixture emits together with the exhaust gases from the interior of the converter.

En flamtorkreveteringsformaär vidare känd (jämför exempelvis tidskriften "Metallurg", Moskva, Förlag "Metal- lurgija", 1977, nr 12, s. 25-26), vilken består av ett vat- tenkylt hus, vari rörledningar för tillförsel av en pulver- formig blandning av eldfast material och bränsle samt för tillförsel av syrgas är koncentriskt anordnade. Den pul- verformiga blandningen av eldfast material och bränsle samt syrgasen tillföres genom flera exempelvis fem munstycken vinkelrätt mot ytan hos ett metallurgiskt aggregats infod- ring. Fördelen med denna kända forma är att den har enkel konstruktion och är mycket funktionssäker, eftersom rör- ledningarna och det vattenkylda huset inte är krökta. Ge- nom att flaman tillföres vinkelrätt mot det metallur- giska aggregatets infodringsyta förbättras kvaliteten något l0 15 20 25 30 35 810032Û-l+ hos den beläggning av eldfast material, som skall pâföras.A flame dryer form is further known (compare, for example, the magazine "Metallurg", Moscow, Förlag "Metallurgija", 1977, no. 12, pp. 25-26), which consists of a water-cooled housing, in which pipelines for supplying a powder shaped mixture of refractory material and fuel and for the supply of oxygen are concentrically arranged. The powdery mixture of refractory material and fuel as well as the oxygen is supplied through several, for example, five nozzles perpendicular to the surface of the lining of a metallurgical unit. The advantage of this known mold is that it has a simple construction and is very functional, since the pipes and the water-cooled housing are not curved. By supplying the flame perpendicular to the lining surface of the metallurgical unit, the quality of the coating of refractory material to be applied is slightly improved.

Oavsett att denna kända forma uppvisar en rad förde- lar framför den krökta, med ett enda munstycke försedda forman, löser den inte problemet med att öka den s.k. påföringsgraden för det eldfasta materialet på infodringens yta och att åstadkomma en beläggning med hög kvalitet av eldfast material.Regardless of the fact that this known mold has a number of advantages over the curved mold, provided with a single nozzle, it does not solve the problem of increasing the so-called the degree of application of the refractory material to the surface of the liner and to provide a high quality coating of refractory material.

Den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle och syrgasen är avsedda att vid denna kända forma tillföras i form av parallella strålar. När dessa strålar strömmar parallellt med varandra, blandas de med varandra mycket långsamt, varför den pulverformiga bland- ningen av eldfast material och bränsle blandas med syrgas till ett för antändning erforderligt tillstånd praktiskt taget vid den tidpunkt, då strålen slår mot ytan hos det metallurgiska aggregatets infodring. Bränsleförbränningen påbörjas i en slagzon för flaman och fortsätter samtidigt som flamman rör sig utefter infodringen, vilket leder till att en del av det eldfasta materialet inte hinner uppvärmas, mjukgöras och bringas till funktionssäker kontakt med in- infodringen varigenom det eldfasta materialet delvis avgår tillsammans med avgaserna från konverterns inre rum.The powdered mixture of refractory material and fuel and the oxygen gas are intended to be supplied in this known mold in the form of parallel jets. When these rays flow parallel to each other, they mix with each other very slowly, so that the powdery mixture of refractory material and fuel is mixed with oxygen to a state required for ignition practically at the time when the jet strikes the surface of the metallurgical assembly. feeding. Fuel combustion begins in a flame impact zone and continues at the same time as the flame moves along the liner, which means that part of the refractory material does not have time to heat, soften and be brought into functional contact with the liner, whereby the refractory material partially escapes together with the exhaust gases. from the interior of the converter.

Uppfinningstanke Ett syfte med föreliggande uppfinning är att eliminera dessa nackdelar.FIELD OF THE INVENTION An object of the present invention is to eliminate these disadvantages.

Det huvudsakliga syftet med föreliggande uppfinning är att åstadkomma en forma för flamtorkrevetering av infod- ringen hos metallurgiska aggregat, vilken formas munstycken är så utformade, att man kan förbättra kvaliteten hos den beläggning, som skall påföras på infodringen hos metallur- giska aggregat, genom dels minskning av den mängd eldfast material, som avgår tillsammans med avgaserna från det me- tallurgiska aggregatets inre, dels minskning av torkreve- teringstiden och dels ökning av utnyttjningsgraden för eld- “fast material, bränsle och syrgas.The main object of the present invention is to provide a mold for flame dryer coating of the liner of metallurgical assemblies, which mold nozzles are designed so that one can improve the quality of the coating to be applied to the liner of metallurgical assemblies, by partly reduction of the amount of refractory material, which emits together with the exhaust gases from the interior of the metallurgical unit, partly reduction of the drying recovery time and partly increase of the utilization rate for refractory materials, fuel and oxygen.

Detta uppnås enligt föreliggande uppfinning medelst SWÜÉZÜ-lf 10 15 20 25 30 35 en flamtorkreveteringsforma, som innefattar ett vatten- kylt hus i vilket är koncentriskt anordnade rörledningar för tillförsel av en pulverformig blandning av ett eldfast material och bränsle resp för syrgastillförsel, vid vilka rörledningars utloppsände munstycken för tillförsel av den pulverformiga blandningen resp för syrgastillförsel är an- ordnade, varvid munstyckena för tillförsel av den pulver- formiga blandningen av eldfast material och bränsle och munstyckena för syrgastillförsel är anordnade utefter rör-q ledningarnas väggar parvis och axiellt i varje par, medan utloppsänden av munstycket för'blandningen är anordnad längre från det vattenkylda husets yttre periferi än utlopps- änden av munstycket för syrgastillförsel, varvid ändarna är anordnade från varandra på ett avstånd, som utgör l-5 gånger innerdiametern hos munstycket för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle, varvid åtminstone det ena munstycket i varje par munstycken helt eller delvis i tvärsektion har en form, som skiljer sig från cirkelform. 7 Den konstruktiva utformningen av munstyckena hos for- man för flamtorkrevetering enligt uppfinningen bidrager till att skapa gynnsamma betingelser för dels âstadkommande av en riktad ström med högt suma-massflöde hos det eldfasta materialet, bränslet och syrgasen och dels anordnande av en zon för bränsleförbränning och uppvärmning av eldfasta materialpartiklar till den erforderliga temperaturen i ett utrymme mellan forman och ytan hos det metallurgiska aggre- gatets infodring, vilket slutligen förbättrar kvaliteten av den beläggning, som pâföres det metallurgiska aggregatets infodring och minskar torkreveteringstiden. Flamtorkreve- teringsforman enligt uppfinningen är enkel att framställa och funktionssäker.This is achieved according to the present invention by means of SWÜÉZÜ-lf 10 15 20 25 30 35 a flame dryer mold, which comprises a water-cooled housing in which concentrically arranged pipelines are for supplying a powdered mixture of a refractory material and fuel or for oxygen supply, in which pipelines outlet nozzles for supplying the powdered mixture or for supplying oxygen are provided, the nozzles for supplying the powdered mixture of refractory material and fuel and the nozzles for supplying oxygen being arranged along the walls of the pipes q in pairs and axially in each while the outlet end of the nozzle for the mixture is arranged further from the outer periphery of the water-cooled housing than the outlet end of the nozzle for supplying oxygen, the ends being arranged at a distance of one to five times the inner diameter of the nozzle for supplying the powdered mixture. of refractory material and fuel, wherein at least one nozzle in each pair of nozzles, wholly or partly in cross section, has a shape which differs from circular shape. The constructive design of the nozzles of the form of flame dryer crediting according to the invention contributes to creating favorable conditions for both the creation of a directed stream with high sum mass flow of the refractory material, the fuel and the oxygen and the provision of a zone for fuel combustion and heating. of refractory particles to the required temperature in a space between the mold and the surface of the lining of the metallurgical unit, which ultimately improves the quality of the coating applied to the lining of the metallurgical unit and reduces the drying time. The flame dryer mold according to the invention is simple to manufacture and functional.

Den konstruktiva utformningen hos flamtorkrevete- ringsforman enligt uppfinningen bidrager dessutom till att den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle och syrgasen blandas bättre med varandra inuti syr- 10 15 20 25 30 35 81003204: gasmunstycket i det av väggarna avgränsade utrymmet. Om- blandningen sker intensivare än i det fall, när de paral- lella strålarna blandas med varandra, vilket i sin tur förorsakar antändning av bränslet i den omedelbara när- heten av utströmningsplanet för den pulverformiga bland- ningen av eldfast material och bränsle. Detta förbättrar den pâförda beläggningens kvalitet, minskar den mängd eldfast material, som avgår tillsammansxmaiavgaserna från det metallurgiska aggregatets inre och ökar utnyttjnings- graden för eldfast material, bränsle och syrgas.The constructive design of the flame dryer mold according to the invention further contributes to the powdery mixture of refractory material and fuel and the oxygen gas being mixed better with each other inside the oxygen nozzle in the space delimited by the walls. The mixing takes place more intensively than in the case where the parallel jets are mixed with each other, which in turn causes ignition of the fuel in the immediate vicinity of the outflow plane of the powdery mixture of refractory material and fuel. This improves the quality of the applied coating, reduces the amount of refractory material which emits together with the exhaust gases from the interior of the metallurgical unit and increases the degree of utilization of refractory material, fuel and oxygen.

Den konstruktiva utformningen hos flamtorkreveterings- forman enligt uppfinningen gör det vidare möjligt att åstadkomma förhållanden, som erfordras för att dels inten- sifiera blandningen av bränsle, syrgas och eldfast mate- rial, dels accelerera antändningen och dels minska zonen för bränsleförbränning och uppvärmning av eldfasta mate- rialpartiklar i flamman, genom sugning av högtemperatur- gaser från konverterns inre eller genom intensiv blandning av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle och syrgasen. Detta bidrar i sin tur till att bränsleantändningsgränsen bringas att ligga närmare utlopps- ändytan hos munstycket för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle. Accelerationen av förbränningsförloppet, dvs. en kortare förbränningstid, leder till att de eldfasta partiklarna direkt uppvärmes och mjukgöres i flamman innan denna träffar ytan hos det metal- lurgiska aggregatets infodring. Partiklarna av eldfast mate- rial bringas, i plastiskt tillstånd, till kontakt med ytan hos det metallurgiska aggregatets infodring, vilket bidrar till att öka utnyttjningsgraden för det eldfasta materialet och minska den mängd eldfast material, som tillsammans med avgaserna avgår från det metallurgiska aggregatets inre, samt till att förhindra att osmälta partiklar av eldfast material hamnar i den beläggning, som påföres, varigenom denna beläggning får högre kvalitet.The constructive design of the flame dryer mold according to the invention further makes it possible to achieve conditions which are required to intensify the mixture of fuel, oxygen and refractory material, to accelerate the ignition and to reduce the zone for fuel combustion and heating of refractory mats. rial particles in the flame, by suction of high-temperature gases from the interior of the converter or by intensive mixing of the powdered mixture of refractory material and fuel and oxygen. This in turn helps to bring the fuel ignition limit closer to the outlet end surface of the nozzle for supplying the powdered mixture of refractory material and fuel. The acceleration of the combustion process, ie. a shorter combustion time, leads to the refractory particles being directly heated and softened in the flame before it hits the surface of the lining of the metallurgical unit. The particles of refractory material are brought, in a plastic state, into contact with the surface of the lining of the metallurgical unit, which helps to increase the utilization rate of the refractory material and reduce the amount of refractory material which, together with the exhaust gases, emits from the interior of the metallurgical unit. and to prevent undigested particles of refractory material from ending up in the coating which is applied, whereby this coating is of higher quality.

Det är lämpligt, att varje munstycke för syrgastill- 8100320-4 10 zoå 25 30 35 försel har ellipsformad tvärsektion.It is suitable that each nozzle for oxygen supply has an elliptical cross section.

Detta gör det möjligt att accelerera bränsleantänd- ningen i flamans båda motsatta, utefter ellipsens lill- axel belägna partier.This makes it possible to accelerate the fuel ignition in both opposite flames, located along the small axis of the ellipse.

I Det är vidare lämpligt, att utsidan av varje mun- stycke för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle är försedd med ringfor- made spår, vilkas djup utgör 0,8 - 1,2 av den minsta spalt- bredden mellan munstycket för tillförsel av den pulverfor- miga blandningen och munstycket för syrgastillförsel.It is furthermore suitable that the outside of each nozzle for supplying the powdery mixture of refractory material and fuel is provided with annular grooves, the depth of which is 0.8 - 1.2 of the minimum gap width between the nozzle. for supplying the powdered mixture and the nozzle for supplying oxygen.

Förekomsten av spåren bidrar till att hämma syrgas- strömningen genom smala partier av utrymmet mellan mun- styckena samt till att minska det avstånd, över vilket bränslet blandas med syrgasen och antändes.The presence of the grooves helps to inhibit the flow of oxygen through narrow portions of the space between the nozzles and to reduce the distance over which the fuel is mixed with the oxygen and ignited.

Det är dessutom lämpligt, att väggarna hos varje munstycke för tillförsel av den pulverformiga blandningen är försedda med omväxlande inre och yttre kanaler med kil- format tvärsnitt, vilka utvidgar sig i längdriktningen mot munstyckets utloppsände och lutar en vinkel av 5-250 mot munstyckets centrumaxel.It is furthermore suitable that the walls of each nozzle for supplying the powdered mixture are provided with alternating inner and outer channels with wedge-shaped cross-sections, which extend in the longitudinal direction towards the outlet end of the nozzle and are inclined at an angle of 5-250 towards the center axis of the nozzle.

Detta förbättrar beståndsdelarnas blandning och inten- sifierar förbrännings- och värmeväxlingsförloppen i flamman, vilket förbättrar kvaliteten av den påförda beläggningen av eldfast material och minskar den mängd eldfast material, som tillsammans med avgaserna avgår från det metallurgiska aggregatets inre. De så utformade munstyckena användes lämpligt vid metallurgiska aggregat med stor volym, där flammans skjutavstånd måste vara stort.This improves the mixing of the constituents and intensifies the combustion and heat exchange processes in the flame, which improves the quality of the applied coating of refractory material and reduces the amount of refractory material which, together with the exhaust gases, emits from the interior of the metallurgical unit. The nozzles so designed are suitably used in metallurgical aggregates with a large volume, where the firing distance of the flame must be large.

Det är vidare lämpligt, att väggarna hos varje mun- stycke för tillförsel av den pulverformiga blandningen är försedd med längsgående spaltformade spår, vilkas bredd utgör 0,1 - 0,3 av munstyckets innerdiameter och vilkas höjd är minst lika stor som den ena innerdiametern hos munstycket, varjämte spåren är riktade tangentiellt utåt från munstyckets innervägg.It is furthermore suitable that the walls of each nozzle for supplying the powdered mixture are provided with longitudinal slit-shaped grooves, the width of which is 0.1 - 0.3 of the inner diameter of the nozzle and the height of which is at least as large as one inner diameter of the nozzle, and the grooves are directed tangentially outwardly from the inner wall of the nozzle.

Detta säkerställer ännu intensivare blandning av 10 15 20 25 30 35 8100320-4 det eldfasta materialet, bränslet och syrgasen i ett inbördes blandningsförhållande, som erfordras för för- bränning i den omedelbara närheten av utloppsänden hos munstycket för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle. Detta gör det dessutom möjligt att minska förbränningszonens längd och öka värme- avgivningen inom flammans volym, vilket gynnsamt inverkar på påförandet av den eldfasta beläggningen på ytan hos in- fodringen i metallurgiska aggregat med begränsade arbets- rumsdimensioner samt på infodringens nedâtriktade ytor, exempelvis valv hos aggregat för stâltillverkning.This ensures even more intensive mixing of the refractory material, the fuel and the oxygen in a mutual mixing ratio, which is required for combustion in the immediate vicinity of the outlet end of the nozzle for supplying the powdered mixture of refractory material. and fuel. This also makes it possible to reduce the length of the combustion zone and increase the heat dissipation within the volume of the flame, which has a favorable effect on the application of the refractory coating to the surface of the liner in metallurgical units with limited working space dimensions and to the downward-facing surfaces of the liner. units for steel production.

Det är vidare önskvärt, att väggarna hos varje mun- stycke för syrgastillförsel är uppdelade i två delar, av vilka den längst från formans periferi belägna väggen har ellipsformat tvärsnitt och är försedd med två hål, vilka är upptagna i diametralt motliggande kvadranter och riktade tangentiellt mot ett munstycke för tillförsel av den pul- verformiga blandningen.It is further desirable that the walls of each nozzle for oxygen supply be divided into two parts, of which the wall furthest from the periphery of the mold has an elliptical cross-section and is provided with two holes which are received in diametrically opposite quadrants and directed tangentially to a nozzle for supplying the powdered mixture.

Detta gör det möjligt att dels intensivt blanda syr- gasen, bränslet och det eldfasta materialet med varandra, dels antända bränslet i närheten av munstyckets utlopp för tillförsel av blandningen av eldfast material och bränsle, dels alstra en flamma med kort längd, dels inten- sifiera uppvärmningen och dels göra bestândsdelarnas för- delning i flammans tvärsnitt mer likformig. Detta resul- terar i högre kvalitet hos den beläggning av eldfast mate- rial, som påföres infodringen hos metallurgiska aggregat, och i en minskning av den mängd eldfast material, som avgår tillsammans med avgaserna från det metallurgiska aggregatets inre.This makes it possible to intensively mix the oxygen, fuel and refractory material with each other, and to ignite the fuel near the nozzle outlet for supplying the mixture of refractory material and fuel, and to generate a flame of short length, and to intensify the heating and on the other hand make the distribution of the constituents in the cross section of the flame more uniform. This results in a higher quality of the coating of refractory material applied to the lining of metallurgical units, and in a reduction in the amount of refractory material which emits together with the exhaust gases from the interior of the metallurgical unit.

Det är lämpligt, att en innermantel i form av en konisk bricka är fäst till insidan hos varje munstycke för syrgastillförsel innanför dess utloppsände, varvid innermantelns mindre basyta är vänd inåt.It is suitable that an inner jacket in the form of a conical washer is attached to the inside of each nozzle for supplying oxygen inside its outlet end, the smaller base surface of the inner jacket facing inwards.

Detta säkerställer en fortsatt intensivare blandning av det eldfasta materialet, bränslet och syrgasen i ett 81Ü0320-4 10 15 20 25 30 35 inbördes blandningsförhâllande, som erfordras för att di- rekt antända bränslet vid dess utströmning från den koniska innermantelns utloppstvärsnitt och gör det möjligt att inom mycket vida gränser ändra flammans s.k. spridningsvinkel och “hårdhet", vilket bidrar till mer likformigt påförande av beläggningen och möjliggör torkrevetering av infordrings- ytan hos metallurgiska aggregat med mycket begränsade ar- betsrumsdimensioner.This ensures a more intensive mixing of the refractory material, the fuel and the oxygen in an intermixing ratio, which is required to directly ignite the fuel upon its outflow from the outlet cross-section of the conical inner jacket and makes it possible to within very wide limits change the flame so-called spreading angle and “hardness”, which contributes to a more uniform application of the coating and enables dry cleaning of the lining surface of metallurgical units with very limited working space dimensions.

Det är dessutom-lämpligt, att kilformade insatsstycken är anordnade i omedelbar närhet av munstycket för tillför- sel av den pulverformigah1andningen0Ch i närheten av väïje hål, som är upptaget i väggen hos munstycket för syrgastill- försel, varvid de kilformade insatsstyckena är så anordnade, att en av det kilformade insatsstyckets ytor utgör en för- längning av det mot nämnda insatsstycke svarande hålet.It is furthermore suitable that wedge-shaped inserts are arranged in the immediate vicinity of the nozzle for supplying the powder-like handle or in the vicinity of deep holes which are accommodated in the wall of the nozzle for supplying oxygen, the wedge-shaped inserts being arranged so that one of the surfaces of the wedge-shaped insert forms an extension of the hole corresponding to said insert.

En sådan konstruktiv utformning bidrar till en inten- sivare rotation av syrgasströmmen och bättre blandning av bränslet, syrgasen och det eldfasta materialet, samtidigt som längden av zonen för bränsleförbränning och uppvärmning av partiklar av eldfast material i flamman blir kortare.Such a constructive design contributes to a more intensive rotation of the oxygen stream and better mixing of the fuel, oxygen and the refractory material, at the same time as the length of the zone for fuel combustion and heating of particles of refractory material in the flame becomes shorter.

Föredragen utföringsform av uppfinningen Uppfinningen beskrivas närmare nedan under hänvisning till bifogade ritning, på vilken fig. l schematiskt visar en forma enligt uppfinningen, sett i det parti, där mun- styckenas utloppshål är anordnade, fig. 2 visar ett snitt längs linjen II-II i fig. l genom samma forma, fig. 3 visar ett längdsnitt genom den i fig. 1 visade forman, sett i ett plan för storaxeln hos det ellipsformade tvärsnittet hos munstycket för syrgastillförsel, fig. 4 visar ett längd- snitt genom forman enligt uppfinningen, sett i ett parti av utloppshâlen från munstycken, som är försedda med kana- ler, vilka lutar mot munstyckets centrumaxel, fig. 5 visar en planvy av utloppsändytorna hos samma formas munstycken, fig. 6 visar ett snitt längs linjen VI-VI genom den i fig. 5 visade forman, fig. 7 visar ett tvärsnitt genom en ut- föringsform av forman, där munstyckets väggar är försedda 10 15 20 25 30 35 81003204» med spaltformade spår, fig. 8 visar ett snitt längs linjen VIII-VIII i fig. 7 genom den i fig. 7 visade forman, fig. 9 visar ett snitt längs linjen IX-IX i fig. 8 genom samma forma, fig. 10 visar ett tvärsnitt genom en utföringsform av forman enligt uppfinningen, vid vilken munstyckets väg- gar är uppdelade i tvâ delar, fig. ll visar ett snitt längs linjen XI-XI i fig. 10 genom samma forma, fig. 12 visar ett snitt längs linjen XII-XII i fig. 10 genom samma forma.Preferred embodiment of the invention The invention is described in more detail below with reference to the accompanying drawing, in which Fig. 1 schematically shows a mold according to the invention, seen in the portion where the outlet holes of the nozzles are arranged, Fig. 2 shows a section along the line II-II in Fig. 1 through the same mold, Fig. 3 shows a longitudinal section through the mold shown in Fig. 1, seen in a plane of the major axis of the elliptical cross-section of the nozzle for oxygen supply, Fig. 4 shows a longitudinal section through the mold according to the invention Fig. 5 shows a plan view of the outlet end surfaces of the nozzles of the same mold, Fig. 6 shows a section along the line VI-VI through the nozzle hole from nozzles provided with channels which slope towards the center axis of the nozzle. Fig. 5 shows a mold, Fig. 7 shows a cross-section through an embodiment of the mold, where the walls of the nozzle are provided with slit-shaped grooves, Fig. 8 shows a section along the line VII I-VIII in Fig. 7 through the mold shown in Fig. 7, Fig. 9 shows a section along the line IX-IX in Fig. 8 through the same mold, Fig. 10 shows a cross section through an embodiment of the mold according to the invention, at which the walls of the nozzle are divided into two parts, Fig. 11 shows a section along the line XI-XI in Fig. 10 through the same mold, Fig. 12 shows a section along the line XII-XII in Fig. 10 through the same mold.

Flamtorkreveteringsforman (fig. l-3) enligt uppfin- ningen innefattar ett vattenkylt, av rör l och 2 uppbyggt hus, vari rörledningar 3 och 4 för syrgastillförsel res- pektive tillförsel av en pulverformig blandning av eldfast material och bränsle är anordnade koncentriskt med varandra.The flame dryer mold (Figs. 1-3) according to the invention comprises a water-cooled housing, built of pipes 1 and 2, in which pipelines 3 and 4 for oxygen supply and the supply of a powdered mixture of refractory material and fuel are arranged concentrically with each other.

En ringformad, mellan rören l och 2 utformad kanal är av- sedd för kylvattentillförsel, medan en ringformad kanal mellan rören 2 och 3 är avsedd för avledande av kylvattnet.An annular channel formed between pipes 1 and 2 is intended for cooling water supply, while an annular channel between pipes 2 and 3 is intended for diverting the cooling water.

Blandningen av eldfast material och bränsle och syrgasen tillföres genom centrumröret 4 respektive genom en ring- formad kanal mellan rören 3 och 4. Utefter rörledningens 4 väggar är munstycken 5 för tillförsel av den pulverfor- miga blandningen av eldfast material med bränsle fästa.The mixture of refractory material and fuel and the oxygen gas is supplied through the center pipe 4 and through an annular channel between the pipes 3 and 4. Along the walls of the pipeline 4, nozzles 5 for supplying the powdery mixture of refractory material with fuel are attached.

Axiellt med munstyckena 5 är utefter rörledningens 3 väg- gar munstycken 6 för syrgastillförsel anordnade. Utlopps- ändytorna hos varje munstycke 5 för tillförsel av den pul- verformiga blandningen av eldfast material och bränsle är anordnade under utloppsändytorna hos varje, mot nämnda mun- stycke 5 svarande munstycke 6 för syrgastillförsel och skilda från de sistnämnda utloppsändytorna ett avstånd L, som utgör 2,5 gånger inneräiametern d hos munstycket 5 för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle. Avståndet L kan variera mellan d och 5 d. Om avståndet L är mindre än d, ger samverkan av strå- larna i utrymmet mellan munstyckenas 5 och 6 utloppsänd- ytor en mycket låg effekt. När avståndet L är större än 5 d, kan munstyckenas 6 väggar förslitas genom att det eld- 8100320-A 10 15 20. 25 30 35 10 fasta materialet avgår till strâlens perifera zoner innan det strömmar ut från munstyckets 6 utloppstvärsnitt. Väg- garna hos munstyckena 6 för syrgastillförsel har en form, som skiljer sig från cylindrisk form. Såsom framgår av fig. 1-3, har väggarna hos varje munstycke 6 för syrgas- tillförsel ellipsformat tvärsnitt, varvid storaxeln hos munstyckenas 6 ellipsformade tvärsnitt ligger utefter rör- ledningen 3. Utsidan hos väggarna av munstycket 5 för till- försel av blandningen av eldfast material och bränsle är försedd med spår 7, vilkas djup h utgör 0,1 av den minimala spaltbredden mellan munstyckena 5 och 6. Spårens 7 djup h kan praktiskt taget utgöra 0,8-1,2 gånger minimispaltbredden mellan munstyckena 5 och 6. Om spårens 7 djup h är mindre än 0,8 avdenndnimala spaltbredden mellan munstyckena 5 och 6, bromsar spåren 7 syrgasströmmen i det smala tvärsnittet i mycket ringa grad. När spårens 7 djup h är större än 1,2 gånger minimispaltbredden mellan munstyckena 5 och 6, re- sulterar detta inte i en intensivare bromsning av syrgas- strålarna medelst spåren 7.Axially with the nozzles 5, nozzles 6 for oxygen supply are arranged along the walls of the pipeline 3. The outlet end surfaces of each nozzle 5 for supplying the powdery mixture of refractory material and fuel are arranged below the outlet end surfaces of each nozzle 6 corresponding to said nozzle 5 for oxygen supply and separate from the latter outlet end surfaces a distance L, which constitutes 2.5 times the inner diameter d of the nozzle 5 for supplying the powdered mixture of refractory material and fuel. The distance L can vary between d and 5 d. If the distance L is less than d, the interaction of the jets in the space between the outlet end surfaces of the nozzles 5 and 6 gives a very low effect. When the distance L is greater than 5 d, the walls of the nozzles 6 can be worn by the solid material escaping to the peripheral zones of the jet before it flows out from the outlet cross section of the nozzle 6. The walls of the nozzles 6 for oxygen supply have a shape which differs from cylindrical shape. As shown in Figs. 1-3, the walls of each nozzle 6 for oxygen supply have an elliptical cross-section, the major axis of the elliptical cross-section of the nozzles 6 lying along the pipeline 3. The outside of the walls of the nozzle 5 for supplying the mixture of refractory material and fuel are provided with grooves 7, the depth h of which is 0.1 of the minimum gap width between the nozzles 5 and 6. The depth h of the grooves 7 can practically be 0.8-1.2 times the minimum gap width between the nozzles 5 and 6. If the depth h of the grooves 7 is less than 0.8 of the minimum gap width between the nozzles 5 and 6, the grooves 7 slow down the flow of oxygen in the narrow cross section to a very small degree. When the depth h of the grooves 7 is greater than 1.2 times the minimum gap width between the nozzles 5 and 6, this does not result in a more intensive braking of the oxygen jets by means of the grooves 7.

I fig. 4-6 visas munstycken 8 för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle, vilkas väggar är försedda med omväxlande inre och yttre kanaler 9 (fig. 5) respektive 10 med kilformat tvärsnitt, vilka utvidgar sig i längdriktningen mot munstyckets 8 utloppsändyta och lutar en vinkel L respektivelß lika med 180 mot munstyckets centrumaxel. Lutningsvinklarna L och få för de kilformade kanalerna kan variera mellan 5 och 250 i beroende av det metallurgiska aggregatets geometriska dimensioner, det eldfasta materialets värmefysikaliska egenskaper och partikelstorleksfördelning samt bränslets fysikaliska och kemiska egenskaper och partikelstorleksför- delning. Om lutningsvinklarna L ochlß för kanalerna är ' mindre än 50, ger den ömsesidiga indrivningen av strålar av beståndsdelarna i varandra en mycket ringa effekt. Om lutningsvinklarna L och/5 är större än 25°, kan kilformade strålar av den ena beståndsdelen genomskära strålen av den 10 15 20 25 30 35 8100320-4 ll andra beståndsdelen, varigenom de inte inkommer i flamman.Figs. 4-6 show nozzles 8 for supplying the powdered mixture of refractory material and fuel, the walls of which are provided with alternating inner and outer channels 9 (Figs. 5) and 10 with wedge-shaped cross-sections, respectively, which extend in the longitudinal direction towards the nozzle. 8 outlet end surface and is inclined at an angle L or equal to 180 ° to the center axis of the nozzle. The inclination angles L and few for the wedge-shaped channels can vary between 5 and 250 depending on the geometric dimensions of the metallurgical unit, the thermal physical properties and particle size distribution of the refractory material and the physical and chemical properties and particle size distribution of the fuel. If the inclination angles L andlß of the channels are less than 50, the mutual entrainment of beams of the constituents into each other gives a very small effect. If the angles of inclination L and / 5 are greater than 25 °, wedge-shaped jets of one component can cut through the jet of the other component, thereby not entering the flame.

Vid denna utföringsform har ett munstycke ll för syrgas- tillförsel cylindrisk form. Utloppsändytan hos munstycket 8 för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eld- fast material och bränsle är anordnad inuti munstycket ll för syrgastillförsel och skild från munstyckets ll utlopps- ändyta ett avstånd L, som utgör 2,5 gånger innerdiametern hos munstycket 8.In this embodiment, a nozzle 11 for oxygen supply has a cylindrical shape. The outlet end surface of the nozzle 8 for supplying the powdery mixture of refractory material and fuel is arranged inside the nozzle 11 for oxygen supply and separated from the outlet end surface of the nozzle 11 a distance L, which constitutes 2.5 times the inner diameter of the nozzle 8.

I fig. 7-9 visas en utföringsform av forman, där ett munstycke 12 för tillförsel av den pulverformiga bland- ningen av eldfast material och bränsle är försett med längs- gående spaltformade spår 13, medan ett munstycke 14 för syr- gastillförsel har formen av en cylinder. Spaltspårens 13 bredd b är lika med 0,2 av innerdiametern d hos munstycket 12 för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eld- fast material och bränsle, medan spårens 13 höjd H utgör den dubbla innerdiametern d hos munstycket l2 för tillför- sel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle. I beroende av den önskade s.k. rotations-eller torstionsgraden för beståndsdelarna i strålarna kan despalt spaltformade spârens 13 bredd b variera inom gränserna av från 0,1 till 0,3 av innerdiametern d hos munstycket 12 för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle. Det är inte lämpligt, att spårens 13 bredd b är mindre än 0,1 av innerdiametern d hos munstycket 12, eftersom en otillräcklig mängd syrgas i detta fall in- matas i munstycket 12 samtidigt som strålen inte bringas att rotera i önskad grad. Om spaltspârens 13 bredd är stör- re än 0,3 av munstyckets 12 innerdiameter d, kan detta leda till en avsevärd tryckökning 1 munstycket 12, vilket hindrar utströmningen av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle. Det spaltformade spårets 13 optimala bredd utgör 0,2 av innerdiametern d hos munstycket 12 för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eld- fast material och bränsel.Figs. 7-9 show an embodiment of the mold, where a nozzle 12 for supplying the powdery mixture of refractory material and fuel is provided with longitudinal slot-shaped grooves 13, while a nozzle 14 for oxygen supply has the form of a cylinder. The width b of the slot grooves 13 is equal to 0.2 of the inner diameter d of the nozzle 12 for supplying the powdery mixture of refractory material and fuel, while the height H of the grooves 13 constitutes the double inner diameter d of the nozzle 12 for supplying the powdered mixture. the mixture of refractory material and fuel. Depending on the desired so-called the degree of rotation or torsion of the constituents of the jets, the width b of the cleft cleft grooves 13 may vary within the limits of from 0.1 to 0.3 of the inner diameter d of the nozzle 12 for supplying the powdery mixture of refractory material and fuel. It is not suitable that the width b of the grooves 13 is less than 0.1 of the inner diameter d of the nozzle 12, since an insufficient amount of oxygen in this case is fed into the nozzle 12 at the same time as the jet is not caused to rotate to the desired degree. If the width of the gap groove 13 is greater than 0.3 of the inner diameter d of the nozzle 12, this can lead to a considerable pressure increase in the nozzle 12, which prevents the outflow of the powdery mixture of refractory material and fuel. The optimum width of the slit-shaped groove 13 is 0.2 of the inner diameter d of the nozzle 12 for supplying the powdered mixture of refractory material and fuel.

Det spaltformade, i fig. 9 visade spârets 13 optimala höjd H är lika med den dubbla innerdiametern d hos mun- e1oo32ü-A 10 15 20 25 30 35 12 gstycket 12. Om spårets 13 höjd H är mindre än munstyckets 12 innerdiameter d, inmatas en otillräcklig mängd syrgas i munstycket 12, samtidigt som strâlen inte bringas att rotera i önskad grad. Om de spaltformade spârens 13 höjd H-är större än den femdubbla innerdiametern d hos mun- stycket 12, ökar strömningsmotståndet mot utströmningen av den pulverformiga blandningen av eldfast material med bräns- le, samtidigt som massflödet hos denna blandning minskar.The optimum height H of the slit-shaped groove 13 shown in Fig. 9 is equal to twice the inner diameter d of the nozzle 12. If the height H of the groove 13 is less than the inner diameter d of the nozzle 12, an insufficient amount of oxygen in the nozzle 12, while not causing the jet to rotate to the desired degree. If the height H-1 of the slit-shaped grooves 13 is greater than five times the inner diameter d of the nozzle 12, the flow resistance to the outflow of the powdery mixture of refractory material with fuel increases, at the same time as the mass flow of this mixture decreases.

I fig. 10-12 visas en utföringsform av forman, där väggarna hos varje munstycke 15 för syrgastillförsel är uppdelade i tvâ delar, av vilka den undre 16 har ellips- format tvärsnitt, varvid den undre delens 16 väggar är för- sedda med två hål 17 och 18 (fig. 11), vilka är upptagna i diametralt motliggande kvadranter och riktade tangentiellt mot ett munstycke 19 för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle.Figs. 10-12 show an embodiment of the mold, in which the walls of each nozzle 15 for oxygen supply are divided into two parts, of which the lower 16 has an elliptical cross-section, the walls of the lower part 16 being provided with two holes 17 and 18 (Fig. 11), which are accommodated in diametrically opposite quadrants and directed tangentially to a nozzle 19 for supplying the powdered mixture of refractory material and fuel.

För att förenkla formans konstruktion kan munstyckets undre del 16 monteras medelst plåtar 20 och 21.To simplify the construction of the mold, the lower part 16 of the nozzle can be mounted by means of plates 20 and 21.

Vid insidan hos väggen av varje munstycke 15 för syr- gastillförsel är framför dess utloppsändyta fästa koniska innermantlar 22, vilkas mindre basyta är vända mot det inre hålrumet i munstycket 15 för syrgastillförsel. I den omedelbara närheten av munstycket 19 för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle samt i närheten av varje hål 17 och 18, som är upptagna i den undre delen 16 av väggen hos munstycket 15 för syr- gastillförsel, är kilformade insatsstycken 23 anordnade på ett sådant sätt, att en av det kilformade insatsstyckets 23 ytor utgör en förlängning av det mot nämnda insats- stycke svarande hâlets 17 eller 18 innervägg.At the inside of the wall of each nozzle 15 for oxygen supply are attached in front of its outlet end surface conical inner jackets 22, the smaller base surface of which faces the inner cavity of the nozzle 15 for oxygen supply. In the immediate vicinity of the nozzle 19 for supplying the powdery mixture of refractory material and fuel and in the vicinity of each hole 17 and 18, which are accommodated in the lower part 16 of the wall of the nozzle 15 for oxygen supply, are wedge-shaped insert pieces 23 arranged in such a way that one of the surfaces of the wedge-shaped insert 23 constitutes an extension of the inner wall 17 or 18 of the hole 17 corresponding to said insert.

Genom att väggarna hos den undre delen 16 av mun- stycket 15 för syrgastillförsel har ellipsformat tvärsnitt och är försedda med tvâ hål 17 och 18, vilka är utformade i två diametralt motliggande kvadranter, kan syrgasström- men vid inloppet i spalten mellan munstycket 15 för syr- gastillförsel och munstycket 19 för tillförsel av den pul- 10 15 20 25 30 35 81003204» 13 verformiga blandningen av eldfast material och bränsle tilldelas en rotationsrörelse kring munstycket 19. Insats- styckena 23 hindrar strömningen av den syrgas, som genom hålen 17 och 18 strömmar in mot den kring munstycket 19 ro- .terande syrgasströmmen, vilket ökar rotationen för syrgas- strömmen kring munstycket 19 för tillförsel av den pulver- formiga blandningen av eldfast material och bränsle. y Forman enligt uppfinningen för flamtorkrevetering av infodringen hos metallurgiska aggregat fungerar på följande sätt.Because the walls of the lower part 16 of the nozzle 15 for oxygen supply have an elliptical cross-section and are provided with two holes 17 and 18, which are formed in two diametrically opposite quadrants, the oxygen flow at the gap between the nozzle 15 for oxygen can gas supply and the nozzle 19 for supplying the pulverulent mixture of refractory material and fuel are assigned a rotational movement around the nozzle 19. The insert pieces 23 prevent the flow of the oxygen which passes through the holes 17 and 18. flows towards the oxygen stream rotating around the nozzle 19, which increases the rotation of the oxygen stream around the nozzle 19 for supplying the powdered mixture of refractory material and fuel. The mold according to the invention for flame dryer creping of the lining of metallurgical aggregates works in the following way.

Innan torkreveteringen påbörjas, tillföres vatten för kylning av flamtorkreveteringsforman. Forman införes i det metallurgiska aggregatets inre och placeras så, att mun- styckena 5 och 6 (fig. 1-3) är riktade mot det parti av det inte visade metallurgiska aggregatets infodringsyta, som skall lagas. Den pulverformiga blandningen av eldfast mate- rial och bränsle tillföres genom centrumrörledningen 4 och munstyckena 5. Under torkreveteringens begynnelsefas instäl- les massflödet hos den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle så, att den utgör 20-25% av den nomi- nella förbrukningen. Genom den ringformade kanalen mellan rörledningarna 3 och 4 samt genom de ringformade kanalerna mellan munstyckena S och 6 tillföres därefter syrgas, vars volymflöde bör väljas så att det bränsle, som tillföres av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle genom munstycket 5, förbrännes fullständigt. Sedan bränslet antänts, inställes det önskade volymflödet av syr- gas och massflödet av den pulverformiga blandningen av eld- fast material och bränsle, varefter det eldfasta materialet påföres på de partier av det metallurgiska aggregatets in- fodringsyta, som skall lagas, genom förflyttning av flamman utefter infodringens yta på motsvarande sätt. Den pulver- formiga blandningen av eldfast material och bränsle ström- mar ut i form av axiellt symmetriska centrumstrålar, sam- tidigt som syrgasen strömmar ut från de ringformade kana- lerna mellan munstyckena 5 och 6 i form av rinqformade 8100320-4 10 15 20 25 30 35 14 strålar, vilka är koncentriska med centrumstrâlarna av eldfast material och bränsle. Genom att utloppsändytorna hos munstyckena 5 är anordnade inuti munstyckena 6 och skilda avståndet L från munstyckenas 6 utloppsändytor, börjar strålarna samverka med varandra i ett utrymme, som är avgränsat av munstyckenas 5 och 6 väggar, vilket be- främjar en bättre blandning av beståndsdelarna.Before drying drying begins, water is added to cool the flame drying mold. The mold is inserted into the interior of the metallurgical unit and placed so that the nozzles 5 and 6 (Figs. 1-3) are directed towards the portion of the lining surface of the metallurgical unit (not shown) to be repaired. The powdered mixture of refractory material and fuel is supplied through the center pipeline 4 and the nozzles 5. During the initial phase of the drying preparation, the mass flow of the powdery mixture of refractory material and fuel is adjusted so that it constitutes 20-25% of the nominal consumption. Through the annular channel between the pipelines 3 and 4 and through the annular channels between the nozzles S and 6, oxygen is then supplied, the volume flow of which should be selected so that the fuel supplied by the powdery mixture of refractory material and fuel through the nozzle 5 is completely combusted. After the fuel is ignited, the desired volume flow of oxygen and the mass flow of the powdery mixture of refractory material and fuel are adjusted, after which the refractory material is applied to the portions of the lining surface of the metallurgical unit to be repaired by moving the flame. along the surface of the lining in a corresponding manner. The powdery mixture of refractory material and fuel flows out in the form of axially symmetrical center jets, at the same time as the oxygen gas flows out from the annular channels between the nozzles 5 and 6 in the form of ring-shaped 8100320-4 10 15 20 25 Jets which are concentric with the center jets of refractory material and fuel. By arranging the outlet end surfaces of the nozzles 5 inside the nozzles 6 and separating the distance L from the outlet end surfaces of the nozzles 6, the jets begin to co-operate with each other in a space delimited by the walls of the nozzles 5 and 6, which promotes a better mixing of the components.

Om flamtorkreveteringsforman är försedd med de i fig. 1-3 visade munstyckena, har syrgasstrålen ett ellipsformât tvärsnitt, i vars centrumdel strålen av eldfast material och bränsle befinner sig. I planet för ellipsens lillaxel är syrgasstrålens tjocklek minimal. En minskning av syr- gasstrålens tjocklek i nämnda båda diametralt motliggande delar resulterar i en minskning av det avstånd, över vil- ket bränslet blandas med syrgasen i det förhållande, som erfordras för antändningen, samt utsugning av högtempera- turgaser från det metallurgiska aggregatets inre. Upp- tagande av spår 7 i munstyckenas 5 utsida bidrar till att minska syrgasutströmningshastigheten i nämnda båda delar, varigenom bränslet antändes snabbare.If the flame dryer mold is provided with the nozzles shown in Figs. 1-3, the oxygen jet has an elliptical cross-section, in the central part of which the jet of refractory material and fuel is located. In the plane of the small axis of the ellipse, the thickness of the oxygen jet is minimal. A reduction in the thickness of the oxygen jet in said two diametrically opposite parts results in a reduction in the distance over which the fuel is mixed with the oxygen in the ratio required for ignition, as well as extraction of high temperature gases from the interior of the metallurgical unit. The inclusion of grooves 7 in the outside of the nozzles 5 contributes to reducing the oxygen outflow velocity in said two parts, whereby the fuel ignites faster.

Bränslet antändes vid båda sidor om den sammanflytande strålen av syrgasen och den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle, vilken stråle har ellipsfor- mat tvärsnitt. I fortsättningen påbörjas, sett i flammans rörelseriktning, förbränningen i området mellan den av två faser bestående strålen av eldfast material med bränsle och den ringformade syrgasstrålen. Strålens ellipsformade tvär- snitt övergår gradvis till ett cirkulärt tvärsnitt, sam- tidigt som beståndsdelarna blandas intensivt med varandra, varvid flammans förbränning bidrar till snabbare ombland- ning av beståndsdelarna. Partiklarna av eldfast material ,uppvärmes snabbt i högtemperaturflamman till en temperatur för övergång av det eldfasta materialet till plastiskt tillstånd, varvid partiklarna i ett sådant tillstånd in- drives i ytan av det metallurgiska aggregatets infodring, samtidigt bildas en hållbar beläggning, som sintrar vid 10 15 20 25 30 35 81ÜÜ320-læ 15 huvudinfodringsmaterialet. Beläggningens beständighet ökar från 4 till 5 smältsatser, dvs. med i det närmaste 20% jämfört med den beläggning, som påförts vid tillförsel av beståndsdelar i fast fas i form av en centrwmstråle med cirkulärt tvärsnitt och vid tillförsel av syrgas i form av en ringformad strâle.The fuel was ignited on both sides of the confluent jet of oxygen and the powdery mixture of refractory material and fuel, which jet has an elliptical cross-section. In the future, seen in the direction of movement of the flame, combustion begins in the area between the two-phase jet of refractory material with fuel and the annular oxygen jet. The elliptical cross-section of the beam gradually changes to a circular cross-section, at the same time as the components are mixed intensively with each other, whereby the combustion of the flame contributes to faster mixing of the components. The particles of refractory material are rapidly heated in the high temperature flame to a temperature for the transition of the refractory material to a plastic state, the particles in such a state being driven into the surface of the lining of the metallurgical assembly, at the same time forming a durable coating which sints at 10 20 25 30 35 81ÜÜ320-læ 15 the main lining material. The durability of the coating increases from 4 to 5 melts, ie. by almost 20% compared to the coating applied when applying solid phase constituents in the form of a centrifugal jet with a circular cross-section and when applying oxygen in the form of an annular jet.

Forman med de så utformade munstyckena användes lämp- ligen för torkrevetering av infodringen hos metallurgiska aggregat med medelstora dimensioner, när avståndet mellan munstyckenas utloppsändytor och infodringens yta är 2-3 m.The mold with the nozzles so designed is suitably used for dry cleaning of the lining of metallurgical units with medium dimensions, when the distance between the outlet end surfaces of the nozzles and the surface of the lining is 2-3 m.

När beståndsdelarna tillföres genom de i fig. 4-6 vi- sade munstyckena, inmatas den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle genom munstycket 8, som i in- loppspartiet för denna blandning har ett cirkulärt tvär- snitt, som övergår till ett stjärnformat sådant framför munstyckets 8 utloppsändyta, varvid de kilformade kanaler- nas tvärsnittsyta tilltager i riktning mot utloppstvärsnit- tet. Syrgasen tillföres i detta fall genom den ringformade spalt mellan munstyckena 8 och ll, som framför utloppstvär- snittet även omfattar de kilformade kanaler, vilkas tvär- snittsyta ökar i riktning mot utloppstvärsnittet.When the constituents are supplied through the nozzles shown in Figs. 4-6, the powdery mixture of refractory material and fuel is fed through the nozzle 8, which in the inlet portion of this mixture has a circular cross-section, which changes to a star-shaped one. in front of the outlet end surface of the nozzle 8, the cross-sectional area of the wedge-shaped channels increasing in the direction of the outlet cross-section. The oxygen gas is supplied in this case through the annular gap between the nozzles 8 and 11, which in front of the outlet cross-section also comprises the wedge-shaped channels, the cross-sectional area of which increases in the direction of the outlet cross-section.

Tvärsnittet hos den av två faser bestående strömmen av bränsle och eldfast material ökar samtidigt som denna ström passerar genom munstycket 8 - genom ökning av de kil- formade kanalernas tvärsnittsyta, varvid denna ökar på ett smalt riktat sätt. Syrgasströmmen utvidgar sig även - sam- tidigt som den strömmar genom den ringformade spalten - genom ökning av de yttre kilformade kanalernas tvärsnitts- yta i riktning mot utloppstvärsnittet. Vid utloppet från kanalerna indrives den del av syrgasströmmen, som strömmar genom de yttre kilformade kanalerna, i en bestämd vinkel i den av två faser bestående stråle av eldfast material och bränsle, som strömmar genom de inre kilformade kanalerna, varvid den av två faser bestående strålen av eldfast mate- rial och bränsle delvis indrives i syrgasströmmen. Be- a1oos2ü-A 10 15 20 25 30 35 16 ståndsdelarna blandas intensivt. Den tvärsnittsdel, som ligger i strâlens centrumparti, fylles med syrgas, sam- tidigt som en del av det eldfasta materialet och bränslet undantränges till strâlens perifera del. Genom att bräns- let bringas till kontakt med högtemperaturgaser från det metallurgiska'aggregatets arbetsrum användes det, varvid bränslet förbrännes momentant. Pariklar av eldfast material uppvärmes snabbt i högtemperaturflamman till den temperatur, vid vilken de överföres till plastiskt tillstånd och in- drives i beläggningen med den hastighet, som erfordras för att forma den hållbara, eldfasta beläggningen. En dylik be- läggnings beständighet är 20% högre än den hos den belägg- ning, som påförts medelst munstycken, vilka är avsedda att tillföra beståndsdelarna i form av parallella strålar. De så utformade munstyckena användes lämpligen för torkreve- tering av infodringen hos metallurgiska aggregat med stora dimensioner, när avståndet mellan forman och infodringens yta är 3-4 m. _När de 1 fig. 7-9 visade munstyckena användes, till- föres den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle genom centrummunstycket 12 med cirkulärt tvär- snitt, medan syrgasen tillföres genom den ringformade spal- ten mellan väggarna hos munstycket 12 för tillförsel av blandningen av eldfast material med bränsle och hos mun- stycket 14 för syrgastillförsel. Denna utföringsform ut- märker sig av att syrgasen delvis genom de spaltformade spåren 13, vilka är upptagna i munstyckets 12 vägg, inma- tas i kanalen för tillförsel av blandningen av eldfast material och bränsle innan denna blandning strömmar ut från munstycket. Den partiella inmatningen avwsyrgas i den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle bidrar till att väsentligt förbättra blandningen av beståndsdelarna. De plana, från spaltspåren 13 ut- strömmande syrgasstrålarnas hastighet är högre än utström- ningshastigheten hos den av två faser bestående strålen av fasta beståndsdelar, varigenom strâlen av den pulverformiga 10 15 20 25 30 35 81003204» 17 blandningen av eldfast material och bränsle bringas att rotera.The cross-section of the two-phase stream of fuel and refractory material increases at the same time as this stream passes through the nozzle 8 - by increasing the cross-sectional area of the wedge-shaped channels, this increasing in a narrowly directed manner. The oxygen flow also expands - at the same time as it flows through the annular gap - by increasing the cross-sectional area of the outer wedge-shaped channels in the direction of the outlet cross-section. At the outlet of the channels, the part of the oxygen stream flowing through the outer wedge-shaped channels is driven at a certain angle into the two-phase jet of refractory material and fuel flowing through the inner wedge-shaped channels, the two-phase jet of refractory material and fuel is partially recovered in the oxygen stream. Be- a1oos2ü-A 10 15 20 25 30 35 16 the constituents are mixed intensively. The cross-sectional part, which lies in the center portion of the beam, is filled with oxygen, at the same time as part of the refractory material, and the fuel is displaced to the peripheral part of the beam. By bringing the fuel into contact with high temperature gases from the working space of the metallurgical unit, it is used, whereby the fuel is burned instantaneously. Fires of refractory material are rapidly heated in the high temperature flame to the temperature at which they are transferred to the plastic state and driven into the coating at the rate required to form the durable, refractory coating. The resistance of such a coating is 20% higher than that of the coating applied by means of nozzles which are intended to supply the components in the form of parallel jets. The nozzles so designed are suitably used for dry recovery of the lining of metallurgical aggregates with large dimensions, when the distance between the mold and the surface of the lining is 3-4 m. When the nozzles shown in Figs. 7-9 are used, the powdered mixture is added of refractory material and fuel through the center nozzle 12 of circular cross-section, while the oxygen is supplied through the annular gap between the walls of the nozzle 12 for supplying the mixture of refractory material with fuel and of the nozzle 14 for oxygen supply. This embodiment is characterized in that the oxygen gas is partly fed through the slit-shaped grooves 13, which are accommodated in the wall of the nozzle 12, into the channel for supplying the mixture of refractory material and fuel before this mixture flows out of the nozzle. The partial feed is deoxygenated in the powdered mixture of refractory material and fuel helps to significantly improve the mixture of the constituents. The velocity of the planar oxygen jets emanating from the slit grooves 13 is higher than the outflow velocity of the two-phase jet of solids, whereby the jet of the powdered mixture of refractory material and fuel is caused to rotate.

Samtidigt påbörjas intensiv blandning av bränslet, det eldfasta materialet och syrgasen. Efter utloppsänd- ytan hos centrummunstycket 12 för tillförsel av den pul- verformiga blandningen av eldfast material och bränsle rör sig den roterande, av två faser bestående strâlen av beståndsdelar i fast fas framåt, varvid den delvis sprider sig åt sidorna under inverkan av centrifugalkraf- ten, samtidigt som den indrives i den ringformade syrgas- strålen. Den tvärriktade överföringen av beståndsdelarna i den från munstyckena 12 och 14 utströmmande strömmen resulterar i att syrgasen, bränslet och det eldfasta mate- rialet snabbt blandas med varandra. Genom att bränslet bringas i kontakt med högtemperaturgaser från det metal- lurgiska aggregatets arbetsrum antändes det, varvid bräns- let förbrännas i den omedelbara närheten av munstyckenas 14 utloppsändyta, varigenom en högtemperaturflamma med kort längd formas. I den roterande flamman utjämnas, sett i tvärsnitt, temperatur-, hastighets- och koncentrations- fält för beståndsdelarna, varvid de partiklar av eldfast material, som vid indrivningen i infodringens yta, har i det närmaste lika hög temperatur och hastighet, indrives i infodringens yta effektivare. Ökningen av indrivningsgra- den för partiklarna av eldfast material i infodringen hos det metallurgiska aggregatet gynnas dessutom av att flam- man roterar kring sin egen axel. En sådan beläggnings be- ständighet ökar med i det närmaste 20% jämfört med det fall, när beståndsdelarna tillföres direktströmsmässigt, samtidigt som indrivningsgraden för det eldfasta materia- let i det metallurgiska aggregatets infodring ökar med 10- 20%. Forman med de så utformade munstyckena kan effektivt användas vid lagning av infodringen hos metallurgiska aggregat med såväl stora som jämförelsevis små dimensioner.At the same time, intensive mixing of the fuel, the refractory material and the oxygen begins. After the outlet end surface of the center nozzle 12 for supplying the powdered mixture of refractory material and fuel, the rotating, two-phase jet of constituents in solid phase moves forward, partly spreading to the sides under the influence of the centrifugal force. , at the same time as it is collected in the annular oxygen jet. The transverse transfer of the constituents in the stream flowing out of the nozzles 12 and 14 results in the oxygen, fuel and the refractory material rapidly mixing with each other. By bringing the fuel into contact with high-temperature gases from the working space of the metallurgical unit, it ignites, burning the fuel in the immediate vicinity of the outlet end surface of the nozzles 14, thereby forming a high-temperature flame of short length. In the rotating flame, seen in cross section, the temperature, velocity and concentration fields of the constituents are equalized, whereby the particles of refractory material which, when driven into the surface of the liner, have almost the same temperature and speed, are driven into the surface of the liner. more efficient. The increase in the degree of recovery of the particles of refractory material in the lining of the metallurgical unit also benefits from the flame rotating around its own axis. The durability of such a coating increases by almost 20% compared with the case when the components are supplied in direct current, while the degree of recovery of the refractory material in the lining of the metallurgical unit increases by 10-20%. The mold with the nozzles so designed can be effectively used in repairing the lining of metallurgical units with both large and comparatively small dimensions.

När infodringen hos aggregat med stora dimensioner torkre- veteras, införas en begränsad mängd syrgas genom spåren i 81Û032Û-Ã 10 15 20 25 30 35 18 centrumunstycket 12. Om aggregat med hegränsade dimen- sioner torkreveteras, ökar.man den mängd syrgas, som in- matas i centrummunstycket 12.When the liner of large-dimension aggregates is dry-reproduced, a limited amount of oxygen is introduced through the grooves in the center nozzle 12. If aggregates of limited dimensions are dry-dried, the amount of oxygen introduced into the dryer is increased. fed into the center nozzle 12.

När den i fig. 10-12 visade forman användes, till- föres den pulverformiga blandningen av eldfast material med bränsle genom centrummunstycket 19, i form av en axiellt symmetrisk, av tvâ faser bestående stråle, sam- tidigt som syrgas i form av en roterande ringformad stråle tillföreš genom den ringformade kanalen mellan munstycket 19 och munstycket 15. Före utströmningen från munstyckena får blandningen av eldfast material, bränsle och syrgas strömma genom innermantelns 22 smala tvärsnitt, där be- ståndsdelarna blandas intensivt med varandra. Den syrgas- ström, som tillföres genom hålen l7 och 18, i form av tvâ mot centrummunstycket l9 tangentiella strålar, bringas att rotera. I utrymmet mellan centrummunstyckets 19 utlopps- ändyta och inntermanteln 22 bringas den roterande syrgas- strömmen att samverka med den av tvâ faser bestående strå- len av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle, varigenom denna blandning bringas att rotera.When the mold shown in Figs. 10-12 is used, the powdery mixture of refractory material with fuel is supplied through the center nozzle 19, in the form of an axially symmetrical, two-phase jet, at the same time as oxygen in the form of a rotating annular jet is supplied through the annular channel between the nozzle 19 and the nozzle 15. Before the outflow from the nozzles, the mixture of refractory material, fuel and oxygen is allowed to flow through the narrow cross section of the inner jacket 22, where the constituents are mixed intensively with each other. The stream of oxygen supplied through the holes 17 and 18, in the form of two jets tangential to the center nozzle 19, is caused to rotate. In the space between the outlet end surface of the center nozzle 19 and the inner jacket 22, the rotating oxygen stream is caused to cooperate with the two-phase jet of the powdered mixture of refractory material and fuel, whereby this mixture is caused to rotate.

Samtidigt som syrgasen och den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle införes i innermantelns 22 smala tvärsnitt, omblandas beståndsdelarna intensivt genom att partiklar av syrgasströmmen indrives i det närmaste i rät vinkel i den pulverformiga blandningen av eldfast ma- terial och bränsle vid inmatningen i innermantelns 22 smala tvärsnitt samt genom att beståndsdelarna utför en rota- tionsrörelse. Den för antändning iordningställda bland- ningen av eldfast material och bränsle och syrgas strömmar ut från innermantelns 22 utloppshål. Genom att bränslet bringas till kontakt med högtemperaturgaser i det metallur- giska aggregatets arbetsrum antändes det, varvid det för- brännas i den omedelbara närheten av utströmningsplanet.At the same time as the oxygen and the powdered mixture of refractory material and fuel are introduced into the narrow cross section of the inner jacket 22, the constituents are intensively mixed by driving particles of the oxygen stream at almost right angles into the powdery mixture of refractory material and fuel at the inlet 22. narrow cross-sections and by the components performing a rotational movement. The mixture of flammable material and fuel and oxygen prepared for ignition flows out of the outlet holes of the inner jacket 22. By bringing the fuel into contact with high-temperature gases in the working space of the metallurgical unit, it ignites, burning it in the immediate vicinity of the outflow plane.

Förbränningen sker i ett utrymme med begränsade dimensioner.The combustion takes place in a space with limited dimensions.

Flamman är trattformad, varvid förekomsten av den roteran- de flamman möjliggör ett likformigt pâförande av den eld- 10 15 20 25 a1oos2o~4 19 fasta beläggningar på infodringen hos det metallurgiska aggregatet. Den så utformade forman möjliggör torkreve- tering av infodringen hos metallurgiska aggregat med mycket begränsade dimensioner. Med denna forma kan man dessutom torkrevetera nedåtvända ytor exempelvis martin- ugnsvalv. Användningen av sådana formor för torkrevete- ring av martinugnsvalv bidrar till att öka beständigheten hos deras infodring med 35%.The flame is funnel-shaped, the presence of the rotating flame enabling a uniform application of the refractory coatings to the liner of the metallurgical assembly. The mold so designed enables dry recovery of the lining of metallurgical units with very limited dimensions. With this mold, you can also dry-squeeze downward-facing surfaces, such as martin oven vaults. The use of such molds for dry crevicing of martin furnace vaults contributes to increasing the durability of their lining by 35%.

Industriell användbarhet Den enligt uppfinningen föreslagna forman kan använ- das vid lagning av infodringen hos metallurgiska aggregat samt kan användas inom metallurgisk industri och maskin- byggnadsteknik.Industrial usability The mold proposed according to the invention can be used in repairing the lining of metallurgical units and can be used in metallurgical industry and mechanical engineering.

Forman enligt uppfinningen användes mest effektivt vid lagning av infodringen hos metallurgiska aggregat i varmt tillstånd, när infodringens temperatur är högre än bräns- lets flampunkt. Vid lagning av exempelvis konverteringsfod- ringen är det effektivare, att torkreveteringen direkt ge- nomföres efter avslutad avtappning av stål och slagg från konvertern, när infodringen har en temperatur av 1200- 14oo°c.The mold according to the invention is most effectively used in repairing the liner of metallurgical units in the hot state, when the temperature of the liner is higher than the flash point of the fuel. When repairing, for example, the conversion liner, it is more efficient for the dryer liner to be carried out immediately after completion of draining steel and slag from the converter, when the liner has a temperature of 1200-140 ° C.

Den enligt uppfinningen föreslagna flamtorkrevete- ringsforman kan användas för lagning av metallurgiska aggre- gat med cylindrisk form exempelvis konvertrar och stålgjut- skänkar.The flame dryer coating mold proposed according to the invention can be used for repairing metallurgical units with a cylindrical shape, for example converters and steel casting ladders.

Flamtorkreveteringsforman kan dessutom användas för torkrevetering av plana ytor bl.a. ytor, vilkas arbetsdel är vänd nedåt, exempelvis infodringen hos sidoväggar samt valv hos ugnar för ståltillverkning, värmeugnar e.dyl.The flame dryer mold can also be used for dry cleaning of flat surfaces, e.g. surfaces, the working part of which is facing downwards, for example the lining of side walls and arches of furnaces for steel production, heating furnaces and the like.

Claims (8)

8100320-4 N PATENTKRAV8100320-4 N PATENT REQUIREMENTS 1. l. Forma för flamtorkrevetering innefattande ett vatten- kylf hus(1,3 j_v1ߧ¿ är koncentriskt anordnade rörledningar för tillförsel av en pulverformig blandning av ett eldfast material och bränsle resp för syrgastillförsel, vid vilka rörledningars utloppsände munstycken för tillförsel av den pulverformiga blandningen resp för syrgastillförsel är an- ordnade, k ä n n e t e c k n a d av att munstyckena (5) för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle och munstyckena (6) för syrgastill- försel är anordnade utefter rörledningarnas (3 resp 4) väggar parvis och axiellt 1 varje par, medan utloppsänden av munsstycket (5) för blandningen är anordnad längre från det vattenkylda husets yttre periferi än utloppsänden av munstycket (6) för syrgastillförsel, varvid ändarna är an- ordnade från varandra på ett avstånd (L), som utgör l-5 gånger innerdiametern (d) hos munstycket (5) för tillförsel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle, varvid åtminstone det ena munstycket i varje par munstycken (5 eller 5) helt eller delvis i tvärsektion har en form, som skiljer sig från cirkelform.1. l. Molds for flame dryer conveying comprising a water-bat housing (1,3 jvvßß¿) are concentrically arranged pipelines for supplying a powdery mixture of a refractory material and fuel or for oxygen supply, in which the outlet end nozzles of the pipelines for supplying the powdered the mixture or for oxygen supply are arranged, characterized in that the nozzles (5) for supplying the powdery mixture of refractory material and fuel and the nozzles (6) for oxygen supply are arranged along the walls of the pipelines (3 and 4, respectively) in pairs and axially 1 each pair, while the outlet end of the nozzle (5) of the mixture is arranged further from the outer periphery of the water-cooled housing than the outlet end of the nozzle (6) for oxygen supply, the ends being arranged at a distance (L), which constitutes 1-5 times the inside diameter (d) of the nozzle (5) for supplying the powdered mixture of refractory material and fuel, was at least one nozzle in each pair of nozzles (5 or 5) wholly or partly in cross section has a shape which differs from circular shape. 2. Forma enligt patentkravet 1, k ä n n e t e c k - n a d av att varje munstycke (6) för syrgastillförsel har ellipsformad tvärsektion.A mold according to claim 1, characterized in that each nozzle (6) for oxygen supply has an elliptical cross-section. 3. Forma enligt patentkravet 2, k ä n n e t e c k - n a d av att utsidan av varje munstycke (S) för tillför- sel av den pulverformiga blandningen av eldfast material och bränsle är försedd med ringformade spår (7), vilkas djup (h) utgör 0,8 - 1,2 av den minsta spaltbredden mellan munstycket (S) för tillförsel av den pulverformiga bland- ningen och munstycket (6) för syrgastillförsel.Mold according to Claim 2, characterized in that the outside of each nozzle (S) for supplying the powdery mixture of refractory material and fuel is provided with annular grooves (7), the depth (h) of which is 0 , 8 - 1,2 of the minimum gap width between the nozzle (S) for supplying the powdered mixture and the nozzle (6) for supplying oxygen. 4. Forma enligt patentkravet l, k ä n n e t e c k - n a d av att väggarna hos varje munstycke (8) för till- försel av den pulverformiga blandningen är försedda med omväxlande inre och yttre kanaler (9 resp 10) med kilformat M 81ÜÛ32Ü'4 tvärsnitt, vilka utvidgar sig i längdriktningen mot mun- styckets (8) utloppsände och lutar en vinkel (/3) av 5-250 mot munstyckets (5) centrumaxel.Mold according to Claim 1, characterized in that the walls of each nozzle (8) for supplying the powdered mixture are provided with alternating inner and outer channels (9 and 10, respectively) with a wedge-shaped M 81ÜÛ32Ü'4 cross section, which extend longitudinally towards the outlet end of the nozzle (8) and tilt an angle (/ 3) of 5-250 towards the center axis of the nozzle (5). 5. Forma enligt patentkravet 1, k ä n n e t e c k - n a d av att väggarna hos varje munstycke (12) för till- försel av den pulverformiga blandningen är försett med längsgående spaltformade spår (13), vilkas bredd (b) utgör 0,1 - 0,3 av munstyckets (12) innerdiameter (d) och vilkas höjd (H) är minst lika stor som den ena innerdiametern hos munstycket (12), varjämte spåren är riktade tangentiellt utåt från munstyckets (12) innervägg.5. A mold according to claim 1, characterized in that the walls of each nozzle (12) for supplying the powdered mixture are provided with longitudinal slit-shaped grooves (13), the width (b) of which is 0.1 - 0. , 3 of the inner diameter (d) of the nozzle (12) and whose height (H) is at least equal to one inner diameter of the nozzle (12), and the grooves are directed tangentially outwards from the inner wall of the nozzle (12). 6. Forma enligt patentkravet l, k ä n n e t e c k - n a d av att väggarna hos varje munstycke för syrgastill- försel är uppdelade i två delar, av vilka den längst från formans periferi belägna väggen (16) har ellipsformat tvär- snitt och är försedd med två hål (17 och 18), vilka är upp- tagna i diametralt motlíggande kvadranter och riktade tan- gentiellt mot ett munstycke (19) för tillförsel av den pul- verformiga blandningen. 'Mold according to Claim 1, characterized in that the walls of each nozzle for supplying oxygen are divided into two parts, of which the wall (16) furthest from the periphery of the mold has an elliptical cross-section and is provided with two holes (17 and 18), which are received in diametrically opposite quadrants and directed tangentially towards a nozzle (19) for supplying the powdered mixture. ' 7. Forma enligt patentkravet 6, k ä n n e t e C k - n a d av att en innermantel (22) i form av en konisk bricka är fäst till insidan hos varje munstycke (15) för syrgastillförsel innanför dess utloppsände, varvid inner- mantelns (22) mindre basyta är vänd inåt.7. A mold according to claim 6, characterized in that an inner jacket (22) in the form of a conical washer is attached to the inside of each nozzle (15) for oxygen supply inside its outlet end, the inner jacket (22) smaller base area is facing inwards. 8. Forma enligt patentkravet 6 eller 7, k ä n n e - t e c k n a d av att kilformade insatsstycken (23) är an- ordnade i omedelbar närhet av munstycket (l9) för tillförsel av den pulverformiga blandningen och i närheten av varje hål (17 och 18), som är upptaget i väggen (16) hos munstycket (l5) för syrgastillförsel, varvid de kilformade insats- styckena (25) är så anordnade, att en av det kilformade insatsstyckets (23) ytor utgör en förlängning av det mot nämnda insatsstycke svarande hålet (l7 eller 18).Mold according to Claim 6 or 7, characterized in that wedge-shaped inserts (23) are arranged in the immediate vicinity of the nozzle (19) for supplying the powdered mixture and in the vicinity of each hole (17 and 18). , which is received in the wall (16) of the nozzle (15) for oxygen supply, the wedge-shaped insert pieces (25) being arranged such that one of the surfaces of the wedge-shaped insert piece (23) constitutes an extension of the hole corresponding to said insert piece. (17 or 18).
SE8100320A 1979-05-30 1981-01-21 Tuyère for torch guniting SE427579B (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU2771814 1979-05-30
SU792771816A SU964006A1 (en) 1979-05-30 1979-05-30 Tuyere for spray guniting of lining of metal production units
PCT/SU1980/000017 WO1980002739A1 (en) 1979-05-30 1980-02-01 Tuyere for torch gunite

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE8100320L SE8100320L (en) 1981-01-21
SE427579B true SE427579B (en) 1983-04-18

Family

ID=26665785

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8100320A SE427579B (en) 1979-05-30 1981-01-21 Tuyère for torch guniting

Country Status (11)

Country Link
JP (1) JPS597911B2 (en)
CS (1) CS211177B1 (en)
DE (1) DE3047541C2 (en)
FR (1) FR2457720A1 (en)
GB (1) GB2064992B (en)
IN (1) IN153443B (en)
IT (1) IT1148868B (en)
NL (1) NL179415C (en)
RO (1) RO82104B (en)
SE (1) SE427579B (en)
WO (1) WO1980002739A1 (en)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3262746D1 (en) * 1981-04-06 1985-05-02 Kawasaki Steel Co Flame gunning of refractory linings
EP0062986B1 (en) * 1981-04-06 1985-09-25 Kawasaki Steel Corporation Lance for repairing refining vessel
JPS59115299U (en) * 1983-01-24 1984-08-03 新日本製鐵株式会社 Lance structure for thermal spraying
GB2144054B (en) * 1983-07-30 1986-07-30 Glaverbel Apparatus for and method of spraying for forming refractories
AU584242B2 (en) * 1986-07-04 1989-05-18 Vsesojuzny Gosudarstvenny Institut Nauchno-Issledovatelskikh I Proektnykh Rabot Ogneupornoi Promyshlennosti Multi barrel torch for refactory lining repairs
DE3677994D1 (en) * 1986-07-04 1991-04-11 Vgini I P Rabot Ogneupornoj NOZZLE FOR HOT REPAIR SPRAYING IN METALLURGICAL SYSTEMS.
JPH01501412A (en) * 1986-10-17 1989-05-18 ウセソユズニ　ゴスダルストヴェニ　インスチテュート　ナウチノ　イスレドヴァテルスキク　イ　プロエクトニク　ラボット　オグネウポルノイ　プロミシュレンノスチ Tuyeres for flame injection guniting in metallurgical units
JP4651217B2 (en) * 2001-04-02 2011-03-16 旭サナック株式会社 Air spray gun for painting
JP2021000592A (en) * 2019-06-20 2021-01-07 三浦工業株式会社 Water distribution device, water evaporation device, and water evaporation system

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1420218A (en) * 1964-01-17 1965-12-03 Mannesmann Ag Spray gun
FR1437713A (en) * 1965-03-31 1966-05-06 Union Carbide Corp Furnace coating process
GB1151423A (en) * 1965-06-23 1969-05-07 British Oxygen Co Ltd A Refractory Flame Spraying Process
FR2168916A1 (en) * 1972-01-26 1973-09-07 Do Ni Hot patching of converter linings - by tangentially directing flame and refractory to converter
SU670617A1 (en) * 1975-05-11 1979-06-30 Донецкий научно-исследовательский институт черной металлургии Powder mix for torch-guniting of converter
BE862093A (en) * 1977-12-20 1978-04-14 Centre Rech Metallurgique PROCESS FOR PROTECTING REFRACTORY WALLS FROM METALLURGIC CONTAINERS

Also Published As

Publication number Publication date
GB2064992A (en) 1981-06-24
RO82104A (en) 1984-11-25
GB2064992B (en) 1983-03-09
WO1980002739A1 (en) 1980-12-11
JPS597911B2 (en) 1984-02-21
SE8100320L (en) 1981-01-21
DE3047541A1 (en) 1982-02-18
NL179415B (en) 1986-04-01
JPS56500703A (en) 1981-05-21
IT8022461A0 (en) 1980-05-30
NL8003089A (en) 1980-12-02
CS211177B1 (en) 1982-01-29
NL179415C (en) 1986-09-01
IT1148868B (en) 1986-12-03
FR2457720B1 (en) 1983-07-18
RO82104B (en) 1984-11-30
IN153443B (en) 1984-07-14
DE3047541C2 (en) 1985-01-10
FR2457720A1 (en) 1980-12-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4761793A (en) Plasma fired feed nozzle
JP5584364B2 (en) Floating entrainment metallurgy process and its reactor and its reactor
US2855033A (en) Industrial gas burner
SE427579B (en) Tuyère for torch guniting
CN105349157A (en) Rotary type pyrolysis reactor and pyrolysis method
SE427964B (en) PROCEDURE FOR FLAMTOR REQUIREMENT OF THE LINING OF METALLURGICAL AGGREGATES
US3175817A (en) Burner apparatus for refining metals
US3347660A (en) Method for refining metals
US3226036A (en) Nozzle for gunning refractory material
CN201543814U (en) Ladle flame spray repair gun
CN101417273A (en) Apparatus and method of improving mixing of axial injection in thermal spray guns
SE462147B (en) PROCEDURES AND DEVICES FOR THERMAL GRINDING OF SURFACES
CN103673632B (en) Crude copper discharge outlet of copper metallurgical furnace
US2857148A (en) Method of firing rotary kilns and gas burner therefor
CN104870895B (en) The method of burning fuel and burner for burning fuel
KR101765333B1 (en) Multi-thermal type sandwich burner unit of flame gunning machine
CN209484601U (en) A kind of low NOx drainage burner of fuel gas with low heat value
CA2109122A1 (en) Lance for immersion in a pyrometallurgical bath and method involving the lance
US4652725A (en) Method and apparatus for heating a first gas flow with a second gas flow
SU964006A1 (en) Tuyere for spray guniting of lining of metal production units
US2623579A (en) Internally fired gas burner
CN108779957B (en) Furnace and method for operating a furnace
CN106148703A (en) A kind of metal solid waste recovery processing equipment
HU189474B (en) Method for torch guniting the lining of aggregates of metallurgy of non-ferrous metals
Karki et al. Simulation of fluid flow, combustion, and heat transfer in a coal-fired cement kiln

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed

Ref document number: 8100320-4

Effective date: 19910117

Format of ref document f/p: F