SA06270412B1 - Sintered Flux for Submerged Arc Welding - Google Patents
Sintered Flux for Submerged Arc Welding Download PDFInfo
- Publication number
- SA06270412B1 SA06270412B1 SA06270412A SA06270412A SA06270412B1 SA 06270412 B1 SA06270412 B1 SA 06270412B1 SA 06270412 A SA06270412 A SA 06270412A SA 06270412 A SA06270412 A SA 06270412A SA 06270412 B1 SA06270412 B1 SA 06270412B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- flux
- welding
- slag
- weight
- submerged arc
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 91
- 230000004907 flux Effects 0.000 title claims abstract description 73
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 63
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 11
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- FUJCRWPEOMXPAD-UHFFFAOYSA-N Li2O Inorganic materials [Li+].[Li+].[O-2] FUJCRWPEOMXPAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N Na2O Inorganic materials [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- XUCJHNOBJLKZNU-UHFFFAOYSA-M dilithium;hydroxide Chemical compound [Li+].[Li+].[OH-] XUCJHNOBJLKZNU-UHFFFAOYSA-M 0.000 abstract 1
- NOTVAPJNGZMVSD-UHFFFAOYSA-N potassium monoxide Inorganic materials [K]O[K] NOTVAPJNGZMVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 abstract 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 61
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 32
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 21
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 21
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 17
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 15
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 15
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 14
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 11
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 9
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 4
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000009795 derivation Methods 0.000 description 2
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 2
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 2
- 238000010892 electric spark Methods 0.000 description 2
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 239000010456 wollastonite Substances 0.000 description 2
- 229910052882 wollastonite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000497 Amalgam Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017082 Fe-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017133 Fe—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010028980 Neoplasm Diseases 0.000 description 1
- 241000369592 Platycephalus richardsoni Species 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 239000004115 Sodium Silicate Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910052661 anorthite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009412 basement excavation Methods 0.000 description 1
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 1
- SFZBBUSDVJSDGR-XWFYHZIMSA-N beta-D-Galp-(1->4)-[alpha-L-Fucp-(1->3)]-beta-D-GlcpNAc-(1->3)-beta-D-Galp Chemical compound O[C@H]1[C@H](O)[C@H](O)[C@H](C)O[C@H]1O[C@H]1[C@H](O[C@H]2[C@@H]([C@@H](O)[C@@H](O)[C@@H](CO)O2)O)[C@@H](CO)O[C@@H](O[C@H]2[C@H]([C@@H](CO)O[C@@H](O)[C@@H]2O)O)[C@@H]1NC(C)=O SFZBBUSDVJSDGR-XWFYHZIMSA-N 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 201000011510 cancer Diseases 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- GWWPLLOVYSCJIO-UHFFFAOYSA-N dialuminum;calcium;disilicate Chemical compound [Al+3].[Al+3].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GWWPLLOVYSCJIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- NJLLQSBAHIKGKF-UHFFFAOYSA-N dipotassium dioxido(oxo)titanium Chemical compound [K+].[K+].[O-][Ti]([O-])=O NJLLQSBAHIKGKF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 1
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 230000036210 malignancy Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 210000004498 neuroglial cell Anatomy 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 229910052911 sodium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
- B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
- B23K35/406—Filled tubular wire or rods
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/18—Submerged-arc welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
مساعد صهر منصهر يستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور Sintered Flux for Submerged Arc Welding الملخـــص يتعلق الاختراع الحالي بمساعد صهر منصهر sintered flux يستخدم للحام بالقوس الكهربي المغمور submerged arc welding comprises يحتوي على: من 12 إلى 24٪ بالوزن من SiO2، و 24 إلى 38٪ بالوزن من Al2O3، و 6 إلى 13٪ بالوزن من TiO2، و 2 إلى 9٪ بالوزن من CaO، و 7 إلى 14٪ بالوزن من CaF2، و 12 إلى 23٪ بالوزن من MnO، و 2 إلى 17٪ بالوزن من MgO، و 1 إلى 5٪ بالوزن من Na2O أو K2O أو Li2O أو مخلوط منها. وتحقق القاعدية (B) الخاصة بمساعد الصهر sintered flux المنصهر، الصيغة 1 الآتية: 26.5 . وعلاوة على ذلك، يحتوي مساعد الصهر المنصهر sintered flux المستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور submerged arc welding comprises على 5٪ بالوزن أو أقل من الجسيمات particles الأكبر من 1 مم، وعلى 90٪ بالوزن أو أكثر من الجسيمات particles التي يتراوح قطرها من 0.2 إلى 1 مم، وعلى 5 ٪ بالوزن أو أقل من الجسيمات particles الأصغر من 0.2 مم. ولهذا، يكون من الممكن استخدام مساعد الصهر المنصهر sintered flux للحام الهياكل والجسور والأنابيب والسفن والبنيات البحرية، والخ ...، المصنعة من الصلب، والتي تحتاج إلى إمكانية جيدة لتشكيل اللحام حتى عند اللحام بسرعة عاليه.Sintered Flux for Submerged Arc Welding Abstract The present invention relates to a sintered flux for submerged arc welding comprises: from 12 to 24% by weight SiO2, 24 to 38% by weight wt.% Al2O3, 6 to 13 wt.% TiO2, 2 to 9 wt.% CaO, 7 to 14 wt.% CaF, 12 to 23 wt.% MnO, 2 to 17 wt.% MgO, and 1 to 5% by weight of Na2O, K2O, Li2O, or mixtures thereof. The basicity (B) of the sintered flux molten, Formula 1 satisfies the following: 26.5 . Furthermore, the sintered flux used in submerged arc welding comprises 5 wt% or less of particles larger than 1 mm, and 90 wt% or more particles of 0.2 to 1 mm in diameter. mm, to 5 wt% or less of particles and particles smaller than 0.2 mm. Therefore, sintered flux can be used for welding structures, bridges, pipes, ships, marine structures, etc..., made of steel, which need good weld-forming ability even when welding at high speed.
Description
: ' مساعد صهر متنصهر يستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور Sintered Flux for Submerged Arc Welding الوصف الكامل: ' Fused Flux for Submerged Arc Welding Sintered Flux for Submerged Arc Welding Full Description
خلفية الاختراعInvention background
يتعلق الاختراع الحالي بمساعد صهر منصهر sintered flux يستخدم في اللحام بالقوس الكهربيThe present invention relates to a sintered flux flux used in electric arc welding
المغمور submerged arc welding comprises « وبشكل أكثر تحديداء بمساعد صهر منصهرSubmerged arc welding comprises, more specifically, a molten arc welding
يستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور للصلب الخفيف والصلب Je الشد high-tensile steel ° والذي يقدر ب Oc كجم قدم/ "aa ¢ المستخدم في الهياكل والجسور والأنابيب والسفنIt is used in submerged arc welding of light steel and high-tensile steel (Je) steel ° which is estimated at Oc kg ft / “aa ¢ used in structures, bridges, pipes and ships
والهياكل البحرية؛ إلخ؛ المصنعة من الصلبء ويكون مساعد الصهر المنصهر قادراً علىmarine structures; etc; manufactured from steel and the molten flux is capable of
الوصول إلى ثبات جيد للقوس الكهربي good arc stability ؛ ومقاومة جيدة للهزمات pockmarkgood arc stability; Good resistance to pockmark defeats
resistance (آثار البثور)؛ وقابلية جيدة لإزالة الخبث slag detachability (ما يتخلف عن صهرresistance (blister marks); Good slag detachability
المعدن «(pled ومقاومة جيدة لتكون الحّفرء والوصول إلى شكل حبيبي جيد عند استخدامه في sally. بسرعة عالية.The metal “pled” has good resistance to etching and reaches a good granular shape when used in sally at high speed.
يعتبر اللحام بالقوس الكهربي المغمور إحدى طرق اللحام التي يتم فيها توزيع مساعد صهرSubmerged arc welding is one of the welding methods in which a flux is distributed
مسحوق بسمك معين على جزء يراد لحامه؛ ويتم إدخال سلك إلكترود في مساعد الصهر» وتتولدpowder of a certain thickness on a part to be welded; An electrode wire is inserted into the flux aid and generated
شرارة كهربية (قوس كهربي) بين طرف السلك ومعدن أساسي base metal وتعمل الحرارةAn electric spark (an electric arc) between the tip of a wire and a base metal creates heat
الناتجة عن الشرارة الكهربية على صهر السلك؛ والمعدن الأساسي ؛ ومساعد الصهر. وينتج vo عن مساعد الصهر المنصهر تكون خبث «slag وينتج عن المعدن المنصهر تكون حبيبة لحام.resulting from the electric spark on the wire melting; base metal; Melting assistant. The vo from the molten flux results in the formation of “slag” and the molten metal results in the formation of a weld pellet.
. وفي اللحام باستخدام القوس الكهربي المغمور» وحيث أن قوس اللحام يتولد في مساعد الصهر؛ فإنه لا يتعرض Jos ll الخارجي المحيط exterior . وفي اللحام باستخدام القوس الكهربي المغمور؛ وحيث أن مساعد الصهر sintered flux لا يكون في Alla منصهرة عند لحظة بدء اللحام؛ فإنه لا يمر أي تيار كهربي. وبالتالي؛ لتسهيل تولد م٠ القوس (الشرارة)؛ يتم إدخال صوف صلب steel wool بين المعدن الأساسي والسلك؛ أو يتم استخدام تردد Je . وعندما يتولد القوس» يتولد خبث Jala وغاز من حرارة القوس ويساعد ويمكن تصنيف مساعد الصهر المستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور submerged arc welding comprises على أنه مساعد صهر منصهر أو مساعد صهر منصهر بناءً على طريقة ٠ - التصنيع. ويتم تصنيع مساعد الصهر المنصهر عن طريق خلط المواد الخام raw materials ¢ وصهرها وتبريدها في فرن كهربي electric furnace ؛ ثم يتم سحقها إلى حجم جسيمي محدد مسبقاء وهذا يؤدي إلى الحصول على أشكال لجسم زجاجي مسحوق. ولمساعد الصهر المنصهر مزايا تتمثل في تركيبته الكيميائية المتجانسة؛ وسهولة إزالة الخبث slag detachability نسبياء وقلة إمتزاز الرطوية moisture adsorption مما Jew من تخزينه ومعالجته؛ وتناسق الحجم yo الجسيمي والتركيبة عند ale) استخدامه. cad 3) وحيث أن مساعد الصهر المنصهر يتكون خلال Af عملية انصهار مرتفعة الحرارة؛ فإنه يكون من المستحيل إضافة أي عامل نازع للأكسجين deoxidizer أو أي عنصر عبارة عن سبيكة. وهذا Cua colina أن عنصر السبيكة alloy element الضروري يجب الإمداد به من سلك؛ أنه من المهم اختيار السلك بطريقة سليمة في Als استخدام مساعد الصهر المنصهر. Ye. and in submerged arc welding.” Whereas the welding arc is generated in the flux; It does not expose Jos ll to the outer surroundings. in submerged arc welding; And since the flux sintered flux is not in Alla molten at the moment of welding start; It does not pass any electric current. And therefore; to facilitate the generation of M0 arc (spark); A steel wool is inserted between the base metal and the wire; Or the frequency of Je is used. When the arc is generated, Jala slag and a gas are generated from the heat of the arc and help. The amalgam used in submerged arc welding comprises can be classified as molten arc or molten arc depending on the method of manufacture. The molten auxiliary material is made by mixing raw materials ¢, melting them, and cooling them in an electric furnace; Then it is crushed to a predetermined particle size and this leads to obtaining the shapes of a powdered glass body. The molten flux has the advantages of a homogeneous chemical composition; And the relative ease of slag detachability and the lack of moisture adsorption, which allows jew to be stored and treated; and consistency of yo particle size and composition when ale) is used. cad 3) Whereas, molten flux is formed during Af a high-temperature melting process; It is impossible to add any deoxidizer or any alloying element. And this Cua colina that the necessary alloy element must be supplied from wire; It is important to choose the wire properly in Als use of fusible flux aid. Yes
¢ ويؤثر حجم جسيم مساعد الصهر المنصهر في قابلية مساعد الصهر للإنصهار؛ وعلى أية حالة التفريغ الغازي؛ Jey شكل الحبيبة وكلما كان الجسيم أدق؛ كلما زاد التيار المسلط على الجسيمات -particles وعندما يتم تسليط تيار عال على جسيمات مساعد الصهر flux الكبيرة؛ يكون من المحتمل إفساد م حماية القوس الكهربي؛ وهذا يجعل الكريات خشنة؛ ويولد عيوباً مثل المسام pores والجيوب السفلية ٠ undercuts ويتم تصنيع مساعد الصهر المنصهر عن طريق سحق مواد خام وعناصر سبيكة للوصول إلى حجم مناسب ثم خلطها معاء وإضافة مادة ربط sodium silicate fia لربطها معاً بحجم معين؛ ثم تجفيفها وإنصهارها في مدى من درجات الحرارة لا تتحلل فيه المواد خام. وحيث أنه يحدث ٠ فقد طفيف في نازع الأكسجين «Fe-Si Jie deoxidizer و 74-0 أوعامل يساعد على تكوين سبيكة Ni Jie و Cr ¢ و «Mo و 7؛ من مساعد الصهر sintered flux المنصهر؛ فإنه يكون من السهل نزع الأكسجين deoxidize من المعدن المصهور emelted metal والتحكم في التركيبة الكيميائية للمعدن المترسب chemical composition of the deposited metal ¢ والتحكم في البنية الدقائقية للمعدن المترسب the microstructure of the deposited metal - vo ولهذاء فإن مساعد الصهر المنصهر يستخدم أساساً الصلب Je الشد high-tensile steel : والصلب السبائكي الخفيف low alloy steel الذي يحتاج إلى نزع قوي للأكسجين strong deoxidation أو ضبط التركيبة الكيمائية chemical composition . ومن ناحية «sal فإن لمساعد الصهر المنصهر سلبيات تتمثل في سهولة الامتزاز نسبياً disadvantages of relatively easy adsorption وتغير التركيبة الكيمائية لكل طبقة في اللحام متعدد الطبقات layer in multi- Yr¢ The particle size of the molten flux affects the melting point of the flux; and in any state of gaseous discharge; Jey the shape of the granule and the finer the particle; The greater the current applied to the -particles and when a high current is applied to the large flux particles; It is possible to damage the arc protection device; This makes the pellets coarse; It generates defects such as pores and undercuts. The molten auxiliary is manufactured by crushing raw materials and alloy elements to reach a suitable size, then mixing them together and adding sodium silicate fia to bind them together to a certain size. Then it is dried and melted in a range of temperatures in which the raw materials do not decompose. Whereas it causes 0 slight loss of Fe-Si Jie deoxidizer, 0-74 or annealing agent for Ni Jie, Cr ¢, Mo, 7; of sintered flux fusing aid; It is easy to deoxidize the molten metal, control the chemical composition of the deposited metal ¢, and control the microstructure of the deposited metal - vo, and for this The molten flux mainly uses high-tensile steel, Je, and low alloy steel, which needs strong deoxidation or adjusting the chemical composition. On the “sal” side, the molten refractory has disadvantages represented in the disadvantages of relatively easy adsorption and the change of the chemical composition of each layer in the multi-layer in multi-Yr welding.
layer welding ¢ وصعوبة إعادة استخدامه حيث أنه يتذرى بعد استخدامه لأول مرة. ولهذاء فإنه يجب اختيار مساعد الصهر المنصهر sintered flux ومعالجته وتخزينه واستخدمه؛ بعناية. (Bina يبحث المهندسون في زيادة سرعة اللحام وتحسين الإنتاجية عند إنشاء الهياكل والجسور والأنابيب والسفن والبنيات البحرية؛ المصنعة من الصلب؛ باستخدام اللحام بالقوس الكهربي م المغمور ٠ submerged arc welding comprises إلا أنه عند اللحام بسرعات كبيرة باستخدام مساعد صهر منصهر sintered flux تقليدي في اللحام بالقوس الكهربي المغمور ؛ يكون من الصعب الوصول إلى ثبات القوس الكهربي؛ ومقاومة الهزئمات pockmark resistance (آثار البثور) وإمكانية إزالة الخبث slag detachability ومقاومة الحفر pit resistance والوصول إلى شكل الحبيبة وهذا يقلل قابلية التشكيل thus lowering welding workability والإنتاجية productivity | ٠ . الوصف العام للاختراع يعمل الاختراع الحالي على حل المشكلات سالفة الذكر المتعلقة باستخدام | مساعد صهر منصهر تقليدي في اللحام بالقوس الكهربي المغمور + وذلك عن طريق توفير مساعد صهر منصهر sintered flux يستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور ومناسب للصلب الخفيف والصلب ٠ عالي الشد high-tensile steel والذي يقدر ب ٠٠ كجم قدم/ pa ¢ ويمكن من الوصول إلى ثبات جيد للقوس الكهربي good arc stability » ومقاومة جيدة للهزمات pockmark resistance (آثار pockmark resistance _ sil )؛ وقابلية جيدة لإزالة الخبث slag detachability (ما يتخلف عن صهر المعدن الخام)؛ ومقاومة جيدة لتكون cial) والوصول إلى شكل حبيبة عند استخدامه في اللحام بسرعة عالية.layer welding ¢ and the difficulty of reusing it as it rots after using it for the first time. Therefore, the sintered flux must be selected, processed, stored and used; Carefully. Bina Engineers are looking to increase welding speed and improve productivity when constructing structures, bridges, pipes, ships and marine structures; made of steel; using submerged arc welding comprises 0 but when welding at high speeds using sintered flux flux is traditional in submerged arc welding; it is difficult to achieve electric arc stability, pockmark resistance, slag detachability, pit resistance, and reaching the particle shape, and this reduces formability. thusing lowering welding workability and productivity | Submerged electric arc and suitable for light steel and high-tensile steel 0, which is estimated at 00 kg ft / pa ¢ and enables good arc stability » and good resistance to defeats pockmark resistance [ traces of pockmark resistance _sil ] ; good slag detachability (leftover from smelting ore); Good resistance to being cial) and reaching granule shape when used in high speed welding.
ٍ وللوصل إلى الأهداف السابقة؛ يشتمل مساعد الصهر المنصهر المستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور طبقاً لأحد النماذج التمثيلية الخاصة بالاختراع الحالي على ١١ إلى 774 بالوزن من ,8:0؛ و YE إلى 778 بالوزن من AOr و ١ إلى 717 بالوزن من ,110 و ١ إلى 749 بالوزن من CaO و 7 إلى 714 بالوزن من CaFy و ١١ إلى 7277 بالوزن من MnO © و ” إلى 7٠١7 بالوزن من MgO و ١ إلى 70 بالوزن من 118,0 أو 16.0 أو 1120 أو مخلوط منها. وبشكل مفضل؛ فإن مساعد الصهر المنصهر sintered flux المستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور submerged arc welding طبقاً للاختراع الحالي؛ يتميز بأن القاعدية (B) المعبر عنها بالصيغة ١ تقع في مدى من ؟ إلى Se ٠ [الصيغة 8 ده ACaF2+ MnO), ب CaO + MgO والأفضل؛ أن يشتمل مساعد الصهر المنصهر المستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور طبقاً للاختراع Jal على 75 بالوزن أو أقل من ذلك من الجسيمات particles الأكبر من ١ مم؛ و ٠ بالوزن أو ST من ذلك من الجسيمات التي يتراوح قطرها من ١07 إلى ١ مم؛ و 759 ve بالوزن أو أقل من ذلك من الجسيمات الأصغر من ٠.7 مم. ,ب8:0: ١١ إلى 774 بالوزن YeuTo reach the previous goals; The molten flux used in submerged arc welding according to a representative embodiment of the present invention comprises 11 to 774 by weight of 0:8; and YE to 778 wt. of AOr, 1 to 717 wt. of ,110, 1 to 749 wt. of CaO, 7 to 714 wt. of CaFy, 11 to 7277 wt. of CaFy MnO© and “to 7017 by weight of MgO and 1 to 70 by weight of 118.0 or 16.0 or 1120 or a mixture thereof. preferably; The sintered flux used in submerged arc welding according to the present invention; It is characterized by the fact that the basicity (B) expressed by formula 1 lies in the range of who? to Se 0 [Formula 8 de ACaF2+ MnO), with CaO + MgO and better; that the molten flux used in submerged arc welding according to the invention Jal contains 75 by weight or less of particles larger than 1 mm; and 0 by weight or ST thereof of particles ranging in diameter from 107 to 1 mm; and 759 ve by weight or less of particles smaller than 0.7 mm. ,b8:0: 11 to 774 wt Yeu
ل يعتبر SiOy مكون حمضي acidic component ويعمل على ضبط القاعدية adjust basicity « واللزوجة ٠ viscosity ونقطة انصهار الخبث المنصهر لتكوين شكل حبيبة منتظم uniform bead ٠ shape وقد تتم إضافة ,510 في صورة oxide أو oxide مركب من (5:07) 003:12 Quartz Jay ٠ (5:07)., (0نق) و Wollastonite (CaSiOr) . وعندما يحتوي مساعد الصهر flux على 71١7 بالوزن أو أقل من SiO; فإن من المحتمل أن يود كريات متجمعة أو تجاويف سفلية بسبب اللزوجة viscosity غير AAS وعرض الحبيبة غير المنتظم؛ ويولد كريات محدبة convex beads بسبب قلة الانتشار. وعندما يحتوي مساعد الصهر flux على بالوزن أو أكثر من (SiO, تنخفض قاعدية الخبث المنصهر ويزداد ٠ الأكسجين في المعدن المترسب؛ وهذا يفسد المتانة. وعلاوة على هذاء تزدد اللزوجة viscosity بدرجة كبيرة مما يولد كريات غير منتظمة. Ye ALO, إلى 778 بالوزن يعتبر ,1.0 مكون طبيعي ضروري لتكون الخبث وضبط القاعدية shape 10680 لتحسين إمكانية تشكيل اللحام. Vo ويعمل 1,0 على ضبط لزوجة ونقطة انصهار الخبث؛ وتحسين تركيز القوس الكهربي وثباته wl ء اللحام بتيار «dle مما يحسّن من إمكانية تشكيل اللحام. Lovie يحتوي مساعد الصهر على 774 بالوزن أو أقل من AlOr تنخفض كل من اللزوجة ونقطة الانصهار مما يجعل عرض الحبيبة غير منتظم وكذلك الحبيبات ويولد عيوباً مثل الجيوب YT)SiOy is considered an acidic component, and it works to adjust the basicity, viscosity, and melting point of molten slag to form a uniform bead of 0 shape. 510 may be added in the form of oxide or an oxide compound of (5:07) 003:12 Quartz Jay 0 (5:07)., (0N) and Wollastonite (CaSiOr). and when the flux contains 7117 wt. or less of SiO, it is likely to form aggregate pellets or bottom cavities due to non-AAS viscosity and irregular particle width; Convex beads are born due to lack of diffusion. When the flux contains by weight or more SiO, the alkalinity of the molten slag decreases and 0 oxygen increases in the precipitated metal; this spoils the toughness. In addition to this, the viscosity increases greatly, which generates irregular pellets Ye ALO, to 778 by weight, 1.0 is a natural component necessary for slag formation and adjusts the basicity of slag shape 10680 to improve weld formability Vo 1,0 adjusts the viscosity and melting point of slag; improves arc concentration and stability wl - Welding with “dle” current, which improves the ability to form the weld. Lovie flux contains 774 by weight or less than AlOr Both the viscosity and the melting point decrease, which makes the grain width irregular, as well as the grains and generates defects such as pockets (YT)
AA
تزداد درجة ALOr وعندما يحتوي مساعد الصهر على 778 أو أكثر من . undercuts السفلية حرارة التصلب؛ مما يتسبب في تشوه الحبيبة؛ كما تزداد اللزوجة مما يؤدي إلى تكون كريات أو يتسبب في وجود خبث. convex beads محدبة Aluminum oxide و «(AlyOreYH:O) Bauxite اشتقاق :لم من مصادر مثل Say oo (ALLOr) بالوزن 7١ إلى ١ :170, ومولد للخبث حيث يعمل على نقل 11 إلى acidic component يعتبر ,110 مكون حمضي slag detachability المعدن الملحوم أثناء اللحام من أجل تحسين المتانة وإمكانية إزالة الخبث -welded metal .ا للمعدن الملحوم ٠ على 7% بالوزن أو أقل من 110,7؛ يكون من المحتمل أن flux يحتوي مساعد الصهر Lovie ؛ ونقل متانة المعدن الملحوم وقد تتكون تجاويف slag detachability تزيد إمكانية إزالة الخبث ٠ reduced سفلية يكون TiOy وعلاوة على هذاء عندما يحتوي مساعد الصهر على 717 بالوزن أو أكثر من causing beads with rough القوس الكهربي غير ثابت؛ مما يجعل الكريات ذات حبيبات خشنة ١ ٠ 5 مما يزيد من احتمال (Ti أضف إلى ذلك؛ فإن المعدن الملحوم يحتوي على كمية زائدة من + low-temperature cracks حدوث شروخ عند درجات الحرارة المنخفضةThe degree of ALOr increases and when the flux contains 778 or more of . lower undercuts heat-hardening; causing deformation of the granule; The viscosity also increases, which leads to the formation of spheroids or causes slag. Convex beads Aluminum oxide and “(AlyOreYH:O) Bauxite derivation: from sources such as Say oo (ALLOr) by weight 71 to 1:170, and a slag-generator as it works to transfer 11 to an acidic component. 110. An acidic component is considered the slag detachability of the welded metal during welding in order to improve the toughness and the ability to remove slag -welded metal. welded 0 to 7% by weight or less than 110.7; It is possible that the flux contains Lovie's flux; and impart toughness of the welded metal and may form cavities slag detachability increased slag removal potential 0 reduced lower TiOy moreover when flux contains 717 wt. or more causing beads with rough electric arc is not stable; Which makes the pellets with coarse grains 1 0 5, which increases the possibility of (Ti). In addition, the welded metal contains an excessive amount of + low-temperature cracks, cracks occur at low temperatures.
Yeu q -(FeTiOr) Imenite «(TiO+) Rutile من مصادر مثل TiOy ويمكن اشتقاق إلى 79 بالوزن ١ cao وفي تقليل ¢ viscosity واللزوجة bead shape مكون رئيسي مفيد في ضبط القاعدية CaO يعتبر ٠ في المعدن المنصهر » مما يتسبب في زيادة المثانة يكفا ءة للمعدن الملحوم oxygen فإن هذا يحدث تأثيراً «CaO على "7 بالوزن أو أقل من flux وعندما يحتوي مساعد الصهر © فإن شكل الحبيبة «CaO ضعيفاً . وعندما يحتوي مساعد الصهر على 74 بالوزن أو أكثر من viscosity يتشوه وتتأثر إمكائية تشكيل اللحام سلبياً مما يؤدي إلى تولد الهزامات؛ وتزداد اللزوجة مما يجعل الكريات غير منتظمة. : من مصادر مثل CaO ويمكن اشتقاق - Wollastonite (CaSiOy), Dolomite (MgCOyr=CaCOy), Anorthite (CaO°AlyOyeY SiOy), ١ بالوزن 71٠4 ,كم: 7 إلى لتقليل الضغط fluorine gas مكون قاعدي مفيد في تحسين تميع الخبث؛ وتوليد CaFy يعتبر في المعدن المترسب بكفاءة. hydrogen الجزئي للبخار؛ مما يؤدي إلى تقليل كمية فإن هذا يحدث تأثيراً ضعيفً Cay وعندما يحتوي مساعد الصهر على 77 بالوزن أو أقل من بالنسبة لحجب المعدن الملحوم. وعندما يحتوي مساعد الصهر على 714 بالوزن أو أكثر من ١ يكون القوس الكهربي غير ثابت ويتشوه شكل الحبيبة؛ ويتولد غاز مما يتسبب في وجود (CaF + undercuts رائحة مميزة؛ وتتولد الهززمات والجيوب السفلية اYeu q -(FeTiOr) Imenite «(TiO+) Rutile from sources such as TiOy can be derived to 79 by weight 1 cao and in reducing ¢ viscosity and viscosity bead shape is a key component useful in controlling the basicity of CaO 0 is considered in the molten metal »causing an increase in the bladder efficiency of the welded metal oxygen, this creates an effect «CaO on 7 by weight or less than flux and when the flux contains © the particle shape “CaO is weak. When the flux contains 74 by weight or more of viscosity, it deforms and the weld formation buoyancy is negatively affected, which leads to the generation of turbulence; the viscosity increases, which makes the pellets irregular. From sources such as CaO, it is possible Derivation - Wollastonite (CaSiOy), Dolomite (MgCOyr=CaCOy), Anorthite (CaO°AlyOyeY SiOy), 1 wt. 7104, km: 7 to To reduce pressure, fluorine gas is a useful alkaline component in improving slag liquefaction; The generation of CaFy is considered efficient in the precipitated metal. Partial hydrogen of the vapor; resulting in a reduction of the amount of Cay, this has a weak effect when the flux contains 77 by weight or less than with respect to blocking the welded metal. when the flux contains 714 by weight or more than 1 the arc is not stable and the particle is deformed; A gas is generated causing CaF + undercuts to have a distinctive odor; aftershocks and undercuts are generated.
أ ويمكن اشتقاق CaF, من مصادر Fluospar (CaFy) Jie . ١١ :MnO إلى 77 بالوزن يعتبر MnO مكون قاعدي مفيد في تحسين شكل الحبيبة وضبط نقطة انصهار ولزوجة الخبث أثناء اللحام بسرعة عالية. هه وعندما يحتوي مساعد الصهر flux على 717 بالوزن أو أثل من MnO ؛ فإن هذا يحدث تأثيراً ضعيفاً . وعندما يحتوي مساعد الصهر على 77 بالوزن أو أكثر من MnO ؛ فأن 0 يتفاعل بدرجة كبيرة مع جزء مصهور مما يتسبب في حدوث تشوه واضح في شكل الحبيبة أو يؤثر سلباً بشكل واضح على إمكانية إزالة الخبث ٠ slag detachability ويمكن اشتقاق MnO من مصادر مثل Ferro-Manganese ى ٠ (MnO) Manganese oxide 721١ JY MgO ٠ بالوزن يعتبر MgO مكون قاعدي مفيد في زيادة قاعدية الخبث المنصهر fused slag ؛ ويعمل على تحريك hydrogen في المعدن إلى الخبث؛ مما يقلل من hydrogen ويحسن من المتانة. وعندما يحتوي مساعد الصهر على 77 بالوزن أو أقل من MgO فإن تأثيره يكون غير كاف بحيث يلتصق الخبث slag بسطح كريات اللحام مما يؤثر La على إمكانية إزالته. وعندما ٠ يحتوي مساعد الصهر على 717 بالوزن أو أكثر من MgO فإن القوس الكهربي يكون غير ثابت مما يؤدي إلى تكوين كريات محدبة؛ وتزداد نقطة انصهار الخبث بدرجة كبيرة؛ مما يؤثر سلباً على إمكانية إزالته. Yeua CaF , can be derived from Fluospar (CaFy) Jie sources . MnO: 11 to 77 by weight MnO is a useful base ingredient in improving particle shape and adjusting the melting point and viscosity of slag during high speed welding. E and when the flux contains 717 by weight or 3 th of MnO ; This makes a weak effect. and when the flux contains 77 by weight or more MnO ; 0 reacts significantly with a molten fraction causing significant deformation of the particle shape or significantly negatively affecting slag detachability 0 slag detachability MnO can be derived from sources such as Ferro-Manganese 0 (MnO) Manganese oxide 7211 JY MgO 0 by weight MgO is a useful alkaline component in increasing the alkalinity of fused slag; It moves hydrogen in the metal into the slag; Which reduces hydrogen and improves durability. When the flux contains 77 by weight or less of MgO, its effect is insufficient so that the slag sticks to the surface of the welding balls, which affects the possibility of its removal. and when 0 the flux contains 717 by weight or more of MgO the electric arc is unstable resulting in the formation of convex globules; The melting point of slag increases significantly; Which negatively affects the possibility of its removal. Yeu
١١11
Magnesite (MgCOy), Magnesia clinker (MgO), من مصادر مثل MgO ويمكن اشتقاق ٠ Dolomite (MgCOy>CaCOy), بالوزن / o إلى yo: أو 1+0 أو 110 أو مخلوط منها 170 تعتبر 18,0 و 620 و 11,0 أو مخلوط منهاء مكونات هامة للوصول إلى ثبات القوس الكهربي؛ وتحديداً؛ الحفاظ على ثبات القوس الكهربي أثناء اللحام بسرعة كبيرة. o أو LivO بالوزن أو أقل من 118.0 أو 16.0 أو 7١ على flux وعندما يحتوي مساعد الصهر مخلوط منهاء يقل ثبات القوس الكهربي بشكل واضح؛ ويقل اختراق اللحام؛ ويتسبب ذلك في وعندما يحتوي مساعد الصهر على 75 بالوزن أو أكثر من . slag inclusion تضمين الخبثMagnesite (MgCOy), Magnesia clinker (MgO), from sources such as MgO 0 Dolomite (MgCOy>CaCOy), can be derived by wt / o to yo: or 1+0 or 110 or a mixture thereof 170 18.0, 620 and 11.0 or a mixture of terminations are important components for achieving electric arc stability; specifically; maintain arc stability during welding at high speed. o or LivO by weight or less than 118.0 or 16.0 or 71 on flux and when the flux contains a terminating mixture the arc stability is significantly reduced; weld penetration is reduced; This causes and when the flux contains 75 by weight or more of . slag inclusion
Lik مما يؤثر convex beads أو 0 مخلوط منهاء تتكون كريات محدبة NayO .على إمكانية تشكيل اللحام؛ ويكون القوس الكهربي غير ثابت بدرجة كبيرة مما يقلل من مقاومة ٠ moisture adsorption إمتزاز الرطوبة و 6 water glass الزجاج المائي Jie _من مصادر LivO و KO و NayO ويمكن اشتقاق ؛ التي تستخدم في تصنيع مساعد Cryolite (NarAlF+), Potassium titanate (K+TiOy), 11-51, الصهر المنصهر المستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المصهور. وفي نفس الوقت؛ وعلاوة على ما يحتويه مساعد الصهر من التركيبة السابقة؛ يفضل أن تكون veLike convex beads or a mixture of which NayO convex spheroids are formed, which affects the possibility of weld formation; And the electric arc is not very stable, which reduces the resistance of 0 moisture adsorption and 6 water glass Jie water glass _from LivO, KO and NayO sources and can be derived; Which is used in the manufacture of Cryolite Auxiliary (NarAlF+), Potassium titanate (K+TiOy), 11-51, molten arc welding auxiliary. At the same time; In addition to what the melting aid contains from the previous formula; Preferably ve
Le AY في مدى يتراوح من ١ المعبر عنها بالصيغة (B) القاعدية 1 [الصيغة > 2(CaF2 + MnO) ده CaO + MgOLe AY in the range from 1 expressed by the basic formula (B) to 1 [formula > 2(CaF2 + MnO) this is CaO + MgO
YeYe
VYVY
عبارة عن مكونات كيميائية ذات نقطة انصهار منخفضة؛ و MnO و CaFy 6) في الصيغة عبارة عن مكونات كيميائية ذات نقطة انصهار مرتفعة. ولهذاء فإن النسبة بين MgO و CaO (النسبة المئوية MgO و CaO (النسبة المئوية بالوزن) إلى مجموع MnO و CaFy مجموع sintered flux في مساعد الصهر fluidity of the slag بالوزن)؛ على نقطة انصهار وتميع الخبث طبقاً للاختراع submerged arc welding المتبلد المستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور الحالي. وينتج عن هذاء أن تتأثر إمكانية تشكيل اللحام مثل ثبات القوس الكهربي؛ وإمكانية إزالة وشكل الحبيبة؛ وما إلى ذلك؛ بدرجة كبيرة. ولهذاء من الممكن الحد ٠ slag detachability الخبث fluidity of the بغرض التحكم في نقطة انصهار وتميع الخبث ١ من مدى القيم الخاصة بالصيغة وزنية مناسبة بين المكونات الكيميائية ذات نقطة الانصهار المنخفضة daw على وجود 86 والمكونات الكيميائية ذات نقطة الانصهار المرتفعة؛ مما يمكن من الوصول إلى إمكانية تشكيل ٠ ¢ وإمكانية جيدة لإزالة الخبث » good arc stability جيدة للحام» أي ثبات جيد للقوس الكهربي وشكل حبيبة جيد؛ وما إلى ذلك؛ وهذا هو المطلوب في الاختراع الحالي. كنسبة بالوزن بين المكونات الكيميائية ذات ١ وعندما تكون القاعدية (8)؛ المعبر عنها بالصيغة نقطة الانتصهار المنخفضة والمكونات الكيميائية ذات نقطة الانصهار المرتفعة؛ أقل من 9 تزداد على شكل الحبيبة وإمكانية إزالة Wa ولزوجة الخبث بدرجة كبيرة؛ مما يؤثر lead نقطة vo -pockmarks من المحتمل تكون الهزمات lly وعلاوة على . slag detachability الخبث وعندما تكون القاعدية (8) أكبر من 1.0 يقل ثبات القوس الكهربي؛ مما يقلل من نقطة انصهار الخبث ويؤثر سلباً على إمكانية إزالة الخبث.They are chemical components with a low melting point; MnO and CaFy 6) in the formula are chemical constituents with a high melting point. Therefore the ratio between MgO and CaO (percentage of MgO and CaO (percentage by weight) to the sum of MnO and CaFy is the sum of the sintered flux in the flux fluidity of the slag by weight); on the melting and liquefaction point of the slag according to the invention, submerged arc welding, used in the current submerged arc welding. As a result of this, the ability to form the weld is affected, such as the stability of the electric arc; the removeability and shape of the granule; etc.; to a great extent. For this reason, it is possible to reduce 0 slag detachability fluidity of the slag for the purpose of controlling the melting point and liquefaction of slag 1 from the range of values for the appropriate weight formula among the chemical components with a low melting point daw on the presence of 86 chemical components with a high melting point; which can reach 0 ¢ forming ability and good slag removal ability “good arc stability” and good particle shape; etc.; This is what is required in the present invention. As a ratio by weight between the chemical components having 1 and when the baseness is (8); Expressed by the formula Low melting point and high melting point chemical components; Less than 9 the particle shape, Wa removal ability and slag viscosity increase significantly; which affects lead point vo -pockmarks defeats are likely lly and moreover . slag detachability When the basicity (8) is greater than 1.0, the arc stability decreases; This reduces the melting point of slag and negatively affects the ability to remove slag
Ye)Ye)
اد ولهذا ٠ للحصول على مساعد صهر منصهر يستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور ويتمتع بإمكانية جيدة لتشكيل اللحام حتى أثناء اللحام بسرعة كبيرة» يجب أن تكون القاعدة (B) المعرفة في الاختراع الحالي في مدى يتراوح من ؟ إلى 0 وللوصول إلى إمكانية تشكيل اللحام؛ مثل الثبات الجيد للقوس الكهربي وإمكانية جيدة لإزالة © الخبث ؛ وشكل الحبيبة cand) وما إلى ذلك؛ كما هو مطلوب في الاختراع الحالي؛ فإن مساعد الصهر المكتمل يجب أن يتمتع بتوزيع مناسب لحجم الجسيم؛ وعندما لا يتمتع مساعد الصهر بتوزيع مناسب لحجم الجسيم particle size ؛ تتأثر حماية القوس الكهربي سلباء وتصبح الكريات خشنة؛ من المحتمل ظهور عيوب مثل الفجوات pores والجيوب السفلية ٠ undercuts ويمكن أن يشتمل أي توزيع مناسب لحجم جسيم مساعد الصهر المنصهر sintered flux الذي > يستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور dl 5 submerged arc welding comprises له الصيغة الكيمائية السابقة وله القاعدية (B) السالف ذكرهاء على 75 بالوزن أو أقل من الجسيمات الأكبر من ١ مم؛ و 7950 بالوزن أو أكثر من الجسيمات التي يتراوح قطرها من ١7 إلى ١ مم ٠و Te بالوزن أو أقل من الجسيمات الأصغر من ٠.7 مم. وعندما Sidi جسيمات مساعد الصهر الأكبر ١ مم ما يزيد عن 75 بالوزن؛ تصبح المسافة بين vo الجسيمات كبيرة جداً وتتخفض حماية القوس الكهربي؛ وهذا يجعل الكريات خشنة ويؤدي إلى تكون الهزمات بسهولة. وعلاوة على هذاء عندما تمثل جسيمات مساعد الصهر التي يتراوح قطرها من ١ إلى ١ مم؛ أقل من 79٠0 بالوزن؛ تتولد كريات محدبة convex beads وتصبح حبيبات الكريات خشنة. daly عندما تمثل جسيمات مساعد الصهر الأصغر من ١7 مم ما يزيد عن 705 بالوزن؛ وحيث أنه لاTherefore 0 to obtain a molten flux used in submerged arc welding having good weld-forming ability even during high-speed welding” Rule (B) defined in the present invention shall be in the range of ? to 0 and to reach the weld forming potential; Such as good electric arc stability and good slag removal capability; the shape of the granule (cand), etc.; as required by the present invention; the completed melt aid should have an appropriate particle size distribution; And when the melting aid does not have an appropriate particle size distribution; The arc protection is negatively affected and the pellets become coarse; Defects such as pores and undercuts are likely to appear and any suitable particle size distribution may include sintered flux used in dl 5 submerged arc welding comprises of the above chemical formula and has the aforementioned (B) alkalinity of 75 wt. or less of particles larger than 1 mm; and 7950 wt or more particles with a diameter of 17 to 1 mm 0 and Te wt or less particles smaller than 0.7 mm. and when Sidi flux particles larger than 1 mm over 75 wt.; The distance vo between the particles becomes too large and the arc protection decreases; This makes the pellets coarse and easily crumbles. Moreover when it represents flux particles with a diameter of 1 to 1 mm; less than 7900 wt.; Convex beads are generated, and the granules become coarse. daly when flux aid particles smaller than 17 mm represent more than 705 wt.; And where it does
YeuYeu
V¢ يتم تفريغ الغاز الذي يتولد أثناء اللحام بالقوس الكهربي المغمور ؛ بالدرجة الكافية؛ فإنه تتولد slag الخبث AY وعلاوة على هذاء فإن هذا يؤثر سلباً على ih ويحتمل تولد clip . detachability سوف يتم فهم خصائص اللحام المحددة لمساعد الصهر طبقاً للاختراع الحالي عن طريق النماذج الآتية. ٠ فيما يلي بعد؛ سوف يتم وصف النماذج التمثيلية الخاصة بالاختراع الحالي بالتفصيل؛ ولا يجب لمجال الاختراع بأي حال من الأحوال. Tags اعتبار الوصف الآتي بعد تم تصنيع عينات مساعد صهرة له التركيبات الكيميائية وقيم القاعدية المذكورة في الجدول . الآتي ١ رقم ٠١ ؛ تم تجفيف water glass وبعد توزيع جسيمات تركيبات مساعد الصهر 10# في زجاج مائي للحصول على مساعد صهر متصهر يستخدم للحام بالقوس sintered الزجاج المائي وتلبيده 0 له التركيبات المدونة أدثاه. submerged arc welding saiall الكهربي التي تتواجد FeO و BaO إلى خلبط من ,2:0 و ١ ويشير اختصار "15:0 المذكور في جدول بشكل نهائي في كل تركيبة لمساعد الصهر. ١V¢ The gas generated during submerged arc welding is discharged; sufficiently It generates slag AY, and in addition to this, this negatively affects ih and may generate clip . detachability The specific weld properties of the flux of the present invention will be understood by the following embodiments. 0 hereafter; Representative embodiments of the present invention will be described in detail; Under no circumstances should the scope of the invention be considered. Tags The following description has been considered after samples of a melting agent have been manufactured that have the chemical compositions and alkaline values mentioned in the table. the following 1 No. 01; The water glass was dried, and after distributing the particles of the flux compounds #10 in water glass to obtain a fusible arc welding agent used for arc welding, the water glass was sintered and sintered with the compositions listed below. The abbreviation “15:0” listed in Table 1 indicates that FeO and BaO are conclusively present in mixtures of 0,2 and 1 in every flux formulation.
YiYi
, : [جدول رقم ]١ 1470 أو التصنيف 1.0 أو Etc) MgO| MnO |CaFy|CaO|TiOy|AlyOy| SiOy |المجموع LiyO أو ااه اناما معاي يما ا انيعم he كد ات الا ل من أن ات تام نا va ا ل ديا [frre عا لانت ايد سات ند نت ا ل 5 الما امات ناد ا كا ل ا ض [sia عد متا افق اماي ve متا cov اما Aree revel cor متت ما اا اح ce ا ماه [1a navel safari] cen اف ove hee ven ree afr env ل ماحد ene] ces | ميري ل pele] ee 8+ = المثال الخاص بالاختراع؛ *CE = مثال مقارن تم القيام بلحام سلك لحام؛ مذكور في جدول ؟ اللاحق؛ بمعدن أساسي مذكور في جدول ١ اللاحق؛ باستخدام تركيبات مساعد الصهر flux المدونة في جدول .١ YET, : [Schedule No. 1] 1470 or Class 1.0 or Etc) MgO| MnO |CaFy|CaO|TiOy|AlyOy| SiOy | Total LiyO or ah, I am with me when I am with you. L a z [sia count the horizon ve mata cov As for the Aree revel cor you died what ah ce a mah [1a navel safari] cen ove hee ven ree afr env for ne [ene] ces | ree for pele] ee 8+ = example of the invention; *CE = Comparative Example Welding Wire Welded; mentioned in a table? subsequent with a base metal listed in the following Table 1; Using flux compositions listed in Table 1. YET
ولقد ثم ذكر ظروف اللحام في جدول ¢ اللاحق ¢ وتدوين نتائج تقييم إمكانية تشكيل اللحام في الجداول من © إلى .١ وفي الجداول من © إلى 7؛ تم تدوين نتائج اختبار إمكانية تشكيل اللحام عند اللحام بسرعات قدرها Yoo سم/ دقيقة؛ و Yo. سم/ دقيقة؛ و Yoo سم/ دقيقة؛ وعند نفس القطبية والتيار والجهد. وتحمل الرموز المبينة في الجداول من © إلى 1 المعاني الآتية: م > : جيدة؛ 0 : عادية؛ #« : ضعيفة [جدول رقم ]١ الصلب ١ السمك (مم) التركيبة الكيميائية للمعدن الأساسي؛ نسبة مئوية بالوزن وا سا ما ءا [جدول رقم [V قطر السلك (مم) التركيبة الكيميائية للسلك؛ نسبة مئوية بالوزن NNN [جدول رقم ¢[ 2k | لتبار ad | Lond) 03 | (سم/ دقيقة) [el تيار Yeo | ١8. 0١ 06 7 vo. | على أساس متردد اللحام الطبقي YeHe then mentioned the welding conditions in the following table ¢ and recorded the results of evaluating the possibility of forming the weld in the tables from © to 1. And in the tables from © to 7; The test results for the ability to form welds at welding speeds of Yoo cm/min are reported; and Yo. cm/min; and Yoo cm/min; And at the same polarity, current and voltage. The symbols shown in the tables from © to 1 have the following meanings: m >: good; 0 : normal; #” : Weak [Table 1] Steel 1 Thickness (mm) Chemical composition of the base metal; Percentage by weight or by weight [Table No. [V] Wire diameter (mm) Chemical composition of the wire; Weight Percentage NNN [Table ¢] 2k | to test ad | Lond) 03 | (cm/min) [el Yeo current | 18. 01 06 7 vo. | On the basis of reciprocating layer welding Ye
[0 [جدول رقم سم/ دقيقة. ٠٠١ - فولط VE - ع1761010: تيار متردد + © أمبير conditions ظروف اللحام ثبات القوس شكل fall امقاومة slag التصنيف مقاومة الهزمات ا الخبث الكهربي الحبيبة detachability oo oe |e my oo oo | oo mr oo |e | eo ارا op ole le |e [me el oo le le |e [me] ole |e lo |e [my ole Le fe Te [my oo le le |e [ma] el ole 1 oo |e [my[0 [Table No. cm/min. 001 - volts VE - p 1761010: AC + © ampere] welding conditions arc stability fall form resistance slag rating resistance to slags slag Detachability oo oe |e my oo oo | oo mr oo |e | eo ara op ole le |e [me el oo le le |e [me] ole |e lo |e [my ole Le fe Te [my oo le le |e [ma] el ole 1 oo |e [ my
ERE Er rT ele lo |e [eo اعم elo le |e [a [eer eo le [eo |e اوس ele [ee [a [cee ele |e fe [eo Jan elo le fe Te [evERE Er rT ele lo |e [eo elo le |e [a [eer eo le [eo |e] ele [ee [a [cee ele |e fe [eo Jan elo le fe Te] ev
ES EN EE لضن نكن ele fe | «| هم ees]ES EN EE Let us be ele fe | «| they are]
YETYET
VAVA
]6 [جدول رقم سم/ دقيقة. Yoo — فولط VE - أمبير 75٠ cad sia عصتل1761: تيار conditions ظروف اللحام ثبات القوس مقاومة مقاومة الحفر اشكل الحبيبة | slag التصنيف الخبث ° الكهربي الهزمات detachability eo Le fe [Te [mr] 6 [Table No. cm/min. Yoo — volt VE - ampere 750 cad sia 1761: current √ welding conditions arc stability resistance etching resistance particle shape | slag Classification malignancy ° Electrophoretic detachability eo Le fe [Te [mr]
Ceo le be Te [mr eo | oo le lo |e er ف اق |e Te Te [me ole |e |e |e [me vo |e |e [oe |e [mv of oo Le |e |e [my oe le be le [en ole le le |e سن IES EEE EE دل Er rT ee be Te Te amr e |e [oe |e Jer x |e le Te eee ele be bee [ems ele oe Lox |e [eer ele oe [oe fe ey] ee lox fe ان TenCeo le be Te [mr eo | oo le lo |e er faq |e Te Te [me ole |e |e |e [me vo |e |e] [oe |e [mv of oo Le |e |e [my oe le be le [ en ole le le |e tooth IES EEE EE del Er rT ee be Te Te amr e |e [oe |e Jer x |e le Te eee ele be bee [ems ele oe Lox |e [eer ele oe [oe fe ey] ee lox fe Ten
Cele be Toe [enCelebe Toe [en
[V [جدول رقم سم/ دقيقة. Yoo - فولط VE - أمبير Yoo cay sie تيار : Welding conditions ظروف للحام إدراك أن النماذج التمثيلية الخاصة بالاختراع الحالي eo وبالرجوع إلى الجداول من © إلى ثبات القوس شكل الحبيبة ial مقاومة | slag التصنيف مقاومة الهزئمات! الخبث الكهربي detachabilit cle fe le [ele[V [Table No. cm/min. Yoo - Volt VE - Ampere Yoo cay sie current : Welding conditions Realizing that representative models of the present invention eo and by reference to Tables From © to Arc stability Grain shape ial resistance | slag Rank Resist defeats! Electroslag detachabilit cle fe le [ele
Ce | oo |e |e |e [mr ee Le ل [mr oo |e |e |e [me اق |e le fe fe [me]Ce | oo |e |e |e [mr ee Le l [mr oo |e |e |e [me aq |e le fe fe [me]
Ce le |e |e |e Ten ele |e fe le TeyCe le |e |e |e Ten ele |e fe le Tey
Ce |e |e |e | اه [maCe |e |e |e | ah [ma
Ce le |e |e لقص اه اده ا اق Le [ee ادك اا الا ال ا اا سحن لض ان التي ان اا ها اعد [ee با قا ع |e [eo [ame م ا اا ع [en xe اع Te TaeCe le |e |e ame ma aa aa [en xe aa Te Tae
Ce |e |x Le x Ten ele fox fe [x [anCe |e |x Le x Ten ele fox fe [x [an
YelYel
Y. تتميز بإمكانية جيدة لتشكيل اللحام؛ أي؛ ثبات القوس الكهربي؛ ومقاومة الهززمات؛ وإمكانية إزالة ؛ وشكل الحبيبة حتى عند زيادة pit resistance ومقاومة الحفر ¢ slag detachability الخبث سرعة اللحام. وحيث أن المحتوى من ,5:0 أكبر من المدى الخاص ١ بينماء في حالة المثال المقارن رقم (B) أقل من المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ والقاعدية CaO بالاختراع الحالي؛ والمحتوى من ٠ كما تم تعريفها في هذا الطلب أكبر من المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ فإن النتائج المدونة في slag جدول © المتعلقة بثبات القوس الكهربي ومقاومة الهزلمات وإمكانية إزالة الخبث سم/ دقيقة ؛ ليست جيدة. وعلاوة ٠٠١ وشكل الحبيبة؛ عند سرعة لحام قدرها 062 سم/ دقيقة؛ زاد هذا من ١5١ على هذاء فإن جدول 6+ يظهر أنه عندما زادت سرعة اللحام إلى يوضح أنه عندما زادت سرعة اللحام ١ تدهور مقاومة الهزئمات وإمكانية إزالة الخبث. و؛ جدول ٠ سم/ دقيقة؛ فإن ثبات القوس الكهربي تأثر سلبياً أيضاً. ٠٠١ إلى أكبر من المدى الخاص ALLOY وحيث أن المحتوى من oY وفي حالة المثال المقارن رقم أقل من المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ فإن النتائج MRO بالاختراع الحالي؛ والمحتوى من لم تكن GAREY سم/ ٠٠١ المدونة في جدول 0 والمتعلقة بشكل الحبيبة عند سرعة لحام قدرها سم/ دقيقة؛ ٠١0 جيدة. وعلاوة على هذاء فإن جدول “ يظهر أنه عند زيادة سرعة اللحام إلى ve ضعيفة؛ ويشير جدول 7 إلى أنه عند زيادة slag detachability أصبحت إمكائية إزالة الخبث سم/ دقيقة؛ زاد ذلك من تشه شكل الحبيبة. ٠٠١ سرعة اللحام إلى وحيث أن المحتوى من ,110 أكبر من المدى الخاص oF وفي حالة المثال المقارن رقم بالاختراع الحالي؛ والمحتوى من 118,0 أو 16,0 أو0,:آ أو خليط منهاء أقل من المدى الخاص فإن النتائج المدونة في جدول © والمتعلقة بثبات القوس الكهربي وشكل Jad بالاختراع ©Y. It has good weld forming ability; any; arc stability; resistance to shocks; the possibility of removing; And the shape of the particle even when the pit resistance and pitting resistance are increased ¢ slag detachability slag detachability Welding speed. Since the content of 0:5 is greater than the specific range 1 in the case of the comparative example No. (B) less than the range of the present invention; and basic CaO of the present invention; and the content of 0 as defined herein is greater than the range of the present invention; The results recorded in slag table © related to arc stability, earthquake resistance, and slag removal capacity cm/min; not good. Premium 001 and the shape of the beloved; at a welding speed of 062 cm/min; This increased from 151 on this table 6+ shows that when the welding speed increased to 1 it shows that when the welding speed increased the deterioration of the resistance to defeats and the ability to remove slag. And the; schedule 0 cm/min; The stability of the electric arc was also negatively affected. 001 to greater than the range of ALLOY and since the content of oY and in the case of the comparative example number is less than the range of the present invention; The MRO results of the present invention; The content of GAREY cm/001 listed in Table 0 and related to particle shape at a welding speed of cm/min; 010 was not good. In addition to this, the table “shows that when the welding speed is increased to ve weak; Table 7 indicates that when the slag detachability increased, the slag removal potential became cm/min; This increased the deformation of the particle. 001 Welding speed to 110 Whereas the content is greater than the range of oF and in the case of comparative example No. of the present invention; and the content of 118.0 or 16.0 or 0,:A or a mixture thereof is less than the specific range, the results in Table © relating to the arc stability and Jad form of the invention ©
ف الحبيبة عند سرعة لحام قدرها ١٠٠سم/ دقيقة؛ ليست جيدة. وعلاوة على هذاء فإن جدول + يظهر أنه عند زيادة سرعة اللحام إلى ١5٠١ سم/ دقيقة؛ أصبحت النتائج المتعلقة بشكل الحبيبة ضعيفة؛ ويشير جدول 7 إلى أنه عند زيادة سرعة اللحام مرة أخرى إلى 7٠١ سم/ دقيقة؛ أثر هذا بالسلب على ثبات القوس الكهربي.P the particle at a welding speed of 100 cm/min; not good. In addition to this, Table + shows that when the welding speed is increased to 1501 cm/min; Results regarding granule shape became poor; Table 7 indicates that when the welding speed is increased again to 701 cm/min; This negatively affected the stability of the electric arc.
٠ وفي حالة المثال المقارن رقم of وحيث أن المحتوى من ,5:0 أقل من المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ فإن النتائج المدونة في جدول © والمتعلقة بشكل الحبيبة عند سرعة لحام ٠٠١ سم/ دقيقة؛ ليست جيدة. وعلاوة على هذاء يظهر جدول ١ إلى أنه عند زيادة سرعة اللحام إلى ١٠5١ سم/ دقيقة؛. أصبحت النتائج المتعلقة بشكل الحبيبة سيئة (ضعيفة)؛ ويشير جدول 7 إلى أنه عند زيادة سرعة اللحام مرة أخرى إلى Yoo سم/ دقيقة؛ ظلت النتائج المتعلقة بشكل الحبيبة سيئة0 and in the case of comparative example No. of and where the content of ,5:0 is less than the range of the present invention; The results recorded in Table © related to the shape of the particle at a welding speed of 100 cm/min; not good. In addition to this, Table 1 shows that when the welding speed is increased to 1051 cm/min; Results regarding granule shape became poor (weak); Table 7 indicates that when the welding speed is increased again to Yoo cm/min; Results regarding pellet shape remained poor
٠ (ضعيفة). وفي حالة المثال المقارن رقم 0 وحيث أن المحتوى من CaFy أقل من المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ والمحتوى من MnO أكبر من المدى الخاص بالاختراع Jad فإن النتائج المدونة في جدول والمتعلقة بمقاومة cul jel وإمكانية إزالة الخبث slag detachability ¢ وشكل الحبيبة عند سرعة لحام قدرها fan ٠٠١ دقيقة؛ ليست جيدة.وعلاوة على هذاء يظهر شكل ١ أنه عند ve زيادة سرعة اللحام إلى ١5١ سم/ دقيقة؛ تدهورت إمكانية إزالة الخبث بدرجة oof ويشير جدول 7 إلى أنه عند زيادة سرعة اللحام مرة أخرى إلى ٠٠١ سم/ دقيقة؛ تأثر شكل الحبيبة0 (weak). In the case of comparative example No. 0 and the CaFy content being less than the range of the present invention; and the content of MnO is greater than the range of the invention Jad the results reported in a table of cul jel strength, slag detachability ¢ and particle shape at a welding speed of 100 fan min; Not good. Moreover, Figure 1 shows that when the welding speed is increased to 151 cm/min; The slag removal ability deteriorated by oof and Table 7 indicates that when the welding speed was increased again to 100 cm/min; The shape of the granule was affected
a pal all أقل من المدى ALO; وفي حالة المثال المقارن رقم ؛ وحيث أن المحتوى من والمحتوى من 080 أكبر من المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ فإن النتائج Mal) بالاختراعa pal all is less than the range ALO; In the case of the comparative example No. ; Whereas the content of and the content of 080 are greater than the range of the present invention; The results are Mal) by the invention
٠ المدونة في جدول والمتعلقة بمقاومة الهزمات pockmark resistance ؛ وشكل الحبيبة عند سرعة0, which is listed in a table related to pockmark resistance; And the shape of the pellet at speed
ياOh
YYYY
لحام قدرها ٠٠١ سم/ دقيقة؛ ليست جيدة. وعلاوة على هذاء يظهر شكل ١ أنه عند زيادة سرعة اللحام إلى Yoo سم/ دقيقة؛ أصبحت مقاومة الهزامات ضعيفة؛ ويشير جدول 7 إلى أنه عند زيادة سرعة اللحام مرة أخرى إلى 7٠١ سم/ دقيقة؛ فإن شكل الحبيبة تأثر سلباً أيضاً. وفي حالة المثال المقارن رقم 7؛ وحيث أن المحتوى من MEO أكبر من المدى الخاص م بالاختراع الحالي؛ والقاعدية (B) كما تم تعريفها في هذا الطلب أقل من المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ فإن النتائج المدونة في جدول * والمتعلقة بمقاومة الهززمات. وإمكانية إزالة الخبث slag detachability ؛ وشكل الحبيبة عند سرعة لحام قدرها ٠٠١ سم/ دقيقة؛ ليست جيدة. وعلاوة على هذاء يظهر جدول “ أنه عند زيادة سرعة اللحام إلى A880 [Yoo أصبحت مقاومة cil) ضعيفة؛ ويشير جدول “ إلى أنه عند زيادة سرعة اللحام مرة أخرى إلى ٠٠١ سم/ ٠ دقيقة؛ فإن هذا أثر Lhe على كل من مقاومة الحفر وشكل الحبيبة. وفي حالة المثال المقارن رقم eA وحيث أن المحتوى من ,1:0 أقل من المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ والمحتوى من 118,0 أو 16.0 أو11.0 أو خليط منهاء أكبر من المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ فإن النتائج المدونة في جدول 0 والمتعلقة بثبات القوس الكهربي؛ وإمكانية إزالة الخبث ؛ ومقاومة الحفر عند سرعة لخام قدرها ٠٠١ سم/ ARES ليست جيدة. وعلاوة على هذاء يظهر ve جدول ١ أنه عند زيادة سرعة اللحام إلى 100 سم/ دقيقة؛ أصبحت إمكانية إزالة الخبث ضعيفة؛ ويشير جدول 7 إلى أنه عند زيادة سرعة اللحام مرة أخرى إلى Yoo سم/ دقيقة؛ تأثر ثبات القوس الكهربي La وفي حالة المثال المقارن رقم 8 وحيث أن المحتوى من CaFy أكبر من المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ والمحتوى من MgO أقل من المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ والقاعدية (B) LS © تم تعريفها يف هذا الطلب أكبر من المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ فإن النتائج المدونة فيwelding of 001 cm/min; not good. In addition to this, Figure 1 shows that when the welding speed is increased to Yoo cm/min; resistance to defeats became weak; Table 7 indicates that when the welding speed is increased again to 701 cm/min; The shape of the pellet was also negatively affected. In the case of comparative example No. 7; Whereas the content of MEO is greater than the range of the present invention; and the basicity (B) as defined herein is less than the range of the present invention; The results recorded in Table * related to resistance to shocks. slag detachability; the shape of the particle at a welding speed of 100 cm/min; not good. In addition to this, a table shows that when the welding speed was increased to A880 [Yoo], the cil resistance became weak; Table “ indicates that when the welding speed is increased again to 001 cm / 0 min; This affected Lhe on both the etching resistance and the particle shape. and in the case of comparative example No. eA, where the content of 0:1 is less than the range of the present invention; and the content of 118.0, 16.0, 11.0, or a mixture thereof is greater than the range of the present invention; The results recorded in Table 0 related to the stability of the electric arc; the possibility of removing slags; The drilling resistance at an ore velocity of 100 cm/ARES is not good. In addition to this, ve Table 1 shows that when the welding speed is increased to 100 cm/min; slag removal capability becomes poor; Table 7 indicates that when the welding speed is increased again to Yoo cm/min; The arc stability La is affected and in the case of comparative example No. 8 and since the content of CaFy is greater than the range of the present invention; and the content of MgO is less than the range of the present invention; and the basic (B) LS© defined herein is greater than the range of the present invention; The results are posted in
YYYY
جدول والمتعلقة بثبات القوس الكهربي وإمكانية إزالة الخبث وشكل الحبيبة ومقاومة الهرزمات سم/ دقيقة؛ ليست جيدة. وعلاوة على هذاء ٠٠١ لحام قدرها de yu عند pockmark resistance سم/ دقيقة؛ أصبح ثبات القوس الكهربي ١5١ أنه عند زيادة سرعة اللحام إلى ١ يظهر جدول سم/ دقيقة؛ أثر ٠٠١ ضعيفاً؛ ويشير جدول 7 إلى أنه عند زياد سرعة اللحام مرة أخرى إلى م ذلك سلباً على إمكانية إزالة الخبث slag detachability . ولقد تم تقسيم مساعد الصهر المنصهر sintered flux المستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور ill submerged arc welding comprises في النموذج التمثيلي رقم ١ المذكور في جدول ١؛ والذي يحقق المتباينة الخاصة بالقاعدية ؟ < 8 - CaO) [(MnO + CaFY) ١ + to > (MgO إلى ثمانية توزيعات لحجم جسيم مساعد الصهر؛ مبينة في جدول A وتم ٠ توضيح نتائج تقييم إمكانية تشكيل اللحام الخاصة بمساعد الصهر المنصهر المستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور والذي يتميز بتوزيعات الحجم الجسيمي المبينة في جدول A وذلك في جدول رقم 4. وتمثلت ظروف للحام في تيار متردد - Vou أمبير - VE فولط = ٠٠١ سم/ دقيقة. وتحمل الرموز المستخدمة في جدول 4 المعاني الآتية: ix dle :0 das to ضعيفة. vo 2 YeTable related to the electric arc stability, slag removal ability, particle shape, and hertz resistance cm/min; not good. In addition to this, 001 de yu welding at pockmark resistance cm/min; The stability of the electric arc has become 151. When the welding speed is increased to 1, a table of cm/min appears; effect 001 weak; Table 7 indicates that when the welding speed is increased again, this negatively affects the possibility of slag detachability. The sintered flux used in ill submerged arc welding comprises exemplary model 1 given in Table 1; which satisfies the basic inequality ? < 8 - CaO) [(MnO + CaFY) 1 + to > (MgO) to eight flux particle size distributions; shown in Table A and the results of the weldability evaluation of the fused flux used are shown In submerged arc welding, which is characterized by the particle size distributions shown in Table A in Table No. 4. The welding conditions were AC - Vou Ampere - VE Volt = 001 cm / min. The symbols used in Table 4 has the following meanings: ix dle :0 das to weak vo 2 Ye
[جدول رقم [A [جدول رقم 3[ صف الكهربي | الهزمات detachabilit الحفر |e Tv] مهل اق لسن Le |e Te |e اي Ce lel eo [ee Tew Ce Jel ee Te Ter eT a اق ا x Ce x |e Te Tee Cox Le | Tae Tae اه | ا ع لعا ع بالرجوع إلى الجدولين A و 1؛ يمكن إدراك أن الاختراع Mal يوفر ثباتاً جيداً للقوس الكهربى»؛ ومقاومة جيدة للهززمات؛ وإمكانية جيدة لإزالة الخبث da glia i slag detachability هه جيدة للمحفزء وشكلاً جيداً للحبيبة؛ وذلك عندما يحتوي مساعد الصهر المنصهر sintered flux[Table No. [A] [Table No. 3] Electrocardiogram row | Defeats detachabilit excavations | e Tv] Slow down Le |e Te |e i.e. Ce lel eo [ee Tew Ce Jel ee Te Ter eT a aq a x Ce x |e Te Tee Cox Le | Tae Tae ah | A with reference to Tables A and 1; It can be seen that the invention Mal provides good arc stability.” good shock resistance; good slag detachability da glia i slag detachability good catalyst and good particle shape; This is when the fusing aid contains sintered flux
YoYo
Zo على submerged arc welding comprises المستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور بالوزن أو أكثر من 74٠0 مم؛ وعلى ١ الأكبر من particles بالوزن أو أقل من الجسيمات مم؛ وعلى 78 بالوزن أو أقل من الجسيمات ٠٠١ إلى ١7 الجسيمات التي يتراوح قطرها من مم. ٠.7 الأصغر من م بينماء في Alls المثال المقارن رقم ٠١ المبين في جدول oA وحيث أن المحتوى من الجسيمات الأكبر من ١ مم يزيد عن المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ فإن جدول 4 يظهر نتائجاً ضعيفة تتعلق بثبات القوس الكهربي؛ ومقاومة الهزئمات pockmark resistance « وشكل الحبيبة. وفي حالة المثال المقارن رقم ١١ المبين في جدول A وحيث أن المحتوى من الجسيمات ia) particles من ١١7 مم يزيد عن المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ فإن جدول 4 يظهر ٠١ نتائجاً ضعيفة تتعلق بمقاومة الهززمات pockmark resistance ومقاومة الحفر. وفي حالة المثال المقارن رقم ١ المبين في جدول A وحيث أن المحتوى من الجسيمات الأكبر من ١ مم يزيد عن المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ والمحتوى من الجسيمات التي يتراوح قطرها بين ١-7 مم و ١ مم يقل عن المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ فإن جدول 9 يظهر نتائجاً ضعيفة تتعلق بثبات القوس الكهربي ومقاومة الهزمات وإمكانية إزالة الخبث slag detachability Kis ١ الحبيبة. وفي حالة المثال المقارن رقم ١“ المبين في جدول A وحيث أن المحتوى من الجسيمات التي يتراوح قطرها بين ١7 مم و ١ مم يقل عن المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ والمحتوى من الجسيمات الأصغر من ١١7 مم يزيد عن المدى الخاص بالاختراع الحالي؛ فإن جدول 1 يظهر نتائجاً ضعيفة تتعلق بمقاومة الهزامات وإمكانية إزالة الخبث ومقاومة الحفرء وشكل الحبيبة.Zo on submerged arc welding comprises used in submerged arc welding by weight or more than 7400 mm; over 1 particle by weight or less than particle mm; and on 78 by weight or less particles 001 to 17 particles with a diameter of 0.7 mm smaller than 0.7 mm in Alls Comparative Example No. 01 shown in Table oA and where that the content of particles larger than 1 mm is in excess of the range of the present invention; Table 4 shows weak results related to the stability of the electric arc; Pockmark resistance and the shape of the beloved. and in the case of Comparative Example No. 11 shown in Table A, wherein the content of particles (i) of 117 mm is in excess of the range of the present invention; Table 4 shows weak results related to pockmark resistance and drilling resistance. and in the case of Comparative Example No. 1 shown in Table A, wherein the content of particles larger than 1 mm is in excess of the range of the present invention; and the particulate content of 1-7 mm to 1 mm in diameter is less than the range of the present invention; Table 9 shows weak results related to arc stability, resistance to shocks, and slag detachability Kis 1 granular. and in the case of Comparative Example No. 1” shown in Table A and since the content of particles with a diameter of between 17 mm and 1 mm is less than the range of the present invention; and the content of particles smaller than 117 mm is in excess of the range of the present invention; Table 1 shows weak results related to impact strength, slag removal ability, pitting resistance, and particle shape.
كما يتضح مما سبق؛ فإن الاختراع الحالي يوفر تركيبة كيميائية تستخدم في مساعد صسهر منصهر sintered flux يستخدم في اللحام بالقوس الكهربي المغمور submerged arc welding comprises ويتميز بقاعدية (B) تحقق المتباينة oe ) 2(CaF2 + MnO) : >y =F 27 q.0> 3 5 بالوزن أو أقل ن الجسيمات rticles CaO + MgO ؛ ويحتوي على fo بالوزن أو أقل من يمات particles م الأكبر من ١ مم؛ وعلى 7490 بالوزن أو أكثر من الجسيمات التي يتراوح قطرها Yow و ١ ca وعلى To بالوزن أو أقل من الجسيمات الأصغر من ٠.7 مم. وطبقاً لهذاء يكون من الممكن الحصول على مساعد صهر منصهر sintered flux يستخدم للحام بالقوس الكهربي المغمور يتميز بإمكانية جيدة لتشكيل اللحام؛ أي ثبات القوس الكهربي؛ ومقاومة ela yell وإمكانية إزالة الخبث slag detachability ؛ ومقاومة الحفرء وشكل الحبيبة؛ حتى عند ٠ زيادة سرعة اللحام. وعلى الرغم من أنه قد تم وصف الاختراع الحالي بالإشارة إلى نماذج تمثيلية معينة منه؛ Ald يمكن لأولئك الذين لديهم خبرة في المجال إدراك أنه يمكن إدخال تعديلات وتغييرات de gia على الاختراع الحالي بدون البعد عن فحوى أو مجال الاختراع الحالي الذي تم تحديده في عناصر الحماية المرفقة؛ وما يكافئها. \o YE)As is clear from the above; The present invention provides a chemical composition used in a sintered flux molten aide that is used in submerged arc welding comprises and is characterized by a basicity (B) that achieves the inequality oe) 2 (CaF2 + MnO): >y =F 27 q.0> 3 5 wt or less n particles CaO + MgO ; and contains fo by weight or less than m particles larger than 1 mm; at 7490 wt or more particles of Yow to 1 ca in diameter and at To by weight or less of particles smaller than 0.7 mm. According to this, it is possible to obtain a sintered flux molten auxiliary used for submerged arc welding, characterized by a good ability to form the weld; i.e. the stability of the electric arc; ela yell resistance and slag detachability; pit resistance and particle shape; Even at 0 increments in welding speed. Although the present invention has been described with reference to certain representative embodiments thereof; Ald those with experience in the art may understand that de gia modifications and changes may be made to the present invention without departing from the content or scope of the present invention which is specified in the enclosed claims; And what rewards her. \o YE).
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020050109937A KR100706026B1 (en) | 2005-11-17 | 2005-11-17 | High speed submerged arc welding flux |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA06270412B1 true SA06270412B1 (en) | 2010-06-28 |
Family
ID=38161468
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA06270412A SA06270412B1 (en) | 2005-11-17 | 2006-11-13 | Sintered Flux for Submerged Arc Welding |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
KR (1) | KR100706026B1 (en) |
AU (1) | AU2006225236B2 (en) |
EG (1) | EG24317A (en) |
IL (1) | IL178452A (en) |
SA (1) | SA06270412B1 (en) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5334725B2 (en) | 2009-07-27 | 2013-11-06 | 株式会社神戸製鋼所 | Sintered flux for 9% Ni steel submerged arc welding |
JP5415891B2 (en) | 2009-10-07 | 2014-02-12 | 株式会社神戸製鋼所 | Titanium oxide raw material for welding materials, flux cored wire, coated arc welding rod and flux for submerged arc welding |
KR101340448B1 (en) * | 2011-12-22 | 2013-12-11 | 현대종합금속 주식회사 | Agglomerated flux for submerged arc welding |
JP6104090B2 (en) * | 2013-08-05 | 2017-03-29 | 株式会社神戸製鋼所 | Submerged arc welding flux and manufacturing method thereof |
JP6104146B2 (en) * | 2013-12-13 | 2017-03-29 | 株式会社神戸製鋼所 | Submerged arc welding flux and manufacturing method thereof |
JP6737567B2 (en) * | 2015-02-02 | 2020-08-12 | 株式会社神戸製鋼所 | Submerged arc welding flux |
KR101760829B1 (en) | 2016-03-25 | 2017-07-24 | 현대종합금속 주식회사 | Submerged arc welding flux for thin plate welding |
CN109454361A (en) * | 2018-11-28 | 2019-03-12 | 东莞理工学院 | A kind of low-hygroscopicity submerged-arc welding sintered flux and preparation method thereof |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5714496A (en) | 1980-06-27 | 1982-01-25 | Kobe Steel Ltd | Molten type flux for submerged arc welding |
JPS62270297A (en) | 1986-05-20 | 1987-11-24 | Kawasaki Steel Corp | Fused flux for submerged arc welding |
KR100462037B1 (en) * | 2000-07-10 | 2004-12-16 | 현대종합금속 주식회사 | Flux for using butt submerged arc welding |
KR100466204B1 (en) * | 2002-11-26 | 2005-01-13 | 고려용접봉 주식회사 | A flux composition for submerged arc welding |
-
2005
- 2005-11-17 KR KR1020050109937A patent/KR100706026B1/en active IP Right Grant
-
2006
- 2006-10-04 IL IL178452A patent/IL178452A/en active IP Right Grant
- 2006-10-05 AU AU2006225236A patent/AU2006225236B2/en not_active Ceased
- 2006-11-13 SA SA06270412A patent/SA06270412B1/en unknown
- 2006-11-16 EG EG2006110596A patent/EG24317A/en active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EG24317A (en) | 2009-01-20 |
IL178452A (en) | 2011-08-31 |
KR100706026B1 (en) | 2007-04-12 |
AU2006225236B2 (en) | 2008-07-31 |
IL178452A0 (en) | 2008-01-20 |
AU2006225236A1 (en) | 2007-05-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SA06270412B1 (en) | Sintered Flux for Submerged Arc Welding | |
CN106238965B (en) | A kind of 9Ni steel welding sintered flux and preparation method thereof | |
CN106514055A (en) | Ship steel submerged-arc horizontal welding flux and preparation method thereof | |
WO2008072835A1 (en) | Sintered flux for submerged arc welding | |
CN103273222B (en) | High-strength high-tenacity sintered flux for afterheat-free welding | |
CN102925617B (en) | Slag adjusting agent for slag-splashing converter protection of vanadium extracting converter | |
CN104032060B (en) | A kind of method of desulfurizing iron | |
RU2608865C2 (en) | Method of desulphurising steel | |
CN102848103A (en) | Ultralow-hydrogen high-toughness submerged arc welding flux core and submerged arc flux-cored wire | |
CN106695171A (en) | Flux-cored wire for non gas shielded welding | |
CN102922175A (en) | Dedicated submerged-arc welding flux for petroleum pipeline | |
CN103555886B (en) | Method for smelting ultralow-sulfur steel by using vanadium-containing molten iron | |
CN102785041B (en) | All positon alkaline gas protection flux-cored wire | |
CN104032094B (en) | A kind of method of desulfurization slag properties-correcting agent and desulfurizing iron | |
JP6437420B2 (en) | Firing flux for submerged arc welding of high strength steel | |
EP2692874A1 (en) | Environmentally friendly flux for desulfurization of molten steel | |
JP6773135B2 (en) | How to dephosphorize hot metal | |
KR102282018B1 (en) | Composite deoxidizer for steel making and cast steel and manufacturing method | |
JP6401145B2 (en) | Submerged arc welding method for duplex stainless steel | |
KR101344903B1 (en) | Method for controlling composition of ladle slag | |
Naumov et al. | Submerged arc welding using slag base of West Urals mineral raw resources with low detrimental impurities content | |
CN103911486A (en) | Method for removing titanium in molten bearing steel | |
JP2017075356A (en) | Flux for refining molten steel and method for refining molten steel | |
JP2021049576A (en) | Iron powder low-hydrogen type coated electrode | |
CN105087871A (en) | Refining agent composition, method for refining liquid steel, production method for high-cleanness steel and high-cleanness steel manufactured through production method |