KR101340448B1 - Agglomerated flux for submerged arc welding - Google Patents

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Abstract

본 발명의 일측면인 서브머지드 아크용접용 소결형 플럭스는 중량%로, TiO2: 25~50%, SiO2: 5~25%, Al2O3: 15~30%, MgO: 2~6%, CaO: 5~15%, Fe-Si: 2~7%, Na3AlF6: 2~8% 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, (TiO2+SiO2)/Al2O3비가 1.5~3.5인 것일 수 있다. 이를 통하여, 대입열용접에서 아크안정성 및 양호한 비드외관을 얻을 수 있고, 고속용접시 우수한 내포크마크성을 확보할 수 있는 서브머지드 아크용접용 소결형 플럭스를 제공하는 효과가 있다. The sintered flux for submerged arc welding, which is one side of the present invention, is% by weight, TiO 2 : 25-50%, SiO 2 : 5-25%, Al 2 O 3 : 15-30%, MgO: 2 ~ 6%, CaO: 5-15%, Fe-Si: 2-7%, Na 3 AlF 6 : 2-8% and other unavoidable impurities, (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 ratio 1.5 It may be ~ 3.5. Through this, arc stability and good bead appearance can be obtained in high heat input welding, and there is an effect of providing a sintered flux for submerged arc welding, which can secure excellent fork mark resistance during high-speed welding.

Description

서브머지드 아크용접용 소결형 플럭스{Agglomerated flux for submerged arc welding}Aggglomerated flux for submerged arc welding

본 발명은 고속용접 및 대입열용접에 적용할 수 있는 서브머지드 아크용접용 소결형 플럭스에 관한 것이다.
The present invention relates to a sintered flux for submerged arc welding that can be applied to high speed welding and high heat input welding.

종래의 연강 및 50kg/㎟급 고장력강용 소결형 플럭스는 100cm/min 이상의 고속용접에서는 포크마크의 발생 빈도가 높고, 대입열용접에서는 슬래그 박리성 저하 및 비드표면 얼룩으로 용접 비드외관이 저하되는 문제가 있었다.
Conventional sintered flux for mild steel and 50kg / mm2 high tensile steel has high frequency of fork mark in high speed welding of more than 100cm / min, and deterioration of weld bead appearance by slag peelability and bead surface stain in high heat welding. there was.

이러한 문제점을 해결하기 위한 기술 개발 및 개선이 진행되었으나, 고속용접 및 대입열용접 양면에서 우수한 작업성을 확보하는 데는 한계가 있었다. 따라서, 고속용접 및 대입열용접 양면에서 우수한 작업성을 확보할 수 있는 기술에 대한 연구가 절실한 시점이다.
Although technology development and improvement have been made to solve these problems, there was a limit in securing excellent workability in both high speed welding and heat input welding. Therefore, there is an urgent need for research on a technology capable of securing excellent workability in both high-speed welding and heat input welding.

본 발명의 일측면에 따르면, 고속용접 및 대입열용접 양면에서 우수한 작업성을 확보할 수 있는 서브머지드 아크용접용 소결형 플럭스를 제공하고자 하는 것이다.
According to one aspect of the invention, it is to provide a sintered flux for submerged arc welding that can ensure excellent workability in both high-speed welding and high heat input welding.

본 발명의 일측면인 서브머지드 아크용접용 소결형 플럭스는 중량%로, TiO2: 25~50%, SiO2: 5~25%, Al2O3: 15~30%, MgO: 2~6%, CaO: 5~15%, Fe-Si: 2~7%, Na3AlF6: 2~8% 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, (TiO2+SiO2)/Al2O3비가 1.5~3.5인 것일 수 있다.
The sintered flux for submerged arc welding, which is one side of the present invention, is% by weight, TiO 2 : 25-50%, SiO 2 : 5-25%, Al 2 O 3 : 15-30%, MgO: 2 ~ 6%, CaO: 5-15%, Fe-Si: 2-7%, Na 3 AlF 6 : 2-8% and other unavoidable impurities, (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 ratio 1.5 It may be ~ 3.5.

본 발명의 다른 일측면인 서브머지드 아크용접용 소결형 플럭스는 중량%로, TiO2: 35~50%, SiO2: 5~25%, Al2O3: 15~30%, MgO: 2~6%, CaO: 5~15%, Fe-Si: 2~7%, Na3AlF6: 2~8% 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, (TiO2+SiO2)/Al2O3비가 1.5~3.5인 것일 수 있다.
Another aspect of the present invention, the sintered flux for submerged arc welding is in weight%, TiO 2 : 35-50%, SiO 2 : 5-25%, Al 2 O 3 : 15-30%, MgO: 2 ~ 6%, CaO: 5-15%, Fe-Si: 2-7%, Na 3 AlF 6 : 2-8% and other unavoidable impurities, the (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 ratio It may be 1.5 to 3.5.

본 발명의 일측면인 서브머지드 아크용접용 소결형 플럭스는 중량%로, TiO2: 25~50%, SiO2: 5~25%, Al2O3: 15~30%, MgO: 2~6%, CaO: 5~15%, Fe-Si: 2~7%, Na3AlF6: 2~8% 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, (TiO2+SiO2)/Al2O3비가 1.5~3.5인 것일 수 있다.
The sintered flux for submerged arc welding, which is one side of the present invention, is% by weight, TiO 2 : 25-50%, SiO 2 : 5-25%, Al 2 O 3 : 15-30%, MgO: 2 ~ 6%, CaO: 5-15%, Fe-Si: 2-7%, Na 3 AlF 6 : 2-8% and other unavoidable impurities, (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 ratio 1.5 It may be ~ 3.5.

본 발명의 다른 일측면인 서브머지드 아크용접용 소결형 플럭스는 중량%로, TiO2: 35~50%, SiO2: 5~25%, Al2O3: 15~30%, MgO: 2~6%, CaO: 5~15%, Fe-Si: 2~7%, Na3AlF6: 2~8% 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, (TiO2+SiO2)/Al2O3비가 1.5~3.5인 것일 수 있다.
Another aspect of the present invention, the sintered flux for submerged arc welding is in weight%, TiO 2 : 35-50%, SiO 2 : 5-25%, Al 2 O 3 : 15-30%, MgO: 2 ~ 6%, CaO: 5-15%, Fe-Si: 2-7%, Na 3 AlF 6 : 2-8% and other unavoidable impurities, the (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 ratio It may be 1.5 to 3.5.

본 발명자들은 고속용접시 우수한 내포크마크성을 확보하고, 대입열용접에서 아크안정성과 양호한 비드외관을 확보할 수 있는 서브머지드 아크용접용 소결형 플럭스를 도출해내기 위하여 연구해낸 결과, 성분계 및 각 성분의 함량을 적절히 제어하여, 상기 효과를 나타낼 수 있음을 인지하고, 본 발명에 이르게 되었다.
The present inventors have studied to derive the sintered flux for submerged arc welding that can secure excellent fork mark resistance during high-speed welding, and can secure arc stability and good bead appearance in high heat input welding. Recognizing that the above effects can be obtained by appropriately controlling the content of the components, the present invention has been achieved.

이하, 본 발명의 일측면인 서브머지드 아크용접용 소결형 플럭스에 대하여 상세히 설명한다.
Hereinafter, the sintered flux for submerged arc welding which is one side of this invention is demonstrated in detail.

TiO2: 25~50 중량% TiO 2 : 25-50 wt%

상기 TiO2는 슬래그 박리성과 아크안정성을 향상시키고 양호한 비드외관을 얻기 위하여 첨가되는 성분으로써, 상기 TiO2의 함량이 25 중량% 미만인 경우에는 슬래그 박리성이 저하되고, 고속용접에서 포크마크가 발생하기 쉬우며, 슬래그 유동성이 감소하여 양호한 비드외관을 확보하기 어렵다. 반면에 상기 TiO2가 50 중량%를 초과하는 경우에는 슬래그 박리성은 향상되나, 슬래그의 점도가 너무 높아져 비드외관이 나빠지게 되며, 플럭스 소비량이 증가하는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서 상기 TiO2의 함량을 25~50 중량%로 제어하는 것이 바람직하다. 나아가 상기 TiO2의 함량이 35~50 중량%인 경우, 고속용접시 내포크마크성을 더욱 향상시킬 수 있어 보다 바람직하다. The TiO 2 is a component added to improve slag peelability and arc stability and to obtain a good bead appearance. When the TiO 2 content is less than 25 wt%, slag peelability is lowered and a fork mark is generated in high speed welding. It is easy, and slag fluidity is reduced, so that it is difficult to obtain a good bead appearance. On the other hand, when the TiO 2 exceeds 50% by weight, the slag peelability is improved, but the viscosity of the slag is too high, resulting in poor bead appearance, and there is a problem in that the flux consumption is increased. Therefore, in the present invention, it is preferable to control the content of TiO 2 to 25 to 50% by weight. Furthermore, when the content of TiO 2 is 35 to 50% by weight, the fork mark resistance may be further improved during high-speed welding, which is more preferable.

　

SiO2: 5~25 중량% SiO 2 : 5-25 wt%

상기 SiO2는 슬래그의 유동성을 제어하여 용접비드의 형상에 영향을 미치며, 그 함량에 따라 슬래그의 염기도에 영향을 미치는 산성 산화물이다. 상기 SiO2의 함량이 5 중량% 미만인 경우에는 슬래그 유동성이 부족하여 비드의 형상이 오목해지는 등 비드폭이 불안정 또는 불균일해진다. 반면에, 상기 SiO2의 함량이 25 중량%를 초과하는 경우에는 슬래그의 유동성이 과도하게 증가되어 비드폭이 불안정해지고, 비드 표면에 슬래그 잔해가 발생하는 문제가 생길 뿐만 아니라, 플럭스 염기도가 떨어져 용접금속 중의 산소량 증가에 따른 충격강도 저하 문제가 발생할 수 있다. 따라서, 본 발명에서 상기 SiO2의 함량을 5~25 중량%로 제어하는 것이 바람직하다.
The SiO 2 is an acidic oxide that controls the flowability of the slag and affects the shape of the weld bead, and affects the basicity of the slag according to its content. When the content of SiO 2 is less than 5% by weight, the bead width becomes unstable or uneven due to insufficient slag flowability and concave bead shape. On the other hand, when the content of SiO 2 exceeds 25% by weight, the fluidity of the slag is excessively increased to make the bead width unstable and the slag debris is generated on the surface of the bead, and the flux basicity is poor. Impact strength drop problem may occur due to the increase in the amount of oxygen in the metal. Therefore, in the present invention, it is preferable to control the content of SiO 2 to 5 to 25% by weight.

Al2O3: 15~30 중량% Al 2 O 3 : 15 ~ 30 wt%

상기 Al2O3는 슬래그의 연화온도를 상승시키고, 슬래그의 점도 및 응고온도를 조절하여 비드외관을 양호하게 하고 용접작업성을 향상시키기 위하여 필요한 성분이다. 상기 Al2O3의 함량이 15 중량% 미만인 경우에는 슬래그의 점도 및 응고온도의 상승효과가 충분하지 않아 언더컷(under cut)이 발생하는 등 비드 외관을 나쁘게 한다. 반면에, 본 발명과 같이 TiO2의 함량이 25 중량% 이상인 플럭스에서, 상기 Al2O3의 함량이 30 중량%를 초과하는 경우 슬래그의 점도 및 응고온도가 너무 높게 되어 슬래그 유동성이 나빠지므로, 비드외관 불량과 슬래그 혼입을 초래한다. 따라서, 본 발명에서 상기 Al2O3의 함량을 15~30 중량%로 제어하는 것이 바람직하다.
The Al 2 O 3 is a necessary component to increase the softening temperature of the slag, to improve the appearance of the beads and to improve welding workability by adjusting the viscosity and solidification temperature of the slag. When the content of Al 2 O 3 is less than 15% by weight, the effect of synergy of the slag viscosity and the solidification temperature is not sufficient, resulting in a bad bead appearance such as undercut. On the other hand, in the flux in which the content of TiO2 is 25% by weight or more as in the present invention, when the content of Al 2 O 3 exceeds 30% by weight, the viscosity and solidification temperature of the slag becomes so high that the slag fluidity worsens. It causes poor appearance and mixing of slag. Therefore, in the present invention, it is preferable to control the content of Al 2 O 3 to 15 to 30% by weight.

MgO: 2~6 중량% MgO: 2-6 wt%

상기 MgO는 용접금속중의 산소량을 저감시켜 용접금속의 인성을 향상시키는 효과가 있으며, 슬래그 박리성을 확보하는데 유용하지만, 흡습이 용이한 성분이다. 상기 MgO의 함량이 2 중량% 미만인 경우에는 상기 효과가 충분하지 않다. 반면에 상기 MgO의 함량이 6 중량%를 초과하는 경우에는 슬래그의 점도가 너무 높아지거나 융점이 너무 상승하고, 이로 인해 대입열 용접에서 슬래그 유동성이 나빠져 비드외관이 불량해지고, 슬래그 혼입이 발생하기 쉬울 뿐만 아니라, 플럭스가 흡습되기 쉬운 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서 상기 MgO의 함량을 2~6 중량%로 제어하는 것이 바람직하다.
The MgO has the effect of reducing the amount of oxygen in the weld metal to improve the toughness of the weld metal, and is useful for securing slag peelability, but is an easily absorbed component. If the MgO content is less than 2% by weight, the effect is not sufficient. On the other hand, when the content of MgO exceeds 6% by weight, the viscosity of the slag is too high or the melting point is too high, which results in poor slag fluidity in the high heat input welding, resulting in poor bead appearance and easy incorporation of slag. In addition, there is a problem that the flux is easily absorbed. Therefore, in the present invention, it is preferable to control the content of MgO to 2 to 6% by weight.

CaO: 5~15 중량% CaO: 5-15 wt%

상기 CaO는 슬래그의 점도 및 응고온도를 조절하며, 용접금속의 충격강도를 향상시키는 효과가 있지만, 내흡습성이 약한 탄산화합물의 형태로 첨가되므로 흡습되기 쉬운 성분이다. 상기 CaO의 함량이 5 중량% 미만인 경우에는 상술한 첨가에 따른 효과가 미비하다. 반면에, 상기 CaO의 함량이 15 중량%를 초과하는 경우에는 플럭스가 흡습에 민감해질 뿐만 아니라, 고속 용접에서 포크마크 발생을 유발할 수 있다. 따라서, 본 발명에서 상기 CaO의 함량을 5~15 중량%로 제어하는 것이 바람직하다.
The CaO adjusts the viscosity and solidification temperature of the slag, and has the effect of improving the impact strength of the weld metal, but is a component that is easily absorbed since it is added in the form of a carbonate compound having poor hygroscopicity. If the content of CaO is less than 5% by weight, the effect of the above-described addition is inadequate. On the other hand, when the content of CaO exceeds 15% by weight, the flux may not only be sensitive to moisture absorption, but may cause fork mark generation at high speed welding. Therefore, in the present invention, it is preferable to control the content of CaO to 5 to 15% by weight.

Fe-Si: 2~7 중량% Fe-Si: 2-7 wt%

상기 Fe-Si는 용접금속에 Si을 이행시키고, 내포크마크성을 높이기 위해 첨가되는 성분이다. 상기 Fe-Si의 함량이 2 중량% 미만인 경우에는 상기 효과가 미비하여 고속용접시 포크마크가 발생되기 쉽다. 반면에, 상기 Fe-Si의 함량이 7 중량%를 초과할 경우에는 용접작업성은 양호하지만 용접금속내 불순물 증가로 인하여 저온 충격인성이 떨어지고, 과도한 Si 이행으로 인해 연신율이 저하될 수 있다. 따라서, 본 발명에서 상기 Fe-Si의 함량을 2~7 중량%로 제어하는 것이 바람직하다.
The Fe-Si is a component added to transfer Si to the weld metal and to increase the fork mark resistance. When the content of Fe-Si is less than 2% by weight, the effect is inadequate and a fork mark is easily generated during high speed welding. On the other hand, when the content of Fe-Si exceeds 7% by weight, the welding workability is good, but the low-temperature impact toughness decreases due to the increase of impurities in the weld metal, and the elongation may decrease due to excessive Si transition. Therefore, in the present invention, it is preferable to control the content of Fe-Si to 2 to 7% by weight.

Na3AlF6: 2~8 중량% Na 3 AlF 6 : 2 ~ 8 wt%

Na3AlF6는 플럭스의 염기도를 조절하고 저온 충격인성을 확보하는 동시에 용접아크 불안을 감소시키며, 용접부 표면 돌기 및 표면 주름을 감소시켜주는 효과가 있다. 상기 Na3AlF6의 함량이 2 중량% 미만인 경우에는 상술한 효과가 미비하다. 반면에, 상기 Na3AlF6의 함량이 8 중량%를 초과할 경우에는 확산성수소를 증가시켜 저온 균열을 유발할 수 있다. 따라서, 본 발명에서 상기 Na3AlF6의 함량을 2~8 중량%로 제어하는 것이 바람직하다.
Na 3 AlF 6 controls flux basicity, secures low-temperature impact toughness, reduces weld arc anxiety, and reduces weld surface protrusions and surface wrinkles. When the content of Na 3 AlF 6 is less than 2% by weight, the above-described effects are inadequate. On the other hand, when the content of Na 3 AlF 6 exceeds 8% by weight may increase the diffusible hydrogen may cause cold cracking. Therefore, in the present invention, it is preferable to control the content of Na 3 AlF 6 to 2 to 8% by weight.

상기한 성분 외에, 본 발명의 플럭스 특성에는 크게 영향을 미치지 않지만, 플럭스를 적당한 크기의 입자로 만드는데 사용되는 점결제(binder)를 추가로 포함할 수 있으며, 기타 불가피한 불순물이 포함된다.
In addition to the above components, it does not significantly affect the flux properties of the present invention, but may further include binders used to make the flux into particles of a suitable size, and other unavoidable impurities are included.

상기 점결제로서는 Na2O, K2O 등을 이용하는 것이 바람직하다.
As the binder it is preferable to use, such as Na 2 O, K 2 O.

(TiO2+SiO2)/Al2O3 : 1.5~3.5(TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 : 1.5 ~ 3.5

본 발명의 일측면인 플럭스는 상술한 성분계를 만족하고, 상기 (TiO2+SiO2)/Al2O3 비를 제어한다. 상기 Al2O3, SiO2, TiO2는 모두 용접비드의 형상을 개선하고, 슬래그 박리성을 향상시키는 성분이다.　TiO2가 높은 함량을 차지하고 있는 플럭스에서 Al2O3가 일정 성분을 초과하면, 슬래그 유동성을 떨어뜨리게 되고, 고속용접에서 포크마크를 유발하게 되는데, 이 때 TiO2의 함량이 Al2O3 함량 보다 높을수록 포크마크 발생량은 감소한다. 그리고,　TiO2와 SiO2의 함량이 과다할 경우, 슬래그 유동성이 과도하게 증가하여 용융금속이 흘러내리는 현상이 발생하고, 여성고가 불균일해지게 되는데, 이것을 보완하기 위하여 Al2O3 함량을 TiO2와 SiO2 함량과 함께 조절하여 (TiO2+SiO2)/Al2O3 비를 제어하는 것이 바람직하다.　
Flux, which is one aspect of the present invention, satisfies the above-described component system and controls the (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 ratio. Al 2 O 3 , SiO 2 and TiO 2 are all components that improve the shape of the weld bead and improve slag peelability. When Al 2 O 3 exceeds a certain component in the flux with high content of TiO 2 , slag fluidity is lowered and a fork mark occurs at high speed welding. In this case, the content of TiO 2 is Al 2 O 3 content. The higher the fork mark is reduced. In addition, when the content of TiO 2 and SiO 2 is excessive, the slag fluidity is excessively increased to cause molten metal to flow down and the female height becomes uneven. To compensate for this, the content of Al 2 O 3 is increased to TiO 2. It is desirable to control the (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 ratio by adjusting with the SiO 2 content.

따라서, 본 발명에서는 (TiO2+SiO2)/Al2O3의 비를 1.5~3.5로 제어하는 것이 바람직하다. 그 이유는 상기 (TiO2+SiO2)/Al2O3의 비가 1.5 미만이면, 고속용접에서 슬래그 유동성이 떨어져 비드 폭이 좁아지고 포크마크가 발생하며, 대입열용접에서도 유동성이 부족하여 비드 폭이 불균일해지는 문제가 발생한다. 반면에, 상기 (TiO2+SiO2)/Al2O3의 비가 3.5를 초과하는 경우에는 슬래그 유동성이 과도하게 증가하여, 비드 폭이 불균일해지고, 대입열용접에서는 용접부에 언더컷(under cut)이 발생하고 슬래그 상부면이 불균일해지는 현상이 발생하며, 전체적으로 슬래그 박리성이 저하된다.
Accordingly, the present invention is preferably in controlling the ratio of (TiO 2 + SiO 2) / Al 2 O 3 1.5 to 3.5. The reason is that when the ratio of (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 is less than 1.5, the slag fluidity is decreased in high-speed welding, the bead width is narrowed, the fork mark is generated, and the bead width is insufficient in the high heat welding. This unevenness arises. On the other hand, when the ratio of (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 exceeds 3.5, the slag fluidity is excessively increased, resulting in an uneven bead width, and undercut welding in underheated welding. Occurs and unevenness of the upper surface of the slag occurs, and the slag peelability is lowered as a whole.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.
Hereinafter, the present invention will be described more specifically by way of examples. It should be noted, however, that the following examples are intended to illustrate the invention in more detail and not to limit the scope of the invention. The scope of the present invention is determined by the matters set forth in the claims and the matters reasonably inferred therefrom.

(실시예)(Example)

하기 표 1과 같은 성분을 갖는 용접모재에, 하기 표 2의 조성을 갖는 와이어를 이용하여 하기 표 3과 같은 용접 조건으로 비드 온 플레이트(Bead on plate)용접을 실시하였다. 이때 와이어경 2.4mm는 고속용접시에, 4.0mm는 대입열용접시에 적용하였다.
To the welding base material having a component as shown in Table 1, using a wire having a composition of Table 2, bead on plate welding was performed under the welding conditions as shown in Table 3. At this time, the wire diameter of 2.4mm was applied at high speed welding, 4.0mm was applied at high heat input welding.

이 때, 용접에 사용된 플럭스의 각 조성은 하기 표 4와 같다. 하기와 같이 마련된 각각의 플럭스를 이용하여 고속용접, 대입열용접을 각각 실시한 후, 고속용접시 내포크마크성, 대입열용접시 비드외관 및 슬래그 균일성, 슬래그 박리성을 하기 표 6 내지 9에 기재된 기준에 따라, 평가하여 그 결과를 하기 표 5에 나타내었다. 표 5에서 ◎는 우수, O는 양호, △는 미흡, X는 불량을 나타낸다. At this time, each composition of the flux used for welding is shown in Table 4 below. After performing high speed welding and high heat input welding using each flux prepared as follows, fork mark resistance at high speed welding, bead appearance and slag uniformity at high heat welding, and slag peelability are shown in Tables 6 to 9 below. According to the criteria described, the evaluations are shown in Table 5 below. In Table 5,? Is excellent, O is good,? Is insufficient, and X is poor.

모재 Base material 성분(wt%) Component (wt%) C C Si Si Mn Mn P P S S Fe및 기타 불순물 Fe and other impurities SS400 SS400 0.12 0.12 0.28 0.28 1.05 1.05 0.015 0.015 0.007 0.007 나머지 Remainder

와이어경
(mm)Wire diameter
(mm) 성분(wt%)Component (wt%) CC SiSi MnMn PP SS Fe및 기타 불순물Fe and other impurities 2.42.4 0.120.12 0.050.05 1.941.94 0.0150.015 0.0070.007 나머지Remainder 4.04.0 0.110.11 0.060.06 2.062.06 0.0170.017 0.0060.006 나머지Remainder

와이어경
(mm)Wire diameter
(mm) 전류
(A)electric current
(A) 전압
(V)Voltage
(V) 용접속도
(cm/min)Welding speed
(cm / min) 전극electrode 비 고Remarks 2.42.4 380380 2828 120~200120-200 DCRPDCRP Bead on plate 용접Bead on plate welding 4.04.0 750750 3434 4545 DCRPDCRP Bead on plate 용접Bead on plate welding

구분division TiO2 TiO 2 SiO2 SiO 2 Al2O3 Al 2 O 3 MgOMgO CaOCaO Fe-SiFe-Si Na3AlF6 Na 3 AlF 6 기타Etc (TiO2+SiO2)
/Al2O3 비(TiO 2 + SiO 2 )
/ Al 2 O 3 ratio 발명예 1Inventory 1 3838 1818 2424 22 88 55 33 22 2.32.3 발명예 2Inventory 2 2626 2323 1515 55 1515 66 88 22 3.33.3 발명예 3Inventory 3 4848 1111 1919 44 55 55 66 22 3.13.1 발명예 4Honorable 4 4343 77 3030 55 66 22 55 22 1.71.7 발명예 5Inventory 5 3333 2020 2828 22 99 22 44 22 1.91.9 발명예 6Inventory 6 4242 1919 2222 44 55 33 33 22 2.82.8 발명예 7Honorable 7 3737 1515 2222 55 1212 55 22 22 2.42.4 비교예 1Comparative Example 1 2626 66 3030 66 1515 77 88 22 1.11.1 비교예 2Comparative Example 2 2929 55 3030 66 1414 66 88 22 1.11.1 비교예 3Comparative Example 3 2828 1515 3030 44 1212 55 44 22 1.41.4 비교예 4Comparative Example 4 3030 88 2929 55 1313 66 77 22 1.31.3 비교예 5Comparative Example 5 3232 2525 1515 44 1010 66 66 22 3.83.8 비교예 6Comparative Example 6 3333 66 3030 66 99 77 77 22 1.31.3 비교예 7Comparative Example 7 4141 2424 1616 33 77 44 33 22 4.14.1 비교예 8Comparative Example 8 4545 2323 1717 22 66 22 33 22 4.04.0 비교예 9Comparative Example 9 4949 1515 1616 44 77 33 44 22 4.04.0 비교예 10Comparative Example 10 3838 2424 1616 33 88 44 55 22 3.93.9 비교예 11Comparative Example 11 4949 2323 1515 22 55 22 22 22 4.84.8

(단, 기타는 Na2O, K2O 등)(Others are Na 2 O, K 2 O, etc.)

구분division 고속용접
내포크마크성High speed welding
Fork Mark Resistance 대입열용접
비드외관High heat input welding
Bead Appearance 슬래그 박리성Slag peelability 대입열용접
슬래그 균일성High heat input welding
Slag uniformity 발명예 1Inventory 1 ◎◎ ◎◎ ◎◎ ＯO 발명예 2Inventory 2 ＯO ＯO ＯO ＯO 발명예 3Inventory 3 ◎◎ ＯO ＯO ＯO 발명예 4Honorable 4 ◎◎ ＯO ◎◎ ＯO 발명예 5Inventory 5 ＯO ＯO ◎◎ ＯO 발명예 6Inventory 6 ◎◎ ◎◎ ＯO ＯO 발명예 7Honorable 7 ◎◎ ＯO ◎◎ ＯO 비교예 1Comparative Example 1 △△ ×× ＯO ＯO 비교예 2Comparative Example 2 △△ ×× ＯO ＯO 비교예 3Comparative Example 3 △△ △△ ◎◎ ＯO 비교예 4Comparative Example 4 △△ ×× ＯO ＯO 비교예 5Comparative Example 5 ＯO △△ △△ ×× 비교예 6Comparative Example 6 △△ ×× ＯO △△ 비교예 7Comparative Example 7 ◎◎ △△ △△ ×× 비교예 8Comparative Example 8 ◎◎ △△ △△ ×× 비교예 9Comparative Example 9 ＯO ×× △△ ×× 비교예 10Comparative Example 10 ＯO △△ △△ △△ 비교예 11Comparative Example 11 ◎◎ △△ △△ ××

구분division 고속용접시 내포크마크성 판단기준Criteria for Determination of Fork Mark Resistance in High Speed Welding ◎◎ 160~200cm/min용접시 포크마크 1개이하/10cm 발생160 ~ 200cm / min fork mark less than 1 / 10cm occurs ＯO 120~160cm/min용접시 포크마크 1개이하/10cm120 ~ 160cm / min Fork Mark Less Than 1 / 10cm △△ 120~160cm/min용접시 포크마크 2~3개/10cm120 ~ 160cm / min Fork Mark 2 ~ 3 / 10cm ×× 120~160cm/min용접시 포크마크 4개이상/10cm120 ~ 160cm / min Fork Mark 4 or More / 10cm

구분division 대입열용접시 비드외관 판단기준Criterion of Bead Appearance for Large Heat Welding ◎◎ 양호(결 간격 1mm이하)Good (grain spacing less than 1mm) ＯO Bead 결이 커짐(결 간격 1~2mm)Bead grain grows (grain spacing 1-2mm) △△ Bead 결이 균질하지 않음, 얼룩 짙게 발생Bead texture is not homogeneous, dense stains occur ×× 험핑비드 발생Humping bead generation

구분division 슬래그 박리성 판단기준Slag Peelability Criteria ◎◎ 자연박리 슬래그가 용접부로부터 자발적으로 일어남Natural peeling slag spontaneously emerges from the weld ＯO 자연박리 슬래그가 용접부로부터 부분적으로 일어남Peeling slag partially occurs from welds △△ 작업자가 해머로 충격을 가하여 박리 가능 (잔해 미량 발생)Peelable by worker impact with hammer (remaining trace amount) ×× 작업자가 해머로 강제로 슬래그를 깨서 벗겨내야 함 (잔해 발생)Worker must forcibly break and peel off slag with hammer (wreckage)

구분division 대입열용접시 슬래그 균일성 판단기준Standard for Determination of Slag Uniformity in High Heat Welding ＯO 슬래그의 폭과 두께가 균일함Uniform slag width and thickness △△ 슬래그의 폭과 두께가 다소 불균일함Slag is somewhat uneven in width and thickness ×× 슬래그의 폭과 두께가 매우 불균일함Very uneven width and thickness of slag

상기 표 4 및 표 5에 나타낸 바와 같이, 플럭스의 성분계 및 (TiO2+SiO2)/Al2O3 의 비가 본 발명이 제어하는 범위를 만족하는 발명예 1 내지 7은 고속용접에서의 내포크마크성과 대입열용접시의 비드외관 및 용접작업성이 모두 양호한 수준을 나타내었다. 특히 TiO2 함량이 35 중량% 이상인 발명예 1, 3, 4, 6, 7은 내포크마크성이 보다 우수한 결과를 나타내었다.
As shown in Table 4 and Table 5, Inventive Examples 1 to 7 satisfying the range controlled by the present invention and the component system of the flux and the ratio of (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 are internal forks in high-speed welding. Both the mark and the bead appearance and welding workability of the high heat welding were good. In particular, the invention examples 1, 3, 4, 6, 7 having a TiO 2 content of more than 35% by weight showed more excellent fork mark resistance.

반면에, 플럭스 성분은 본 발명이 제어하는 범위를 만족하나 (TiO2+SiO2)/Al2O3의 비가 본 발명이 제어하는 범위를 벗어난 비교예 1 내지 11에서는 양호한 결과를 얻을 수 없었다. 그 중 (TiO2+SiO2)/Al2O3 의 비가 3.5를 초과하는 비교예 5, 7, 8, 9, 10, 11은 슬래그의 폭과 두께가 불균일하고, 슬래그 박리성이 양호하지 않았다. 또한, 상기 (TiO2+SiO2)/Al2O3 의 비가 1.5 미만인 비교예 1, 2, 3, 4, 6은 대입열용접에서 불균일한 비드외관이 나타났고, 고속용접에서 포크마크가 발생하였다.On the other hand, the flux component satisfies the range controlled by the present invention, but in Comparative Examples 1 to 11, where the ratio of (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 is outside the range controlled by the present invention, good results were not obtained. Among them, Comparative Examples 5, 7, 8, 9, 10, and 11, in which the ratio of (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 exceeded 3.5, the width and thickness of the slag were uneven, and the slag peelability was not good. . In addition, Comparative Examples 1, 2, 3, 4, and 6, in which the ratio of (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 was less than 1.5, showed uneven bead appearance in high heat welding, and fork marks occurred in high speed welding. It was.

Claims (2)

중량%로, TiO2: 35~50%, SiO2: 5~25%, Al2O3: 15~30%, MgO: 2~6%, CaO: 5~15%, Fe-Si: 2~7%, Na3AlF6: 2~8% 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, (TiO2+SiO2)/Al2O3비가 1.5~3.5인 서브머지드 아크용접용 소결형 플럭스.
By weight%, TiO 2 : 35-50%, SiO 2 : 5-25%, Al 2 O 3 : 15-30%, MgO: 2-6%, CaO: 5-15%, Fe-Si: 2 ~ Sintered flux for submerged arc welding containing 7%, Na 3 AlF 6 : 2-8% and other unavoidable impurities, and the (TiO 2 + SiO 2 ) / Al 2 O 3 ratio is 1.5-3.5.
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