RU2696846C2 - Способ и устройство для получения сжатого газообразного продукта посредством низкотемпературного разделения воздуха - Google Patents

Способ и устройство для получения сжатого газообразного продукта посредством низкотемпературного разделения воздуха Download PDF

Info

Publication number
RU2696846C2
RU2696846C2 RU2015126528A RU2015126528A RU2696846C2 RU 2696846 C2 RU2696846 C2 RU 2696846C2 RU 2015126528 A RU2015126528 A RU 2015126528A RU 2015126528 A RU2015126528 A RU 2015126528A RU 2696846 C2 RU2696846 C2 RU 2696846C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
pressure
air
compressed
partial stream
heat exchanger
Prior art date
Application number
RU2015126528A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2015126528A3 (ru
RU2015126528A (ru
Inventor
Дмитрий ГОЛУБЕВ
Original Assignee
Линде Акциенгезелльшафт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=51176035&utm_source=***_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2696846(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Линде Акциенгезелльшафт filed Critical Линде Акциенгезелльшафт
Publication of RU2015126528A publication Critical patent/RU2015126528A/ru
Publication of RU2015126528A3 publication Critical patent/RU2015126528A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2696846C2 publication Critical patent/RU2696846C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04012—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling
    • F25J3/04018—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling of main feed air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04012—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling
    • F25J3/04024—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling of purified feed air, so-called boosted air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04048—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams
    • F25J3/04054—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams of air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/04084—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04109—Arrangements of compressors and /or their drivers
    • F25J3/04145—Mechanically coupling of different compressors of the air fractionation process to the same driver(s)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
    • F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
    • F25J3/04175—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities at a pressure of substantially more than the highest pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F25J3/04193—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions
    • F25J3/042—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions having an intermediate feed connection
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04296—Claude expansion, i.e. expanded into the main or high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04381—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using work extraction by mechanical coupling of compression and expansion so-called companders
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04393—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using multiple or multistage gas work expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04642—Recovering noble gases from air
    • F25J3/04648—Recovering noble gases from air argon
    • F25J3/04654—Producing crude argon in a crude argon column
    • F25J3/04666—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system
    • F25J3/04672—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser
    • F25J3/04678—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser cooled by oxygen enriched liquid from high pressure column bottoms
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04642—Recovering noble gases from air
    • F25J3/04648—Recovering noble gases from air argon
    • F25J3/04721—Producing pure argon, e.g. recovered from a crude argon column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04769—Operation, control and regulation of the process; Instrumentation within the process
    • F25J3/04812—Different modes, i.e. "runs" of operation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F25J2200/52—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column in the high pressure column of a double pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/50—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being oxygen

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Изобретение относится к низкотемпературному разделению воздуха. Воздух сжимается в основном воздушном компрессоре (2). Первый частичный поток (8, 11, 14) сжатого воздуха (7) охлаждается в основном теплообменнике (13) и расширяется в первой воздушной турбине (15). Первая часть расширенного первого потока (16) вводится в систему дистилляционных колонн. Второй частичный поток (12, 27, 29, 30) воздуха, сжатого в компрессоре (2), сжимается в дополнительном компрессоре (9), охлаждается в теплообменнике (13), сжимается во втором дополнительном компрессоре (28), охлаждается в теплообменнике (13) и затем расширяется (31) и вводится (32) в систему дистилляционных колонн. Третий частичный поток (436, 37) подаваемого воздуха (7), сжатого в компрессоре (2), охлаждается в основном теплообменнике (13) и расширяется во второй воздушной турбине (38). Первая часть (339) расширенного третьего частичного потока вводится (340) в систему дистилляционных колонн. Первый поток продукта (69; 75) в жидком виде отбирается из системы дистилляционных колонн, сжимается (71; 76), испаряется, нагревается в основном теплообменнике (13) и извлекается как первый сжатый газообразный продукт. Третий частичный поток (37) расширяется во второй воздушной турбине (38). Первая часть (339) расширенного третьего частичного потока охлаждается в теплообменнике (13), сжижается и затем расширяется (341) и вводится в систему дистилляционных колонн. Техническим результатом является повышение энергетической эффективности. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Изобретение относится к способу и устройству для изменяемого получения сжатого газообразного продукта посредством низкотемпературного разделения воздуха.
Способы и устройства для низкотемпературного разделения воздуха известны, например, из публикации: Hausen/Linde, Tieftemperaturtechnik, 2-е издание 1985, глава 4 (стр. 281-337).
Система дистилляционных колонн такой установки может быть выполнена как двухколонная система (например, как классическая двухколонная система Linde) или также как трех- или многоколонная система. Она может дополнительно к колоннам для отделения азота-кислорода иметь дополнительные устройства для получения высокочистых продуктов и/или других компонентов воздуха, в частности, инертных газов, например, получения аргона и/или получения криптона-ксенона.
Как «конденсатор-испаритель» обозначается теплообменник, в котором первый конденсирующийся флюидный поток вступает в косвенный теплообмен с вторым испаряющимся флюидным потоком. Каждый конденсатор-испаритель имеет камеру сжижения и испарительную камеру, которые состоят из каналов сжижения или каналов испарения. В камере сжижения выполняется конденсация (сжижение) первого флюидного потока, а в испарительной камере - испарение второго флюидного потока. Испарительная камера и камера сжижения образованы группами каналов (проходов), которые находятся между собой в отношении теплообмена. Испарительная камера конденсатора-испарителя может быть выполнена как жидкостной испаритель, испаритель с падающим слоем или испаритель с вынужденным потоком.
В процессе по изобретению, поток продукта под давлением в жидком состоянии испаряется от теплоносителя и затем извлекается как внутренне сжатый газообразный продукт под давлением. Этот способ также называют внутренним сжатием. Он служит для получения газообразного продукта под давлением. Для случая сверхкритического давления, не происходит фазовый переход в его собственном смысле, поток продукта тогда «псевдо-испаряется». Поток продукта может представлять собой, например, кислородный продукт из колонны низкого давления двухколонной системы или азотный продукт из колонны высокого давления двухколонной системы или из камеры сжижения основного конденсатора, через который колонна высокого давления и колонна низкого давления находятся в соединении теплообмена.
От (псевдо-) испаряющегося потока продукта, находящийся под высоким давлением теплоноситель сжижается (или псевдо-сжижается, если он находится под сверхкритическим давлением). Теплоноситель часто образуется частью воздуха, в данном случае «вторым частичным потоком» сжатого подаваемого воздуха.
Способы внутреннего сжатия известны, например, из DE 830805, DE 901542 (= US 2712738/US 2784572), DE 952908, DE 1103363 (= US 3083544), DE 1112997 (= US 3214925), DE 1124529, DE 1117616 (= US 3280574), DE 1226616 (= US 3216206), DE 1229561 (= US 3222878), DE 1199293, DE 1187248 (= US 3371496), DE 1235347, DE 1258882 (= US 3426543), DE 1263037 (= US 3401531), DE 1501722 (= US 3416323), DE 1501723 (= US 3500651), DE 253132 (= US 4279631), DE 2646690, EP 93448 B1 (= US 4555256), EP 384483 B1 (= US 5036672), EP 505812 B1 (= US 5263328), EP 716280 B1 (= US 5644934), EP 842385 B1 (= US 5953937), EP 758733 B1 (= US 5845517), EP 895045 B1 (= US 6038885), DE 19803437 A1, EP 949471 B1 (= US 6185960 B1), EP 955509 A1 (= US 6196022 B1), EP 1031804 A1 (= US 6314755), DE 19909744 A1, EP 1067345 A1 (= US 6336345), EP 1074805 A1 (= US 6332337), DE 19954593 A1, EP 1134525 A1 (= US 6477860), DE 10013073 A1, EP 1139046 A1, EP 1146301 A1, EP 1150082 A1, EP 1213552 A1, DE 10115258 A1, EP 1284404 A1 (= US 2003051504 A1), EP 1308680 A1 (= US 6612129 B2), DE 10213212 A1, DE 10213211 A1, EP 1357342 A1 или DE 10238282 A1, DE 10302389 A1, DE 10334559 A1, DE 10334560 A1, DE 10332863 A1, EP 1544559 A1, EP 1585926 A1, DE 102005029274 A1, EP 1666824 A1, EP 1672301 A1, DE 102005028012 A1, WO 2007033838 A1, WO 2007104449 A1, EP 1845324 A1, DE 102006032731 A1, EP 1892490 A1, DE 102007014643 A1, A1, EP 2015012 A2, EP 2015013 A2, EP 2026024 A1, WO 2009095188 A2 или DE 102008016355 A1.
Изобретение касается особенно систем, в которых полный подаваемый воздух сжимается до некоторого давления, которое заметно выше наивысшего давления дистилляции, которое существует внутри колонн системы дистилляционных колонн (в нормальном случае это давление колонны высокого давления). Такие системы часто обозначают как НАР-процессы (НАР – высокое воздушное давление). При этом «первое давление», то есть выходное давление основного воздушного компрессора (МАС = основной воздушный компрессор), в котором сжимается полный воздух, лежит, например, более чем на 4 бар, особенно от 6 до 16 бар, выше наивысшего давления дистилляции. Абсолютно, «первое давление» лежит, например, в пределах между 17 и 25 бар. В НАР-способах основной воздушный компрессор традиционно является единственной машиной для сжатия воздуха, приводимой внешней энергией. Под «единственной машиной» здесь понимается одноступенчатый или многоступенчатый компрессор, все ступени которого связаны с тем же самым приводом, причем все ступени размещены в том же самом корпусе или связаны с тем же самым передаточным механизмом.
Альтернативу подобным НАР-способам представляют так называемые МАС-ВАС-способы, при которых воздух в основном воздушном компрессоре сжимается до относительно низкого полного воздушного давления, например, до рабочего давления колонны высокого давления (плюс потери в трубопроводах). Часть воздуха из основного воздушного компрессора сжимается в воздушном дополнительном компрессоре, приводимом внешней энергией (ВАС = бустерный воздушный компрессор), до более высокого давления. Эта часть воздуха под более высоким давлением (часто называемая дроссельным потоком) поставляет большую часть тепла, необходимого для (псевдо-) испарения внутренне сжатого продукта в основном теплообменнике. Он расширяется ниже по потоку от основного воздушного компрессора в дроссельном клапане или в жидкостной турбине (детандере плотной жидкости) до давления, необходимого в системе дистилляционных колонн.
Способ вышеназванного типа с последовательно соединенным первым дополнительным компрессором (теплым бустером) и вторым дополнительным компрессором (холодным бустером) известен из DE 102010055448 А1.
В основе изобретения лежит задача дополнительно усовершенствовать подобный способ в отношении его энергетической эффективности.
Эта задача решается признаками пункта 1 формулы изобретения, посредством способа получения сжатого газообразного продукта посредством низкотемпературного разделения воздуха в системе дистилляционных колонн, которая содержит колонну высокого давления и колонну низкого давления, при котором
- весь подаваемый воздух в основном воздушном компрессоре сжимается до первого давления, которое по меньшей мере на 4 бар выше, чем рабочее давление колонны высокого давления,
- первый частичный поток сжатого в основном воздушном компрессоре подаваемого воздуха охлаждается в основном теплообменнике до промежуточной температуры и расширяется с совершением работы в первой воздушной турбине,
- по меньшей мере первая часть расширенного с совершением работы первого частичного потока вводится в систему дистилляционных колонн,
- второй частичный поток сжатого в основном воздушном компрессоре подаваемого воздуха в первом дополнительном компрессоре, который, в частности, приводится в действие первой турбиной, дополнительно сжимается до второго давления, которое выше, чем первое давление, охлаждается в основном теплообменнике до промежуточной температуры, во втором дополнительном компрессоре, который работает как холодный компрессор и, в частности, приводится в действие второй воздушной турбиной, дополнительно сжимается до третьего давления, которое выше, чем второе давление, охлаждается в основном теплообменнике и затем расширяется и вводится в систему дистилляционных колонн,
- третий частичный поток сжатого в основном воздушном компрессоре подаваемого воздуха охлаждается в основном теплообменнике до промежуточной температуры и расширяется с совершением работы во второй воздушной турбине, и
- по меньшей мере первая часть расширенного с совершением работы третьего частичного потока вводится в систему дистилляционных колонн,
- первый поток продукта в жидком виде отбирается из системы дистилляционных колонн и подвергается повышению давления до первого давления продукта,
- первый поток продукта под первым давлением продукта испаряется или псевдо-испаряется и нагревается в основном теплообменнике, и
- нагретый первый поток продукта извлекается как первый сжатый газообразный продукт (GOX IX; GAN IC),
характеризующегося тем, что
- третий частичный поток расширяется во второй воздушной турбине до давления, которое по меньшей мере на 1 бар выше, чем рабочее давление колонны высокого давления,
- входное давление первой воздушной турбины по меньшей мере на 1 бар меньше, чем упомянутое третье давление, и
- по меньшей мере первая часть расширенного с совершением работы третьего частичного потока в основном теплообменнике дополнительно охлаждается, сжижается и затем расширяется и вводится в систему дистилляционных колонн.
Также изобретение предлагается устройство для получения сжатого газообразного продукта посредством низкотемпературного разделения воздуха, содержащее
- систему дистилляционных колонн, которая имеет колонну высокого давления и колонну низкого давления,
- основной воздушный компрессор для сжатия полного подаваемого воздуха до первого давления, которое по меньшей мере на 4 бар выше, чем рабочее давление колонны высокого давления,
- средства для охлаждения первого частичного потока подаваемого воздуха, сжатого в основном воздушном компрессоре, в основном теплообменнике до промежуточной температуры,
- средства для ввода охлажденного до промежуточной температуры первого частичного потока в первую воздушную турбину,
- средства для ввода расширенного с совершением работы в первой воздушной турбине первого частичного потока в систему дистилляционных колонн,
- первый дополнительный компрессор, который, в частности, приводится в действие первой турбиной, для дополнительного сжатия второго частичного потока подаваемого воздуха, сжатого в основном воздушном компрессоре, до второго давления, которое выше, чем первое давление,
- средства для охлаждения дополнительно сжатого второго частичного потока в основном теплообменнике до промежуточной температуры,
- второй дополнительный компрессор, который работает как холодный компрессор и, в частности, приводится в действие второй воздушной турбиной, для дополнительного сжатия второго частичного потока до третьего давления, которое выше, чем второе давление,
- средства для охлаждения дополнительно сжатого второго частичного потока в основном теплообменнике и для последующего расширения и ввода в систему дистилляционных колонн,
- средства для охлаждения третьего частичного потока подаваемого воздуха, сжатого в основном воздушном компрессоре, в основном теплообменнике до промежуточной температуры,
- вторую воздушную турбину для расширения с совершением работы охлажденного третьего частичного потока,
- средства для ввода расширенного с совершением работы третьего частичного потока в систему дистилляционных колонн,
- средства для отбора в жидком виде первого потока продукта из системы дистилляционных колонн,
- средства для повышения давления отобранного в жидком виде первого потока продукта до первого давления продукта,
- средства для испарения и псевдо-испарения первого потока продукта под первым давлением продукта в основном теплообменнике, и
- средства для извлечения нагретого первого потока продукта как первого сжатого газообразного продукта (GOX IX; GAN IC),
характеризующееся тем, что содержит
- средства регулирования для установки выходного давления второй воздушной турбины на давление, которое по меньшей мере на 1 бар выше, чем рабочее давление колонны высокого давления,
- средства для ввода первого частичного потока в первую воздушную турбину под входным давлением, которое по меньшей мере на 1 бар меньше, чем третье давление,
- средства для ввода расширенного с совершением работы третьего частичного потока в основной теплообменник для охлаждения и сжижения, и
- средства для расширения и ввода сжиженного третьего частичного потока в систему дистилляционных колонн.
Наряду с «вторым частичным потоком» - дроссельным потоком под особенно высоким третьим давлением, - дополнительный дроссельный поток под сравнительно низким давлением, например, от 7 до 15 бар, особенно от 10 до 13 бар, направляется через холодную часть основного теплообменника. Этот дополнительный дроссельный поток образован посредством «третьего частичного потока» воздуха ниже по потоку от его расширения во второй воздушной турбине. Дополнительный воздушный поток в холодной части основного теплообменника позволяет достичь благоприятной диаграммы теплообмена и, тем самым, сэкономить энергию, особенно если в качестве внутренне сжатого продукта извлекается азот при давлении между 7 и 15 бар.
Во многих случаях возможна дальнейшая оптимизация процесса теплообмена в основном теплообменнике за счет того, что четвертый частичный поток сжатого в основном воздушном компрессоре воздуха при первом давлении, выходном давлении основного воздушного компрессора, в основном теплообменнике охлаждается и затем расширяется и вводится в систему дистилляционных колонн.
Один из обоих турбинных потоков или оба могут совместно с вторым частичным потоком дополнительно сжиматься в первом дополнительном компрессоре до второго давления, как это описано в пунктах 3 и 4 формулы изобретения.
В частности, третий частичный поток может также оставаться без дополнительного сжатия; он вводится тогда при первом давлении во вторую воздушную турбину.
Если система время от времени должна работать с особенно низким производством жидких продуктов или как чисто газовая установка, является выгодным в эти интервалы времени вторую часть расширенного с совершением работы третьего частичного потока вводить не в основной теплообменник, а в камеру сжижения кубового испарителя колонны высокого давления, которая выполнена как конденсатор-испаритель.
Поток, по меньшей мере частично сконденсированный в испарительной камере кубового испарителя колонны высокого давления, тогда подводится предпочтительно к колонне высокого давления в промежуточном месте.
Изобретение, а также дополнительные особенности изобретения далее поясняются более подробно на основе примеров выполнения, схематично представленных на фиг.1 и 2.
Согласно фиг.1, атмосферный воздух (AIR) всасывается через фильтр 1 основным воздушным компрессором 2. Основной воздушный компрессор содержит в данном примере пять ступеней и сжимает полный воздушный поток до «первого давления», например, 19,7 бар. Ниже по потоку от основного воздушного компрессора 2 полный воздушный поток 3 при первом давлении охлаждается в устройстве 5 предварительного охлаждения. Предварительно охлажденный полный воздушный поток 5 очищается в устройстве 6 очистки, которое, в частности, образовано парой переключаемых поглотителей на основе молекулярного сита. Очищенный полный воздушный поток 7 первой частью 8 дополнительно сжимается в работающем в теплом режиме воздушном дополнительном компрессоре 9 с дополнительным охладителем 10 до «второго давления», например 24 бар, и затем делится на «первый частичный поток» 11 (первый турбинный воздушный поток) и «второй частичный поток» 12 (первый дроссельный поток).
Первый частичный поток 11 в основном теплообменнике 13 охлаждается до первой промежуточной температуры примерно 135 К. Охлажденный первый частичный поток 14 в первой воздушной турбине 15 расширяется с совершением работы от второго давления до примерно 5,5 бар. Первая воздушная турбина 15 приводит в действие теплый воздушный дополнительный компрессор 9. Расширенный с совершением работы первый частичный поток 16 вводится в сепаратор (разделитель фаз) 17. Жидкая составляющая 18 по трубопроводам 19 и 20 вводится в колонну 22 низкого давления системы дистилляционных колонн.
Система дистилляционных колонн включает в себя колонну 21 высокого давления, колонну 22 низкого давления и основной конденсатор 23, а также обычную установку 24 получения аргона с колонной 25 необработанного аргона и колонной 26 чистого аргона. Основной конденсатор 23 выполнен как конденсатор-испаритель, в конкретном примере как каскадный испаритель. Рабочее давление наверху колонны высокого давления составляет в данном примере 5,3 бар, а рабочее давление наверху колонны низкого давления 1,35 бар.
Второй частичный поток 12 подаваемого воздуха охлаждается в основном теплообменнике 13 до второй промежуточной температуры, которая выше, чем первая промежуточная температура, направляется по трубопроводу 27 к холодному компрессору 28 и там дополнительно сжимается до «третьего давления» примерно 35 бар. Дополнительно сжатый второй частичный поток 29 при третьей промежуточной температуре, которая выше, чем вторая промежуточная температура, вновь вводится в основной теплообменник 13 и там охлаждается до холодного конца. Холодный второй частичный поток 30 расширяется в дроссельном клапане 31 примерно до рабочего давления колонны высокого давления и по трубопроводу 32 подается к колонне 21 высокого давления. Часть 33 вновь отбирается, охлаждается в устройстве 34 противоточного переохлаждения и по трубопроводам 35 и 20 вводится в колонну 22 низкого давления.
«Третий частичный поток» 436 подаваемого воздуха под вторым давлением вводится в основной теплообменник 13 и там охлаждается до четвертой промежуточной температуры, которая в данном примере лежит несколько выше, чем первая промежуточная температура. Охлажденный третий частичный поток 37 во второй воздушной турбине 38 расширяется с совершением работы от первого давления. Разреженный с совершением работы турбинный поток 339 имеет давление, которое лежит по меньшей мере на 1 бар, особенно от 4 до 10 бар, над рабочим давлением колонны высокого давления, и температуру, которая лежит по меньшей мере на 10 К, особенно от 15 до 40 К, выше входной температуры потоков 55, 61 азота низкого давления на холодном конце основного теплообменника. Этот поток затем дополнительно охлаждается в холодной части основного теплообменника. Дополнительно охлажденный третий частичный поток 340 как третий дроссельный поток расширяется в дроссельном клапане 341 примерно до давления колонны высокого давления и по трубопроводу 32 вводится в колонну высокого давления. Тем самым процесс теплообмена в основном теплообменнике может дополнительно оптимизироваться, особенно в случае относительно низких давлений GAN-IC, например, от 7 до 15 бар, особенно около 12 бар.
Вторая воздушная турбина 38 приводит в действие холодный компрессор 28. Разреженный с совершением работы третий частичный поток 339 по трубопроводу 40 подводится к колонне 21 высокого давления у отстойника (куба).
(Разделение на частичные потоки одинакового давления, в отличие от представления на фиг.1, могло бы также выполняться внутри основного теплообменника 13.)
«Четвертый частичный поток» 41 (второй дроссельный поток) протекает через основной теплообменник 13 от теплого к холодному концу под первым давлением. Холодный четвертый частичный поток 42 в дроссельном клапане 43 расширяется до примерно рабочего давления колонны высокого давления и по трубопроводу 32 подается в колонну 21 высокого давления.
Обогащенная кислородом кубовая жидкость 44 колонны 21 высокого давления охлаждается в устройстве 34 противоточного охлаждения и по трубопроводу 45 вводится в факультативное устройство 24 получения аргона. Выработанный отсюда пар 46 и остающаяся жидкость 47 вводятся в колонну 22 низкого давления.
Первая часть 49 головного (отбираемого из верха колонны) азота 48 колонны 21 высокого давления в камере сжижения основного конденсатора 23 от испаряющегося в испарительной камере жидкого кислорода из куба колонны низкого давления полностью или по существу полностью сжижается. Первая часть 51 выработанного при этом жидкого азота 50 выдается как возвратный продукт к колонне 21 высокого давления. Вторая часть 52 охлаждается в устройстве 34 противоточного охлаждения, вводится по трубопроводу 53 в колонну 22 низкого давления. По меньшей мере часть жидкого азота 53 низкого давления служит в качестве возвратного продукта в колонне 21 низкого давления; другая часть 54 может извлекаться как жидкий азотный продукт (LIN).
От промежуточного места колонны 22 низкого давления отводится газообразный неочищенный азот 61, нагревается в устройстве 34 противоточного охлаждения и в основном теплообменнике 13. Нагретый неочищенный азот 62 может выпускаться (63) в атмосферу (АТМ) и/или как регенерирующий газ 64 использоваться для устройства 6 очистки. Газообразный азот 55 с верха колонны 22 низкого давления также нагревается в устройстве 34 противоточного охлаждения и в основном теплообменнике 13 и по трубопроводу 56 отводится как азотный продукт низкого давления (GAN).
Трубопроводы 67 и 68 (так называемый аргоновый переход) соединяют колонну 21 низкого давления с колонной 25 необработанного аргона установки 24 получения аргона.
Первая часть 70 жидкого кислорода 69 отводится из куба колонны 21 высокого давления как «первый поток продукта», в кислородном насосе 71 сжимается до «первого давления продукта», например, 37 бар и при первом давлении продукта испаряется в основном теплообменнике 13 и, наконец, по трубопроводу 72 извлекается как «первый сжатый газообразный продут» (GOX IC – внутренне сжатый газообразный кислород).
Вторая часть 73 жидкого кислорода 69 из куба колонны 21 низкого давления, при необходимости, охлаждается в устройстве 34 противоточного охлаждения и по трубопроводу 74 извлекается как жидкий кислородный продукт (LOX).
В данном примере также третья часть 75 жидкого азота 50 из колонны 21 высокого давления или основного конденсатора 23 подвергается внутреннему сжатию, при этом он в азотном насосе 76 сжимается до второго давления продукта, например, 12 бар, при втором давлении продукта псевдо-испаряется в основном теплообменнике 13 и, наконец, по трубопроводу 77 извлекается как внутренне сжатый газообразный азотный продукт под давлением (GAN IC).
Вторая часть 78 газообразного отбираемого сверху колонны азота 48 колонны 21 высокого давления нагревается в основном теплообменнике и посредством трубопровода 79 либо извлекается как газообразный продукт среднего давления, либо – как изображено – как затворный газ (Sealgas) используется для одного или более из изображенных технологических насосов.
Фиг.2 отличается от фиг.1 тем, что третий частичный поток 36 подаваемого воздуха под первым давлением вводится в основной теплообменник 13, и вторая воздушная турбина 38, таким образом, имеет соответственно пониженное входное давление.
В примере выполнения по фиг.3 колонна высокого давления имеет кубовой испаритель 351. Он, в частности, используется тогда, когда по меньшей мере время от времени желательно особенно низкое производство жидких продуктов или даже чисто газовый режим. Вторая воздушная турбина 38 предыдущего примера выполнения может работать не с ее максимальной производительностью, потому что иначе слишком много воздуха как третий частичный поток должно было бы проходить через холодный конец основного теплообменника, и работа основного теплообменника тем самым была бы менее эффективной.
На фиг.3, при особенно низком производстве жидких продуктов, часть 350 третьего частичного потока может отводиться из второй воздушной турбины 38 в обход основного теплообменника. Вторая воздушная турбина 38 (и, тем самым, связанный холодный компрессор) может теперь работать с полной производительностью, не нагружая процесс теплообмена в основном теплообменнике. Поток 350 испарительной камеры кубового испарителя 351 по меньшей мере частично конденсируется и затем по трубопроводу 352 подводится к колонне высокого давления в промежуточном месте. Он усиливает тем самым дистилляцию в нижней части колонны высокого давления.
В отличие от представления на фиг.3, поток 350 может также перед вводом в кубовой испаритель охлаждаться в основном теплообменнике до состояния росы. Это может осуществляться в отдельном проходе, но также за счет промежуточного отбора в подходящем месте и соответствующего ввода.

Claims (42)

1. Способ получения сжатого газообразного продукта (72; 73) посредством низкотемпературного разделения воздуха в системе дистилляционных колонн, которая содержит колонну (21) высокого давления и колонну (22) низкого давления, при котором
- весь подаваемый воздух в основном воздушном компрессоре (2) сжимается до первого давления, которое по меньшей мере на 4 бар выше, чем рабочее давление колонны (21) высокого давления,
- первый частичный поток (8, 11, 14) сжатого в основном воздушном компрессоре (2) подаваемого воздуха (7) охлаждается в основном теплообменнике (13) до промежуточной температуры и расширяется с совершением работы в первой воздушной турбине (15),
- по меньшей мере первая часть расширенного с совершением работы первого частичного потока (16) вводится (40; 18, 19, 20) в систему дистилляционных колонн,
- второй частичный поток (12, 27, 29, 30) сжатого в основном воздушном компрессоре (2) подаваемого воздуха в первом дополнительном компрессоре (9), который, в частности, приводится в действие первой турбиной (15), дополнительно сжимается до второго давления, которое выше, чем первое давление, охлаждается в основном теплообменнике (13) до промежуточной температуры, во втором дополнительном компрессоре (28), который работает как холодный компрессор и, в частности, приводится в действие второй воздушной турбиной (38), дополнительно сжимается до третьего давления, которое выше, чем второе давление, охлаждается в основном теплообменнике (13) и затем расширяется (31) и вводится (32) в систему дистилляционных колонн,
- третий частичный поток (436, 37) сжатого в основном воздушном компрессоре (2) подаваемого воздуха (7) охлаждается в основном теплообменнике (13) до промежуточной температуры и расширяется с совершением работы во второй воздушной турбине (38), и
- по меньшей мере первая часть (339) расширенного с совершением работы третьего частичного потока вводится (340) в систему дистилляционных колонн,
- первый поток (69; 75) продукта в жидком виде отбирается из системы дистилляционных колонн и подвергается повышению давления (71; 76) до первого давления продукта,
- первый поток продукта под первым давлением продукта испаряется или псевдоиспаряется и нагревается в основном теплообменнике (13), и
- нагретый первый поток продукта (72; 77) извлекается как первый сжатый газообразный продукт (внутренне сжатый газообразный кислород - GOX IC; внутренне сжатый газообразный азотный продукт под давлением - GAN IC),
отличающийся тем, что
- третий частичный поток (37) расширяется во второй воздушной турбине (38) до давления, которое по меньшей мере на 1 бар выше, чем рабочее давление колонны (21) высокого давления,
- входное давление первой воздушной турбины (15) по меньшей мере на 1 бар меньше, чем упомянутое третье давление, и
- по меньшей мере первая часть (339) расширенного с совершением работы третьего частичного потока в основном теплообменнике (13) дополнительно охлаждается, сжижается и затем расширяется (341) и вводится в систему дистилляционных колонн.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что четвертый частичный поток (41, 42) сжатого в основном воздушном компрессоре (2) воздуха (7) под первым давлением в основном теплообменнике (13) охлаждается и затем расширяется (43) и вводится в систему дистилляционных колонн.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что первый частичный поток совместно со вторым частичным потоком в первом дополнительном компрессоре (9) сжимается до второго давления и под вторым давлением вводится в первую воздушную турбину (15).
4. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что третий частичный поток совместно со вторым частичным потоком и, при необходимости, с первым частичным потоком сжимается в первом дополнительном компрессоре (9) до второго давления и под вторым давлением вводится во вторую воздушную турбину (38).
5. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что третий частичный поток под первым давлением вводится во вторую воздушную турбину (38).
6. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что по меньшей мере время от времени вторая часть (350) расширенного с совершением работы третьего частичного потока вводится в камеру сжижения кубового испарителя (351) колонны высокого давления, который выполнен как конденсатор-испаритель.
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что поток (352), по меньшей мере частично сконденсированный в испарительной камере кубового испарителя (351) колонны высокого давления, подводится к колонне высокого давления в промежуточном месте.
8. Устройство для получения сжатого газообразного продукта (72; 73) посредством низкотемпературного разделения воздуха, содержащее
- систему дистилляционных колонн, которая имеет колонну (21) высокого давления и колонну (22) низкого давления,
- основной воздушный компрессор (2) для сжатия полного подаваемого воздуха (1) до первого давления, которое по меньшей мере на 4 бар выше, чем рабочее давление колонны (21) высокого давления,
- средства для охлаждения первого частичного потока (8, 11, 14) подаваемого воздуха (7), сжатого в основном воздушном компрессоре (2), в основном теплообменнике (13) до промежуточной температуры,
- средства для ввода охлажденного до промежуточной температуры первого частичного потока в первую воздушную турбину (15),
- средства (40; 18, 19, 20) для ввода расширенного с совершением работы в первой воздушной турбине (15) первого частичного потока (16) в систему дистилляционных колонн,
- первый дополнительный компрессор (9), который, в частности, приводится в действие первой турбиной (15), для дополнительного сжатия второго частичного потока (12, 27, 29, 30) подаваемого воздуха, сжатого в основном воздушном компрессоре (2), до второго давления, которое выше, чем первое давление,
- средства для охлаждения дополнительно сжатого второго частичного потока в основном теплообменнике (13) до промежуточной температуры,
- второй дополнительный компрессор (28), который работает как холодный компрессор и, в частности, приводится в действие второй воздушной турбиной (38), для дополнительного сжатия второго частичного потока до третьего давления, которое выше, чем второе давление,
- средства для охлаждения дополнительно сжатого второго частичного потока в основном теплообменнике (13) и для последующего расширения (31) и ввода (32) в систему дистилляционных колонн,
- средства для охлаждения третьего частичного потока (436, 37) подаваемого воздуха (7), сжатого в основном воздушном компрессоре (2), в основном теплообменнике (13) до промежуточной температуры,
- вторую воздушную турбину (38) для расширения с совершением работы охлажденного третьего частичного потока,
- средства для ввода (340) расширенного с совершением работы третьего частичного потока в систему дистилляционных колонн,
- средства для отбора в жидком виде первого потока продукта (69; 75) из системы дистилляционных колонн,
- средства для повышения давления (71; 76) отобранного в жидком виде первого потока продукта (69; 75) до первого давления продукта,
- средства для испарения и псевдоиспарения первого потока продукта под первым давлением продукта в основном теплообменнике (13), и
- средства для извлечения нагретого первого потока продукта (72; 77) как первого сжатого газообразного продукта (GOX IC; GAN IC),
отличающееся тем, что содержит
- средства регулирования для установки выходного давления второй воздушной турбины (38) на давление, которое по меньшей мере на 1 бар выше, чем рабочее давление колонны (21) высокого давления,
- средства для ввода первого частичного потока в первую воздушную турбину (15) под входным давлением, которое по меньшей мере на 1 бар меньше, чем третье давление,
- средства для ввода расширенного с совершением работы третьего частичного потока (339) в основной теплообменник (13) для охлаждения и сжижения, и
- средства для расширения (341) и ввода сжиженного третьего частичного потока в систему дистилляционных колонн.
RU2015126528A 2014-07-05 2015-07-02 Способ и устройство для получения сжатого газообразного продукта посредством низкотемпературного разделения воздуха RU2696846C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP14002308.6 2014-07-05
EP14002308 2014-07-05

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2015126528A RU2015126528A (ru) 2017-01-13
RU2015126528A3 RU2015126528A3 (ru) 2019-02-01
RU2696846C2 true RU2696846C2 (ru) 2019-08-06

Family

ID=51176035

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015126528A RU2696846C2 (ru) 2014-07-05 2015-07-02 Способ и устройство для получения сжатого газообразного продукта посредством низкотемпературного разделения воздуха

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10995983B2 (ru)
EP (1) EP2963371B1 (ru)
CN (1) CN105241178B (ru)
RU (1) RU2696846C2 (ru)
TR (1) TR201808162T4 (ru)
TW (1) TWI691356B (ru)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116547488A (zh) * 2020-11-24 2023-08-04 林德有限责任公司 用于空气低温分离的方法和设备

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU787829A1 (ru) * 1976-09-10 1980-12-15 Предприятие П/Я А-3605 Способ получени жидких и газообразных компонентов воздуха
US5400600A (en) * 1992-06-23 1995-03-28 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and installation for the production of gaseous oxygen under pressure
EP0660058A2 (en) * 1993-12-22 1995-06-28 The BOC Group plc Air separation
RU2054609C1 (ru) * 1990-12-04 1996-02-20 Балашихинское научно-производственное объединение криогенного машиностроения им.40-летия Октября "Криогенмаш" Способ разделения воздуха
DE102010055448A1 (de) * 2010-12-21 2012-06-21 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft

Family Cites Families (82)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE830805C (de) 1944-11-19 1952-02-07 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Gas-, insbesondere zur Luftzerlegung
DE901542C (de) 1952-01-10 1954-01-11 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft durch Verfluessigung und Rektifikation
US2712738A (en) 1952-01-10 1955-07-12 Linde S Eismaschinen Ag Method for fractionating air by liquefaction and rectification
US2784572A (en) 1953-01-02 1957-03-12 Linde S Eismaschinen Ag Method for fractionating air by liquefaction and rectification
DE952908C (de) 1953-10-11 1956-11-22 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft
DE1124529B (de) 1957-07-04 1962-03-01 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Durchfuehrung von Waermeaustauschvorgaengen in einer mit vorgeschalteten Regeneratoren arbeitenden Gaszerlegungsanlage
DE1103363B (de) 1958-09-24 1961-03-30 Linde Eismasch Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kaeltehaushaltes bei der Gewinnung von unter hoeherem Druck stehenden Gasgemischen und/oder Gasgemisch-komponenten durch Rektifikation
DE1112997B (de) 1960-08-13 1961-08-24 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Gaszerlegung durch Rektifikation bei tiefer Temperatur
DE1117616B (de) 1960-10-14 1961-11-23 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zum Gewinnen besonders reiner Zerlegungsprodukte in Tieftemperaturgaszerlegungsanlagen
DE1226616B (de) 1961-11-29 1966-10-13 Linde Ag Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von gasfoermigem Drucksauerstoff mit gleichzeitiger Erzeugung fluessiger Zerlegungsprodukte durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
DE1229561B (de) 1962-12-21 1966-12-01 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Zerlegen von Luft durch Verfluessigung und Rektifikation mit Hilfe eines Inertgaskreislaufes
DE1199293B (de) 1963-03-29 1965-08-26 Linde Eismasch Ag Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung in einem Einsaeulenrektifikator
DE1187248B (de) 1963-03-29 1965-02-18 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von Sauerstoffgas mit 70 bis 98% O-Gehalt
DE1258882B (de) 1963-06-19 1968-01-18 Linde Ag Verfahren und Anlage zur Luftzerlegung durch Rektifikation unter Verwendung eines Hochdruckgas-Kaeltekreislaufes zur Druckverdampfung fluessigen Sauerstoffs
DE1235347B (de) 1964-05-13 1967-03-02 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Betrieb von umschaltbaren Waermeaustauschern bei der Tieftemperaturgaszerlegung
DE1263037B (de) 1965-05-19 1968-03-14 Linde Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft in einer Rektifikationssaeule und damit gekoppelterZerlegung eines Wasserstoff enthaltenden Gasgemisches
DE1501723A1 (de) 1966-01-13 1969-06-26 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung gasfoermigen Hochdrucksauerstoffs bei der Tieftemperaturrektifikation von Luft
DE1501722A1 (de) 1966-01-13 1969-06-26 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperatur-Luftzerlegung zur Erzeugung von hochverdichtetem gasfoermigem und/oder fluessigem Sauerstoff
DE2535132C3 (de) 1975-08-06 1981-08-20 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Drucksauerstoff durch zweistufige Tieftemperaturrektifikation von Luft
DE2646690A1 (de) 1976-10-15 1978-04-20 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung einer mischung von sauerstoff und wasserdampf unter druck
DE3367023D1 (en) 1982-05-03 1986-11-20 Linde Ag Process and apparatus for obtaining gaseous oxygen at elevated pressure
EP0383994A3 (de) 1989-02-23 1990-11-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung durch Rektifikation
GB9008752D0 (en) * 1990-04-18 1990-06-13 Boc Group Plc Air separation
DE4109945A1 (de) 1991-03-26 1992-10-01 Linde Ag Verfahren zur tieftemperaturzerlegung von luft
US5475980A (en) 1993-12-30 1995-12-19 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and installation for production of high pressure gaseous fluid
DE4443190A1 (de) 1994-12-05 1996-06-13 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19526785C1 (de) 1995-07-21 1997-02-20 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur variablen Erzeugung eines gasförmigen Druckprodukts
DE19529681C2 (de) 1995-08-11 1997-05-28 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung durch Tieftemperaturrektifikation
DE19732887A1 (de) 1997-07-30 1999-02-04 Linde Ag Verfahren zur Luftzerlegung
DE19803437A1 (de) 1998-01-29 1999-03-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
FR2776760B1 (fr) 1998-03-31 2000-05-05 Air Liquide Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
DE19815885A1 (de) 1998-04-08 1999-10-14 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt bei der Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP0955509B1 (de) 1998-04-30 2004-12-22 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von hochreinem Sauerstoff
DE19908451A1 (de) 1999-02-26 2000-08-31 Linde Tech Gase Gmbh Zweisäulensystem zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1031804B1 (de) 1999-02-26 2004-02-04 Linde AG Tieftemperaturzerlegung von Luft mit Stickstoff Rückführung
DE19909744A1 (de) 1999-03-05 2000-05-04 Linde Ag Zweisäulensystem zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1067345B1 (de) 1999-07-05 2004-06-16 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19936816A1 (de) 1999-08-05 2001-02-08 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff unter überatmosphärischem Druck
DE19954593B4 (de) 1999-11-12 2008-04-10 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10013075A1 (de) 2000-03-17 2001-09-20 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung von gasförmigem und flüssigem Stickstoff mit variablem Anteil des Flüssigprodukts
DE10013073A1 (de) 2000-03-17 2000-10-19 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10015602A1 (de) 2000-03-29 2001-10-04 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10018200A1 (de) 2000-04-12 2001-10-18 Linde Gas Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Druckstickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10021081A1 (de) 2000-04-28 2002-01-03 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Wärmeaustausch
DE10060678A1 (de) 2000-12-06 2002-06-13 Linde Ag Maschinensystem zur arbeitsleistenden Entspannung zweier Prozess-Ströme
DE10115258A1 (de) 2001-03-28 2002-07-18 Linde Ag Maschinensystem und dessen Anwendung
DE10139727A1 (de) 2001-08-13 2003-02-27 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10153252A1 (de) 2001-10-31 2003-05-15 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10213212A1 (de) 2002-03-25 2002-10-17 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung zweier Druckprodukte durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
DE10213211A1 (de) 2002-03-25 2002-10-17 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperatur-Luftzerlegung mit abgeschottetem Kreislaufsystem
DE10217091A1 (de) 2002-04-17 2003-11-06 Linde Ag Drei-Säulen-System zur Tieftemperatur-Luftzerlegung mit Argongewinnung
DE10238282A1 (de) 2002-08-21 2003-05-28 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperatur-Zerlegung von Luft
MXPA05006447A (es) 2002-12-19 2006-01-27 Karges Faulconbridge Inc Sistema y metodos para extraccion de liquidos.
DE10302389A1 (de) 2003-01-22 2003-06-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10334560A1 (de) 2003-05-28 2004-12-16 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10334559A1 (de) 2003-05-28 2004-12-16 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10332863A1 (de) 2003-07-18 2004-02-26 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1544559A1 (de) 2003-12-20 2005-06-22 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102005029274A1 (de) 2004-08-17 2006-02-23 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperatur-Zerlegung von Luft
EP1666824A1 (de) 2004-12-03 2006-06-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1666822A1 (de) 2004-12-03 2006-06-07 Linde Aktiengesellschaft Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung eines Gasgemisches, insbesondere von Luft
DE102005028012A1 (de) 2005-06-16 2006-09-14 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
WO2007033838A1 (de) 2005-09-23 2007-03-29 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
DE102006012241A1 (de) * 2006-03-15 2007-09-20 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1845323A1 (de) 2006-04-13 2007-10-17 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines Druckprodukts durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
DE102006032731A1 (de) 2006-07-14 2007-01-18 Linde Ag Verfahren und Anlage zur Luftzerlegung
EP1892490A1 (de) 2006-08-16 2008-02-27 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur variablen Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperatur-Gaszerlegung
DE102007014643A1 (de) 2007-03-27 2007-09-20 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102007031759A1 (de) 2007-07-07 2009-01-08 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102007031765A1 (de) 2007-07-07 2009-01-08 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2026024A1 (de) 2007-07-30 2009-02-18 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2176610B1 (en) * 2007-08-10 2019-04-24 L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Process for the separation of air by cryogenic distillation
WO2009095188A2 (de) 2008-01-28 2009-08-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperatur-luftzerlegung
DE102008016355A1 (de) 2008-03-29 2009-10-01 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2312247A1 (de) * 2009-10-09 2011-04-20 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von flüssigem Stickstoff durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
DE102010056560A1 (de) * 2010-08-13 2012-02-16 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Drucksauerstoff und Druckstickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102010052544A1 (de) * 2010-11-25 2012-05-31 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102010052545A1 (de) * 2010-11-25 2012-05-31 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
FR2973485B1 (fr) * 2011-03-29 2017-11-24 L'air Liquide Sa Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR2973487B1 (fr) * 2011-03-31 2018-01-26 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede et appareil de production d'un gaz de l'air sous pression par distillation cryogenique
FR2976485B1 (fr) * 2011-06-20 2013-10-11 Oreal Utilisation comme agent anti-transpirant d'un polymere hydrodispersible floculant comportant des groupements amines non quaternises
EP2634517B1 (en) * 2012-02-29 2018-04-04 L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU787829A1 (ru) * 1976-09-10 1980-12-15 Предприятие П/Я А-3605 Способ получени жидких и газообразных компонентов воздуха
RU2054609C1 (ru) * 1990-12-04 1996-02-20 Балашихинское научно-производственное объединение криогенного машиностроения им.40-летия Октября "Криогенмаш" Способ разделения воздуха
US5400600A (en) * 1992-06-23 1995-03-28 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and installation for the production of gaseous oxygen under pressure
EP0660058A2 (en) * 1993-12-22 1995-06-28 The BOC Group plc Air separation
DE102010055448A1 (de) * 2010-12-21 2012-06-21 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft

Also Published As

Publication number Publication date
TWI691356B (zh) 2020-04-21
EP2963371A1 (de) 2016-01-06
TR201808162T4 (tr) 2018-07-23
CN105241178A (zh) 2016-01-13
US10995983B2 (en) 2021-05-04
EP2963371B1 (de) 2018-05-02
RU2015126528A3 (ru) 2019-02-01
CN105241178B (zh) 2020-03-06
RU2015126528A (ru) 2017-01-13
US20160187059A1 (en) 2016-06-30
TW201615255A (zh) 2016-05-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2691210C2 (ru) Способ и устройство для низкотемпературного разделения воздуха с переменным потреблением энергии
CN106716033B (zh) 空气的低温分离方法和空气分离设备
KR101541742B1 (ko) 저온 공기 분리 방법 및 장치
CN101421575B (zh) 用于低温分离空气的方法和装置
RU2681901C2 (ru) Способ и устройство для низкотемпературного разделения воздуха
CN101266095A (zh) 空气分离方法
US20160025408A1 (en) Air separation method and apparatus
KR20080100362A (ko) 초저온 공기 분리 시스템
EP1700072A1 (en) Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation
US20110067444A1 (en) Processes and Device for Low Temperature Separation of Air
JP2002327981A (ja) ３塔式深冷空気分離方法
US20180023890A1 (en) Method And Apparatus For Obtaining A Compressed Nitrogen Product
RU2360194C2 (ru) Способ разделения воздуха посредством низкотемпературной перегонки и установка для его осуществления
US11054182B2 (en) Process and apparatus for separating air using a split heat exchanger
TWI737770B (zh) 藉由低溫分離空氣製造加壓氮及液態氮之方法及裝置
RU2698378C2 (ru) Способ и устройство для низкотемпературного разделения воздуха
US10222120B2 (en) Method and device for generating two purified partial air streams
IL288739B2 (en) Process and plant for decomposing air at low temperature
RU2696846C2 (ru) Способ и устройство для получения сжатого газообразного продукта посредством низкотемпературного разделения воздуха
KR20220015406A (ko) 저온 공기 분리를 위한 방법 및 시스템
EP1726900A1 (en) Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation
EA024400B1 (ru) Способ генерирования газообразного сжатого кислородного продукта низкотемпературным разделением воздуха
US5901577A (en) Process and plant for air separation by cryogenic distillation
US20240183610A1 (en) Method and plant for low temperature fractionation of air
RU2783184C2 (ru) Способ получения одного или более продуктов разделения воздуха, а также установка разделения воздуха