RU2692146C1 - Способ получения изотропной электротехнической стали - Google Patents
Способ получения изотропной электротехнической стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2692146C1 RU2692146C1 RU2018119461A RU2018119461A RU2692146C1 RU 2692146 C1 RU2692146 C1 RU 2692146C1 RU 2018119461 A RU2018119461 A RU 2018119461A RU 2018119461 A RU2018119461 A RU 2018119461A RU 2692146 C1 RU2692146 C1 RU 2692146C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heating
- steel
- annealing
- rate
- temperature
- Prior art date
Links
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 48
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 26
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 18
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 9
- 230000006698 induction Effects 0.000 abstract description 5
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 4
- 238000010606 normalization Methods 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 230000005417 remagnetization Effects 0.000 abstract 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 5
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 5
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000565 Non-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000027418 Wounds and injury Diseases 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 208000014674 injury Diseases 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, конкретно к производству изотропной электротехнической стали, применяемой для изготовления магнитопроводов электрической аппаратуры, работающей во вращающемся магнитном поле. Для получения минимальных удельных магнитных потерь при перемагничивании и повышенной индукции при минимальной анизотропии магнитных свойств проводят выплавку стали, необязательно вакуумирование, горячую прокатку, необязательно нормализацию, однократную холодную прокатку полосы на конечную толщину, предварительный скоростной нагрев со скоростью нагрева не менее 100°С/с до температур 750-1200°C с последующим охлаждением, затем необязательный обезуглероживающий отжиг и окончательный рекристаллизационный отжиг, при этом нагрев для проведения обезуглероживающего и/или рекристаллизационного отжига ведут со скоростью менее 100°С/с до температуры выдержки в интервале 750-1200°С. 3 з.п. ф-лы, 1 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретно к производству изотропной электротехнической стали, применяемой для изготовления магнитопроводов электрической аппаратуры, работающей во вращающемся магнитном поле. Данная сталь должна иметь минимальные удельные магнитные потери при перемагничивании и повышенную индукцию при минимальной анизотропии магнитных свойств.
Известен способ (Б.В. Молотилов «Сера в электротехнических сталях», М., Металлургия, 1973, с. 139-147) изготовления холоднокатаной изотропной стали, включающий однократную холодную прокатку с обжатием 65-95% и последующий рекристаллизационный отжиг при температуре 800-1200°С. В этом случае за счет применения больших обжатий и протекания α↔λ превращения происходит подавление процесса вторичной рекристаллизации. Сталь, обработанная по этому способу, отличается недостаточной пластичностью и повышенными удельными потерями, что связано с наличием высокого содержания углерода в стали. Также недостатком данного способа является низкая скорость нагрева, что приводит к получению более мелкого зерна и повышению удельных магнитных потерь.
Наиболее близким к описываемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату является способ получения изотропной электротехнической стали (по пат. RU 2476606 С2, 2010), включающий выплавку, необязательно вакуумирование, горячую прокатку, необязательно нормализацию, однократную холодную прокатку полосы на конечную толщину, обезуглероживающий отжиг при 800-850°С и рекристаллизационный отжиг при 800-1050°С, причем нагрев до температуры обезуглероживающего отжига осуществляют со скоростью 100-500°С/сек во влажной защитной азотоводородной смеси. Нагрев до температуры рекристаллизационного отжига осуществляют со скоростью 100-500°С/сек в сухой защитной азотоводородной смеси.
Известен также способ получения листа из неориентированной электротехнической стали (по пат.JP 2529258 С1, 2010), включающий получение сляба, горячую прокатку, холодную прокатку и окончательный отжиг со средней скоростью возрастания температуры в ходе нагрева листа составляющей не менее 100°С/сек и температурой выдержки в температурном диапазоне 750-1200°С.
Однако применение скоростного индукционного нагрева со скоростью свыше 100°С/сек для проведения отжига с выдержкой на агрегатах непрерывного отжига сопряжено со сложностями монтажа дополнительного оборудования и синхронизации скоростей, что существенно ограничивает возможность применения различных режимов на одном агрегате, либо способно привести к перегреву стали и обрыву полосы. В данном случае причинами перегрева и обрыва полосы могут стать разница в скорости движения полосы в индукторах и на участке выдержки, малейшие кратковременные остановки полосы в индукторе, нагрев околошовного участка и т.д. В случае обрыва полосы высока вероятность травмирования оборудования индукционного нагрева.
Предлагаемое техническое решение направлено на решение задачи по обеспечению требуемого уровня гибкости технологии термической обработки изотропной электротехнической стали и снижению возможности перегрева и обрыва полосы при отжиге с применением скоростного нагрева для получения изотропной электротехнической стали в листах или рулонах с повышенными магнитными свойствами при минимальной анизотропии. Это достигается проведением предварительного скоростного нагрева со скоростью свыше 100°С/сек и последующим охлаждением полос, предположительно на отдельно стоящем агрегате, а затем проведением обезуглероживающего и\или рекристаллизационного отжига с выдержкой на агрегатах непрерывного отжига со скоростью нагрева менее 100°С/сек. Т.к. предварительный скоростной нагрев предполагается проводить на отдельном агрегате, то необходимость синхронизации скоростей движения полосы на участке индукционного нагрева и на участке выдержки отсутствует, и, соответственно, при прохождении полосы в индукторе, устраняется возможность ее остановки, перегрева и обрыва.
Необходимым условием скорейшего прохождения рекристаллизации является переизбыток свободной энергии, накопленный сталью в процессе скоростного нагрева. Поскольку сталь, сразу после скоростного нагрева, охлаждают, то полученный переизбыток свободной энергии не может быть скомпенсирован в процессе рекристаллизации т.к. для этого недостаточно времени.
При выдержке во время последующего рекристаллизационного отжига, рекристаллизация в стали проходит более интенсивно и в кратчайшие сроки, что обусловлено стремлением системы к скорейшей компенсации имеющегося переизбытка свободной энергии. Скорость нагрева в данном случае не критична.
Применение предварительного скоростного нагрева с последующим охлаждением позволяет интенсифицировать рекристаллизацию в процессе последующего рекристаллизационного отжига и сократить длительность термической обработки при сохранении качества готовой изотропной электротехнической стали. При длительности завершающего рекристаллизационного отжига в пределах широко распространенной и применяемой в настоящее время технологии (без скоростного нагрева) прогнозируется повышение качества готовой стали и снижение удельных магнитных потерь за счет более полного прохождения рекристаллизации и получения структуры с однородным равноосным зерном большего размера и минимальной разнозернистости.
Указанный результат достигается при обработке по способу, включающему следующие технологические операции.
Выплавку, необязательно вакуумирование, горячую прокатку, необязательно нормализацию, холодную прокатку на конечную толщину, предварительный скоростной нагрев до температуры 750-1200°С со скоростью нагрева свыше 100°С/сек и последующее охлаждение, необязательно обезуглероживающий отжиг со скоростью нагрева менее 100°С/сек и рекристаллизационный отжиг при температуре 750-1200°С и скорости нагрева менее 100°С/сек.
Выплавку изотропной электротехнической стали проводят в электродуговой печи или кислородном конвертере, возможно проведение вакуумной дегазации, с разливкой в стальные слябы. Далее проводят горячую прокатку с последующей нормализацией или без нее, а затем холодную прокатку на конечную толщину. При этом способ производства вплоть до процесса холодной прокатки никаким специальным образом не ограничивается за исключением того, чтобы к получаемому материалу мог быть применен обычный способ производства.
Далее полученная стальная полоса подвергается предварительному скоростному нагреву до температуры 750-1200°С с применением индукторов продольного и поперечного магнитных полей, которые обеспечивают сквозной нагрев полосы со скоростью свыше 100°С/сек. Температура нагрева зависит от химического состава стали. Проведенные исследования показали, что рекристаллизация проходит при температурах ниже указанных, однако нагрев менее 750°С нецелесообразен, так как не обеспечивает требуемого уровня магнитных свойств из-за получения зерна с размером менее необходимого. Скорость нагрева должна быть свыше 100°С/сек, так как только в этом случае соблюдается условие достаточного накопления системой свободной энергии для прохождения скорейшей рекристаллизации при последующем отжиге с выдержкой. Верхний предел скорости специально не ограничивается, однако, для предупреждения возможного термического коробления из-за возникающего градиента температур, целесообразно нагревать полосу со скоростью не более 500°С/сек. Изменение скорости нагрева обеспечивается изменением частоты и мощности индуцируемого поля и зависит от толщины нагреваемого материала и его химического состава. После скоростного нагрева полоса охлаждается до температуры не выше 100°С.Скорость охлаждения не ограничивается.
Далее возможно проведение обезуглероживающего отжига в увлажненной атмосфере для наиболее полного удаления растворенного С и предотвращения последующего магнитного старения. Условия обезуглероживающего отжига подбираются согласно требованиям обычного способа производства со скоростью нагрева менее 100°С/сек.
Далее проводится окончательный рекристаллизационный отжиг при температуре 750-1200°С. Нагрев осуществляется со скоростью менее 100°С/сек. Длительность выдержки должна быть достаточной для получения требуемых параметров стали. Рекристаллизационный отжиг может проводиться в режиме непрерывного следования за обезуглероживающим отжигом, если он необходим.
Пример
Изотропную электротехническую сталь с содержанием 0,65% Si, 0,18% Al, 0,155% Р, 0,034% С, остальное - Fe и примеси выплавляли в конвертере, слябы получали путем непрерывной разливки. После горячей прокатки на толщину 2,2 мм, металл подвергался травлению и холодной прокатке на толщину 0,5 мм. Холоднокатаный металл разрезался на образцы с размерами 0,5×30×305 мм. Образцы подвергались предварительному скоростному нагреву со скоростью 250°С/сек до температуры 830°С в сухой защитной атмосфере, время нагрева составляло 3,3 сек, и далее охлаждались. После охлаждения образцы нагревали до температуры 830°С в течение 1 мин в увлажненной защитной атмосфере, после чего следовала выдержка в течение 1 мин также в увлажненной атмосфере для обезуглероживания металла. Далее следовала выдержка в течение 1 мин в сухой защитной азотоводородной смеси для прохождения рекристаллизации.
Для сравнения образцы той же партии стали после холодной прокатки подвергали скоростному нагреву со скоростью 250°С/сек до температуры 830°С в увлажненной защитной атмосфере, время нагрева 3,3 сек. После нагрева образцы выдерживали в течение 2 мин в увлажненной атмосфере для обезуглероживания металла. Далее следовала выдержка в течение 1 мин в сухой защитной азотоводородной смеси для прохождения рекристаллизации.
По результатам обработки выявлено, что микроструктура образцов, обработанных по обоим режимам, идентична. В обоих случаях обнаружено прохождение собирательной рекристаллизации. Магнитные свойства по результатам отжига приведены в табл. 1.
Таким образом, проведение предварительного скоростного нагрева с последующим охлаждением, при прочих равных условиях, обеспечивает прохождение процессов рекристаллизации идентичное процессам, проходящим при обработке со скоростным нагревом на температуру выдержки без охлаждения, и обеспечивает получение изотропной электротехнической стали с сопоставимым уровнем магнитных свойств.
Данное изобретение позволяет обеспечить требуемый уровень гибкости технологии термической обработки изотропной электротехнической стали и устраняет возможность перегрева и обрыва полосы при применении скоростного нагрева.
Исследование научно-технической литературы показало отсутствие аналогичных технических решений, т.е. изобретение соответствует критерию - «Новизна».
Claims (4)
1. Способ получения изотропной электротехнической стали, включающий выплавку, горячую прокатку, холодную прокатку на конечную толщину, обезуглероживающий и/или рекристаллизационный отжиг, отличающийся тем, что после холодной прокатки проводят предварительный скоростной нагрев со скоростью нагрева свыше 100°С/с до температуры 750-1200°C с последующим охлаждением, а нагрев для проведения обезуглероживающего и/или рекристаллизационного отжига осуществляют со скоростью менее 100°С/с до температуры выдержки 750-1200°С.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что охлаждение после предварительного скоростного нагрева осуществляют до температуры не выше 100°С.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при выплавке проводят вакуумирование стали.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что после горячей прокатки проводят нормализацию стали.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018119461A RU2692146C1 (ru) | 2018-05-25 | 2018-05-25 | Способ получения изотропной электротехнической стали |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018119461A RU2692146C1 (ru) | 2018-05-25 | 2018-05-25 | Способ получения изотропной электротехнической стали |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2692146C1 true RU2692146C1 (ru) | 2019-06-21 |
Family
ID=67038006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018119461A RU2692146C1 (ru) | 2018-05-25 | 2018-05-25 | Способ получения изотропной электротехнической стали |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2692146C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110257613A (zh) * | 2019-07-05 | 2019-09-20 | 武汉钢铁有限公司 | 改善低温高磁感取向硅钢磁性能的方法 |
| RU2762195C1 (ru) * | 2021-03-15 | 2021-12-16 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ получения изотропной электротехнической стали |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2085598C1 (ru) * | 1994-01-31 | 1997-07-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ получения изотропной электротехнической стали |
| RU2427654C1 (ru) * | 2010-06-07 | 2011-08-27 | Учреждение Российской академии наук Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН | Способ производства изотропной электротехнической стали |
| RU2476606C2 (ru) * | 2010-10-28 | 2013-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Липецкий государственный технический университет (ЛГТУ) | Способ получения изотропной электротехнической стали |
| RU2527827C2 (ru) * | 2010-10-25 | 2014-09-10 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Способ производства нетекстурированной электротехнической стали с высокой магнитной индукцией |
| RU2536711C1 (ru) * | 2011-02-24 | 2014-12-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Лист из нетекстурированной электротехнической стали и способ его изготовления |
| EP3173503A1 (en) * | 2011-08-18 | 2017-05-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
| US20170314087A1 (en) * | 2014-10-20 | 2017-11-02 | Arcelormittal | Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet , steel sheet obtained and use thereof |
-
2018
- 2018-05-25 RU RU2018119461A patent/RU2692146C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2085598C1 (ru) * | 1994-01-31 | 1997-07-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ получения изотропной электротехнической стали |
| RU2427654C1 (ru) * | 2010-06-07 | 2011-08-27 | Учреждение Российской академии наук Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН | Способ производства изотропной электротехнической стали |
| RU2527827C2 (ru) * | 2010-10-25 | 2014-09-10 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Способ производства нетекстурированной электротехнической стали с высокой магнитной индукцией |
| RU2476606C2 (ru) * | 2010-10-28 | 2013-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Липецкий государственный технический университет (ЛГТУ) | Способ получения изотропной электротехнической стали |
| RU2536711C1 (ru) * | 2011-02-24 | 2014-12-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Лист из нетекстурированной электротехнической стали и способ его изготовления |
| EP3173503A1 (en) * | 2011-08-18 | 2017-05-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
| US20170314087A1 (en) * | 2014-10-20 | 2017-11-02 | Arcelormittal | Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet , steel sheet obtained and use thereof |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110257613A (zh) * | 2019-07-05 | 2019-09-20 | 武汉钢铁有限公司 | 改善低温高磁感取向硅钢磁性能的方法 |
| RU2762195C1 (ru) * | 2021-03-15 | 2021-12-16 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ получения изотропной электротехнической стали |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104372238B (zh) | 一种取向高硅钢的制备方法 | |
| CN104018068B (zh) | 一种厚度为0.18mm的高磁感取向硅钢的制备方法 | |
| JP5675950B2 (ja) | 優れた磁気特性を有する高効率無方向性珪素鋼の製造方法 | |
| JP5273944B2 (ja) | 鏡面方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2013189712A (ja) | 磁束密度の高い方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| CN103687966A (zh) | 方向性电磁钢板的制造方法 | |
| RU2008107938A (ru) | Способ изготовления структурно-ориентированной стальной магнитной полосы | |
| JP2008001979A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法とその製造方法に用いる脱炭焼鈍炉 | |
| RU2692146C1 (ru) | Способ получения изотропной электротехнической стали | |
| CN105950992A (zh) | 一种采用一次冷轧法制造的晶粒取向纯铁及方法 | |
| JP5332134B2 (ja) | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| CN108411205B (zh) | Csp流程生产高磁感低铁损无取向电工钢的方法 | |
| JP4714637B2 (ja) | 磁束密度の高い方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| CN108504952B (zh) | 薄板坯连铸连轧生产新能源汽车用无取向电工钢的方法 | |
| RU2758511C1 (ru) | Способ производства особонизкоуглеродистой холоднокатаной электротехнической изотропной стали с высоким комплексом магнитных и механических свойств | |
| CN109182907B (zh) | 一种无头轧制生产半工艺无取向电工钢的方法 | |
| JP2008001978A (ja) | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH07122096B2 (ja) | 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| CN113621774B (zh) | 高硅无取向电工钢及其生产方法 | |
| RU2637848C1 (ru) | Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали | |
| RU2762195C1 (ru) | Способ получения изотропной электротехнической стали | |
| JP2003193142A (ja) | 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| RU2701606C1 (ru) | Способ производства анизотропной электротехнической стали с высокой проницаемостью | |
| RU2701599C1 (ru) | Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали | |
| RU2476606C2 (ru) | Способ получения изотропной электротехнической стали |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200526 |