RU2692146C1 - Method of producing isotropic electrical steel - Google Patents
Method of producing isotropic electrical steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2692146C1 RU2692146C1 RU2018119461A RU2018119461A RU2692146C1 RU 2692146 C1 RU2692146 C1 RU 2692146C1 RU 2018119461 A RU2018119461 A RU 2018119461A RU 2018119461 A RU2018119461 A RU 2018119461A RU 2692146 C1 RU2692146 C1 RU 2692146C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heating
- steel
- annealing
- rate
- temperature
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретно к производству изотропной электротехнической стали, применяемой для изготовления магнитопроводов электрической аппаратуры, работающей во вращающемся магнитном поле. Данная сталь должна иметь минимальные удельные магнитные потери при перемагничивании и повышенную индукцию при минимальной анизотропии магнитных свойств.The invention relates to metallurgy, specifically to the production of isotropic electrical steel used for the manufacture of magnetic circuits of electrical equipment operating in a rotating magnetic field. This steel should have minimal specific magnetic losses during magnetic reversal and increased induction with minimal anisotropy of magnetic properties.
Известен способ (Б.В. Молотилов «Сера в электротехнических сталях», М., Металлургия, 1973, с. 139-147) изготовления холоднокатаной изотропной стали, включающий однократную холодную прокатку с обжатием 65-95% и последующий рекристаллизационный отжиг при температуре 800-1200°С. В этом случае за счет применения больших обжатий и протекания α↔λ превращения происходит подавление процесса вторичной рекристаллизации. Сталь, обработанная по этому способу, отличается недостаточной пластичностью и повышенными удельными потерями, что связано с наличием высокого содержания углерода в стали. Также недостатком данного способа является низкая скорость нагрева, что приводит к получению более мелкого зерна и повышению удельных магнитных потерь.The known method (B.V. Molotilov "Sulfur in electrical steels", M., Metallurgy, 1973, pp. 139-147) for the manufacture of cold rolled isotropic steel, including single cold rolling with a reduction of 65-95% and subsequent recrystallization annealing at a temperature of 800 -1200 ° C. In this case, due to the use of large reductions and the occurrence of α↔λ transformation, the process of secondary recrystallization is suppressed. Steel treated by this method is characterized by insufficient ductility and increased specific losses, due to the presence of a high carbon content in the steel. Also the disadvantage of this method is the low heating rate, which results in a finer grain and an increase in specific magnetic losses.
Наиболее близким к описываемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату является способ получения изотропной электротехнической стали (по пат. RU 2476606 С2, 2010), включающий выплавку, необязательно вакуумирование, горячую прокатку, необязательно нормализацию, однократную холодную прокатку полосы на конечную толщину, обезуглероживающий отжиг при 800-850°С и рекристаллизационный отжиг при 800-1050°С, причем нагрев до температуры обезуглероживающего отжига осуществляют со скоростью 100-500°С/сек во влажной защитной азотоводородной смеси. Нагрев до температуры рекристаллизационного отжига осуществляют со скоростью 100-500°С/сек в сухой защитной азотоводородной смеси.The closest to the described invention to the technical essence and the achieved result is a method of producing isotropic electrical steel (according to Pat. EN 2476606 C2, 2010), including smelting, optional vacuum, hot rolling, optional normalization, single cold rolling of the strip to the final thickness, decarbonizing annealing at 800-850 ° C and recrystallization annealing at 800-1050 ° C, and heating to the temperature of the decarburization annealing is carried out at a speed of 100-500 ° C / s in a moist protective nitric acid Noah mixture. Heating to the temperature of recrystallization annealing is carried out with a speed of 100-500 ° C / s in a dry protective nitric mixture.
Известен также способ получения листа из неориентированной электротехнической стали (по пат.JP 2529258 С1, 2010), включающий получение сляба, горячую прокатку, холодную прокатку и окончательный отжиг со средней скоростью возрастания температуры в ходе нагрева листа составляющей не менее 100°С/сек и температурой выдержки в температурном диапазоне 750-1200°С.There is also known a method of producing a sheet of non-oriented electrical steel (according to US Pat. JP 2529258 C1, 2010), including slab production, hot rolling, cold rolling and final annealing at an average rate of temperature rise during heating of the sheet to at least 100 ° C / s and exposure temperature in the temperature range of 750-1200 ° C.
Однако применение скоростного индукционного нагрева со скоростью свыше 100°С/сек для проведения отжига с выдержкой на агрегатах непрерывного отжига сопряжено со сложностями монтажа дополнительного оборудования и синхронизации скоростей, что существенно ограничивает возможность применения различных режимов на одном агрегате, либо способно привести к перегреву стали и обрыву полосы. В данном случае причинами перегрева и обрыва полосы могут стать разница в скорости движения полосы в индукторах и на участке выдержки, малейшие кратковременные остановки полосы в индукторе, нагрев околошовного участка и т.д. В случае обрыва полосы высока вероятность травмирования оборудования индукционного нагрева.However, the use of high-speed induction heating at a speed of over 100 ° C / s for annealing with dwell on continuous annealing units is associated with the difficulties of installing additional equipment and synchronizing speeds, which significantly limits the possibility of using different modes on one unit, or can lead to overheating of steel and strip clipping. In this case, the reasons for overheating and break in the strip can be the difference in the speed of the strip in the inductors and in the section of exposure, the slightest short-term stop of the strip in the inductor, the heating of the low-altitude section, etc. In the event of a strip break, there is a high probability of injury to the induction heating equipment.
Предлагаемое техническое решение направлено на решение задачи по обеспечению требуемого уровня гибкости технологии термической обработки изотропной электротехнической стали и снижению возможности перегрева и обрыва полосы при отжиге с применением скоростного нагрева для получения изотропной электротехнической стали в листах или рулонах с повышенными магнитными свойствами при минимальной анизотропии. Это достигается проведением предварительного скоростного нагрева со скоростью свыше 100°С/сек и последующим охлаждением полос, предположительно на отдельно стоящем агрегате, а затем проведением обезуглероживающего и\или рекристаллизационного отжига с выдержкой на агрегатах непрерывного отжига со скоростью нагрева менее 100°С/сек. Т.к. предварительный скоростной нагрев предполагается проводить на отдельном агрегате, то необходимость синхронизации скоростей движения полосы на участке индукционного нагрева и на участке выдержки отсутствует, и, соответственно, при прохождении полосы в индукторе, устраняется возможность ее остановки, перегрева и обрыва.The proposed technical solution is aimed at solving the problem of providing the required level of flexibility of heat treatment technology of isotropic electrical steel and reducing the possibility of overheating and breakage of the strip during annealing using high-speed heating to produce isotropic electrical steel in sheets or coils with enhanced magnetic properties with minimal anisotropy. This is achieved by conducting pre-speed heating at a rate of over 100 ° C / s and subsequent cooling of the bands, presumably on a stand-alone unit, and then performing a decarburization and / or recrystallization annealing with a delay on the units of continuous annealing at a heating rate less than 100 ° C / s. Because preliminary speed heating is supposed to be carried out on a separate unit, then the need to synchronize the speeds of the strip in the induction heating section and the exposure section is absent, and, accordingly, when the strip passes through the inductor, the possibility of its stopping, overheating and breakage is eliminated.
Необходимым условием скорейшего прохождения рекристаллизации является переизбыток свободной энергии, накопленный сталью в процессе скоростного нагрева. Поскольку сталь, сразу после скоростного нагрева, охлаждают, то полученный переизбыток свободной энергии не может быть скомпенсирован в процессе рекристаллизации т.к. для этого недостаточно времени.A prerequisite for the speedy recrystallization is the surplus of free energy accumulated by the steel in the process of high-speed heating. Since steel, immediately after high-speed heating, is cooled, the resulting surplus of free energy cannot be compensated in the recrystallization process, since there is not enough time for that.
При выдержке во время последующего рекристаллизационного отжига, рекристаллизация в стали проходит более интенсивно и в кратчайшие сроки, что обусловлено стремлением системы к скорейшей компенсации имеющегося переизбытка свободной энергии. Скорость нагрева в данном случае не критична.With aging during the subsequent recrystallization annealing, recrystallization in steel takes place more intensively and in the shortest possible time, due to the desire of the system to quickly compensate for the available excess of free energy. The heating rate in this case is not critical.
Применение предварительного скоростного нагрева с последующим охлаждением позволяет интенсифицировать рекристаллизацию в процессе последующего рекристаллизационного отжига и сократить длительность термической обработки при сохранении качества готовой изотропной электротехнической стали. При длительности завершающего рекристаллизационного отжига в пределах широко распространенной и применяемой в настоящее время технологии (без скоростного нагрева) прогнозируется повышение качества готовой стали и снижение удельных магнитных потерь за счет более полного прохождения рекристаллизации и получения структуры с однородным равноосным зерном большего размера и минимальной разнозернистости.The use of preliminary high-speed heating with subsequent cooling allows to intensify the recrystallization during the subsequent recrystallization annealing and reduce the duration of heat treatment while maintaining the quality of the finished isotropic electrical steel. With the duration of the final recrystallization annealing within the widespread and currently used technology (without high-speed heating), it is predicted that the quality of the finished steel will improve and the specific magnetic losses will decrease due to a more complete recrystallization and a larger uniform grain with minimal grain size.
Указанный результат достигается при обработке по способу, включающему следующие технологические операции.This result is achieved by processing according to the method, which includes the following technological operations.
Выплавку, необязательно вакуумирование, горячую прокатку, необязательно нормализацию, холодную прокатку на конечную толщину, предварительный скоростной нагрев до температуры 750-1200°С со скоростью нагрева свыше 100°С/сек и последующее охлаждение, необязательно обезуглероживающий отжиг со скоростью нагрева менее 100°С/сек и рекристаллизационный отжиг при температуре 750-1200°С и скорости нагрева менее 100°С/сек.Melting, optionally vacuuming, hot rolling, optional normalization, cold rolling to final thickness, preliminary high-speed heating to a temperature of 750-1200 ° C with a heating rate above 100 ° C / s and subsequent cooling, optionally a decarburizing annealing with a heating rate less than 100 ° C / sec and recrystallization annealing at a temperature of 750-1200 ° С and a heating rate of less than 100 ° С / sec.
Выплавку изотропной электротехнической стали проводят в электродуговой печи или кислородном конвертере, возможно проведение вакуумной дегазации, с разливкой в стальные слябы. Далее проводят горячую прокатку с последующей нормализацией или без нее, а затем холодную прокатку на конечную толщину. При этом способ производства вплоть до процесса холодной прокатки никаким специальным образом не ограничивается за исключением того, чтобы к получаемому материалу мог быть применен обычный способ производства.The smelting of isotropic electrical steel is carried out in an electric arc furnace or an oxygen converter, it is possible to conduct vacuum degassing, with casting into steel slabs. Next, carry out hot rolling with subsequent normalization or without it, and then cold rolling to a final thickness. At the same time, the production method up to the cold rolling process is not limited in any special way, except that the usual production method can be applied to the resulting material.
Далее полученная стальная полоса подвергается предварительному скоростному нагреву до температуры 750-1200°С с применением индукторов продольного и поперечного магнитных полей, которые обеспечивают сквозной нагрев полосы со скоростью свыше 100°С/сек. Температура нагрева зависит от химического состава стали. Проведенные исследования показали, что рекристаллизация проходит при температурах ниже указанных, однако нагрев менее 750°С нецелесообразен, так как не обеспечивает требуемого уровня магнитных свойств из-за получения зерна с размером менее необходимого. Скорость нагрева должна быть свыше 100°С/сек, так как только в этом случае соблюдается условие достаточного накопления системой свободной энергии для прохождения скорейшей рекристаллизации при последующем отжиге с выдержкой. Верхний предел скорости специально не ограничивается, однако, для предупреждения возможного термического коробления из-за возникающего градиента температур, целесообразно нагревать полосу со скоростью не более 500°С/сек. Изменение скорости нагрева обеспечивается изменением частоты и мощности индуцируемого поля и зависит от толщины нагреваемого материала и его химического состава. После скоростного нагрева полоса охлаждается до температуры не выше 100°С.Скорость охлаждения не ограничивается.Next, the resulting steel strip is subjected to preliminary high-speed heating to a temperature of 750-1200 ° C using inductors of longitudinal and transverse magnetic fields, which provide end-to-end heating of the strip at a rate of over 100 ° C / sec. The heating temperature depends on the chemical composition of the steel. Studies have shown that recrystallization takes place at temperatures below those indicated, however, heating less than 750 ° C is not practical because it does not provide the required level of magnetic properties due to the production of grain with a size less than necessary. The heating rate should be above 100 ° C / s, since only in this case the condition of sufficient accumulation of free energy by the system is observed for the passage of the earliest recrystallization during the subsequent annealing with exposure. The upper limit of speed is not specifically limited, however, to prevent possible thermal distortion due to the resulting temperature gradient, it is advisable to heat the strip at a speed of no more than 500 ° C / sec. The change in the heating rate is provided by changing the frequency and power of the induced field and depends on the thickness of the material being heated and its chemical composition. After high-speed heating, the strip is cooled to a temperature not higher than 100 ° C. The cooling rate is not limited.
Далее возможно проведение обезуглероживающего отжига в увлажненной атмосфере для наиболее полного удаления растворенного С и предотвращения последующего магнитного старения. Условия обезуглероживающего отжига подбираются согласно требованиям обычного способа производства со скоростью нагрева менее 100°С/сек.Further, it is possible to conduct a decarburization annealing in a humid atmosphere for the most complete removal of dissolved C and prevent subsequent magnetic aging. The conditions for decarburization annealing are selected according to the requirements of the conventional production method with a heating rate of less than 100 ° C / s.
Далее проводится окончательный рекристаллизационный отжиг при температуре 750-1200°С. Нагрев осуществляется со скоростью менее 100°С/сек. Длительность выдержки должна быть достаточной для получения требуемых параметров стали. Рекристаллизационный отжиг может проводиться в режиме непрерывного следования за обезуглероживающим отжигом, если он необходим.Next is the final recrystallization annealing at a temperature of 750-1200 ° C. Heating is carried out at a rate of less than 100 ° C / sec. The duration of exposure should be sufficient to obtain the required parameters of steel. Recrystallization annealing can be carried out in continuous mode following decarburization annealing, if necessary.
ПримерExample
Изотропную электротехническую сталь с содержанием 0,65% Si, 0,18% Al, 0,155% Р, 0,034% С, остальное - Fe и примеси выплавляли в конвертере, слябы получали путем непрерывной разливки. После горячей прокатки на толщину 2,2 мм, металл подвергался травлению и холодной прокатке на толщину 0,5 мм. Холоднокатаный металл разрезался на образцы с размерами 0,5×30×305 мм. Образцы подвергались предварительному скоростному нагреву со скоростью 250°С/сек до температуры 830°С в сухой защитной атмосфере, время нагрева составляло 3,3 сек, и далее охлаждались. После охлаждения образцы нагревали до температуры 830°С в течение 1 мин в увлажненной защитной атмосфере, после чего следовала выдержка в течение 1 мин также в увлажненной атмосфере для обезуглероживания металла. Далее следовала выдержка в течение 1 мин в сухой защитной азотоводородной смеси для прохождения рекристаллизации.An isotropic electrical steel with a content of 0.65% Si, 0.18% Al, 0.155% P, 0.034% C, the rest is Fe and impurities smelted in a converter, the slabs were obtained by continuous casting. After hot rolling to a thickness of 2.2 mm, the metal was etched and cold rolled to a thickness of 0.5 mm. Cold-rolled metal was cut into specimens with dimensions of 0.5 × 30 × 305 mm. The samples were subjected to preliminary high-speed heating at a rate of 250 ° C / s to a temperature of 830 ° C in a dry protective atmosphere, the heating time was 3.3 seconds, and then cooled. After cooling, the samples were heated to a temperature of 830 ° C for 1 min in a humidified protective atmosphere, followed by aging for 1 min in a humidified atmosphere to decarburize the metal. This was followed by aging for 1 min in a dry protective nitric mixture for recrystallization.
Для сравнения образцы той же партии стали после холодной прокатки подвергали скоростному нагреву со скоростью 250°С/сек до температуры 830°С в увлажненной защитной атмосфере, время нагрева 3,3 сек. После нагрева образцы выдерживали в течение 2 мин в увлажненной атмосфере для обезуглероживания металла. Далее следовала выдержка в течение 1 мин в сухой защитной азотоводородной смеси для прохождения рекристаллизации.For comparison, the samples of the same batch of steel after cold rolling were subjected to high-speed heating at a rate of 250 ° C / s to a temperature of 830 ° C in a humidified protective atmosphere, the heating time was 3.3 seconds. After heating, the samples were kept for 2 min in a humidified atmosphere to decarburize the metal. This was followed by aging for 1 min in a dry protective nitric mixture for recrystallization.
По результатам обработки выявлено, что микроструктура образцов, обработанных по обоим режимам, идентична. В обоих случаях обнаружено прохождение собирательной рекристаллизации. Магнитные свойства по результатам отжига приведены в табл. 1.According to the results of processing, it was revealed that the microstructure of the samples processed in both modes is identical. In both cases, the passage of collective recrystallization was found. Magnetic properties of the results of annealing are given in Table. one.
Таким образом, проведение предварительного скоростного нагрева с последующим охлаждением, при прочих равных условиях, обеспечивает прохождение процессов рекристаллизации идентичное процессам, проходящим при обработке со скоростным нагревом на температуру выдержки без охлаждения, и обеспечивает получение изотропной электротехнической стали с сопоставимым уровнем магнитных свойств.Thus, carrying out preliminary high-speed heating followed by cooling, ceteris paribus, ensures that recrystallization processes are identical to those that occur during high-speed heating at holding temperature without cooling and provides isotropic electrical steel with a comparable level of magnetic properties.
Данное изобретение позволяет обеспечить требуемый уровень гибкости технологии термической обработки изотропной электротехнической стали и устраняет возможность перегрева и обрыва полосы при применении скоростного нагрева.This invention allows to provide the required level of flexibility of the technology of heat treatment of isotropic electrical steel and eliminates the possibility of overheating and breakage of the strip when using high-speed heating.
Исследование научно-технической литературы показало отсутствие аналогичных технических решений, т.е. изобретение соответствует критерию - «Новизна».The study of scientific and technical literature showed the absence of similar technical solutions, i.e. The invention meets the criterion of "Novelty."
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018119461A RU2692146C1 (en) | 2018-05-25 | 2018-05-25 | Method of producing isotropic electrical steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018119461A RU2692146C1 (en) | 2018-05-25 | 2018-05-25 | Method of producing isotropic electrical steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2692146C1 true RU2692146C1 (en) | 2019-06-21 |
Family
ID=67038006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018119461A RU2692146C1 (en) | 2018-05-25 | 2018-05-25 | Method of producing isotropic electrical steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2692146C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110257613A (en) * | 2019-07-05 | 2019-09-20 | 武汉钢铁有限公司 | Improve the method for low temperature high magnetic induction grain-oriented silicon steel magnetic property |
| RU2762195C1 (en) * | 2021-03-15 | 2021-12-16 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for producing isotropic electrical steel |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2085598C1 (en) * | 1994-01-31 | 1997-07-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of manufacturing isotropic electrical steel |
| RU2427654C1 (en) * | 2010-06-07 | 2011-08-27 | Учреждение Российской академии наук Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН | Procedure for production of isotropic electro-technical steel |
| RU2476606C2 (en) * | 2010-10-28 | 2013-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Липецкий государственный технический университет (ЛГТУ) | Method for making isotropic electrical steel |
| RU2527827C2 (en) * | 2010-10-25 | 2014-09-10 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Production of random-orientation electric steel with high magnetic induction |
| RU2536711C1 (en) * | 2011-02-24 | 2014-12-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Plate from non-textured electrical steel, and method for its manufacture |
| EP3173503A1 (en) * | 2011-08-18 | 2017-05-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
| US20170314087A1 (en) * | 2014-10-20 | 2017-11-02 | Arcelormittal | Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet , steel sheet obtained and use thereof |
-
2018
- 2018-05-25 RU RU2018119461A patent/RU2692146C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2085598C1 (en) * | 1994-01-31 | 1997-07-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of manufacturing isotropic electrical steel |
| RU2427654C1 (en) * | 2010-06-07 | 2011-08-27 | Учреждение Российской академии наук Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН | Procedure for production of isotropic electro-technical steel |
| RU2527827C2 (en) * | 2010-10-25 | 2014-09-10 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Production of random-orientation electric steel with high magnetic induction |
| RU2476606C2 (en) * | 2010-10-28 | 2013-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Липецкий государственный технический университет (ЛГТУ) | Method for making isotropic electrical steel |
| RU2536711C1 (en) * | 2011-02-24 | 2014-12-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Plate from non-textured electrical steel, and method for its manufacture |
| EP3173503A1 (en) * | 2011-08-18 | 2017-05-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
| US20170314087A1 (en) * | 2014-10-20 | 2017-11-02 | Arcelormittal | Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet , steel sheet obtained and use thereof |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110257613A (en) * | 2019-07-05 | 2019-09-20 | 武汉钢铁有限公司 | Improve the method for low temperature high magnetic induction grain-oriented silicon steel magnetic property |
| RU2762195C1 (en) * | 2021-03-15 | 2021-12-16 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for producing isotropic electrical steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104372238B (en) | A kind of preparation method who is orientated high silicon steel | |
| CN104018068B (en) | Method for preparing high-magnetic-induction oriented silicon steel with thickness of 0.18mm | |
| JP5273944B2 (en) | Manufacturing method of mirror-oriented electrical steel sheet | |
| JP2013189712A (en) | Method for producing grain-oriented flat rolled magnetic steel sheet and strip with high magnetic flux density | |
| CN103687966A (en) | Process for producing grain-oriented electrical steel sheet | |
| RU2008107938A (en) | METHOD FOR PRODUCING A STRUCTURAL-ORIENTED STEEL MAGNETIC STRIP | |
| CN104937118A (en) | Production method for semi-processed non-oriented electromagnetic steel sheet exhibiting superior magnetic properties | |
| JP2008001979A (en) | Process for producing grain-oriented magnetic steel sheet and decarburization/annealing furnace used for the production method | |
| RU2692146C1 (en) | Method of producing isotropic electrical steel | |
| CN105950992A (en) | Grain-oriented pure iron manufactured through adopting single cold rolling method and method | |
| JP5332134B2 (en) | Manufacturing method of high magnetic flux density grain-oriented electrical steel sheet | |
| CN108411205B (en) | The method of CSP process production high-magnetic induction, low-iron loss non-oriented electrical steel | |
| JP4714637B2 (en) | Method for producing grain-oriented electrical steel sheet with high magnetic flux density | |
| CN108504952B (en) | The method of thin slab continuous casting and rolling production new-energy automobile non-oriented electrical steel | |
| JPH07122096B2 (en) | Manufacturing method of unidirectional electrical steel sheet with excellent magnetic and film properties | |
| CN109182907B (en) | Method for producing semi-process non-oriented electrical steel by endless rolling | |
| JP2008001978A (en) | Process for producing grain-oriented magnetic steel sheet with high magnetic flux density | |
| CN113621774B (en) | High-silicon non-oriented electrical steel and production method thereof | |
| RU2637848C1 (en) | Method for producing high-permeability anisotropic electrical steel | |
| RU2762195C1 (en) | Method for producing isotropic electrical steel | |
| JP2003193142A (en) | Method of producing grain oriented silicon steel sheet having excellent magnetic property | |
| CN111417737B (en) | Grain-oriented electromagnetic steel sheet with low iron loss and method for producing same | |
| RU2701606C1 (en) | Method for production of anisotropic electrical steel with high permeability | |
| RU2701599C1 (en) | Production method of high-permeable anisotropic electrical steel | |
| RU2476606C2 (en) | Method for making isotropic electrical steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200526 |