RU2670523C1 - Grinding filling for disk mill - Google Patents

Grinding filling for disk mill Download PDF

Info

Publication number
RU2670523C1
RU2670523C1 RU2017141364A RU2017141364A RU2670523C1 RU 2670523 C1 RU2670523 C1 RU 2670523C1 RU 2017141364 A RU2017141364 A RU 2017141364A RU 2017141364 A RU2017141364 A RU 2017141364A RU 2670523 C1 RU2670523 C1 RU 2670523C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
working
grooves
grinding
knives
blades
Prior art date
Application number
RU2017141364A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Юрий Давыдович Алашкевич
Валерий Иванович Ковалев
Original Assignee
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный университет науки и технологий имени академика М.Ф. Решетнева" (СибГУ им. М.Ф. Решетнева)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный университет науки и технологий имени академика М.Ф. Решетнева" (СибГУ им. М.Ф. Решетнева) filed Critical Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный университет науки и технологий имени академика М.Ф. Решетнева" (СибГУ им. М.Ф. Решетнева)
Priority to RU2017141364A priority Critical patent/RU2670523C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2670523C1 publication Critical patent/RU2670523C1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C7/00—Crushing or disintegrating by disc mills
    • B02C7/11—Details
    • B02C7/12—Shape or construction of discs
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C7/00—Crushing or disintegrating by disc mills
    • B02C7/11—Details
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21D—TREATMENT OF THE MATERIALS BEFORE PASSING TO THE PAPER-MAKING MACHINE
    • D21D1/00—Methods of beating or refining; Beaters of the Hollander type
    • D21D1/20—Methods of refining
    • D21D1/30—Disc mills

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Food Science & Technology (AREA)
  • Crushing And Grinding (AREA)
  • Paper (AREA)

Abstract

FIELD: disintegrators and crushing devices.SUBSTANCE: invention relates to the structural elements of a disc mill and can be used in the pulp and paper industry in the fine grinding stage. Grinding filling includes rotary and stator disks. Their annular grinding surfaces are divided by through radial grooves (1) into sectors (2), straight blades (3) alternating with the through intermediate grooves (4) formed by the side walls of the blades (3) parallel to the radial generatrix of the sector are uniformly distributed on their working surfaces. Average values of the thickness of blades (3) and the widths of grooves (4) are constant from the input circumferential edge (7) of the disc to outlet (8), and working walls (5) of blades (3) in the cross section of grooves (4) are inclined relative to non-working ones (6) with an increase in the thickness of blades (3) in the base. Slope of working (5) side walls relative to non-working (6) is in the range 1.2ϕ≤α≤<1.8ϕ, where ϕ – the angle of friction of the pulp mass on the blade surface.EFFECT: optimum force influence on the fibrous mass is achieved in one pass through the grinding cavity of the filling.1 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к размалывающей гарнитуре для дисковой мельницы и может быть использовано в целлюлозно - бумажной промышленности на стадии тонкого помола.The invention relates to a grinding headset for a disk mill and can be used in the pulp and paper industry at the fine grinding stage.

Известна размалывающая гарнитура для дисковой мельницы, включающая роторный и статорный диски, с параллельными прямолинейными ножами и канавками. (Размалывающая гарнитура дисковой мельницы. Патент на изобретение, №878847, 07.11.1981 г., бюл. №41, Москва. А.Н. Назаренко, Е.Е. Савицкий, И.Н. Халандовский. (Фиг. 1. Фиг. 2, Вид А)).Known grinding headset for a disk mill, comprising a rotor and stator disks, with parallel straight knives and grooves. (Grinding headset of a disk mill. Patent for invention, No. 878847, 07.11.1981, bull. No. 41, Moscow. A.N. Nazarenko, E.E. Savitsky, I.N. Khalandovsky. (Fig. 1. Fig. 2, Type A)).

Известна размалывающая гарнитура дисковой мельницы, включающая, роторный и статорный диски, рабочие поверхности которых снабжены прямолинейными ножами, параллельными друг другу в пределах одного сектора, чередующимися со сквозными межножевыми канавками (С.С. Легоцкий, В.Н. Гончаров РАЗМАЛЫВАЮЩЕЕ ОБОРУДОВАНИЕ и подготовка бумажной массы Лесная промышленность - М.: 1990 г., с. 14., рис 1б, 3 - вариант 2)..The grinding headset of a disk mill is known, including rotor and stator disks, the working surfaces of which are equipped with straight blades parallel to each other within the same sector, alternating with cross-cutting grooves (S. S. Legotsky, V. N. Goncharov GRINDING EQUIPMENT and paper preparation Mass Forest industry - M .: 1990, p. 14., Fig. 1b, 3 - option 2).

Наиболее известна размалывающая гарнитура для дисковой мельницы, включающая роторный и статорный диски, их кольцевые размалывающие поверхности разделены сквозными радиальными канавками на секторы, на рабочей поверхности которых равномерно распределены прямолинейные ножи, чередующиеся со сквозными промежуточными канавками, образованными боковыми стенками ножей, параллельными радиальной образующей сектора, толщина ножей и ширина канавок постоянны, от входной окружной кромки диска, до выходной (Ю.Д. Алашкевич, В.И. Ковалев, А.А. Набиева. Влияние рисунка гарнитуры на процесс размола волокнистых полуфабрикатов. Часть I. © ГОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет», 2010 г., с. 56-61, рисунок 2.3.3, Вид а).The most famous grinding headset for a disk mill, including rotor and stator disks, their ring grinding surfaces are divided by radial through grooves into sectors, on the working surface of which rectilinear knives are alternately distributed with through intermediate grooves formed by the side walls of knives parallel to the radial forming sector, the thickness of the knives and the width of the grooves are constant, from the input circumferential edge of the disk to the output (Yu.D. Alashkevich, V.I. Kovalev, A.A. Nabiyeva. The influence of the headset pattern on the process of grinding fibrous semi-finished products. Part I. © SEI HPE "Siberian State Technological University", 2010, pp. 56-61, Figure 2.3.3, View a ).

В известных гарнитурах боковые стенки ножей имеют традиционно вертикальное исполнение. Одна из стенок является рабочей, поскольку выполняет три основные рабочие функции:In known headsets, the side walls of the knives are traditionally vertical. One of the walls is working, since it performs three main operational functions:

- непосредственно воспринимает касательные и нормальные силовые составляющие окружного усилия;- directly perceives the tangential and normal force components of the circumferential force;

- транспортирует волокнистую массу, от входа в размалывающую полость гарнитуры, к выходу из нее;- transports the pulp, from the entrance to the grinding headset cavity, to the exit from it;

- транспортирует волокнистую массу от основания канавки к режущей кромке ножа.- transports the pulp from the base of the groove to the cutting edge of the knife.

Окружное усилие возникает в процессе вращения ротора, относительно неподвижного статора, и воздействует на волокно касательной и нормальной силовыми составляющими, развивающимися при непрерывном контакте с рабочими боковыми стенками ножей потоков волокнистой суспензии, в процессе ее транспортирования по канавкам через размалывающую полость гарнитуры.Circumferential force occurs in the process of rotating the rotor, a relatively stationary stator, and acts on the fiber tangential and normal force components, which develop in continuous contact with the working side walls of the knives of the fiber suspension streams, during its transportation through the grooves through the grinding headset cavity.

Противоположные боковые стенки межножевых канавок, не выполняющие основные рабочие функции, являются нерабочими.Opposite side walls of the inter-groove grooves that do not perform basic operational functions are inoperative.

Для известных гарнитур характерны два общих недостаткаFamous headsets have two common drawbacks.

Первым из них является то, что, при параллельности рабочих и нерабочих стенок, вертикальная касательная составляющая окружного усилия, действующая в плоскости рабочей стенки, меньше силы трения волокон о ее поверхность.The first of these is that, with parallel working and non-working walls, the vertical tangential component of the circumferential force acting in the plane of the working wall is less than the friction force of the fibers on its surface.

За счет этого происходит удержание прилегающего к ней высоко консистентного слоя волокнистой суспензии, снижение транспортирующей функции по направлению к режущей кромке ножа.Due to this, there is a retention adjacent to it a highly consistent layer of fiber suspension, reducing the conveying function towards the cutting edge of the knife.

В результате, значительная часть суспензии перемещается к выходу из размалывающей полости, практически не достигая режущей кромки и не подвергаясь существенному силовому воздействию.As a result, a significant part of the suspension moves to the exit from the grinding cavity, practically not reaching the cutting edge and not being subjected to significant force action.

Вторым недостатком известных решений является то, что наклон рабочих стенок ножей, в поперечном сечении межножевых канавок, относительно нерабочих равен нулю.The second disadvantage of the known solutions is that the inclination of the working walls of the knives, in the cross-section of the inter-groove grooves, is relatively non-working in relation to non-working.

При соблюдении этого условия угол заточки ножей равен η=90°.Under this condition, the angle of sharpening of the knives is η = 90 °.

Вполне естественно, что данному значению, при заданной ширине канавок, соответствуют вполне определенные значения твердости стали, варьировать которыми не представляется возможным.It is quite natural that for a given width of the grooves, this value corresponds to well-defined steel hardness values, which cannot be varied.

Изобретение решает задачу интенсификации, повышения качества, снижения удельных энергозатрат процесса размола, повышения прочности ножей.The invention solves the problem of intensification, quality improvement, reduction of specific energy consumption of the grinding process, increase the strength of knives.

Технический результат заключается в обеспечении оптимального силового воздействия на волокнистую массу за один проход через размалывающую полость гарнитуры.The technical result is to provide optimal force on the fibrous mass in a single pass through the grinding headset cavity.

Для достижения указанного технического результата в размалывающей гарнитуре для дисковой мельницы, включающей роторный и статорный диски, их кольцевые размалывающие поверхности разделены сквозными радиальными канавками на секторы, на рабочих поверхностях которых равномерно распределены прямолинейные ножи, чередующиеся со сквозными промежуточными канавками, образованными боковыми стенками ножей, параллельными радиальной образующей сектора, средние величины толщины ножей и ширины канавок постоянны от входной окружной кромки диска, до выходной, а рабочие стенки ножей в поперечном сечении канавок наклонены относительно нерабочих с увеличением толщины ножей в основании, согласно изобретения, угол наклона рабочих боковых стенок ножей относительно нерабочих находится в диапазоне 1,2ϕ≤α≤1,8ϕ, где ϕ - угол трения волокнистой массы о ножевую поверхность.To achieve this technical result in the grinding headset for a disk mill, including a rotor and stator disks, their ring grinding surfaces are divided by radial grooves into sectors, on the working surfaces of which straight knives are alternately distributed with through intermediate grooves formed by the side walls of the blades parallel to the radial sector of the sector, the average thickness of the knives and the width of the grooves are constant from the input circumferential edge of the disk , until the exit, and the working walls of the knives in the cross section of the grooves are inclined relative to the non-working with an increase in the thickness of the knives in the base, according to the invention, the angle of inclination of the working side walls of the knives relative to the non-working is in the range 1,2ϕ≤α≤1,8ϕ, where ϕ is the angle friction of the fibrous mass on the knife surface.

При

Figure 00000001
вертикальная силовая касательная составляющая окружного усилия:With
Figure 00000001
vertical force tangent component of the circumferential force:

- направлена к центру диска;- directed to the center of the disk;

- совпадает с вектором силы трения волокон о поверхность рабочих стенок;- coincides with the vector of friction force of the fibers on the surface of the working walls;

- ниже по величине значения вектора силы трения волокон о поверхность рабочих стенок.- lower in magnitude of the value of the vector of friction force of the fibers on the surface of the working walls.

За счет этого происходит удержание прилегающего к ним высоко консистентного слоя волокнистой суспензии, с одновременным смещением его к днищу канавки. Поэтому значительная часть суспензии, двигаясь к выходу из размалывающей полости, практически не достигает режущих кромок ножей, не подвергаясь существенному силовому воздействию. В результате:Due to this, there is a retention adjacent to them highly consistent layer of fibrous suspension, with simultaneous displacement of it to the bottom of the groove. Therefore, a significant part of the suspension, moving to the exit from the grinding cavity, practically does not reach the cutting edges of the knives, without being subjected to significant force action. As a result:

- меньшая часть суспензии, особенно протекающая вблизи межножевого зазора, гарантированно проходит его под воздействием напора турбулентного потока и перепадов давления;- a smaller part of the suspension, especially flowing near the inter-gap gap, is guaranteed to pass under the influence of the pressure of the turbulent flow and pressure drops;

- большая часть суспензии, особенно наиболее удаленная по высоте канавки от зазора, проходит по ней, не попадая в зону размола.- most of the suspension, especially the most remote in height of the groove from the gap, passes through it, without getting into the grinding zone.

Меньшая часть суспензии, попавшая в зону размола, подвергается интенсивному силовому воздействию сначала - со стороны режущих кромок ножей, а затем - со стороны их смежных рабочих поверхностей, в зазор между которыми она проникает. Большая же часть суспензии, не попавшая в зону размола, не подвергается существенному силовому воздействию, т.е. не размалывается.A smaller part of the suspension, which has fallen into the grinding zone, is subjected to intense force, first from the cutting edges of the knives and then from their adjacent working surfaces, into the gap between which it penetrates. The greater part of the suspension, which did not fall into the grinding zone, is not subjected to a significant force effect, i.e. does not grind.

В диапазоне 1,2ϕ≤α≤1,8ϕ вертикальная касательная силовая составляющая окружного усилия:In the range of 1,2ϕ≤α≤1,8ϕ vertical tangential force component of the circumferential force:

- направлена от центра диска к режущей кромке; -- directed from the center of the disk to the cutting edge; -

- противоположна по направлению вектору силы трения волокон о поверхность рабочих стенок в поперечном сечении межножевых канавок;- opposite in the direction of the vector of the force of friction of the fibers on the surface of the working walls in the cross section of the interatal grooves;

- равна вектору силы трения волокон о поверхность рабочих стенок, или превышает ее значение по величине.- equal to the vector of the friction force of the fibers on the surface of the working walls, or exceeds its value in magnitude.

За счет этого создается эффект продвижения прилегающего к рабочим боковым стенкам высоко консистентного слоя волокнистой суспензии, снизу вверх, по направлению к междисковому зазору. Поэтому, за время прохождения размалывающей межножевой полости, практически весь объем суспензии подвергается интенсивному силовому воздействию.Due to this, the effect of moving the fibrous suspension adjacent to the working side walls of the highly consistent layer is created, from the bottom up, towards the interdisk gap. Therefore, during the passage of the grinding inter-knife cavity, almost the entire volume of the suspension is subjected to intense force.

При

Figure 00000002
вертикальная касательная силовая составляющая окружного усилия, в поперечном сечении межножевых канавок противоположна по направлению вектору силы трения волокон о поверхность рабочих стенок, значительно превышает эту силу по величине трения волокон о поверхность боковых рабочих стенок и находится с ней в соотношении, существенно превышающем оптимальное. За счет этого, продвижение прилегающего высоко консистентного слоя волокнистой суспензии по рабочим стенкам снизу вверх, существенно усиливается. Это приводит к чрезмерной разработке волокон и, как следствие, к снижению эффекта их фибрилляции, что не допустимо. Продвижению суспензии от входа к выходу способствует горизонтальная силовая касательная составляющая окружного усилия. Следует отметить также и то, что в отличие от известных, в предлагаем решении наклон рабочих стенок, в поперечном сечении межножевых канавок, относительно нерабочих, увеличивает угол заточки ножей от η=90° (в известных решениях), до η=90°+α, где α - угол наклона рабочих стенок, относительно нерабочих.With
Figure 00000002
The vertical tangential force component of the circumferential force in the cross section of the cross-breed grooves is opposite in direction to the vector of the force of friction of the fibers on the surface of the working walls, significantly exceeds this force in terms of the amount of friction of the fibers on the surface of the side working walls and is in a ratio significantly higher than the optimum. Due to this, the promotion of the adjacent highly consistent layer of fibrous suspension on the working walls from the bottom up, is greatly enhanced. This leads to excessive development of fibers and, as a consequence, to reduce the effect of their fibrillation, which is not acceptable. The horizontal force tangential component of the circumferential force promotes the movement of the suspension from the inlet to the outlet. It should also be noted that, unlike the well-known, in the proposed solution, the inclination of the working walls, in the cross-section of the inter-knife grooves, relatively non-working, increases the angle of sharpening of the knives from η = 90 ° (in known solutions) to η = 90 ° + α where α is the angle of inclination of the working walls, relatively non-working.

Но, поскольку, при увеличении угла заточки и толщины ножа в основании, прочность ножа увеличивается, постольку, и твердость стали, из которой нож изготовлен, также может быть меньшей, при тех же показателях ширины межножевой канавки, средней толщины ножа, степени помола и весовом показателе длины волокна.But, since increasing the angle of sharpening and the thickness of the knife at the base, the strength of the knife increases, so far, and the hardness of the steel from which the knife is made, can also be less, with the same indicators of the width of the knife groove, the average thickness of the knife, the degree of grinding and weight fiber length index.

На фигуре 1 изображена фронтальная проекция кольцевой размалывающей поверхности диска ротора. Плоскости ножей затенены. На фигуре 2 показан поперечный разрез А-А единичного ножа, смежной с ним межножевой канавки и соседнего единичного ножа, где видно, что боковая рабочая стенка 5 ножа 3 наклонена относительно нерабочей - 6 на угол α. При этом угол заточки η=90°+α с увеличением толщины ножа в основании. Одинарными стрелками показан вектор движения волокнистой суспензии в поперечном сечении и вдоль межножевых канавок в зоне размалывающей междисковой полости. Двойной окружной стрелкой показан вектор вращения ротора.The figure 1 shows the frontal projection of the annular grinding surface of the rotor disk. The planes of the knives are shaded. The figure 2 shows a cross-section aa of a single knife, an adjacent interstice groove and a neighboring single knife adjacent to it, where it can be seen that the side working wall 5 of the knife 3 is inclined relative to the non-working 6 by an angle α. The angle of grinding is η = 90 ° + α with an increase in the thickness of the knife at the base. The single arrows indicate the vector of movement of the fiber suspension in the cross section and along the interatal grooves in the area of the grinding interdisk cavity. Double circumferential arrow shows the rotation vector of the rotor.

Размалывающая гарнитура для дисковой мельницы, включает роторный и статорный диски. Их кольцевые размалывающие поверхности разделены сквозными радиальными канавками 1 на секторы 2, на рабочих поверхностях которых равномерно распределены прямолинейные ножи 3, чередующиеся с межножевыми сквозными канавками 4, образованными боковыми стенками, рабочей - 5 и нерабочей - 6 ножей 3, параллельными радиальной образующей сектора 2. Средние величины толщины ножей 3 и ширины межножевых канавок 4, от входной окружной кромки 7 диска, до выходной - 8 - постоянны. Часть межножевых канавок 4 сообщается с входной окружной кромкой 7 диска напрямую, оставшаяся часть - опосредованно, через сквозную межсекторную канавку 1. Боковые рабочие стенки 5, в поперечном сечении межножевых канавок 4, наклонены относительно нерабочих - 6 с увеличением толщины ножа 3 в основании. В отличие от известных, в предлагаемом решении угол наклона α рабочих боковых стенок 5 относительно нерабочих 6 ножей 3 находится в диапазоне 1,2ϕ≤α≤1,8ϕ, где ϕ - угол трения волокнистой массы о рабочую боковую стенку 5 ножа 3.Grinding headset for a disk mill, includes a rotary and stator discs. Their annular grinding surfaces are divided by radial through grooves 1 into sectors 2, on working surfaces of which straight-line knives 3 are evenly distributed, alternating with cross-breed through grooves 4 formed by side walls, working - 5 and non-working - 6 knives 3 parallel to the radial forming sector 2. The average values of the thickness of the knives 3 and the width of the integument grooves 4, from the input circumferential edge 7 of the disk, to the output - 8 - are constant. Part of the cross-knot grooves 4 communicates directly with the entrance circumferential edge 7 of the disk, the rest indirectly through the through inter-sector groove 1. The side working walls 5, in cross-section of the breeding grooves 4, are inclined relative to the non-working 6 with an increase in the thickness of the knife 3 at the base. In contrast to the known, in the proposed solution, the inclination angle α of the working side walls 5 relative to the non-working 6 knives 3 is in the range 1,2ϕ≤α≤1,8ϕ, where ϕ is the angle of friction of the fibrous mass on the working side wall 5 of the knife 3.

Размалывающая гарнитура для дисковой мельницы работает следующим образом. Волокнистая суспензия непрерывно поступает под давлением через входную окружную кромку 7 в сквозные радиальные - 1 и межножевые - 4 канавки и движется вдоль них (под действием центробежной силы и перепада давления на входе и выходе), к выходной окружной кромке 8 (на фигурах 1 и 2 показано одинарными стрелками). В процессе движения потоки волокнистой суспензии, под действием развиваемой диском нормальной силовой составляющей окружного усилия, прижимаются к рабочим боковым стенкам 5 ножей 3 и канавок 4, образуя в месте прижатия высоко консистентный волокнистый слой. Часть нормальной силовой составляющей преобразуется в вертикальную. Под действием этой силы, превышающей силу трения о поверхность рабочих боковых стенок 5 ножей 3, прилегающий к ним слой суспензии перемещается по ним, снизу вверх, к межножевому зазору 9 (на разрезе А-А, фигуры 2 показано одинарной стрелкой).Grinding headset for a disk mill works as follows. The fibrous suspension continuously enters under pressure through the inlet circumferential edge 7 into the through radial - 1 and inter-breed - 4 grooves and moves along them (under the action of centrifugal force and pressure drop at the inlet and outlet), to the outlet circumferential edge 8 (in figures 1 and 2 shown by single arrows). In the process of movement, the streams of the fibrous suspension, under the action of the normal force component of the circumferential force developed by the disk, are pressed against the working side walls 5 of the knives 3 and the grooves 4, forming a highly consistent fibrous layer in the place of pressing. Part of the normal power component is converted to vertical. Under the action of this force, which exceeds the force of friction against the surface of the working side walls 5 of the knives 3, the layer of slurry adjacent to them moves along them, from bottom to top, to the gap between the gaps 9 (in section AA, figure 2 is shown with a single arrow).

В отличие от известных решений, в предлагаемой гарнитуре, режим движения суспензии наиболее оптимален за счет наклона рабочих боковых стенок 5 в поперечном сечении межножевых канавок 4, по отношению к нерабочим - 6, на угол 1,2ϕ≤α≤1,8ϕ. При этом, соотношение транспортирующей способности рабочих боковых стенок 5 ножей 3 (от входной - 7, до выходной - 8 окружных кромок диска) и продвигающей способности по ним прилегающего высоко консистентного слоя волокнистой суспензии (снизу вверх), по - направлению к междисковому зазору 9 (на разрезе А-А, фигуры 2 показано одинарной стрелкой), также оптимально. При преодолении межножевого зазора 9 волокнистая масса подвергается силовому воздействию со стороны режущих кромок 10 и сопрягающихся поверхностей 11 ножей 3 гарнитур ротора и статора. Прошедшая межножевой зазор 9 волокнистая масса перемещается в соседние канавки 4 ротора и статора, где цикл многократно повторяется. Таким образом, в отличие от известных решений, в предлагаемом решении, за время прохождения размалывающей межножевой полости по канавкам 1 и 4, практически весь объем суспензии неоднократно проходит через междисковый зазор 9, где и подвергается интенсивному силовому воздействию. Это обусловливает интенсификацию силового воздействия на волокнистый материал за один цикл и создает предпосылки для сокращения времени размола и удельных энерозатрат. Готовый волокнистый материал направляется на следующую стадию технологического процесса. По сравнению с известными решениями, использование предлагаемой размалывающей гарнитуры дисковой мельницы позволит:In contrast to the known solutions, in the proposed headset, the mode of movement of the suspension is optimal due to the inclination of the working side walls 5 in the cross-section of the inter-groove grooves 4, 6 with respect to the idle, at an angle of 1.2ϕ≤α≤1.8ϕ. At the same time, the ratio of the transporting capacity of the working side walls 5 of the knives 3 (from the entrance - 7, to the exit - 8 circumferential edges of the disk) and the propelling ability on them of the adjacent highly consistent layer of fibrous suspension (from the bottom up), towards the interdisk gap 9 ( on the section A-A, figure 2 is shown with a single arrow), is also optimal. When overcoming the intergap gap 9, the fibrous mass is subjected to a force action from the side of the cutting edges 10 and the mating surfaces 11 of the knives 3 of the rotor and stator headsets. The past fibrous mass passes the cross-breed gap 9 into the adjacent grooves 4 of the rotor and stator, where the cycle is repeated many times. Thus, in contrast to the known solutions, in the proposed solution, during the passage of the grinding inter-breed cavity along grooves 1 and 4, almost the entire volume of the suspension repeatedly passes through the interdisk gap 9, where it is subjected to intense force. This causes the intensification of the force effect on the fibrous material in one cycle and creates prerequisites for reducing the grinding time and specific energy consumption. The finished fibrous material is sent to the next stage of the process. Compared with the known solutions, the use of the proposed grinding headset disc mill will:

- интенсифицировать процесс размола за счет повышения эффекта циркуляции волокнистой суспензии между канавками 4 ротора и статора;- to intensify the grinding process by increasing the effect of the circulation of the fibrous suspension between the grooves 4 of the rotor and stator;

- повысить качество размола за счет наиболее оптимального соотношения транспортирующей способности рабочих боковых стенок 5 канавок 4 и продвигающей способности по ним прилегающего высоко консистентного слоя волокнистой суспензии, снизу вверх, по направлению к междисковому зазору 9, при превалировании эффекта фибрилляции;to improve the quality of grinding due to the optimal ratio of the transporting capacity of the working side walls 5 of the grooves 4 and the propulsive capacity of the adjacent highly consistent layer of fibrous suspension on them, from bottom to top, towards the interdisk gap 9, with the prevalence of fibrillation;

- снизить удельные энергозатраты процесса размола за счет обеспечения прохождения через междисковый зазор 9, за время одного цикла обработки в размалывающей межножевой полости, практически всего объема суспензии, где она подвергается интенсивному силовому воздействию;- to reduce the specific energy consumption of the grinding process by ensuring the passage through the interdisk gap 9, during one processing cycle in the grinding inter-knife cavity, practically the entire volume of the suspension, where it is subjected to an intense force effect;

- повысить производительность, за счет сокращения времени размола одного цикла прохождения волокнистой суспензией, размалывающей межножевой полости;- to increase productivity, by reducing the time of grinding of one cycle of passage of the fibrous suspension, grinding the inter-nodular cavity;

- увеличить прочность ножа, при меньшей твердости стали, при той же средней ширине канавки, степени помола и весовом показателе длины волокна.- to increase the strength of the knife, with a lesser hardness of steel, with the same average width of the groove, the degree of grinding and the weight index of the fiber length.

Claims (1)

Размалывающая гарнитура для дисковой мельницы, включающая роторный и статорный диски, их кольцевые размалывающие поверхности разделены сквозными радиальными канавками на секторы, на рабочих поверхностях которых равномерно распределены прямолинейные ножи, чередующиеся со сквозными промежуточными канавками, образованными боковыми стенками ножей, параллельными радиальной образующей сектора, средние величины толщины ножей и ширины канавок постоянны от входной окружной кромки диска до выходной, а рабочие стенки ножей в поперечном сечении канавок наклонены относительно нерабочих с увеличением толщины ножей в основании, отличающаяся тем, что угол наклона рабочих боковых стенок относительно нерабочих находится в диапазоне 1,2ϕ≤α≤<1,8ϕ, где ϕ - угол трения волокнистой массы о ножевую поверхность.Grinding headset for a disk mill, including rotor and stator disks, their annular grinding surfaces are separated by radial grooves into sectors, on the working surfaces of which straight knives are alternately distributed with through intermediate grooves formed by the side walls of the knives parallel to the radial forming sector, average values the thickness of the knives and the width of the grooves are constant from the input circumferential edge of the disk to the output, and the working walls of the knives in the cross section These grooves are inclined relative to the non-working with an increase in the thickness of the knives at the base, characterized in that the angle of inclination of the working side walls relative to the non-working is in the range of 1.2ϕ≤α≤ <1.8ϕ, where ϕ is the friction angle of the fibrous mass on the blade surface.
RU2017141364A 2017-11-27 2017-11-27 Grinding filling for disk mill RU2670523C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017141364A RU2670523C1 (en) 2017-11-27 2017-11-27 Grinding filling for disk mill

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017141364A RU2670523C1 (en) 2017-11-27 2017-11-27 Grinding filling for disk mill

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2670523C1 true RU2670523C1 (en) 2018-10-23

Family

ID=63923600

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017141364A RU2670523C1 (en) 2017-11-27 2017-11-27 Grinding filling for disk mill

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2670523C1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109499672A (en) * 2018-12-17 2019-03-22 东北大学 A kind of extra-fine grinding disk of vertical double-coil flour mill
CN115229699A (en) * 2022-08-15 2022-10-25 陕西科技大学 Equidistant straight tooth grinding disc tooth shape design method and system and computer storage medium

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4005827A (en) * 1975-04-30 1977-02-01 Beloit Corporation Refiner disk
SU1209283A1 (en) * 1983-02-22 1986-02-07 Ордена Трудового Красного Знамени Институт Сверхтвердых Материалов Ан Усср Fittings for disk mill
WO1995027822A1 (en) * 1994-04-08 1995-10-19 Arte Refiner component
RU160973U1 (en) * 2015-05-14 2016-04-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный технологический университет" (СибГТУ) MILLING DISC MILL HEADSET

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4005827A (en) * 1975-04-30 1977-02-01 Beloit Corporation Refiner disk
SU1209283A1 (en) * 1983-02-22 1986-02-07 Ордена Трудового Красного Знамени Институт Сверхтвердых Материалов Ан Усср Fittings for disk mill
WO1995027822A1 (en) * 1994-04-08 1995-10-19 Arte Refiner component
RU160973U1 (en) * 2015-05-14 2016-04-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный технологический университет" (СибГТУ) MILLING DISC MILL HEADSET

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Ковалев В.И., Кожухов В.А., Алашкевич Ю.Д. Исследование рисунков гарнитуры ножевых размалывающих машин с ударным эффектом//Лесной журнал, 2014, N 2. *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109499672A (en) * 2018-12-17 2019-03-22 东北大学 A kind of extra-fine grinding disk of vertical double-coil flour mill
CN115229699A (en) * 2022-08-15 2022-10-25 陕西科技大学 Equidistant straight tooth grinding disc tooth shape design method and system and computer storage medium
CN115229699B (en) * 2022-08-15 2023-07-18 陕西科技大学 Equidistant straight-tooth millstone tooth design method, system and computer storage medium

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101605938B (en) Mechanical pulping refiner plate having curved refining bars with jagged leading sidewalls and method for designing plates
RU2594521C2 (en) Plate element of conical rotor refiner with curved bars and serrated leading sidewalls
RU2652799C2 (en) Reiner stator plate element containing arcuated knives and serrated leading edges
US9222220B2 (en) Refiner and blade element
RU2628505C2 (en) Reversible plates of refiner with low energy consumption
RU2455153C2 (en) Refiner plates with high-strength high-efficiency blades
JP4485356B2 (en) Refiner surface for refiner to make lignocellulose-containing material into fiber
RU2670523C1 (en) Grinding filling for disk mill
US20120032010A1 (en) Spare part for disc refiners for the production of paper
RU160973U1 (en) MILLING DISC MILL HEADSET
RU2307883C1 (en) Grinding filling
RU2649595C1 (en) Grinding headset
RU2365695C1 (en) Tackle
RU2649145C2 (en) Grinding tacking for disk mill
RU2380468C1 (en) Grinding fitting of disc mill
RU2314379C1 (en) Milling fittings for disk mill
RU2652177C2 (en) Disc mill grinding headset
RU2262384C1 (en) Crushing tackle of the disk mill
RU2466231C2 (en) Grinding tool
RU2288038C1 (en) Milling set for disk mill
RU2503765C1 (en) Grinding fitting for disk mill
RU2534974C1 (en) Grinding tacking for disk mill
RU2798559C1 (en) Grinding set
RU2649013C2 (en) Grinding tacking for disk mill
RU2424853C1 (en) Disk mill tackle

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20201128