RU2663442C1 - Hot gas flow rate control valve - Google Patents
Hot gas flow rate control valve Download PDFInfo
- Publication number
- RU2663442C1 RU2663442C1 RU2017132485A RU2017132485A RU2663442C1 RU 2663442 C1 RU2663442 C1 RU 2663442C1 RU 2017132485 A RU2017132485 A RU 2017132485A RU 2017132485 A RU2017132485 A RU 2017132485A RU 2663442 C1 RU2663442 C1 RU 2663442C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- axis
- saddle
- valve
- shutter
- cylindrical
- Prior art date
Links
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 7
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 7
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 7
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 claims description 3
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 claims description 3
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 235000015842 Hesperis Nutrition 0.000 description 1
- 235000012633 Iberis amara Nutrition 0.000 description 1
- SHGAZHPCJJPHSC-YCNIQYBTSA-N all-trans-retinoic acid Chemical compound OC(=O)\C=C(/C)\C=C\C=C(/C)\C=C\C1=C(C)CCCC1(C)C SHGAZHPCJJPHSC-YCNIQYBTSA-N 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K5/00—Plug valves; Taps or cocks comprising only cut-off apparatus having at least one of the sealing faces shaped as a more or less complete surface of a solid of revolution, the opening and closing movement being predominantly rotary
- F16K5/04—Plug valves; Taps or cocks comprising only cut-off apparatus having at least one of the sealing faces shaped as a more or less complete surface of a solid of revolution, the opening and closing movement being predominantly rotary with plugs having cylindrical surfaces; Packings therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Lift Valve (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения и направлено на совершенствование конструкций клапанов для регулирования расхода горячего газа, работающих при высоких температурах и давлениях и используемых для управления летательным аппаратом по каналам тангажа, рыскания и крена.The invention relates to the field of engineering and is aimed at improving valve designs for regulating the flow of hot gas operating at high temperatures and pressures and used to control the aircraft through the channels of pitch, yaw and roll.
Известна конструкция клапана для регулирования расхода горячего газа, состоящая из корпуса с входным и выходным патрубками, в выходной патрубок установлено седло с расходным отверстием, в котором с обеих сторон от входного отверстия выполнены выступы с соосными сквозными цилиндрическими отверстиями, ось которых совпадает с осью цилиндрической поверхности седла, и сосной седлу цилиндрической заслонки, в заслонке выполнено сквозное отверстие, образующее совместно с расходным отверстием седла регулируемое расходное сечение клапана, и вала, кинематически через карданную муфту соединенного с заслонкой, установленной по отношению к седлу с кольцевым зазором, на которой с обеих сторон от цилиндрической поверхности заслонки в зоне расходного отверстия выполнены цапфы, диаметр которых меньше диаметра цилиндрической поверхности заслонки в зоне расходного отверстия и меньше максимального диаметра узла соединения заслонки и карданной муфты и оси которых сосны между собой и цилиндрической поверхности заслонки в зоне расходного отверстия, цапфы заслонки установлены по посадке в выступы седла, в которых выполнены одинаковые симметричные прорези, ширина которых равна 0,9…0,95 величины диаметра сквозных отверстий выступов седла, при этом на цапфах заслонки выполнены срезы, симметричные относительно плоскости, проходящей через ось выступов седла, а ширина срезов цапф равна ширине прорезей выступов седла (Патент РФ №2422709, 2010 г., кл. FK16 5/04, F16K 5/10).A known valve design for regulating the flow of hot gas, consisting of a housing with inlet and outlet pipes, a saddle with a flow hole is installed in the output pipe, in which protrusions with coaxial through cylindrical holes are made on both sides of the inlet, the axis of which coincides with the axis of the cylindrical surface the seat, and the pine saddle of the cylindrical damper, a through hole is made in the damper, which forms, together with the feed hole of the saddle, an adjustable flow section of the valve, and kinematically through a cardan coupling connected to a valve installed in relation to a seat with an annular gap, on which, on both sides of the cylindrical surface of the valve in the area of the supply opening, trunnions are made whose diameter is less than the diameter of the cylindrical surface of the valve in the area of the supply opening and less than the maximum diameter the connection node of the damper and the cardan coupling and the axes of which are pine to each other and the cylindrical surface of the damper in the area of the feed opening, the journal pins are installed by in the protrusions of the saddle, in which identical symmetrical cuts are made, the width of which is 0.9 ... 0.95 of the diameter of the through holes of the protrusions of the saddle, while the trunnion trunnions are made with slices symmetrical with respect to the plane passing through the axis of the protrusions of the saddle, and the width of the slices trunnions equal to the width of the slots of the protrusions of the saddle (RF Patent No. 2422709, 2010, cl.
Недостаток этой конструкции заключается в том, что наличие сквозного отверстия в заслонке снижает ее прочность в направлении изгиба, что уменьшает надежность конструкции. Повышение прочности конструкции за счет увеличения размеров приведет к увеличению веса конструкции, что нежелательно для летательных аппаратов. Еще один недостаток конструкции заключается в том, что при таком взаимном положении срезов цапф заслонки увеличивается осевой люфт между седлом и заслонкой в зоне расходного отверстия седла, который требует увеличения кольцевого зазора, что приводит за счет утечек к увеличению расхода рабочего тела при закрытом расходном отверстии седла.The disadvantage of this design is that the presence of a through hole in the shutter reduces its strength in the bending direction, which reduces the reliability of the structure. Increasing the structural strength by increasing the size will lead to an increase in the weight of the structure, which is undesirable for aircraft. Another design disadvantage is that with this mutual position of the cuts of the valve pins, the axial play increases between the seat and the valve in the area of the seat opening, which requires an increase in the annular gap, which, due to leakage, leads to an increase in the flow rate of the working fluid with the seat opening closed .
Целью изобретения является повышение надежности работы без увеличения веса конструкции.The aim of the invention is to increase the reliability without increasing the weight of the structure.
Указанная цель достигается тем, что в клапане для регулирования горячего газа, состоящем из корпуса с входным и выходным патрубками, заслонки, карданной муфты и вала, в выходной патрубок установлено седло с расходным отверстием, в котором с обеих сторон от входного отверстия выполнены выступы с соосными сквозными цилиндрическими отверстиями, ось которых совпадает с осью цилиндрической поверхности седла, цилиндрическая заслонка соосна седлу и валу, установлена по отношению к цилиндрической поверхности седла с зазором, на заслонке с обеих сторон от цилиндрической поверхности заслонки выполнены цапфы, диаметр которых меньше диаметра цилиндрической поверхности заслонки и меньше максимального диаметра узла соединения заслонки и карданной муфты и оси которых соосны между собой и цилиндрической поверхности заслонки в зоне расходного отверстия седла, цапфы заслонки установлены по посадке в выступы седла, в которых выполнены одинаковые симметричные прорези, при этом на цапфах заслонки выполнены срезы, симметричные относительно плоскости, проходящей через ось выступов седла, а ширина срезов цапф равна ширине прорезей выступов седла, заслонка между цапфами выполнена в форме двух цилиндрических сегментов, радиус сегмента «r», ближайшего к цапфам, меньше радиуса «R» сегмента, ближайшего к расходному отверстию седла, сегменты соединены между собой плоскими поверхностями, касательными к сегменту меньшего радиуса, при этом высота «H» образующей цилиндрического сегмента превышает размер «h» расходного отверстия седла в плоскости, параллельной оси вала, а в плоскости, перпендикулярной оси вала, расстояние «L» между боковыми ребрами цилиндрического сегмента, ближайшего к расходному отверстию седла, превышает длину «l» расходного отверстия седла в той же плоскости, при этом в заслонке между цилиндрическими сегментами выполнено сквозное отверстие, ось которого лежит в плоскости симметрии оснований цилиндрических сегментов, при этом сквозное отверстие не пересекает ось вращения заслонки, кромки срезов цапф заслонки, ближайшие к расходному отверстию седла, расположены в зоне сектора с минимальным углом раскрытия β=2⋅α, при этом биссектриса угла β расположена на линии, соединяющей ось вращения заслонки и точку на кромке заслонки, которая определяет расходное отверстие клапана в исходном положении, где:This goal is achieved by the fact that in the valve for regulating hot gas, consisting of a housing with inlet and outlet nozzles, a damper, a cardan coupling and a shaft, a saddle with a flow hole is installed in the output pipe, in which protrusions with coaxial holes are made on both sides of the inlet through cylindrical holes, the axis of which coincides with the axis of the cylindrical surface of the saddle, the cylindrical damper is coaxial with the saddle and the shaft, mounted with respect to the cylindrical surface of the saddle, on the damper with both of the sides from the cylindrical surface of the shutter, trunnions are made, the diameter of which is less than the diameter of the cylindrical surface of the shutter and less than the maximum diameter of the connection node of the shutter and the cardan coupling and whose axes are aligned with each other and the cylindrical surface of the shutter in the area of the flow hole of the seat, the trunnion trunnions are installed to fit into the seats of the saddle, in which identical symmetrical slots are made, while on the valve trunnions, cuts are made that are symmetrical about a plane passing through the axis of the gray ridges a, and the width of the trunnion sections is equal to the width of the slots of the saddle protrusions, the shutter between the trunnions is made in the form of two cylindrical segments, the radius of the segment “r” closest to the trunnions is smaller than the radius “R” of the segment closest to the feed hole of the saddle, the segments are interconnected flat surfaces tangent to a segment of a smaller radius, while the height “H” of the generatrix of the cylindrical segment exceeds the size “h” of the flow hole of the saddle in a plane parallel to the axis of the shaft, and in the plane perpendicular to the axis of the shaft, the distance “L” between the side ribs of the cylindrical segment closest to the seat feed hole exceed the length “l” of the seat feed hole in the same plane, while a through hole is made in the valve between the cylindrical segments, the axis of which lies in the plane of symmetry of the bases of the cylindrical segments, while the through hole does not intersect the axis of rotation of the shutter, the edges of the trunnion trunnions of the shutter closest to the feed hole of the seat are located in the sector area with a minimum opening angle β = 2⋅α, while the bisector of the angle β ra located on the line connecting the axis of rotation of the valve and a point on the edge of the valve, which defines the valve inlet in the initial position, where:
α - угол, образованный кромками расходного отверстия седла и осью вращения заслонки;α is the angle formed by the edges of the feed hole of the seat and the axis of rotation of the valve;
β - угол, образованный кромками срезов цапф заслонки и осью вращения заслонки.β is the angle formed by the edges of the cuts of the journal pins and the axis of rotation of the damper.
На фиг. 1 приведен общий вид клапана для регулирования расхода горячего газа.In FIG. 1 shows a General view of the valve for regulating the flow of hot gas.
На фиг. 2 приведено сечение клапана для регулирования расхода горячего газа.In FIG. 2 shows a cross section of a valve for controlling the flow of hot gas.
На фиг. 3 показана установка цапф заслонки в выступы седла.In FIG. Figure 3 shows the installation of the journal pins in the ridges of the seat.
На фиг. 4 показано соединение заслонки с седлом.In FIG. 4 shows the connection of the shutter to the seat.
На фиг. 5 показано соединение заслонки с седлом в поперечном сечении.In FIG. 5 shows the connection of the shutter to the seat in cross section.
На фиг. 6 показано положение срезов на цапфах заслонки при полностью открытом расходном отверстии седла.In FIG. Figure 6 shows the position of the cuts on the trunnion trunnions with the seat opening fully open.
На фиг. 7 показано положение срезов на цапфах заслонки при полностью закрытом расходном отверстии седла.In FIG. 7 shows the position of the cuts on the trunnion trunnions with a fully closed seat feed port.
Клапан для регулирования расхода горячего газа (фиг. 1, 2) состоит из корпуса 1 с входным 2 и выходным 3 патрубками. Корпус 1 защищен изнутри последовательно теплозащитным покрытием 4 и деталями 5 из эрозионно-стойкого материала. Во входной патрубок установлено седло 6 с расходным отверстием 7. Заслонка 8 кинематически связана с валом 9 через карданную муфту 10.The valve for regulating the flow of hot gas (Fig. 1, 2) consists of a
С обеих сторон от расходного отверстия 7 седла 6 выполнены выступы 11 со сквозными цилиндрическими отверстиями 12, соосными друг другу и цилиндрической поверхности 13 седла 6.On both sides of the
Заслонка 8 между цапфами выполнена в форме двух цилиндрических сегментов (фиг. 2), радиус «r» сегмента, ближайшего к цапфам, меньше радиуса «R» сегмента, ближайшего к расходному отверстию 7 седла 6, сегменты соединены между собой плоскими поверхностями, касательными к сегменту меньшего радиуса «r».The
Расстояние «L» между боковыми ребрами цилиндрического сегмента, ближайшего к расходному отверстию 7 седла 6, в плоскости, перпендикулярной оси вала 9, превышает ширину «l» расходного отверстия 7 седла 6, а в плоскости, параллельной оси вала 9, высота «H» образующей цилиндрического сегмента (расстояние между основаниями цилиндрических сегментов 14) заслонки 8 превышает длину «h» расходного отверстия 7 седла 6.The distance "L" between the side ribs of the cylindrical segment closest to the
В заслонке 8 выполнено одно сквозное отверстие 15, ось которого лежит в плоскости симметрии оснований цилиндрических сегментов 14, или несколько сквозных отверстий, равномерно расположенных между основаниями цилиндрических сегментов 14.The
Цилиндрическая поверхность 16 заслонки 8 соосна цилиндрической поверхности 13 седла 6.The
На заслонке 8 выполнены цапфы 17, диаметр которых меньше диаметра цилиндрической поверхности 16 заслонки 8 и меньше максимального диаметра элемента соединения 18 заслонки 8 с карданной муфтой 10.On the
Заслонка установлена с зазорами δ1 и δ2 по отношению к торцевым поверхностям 19 и 20 выступов 11 седла 6 и кольцевым зазором δ3 между цилиндрической поверхностью 16 заслонки 8 и цилиндрической поверхностью 13 седла 6.The damper is installed with gaps δ 1 and δ 2 with respect to the
Цапфы 17 заслонки 8 (фиг. 3) установлены по посадке с зазором в цилиндрические отверстия 12 выступов 11 седла 6, в которых выполнены симметричные прорези 21, при этом на цапфах 17 заслонки 8 выполнены срезы 22, симметричные относительно плоскости, проходящей через ось выступов 11 седла 6, а ширина «h1» срезов 22 цапф 17 равна ширине прорезей «h2» 21 выступов 11 седла 6.The
Кромки срезов 23 и 24 (фиг. 5) цапф 17 заслонки 8, ближайшие к расходному отверстию 7 седла 6, расположены в зоне сектора с минимальным углом раскрытия:The edges of the
β=2⋅α,β = 2⋅α,
где:Where:
α - угол, образованный кромками 25 и 26 расходного отверстия 7 седла 6 и осью вращения заслонки 8;α is the angle formed by the
β - угол, образованный кромками срезов 23 и 24 цапф 17 заслонки 8 и осью вращения заслонки 8.β is the angle formed by the edges of the
При этом биссектриса угла β расположена на линии, соединяющей ось вращения заслонки 8 и точку на кромке 27 заслонки 8, которая определяет расходное отверстие клапана в исходном (до начала работы клапана) положении.In this case, the bisector of angle β is located on the line connecting the axis of rotation of the
Расходное отверстие 7 седла 6 может быть выполнено прямоугольной формы, при этом одна пара сторон параллельна оси вращения.The
Кромка 27 заслонки 10 определяют величину расходного отверстия клапана.The
При работе горячие газы поступают внутрь клапана через входной патрубок 2 и истекают наружу. При повороте вала 9 через карданную муфту 10 вращение передается на заслонку 8, и она изменяет площадь расходного отверстия 7 седла 6, создавая определенный расход горячего газа, этим обеспечивается управление летательным аппаратом.During operation, hot gases enter the valve through the
Т.к. заслонка выполнена сплошной, между цапфами 17 уменьшаются изгибные напряжения, что приводит к увеличению надежности работы клапана.Because the damper is continuous, between the
Наличие отверстия 15 в заслонке 8 обеспечивает свободный подвод газа к расходному отверстию 7 седла 6. Выполнение нескольких отверстий в приливе 14 обеспечивает равномерный нагрев в области прилива 14 заслонки 8, что снижает величину термических напряжений.The presence of the
Выполнение расходного отверстия 7 седла 6 прямоугольной формы обеспечивает линейность расходной характеристики.The implementation of the
В ракетной технике обычно применяются стандартные рулевые приводы, в которых углы поворота обычно ограничены значениями ±(30…33) (И.М. Гладков и др. Массовые характеристики исполнительных устройств систем управления баллистических твердотопливных ракет и космических аппаратов. М., 1977 г.).In rocket technology, standard steering drives are usually used, in which the rotation angles are usually limited by the values ± (30 ... 33) (I. M. Gladkov et al. Mass characteristics of actuators of control systems for ballistic solid propellant rockets and spacecraft. M., 1977. )
Сборка осуществляется следующим образом. Заслонка через прорези 21 устанавливается в выступы 11. Цапфы 17 заслонки 9 за счет срезов 22 заходят в отверстия 12 выступов 11 седла 6, заслонка поворачивается так, чтобы кромка 25 расходного отверстия 7 седла 6 совпала с кромкой 27 заслонки. Это исходное положение заслонки, когда расходное отверстие клапана полностью перекрыто.Assembly is as follows. The flap through the
При исходном положении и в работе, когда заслонка открывает полностью или закрывает расходное отверстие седла (фиг. 6 и 7), цапфы заслонки контактируют с поверхностью отверстий 12 по точке контакта 28, чем обеспечивается постоянство зазора δ3. Когда заслонка 8 установлена в исходное положение, она не может выпасть из седла 6, а при работе заслонка 8 все время поджата давлением рабочего тела к седлу 6.In the initial position and in operation, when the shutter fully opens or closes the feed hole of the seat (Fig. 6 and 7), the journal of the shutter is in contact with the surface of the
Таким образом, как видно из вышеизложенного, конструкция обеспечивает повышение прочности заслонки 8, постоянство зазора δ3 между заслонкой 8 и седлом 6, а следовательно, повышается надежность работы. Дополнительно достигается еще одна цель - линейность расходной характеристики.Thus, as can be seen from the above, the design provides an increase in the strength of the
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017132485A RU2663442C1 (en) | 2017-09-18 | 2017-09-18 | Hot gas flow rate control valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017132485A RU2663442C1 (en) | 2017-09-18 | 2017-09-18 | Hot gas flow rate control valve |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2663442C1 true RU2663442C1 (en) | 2018-08-06 |
Family
ID=63142686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017132485A RU2663442C1 (en) | 2017-09-18 | 2017-09-18 | Hot gas flow rate control valve |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2663442C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2684696C1 (en) * | 2018-05-30 | 2019-04-11 | Акционерное общество "Корпорация "Московский институт теплотехники" (АО "Корпорация "МИТ") | Hot gas flow rate control valve |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3194534A (en) * | 1964-01-08 | 1965-07-13 | Texsteam Corp | Balanced stemless rotary plug valve and sealing structure therefor |
| US3474818A (en) * | 1966-05-02 | 1969-10-28 | Ralph E Hartman | Combined plug and check valve |
| RU2355932C1 (en) * | 2007-10-16 | 2009-05-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московский институт теплотехники" | Hot gas flow control valve |
| RU2422709C1 (en) * | 2010-02-04 | 2011-06-27 | Открытое акционерное общество "Корпорация "Московский институт теплотехники" (ОАО "Корпорация "МИТ") | Control valve for hot gas flow rate |
-
2017
- 2017-09-18 RU RU2017132485A patent/RU2663442C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3194534A (en) * | 1964-01-08 | 1965-07-13 | Texsteam Corp | Balanced stemless rotary plug valve and sealing structure therefor |
| US3474818A (en) * | 1966-05-02 | 1969-10-28 | Ralph E Hartman | Combined plug and check valve |
| RU2355932C1 (en) * | 2007-10-16 | 2009-05-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московский институт теплотехники" | Hot gas flow control valve |
| RU2422709C1 (en) * | 2010-02-04 | 2011-06-27 | Открытое акционерное общество "Корпорация "Московский институт теплотехники" (ОАО "Корпорация "МИТ") | Control valve for hot gas flow rate |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2684696C1 (en) * | 2018-05-30 | 2019-04-11 | Акционерное общество "Корпорация "Московский институт теплотехники" (АО "Корпорация "МИТ") | Hot gas flow rate control valve |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2422709C1 (en) | Control valve for hot gas flow rate | |
| US4044991A (en) | High energy loss fluid flow control device | |
| EP0464050B1 (en) | Fluid-tight joints | |
| US2458497A (en) | Combustion chamber | |
| US6782920B2 (en) | Fluid flow control device | |
| EP0838617A1 (en) | Valve Assembly | |
| US4691894A (en) | Valve | |
| EP2809979B1 (en) | Flow control assembly with an anti-rotation assembly for use with fluid valves | |
| JP2020085241A (en) | Fluid valve | |
| EP3014375B1 (en) | Heated pressure regulator | |
| RU2663442C1 (en) | Hot gas flow rate control valve | |
| US20080202393A1 (en) | Apparatus for Controlling or Regulating the Distribution of Particles in Dust or Granule Form in One or a Plurality of Carrier Gas Streams | |
| US9791067B2 (en) | Flare tip valve dampening | |
| US4269166A (en) | Stack damper valve | |
| EP0101323A2 (en) | Rotary control valves | |
| GB2054804A (en) | Anti-vibration valve | |
| RU2377460C1 (en) | Gas-distributing valve | |
| RU2355931C1 (en) | Hot gas gas-distributing valve | |
| RU2634462C2 (en) | Hot gas flow rate controller | |
| SE1930183A1 (en) | High speed injector apparatus with dual throttle bodies | |
| RU2699154C1 (en) | Gas flow regulator | |
| RU2746682C1 (en) | Hot gas flow controller | |
| RU2684696C1 (en) | Hot gas flow rate control valve | |
| RU2694507C1 (en) | Hot gas flow controller | |
| US6988705B1 (en) | Fluent control valve |