RU2585913C2 - Способ получения листа нормализованной кремнистой стали - Google Patents

Способ получения листа нормализованной кремнистой стали Download PDF

Info

Publication number
RU2585913C2
RU2585913C2 RU2014132739/02A RU2014132739A RU2585913C2 RU 2585913 C2 RU2585913 C2 RU 2585913C2 RU 2014132739/02 A RU2014132739/02 A RU 2014132739/02A RU 2014132739 A RU2014132739 A RU 2014132739A RU 2585913 C2 RU2585913 C2 RU 2585913C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
furnace
section
pressure
strip
normalization
Prior art date
Application number
RU2014132739/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2014132739A (ru
Inventor
Хунсюй ХЭЙ
Сяо ЧЕНЬ
Сяньдун ЛЮ
Шишу СЕ
Дэцзюнь СЮ
Жуньцзе ЛИНЬ
Пейли ЧЖАН
Жунцян ЦЗЯН
Мяо ЙЕ
Original Assignee
Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. filed Critical Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд.
Publication of RU2014132739A publication Critical patent/RU2014132739A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2585913C2 publication Critical patent/RU2585913C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/28—Normalising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/561—Continuous furnaces for strip or wire with a controlled atmosphere or vacuum
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Chemical Vapour Deposition (AREA)
  • Silicon Compounds (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии. Для исключения образования плотных оксидов в процессе нормализации и повышения качества полосы получают лист нормализованной кремнистой стали путем горячей прокатки и нормализации. На стадии нормализации используют печь для нормализации, которая вдоль направления движения полосы последовательно включает: секцию предварительного нагрева, секцию безокислительного нагрева, выходное окно печи, секции печи для последующей нормализационной обработки и герметизированную выпускную камеру. Давление в печи для нормализации распределено следующим образом: секция печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающая к выходному окну печи, имеет наивысшее давление в печи, давление в печи постепенно понижается от секции печи с наивысшим давлением в печи к секции печи в направлении к входу в печь для нормализации, и давление в печи постепенно понижается от секции печи с наивысшим давлением в печи к секции печи в направлении к выходу из печи для нормализации. 7 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 табл.

Description

Область техники
Настоящее изобретение относится к способу получения листов высококачественной нормализованной кремнистой стали.
Уровень техники
Получение нетекстурированной электротехнической стали как внутри страны, так и за границей постепенно вступает в эпоху избыточной производительности, и продукты из низкосортной текстурированной кремнистой стали также вступили в стадию насыщения; поэтому, чтобы защитить данные продукты от жесткой конкуренции на рынке, существенное значение имеет продолжение усилий в достижении повышения качества продукта или продолжение уменьшения производственных затрат. Способы получения кремнистой стали включают выплавку стали, горячую прокатку, нормализацию, кислотное травление, холодную прокатку и последующий отжиг. Нетекстурированную кремнистую сталь часто подвергают нормализационной обработке с целью получения крупнозернистой структуры горячекатаного листа перед холодной прокаткой, так чтобы достигнуть высокопрочной структуры 0vw для холоднокатаного листа после отжига. Продукты из текстурированной кремнистой стали получают путем регулирования размера зерен и текстуры, осуществляя регулирование твердой фазы, образуя свободные С и N, осаждая ALN (алюмонитриды) и т.п.
Если процесс нормализации не регулировать надлежащим образом, т.е. в процессе фактического производства, если смесь неидеально смешанного и не полностью сгоревшего каменноугольного газа, воздуха и дыма в безокислительном нагревателе протекает в обратном направлении к последней секции выходного окна печи, это повышает температуру конденсации, что вызывает дополнительную реакцию оставшегося кислорода с листовой сталью и образование на поверхности листа слоя трудноудаляемых плотных оксидов, состоящих из Si, Al, Mn и т.п. Эти оксиды, прилипшие к поверхности листа, чрезвычайно трудно удалить при последующей дробеструйной обработке и кислотном травлении. После холодной прокатки пылевидные точечные и имеющие форму полос неощутимые на ощупь объекты обнаруживают присоединенными в различных местах или по всей ширине поверхности прокатанного твердого листа.
Япония является мировым лидером в показателях уровня технологии производства кремнистой стали. Например, в японской патентной публикации SHO 48-19048 главное внимание уделено тому, как усилить обработку кислотным травлением для удаления уже полученных плотных оксидов настолько, насколько это возможно. В отечественных публикациях, в Electrical Steel под редакцией He Zhongzhi, также исследуют, как устранить оксиды, присоединенные к поверхности листа. Конкретные описания являются следующими: отожженный лист стали подвергают обработке кислотным травлением концентрированной соляной кислотой, содержащей 10% HF или 1-2% HF + 6% HNO3 при 70°C, или подвергают его химическому полированию H3PO4+HF или электролитическому полированию; после полного удаления присоединенных оксидов лист подвергают последующей обработке, и потеря железа в конечных продуктах кремнистой стали значительно уменьшается.
Во всей приведенной выше литературе предлагают усиление обработки кислотным травлением для удаления плотных оксидов на поверхности листа на стадиях, следующих за нормализацией, однако они являются только последующими корректирующими мерами. Обычно возникают такие проблемы, как усложнение способа и повышение стоимости на стадиях, следующих после нормализации. Поэтому все еще требуются усилия, направленные на предотвращение образования плотных оксидов в процессе нормализационной обработки.
Краткое описание изобретения
Целью настоящего изобретения является обеспечение способа получения листов высококачественной нормализованной кремнистой стали. «Высококачественная» означает, что после нормализационной обработки с применением этого способа на листе стали не образуются никакие плотные оксиды, которые нельзя удалить последующим кислотным травлением. Способ по настоящему изобретению может успешно препятствовать образованию плотных оксидов в процессе нормализационной обработки и повышать качество листа нормализованной кремнистой стали. При применении способа по настоящему изобретению стадии, следующие за нормализацией, упрощаются, а затраты снижаются.
В настоящем изобретении обеспечен способ получения листов нормализованной кремнистой стали, включающий стадии выплавки стали, горячей прокатки и нормализации; причем на стадии нормализации используют печь для нормализации, которая вдоль направления движения полосы стали последовательно включает секцию предварительного нагрева, секцию безокислительного нагрева, выходное окно печи, различные последующие секции печи для нормализационной обработки и герметизированную выпускную камеру. Распределение давления в печи для нормализации является следующим: секция печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающая к выходному окну печи, имеет наивысшее давление в печи; давление в печи постепенно понижается от секции печи, обладающей наивысшим давлением в печи, к секции печи в направлении к входу в печь для нормализации; оно также постепенно понижается от секции печи, обладающей наивысшим давлением в печи, к секции печи в направлении к выходу из печи для нормализации.
В способе по настоящему изобретению указанные различные последующие секции печи для нормализационной обработки включают по меньшей мере одну секцию печи, выбранную из секции нагревания/охлаждения с радиационными трубами, секции выдержки с электрическими/радиационными трубами и секции охлаждения с радиационными трубами / водяной рубашкой, причем указанные различные последующие секции печи для нормализационной обработки могут быть расположены в случайной последовательности.
В способе по настоящему изобретению защитный газ N2 запускают в секцию печи между выходным окном печи и герметизированной выпускной камерой, и подачу защитного газа N2 в секцию печи между выходным окном печи и герметизированной выпускной камерой регулируют таким образом, чтобы реализовать указанное распределение давления в печи.
В способе по настоящему изобретению подача защитного газа N2 в указанную секцию печи должна удовлетворять следующему соотношению:
N2 на входе в выходное окно печи / полное количество N2 на входе в различные последующие секции печи для нормализационной обработки ≥1,2.
В способе по настоящему изобретению в указанном распределении давления в печи разность давления в печи между секцией печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающей к выходному окну печи, и секцией безокислительного нагрева регулируют так, чтобы она составляла от 0 до 10 Па, а предпочтительно ее нужно регулировать так, чтобы она составляла от 5 до 10 Па.
В способе по настоящему изобретению в указанном распределении давления в печи реперную отметку для регулирования давления в печи устанавливают между 10 и 25 Па.
В способе по настоящему изобретению в указанном распределении давления в печи наклон уменьшения давления в печи от секции печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающей к выходному окну печи, к секции печи в направлении к выходу из печи для нормализации составляет от -0,05 до -0,25, в то время как наклон уменьшения давления в печи от секции безокислительного нагрева к секции печи в направлении к входу в печь для нормализации составляет от 0,55 до 0,8.
Способ по настоящему изобретению может успешно препятствовать образованию плотных оксидов в процессе нормализационной обработки и повышать качество листа нормализованной кремнистой стали. С помощью способа по настоящему изобретению стадии, следующие за нормализацией, упрощаются, а затраты снижаются.
Краткое описание чертежей
На Фиг. 1 представлена схематическая диаграмма для сравнения первоначального распределения давления в печи для нормализации и нового распределения давления в печи по настоящему изобретению, на которой A обозначает секцию предварительного нагрева, B обозначает секцию безокислительного нагрева, C обозначает секцию ниже по потоку, прилегающую к выходному окну печи, и D обозначает последнюю секцию печи из различных последующих секций нормализационной обработки.
На Фиг. 2 представлено изменение направления графика как температуры конденсации, так и содержания кислорода, обнаруженное в секциях печи, следующих за выходным окном печи для нормализации, когда дым из секции безокислительного нагрева течет назад в выходное окно печи для нормализации.
Лучший вариант осуществления настоящего изобретения
Способ по настоящему изобретению подробно описан ниже в сочетании с последующими чертежами и воплощениями, однако настоящее изобретение не ограничено этим.
Способ получения листа нормализованной кремнистой стали включает стадии выплавки стали, горячей прокатки и нормализации; причем на стадии нормализации печь для нормализации последовательно включает вдоль направления движения полосы стали секцию предварительного нагрева, секцию безокислительного нагрева, выходное окно печи (высота печной камеры резко уменьшается), различные последующие секции печи для нормализационной обработки и герметизированную выпускную камеру, среди которых различные последующие секции печи для нормализационной обработки включают по меньшей мере одну секцию печи, выбранную из секции нагревания/охлаждения с радиационными трубами, секции выдержки с электрическими/радиационными трубами и секции охлаждения с радиационными трубами / водяной рубашкой, и указанные различные последующие секции печи для нормализационной обработки расположены в случайной последовательности. Нагрев перед выходным окном печи является безокислительным нагревом путем непосредственного пламенного сжигания, а защитный газ N2 запускают между выходным окном печи и герметизированной выпускной камерой (включая выходное окно печи и герметизированную выпускную камеру). Функции печи для нормализации включают предварительный нагрев, нагрев, выдержку и охлаждение.
Вдоль направления движения полосы стали давление в печи в секции предварительного нагрева, секции безокислительного нагрева, секции печи ниже по потоку, прилегающей к выходному окну печи, и последней секции печи из различных последующих секций печи для нормализационной обработки регистрировали и представили на Фиг. 1. Давление в печи относится ко внутреннему давлению в печной камере. Давление в печи, зарегистрированное в секции предварительного нагрева, рассматривают в качестве реперной отметки для регулирования давления в печи.
В настоящем изобретении благодаря новому типу распределения давления в печи для нормализации, показанному на Фиг. 1, устраняют обратный поток дыма, препятствуют образованию плотных оксидов на поверхности листа горячекатаной стали в ходе последующей нормализационной обработки, которые нельзя эффективно удалить кислотным травлением, и таким образом повышают качество листа нормализованной стали. Массовое процентное содержание основных элементов в листе горячекатаной стали описано ниже: 0,5≤Si≤6,5%, 0,05≤Mn≤0,55%, 0,05≤Al≤0,7%, C≤0,05%, P≤0,03%, S≤0,03%; сталь также содержит Fe и некоторые неизбежные примеси. Это только общий химический состав листа горячекатаной стали; настоящее изобретение не ограничено только этим составом, а также может включать другие химические вещества.
В первоначальном распределении давления в печи, показанном на Фиг. 1, в ходе обычного производства в выходное окно печи редко или только немного добавляют защитный газ N2. В случае изменения номенклатуры продукта или технических требований, изменения технологии или изменения заправочной скорости при производстве также изменяется загрузка топлива; в частности, в ходе производства переходной полосы различия в материале, технических требованиях или частоте применения переходной полосы вызывают сильные флуктуации в атмосфере печи и, таким образом, приводят к обратному потоку дыма из секции безокислительного нагрева в последующую секцию выходного окна печи. В этом случае не полностью сгоревший и не полностью израсходованный воздух (содержащий кислород в большом объеме) и дым (содержащий газообразную H2O) реагируют с полосой стали, имеющей высокую температуру, и постепенно образуют плотные оксиды на поверхности листа.
Новое распределение давления в печи по настоящему изобретению, показанное на Фиг. 1, описано ниже. Секция печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающая к выходному окну печи, имеет наивысшее давление в печи; давление в печи постепенно понижается от секции печи, обладающей наивысшим давлением в печи, к секции печи в направлении к входу в печь для нормализации; оно также постепенно понижается от секции печи, обладающей наивысшим давлением в печи, к секции печи в направлении к выходу из печи для нормализации. В настоящем изобретении защитный газ N2 запускают в секцию печи между выходным окном печи и герметизированной выпускной камерой, и подачу защитного газа N2 в секцию печи между выходным окном печи и герметизированной выпускной камерой регулируют таким образом, чтобы реализовать новое распределение давления в печи. Например, его можно реализовать путем регулирования потока защитного газа N2 в выходное окно печи и различные последующие секции печи для нормализационной обработки. Конкретное осуществление на практике состоит в подаче некоторого количества защитного газа N2 в выходное окно печи и создания таким образом защитного занавеса, эффективно отсекающего посредством N2. Чтобы создать эффективный защитный занавес из N2, количество N2, подаваемого в выходное окно печи, и количество N2, подаваемого в различные последующие секции печи для нормализационной обработки, должны удовлетворять следующему соотношению:
N2 на входе в выходное окно печи / полное количество N2 на входе в различные последующие секции печи для нормализационной обработки ≥1,2.
Чтобы создать эффективный защитный занавес из N2 и полностью устранить обратный поток дыма, как показано на Фиг. 1, в новом распределении давления в печи по настоящему изобретению разность давлений в печи между секцией печи ниже по потоку в направлении движения полосы стали, прилегающей к выходному окну печи, и секцией безокислительного нагрева регулируют так, чтобы она составляла от 0 до 10 Па, а предпочтительно ее нужно регулировать так, чтобы она составляла от 5 до 10 Па.
Топливо, подаваемое в печь безокислительного нагрева, сгорает внутри печи. Внутри печной камеры определенного объема, когда количество выхлопных газов, полученных при сгорании и выпускаемых с помощью вытяжного вентилятора для дыма, регулируют в точке равновесия; давление в печи можно стабильно регулировать около реперной отметки для регулирования давления в печи. Чтобы осуществить стабильное регулирование давления в печи на основе сохранения энергии, в новом распределении давления в печи для нормализации по настоящему изобретению реперную отметку для регулирования давления в печи устанавливают между 10 и 25 Па. Если реперная отметка для регулирования давления в печи составляет менее 10 Па, то воздух в большом количестве будет забираться из входного герметизированного ролика печи для нормализации; если он превышает 25 Па, то дым будет вытекать из печной камеры в большом количестве, что не только приведет к значительной потере тепла, но также представляет угрозу для безопасности расположенного поблизости оборудования.
На основе размеров различных конструкций печи количество N2 на выходе герметизированной камеры регулируют так, чтобы настроить наклон K′в направлении к выходу уменьшения давления в печи от секции печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающей к выходному окну печи, к секции печи в направлении к выходу из печи для нормализации, то есть, наклон уменьшения давления в печи от наивысшей точки в направлении к выходу из печи для нормализации.
K′в направлении к выходу = (давление в печи в последней секции печи из различных последующих секций печи для нормализационной обработки вдоль направления движения полосы стали - давление в печи в секции печи ниже по потоку вдоль направления движения листа стали, прилегающей к выходному окну печи) / расстояние между соответствующими двумя секциями печи.
Чтобы обеспечить распределение давления в печи по настоящему изобретению и уменьшить расход N2 в наивысшей степени, как показано на Фиг. 1, в новом распределении давления в печи по настоящему изобретению наклон K′в направлении к выходу уменьшения давления в печи от секции печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающей к выходному окну печи, к секции печи в направлении к выходу из печи для нормализации составляет от -0,05 до -0,25.
При сочетании барьера от дыма и вытяжного вентилятора для дыма мы можем настроить наклон Kв направлении к входу уменьшения давления в печи от секции безокислительного нагрева к секции печи в направлении к входу в печь для нормализации, то есть настроить наклон уменьшения давления в печи от секции безокислительного нагрева до реперной отметки для регулирования давления в печи, как показано на Фиг. 1.
Kв направлении к входу = (давление в печи в секции безокислительного нагрева - реперная отметка для регулирования давления в печи) / расстояние между соответствующими двумя секциями печи.
Как показано на Фиг. 1, наклон Kв направлении к входу уменьшения давления в печи от секции безокислительного нагрева к секции печи в направлении к входу в печь для нормализации составляет от 0,55 до 0,8. Если наклон превышает 0,8, то это вызывает недостаточно эффективный теплообмен между дымом и полосой стали, увеличивает температуру выходящего дыма и приводит к потери энергии; если наклон составляет менее 0,55, то внутри печной камеры нельзя создать градиент распределения давления в печи, и поток воздуха внутри печи не является однородным, что в свою очередь влияет на стабильность сгорания в сопле печи безокислительного нагрева.
Когда распределение давления в печи внутри всей печной камеры удовлетворяет приведенному выше соотношению, полученный лист нормализованной стали имеет наилучшее качество поверхности.
С помощью способа по настоящему изобретению путем настройки положения подачи и потока защитного газа N2 в печи для нормализации, в выходном окне печи создают защитный занавес, эффективно отсекающий посредством N2, а путем эффективного регулирования наклонов уменьшения давления в печи от выходного окна печи в направлениях к входу и выходу, мы можем полностью устранить обратный поток дыма, препятствовать образованию плотных оксидов на поверхности листа горячекатаной стали в ходе последующей нормализационной обработки, которые нельзя эффективно удалить кислотным травлением, и, таким образом, повысить качество листа нормализованной стали.
Примеры приготовления
Способы получения горячекатаной рулонной стали включают такие стадии, как выплавка стали и горячая прокатка, как описано ниже:
1) Способ выплавки стали включает продувку конвертера, циркуляционное вакуумирование (RH refining) и процесс непрерывного литья; посредством указанных выше способов мы можем строго контролировать составляющие, включения и микроструктуру продуктов, поддерживать неизбежные примеси и остаточные элементы в стали на относительно низком уровне, уменьшать количество включений в стали и укрупнять их, и попытаться получить литые заготовки с высокой долей равноосных кристаллов при разумных затратах посредством ряда технологий выплавки стали и согласно различным категориям продуктов.
2) Способ горячей прокатки включает различные стадии, такие как нагрев, черновая прокатка, прецизионная прокатка, ламинарное охлаждение и навивка в рулон при различных температурах применительно к заготовкам сортов стали непрерывного литья, полученных на стадии 1; при этом основываясь на способе горячей прокатки, независимо разработанном Baosteel, мы можем эффективно сберегать энергию и получать горячие рулоны высококачественной стали с высокой производительностью и с превосходными характеристиками, которые могут удовлетворять требованиям к характеристикам и качеству конечных продуктов. Химические составляющие приготовленного рулона горячекатаной стали описаны ниже: 0,5≤Si≤6,5%, 0,05≤Mn≤0,55%, 0,05≤Al≤0,7%, C≤0,05%, P≤0,03%, S≤0,03%; сталь также содержит Fe и некоторые неизбежные примеси.
Примеры
Рулон горячекатаной стали, состоящей из 20 частей на млн. C, 3,06% Si, 0,2% Mn, 0,58% Al, 0,004% P и 0,0005% S, подвергли нормализации с помощью различных способов; качество поверхности продукта после кислотного травления и холодной прокатки описано ниже.
Figure 00000001
1 Отношение подачи N2 относится к отношению: N2 на входе в выходное окно печи (норм. м3/ч) / полное количество N2 на входе в различные последующие секции печи для нормализационной обработки (норм. м3/ч).
2 Реперная отметка давления в печи относится к давлению в печи в реперной точке для регулирования давления в печи.
3 Давление в печи после выходного окна печи относится к давлению в печи в секции печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающей к выходному окну печи.
В примере 1 отношение подачи N2 (отношение N2 на входе в выходное окно печи (норм. м3/ч) / полное количество N2 на входе в различные последующие секции печи для нормализационной обработки (норм. м3/ч)) установлено на уровне 1,3. Разность давлений в печи между секцией печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающей к выходному окну печи, и секцией безокислительного нагрева составляет 5 Па; наклон K′в направлении к выходу уменьшения давления в печи от секции печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающей к выходному окну печи, к секции печи в направлении к выходу из печи для нормализации составляет -0,1; наклон Kв направлении к входу уменьшения давления в печи от секции безокислительного нагрева к секции печи в направлении к входу в печь для нормализации составляет 0,70. Из приведенных выше данных можно видеть, что секция печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающая к выходному окну печи, имеет наивысшее давление в печи; давление в печи постепенно понижается от секции печи, обладающей наивысшим давлением в печи, к секции печи в направлении к входу в печь для нормализации; оно также постепенно понижается от секции печи, обладающей наивысшим давлением в печи, к секции печи в направлении к выходу из печи для нормализации, посредством чего реализуют режим распределения давления в печи по настоящему изобретению. Посредством поддержания отношения подачи N2 (отношение N2 на входе в выходное окно печи (норм, м3/ч) / полное количество N2 на входе в различные последующие секции печи для нормализационной обработки (норм. м3/ч)) равным 1,3, в примере 1 создают защитный занавес, эффективно отсекающий с помощью N2 выходное окно печи, и реализуют режим распределения давления в печи по настоящему изобретению, так что на листе нормализованной стали после кислотного травления отсутствует оксидный остаток. Реперная отметка для регулирования давления в печи установлена на уровне 20 Па, чтобы осуществлять стабильное регулирование давления в печи.
В примере 2 отношение подачи N2 (отношение N2 на входе в выходное окно печи (норм. м3/ч) / полное количество N2 на входе в различные последующие секции печи для нормализационной обработки (норм. м3/ч)) установлено на уровне 1,35. Разность давлений в печи между секцией печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающей к выходному окну печи, и секцией безокислительного нагрева составляет 7 Па; наклон K′в направлении к выходу уменьшения давления в печи от секции печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающей к выходному окну печи, к секции печи в направлении к выходу из печи для нормализации составляет -0,15; наклон Kв направлении к входу уменьшения давления в печи от секции безокислительного нагрева к секции печи в направлении к входу в печь для нормализации составляет 0,80. Из приведенных выше данных можно видеть, что секция печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающая к выходному окну печи, имеет наивысшее давление в печи; давление в печи постепенно понижается от секции печи, обладающей наивысшим давлением в печи, к секции печи в направлении к входу в печь для нормализации; оно также постепенно понижается от секции печи, обладающей наивысшим давлением в печи, к секции печи в направлении к выходу из печи для нормализации, посредством чего реализуют режим распределения давления в печи по настоящему изобретению. Посредством поддержания отношения подачи N2 (отношение N2 на входе в выходное окно печи (норм. м3/ч) / полное количество N2 на входе в различные последующие секции печи для нормализационной обработки (норм. м3/ч)) равным 1,35, в примере 2 создают защитный занавес, эффективно отсекающий с помощью N2 выходное окно печи, и реализуют режим распределения давления в печи по настоящему изобретению, так что на листе нормализованной стали после кислотного травления отсутствует оксидный остаток. Реперная отметка для регулирования давления в печи установлена на уровне 15 Па, чтобы осуществлять стабильное регулирование давления в печи.
В сравнительном примере 1 отношение подачи N2 (отношение N2 на входе в выходное окно печи (норм. м3/ч) / полное количество N2 на входе в различные последующие секции печи для нормализационной обработки (норм. м3/ч)) установлено на уровне 1,15. Разность давлений в печи между секцией печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающей к выходному окну печи, и секцией безокислительного нагрева составляет -5 Па. Из приведенных выше данных можно видеть, что секция безокислительного нагрева имеет наивысшее давление в печи, так что распределение давления в печи по настоящему изобретению не реализуется. Учитывая, что отношение подачи N2 (отношение N2 на входе в выходное окно печи (норм. м3/ч) / полное количество N2 на входе в различные последующие секции печи для нормализационной обработки (норм. м3/ч)) составляет менее 1,2, нельзя ни создать защитный занавес, эффективно отсекающий с помощью N2 выходное окно печи, ни реализовать режим распределения давления в печи по настоящему изобретению, так что происходит обратный поток дыма, и на листе нормализованной стали после кислотного травления присутствуют остатки оксидов.
В сравнительном примере 2 отношение подачи N2 (отношение N2 на входе в выходное окно печи (норм. м3/ч) / полное количество N2 на входе в различные последующие секции печи для нормализационной обработки (норм. м3/ч)) установлено на уровне 1,1. Разность давлений в печи между секцией печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы стали, прилегающей к выходному окну печи, и секцией безокислительного нагрева составляет -4 Па. Из приведенных выше данных можно видеть, что секция безокислительного нагрева имеет наивысшее давление в печи, так что распределение давления в печи по настоящему изобретению не реализуется. Учитывая, что отношение подачи N2 (отношение N2 на входе в выходное окно печи (норм. м3/ч) / полное количество N2 на входе в различные последующие секции печи для нормализационной обработки (норм. м3/ч)) составляет менее 1,2, нельзя ни создать защитный занавес, эффективно отсекающий с помощью N2 выходное окно печи, ни реализовать режим распределения давления в печи по настоящему изобретению, так что происходит обратный поток дыма, и на листе нормализованной стали после кислотного травления присутствуют остатки оксидов.
В сравнительном примере на Фиг. 2 представлено изменение направления графика как температуры конденсации, так и содержания кислорода, обнаруженное в секциях печи, следующих за выходным окном печи для нормализации, когда дым из секции безокислительного нагрева течет назад в выходное окно печи, и в ходе этого образуются трудноудаляемые оксиды на поверхности листа нормализованной стали, полученного после кислотного травления. Температура конденсации относится к воде, содержащейся в дыме.
Промышленная применимость Способ получения листа высококачественной нормализованной кремнистой стали по настоящему изобретению может успешно препятствовать образованию плотных оксидов в процессе нормализационной обработки и повышать качество листа нормализованной кремнистой стали. С помощью способа по настоящему изобретению упрощают стадии, следующие за нормализацией, и снижают расходы; и его можно использовать для крупномасштабного производства листов высококачественной нормализованной кремнистой стали.

Claims (8)

1. Способ получения полосы нормализованной кремнистой стали, включающий стадии выплавки стали, горячей прокатки и нормализации полосы в секциях печи для нормализации путем нагрева полосы в расположенных последовательно в направлении движения полосы секциях, включающих секции предварительного нагрева, безокислительного нагрева, выходного окна печи и различных последующих секциях печи для нормализационной обработки, и герметизированной выпускной камеры, при этом осуществляют распределение давления в печи, при котором давление в печи достигает своего максимума в секции печи, прилегающей к выходному окну печи и расположенной после него в направлении движения полосы, указанное давление в печи постепенно понижается от секции печи, имеющей максимальное давление, к секциям печи в направлении к входу печи для нормализации, и постепенно понижается от секции печи, имеющей максимальное давление, к секциям печи в направлении к выходу из печи для нормализации.
2. Способ по п. 1, в котором нагрев полосы осуществляют в последующих секциях печи для нормализационной обработки с помощью по меньшей мере одной секции печи нагрева/охлаждения полосы с радиационными трубами, секции выдержки полосы с электрическими/радиационными трубами и секции охлаждения полосы с радиационными трубами/водяной рубашкой, расположенными в любой последовательности.
3. Способ по п. 1, в котором в секции печи между выходным окном печи и герметизированной выпускной камерой подают защитный газ N2 и регулируют подачу защитного газа N2 в секции печи между выходным окном печи и герметизированной выпускной камерой с обеспечением указанного распределения давления в печи.
4. Способ по п. 3, в котором подача защитного газа N2 в указанные секции печи удовлетворяет следующему соотношению:
(подача N2 в выходное окно печи) / (полная подача N2 в различные последующие секции печи для нормализационной обработки) ≥ 1,2.
5. Способ по п. 1, в котором указанное распределение давления в печи имеет разность давлений в печи, регулируемую в диапазоне от 0 до 10 Па между секцией печи, прилегающей к выходному окну печи и расположенной после него в направлении движения полосы, и секцией безокислительного нагрева.
6. Способ по п. 5, в котором указанную разность давлений в печи регулируют в диапазоне от 5 до 10 Па.
7. Способ по п. 1, в котором при регулировании давления в печи в качестве реперной отметки используют давление в секции предварительного нагрева, в которой устанавливают давление в диапазоне от 10 до 25 Па.
8. Способ по п.1, в котором понижение давления от секции печи, прилегающей к выходному окну печи и расположенной после него в направлении движения полосы, к секциям печи в направлении к выходу из печи нормализации определяется как [(давление в печи в последней секции печи из различных последующих секций печи для нормализационной обработки вдоль направления движения полосы) - (давление в печи в секции печи ниже по потоку вдоль направления движения полосы, прилегающей к выходному окну печи)]/(расстояние между соответствующими двумя секциями печи) и составляет от -0,05 до -0,25, а понижение давления в печи от секции безокислительного нагрева к секциям печи в направлении ко входу в печь для нормализации определяется как [(давление в печи в секции безокислительного нагрева) - (давление в секции предварительного нагрева)]/(расстояние между соответствующими двумя секциями печи) и составляет от 0,55 до 0,8.
RU2014132739/02A 2012-03-08 2012-03-27 Способ получения листа нормализованной кремнистой стали RU2585913C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201210060176.7 2012-03-08
CN201210060176.7A CN103305744B (zh) 2012-03-08 2012-03-08 一种高质量硅钢常化基板的生产方法
PCT/CN2012/000368 WO2013131212A1 (zh) 2012-03-08 2012-03-27 一种硅钢常化基板的生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014132739A RU2014132739A (ru) 2016-04-27
RU2585913C2 true RU2585913C2 (ru) 2016-06-10

Family

ID=49115844

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014132739/02A RU2585913C2 (ru) 2012-03-08 2012-03-27 Способ получения листа нормализованной кремнистой стали

Country Status (9)

Country Link
US (1) US9738946B2 (ru)
EP (1) EP2824194B1 (ru)
JP (1) JP5893766B2 (ru)
KR (1) KR20140115366A (ru)
CN (1) CN103305744B (ru)
IN (1) IN2014MN01786A (ru)
MX (1) MX356617B (ru)
RU (1) RU2585913C2 (ru)
WO (1) WO2013131212A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2815210C1 (ru) * 2020-10-21 2024-03-12 Эбнер Индустриофенбау Гмбх Вертикальная печь для непрерывной термической обработки металлической полосы

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104726682B (zh) * 2013-12-23 2017-03-29 鞍钢股份有限公司 一种无取向硅钢向取向硅钢工艺转换的方法
CN107119180B (zh) * 2016-02-25 2019-09-06 宝山钢铁股份有限公司 改善无取向硅钢板板形的方法
CN106011655A (zh) * 2016-08-08 2016-10-12 浙江华赢特钢科技有限公司 一种高效硅钢常化基板的生产方法
CN112974523B (zh) * 2021-02-23 2023-04-07 山西太钢不锈钢精密带钢有限公司 一种用于密封垫的309s极薄精密不锈带钢的生产方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU612964A1 (ru) * 1976-11-24 1978-06-30 Магнитогорский дважды ордена Ленина и ордена Трудового Красного Знамени металлургический комбинат имени В.И.Ленина Способ изготовлени гор чекатаной полосы дл глубокой выт жки
RU2126844C1 (ru) * 1998-02-16 1999-02-27 Открытое акционерное общество "Машиностроительный завод" Способ непрерывной безокислительной термообработки длинномерных особотонкостенных труб и устройство для его осуществления
RU2194775C2 (ru) * 1996-08-30 2002-12-20 Аччаи Спечьяли Терни С.п.А. Способ получения текстурированной электротехнической полосовой стали с высокими магнитными характеристиками, начиная с тонких слябов
CN101812571A (zh) * 2009-02-24 2010-08-25 宝山钢铁股份有限公司 电工钢热轧带钢常化处理中防止内氧化层的方法
RU2407808C1 (ru) * 2009-08-03 2010-12-27 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства анизотропной электротехнической стали с низкими удельными потерями на перемагничивание

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3307981A (en) * 1963-11-14 1967-03-07 Inland Steel Co Continuous bluing and annealing process
JPS4819048B1 (ru) 1969-09-03 1973-06-11
GB1292403A (en) * 1969-11-15 1972-10-11 Kobe Steel Ltd Continous treatment method and apparatus for metals
US4490107A (en) * 1981-12-18 1984-12-25 Kurosaki Furnace Industries Company Limited Method of processing charges in a continuous combustion furnace
JPS6017020A (ja) * 1983-07-07 1985-01-28 Nippon Kokan Kk <Nkk> 直火式竪型連続焼鈍炉
JPS6173880A (ja) * 1984-09-17 1986-04-16 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 真空蒸着メツキ方法及び真空蒸着メツキ装置
US4676999A (en) * 1984-09-17 1987-06-30 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Method for vacuum deposition plating steel strip
FR2583064B1 (fr) * 1985-06-05 1987-08-14 Air Liquide Procede de traitement thermique, hotte pour la mise en oeuvre de ce procede et son utilisation dans les fours de traitement thermique
JPS62120427A (ja) 1985-11-20 1987-06-01 Kawasaki Steel Corp けい素鋼熱延板の焼鈍方法
US4832757A (en) * 1987-07-08 1989-05-23 Amax Inc. Method for producing normalized grade D sucker rods
JPH0699749B2 (ja) 1988-11-29 1994-12-07 住友金属工業株式会社 磁気特性の良好な無方向性電磁鋼板の製造法
JPH03125897A (ja) * 1989-10-12 1991-05-29 R I Denshi Kogyo:Kk 酸素濃度極低下雰囲気炉
JPH05186831A (ja) * 1991-07-29 1993-07-27 Kenichi Arai Ｇｏｓｓ方位に集積した結晶方位を有する方向性珪素鋼板の製造方法
JPH05202419A (ja) 1992-01-27 1993-08-10 Kawasaki Steel Corp けい素鋼熱延板の脱スケール方法
SE515593C2 (sv) * 1999-03-01 2001-09-03 Avesta Sheffield Ab Apparat för värmning av ett metallband
CN2471440Y (zh) 2000-07-13 2002-01-16 武汉钢铁(集团)公司 新型硅钢热轧板常化退火炉
CN101228285B (zh) * 2005-07-25 2010-12-08 住友金属工业株式会社 连续热处理炉、使用其的金属管及热处理方法
FR2903122B1 (fr) * 2006-06-30 2008-09-12 Stein Heurtey Dispositif de securisation d'un four equipe d'un chauffage et d'un refroidissement rapides fonctionnant sous atmosphere controlee.
CN201201973Y (zh) * 2008-06-19 2009-03-04 中冶南方(武汉)威仕工业炉有限公司 防止带钢氧化的常化机组炉段
CN101906529B (zh) * 2009-06-08 2012-11-28 鞍钢股份有限公司 一种碳套炉底辊结瘤的控制和处理方法
CN101760607B (zh) 2009-12-30 2012-05-09 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 一种两烟道加热炉炉膛压力控制方法
CN102268516B (zh) * 2010-06-07 2013-05-01 鞍钢股份有限公司 高碳含量中低牌号冷轧无取向硅钢脱碳退火工艺
JP5088596B2 (ja) * 2010-09-30 2012-12-05 日立金属株式会社 Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石の製造方法
AT511034B1 (de) * 2011-02-04 2013-01-15 Andritz Tech & Asset Man Gmbh Verfahren zum kontrollieren einer schutzgasatmosphäre in einer schutzgaskammer zur behandlung eines metallbandes
JP5928939B2 (ja) * 2012-02-16 2016-06-01 住友電工ファインポリマー株式会社 電離性放射線照射装置および電離性放射線照射方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU612964A1 (ru) * 1976-11-24 1978-06-30 Магнитогорский дважды ордена Ленина и ордена Трудового Красного Знамени металлургический комбинат имени В.И.Ленина Способ изготовлени гор чекатаной полосы дл глубокой выт жки
RU2194775C2 (ru) * 1996-08-30 2002-12-20 Аччаи Спечьяли Терни С.п.А. Способ получения текстурированной электротехнической полосовой стали с высокими магнитными характеристиками, начиная с тонких слябов
RU2126844C1 (ru) * 1998-02-16 1999-02-27 Открытое акционерное общество "Машиностроительный завод" Способ непрерывной безокислительной термообработки длинномерных особотонкостенных труб и устройство для его осуществления
CN101812571A (zh) * 2009-02-24 2010-08-25 宝山钢铁股份有限公司 电工钢热轧带钢常化处理中防止内氧化层的方法
RU2407808C1 (ru) * 2009-08-03 2010-12-27 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства анизотропной электротехнической стали с низкими удельными потерями на перемагничивание

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2815210C1 (ru) * 2020-10-21 2024-03-12 Эбнер Индустриофенбау Гмбх Вертикальная печь для непрерывной термической обработки металлической полосы

Also Published As

Publication number Publication date
WO2013131212A8 (zh) 2014-08-21
JP5893766B2 (ja) 2016-03-23
US20150013846A1 (en) 2015-01-15
RU2014132739A (ru) 2016-04-27
MX2014010512A (es) 2014-10-14
CN103305744B (zh) 2016-03-30
KR20140115366A (ko) 2014-09-30
MX356617B (es) 2018-06-06
EP2824194A1 (en) 2015-01-14
JP2015515540A (ja) 2015-05-28
IN2014MN01786A (ru) 2015-07-03
CN103305744A (zh) 2013-09-18
WO2013131212A1 (zh) 2013-09-12
EP2824194B1 (en) 2018-07-25
US9738946B2 (en) 2017-08-22
EP2824194A4 (en) 2016-01-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101812571B (zh) 电工钢热轧带钢常化处理中防止内氧化层的方法
RU2585913C2 (ru) Способ получения листа нормализованной кремнистой стали
CN101585046B (zh) 省略冷轧前退火的sus304不锈钢冷轧板制造方法
RU2591097C2 (ru) Способ получения листа из нормализованной кремнистой стали
CN107245564A (zh) 一种无取向硅钢内氧化层的控制方法
JP2005152953A (ja) 高シリコン鋼材の先端反り抑制方法
JP2010065298A (ja) 表面品質に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
JP3197638B2 (ja) 加熱炉におけるスケール制御方法
RU2458154C1 (ru) Способ отжига низкоуглеродистой стали, прокатанной на текстурированных валках
JP5907352B2 (ja) 鋼スラブの熱間圧延方法
JP4935305B2 (ja) 連続式加熱炉の加熱制御方法
JP4635456B2 (ja) 鋼板の連続焼鈍方法
JP2009255107A (ja) １８−８系ステンレス鋼における加熱炉設定温度変更による圧延時の割れ疵防止方法
Bashkatov et al. Stage fuel combustion as an effective method to decrease metal losses in reheating furnaces
JP2001172721A (ja) スラブ温度補償方法及びスラブ温度補償設備
JPH0387512A (ja) 熱処理炉のバーナ燃焼制御方法
JP2004195496A (ja) 熱間圧延ラインにおける鋼材加熱方法
CN106011655A (zh) 一种高效硅钢常化基板的生产方法
Tiitto et al. Localised electric heating to improve the quality of steel slabs and billets
JPH11156421A (ja) 銅又は銅合金鋳片の加熱方法
JPH01215930A (ja) 薄鋼板の連続焼鈍方法
JP2009001857A (ja) 連続式加熱炉のスラブ抽出比決定方法
JP2011073062A (ja) 鋼板の製造方法および鋼板の製造設備