RU2562390C2 - Device to measure angular speed of magnetic field rotation - Google Patents
Device to measure angular speed of magnetic field rotation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2562390C2 RU2562390C2 RU2014103872/28A RU2014103872A RU2562390C2 RU 2562390 C2 RU2562390 C2 RU 2562390C2 RU 2014103872/28 A RU2014103872/28 A RU 2014103872/28A RU 2014103872 A RU2014103872 A RU 2014103872A RU 2562390 C2 RU2562390 C2 RU 2562390C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rotor
- stator
- magnetic
- rotation
- magnetic field
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано при проектировании многовитковых униполярных машин без скользящих контактов.The invention relates to measuring equipment and can be used in the design of multi-turn unipolar machines without sliding contacts.
В соответствии с законом электромагнитной индукции вращение намагниченного вдоль оси вращения ферромагнитного ротора в форме цилиндра относительно цилиндрического магнитопроводящего неподвижного статора, соосно установленного относительно ферромагнитного ротора, с цилиндрическим магнитным зазором между цилиндрическими ротором и статором приводит к вращению магнитного поля в магнитном зазоре относительно оси вращения ротора и способно возбуждать э.д.с. индукции в обмотке, тороидально намотанной на статоре, так что часть каждого из витков этой обмотки находится в магнитном зазоре. При длине l этой части витков с числом n витков в тороидальной обмотке величина суммарной э.д.с. E определяется выражением E=BlnωмR, где B - магнитная индукция в магнитном зазоре между намагниченным ротором и статором, ωм - угловая скорость вращения магнитного поля с индукцией B в цилиндрическом магнитном зазоре со средним радиусом зазора R, например, совпадающим с радиусом расположения отрезков l витков обмотки, ортогонально ориентированных векторам магнитной индукции B, расположенным радиально от оси вращения ротора. Из этого выражения видно, что э.д.с. E индукции линейно зависит от угловой скорости вращения ωм магнитного поля в магнитном зазоре при прочих неизменных параметрах B, l, n и R. При этом в случае, если ωм=const(t), то возникающая э.д.с. E=const(t) также является величиной постоянной в функции времени, и в нагрузке, связанной с обмоткой, будет протекать постоянный ток, и такое устройство будет представлять генератор постоянного тока.In accordance with the law of electromagnetic induction, the rotation of a cylindrical magnetized ferromagnetic rotor along the axis of rotation relative to a cylindrical magnetically conductive fixed stator coaxially mounted relative to the ferromagnetic rotor, with a cylindrical magnetic gap between the cylindrical rotor and the stator, rotates the magnetic field in the magnetic gap relative to the axis of rotation of the rotor and able to excite emf induction in the winding toroidally wound on the stator, so that part of each of the turns of this winding is in the magnetic gap. With the length l of this part of the turns with the number n of turns in the toroidal winding, the value of the total emf E is determined by the expression E = Blnω m R, where B is the magnetic induction in the magnetic gap between the magnetized rotor and the stator, ω m is the angular velocity of rotation of the magnetic field with induction B in the cylindrical magnetic gap with an average gap radius R, for example, coinciding with the radius of the arrangement segments l of winding turns orthogonally oriented to the magnetic induction vectors B, located radially from the axis of rotation of the rotor. From this expression it is seen that the emf E induction linearly depends on the angular velocity of rotation ω m of the magnetic field in the magnetic gap, with other parameters B, l, n and R remaining unchanged. Moreover, if ω m = const (t), then the resulting emf E = const (t) is also a constant value as a function of time, and a constant current will flow in the load associated with the winding, and such a device will represent a direct current generator.
В связи с указанным возникает вопрос, какова будет угловая скорость вращения ωм магнитного поля с индукцией B в цилиндрическом магнитном зазоре при угловой скорости ωp вращения намагниченного ротора в условиях неподвижности магнитопроводящего статора. Разрешение этого вопроса является целью заявляемого технического решения.In connection with the above, the question arises: what will be the angular velocity of rotation ω m of the magnetic field with induction B in the cylindrical magnetic gap at the angular velocity ω p of rotation of the magnetized rotor under conditions of immobility of the magnetically conducting stator. The resolution of this issue is the goal of the claimed technical solution.
Указанная цель достигается в устройстве для измерения угловой скорости вращения магнитного поля, содержащем вращающийся ферромагнитный ротор и неподвижный магнитопроводящий статор, отличающемся тем, что ферромагнитный ротор выполнен в форме цилиндра с осью вращения, в средней части которого осесимметрично размещена бесконтактно обмотка подмагничивания ротора, связанная с регулируемым источником постоянного тока, измеряемого амперметром, магнитопроводящий статор выполнен в форме двух соосно с ротором расположенных цилиндров, на которых выполнены соответственно две обмотки вблизи магнитных полюсов ротора в виде тороидов, часть каждого из витков которых расположена в цилиндрических магнитных зазорах между ротором и статором, и эти части витков расположены на некотором расстоянии от статора внутри магнитных зазоров, например по их середине или ближе к цилиндрической поверхности ротора, при этом ротор приводится во вращательное движение от синхронного двигателя переменного тока с регулируемой частотой вращения, измеряемой частотомером, а возникающая в статорной обмотке э.д.с. индукции измеряется регистрирующим вольтметром.This goal is achieved in a device for measuring the angular velocity of rotation of a magnetic field, containing a rotating ferromagnetic rotor and a stationary magnetically conductive stator, characterized in that the ferromagnetic rotor is made in the form of a cylinder with an axis of rotation, in the middle part of which is contactlessly mounted the magnetizing winding of the rotor associated with an adjustable a constant current source, measured by an ammeter, the magnetically conductive stator is made in the form of two coaxial rotors of cylinders located on respectively, two windings are made near the magnetic poles of the rotor in the form of toroids, part of each of which turns is located in cylindrical magnetic gaps between the rotor and the stator, and these parts of the turns are located at some distance from the stator inside the magnetic gaps, for example, in the middle or closer to the cylindrical the surface of the rotor, while the rotor is driven in rotational motion from a synchronous AC motor with an adjustable speed, as measured by a frequency meter, and arising in the stator bmotke emf induction is measured by a recording voltmeter.
Достижение цели изобретения в заявляемом устройстве объясняется «вмороженностью» магнитных силовых линий в оппозитно расположенные домены ферромагнитного вещества ротора и статора и вынужденным искривлением «вмороженных» магнитных силовых линий при вращении ротора относительно неподвижного статора с последующим перебросом магнитных силовых линий на близко расположенные друг к другу домены ротора и статора. Причем указанный переброс может происходить как в роторе, так и в статоре, например, с одинаковой вероятностью, и тогда угловая скорость вращения магнитного поля в магнитных зазорах равна половине от угловой скорости вращения ротора, то есть выполняется равенство ωм=0,5ωр. Структура заявляемого устройства представлена на рис.1 и содержит:Achieving the objective of the invention in the claimed device is explained by the “freezing-in” of magnetic field lines into the opposed domains of the ferromagnetic substance of the rotor and stator and the forced curvature of the “frozen-in” magnetic field lines when the rotor rotates relative to the stationary stator, followed by the transfer of the magnetic field lines to domains close to each other rotor and stator. Moreover, this transfer can occur both in the rotor and in the stator, for example, with the same probability, and then the angular velocity of rotation of the magnetic field in the magnetic gaps is equal to half the angular velocity of rotation of the rotor, i.e., the equality ω m = 0.5ω p is fulfilled. The structure of the claimed device is presented in Fig. 1 and contains:
1 - ферромагнитный цилиндрический ротор,1 - ferromagnetic cylindrical rotor,
2 - ось вращения ротора 1,2 - axis of rotation of the
3 - первый тороидальный статор с обмоткой,3 - the first toroidal stator with a winding,
4 - второй тороидальный статор с обмоткой,4 - the second toroidal stator with a winding,
5 - магнитопроводящий цилиндр статора,5 - magnetically conducting cylinder of the stator,
6 - катушка подмагничивания ротора 1, закрепленная ее каркасом на неподвижном статоре, бесконтактно к ротору,6 - magnetization coil of the
7 - регулируемый источник постоянного тока,7 - adjustable direct current source,
8 - синхронный двигатель переменного тока, связанный с осью вращения ротора,8 - synchronous AC motor associated with the axis of rotation of the rotor,
9 - перестраиваемый по частоте генератор переменного тока,9 - frequency-tunable alternator
10 - регистрирующий вольтметр,10 - recording voltmeter,
11 - измеритель тока намагничивания ротора (амперметр),11 - meter magnetization current of the rotor (ammeter),
12 - частотомер.12 - frequency counter.
На рис.2 представлены графики зависимости э.д.с. индукции E от частоты F вращения ротора 1 при различных значениях тока IМ его намагничивания (линейные функции). Частота вращения ротора изменяется в заданных пределах - от FMIN до FMAX.Figure 2 shows the emf plots induction E from the frequency F of rotation of the
Рассмотрим действие заявляемого устройства.Consider the action of the claimed device.
Как известно, ферромагнитные вещества состоят из хаотически распределенных по их магнитным моментам доменов, которые могут выстраиваться вдоль внешнего магнитного поля. Каждый из доменов обладает собственным магнитным моментом, величина которого на порядки больше магнитных моментов отдельных атомов или молекул, что и определяет высокую магнитную восприимчивость ферромагнетиков по сравнению с магнитной восприимчивостью пара- и диамагнетиков. Поэтому логично говорить о выстраивании магнитных моментов доменов друг по отношению к другу и внешнему магнитному полю. Последнее в данном устройстве образуется постоянным током в катушке подмагничивания 6 от регулируемого по току источника постоянного тока 7, значение которого измеряется амперметром 11. В магнитных зазорах между намагниченным ротором и статором магнитные силовые линии, выходящие из каждого из пограничных доменов одного магнитного полюса, стремятся войти в оппозитно расположенные пограничные домены другого магнитного полюса по кратчайшему расстоянию, равному длине магнитного зазора между ротором и статором замкнутой магнитной системы. И эта силовая связь стремится сохраниться до некоторых пор при вращении ротора относительно неподвижного статора, что приводит к изгибу и удлинению связанных доменами противолежащих магнитных полюсов магнитных силовых линий, считающихся «вмороженными», в соответствующие пары доменов магнитных полюсов. Однако такая «вмороженность» разрушается при достаточно большом растяжении этих силовых линий, и происходит переброс магнитных силовых линий с одних доменов на другие, ближе расположенные [1, 2]. Важно отметить, что такой переброс может возникать как для доменов одного, так и другого магнитных полюсов, то есть для пограничных доменов ротора и статора, притом, возможно, с равной вероятностью. Если происходит срыв с доменов ротора, то магнитное поле, связанное с группой магнитных силовых линий таких доменов, не перемещается в магнитных зазорах. Если же срыв происходит в пограничных доменах статора, то магнитное поле движется в направлении вращения ротора. Поскольку вероятность срывов для пограничных доменов ротора и статора можно считать одинаковой, то угловая скорость вращения магнитного поля оказывается вдвое ниже угловой скорости вращения ротора, то есть тогда ωм=0,5 ωр.As you know, ferromagnetic substances consist of domains randomly distributed over their magnetic moments, which can line up along an external magnetic field. Each of the domains has its own magnetic moment, the magnitude of which is orders of magnitude greater than the magnetic moments of individual atoms or molecules, which determines the high magnetic susceptibility of ferromagnets in comparison with the magnetic susceptibility of para- and diamagnets. Therefore, it is logical to talk about aligning the magnetic moments of the domains with respect to each other and the external magnetic field. The latter in this device is formed by direct current in the magnetization coil 6 from a current-regulated DC source 7, the value of which is measured by an ammeter 11. In the magnetic gaps between the magnetized rotor and the stator, the magnetic field lines emerging from each of the boundary domains of one magnetic pole tend to enter to the opposite boundary domains of another magnetic pole along the shortest distance equal to the length of the magnetic gap between the rotor and stator of the closed magnetic system . And this force connection tends to remain for some time when the rotor rotates relative to the stationary stator, which leads to the bending and lengthening of the magnetic field lines, which are considered “frozen”, connected by domains of opposite magnetic poles, into the corresponding pairs of magnetic pole domains. However, such “freezing-in” is destroyed with a sufficiently large extension of these lines of force, and magnetic lines of force are transferred from one domain to another, closer located [1, 2]. It is important to note that such a transfer can occur both for the domains of one and the other magnetic poles, that is, for the boundary domains of the rotor and stator, moreover, possibly with equal probability. If a breakdown occurs from the rotor domains, then the magnetic field associated with the group of magnetic lines of force of such domains does not move in the magnetic gaps. If stall occurs in the stator boundary domains, then the magnetic field moves in the direction of rotation of the rotor. Since the probability of breakdowns for the boundary domains of the rotor and stator can be considered the same, the angular velocity of rotation of the magnetic field is half the angular velocity of rotation of the rotor, that is, then ω m = 0.5 ω p .
Ротор 1 через ось вращения 2 соединен с синхронным двигателем переменного тока 8, подключенным к генератору переменного тока 9 с перестраиваемой частотой F, значение которой измеряется частотомером 12. Так что угловая скорость вращения ротора ωр=2πF. Тогда измеряемая вольтметром 10 э.д.с. индукции E равна E=BlnωмR=0,5 BlnωрR=f(F), так как BlnR=const при неизменном токе подмагничивания IМ от источника постоянного тока 7. Величина магнитной индукции B определяется током IМ и числом витков N в катушке подмагничивания 6 ротора 1 по формуле:The
где µО=1,256∗10-6 Гн/м - магнитная постоянная, χ - магнитная восприимчивость ферромагнетика (ротора и статора), LЖ - длина ферромагнитного магнитопровода системы «ротор-статор» в метрах, LЗАЗ - длина воздушного магнитного зазора в метрах, равная удвоенной величине магнитного зазора между ротором и тороидами 3 и 4 статора, включающего магнитопроводящий цилиндр 5 статора. Магнитная индукция B измеряется в Тл=В∗с/м2. Таким образом, величина B линейно зависит от тока IМ намагничивания ротора и относительной магнитной проницаемости ферромагнетика ротора и статора µ=χ+1 (полагаем их одинаковыми, хотя это и необязательно так). В свою очередь, величина относительной магнитной проницаемости µ определяется напряженностью внешнего магнитного поля H=B/µО согласно известной кривой Столетова: она сначала возрастает с ростом тока IМ, достигает максимума, а затем с ростом тока подмагничивания падает, достигая минимальных величин при магнитном насыщении. Обычно для стали величина магнитной индукции может быть задана в пределах 1,2…1,5 Тл, а для ферритов эта величина обычно берется в пределах 0,3…0,5 Тл при соответствующем выборе произведения IМ N.where µ О = 1.256 ∗ 10 -6 GN / m is the magnetic constant, χ is the magnetic susceptibility of the ferromagnet (rotor and stator), L Ж is the length of the ferromagnetic magnetic circuit of the rotor-stator system in meters, L ZAZ is the length of the air magnetic gap in meters, equal to twice the magnitude of the magnetic gap between the rotor and the
Таким образом, измеряемые значения э.д.с. E регистрирующим вольтметром 10 и частоты F вращения ротора 1 позволяют оценить значения угловой скорости вращения магнитного поля ωм и сравнить их с угловой скоростью вращения ротора ωр. Это позволит, во-первых, доказать фактор «вмороженности» магнитных силовых линий в совокупность пограничных доменов на магнитных полюсах ротора и статора, и рассматривать магнитное поле как некую группу невесомых микрочастиц, как это согласуется с позициями квантовой электродинамики, а во-вторых, установить вероятностную связь перебросов магнитных силовых линий с домена на домен приграничных зон ротора и статора - является ли эта вероятность одинаковой для перебросов на роторе и статоре, или она различна. В частности, такое различие может иметь место для разных по величине магнитных восприимчивостей ферроматериалов ротора и статора.Thus, the measured values of the emf E with a recording voltmeter 10 and rotational speed F of
Общее выражение для угловой скорости ωм вращения магнитного поля в магнитном зазоре между ротором 1 и тороидальными статорами 3 и 4 с их последовательно соединенными обмотками имеет вид:The general expression for the angular velocity ω m of rotation of the magnetic field in the magnetic gap between the
Имея в виду, что ωм=kωр=2πkF, где k=ωм/ωр≈0,5 выражение (1) принимает вид:Bearing in mind that ω m = kω p = 2πkF, where k = ω m / ω p ≈ 0.5, expression (1) takes the form:
Соответствующие графики линейных функций E(F) приведены на рис.2 для различных значений тока подмагничивания ротора IМ1>IМ2>IМ3, которые из (2) определены выражением:The corresponding graphs of linear functions E (F) are shown in Fig. 2 for different values of the magnetization current of the rotor I М1 > I М2 > I М3 , which are determined from (2) by the expression:
Из выражения (3) видно, что функция E(F) остается линейной по переменной F при заданном значении тока подмагничивания ротора IМ, если не изменяется значение магнитной восприимчивости χ ферромагнетика, из которого выполнен ротор и статор. Однако, если этот параметр изменяется при изменении тока IМ, то зависимость E(F) оказывается нелинейной.From the expression (3) shows that the function E (F) is linear in the variable F for a given value of current I M of the rotor magnetization, if the value does not change the magnetic susceptibility χ ferromagnetic material from which the rotor and stator. However, if this parameter changes with a change in current I M , then the dependence E (F) is nonlinear.
Указанное обстоятельство важно учитывать при построении многовитковых униполярных машин без скользящих контактов. Так, если в представленном на рис.1 устройстве соединить последовательно все обмотки - тороидальных статоров 3 и 4 и обмотку катушки подмагничивания 6 ротора 1, а также подключить эти обмотки к источнику постоянного тока, то образуется многовитковая униполярная машина - двигатель постоянного тока без скользящих контактов, и в статорных тороидальных обмотках 3 и 4 будет протекать постоянный ток достаточно большой величины, что приведет к намагничиванию статорных магнитопроводящих тороидов 3 и 4 и, следовательно, изменит относительную магнитную проницаемость этих рабочих частей статора. Часть доменов в тороидах 3 и 4 будет ориентирована по кругу, то есть вдоль образующей тороидов (в противоположных направлениях), а другая часть доменов будет выстраиваться вдоль магнитного поля в магнитном зазоре между ротором 1 и статорными тороидами 3 и 4. Следовательно, не все домены будут ориентированы по магнитному полю в магнитном зазоре, что и отразится на значении относительной магнитной проницаемости магнитопровода элементов 3 и 4 в направлении векторов магнитной индукции в двух магнитных зазорах (в противоположных направлениях). Это также может привести к нарушению равной вероятности перебросов магнитных силовых линий с пограничных доменов ротора и статора, то есть к изменению величины k относительно k=ωм/ωр≈0,5. Это, в свою очередь, приведет к нелинейности характеристик E(F).This circumstance is important to consider when building multi-turn unipolar machines without sliding contacts. So, if in the device shown in Fig. 1, all windings are connected in series -
С помощью заявляемого устройства можно оценить влияние тока подмагничивания тороидальных статоров 3 и 4, которым определяется величина вращательного момента ротора при работе униполярной машины в качестве двигателя постоянного тока, на характер изменения коэффициента k, определяющего замедление угловой скорости вращения магнитного поля в магнитном цилиндрическом зазоре относительно скорости вращения ротора под действием совокупной силы Лоренца, приложенной между рабочими частями витков, намотанных на тороидальных статорах 3 и 4 и расположенных в магнитном зазоре ортогонально вектору магнитной индукции B, и магнитными полюсами - роторными и статорными. При этом составляющая сил Лоренца, приложенная к тороидальным статорам 3 и 4, работы не производит в силу их неподвижности, а составляющая сил Лоренца, приложенная по касательной к поверхности ротора 1, вызывает его вращение по правилу «правой руки». Отметим, что рабочие части витков тороидальных статоров 3 и 4 должны располагаться с отступом от магнитопроводящей поверхности статоров, возможно ближе к поверхности ротора 1, чтобы составляющая силы Лоренца максимально распределялась в направлении к ротору. С этой целью в устройстве тороидальных статоров 3 и 4 использованы цилиндрические немагнитные вкладыши, на которые производится намотка проводника (на рис.1 это показано цилиндрами-вкладышами светлого тона).Using the inventive device, you can evaluate the effect of the bias current of
При работе с заявляемым устройством измеряемыми являются частота F вращения ротора 1, э.д.с. индукции E и ток намагничивания IМ ротора, что согласно выражению (3) позволяет рассчитать параметры χ и k при заданных постоянных величинах N, l, n, R, LЖ и LЗАЗ. Это будет способствовать правильному проектированию многовитковых униполярных машин - двигателей постоянного тока без скользящих контактов с отсутствующими при их работе переходными процессами (так как ток в обмотках постоянный), характерных для коллекторных или вентильных двигателей постоянного тока. Последнее повышает быстродействие таких двигателей, повышает их надежность и срок действия, а также повышает удельную мощность на единицу объема двигателя. Такие двигатели могут найти широкое применение, в частности, в электромобилях и на железнодорожном электротранспорте, а также в гироскопии.When working with the inventive device measured are the frequency F of rotation of the
ЛитератураLiterature
1. Меньших О.Ф. Магнитопараметрический генератор. Патент РФ №2359397, опубл. в бюлл. №17 от 20.06.2009;1. Smaller O.F. Magnetoparametric generator. RF patent No. 2359397, publ. in the bull. No. 17 dated 06/20/2009;
2. Меньших О.Ф. Прибор для измерения спектра сигнала индукции в магнитно-связанной системе. Патент РФ №2467464, опубл. в бюлл. №32 от 20.11.2012.2. Smaller O.F. A device for measuring the spectrum of an induction signal in a magnetically coupled system. RF patent No. 2467464, publ. in the bull. No 32 on 11/20/2012.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014103872/28A RU2562390C2 (en) | 2014-02-04 | 2014-02-04 | Device to measure angular speed of magnetic field rotation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014103872/28A RU2562390C2 (en) | 2014-02-04 | 2014-02-04 | Device to measure angular speed of magnetic field rotation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2014103872A RU2014103872A (en) | 2015-08-10 |
| RU2562390C2 true RU2562390C2 (en) | 2015-09-10 |
Family
ID=53795791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014103872/28A RU2562390C2 (en) | 2014-02-04 | 2014-02-04 | Device to measure angular speed of magnetic field rotation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2562390C2 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU765765A1 (en) * | 1978-03-03 | 1980-09-23 | Предприятие П/Я Г-4605 | Device for measuring magnetic flux increment |
| SU1041941A1 (en) * | 1982-02-26 | 1983-09-15 | Salov Vladimir A | Method of measuring eddy current in ferromagnetic body |
| RU2207578C2 (en) * | 2001-03-01 | 2003-06-27 | Научно-исследовательский институт автоматики и электромеханики при Томском государственном университете систем управления и радиоэлектроники | Procedure determining emf of rotor of synchronous and current of rotor of asynchronous electric motors (variants) |
| UA20282U (en) * | 2006-07-20 | 2007-01-15 | Inst Chemistry High Molecular Compounds Nas Ukraine | BACTERICIDE FOAM-POLYURETHANE DRESSING ôSMS-PUR-DERMö FOR MEDICAL PURPOSES |
-
2014
- 2014-02-04 RU RU2014103872/28A patent/RU2562390C2/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU765765A1 (en) * | 1978-03-03 | 1980-09-23 | Предприятие П/Я Г-4605 | Device for measuring magnetic flux increment |
| SU1041941A1 (en) * | 1982-02-26 | 1983-09-15 | Salov Vladimir A | Method of measuring eddy current in ferromagnetic body |
| RU2207578C2 (en) * | 2001-03-01 | 2003-06-27 | Научно-исследовательский институт автоматики и электромеханики при Томском государственном университете систем управления и радиоэлектроники | Procedure determining emf of rotor of synchronous and current of rotor of asynchronous electric motors (variants) |
| UA20282U (en) * | 2006-07-20 | 2007-01-15 | Inst Chemistry High Molecular Compounds Nas Ukraine | BACTERICIDE FOAM-POLYURETHANE DRESSING ôSMS-PUR-DERMö FOR MEDICAL PURPOSES |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2014103872A (en) | 2015-08-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105634235B (en) | Axle sleeve generator that is a kind of while measuring angular velocity of rotation, angular acceleration | |
| CN105471211A (en) | Generator capable of simultaneously measuring rotating angular velocity and angular acceleration | |
| CA2905668C (en) | Method and system for determining core losses in a permanent magnet synchronous motor | |
| CN105610289B (en) | A kind of AC and DC tachometer generator | |
| Hsieh et al. | Modeling and effects of in situ magnetization of isotropic ferrite magnet motors | |
| Mitterhofer et al. | Analytical and experimental loss examination of a high speed bearingless drive | |
| Chen et al. | An experimental study on unipolar induction | |
| Chadebec et al. | Rotor fault detection of electrical machines by low frequency magnetic stray field analysis | |
| Dirani et al. | Finite element simulation of hydro generators with rotor inter turn short circuit | |
| RU2562390C2 (en) | Device to measure angular speed of magnetic field rotation | |
| CN106526333B (en) | A method of obtaining permanent magnet synchronous motor quadrature axis and d-axis inductance | |
| CN105242117B (en) | A kind of permanent magnet synchronous motor d-axis inductance and quadrature axis inductance test method | |
| RU2467464C1 (en) | Instrument for measurement of spectrum of induction signal in magnetically linked system | |
| Dobrodeyev et al. | Method for detection of broken bars in induction motors | |
| RU2561143C1 (en) | Bridge diagram for check of rotational magnetodynamic effect | |
| Yanawati et al. | Efficiency increment on 0.35 mm and 0.50 mm thicknesses of non-oriented steel sheets for 0.5 hp induction motor | |
| JP2015152473A (en) | Detector | |
| RU2642129C2 (en) | Device for investigating electric curl field | |
| RU2539290C2 (en) | Magnetic friction study device | |
| RU2421747C1 (en) | Device for examination of magnetic force interaction | |
| JP2017078687A (en) | Measuring method and measuring device for no-load loss of permanent magnet type rotary electric machine | |
| Qiao et al. | Analysis of Magnetic Properties of AlNiCo and Methods of Mitigating Dynamic Voltage Limits in the Combined-Magnetic-Pole Memory Motor | |
| RU2528435C2 (en) | Direct current generator | |
| RU2513986C1 (en) | Single-phase generator with annular armature winding | |
| Carpenter et al. | Parameter determination of synchrnous machine with radial permanent magnets using analytical calculation and standstill tests |