RU2537476C1 - Metal plating method - Google Patents
Metal plating method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2537476C1 RU2537476C1 RU2013134215/02A RU2013134215A RU2537476C1 RU 2537476 C1 RU2537476 C1 RU 2537476C1 RU 2013134215/02 A RU2013134215/02 A RU 2013134215/02A RU 2013134215 A RU2013134215 A RU 2013134215A RU 2537476 C1 RU2537476 C1 RU 2537476C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electrodes
- gap
- pulses
- wire
- arc discharge
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технике нанесения покрытий напылением, в частности путем электродугового расплавления проволоки и распыления частиц струей сжатого газа, и может быть использовано в машиностроении для получения покрытий на поверхностях как металлических, так и неметаллических деталей.The invention relates to a coating technique by spraying, in particular by electric arc melting of a wire and spraying particles with a stream of compressed gas, and can be used in mechanical engineering to produce coatings on the surfaces of both metallic and non-metallic parts.
Известен способ электродуговой металлизации, заключающийся в подаче изолированных друг от друга проволок, подключенных к источнику питания постоянного тока с жесткой вольт-амперной характеристикой, до их пересечения, зажигании дугового разряда замыканием проволок, расплавлении металла в точке пересечения проволок тепловым действием разряда и распылением расплавленного металла газодинамическим воздействием струи транспортирующего газа (см. SU 1123744 A, кл. B05B 7/22, 15.11.1984).A known method of electric arc metallization, which consists in feeding isolated from each other wires connected to a DC power source with a rigid current-voltage characteristic, before they intersect, ignite the arc discharge by shorting the wires, melt the metal at the point of intersection of the wires by the thermal action of the discharge and spray the molten metal the gas-dynamic effect of a jet of transporting gas (see SU 1123744 A, class B05B 7/22, 11/15/1984).
Недостатками данного способа являются неравномерность физико-химических свойств наносимых покрытий, высокая шероховатость поверхности, низкая прочность сцепления покрытия с основой, что обусловлено взрывным характером процесса распыления, выбросом расплавленного металла порциями различной величины, дисперсности и температуры в зависимости от величины тока и длительности горения разряда.The disadvantages of this method are the unevenness of the physicochemical properties of the applied coatings, high surface roughness, low adhesion strength of the coating to the substrate, which is due to the explosive nature of the spraying process, the release of molten metal in portions of various sizes, dispersions and temperatures depending on the magnitude of the current and duration of the discharge.
Наиболее близким к заявляемому по технической сущности и достигаемому положительному эффекту является способ электродуговой металлизации, принятый за прототип, в котором напыление покрытия осуществляют прерывистым знакопеременным дуговым разрядом со стабилизированной величиной тока, длительностью и частотой импульсов, а дуговой разряд между концами проволок-электродов запускают бесконтактным пробоем высоковольтным напряжением газового промежутка (патент РФ №2211257 от 11.02.2002 г.).The closest to the claimed technical essence and the achieved positive effect is the method of electric arc metallization, adopted as a prototype, in which the coating is sprayed with intermittent alternating arc discharge with a stabilized current value, pulse duration and frequency, and the arc discharge between the ends of the wire-electrodes is launched by non-contact breakdown high voltage voltage of the gas gap (RF patent No. 2211257 of 02/11/2002).
Наряду с тем, что способ-прототип обеспечивает возможность нанесения металлических покрытий с высокой степенью однородности частиц напыляемого материала по гранулометрическому составу, он обладает существенным недостатком - высокой вероятностью короткого замыкания распыляемых проволок и срыва процесса распыления. Сбой процесса напыления приводит к неоднородности по толщине наносимого покрытия и, как следствие, к неоднородностям его физических характеристик.Along with the fact that the prototype method provides the possibility of applying metal coatings with a high degree of uniformity of the particles of the sprayed material according to the particle size distribution, it has a significant drawback - a high probability of short circuit of the sprayed wires and disruption of the spraying process. Failure of the deposition process leads to heterogeneity in the thickness of the applied coating and, as a result, to heterogeneity of its physical characteristics.
Эффект короткого замыкания распыляемых проволок обусловлен тем, что стабилизация дугового разряда по амплитуде тока, длительности и частоте импульсов не обеспечивает стабилизацию процесса напыления по величине зазора между проволоками-электродами, а это, в свою очередь, приводит к различному энерговкладу в импульсы дугового разряда. Именно стабильность энерговклада в каждый импульс дугового разряда является основным фактором, обеспечивающим устойчивость процесса напыления и стабильность гранулометрического состава покрытия.The effect of a short circuit of the sprayed wires is due to the fact that stabilization of the arc discharge by the current amplitude, duration and frequency of the pulses does not stabilize the sputtering process by the magnitude of the gap between the electrode wires, and this, in turn, leads to a different energy deposition in the pulses of the arc discharge. It is the stability of the energy input into each arc discharge pulse that is the main factor ensuring the stability of the deposition process and the stability of the granulometric composition of the coating.
Как видно из осциллограммы импульсов тока и энерговкладов в импульсы в процессе напыления по способу-прототипу (фиг.1), при стабилизированных значениях величины импульсов тока величины значений энерговкладов в отдельные импульсы отличаются до 10 раз. Таким образом, процесс распыления в соответствии со способом-прототипом характеризуется значительным различием величины энерговклада в импульсы дугового разряда вследствие случайных изменений величины межэлектродного зазора от импульса к импульсу.As can be seen from the oscillograms of the current pulses and the energy deposition in the pulses during the deposition process according to the prototype method (Fig. 1), with stabilized values of the current pulses, the values of the energy deposition in the individual pulses differ up to 10 times. Thus, the spraying process in accordance with the prototype method is characterized by a significant difference in the magnitude of the energy input into the pulses of the arc discharge due to random changes in the magnitude of the interelectrode gap from pulse to pulse.
Изменения величины межэлектродного зазора от импульса к импульсу могут быть вызваны различными факторами, в частности:Changes in the interelectrode gap from pulse to pulse can be caused by various factors, in particular:
- неоднородностью химического состава и, как следствие, физических свойств распыляемого материала,- heterogeneity of the chemical composition and, as a consequence, the physical properties of the sprayed material,
- отклонением геометрических характеристик поперечного сечения распыляемых проволок,- the deviation of the geometric characteristics of the cross section of the sprayed wires,
- случайными изменениями рельефа поверхности электродов в зоне распыления.- random changes in the surface relief of the electrodes in the spray zone.
Уменьшение величины межэлектродного зазора при распылении электродуговыми импульсами фиксированной длительности и амплитуды приводит к снижению энерговклада в распыляемые электроды, так как межэлектродное падение напряжения при горении дуги снижается. Если под влиянием перечисленных выше случайных факторов произошло уменьшение межэлектродного зазора, то последующий электродуговой импульс будет характеризоваться меньшей величиной энергии импульса и плавлением меньшего количества материала электродов, что может привести к дальнейшему уменьшению межэлектродного зазора и неизбежному короткому замыканию электродов. В действительности такое развитие событий является вероятностным, так как отмеченные случайные факторы могут и компенсировать уменьшение величины межэлектродного зазора, и предотвратить короткое замыкание.A decrease in the interelectrode gap during sputtering by electric arc pulses of a fixed duration and amplitude leads to a decrease in the energy input into the sprayed electrodes, since the interelectrode voltage drop during arc burning decreases. If under the influence of the above random factors a decrease in the interelectrode gap occurs, the subsequent electric arc pulse will be characterized by a lower pulse energy and melting of a smaller amount of electrode material, which can lead to a further decrease in the interelectrode gap and the inevitable short circuit of the electrodes. In reality, such a development of events is probabilistic, since the noted random factors can both compensate for the decrease in the interelectrode gap and prevent a short circuit.
Осциллограмма импульсов тока и энерговкладов в импульсы, предшествовавших срыву процесса напыления по причине короткого замыкания, приведена на фиг.2.The oscillogram of current pulses and energy deposition in pulses preceding the failure of the deposition process due to a short circuit is shown in FIG. 2.
Срыв процесса напыления по причине короткого замыкания электродов приводит к необходимости разборки манипулятора-распылителя и устранения короткого замыкания, а качество покрытия на участках напыляемой поверхности, при обработке которых произошел срыв, существенно ухудшается по сравнению с заданным режимом распыления. При продолжении процесса напыления после устранения короткого замыкания неизбежно формирование участков покрытия с отличающейся толщиной (большая толщина покрытия в зонах наслоения покрытия, наносимого после устранения короткого замыкания, на покрытие, нанесенное до короткого замыкания, либо меньшая толщина покрытия, вплоть до его отсутствия, при возобновлении процесса напыления со смещением распылителя относительно требуемого положения).Disruption of the spraying process due to a short circuit of the electrodes leads to the need to disassemble the manipulator-sprayer and eliminate the short circuit, and the quality of the coating on the areas of the sprayed surface, during the processing of which there was a breakdown, significantly deteriorates compared to the specified spraying mode. When the spraying process continues after eliminating the short circuit, the formation of coating sections with different thickness is inevitable (large coating thickness in the areas of layering of the coating applied after eliminating the short circuit on the coating applied before the short circuit, or a smaller coating thickness, up to its absence, when resuming spraying process with sprayer displacement relative to the desired position).
Таким образом, способ-прототип обладает таким существенным недостатком, как неустойчивость процесса напыления и, как следствие, неоднородность по толщине наносимого покрытия.Thus, the prototype method has such a significant drawback as the instability of the spraying process and, as a result, the heterogeneity in the thickness of the applied coating.
Технической задачей предлагаемого изобретения является повышение устойчивости процесса напыления покрытия.The technical task of the invention is to increase the stability of the coating spraying process.
Технический результат достигается тем, что в способе металлизации изделий, включающем напыление покрытия на основу путем подачи проволок-электродов, подключенных к источнику питания, в направлении их пересечения, нагрев и плавление их прерывистым дуговым разрядом, запускаемым в зазоре между концами проволок-электродов бесконтактным пробоем высоковольтным напряжением газового промежутка, и распыление полученного расплавленного металла струей транспортирующего газа, в промежутках между импульсами дугового разряда осуществляют зондирование зазора между проволоками-электродами посредством дополнительных тестирующих электрических импульсов, нагрев и плавление проволок-электродов импульсами дугового разряда производят при стабилизированной величине зазора между проволоками-электродами, а струю распыляющего расплав металла транспортирующего газа стабилизируют по температуре, влажности и давлению. Стабилизацию величины зазора между проволоками-электродами производят исходя из параметров предшествовавших тестирующих электрических импульсов. Стабилизация межэлектродного зазора осуществляется посредством корректировки параметров импульсов дугового разряда при фиксированной скорости подачи проволок-электродов, либо посредством корректировки скорости подачи проволок-электродов при фиксированных параметрах импульсов дугового разряда.The technical result is achieved by the fact that in the method of metallization of products, including spraying the coating onto the base by feeding wire-electrodes connected to a power source in the direction of their intersection, heating and melting them by an intermittent arc discharge, launched in the gap between the ends of the wire-electrodes by non-contact breakdown high voltage voltage of the gas gap, and spraying the obtained molten metal with a jet of transporting gas, in the intervals between pulses of an arc discharge carry out a probe tion of the gap between the wire-electrode through additional testing of electrical pulses, heating and melting the wire-electrode pulse arc discharge is carried out at a stabilized value of the gap between the wires, electrodes, and a stream of carrier gas atomising the molten metal is stabilized with respect to temperature, humidity and pressure. The stabilization of the gap between the wire-electrodes is based on the parameters of previous testing electrical pulses. The stabilization of the interelectrode gap is carried out by adjusting the parameters of the pulses of the arc discharge at a fixed feed rate of the wire-electrodes, or by adjusting the feed speed of the wire-electrodes with the fixed parameters of the pulses of the arc discharge.
При напылении покрытия количество расплавляемого в каждом импульсе материала электродов пропорционально энергии импульса дугового разряда Е. E=IUt, где I и t - задаваемые параметры импульса дугового разряда - ток разряда и длительность импульса, a U - падение напряжения в межэлектродном зазоре, зависящее от величины межэлектродного зазора, который определяется количеством расплавленного и унесенного в результате предыдущего импульса материала электродов.When coating is sprayed, the amount of electrode material melted in each pulse is proportional to the energy of the arc pulse E. E = IUt, where I and t are the specified parameters of the arc pulse — discharge current and pulse duration, and U — voltage drop in the interelectrode gap, which depends on the value interelectrode gap, which is determined by the amount of molten and blown away as a result of the previous impulse material of the electrodes.
Решение задачи обеспечения устойчивости процесса напыления требует стабилизации величины межэлектродного зазора на заданном уровне, что можно обеспечить как управлением энергией импульсов, так и регулировкой скорости подачи проволок-электродов. Причем управление энергией импульсов целесообразно осуществлять изменением величины тока разряда, не меняя его длительности. Управление энергией импульсов путем изменения их длительности приводит к негативным результатам из-за проявления эффекта перераспределения тепловыделения в системе распыляемые электроды - транспортирующий газ. Так как длина дуги растет со временем ее горения из-за ”выдувания” транспортирующим газом, то увеличивается доля энергии, выделяемой в межэлектродном промежутке, и, соответственно, возрастает температура транспортирующего газа и температура частиц напыляемого материала. Таким образом, управление энергией импульсов путем изменения их длительности приводит к нестабильности режима напыления по температуре транспортирующего газа и температуре частиц напыляемого материала, что, как правило, недопустимо.The solution to the problem of ensuring the stability of the deposition process requires stabilization of the interelectrode gap at a given level, which can be achieved both by controlling the energy of the pulses and by adjusting the feed speed of the wire-electrodes. Moreover, it is advisable to control the energy of the pulses by changing the magnitude of the discharge current without changing its duration. Controlling the energy of pulses by changing their duration leads to negative results due to the manifestation of the redistribution of heat in the atomized electrodes - transporting gas system. Since the length of the arc increases with the time of its burning due to the “blowing out” of the conveying gas, the fraction of the energy released in the interelectrode gap increases, and, accordingly, the temperature of the conveying gas and the temperature of the particles of the sprayed material increase. Thus, controlling the energy of the pulses by changing their duration leads to instability of the spraying mode according to the temperature of the transporting gas and the temperature of the particles of the sprayed material, which, as a rule, is unacceptable.
Для решения задачи выделения на электродах заданной энергии электродугового импульса необходимо получить информацию о начальных условиях зажигания дуги, т.е. необходимо определить величину межэлектродного зазора перед прохождением импульса дуги. Решить эту задачу посредством анализа электрических характеристик предыдущего электродугового импульса не представляется возможным, так как процесс уноса расплавленного материала электродов некоторое время продолжается и после прекращения горения дуги вследствие исчезновения давления столба дуги на расплав материала электродов и, соответственно, выплеска расплава в струю транспортирующего газа.To solve the problem of separating a given energy of an electric arc pulse on electrodes, it is necessary to obtain information about the initial conditions of arc ignition, i.e. it is necessary to determine the magnitude of the interelectrode gap before the passage of the arc pulse. It is not possible to solve this problem by analyzing the electrical characteristics of the previous electric arc pulse, since the process of entrainment of the molten material of the electrodes continues for some time after the cessation of arc burning due to the disappearance of the arc column pressure on the electrode material melt and, accordingly, the melt splashing into the transporting gas stream.
Измерение величины межэлектродного зазора по предлагаемому способу осуществляется по анализу электрических характеристик тестирующих импульсов, подаваемых на электроды перед прохождением силовых импульсов, причем допустимая мощность тестирующих импульсов определяется из условия недопустимости сколько-нибудь существенного изменения в результате их прохождения геометрических характеристик электродов. По зарегистрированным электрическим параметрам тестирующих импульсов (например, величине напряжения пробоя межэлектродного промежутка) определяется отклонение величины межэлектродного зазора от заданного режимом напыления. Сигнал контролируемого параметра тестирующего датчика подается на блок управления установки напыления, который вырабатывает соответствующий выходной сигнал либо на управление параметрами очередного импульса дугового разряда, либо на изменение скорости подачи проволок-электродов, обеспечивая компенсацию зарегистрированных тестирующим датчиком отклонений величины межэлектродного зазора от заданного значения.The measurement of the interelectrode gap by the proposed method is carried out by analyzing the electrical characteristics of the test pulses supplied to the electrodes before the passage of power pulses, and the allowable power of the test pulses is determined from the condition of inadmissibility of any significant change as a result of their passage through the geometric characteristics of the electrodes. The registered electrical parameters of the test pulses (for example, the breakdown voltage of the interelectrode gap) determines the deviation of the interelectrode gap from the specified spraying mode. The signal of the controlled parameter of the testing sensor is supplied to the control unit of the deposition unit, which generates the corresponding output signal either to control the parameters of the next arc discharge pulse or to change the feed speed of the electrode wires, providing compensation for the deviations of the interelectrode gap from the set value recorded by the testing sensor.
Дополнительным условием однозначной интерпретации данных тестирующих импульсов и определения величины межэлектродного зазора является стабилизация физических характеристик транспортирующего газа, прежде всего его температуры, влажности и давления. Известно, что увеличение давления газа, повышение влажности и температуры приводят к изменению напряжения пробоя межэлектродного зазора и изменению вольт-амперной характеристики дуги.An additional condition for an unambiguous interpretation of the data of the test pulses and determination of the interelectrode gap is the stabilization of the physical characteristics of the transporting gas, especially its temperature, humidity and pressure. It is known that an increase in gas pressure, an increase in humidity and temperature lead to a change in the breakdown voltage of the interelectrode gap and to a change in the current – voltage characteristics of the arc.
Изобретение поясняется следующими чертежами:The invention is illustrated by the following drawings:
- фиг.1 - осциллограмма импульсов тока и энерговкладов в импульсы в процессе напыления по способу-прототипу (синий цвет - импульсы тока, красный - энерговклад);- figure 1 is an oscillogram of current pulses and energy deposition in pulses during the deposition process according to the prototype method (blue - current impulses, red - energy deposition);
- фиг.2 - осциллограмма импульсов тока и энерговкладов в импульсы, предшествовавших срыву процесса напыления по причине короткого замыкания (синий цвет - импульсы тока, красный - энерговклад);- figure 2 is an oscillogram of current pulses and energy deposition in pulses preceding the failure of the deposition process due to a short circuit (blue - current pulses, red - energy deposition);
- фиг.3 - электрическая схема источника питания;- figure 3 is an electrical diagram of a power source;
- фиг.4 - осциллограмма импульсов тока и энерговкладов в импульсы при реализации процесса напыления по заявляемому способу;- figure 4 is an oscillogram of current pulses and energy deposition in pulses during the implementation of the deposition process according to the claimed method;
- фиг.5 - металлизированная поверхность ткани: а - общий вид при увеличении x5, б - макрофотография (стереоскоп Carl Zeiss Stemi 2000-C) при увеличении x50.- Fig. 5 - metallized surface of the fabric: a - general view at x5 magnification, b - macro photography (Carl Zeiss Stemi 2000-C stereoscope) at x50 magnification.
Источник питания представляет собой генератор знакопеременных импульсов и включает в себя устройства генерации единичных импульсов 1 и 2, цепи питания распыляемых электродов 3 и 4, ключи 5 и 6, блок запускающих и тестирующих импульсов 7, устройство управления 8, цепи управления 9, 10, 11, 12, 13, конденсаторы фильтра 14 и 15, датчики напряжения 16 и тока 17 дополнительных тестирующих электрических импульсов. Генераторы единичных импульсов 1 и 2 подключены к распыляемым электродам 3 и 4 через ключи 5 и 6, блок запускающих и тестирующих импульсов 7 индуктивно связан с цепью питания дугового разряда на электродах 3 и 4. Устройство управления 8 предназначено для согласования работы элементов источника питания, что осуществляется соответствующими цепями управления 9-13. Конденсаторы фильтра 14 и 15 служат для защиты элементов источника питания от высокого напряжения блока запускающих и тестирующих импульсов 7. Датчики напряжения и тока 16 и 17 выдают электрические параметры дополнительных тестирующих импульсов на устройство управления 8, которое по полученным данным либо задает параметры последующего электродугового импульса, либо корректирует скорость подачи проволок-электродов.The power source is a generator of alternating pulses and includes devices for generating single pulses 1 and 2, power circuits for the sprayed electrodes 3 and 4, keys 5 and 6, a block of triggering and testing pulses 7, a control device 8,
Функционирование устройства электропитания осуществляется следующим образом. При включении подачи проволоки в распылителе и сближении распыляемых электродов 3 и 4 до величины пробойного расстояния блок запускающих и тестирующих импульсов 7 пробивает межэлектродный зазор и запускает ток генератора импульсов 1, подключенного через ключ 5 к распыляемым электродам. Генератор 1 вырабатывает на распыляемых электродах импульс тока заданной устройством управления величины и длительности. После истечения времени импульса тока ключ 5 закрывается и по команде устройства управления 8 при закрытых ключах 5 и 6 блоком запускающих и тестирующих импульсов 7 на межэлектродный зазор подается тестирующий электрический импульс, параметры которого (напряжение пробоя межэлектродного зазора, величина тока импульсов) регистрируются датчиками 16 и 17 и подаются на устройство управления 8. Исходя из зарегистрированных параметров тестирующих электрических импульсов (например, величины напряжения пробоя межэлектродного промежутка) и реализуемого способа стабилизации величины межэлектродного промежутка (посредством корректировки параметров импульсов дугового разряда при фиксированной скорости подачи проволок-электродов, либо посредством корректировки скорости подачи проволок-электродов при фиксированных параметрах импульсов дугового разряда) устройство управления 8 либо задает электрические параметры последующего электродугового импульса (например, увеличивает значение тока электродугового импульса при снижении напряжения пробоя межэлектродного зазора тестирующим импульсом), либо ускоряет/замедляет подачу проволок-электродов. Затем по команде устройства управления 8 блок запускающих и тестирующих импульсов пробивает межэлектродный зазор при открытом ключе 6 и обеспечивает прохождение силового импульса заданных параметров. После прохождения импульса тока от генератора 2 закрывается ключ 6 и подается тестирующий электрический импульс и цикл повторяется. Таким образом, на распыляемых электродах стабилизируется величина межэлектродного зазора и обеспечивается устойчивость процесса напыления.The operation of the power supply device is as follows. When the wire feed in the spray gun is turned on and the sprayed electrodes 3 and 4 are brought closer to the breakdown distance, the block of triggering and testing pulses 7 breaks the interelectrode gap and starts the current of the pulse generator 1 connected via the key 5 to the sprayed electrodes. The generator 1 generates a current pulse on the sprayed electrodes given by the control device of magnitude and duration. After the current pulse expires, the key 5 closes and, with the control device 8 closed, with the keys 5 and 6 closed, the trigger and test pulses 7 transmit a test electric pulse to the interelectrode gap, the parameters of which (breakdown voltage of the interelectrode gap, pulse current value) are recorded by sensors 16 and 17 and served on the control device 8. Based on the recorded parameters of the testing electrical pulses (for example, the magnitude of the breakdown voltage of the interelectrode gap) and the implementation method of stabilization of the interelectrode gap (by adjusting the parameters of the arc discharge pulses at a fixed wire feed speed of the electrodes, or by adjusting the wire feed speed of the electrodes with the fixed parameters of the arc discharge pulses), the control device 8 either sets the electrical parameters of the subsequent electric arc pulse (for example, increases I test the value of the current of the electric arc pulse while decreasing the breakdown voltage of the interelectrode gap pulse), or accelerates / decelerates the supply of wire electrodes. Then, at the command of the control device 8, the block of triggering and testing pulses punches the interelectrode gap with the open key 6 and ensures the passage of the power pulse of the specified parameters. After the passage of the current pulse from the generator 2, the key 6 is closed and a test electric pulse is applied and the cycle is repeated. Thus, the size of the interelectrode gap is stabilized on the sprayed electrodes and the stability of the spraying process is ensured.
Устойчивость режима распыления иллюстрируется осциллограммой импульсов тока и энерговкладов в импульсы, приведенной на фиг.4. Отличие энерговкладов в отдельные импульсы в среднем не превышает 10%, что исключает срывы процесса напыления из-за короткого замыкания электродов и определяет высокое по однородности качество покрытия при характерном размере напыляемых частиц порядка 20 мкм (фиг.5).The stability of the spray mode is illustrated by the waveform of the current pulses and the energy input into the pulses shown in figure 4. The difference in energy input into individual pulses on average does not exceed 10%, which eliminates the disruption of the deposition process due to a short circuit of the electrodes and determines a high uniformity of coating quality with a characteristic size of the sprayed particles of about 20 μm (Fig. 5).
Изобретение позволяет повысить устойчивость процесса напыления и обеспечить высокую однородность по толщине наносимого покрытия.The invention improves the stability of the spraying process and provides high uniformity in the thickness of the applied coating.
Пример конкретного выполненияConcrete example
В качестве примера конкретного выполнения приведен процесс напыления экранирующего алюминиевого покрытия на ткань для спецодежды инженерно-технического персонала, работающего в зонах с повышенным уровнем электромагнитного излучения.As an example of a specific implementation, the process of spraying a shielding aluminum coating onto a fabric for workwear of engineering and technical personnel working in areas with high levels of electromagnetic radiation is given.
Для распыления алюминиевой проволоки диаметром 1.6 мм использовался аппарат ЭМ-14М, доработанный с целью повышения электрической и механической прочности отдельных узлов и повышения стабильности скорости подачи проволоки.To spray aluminum wire with a diameter of 1.6 mm, the EM-14M apparatus was used, which was modified to increase the electrical and mechanical strength of individual nodes and increase the stability of the wire feed speed.
В качестве транспортирующего газа использовался сжатый воздух. Подготовка воздуха с целью его стабилизации по давлению, влажности и температуре осуществлялась комплектом оборудования в составе:Compressed air was used as the transporting gas. Air preparation in order to stabilize it by pressure, humidity and temperature was carried out by a set of equipment consisting of:
- винтовой компрессор ВК30Е,- screw compressor VK30E,
- сепаратор конденсата OWS 80,- condensate separator OWS 80,
- система фильтров FTP 160, FTS160, FTP080, FTS080,- filter system FTP 160, FTS160, FTP080, FTS080,
- ресивер PB500.16.00,- receiver PB500.16.00,
- осушитель HDT130,- dehumidifier HDT130,
- стабилизатор температуры сжатого воздуха на основе термостата охлаждающей жидкости UltraCool-100 в комплекте с кожухотрубным теплообменником.- a stabilizer of compressed air temperature based on the UltraCool-100 coolant thermostat complete with a shell-and-tube heat exchanger.
Давление на входе в распылитель в рабочем режиме стабилизировалось на уровне 5 бар, температура задавалась 18°C.The pressure at the inlet to the spray in the operating mode stabilized at 5 bar, the temperature was set at 18 ° C.
В качестве генератора импульсов электроэнергии, подаваемых на аппарат ЭМ-14М для формирования электродуговых импульсов, использовался источник питания, электрическая схема которого показана на фиг.3.As a generator of pulses of electricity supplied to the apparatus EM-14M for the formation of electric arc pulses, a power source was used, the electrical circuit of which is shown in Fig.3.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013134215/02A RU2537476C1 (en) | 2013-07-23 | 2013-07-23 | Metal plating method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013134215/02A RU2537476C1 (en) | 2013-07-23 | 2013-07-23 | Metal plating method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2537476C1 true RU2537476C1 (en) | 2015-01-10 |
Family
ID=53287762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013134215/02A RU2537476C1 (en) | 2013-07-23 | 2013-07-23 | Metal plating method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2537476C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1109276A1 (en) * | 1983-02-09 | 1984-08-23 | Киевский институт автоматики им.ХХУ съезда КПСС | Device for automatic control of arc welding process |
| SU1123744A1 (en) * | 1983-06-15 | 1984-11-15 | Одесский институт инженеров морского флота | Method of deposition of metal coating on articles |
| WO1990009857A1 (en) * | 1989-02-28 | 1990-09-07 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Pulse welding apparatus |
| RU2211257C1 (en) * | 2002-02-11 | 2003-08-27 | Открытое акционерное общество "Камов" | Process of metallization of articles |
| US6772961B2 (en) * | 2000-06-16 | 2004-08-10 | Ati Properties, Inc. | Methods and apparatus for spray forming, atomization and heat transfer |
-
2013
- 2013-07-23 RU RU2013134215/02A patent/RU2537476C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1109276A1 (en) * | 1983-02-09 | 1984-08-23 | Киевский институт автоматики им.ХХУ съезда КПСС | Device for automatic control of arc welding process |
| SU1123744A1 (en) * | 1983-06-15 | 1984-11-15 | Одесский институт инженеров морского флота | Method of deposition of metal coating on articles |
| WO1990009857A1 (en) * | 1989-02-28 | 1990-09-07 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Pulse welding apparatus |
| US6772961B2 (en) * | 2000-06-16 | 2004-08-10 | Ati Properties, Inc. | Methods and apparatus for spray forming, atomization and heat transfer |
| RU2211257C1 (en) * | 2002-02-11 | 2003-08-27 | Открытое акционерное общество "Камов" | Process of metallization of articles |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10259062B2 (en) | Pulse and gap control for electrical discharge machining equipment | |
| US10695783B2 (en) | System control based on acoustic signals | |
| US10315263B2 (en) | Wire electric discharge machine operating with constant inter-pole distance | |
| US11014186B2 (en) | Wire fed arc welding method having abnormal arc or abnormal short circuit welding steps | |
| NL2008208C2 (en) | Spark ablation device. | |
| US10724999B2 (en) | Thermal spray diagnostics | |
| TW434074B (en) | Controlled plasma arc cutting | |
| CA2888299C (en) | Method and control unit for operating a plasma generation apparatus | |
| JP2016131235A (en) | Plasma processing apparatus and plasma processing method | |
| US9486869B2 (en) | Power supply device for electric discharge machining | |
| RU2537476C1 (en) | Metal plating method | |
| Chang et al. | The influence of longitudinal magnetic field on the CO2 arc shape | |
| CN107925238B (en) | Control circuit for preventing spark discharge | |
| EP4134467A1 (en) | Ceramic coating system and method | |
| RU150716U1 (en) | PLASMA SPRAYING DEVICE | |
| CN106413910A (en) | Electrostatic spray gun having external charge points | |
| RU2211257C1 (en) | Process of metallization of articles | |
| JP2012161757A (en) | Electrostatic coating apparatus | |
| EP3672376A1 (en) | Intelligent preflow-plasma gas control | |
| RU2751607C1 (en) | Method for producing fine powder | |
| Shcolnikov et al. | Electrothermal technology of coating | |
| JP5731218B2 (en) | Electrostatic coating equipment | |
| RU173070U1 (en) | DEVICE FOR OBTAINING COMPOUNDS OF INSOLUBLE OTHERS IN ANOTHER METALS | |
| RU2227167C1 (en) | Method of control and an inter-electrode gap adjustment in process of a vacuum arc melting and a device for its realization | |
| RU2645421C1 (en) | Method of application of metallic powder coating to the surface of metal constructions |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160724 |