RU2497224C2 - Gas-discharge switchboard - Google Patents
Gas-discharge switchboard Download PDFInfo
- Publication number
- RU2497224C2 RU2497224C2 RU2011150332/07A RU2011150332A RU2497224C2 RU 2497224 C2 RU2497224 C2 RU 2497224C2 RU 2011150332/07 A RU2011150332/07 A RU 2011150332/07A RU 2011150332 A RU2011150332 A RU 2011150332A RU 2497224 C2 RU2497224 C2 RU 2497224C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cathode
- hydrogen
- gas
- anode
- helium
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Gas-Filled Discharge Tubes (AREA)
- Discharge Lamp (AREA)
- Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электронной технике, а именно, к электрическим газоразрядным электронным приборам и может быть использовано при создании импульсных устройств, в частности, импульсных генераторов, источников питания импульсных устройств, импульсных лазеров и других приборов.The invention relates to electronic equipment, namely, to electric gas-discharge electronic devices and can be used to create pulse devices, in particular, pulse generators, power supplies of pulse devices, pulsed lasers and other devices.
Известен газоразрядный коммутатор - тиратрон (Фогельсон Т.Б., Бреусова Л.Н., Вагин Л.Н. Импульсные водородные тиратроны. М.: «Советское радио», 1974 г, 211 с.), содержащий газонаполненный герметичный корпус, в котором в качестве рабочего газа использован водород с давлением в десятки Па, в корпусе выполнены электроды: накаливаемый катод, анод и сетка, расположенная между ними.A known gas-discharge switch is a thyratron (Vogelson TB, Breusova LN, Vagin LN. Pulse hydrogen thyratrons. M .: "Soviet Radio", 1974, 211 pp.), Containing a gas-filled sealed enclosure, in which hydrogen with a pressure of tens of Pa was used as a working gas; electrodes were made in the casing: a heated cathode, an anode, and a grid located between them.
При подаче электрического импульса на сетку между сеткой и катодом тиратрона зажигается газовый разряд. Плазма разряда проникает за сетку, в пространство между сеткой и анодом, в результате чего, последнее становится проводящим, замыкая электрическую цепь на нагрузку.When an electric pulse is applied to the grid between the grid and the cathode of the thyratron, a gas discharge is ignited. The discharge plasma penetrates behind the grid, into the space between the grid and the anode, as a result of which the latter becomes conductive, closing the electrical circuit to the load.
К недостаткам известного технического решения относится низкая скорость коммутации, невозможность коммутации высоковольтных электрических импульсов с субнаносекундным фронтом нарастания, а также низкая эффективность коммутации наносекундных импульсов, большие потери мощности при коммутации, большое энергопотребление подогрева катода, большое время с момента подачи питания к подогревателю катода до готовности прибора к коммутации импульса.The disadvantages of the known technical solution include the low switching speed, the impossibility of switching high-voltage electrical pulses with a subnanosecond rise front, as well as the low switching efficiency of nanosecond pulses, large power losses during switching, high energy consumption of the cathode heating, a long time from the moment the power is supplied to the cathode heater until ready device for switching impulse.
Причины, препятствующие достижению технического результата, заключаются в следующем. Большое время подготовки тиратрона к работе, главным образом, обусловленное необходимостью подогрева катода. Для осуществления коммутации необходим подогрев катода. Промежуток времени с момента подачи питания к подогревателю катода до готовности тиратрона к осуществлению коммутации, то есть промежуток времени для достижения требуемого подогрева катода, значителен, составляет минуты. Кроме того, значительно время перехода тиратрона из непроводящего в проводящее состояние (фронт коммутации) - от 10 до 50 нс, в зависимости от размера устройства и величины коммутируемого тока.The reasons that impede the achievement of a technical result are as follows. A long preparation time for the thyratron, mainly due to the need to heat the cathode. To carry out switching, the cathode must be heated. The time interval from the moment of supplying power to the cathode heater until the thyratron is ready for switching, that is, the period of time to achieve the required cathode heating, is significant, is minutes. In addition, the transition time of a thyratron from a non-conducting to a conducting state (switching front) is significant - from 10 to 50 ns, depending on the size of the device and the magnitude of the switched current.
В качестве ближайшего аналога принят газоразрядный коммутатор (см. описание к патенту РФ №2089003, МПК: 6 H01J 17/02, 6 H01T 2/00), содержащий газонаполненный герметичный корпус, в котором расположены высоковольтные электроды - анод с полой камерой либо без нее и первый катод с полой камерой, ограниченной металлическими стенками с отверстиями, образующие высоковольтный разрядный промежуток, вспомогательный анод и второй катод, расположенные в противоположной от основного анода части устройства - узле управления моментом включения разряда, сообщающемся с высоковольтным промежутком через отверстия в электродах, а также содержащее резервуар с запасом рабочего газа, при этом первый катод выполнен смежно со вторым катодом, сформированным в виде одной или нескольких замкнутых полостей с одним или несколькими отверстиями, а вспомогательный анод размещен внутри второго катода. В качестве рабочего газа использован водород или дейтерий. В устройстве вспомогательный анод выполнен в виде одного или нескольких колец, расположенных симметрично относительно оси прибора, с отверстиями, соединяющими полость второго катода с полостью первого катода, а один или несколько выводов вспомогательного анода выполнены в экране, на который подан электрический потенциал второго катода. Второй катод выполнен в виде кольцеобразной замкнутой полости, ось которой совпадает с осью устройства, с отверстиями в стенке, обращенной к первому катоду, и во внутренней цилиндрической стенке, обращенной к вспомогательному аноду, размещенному коаксиально внутри второго катода и выполненному в виде цилиндра с отверстиями, расположенными симметрично относительно отверстий во втором катоде. Отверстия в стенках вспомогательного анода и второго катода, обращенных к первому катоду, выполнены в виде кольцевой щели. Между торцевыми стенками первого и второго катодов установлена перегородка с отверстиями. Полость второго катода разделена на секторы радиальными проводящими перемычками, размещенными между отверстиями в стенках второго катода. Часть поверхности второго катода выполнена из эмиссионно-активного материала или внутри его полости установлена таблетка из указанного материала. Узел управления выполнен в составе одного или нескольких блокирующих электродов, размещенных в полости первого катода. Блокирующий электрод выполнен с возможностью электрического контакта со вспомогательным анодом или выполнен, с возможностью образования с ним единого элемента. Резервуар с запасом рабочего газа соединен с газонаполненным герметичным корпусом через полый изолятор, длина которого выбрана, обеспечивающей электрическую прочность по внешней его поверхности, а полость внутри изолятора разделена электродами с отверстиями на ряд высоковольтных промежутков, обеспечивающих электрическую прочность резервуара с запасом рабочего газа. Отверстия в конструктивных элементах устройства выполнены диаметром менее 3 мм и расположены несоосно относительно друг друга. Объем между одним из электродов устройства и резервуаром с запасом рабочего газа заполнен пористой массой из диэлектрика с коэффициентом вторичной эмиссии от 0,9 до 1,2 или диэлектрическими частицами с указанным значением поверхностного коэффициента вторичной эмиссии, например, кварцевым песком, покрытым окисью хрома.As the closest analogue, a gas-discharge switch has been adopted (see description to RF patent No. 2089003, IPC: 6 H01J 17/02, 6
К недостаткам ближайшего аналога относится низкая скорость коммутации, невозможность коммутации высоковольтных электрических импульсов с субнаносекундным фронтом нарастания.The disadvantages of the closest analogue include the low switching speed, the impossibility of switching high-voltage electrical pulses with a subnanosecond rise front.
Хотя в рассматриваемом техническом решении по сравнению с первым указанным аналогом использован холодный полый катод, в результате чего не требуется подогрев катода, тем не менее, это обстоятельство не устраняет необходимости подогрева генератора водорода. Несмотря на то, что время подготовки тиратрона к работе снижено по сравнению с первым указанным аналогом, время коммутации в таком тиратроне благодаря его конструктивным особенностям и использованию в качестве рабочего газа водорода или дейтерия составляет от 3 до 10 нс, обеспечивая все еще низкую скорость коммутации и невозможность коммутации импульсов с субнаносекундным фронтом нарастания. Переход устройства из непроводящего в проводящее состояние (время коммутации) достаточно длителен.Although the considered technical solution uses a cold hollow cathode in comparison with the first indicated analogue, as a result of which the cathode does not need to be heated, nevertheless, this fact does not eliminate the need for heating the hydrogen generator. Despite the fact that the preparation time of the thyratron for operation is reduced in comparison with the first indicated analogue, the switching time in such a thyratron due to its design features and the use of hydrogen or deuterium as a working gas is from 3 to 10 ns, providing a still low switching speed and impossibility of switching pulses with a subnanosecond rise front. The transition of the device from a non-conducting to a conducting state (switching time) is quite long.
Техническим результатом изобретения является:The technical result of the invention is:
- повышение скорости коммутации;- increased switching speed;
- достижение возможности коммутации высоковольтных электрических импульсов с субнаносекундным фронтом нарастания.- the achievement of the possibility of switching high-voltage electrical pulses with a subnanosecond rise front.
Технический результат достигается в газоразрядном коммутаторе, содержащем газонаполненный герметичный корпус, в котором расположены катод и анод, катод и анод выполнены, соответственно, в виде обечайки, охватывающей разрядную область, и в виде сетки, с зазором друг относительно друга, корпус заполнен рабочим газом в составе гелия и/или неона с добавками водорода в количествах, приводящих к преимущественной ионизации водорода.The technical result is achieved in a gas-discharge switch containing a gas-filled sealed housing in which the cathode and anode are located, the cathode and anode are made, respectively, in the form of a shell covering the discharge region, and in the form of a grid, with a gap relative to each other, the housing is filled with working gas in the composition of helium and / or neon with the addition of hydrogen in amounts leading to the predominant ionization of hydrogen.
В газоразрядном коммутаторе корпус заполнен рабочим газом в составе гелия и/или неона с добавками водорода в количествах, приводящих к преимущественной ионизации водорода, а именно, с давлением водорода 0,05÷0,5 Торр.In the gas-discharge switch, the casing is filled with working gas in the composition of helium and / or neon with hydrogen additives in quantities leading to the predominant ionization of hydrogen, namely, with a hydrogen pressure of 0.05 ÷ 0.5 Torr.
В газоразрядном коммутаторе катод и анод выполнены, соответственно, в виде обечайки, охватывающей разрядную область, и в виде сетки, с зазором друг относительно друга, эквидистантно, при этом диаметр катода не менее чем в 10 раз больше зазора, анод в виде сетки выполнен с геометрической прозрачностью 85%, корпус заполнен рабочим газом в составе гелия и/или неона с добавками водорода в количествах, приводящих к преимущественной ионизации водорода, а именно, заполнен гелием под давлением 6 Торр и водородом, характеризующимся давлением, от 0,1 до 0,3 Торр.In the gas-discharge switch, the cathode and anode are made, respectively, in the form of a shell covering the discharge region and in the form of a grid, with a gap relative to each other, equidistant, while the diameter of the cathode is not less than 10 times the gap, the anode in the form of a grid with geometrical transparency of 85%, the casing is filled with a working gas in the composition of helium and / or neon with hydrogen additives in quantities leading to the predominant ionization of hydrogen, namely, it is filled with helium under a pressure of 6 Torr and hydrogen, characterized by a pressure from 0.1 to 0, 3 Torr
В газоразрядном коммутаторе катод и анод выполненные, соответственно, в виде обечайки, охватывающей разрядную область, и в виде сетки, с зазором друг относительно друга, снабжены на концах электрическими вводами, а корпус, в котором расположены анод и катод, снабжен изолятором, установленным между электрическими вводами катода и анода.In the gas-discharge switch, the cathode and anode, respectively, made in the form of a shell covering the discharge region, and in the form of a grid, with a gap relative to each other, are provided with electrical inputs at the ends, and the casing in which the anode and cathode are located is equipped with an insulator installed between electrical inputs of the cathode and anode.
Сущность изобретения поясняется нижеследующим описанием и прилагаемыми фигурами. На Фиг.1 показана конструкция газоразрядного устройства для коммутации высоковольтных импульсов, где 1 - катод; 2 - анод-сетка; 3 - изолятор; 4 - электрические вводы. На Фиг.2 приведена схема подключения газоразрядного коммутатора к импульсному источнику питания, выполненному в составе источника питания постоянного напряжения, коммутирующего устройства высоковольтных импульсов (тиратрона, лампы, транзистора или другого), разрядной емкости C, индуктивности L1 и L2, диода D, пиковой емкости C0, через последовательно соединенное с газоразрядным коммутатором сопротивление нагрузки (активная) RH, где 5 - источник питания постоянного напряжения; 6 - коммутирующее устройство высоковольтных импульсов (тиратрон, лампа, транзистор или другое); 7 - газоразрядный коммутатор. На Фиг.3 показаны экспериментальные данные, демонстрирующие коммутационные характеристики устройства, - зависимости времени коммутации от напряжения на C0 при разных составах рабочего газа в газонаполненном корпусе устройства, где 8 - зависимость, полученная в случае использования гелия с давлением PHe=8 Торр; 9 - зависимость, полученная в случае использования смеси гелия и водорода с давлением, соответственно, Phe=4 Торр и
Причинно-следственная связь между указанным техническим результатом и совокупностью существенных признаков заключается в следующем.The causal relationship between the specified technical result and the set of essential features is as follows.
В предлагаемом газоразрядном коммутаторе в газонаполненном герметичном корпусе в качестве рабочего газа используют смесь, содержащую гелий, неон или азот, с добавками водорода. Именно добавки водорода приводят к сокращению длительности перехода газоразрядного коммутатора из непроводящего состояния в проводящее состояние и обеспечивают достижение указанного технического результата.In the proposed gas discharge switch in a gas-filled sealed enclosure, a mixture containing helium, neon or nitrogen with hydrogen additives is used as the working gas. It is hydrogen additives that lead to a reduction in the duration of the transition of the gas-discharge switch from a non-conducting state to a conducting state and ensure the achievement of the specified technical result.
Рассмотрим ситуацию в случае отсутствия добавок водорода.Consider the situation in the absence of hydrogen additives.
Катод и анод, расположенные в газонаполненном герметичном корпусе, выполнены, соответственно, в виде обечайки, охватывающей разрядную область, и в виде сетки, между последней и внутренней поверхностью катода имеется промежуток. Сетка анода, в частности, эквидистанта внутренней поверхности катода, при этом диаметр катода превышает расстояние между катодом и анодом не более чем в 10 раз. Газонаполненный корпус заполнен смесью, содержащей гелий, неон или азот. При подаче высокого напряжения (несколько киловольт) на промежутке катод-анод (на катоде - минус), при котором выполняется критерий Дрейсера для убегания электронов, генерируется электронный пучок, который пролетает за анод и возбуждает в полости анода рабочий газ. Резонансное излучение этого газа попадает на катод, вызывает фотоэмиссию и генерацию новых электронов, процесс развивается экспоненциально и промежуток катод - анод становится высокопроводящим за относительно короткое время.The cathode and the anode, located in a gas-filled sealed housing, are respectively made in the form of a shell covering the discharge region, and in the form of a grid, there is a gap between the last and inner surface of the cathode. The grid of the anode, in particular, the equidistant of the inner surface of the cathode, while the diameter of the cathode exceeds the distance between the cathode and the anode by no more than 10 times. The gas-filled housing is filled with a mixture containing helium, neon or nitrogen. When a high voltage (several kilovolts) is applied at the cathode-anode gap (minus at the cathode), at which the Dreiser criterion for runaway electrons is fulfilled, an electron beam is generated that flies past the anode and excites the working gas in the anode cavity. The resonant radiation of this gas hits the cathode, causes photoemission and the generation of new electrons, the process develops exponentially and the cathode – anode gap becomes highly conductive in a relatively short time.
Однако, в рабочем газе в составе гелия, неона или азота наблюдается сравнительно медленное нарастание фронта импульса тока dI/dt и напряжения dU/dt. Так, они составляют, соответственно, dI/dt=1,25×1011 А/с и dU/dt=1011 В/с при плотности тока в максимуме j=1 А/см2 и скорости ее нарастания dj/dt=1,25×108 А/см2 с. Медленное нарастание тока и, как следствие, напряжения на нагрузке обусловлено тем, что резонансное излучение из объема полости корпуса вследствие реабсорбции излучения медленно доходит до поверхности катода. Вероятность достижения фотоном катода из точки, расположенной на расстоянии R от него, выражается формулой A=1,1×106/R (Phelps A.V. Phys. Rev., V.117, №3, P.P.619-632. (1960)), при R=1 см-A=1,1×106 сек-1. Это означает, что до катода доходит только 1% фотонов за время 10 не, что и определяет относительно медленное нарастание тока. Кроме того, происходит уменьшение времени задержки развития пробоя, что вынуждает использовать более быстрый заряд рабочей емкости или накопительной линии и, следовательно, накладывает дополнительные требования на первичный коммутатор.However, in the working gas in the composition of helium, neon, or nitrogen, a relatively slow increase in the front of the current pulse dI / dt and voltage dU / dt is observed. So, they are, respectively, dI / dt = 1.25 × 10 11 A / s and dU / dt = 10 11 V / s with a current density at a maximum of j = 1 A / cm 2 and its slew rate dj / dt = 1.25 × 10 8 A / cm 2 s. The slow increase in current and, as a consequence, the voltage at the load is due to the fact that the resonant radiation from the volume of the cavity of the housing due to reabsorption of radiation slowly reaches the cathode surface. The probability that a photon reaches the cathode from a point located at a distance R from it is expressed by the formula A = 1.1 × 10 6 / R (Phelps AV Phys. Rev., V.117, No. 3, PP619-632. (1960)), at R = 1 cm-A = 1.1 × 10 6 sec -1 . This means that only 1% of the photons reaches the cathode in a time of 10 ns, which determines a relatively slow increase in current. In addition, there is a decrease in the breakdown delay time, which forces the use of a faster charge of the working capacity or storage line and, therefore, imposes additional requirements on the primary switch.
Добавка водорода в рабочий газ существенно повышает скорость коммутации, обеспечивает возможность коммутации высоковольтных электрических импульсов с субнаносекундным фронтом нарастания. Так, в герметичном корпусе в рабочую полость, заполненную гелием и/или неоном, добавляют водород в небольших количествах, обеспечивающих преимущественную ионизацию водорода за счет меньшего потенциала ионизации молекулы водорода. В частности, вводят добавки водорода с давлением
где e - заряд электрона;where e is the electron charge;
U - приложенное напряжение к разрядному промежутку;U is the applied voltage to the discharge gap;
σ - сечение резонансной перезарядки;σ is the cross section for resonant charge exchange;
N - концентрация молекул водорода.N is the concentration of hydrogen molecules.
При давлении водорода
где ν0 - частота излучения на резонансном переходе на длине волны λ0=58,4 нм;where ν 0 is the radiation frequency at the resonant transition at a wavelength of λ 0 = 58.4 nm;
c - скорость света;c is the speed of light;
ν - скорость атома гелия;ν is the speed of the helium atom;
M - масса атома гелия;M is the mass of the helium atom;
w - энергия, полученная от молекулы водорода.w is the energy received from the hydrogen molecule.
При w=100 эВ-Δν=1,2×1012 Гц. Излучение атома гелия, сдвинутое на такую величину, совершенно не поглощается на резонансном переходе и потому свободно достигает поверхности катода. Вероятность излучения атома гелия на резонансном переходе равна Ar=1,8×109 с-1 (Wiese W.L., Fuhr J.R. J. Phys. Chem. Ref. Data, V.38, №3, PP.565-719 (2009)), поэтому полученное время развития разряда и времени коммутации имеет характерную величину
После прохождения импульса тока через коммутатор скорость восстановления его электрической прочности зависит от скорости рекомбинации образовавшихся во время коммутации ионов и электронов. При этом в смеси He+H2 через короткое время вследствие реакции квазирезонансной перезарядки
Таким образом, добавление в состав рабочего газа водорода в небольших количествах, обеспечивающих преимущественную ионизацию водорода по сравнению с ионизацией основных компонентов рабочего газа при развитии процессов перехода из непроводящего в проводящее состояние разрядного промежутка, приводит к сокращению длительности перехода газоразрядного коммутатора из непроводящего состояния в проводящее состояние и, как следствие, обеспечивает высокую скорость коммутации и достижение возможности коммутации высоковольтных электрических импульсов с субнаносекундным фронтом нарастания.Thus, the addition of small amounts of hydrogen to the composition of the working gas, which ensures predominant ionization of hydrogen over the ionization of the main components of the working gas during the development of the transition from a non-conducting to a conducting state of the discharge gap, reduces the duration of the transition of a gas-discharge switch from a non-conducting state to a conducting state and, as a result, provides high switching speed and achieving the possibility of switching high-voltage electric their pulses with a subnanosecond rise front.
Предлагаемый газоразрядный коммутатор содержит (см. Фиг.1) газонаполненный герметичный корпус, в котором расположены катод 1, анод 2. При этом катод 1 и анод 2 выполнены, соответственно, в виде обечайки, охватывающей разрядную область, и в виде сетки, с зазором друг относительно друга. Корпус заполнен рабочим газом в составе гелия и/или неона с добавками водорода в количествах, приводящих к преимущественной ионизации водорода.The proposed gas discharge switch contains (see Figure 1) a gas-filled sealed housing in which the
В частном случае реализации в газоразрядном коммутаторе рабочий газ используют с добавками водорода в количествах, характеризующихся давлением водорода 0,05÷0,5 Торр.In the particular case of implementation in a gas discharge switch, the working gas is used with hydrogen additives in amounts characterized by a hydrogen pressure of 0.05 ÷ 0.5 Torr.
В частном случае реализации газоразрядного коммутатора он содержит цилиндрический катод 1 из реакционно-спеченного карбида кремния SiC с диаметром dc=28 мм. Диаметр катода превышает величину зазора между катодом 1 и анодом 2 не более чем в 10 раз. Эквидистантно катоду 1 расположен анод 2 в виде сетки диаметром da=22 мм с геометрической прозрачностью 85%. Длины катода 1 и анода 2 равны и составляют l=32 мм. Сетка анода 2 сформирована прямоугольными ячейками размером 10 мм×l,6 мм и изготовлена из проволоки, например из нержавеющей стали или любой другой, диаметром 0,21 мм. Корпус устройства заполнен гелием под давлением 6 Торр и водородом, характеризующимся давлением, от 0,1 до 0,3 Торр, соответствующим указанной величине давления гелия, при которых происходит преимущественная ионизации водорода. Корпус снабжен изолятором 3 (см. Фиг.1), например, из кварца. Цилиндрические катод 1 и анод 2 снабжены электрическими вводами 4 на концах цилиндров. Изолятор 3 установлен между вводами катода 1 и анода 2.In the particular case of the implementation of a gas discharge switch, it contains a
Газоразрядный коммутатор для коммутации высоковольтных электрических импульсов используют следующим образом.A gas discharge switch for switching high voltage electrical pulses is used as follows.
Для работы газоразрядный коммутатор 7 соединяют последовательно с нагрузкой RH и подключают к импульсному источнику питания по схеме, представленной на Фиг.2, соединяя один из электрических вводов 4 (см. Фиг.1) через нагрузку RH с импульсным источником питания, при этом другой ввод газоразрядного коммутатора 7 соединен с точкой «земли». В схеме импульсного источника питания (см. Фиг.2) содержится емкость C, одним концом соединенная с источником питания постоянного напряжения 5, а вторым концом с индуктивностью L1, которое другим концом заземлено. К одному концу емкости C подключено коммутирующее устройство высоковольтных импульсов (тиратрон, лампа, транзистор или другое) 6, являющееся устройством первичной коммутации. Ко второму концу емкости С подключена одним концом индуктивность L2, вторым концом индуктивность L2 соединена с диодом D. Базой диод D соединен с одним из концов нагрузочного сопротивления RH. Кроме того, к базе диода D одним концом подсоединена обострительная емкость С0, которая вторым концом соединена с точкой «земли».For operation, the
Разрядная емкость источника питания C заряжается через индуктивность L1 до напряжения U. В момент времени, когда коммутирующее устройство высоковольтных импульсов (тиратрон, лампа, транзистор или другое) 6 открывается, происходит формирование импульса напряжения отрицательной полярности на индуктивности L1, сформированный импульс напряжения заряжает пиковую (обострительную) емкость С0, причем С0≤C. С0 заряжается до напряжения близкого к U. Этот импульс напряжения прикладывают к разрядному промежутку катод 1 - анод 2 газоразрядного коммутатора (см. Фиг.1), то есть между электрическим вводом 4, через нагрузку RH соединенным с импульсным источником питания, и вводом, соединенным с точкой «земли», и к последовательно включенной с ним активной нагрузке RH. С задержкой (типичные значения составляют десятки-сотни наносекунд), зависящей от конструктивных параметров газоразрядного коммутатора, а также состава и давления газовой смеси внутри него, происходит быстрая коммутация устройства. Газоразрядный коммутатор переходит в проводящее состояние, в результате чего обострительная емкость C0 начинает разряжаться через нагрузочное сопротивление RH. Индуктивность контура состоящего из C0, RH и самого газоразрядного коммутатора минимизируется с целью достижения наименьшего времени коммутации устройства. Изменением индуктивности L2 можно регулировать время зарядки обострительной емкости C0. Частота срабатывания газоразрядного коммутатора равна частоте срабатывания коммутирующего устройства высоковольтных импульсов (тиратрон, лампа, транзистор или другое) 6, являющегося устройством первичной коммутации, то есть определяется его запускающим импульсом.The discharge capacity of the power source C is charged through the inductance L 1 to voltage U. At the time when the switching device of the high voltage pulses (thyratron, lamp, transistor or other) 6 opens, a voltage pulse of negative polarity is generated on the inductance L 1 , the generated voltage pulse charges peak (sharpening) capacity C 0 , with C 0 ≤C. C 0 is charged to a voltage close to U. This voltage pulse is applied to the discharge gap of the
На Фиг.3 и 4 показаны экспериментально полученные кривые, демонстрирующие коммутационные характеристики газоразрядного коммутатора. Из зависимостей времени коммутации от напряжения на активной нагрузке RH=50 Ом при разных составах рабочего газа, в частности, зависимости 8, полученной в случае использования гелия с давлением PHe=8 Торр, зависимости 9, полученной в случае использования смеси гелия и водорода с давлением, соответственно, PHe=4 Торр и
Claims (4)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2011150332/07A RU2497224C2 (en) | 2011-12-09 | 2011-12-09 | Gas-discharge switchboard |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2011150332/07A RU2497224C2 (en) | 2011-12-09 | 2011-12-09 | Gas-discharge switchboard |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2011150332A RU2011150332A (en) | 2013-06-27 |
RU2497224C2 true RU2497224C2 (en) | 2013-10-27 |
Family
ID=48700931
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2011150332/07A RU2497224C2 (en) | 2011-12-09 | 2011-12-09 | Gas-discharge switchboard |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2497224C2 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2676756C1 (en) * | 2018-02-05 | 2019-01-11 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики полупроводников им. А.В. Ржанова Сибирского отделения Российской академии наук (ИФП СО РАН) | Gas discharge switchboard |
RU2683962C1 (en) * | 2018-03-20 | 2019-04-03 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Open-chamber for generator of high-frequency pulse based on discharge with hollow cathode |
RU2734730C1 (en) * | 2020-04-10 | 2020-10-22 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики полупроводников им. А.В. Ржанова Сибирского отделения Российской академии наук (ИФП СО РАН) | Gas-discharge switch |
RU2817541C1 (en) * | 2023-12-29 | 2024-04-16 | Акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Исток" имени А.И.Шокина" | Cold cathode for active element of metal vapor laser |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2549171C1 (en) * | 2013-10-07 | 2015-04-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Рязанский государственный радиотехнический университет" | Method of stabilisation of parameters of high-voltage impulses |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4306038A1 (en) * | 1993-02-26 | 1994-09-08 | Siemens Ag | Gas-discharge switch |
RU2089003C1 (en) * | 1995-10-11 | 1997-08-27 | Бочков Виктор Дмитриевич | Gasous-discharge device with cold cathode |
RU2243612C1 (en) * | 2003-04-07 | 2004-12-27 | Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт газоразрядных приборов "Плазма" | Controlled gas-discharge device |
WO2010043294A1 (en) * | 2008-10-17 | 2010-04-22 | Johann Wolfgang Goethe-Universität Frankfurt am Main | Induction switch |
US7825995B2 (en) * | 2001-09-27 | 2010-11-02 | Universal Electronics Inc. | Two way communication using light links |
-
2011
- 2011-12-09 RU RU2011150332/07A patent/RU2497224C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4306038A1 (en) * | 1993-02-26 | 1994-09-08 | Siemens Ag | Gas-discharge switch |
RU2089003C1 (en) * | 1995-10-11 | 1997-08-27 | Бочков Виктор Дмитриевич | Gasous-discharge device with cold cathode |
US7825995B2 (en) * | 2001-09-27 | 2010-11-02 | Universal Electronics Inc. | Two way communication using light links |
RU2243612C1 (en) * | 2003-04-07 | 2004-12-27 | Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт газоразрядных приборов "Плазма" | Controlled gas-discharge device |
WO2010043294A1 (en) * | 2008-10-17 | 2010-04-22 | Johann Wolfgang Goethe-Universität Frankfurt am Main | Induction switch |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2676756C1 (en) * | 2018-02-05 | 2019-01-11 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики полупроводников им. А.В. Ржанова Сибирского отделения Российской академии наук (ИФП СО РАН) | Gas discharge switchboard |
RU2683962C1 (en) * | 2018-03-20 | 2019-04-03 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Open-chamber for generator of high-frequency pulse based on discharge with hollow cathode |
RU2734730C1 (en) * | 2020-04-10 | 2020-10-22 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики полупроводников им. А.В. Ржанова Сибирского отделения Российской академии наук (ИФП СО РАН) | Gas-discharge switch |
RU2817541C1 (en) * | 2023-12-29 | 2024-04-16 | Акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Исток" имени А.И.Шокина" | Cold cathode for active element of metal vapor laser |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2011150332A (en) | 2013-06-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Bloess et al. | The triggered pseudo-spark chamber as a fast switch and as a high-intensity beam source | |
Li et al. | Repetitive gas-discharge closing switches for pulsed power applications | |
RU2497224C2 (en) | Gas-discharge switchboard | |
US5502356A (en) | Stabilized radial pseudospark switch | |
Shao et al. | Nanosecond repetitively pulsed discharge of point–plane gaps in air at atmospheric pressure | |
US7579578B2 (en) | Advanced multipurpose pseudospark switch having a hollow cathode with a planar spiral electrode and an aperture | |
US5014289A (en) | Long life electrodes for large-area x-ray generators | |
Pitchford et al. | Triggered breakdown in low‐pressure hollow cathode (pseudospark) discharges | |
Pitchford | Electron‐beam generation during the hollow cathode phase of pseudospark discharges | |
RU2528015C1 (en) | Plasma switch | |
Schaefer et al. | A review of diffuse discharge opening switches | |
Nagorny et al. | Statistical instability of the ramp discharge and the role of exoemission | |
Beleznai et al. | High frequency excitation waveform for efficient operation of a xenon excimer dielectric barrier discharge lamp | |
RU2089003C1 (en) | Gasous-discharge device with cold cathode | |
Cai et al. | Analysis on triggering and discharge characteristics of three-electrode trigatron gap | |
Christiansen | The properties of the pseudospark discharge | |
Billault et al. | Pseudospark switches | |
WO1989001713A1 (en) | Metal vapor laser | |
RU2314589C2 (en) | Gas-discharge switching device | |
Krasik et al. | High-current electron sources based on gaseous discharges | |
Bokhan et al. | Switching of 100-kV pulses in a planar “open” discharge with generation of counterpropagating electron beams | |
Schumacher et al. | Low-pressure plasma opening switches | |
RU2158051C1 (en) | Gas-discharge current switching tube | |
McDonald et al. | An electron-beam triggered spark gap | |
Krokhmal et al. | Low-pressure, high-current hollow cathode with a ferroelectric plasma source |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20161210 |