RU2363885C1 - Method and process line for processing of ash and slag wastes from dumps of hydraulic ash handling system in thermal power plants - Google Patents
Method and process line for processing of ash and slag wastes from dumps of hydraulic ash handling system in thermal power plants Download PDFInfo
- Publication number
- RU2363885C1 RU2363885C1 RU2008100113/03A RU2008100113A RU2363885C1 RU 2363885 C1 RU2363885 C1 RU 2363885C1 RU 2008100113/03 A RU2008100113/03 A RU 2008100113/03A RU 2008100113 A RU2008100113 A RU 2008100113A RU 2363885 C1 RU2363885 C1 RU 2363885C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ash
- slag
- mixer
- waste
- particles
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к области удаления и переработки продуктов сгорания и может быть использовано на тепловых электростанциях, работающих на каменноугольных топливах.The invention relates to the field of removal and processing of combustion products and can be used in thermal power plants operating on coal fuels.
В России и странах СНГ почти все тепловые электростанции, работающие на каменноугольных топливах, оборудованы системами гидравлического транспорта, по которым зола или золошлаковая смесь в виде пульпы совместно удаляются для складирования в отвалы, в которых к настоящему времени в России скопилось более 1 млрд. тонн золошлаков. Утилизация золы и шлака из пульпы до ее слива в отвалы не производится, а достигнутый объем утилизации из отвалов составляет около 20% от их текущего выхода в отвал, что приводит к постоянно увеличивающемуся переполнению отвалов.In Russia and the CIS countries, almost all coal-fired thermal power plants are equipped with hydraulic transport systems, through which ash or ash and slag mixture in the form of pulp are jointly removed for storage in dumps, in which more than 1 billion tons of ash and slag has accumulated to date in Russia . Ash and slag are not disposed of from the pulp before it is dumped into dumps, and the achieved volume of disposal from dumps is about 20% of their current output to the dump, which leads to an ever-increasing overflow of dumps.
Известен способ переработки золошлаковых отходов из отвалов системы гидрозолоудаления тепловых электростанций, работающих на каменноугольном топливе, включающий транспортирование отходов из отвала после их разжижения в отвале с помощью гидромонитора, разделение разжиженной золошлаковой смеси по фракциям с требуемой для последующей утилизации крупностью золошлаковых частиц по меньшей мере на два потока, сгущение каждого потока с отделением осветленной воды и подачу обезвоженной массы каждой фракции на соответствующую утилизацию [1] - аналог.There is a method of processing ash and slag waste from dumps of the system of ash removal of thermal power plants operating on coal fuel, including transporting waste from the dump after liquefying it in the dump using a hydraulic monitor, separating the liquefied ash and slag mixture into fractions with at least two sizes of ash and slag particles required for subsequent utilization. flow, thickening of each flow with the separation of clarified water and the supply of dehydrated mass of each fraction to the appropriate disposal [1 ] is an analogue.
Недостатком аналога [1] является то, что разжижение золошлаковых отходов непосредственно в отвале приведет к переполнению водной системы отвала и гидротранспорта.The disadvantage of the analogue [1] is that the liquefaction of ash and slag waste directly in the dump will overflow the water system of the dump and hydraulic transport.
Известен способ переработки золошлаковых отходов из отвалов системы гидрозолоудаления тепловых электростанций, работающих на каменноугольном топливе, включающий механическое транспортирование отходов из отвала, их разжижение, разделение разжиженной золошлаковой смеси по фракциям с требуемой для последующей утилизации крупностью золошлаковых частиц по меньшей мере на два потока, сгущение каждого потока с отделением полых микросфер и частиц несгоревшего угля, а также осветленной воды и подачу обезвоженной массы каждой фракции на соответствующую утилизацию [2] - прототип. Главным недостатком прототипа [2] является то, что отвалы продолжают заполняться золошлаковыми отходами текущего поступления, в лучшем случае не требуя сооружения новых отвалов. Кроме того, в процессе разжижения отходов способом-прототипом не предусмотрена их активация для очистки поверхности золошлаковых частиц от солевых и оксидных отложений, нежелательных при последующей утилизации обезвоженных отходов. К недостаткам прототипа можно отнести также относительно низкую температуру разжижающей среды, в качестве которой используется обычная техническая вода при температуре окружающей среды, что, как и в [1], приводит к переполнению системы и, кроме того, затрудняет процесс обработки разжиженной золошлаковой смеси, особенно в холодное время года.There is a method of processing ash and slag waste from dumps of the system of hydro-ash removal of coal-fired thermal power plants, including mechanical transportation of waste from the dump, liquefying it, dividing the liquefied ash and slag mixture into fractions with at least two streams of ash and slag particles required for subsequent disposal, thickening each flow with separation of hollow microspheres and particles of unburnt coal, as well as clarified water and the supply of dehydrated mass of each fraction to tvetstvuyuschuyu utilization [2] - prototype. The main disadvantage of the prototype [2] is that the dumps continue to be filled with ash and slag waste of the current receipt, at best without requiring the construction of new dumps. In addition, in the process of liquefying waste by the prototype method, their activation is not provided for cleaning the surface of ash and slag particles from salt and oxide deposits, undesirable in the subsequent disposal of dehydrated waste. The disadvantages of the prototype can also be attributed to the relatively low temperature of the fluidizing medium, which is used as ordinary industrial water at ambient temperature, which, as in [1], leads to overflow of the system and, in addition, complicates the process of processing the liquefied ash and slag mixture, especially in the cold season.
Основным достигаемым результатом изобретения является полная ликвидация отвалов золошлаковых отходов и освобождение занимаемых ими земель путем создания единого непрерывного процесса удаления золы и шлака от котельных агрегатов и золошлаков, раннее складированных в отвалах с их одновременной переработкой в требуемые и реализуемые продукты. К сопутствующим достигаемым результатам можно отнести обеспечение интенсивной активации золошлаковых частиц в процессе разжижения отходов и улучшение температурных условий обработки разжиженной золошлаковой смеси.The main achieved result of the invention is the complete elimination of ash and slag waste dumps and the liberation of the land occupied by them by creating a single continuous process for removing ash and slag from boiler units and ash and slag, previously stored in dumps with their simultaneous processing into the required and sold products. Accompanying achieved results include the provision of intensive activation of ash and slag particles in the process of liquefying waste and improving the temperature conditions for processing liquefied ash and slag mixtures.
Это обеспечивается тем, что при осуществлении способа переработки золошлаковых отходов из отвалов системы гидрозолоудаления тепловых электростанций, работающих на каменноугольном топливе, включающего механическое транспортирование отходов из отвала, их разжижение, разделение разжиженной золошлаковой смеси по фракциям с требуемой для последующей утилизации крупностью золошлаковых частиц по меньшей мере на два потока, сгущение каждого потока с отделением полых микросфер и частиц несгоревшего угля, а также осветленной воды и подачу обезвоженной массы каждой фракции на соответствующую утилизацию, согласно изобретению дополнительно проводят гидродинамическую активацию золошлаковых отходов разжижающей средой, в качестве разжижающей среды используют по меньшей мере часть пульпы текущего поступления из системы гидрозолоудаления, причем скорость подачи пульпы на разжижение и активацию золошлаковых отходов в зоне смешения с ними пульпы устанавливают в пределах 20-40 м/с, а соотношение твердой и жидкой фаз полученной смеси - в пределах 1:20÷1:10. При этом фракционный поток с частицами максимальной крупности может быть направлен на домалывание с последующим возвратом в один из фракционных потоков с меньшей крупностью частиц. Улучшение температурных условий обработки разжиженной золошлаковой смеси обеспечивается за чет того, что пульпа текущего поступления имеет температуру 50-70°С, что позволяет проводить ее одноступенчато, а не в две ступени, как предусмотрено в [2].This is ensured by the fact that when implementing the method of processing ash and slag waste from the dumps of the hydraulic ash removal system of coal-fired power plants, including the mechanical transportation of waste from the dump, their liquefaction, separation of the liquefied ash and slag mixture into fractions with at least the size of ash and slag particles required for subsequent utilization into two streams, thickening of each stream with separation of hollow microspheres and particles of unburned coal, as well as clarified water and supply of the anhydrous mass of each fraction for appropriate disposal, according to the invention, hydrodynamic activation of ash and slag waste with a fluidizing medium is additionally carried out, at least part of the pulp of the current input from the hydraulic ash removal system is used as a fluidizing agent, and the feed rate of the pulp for liquefying and activating ash and slag waste in the mixing zone with them pulps are set in the range of 20-40 m / s, and the ratio of solid and liquid phases of the resulting mixture is in the range of 1: 20 ÷ 1: 10. In this case, the fractional flow with particles of maximum particle size can be directed to milling with the subsequent return to one of the fractional flows with a smaller particle size. The improvement of the temperature conditions for processing the liquefied ash and slag mixture is ensured by the fact that the pulp of the current supply has a temperature of 50-70 ° C, which allows it to be carried out in one step, and not in two steps, as provided in [2].
В [2] описана также технологическая линия для осуществления известного способа-прототипа, содержащая оборудованную приемным бункером систему транспортирования золошлаковых отходов из отвала, смеситель отходов с разжижающей средой, соединенный с линией подачи указанной среды, по меньшей мере один классификатор золошлаковых частиц, по меньшей мере один сгуститель разжиженной золошлаковой смеси и систему отвода обезвоженных масс отклассифицированных фракций частиц на утилизацию. Для реализации указанных выше достигаемых изобретением результатов технологическая линия, содержащая оборудованную приемным бункером систему транспортирования золошлаковых отходов из отвала, смеситель отходов с разжижающей средой, соединенный с линией подачи указанной среды, по меньшей мере один классификатор золошлаковых частиц, по меньшей мере один сгуститель разжиженной золошлаковой смеси и систему отвода обезвоженных масс отклассифицированных фракций частиц на утилизацию, согласно изобретению дополнительно содержит дозатор-питатель золошлаковых отходов, соединяющий приемный бункер со смесителем, и установленный за смесителем измеритель консистенции разжиженной золошлаковой смеси, а линия подачи разжижающей среды соединяет смеситель с напорной линией системы гидрозолоудаления и выполнена в виде трубопровода отвода из нее золошлаковой пульпы текущего поступления. При этом трубопровод отвода золошлаковой пульпы может быть снабжен на входе в смеситель суживающимся соплом. Технологическая линия может также дополнительно содержать устройство размола крупных частиц разжиженной золошлаковой смеси.[2] also described a technological line for implementing the known prototype method, comprising a system for transporting ash and slag waste from a dump equipped with a receiving hopper, a waste mixer with a fluidizing medium connected to a supply line of said medium, at least one ash and slag classifier, at least one thickener of a liquefied ash and slag mixture and a system for the removal of dehydrated masses of classified fractions of particles for disposal. To implement the above results achieved by the invention, a production line comprising a system for transporting ash and slag waste from the dump, a waste mixer with a fluidizing medium connected to a supply line of the specified medium, at least one classifier of ash and slag particles, at least one thickener of a liquefied ash and slag mixture and a system for the removal of dehydrated masses of classified fractions of particles for disposal, according to the invention further comprises a dispenser an ash and slag waste feeder connecting the receiving hopper to the mixer, and a consistency meter for the liquefied ash and slag mixture installed behind the mixer, and a liquefying medium supply line connects the mixer to the discharge line of the hydraulic ash removal system and is made in the form of a discharge pipe from the ash and slag pulp from it. In this case, the ash and slurry discharge pipe can be equipped with a tapering nozzle at the inlet to the mixer. The processing line may also further comprise a device for grinding large particles of a liquefied ash and slag mixture.
На чертеже в качестве одного из примеров реализации изобретения схематически изображена технологическая линия для переработки золошлаковых отходов из отвалов системы гидрозолоудаления тепловых электростанций.In the drawing, as one example of an embodiment of the invention, a processing line for processing ash and slag waste from dumps of a hydraulic ash removal system of thermal power plants is schematically shown.
Технологическая линия содержит оборудованную приемным бункером 1 конвейерную систему 2 транспортирования золошлаковых отходов из отвала 3, смеситель 4 отходов с разжижающей средой, соединенный с линией подачи указанной среды, представляющий собой трубопровод 5 отвода золошлаковой пульпы текущего поступления из напорной линии 6 системы гидрозолоудаления (не показана) на участке с давлением не менее 0,25 МПа, причем указанный трубопровод оборудован запорным клапаном 7, а на входе в смеситель 4 - суживающимся соплом (не показано). Другой вход смесителя 4 соединен с конвейерной системой 2 линией 8, на которой установлен дозатор-питатель 9 золошлаковых отходов. Технологическая линия содержит также два классификатора золошлаковых частиц, один из которых представляет собой грохот 10 для улавливания шлака, а другой - барабанное сито (не показано), установленное в верхней части первого пластинчатого сгустителя 11 разжиженной золошлаковой смеси. Грохот 10 своим входом соединен с выходом смесителя 4 линией 12, на которой установлен измеритель 13 консистенции разжиженной золошлаковой смеси. Сгуститель 11 соединен конвейером 14 с первым входом смесителя 15 для отвода из него крупных фракций золовых частиц. Второй вход смесителя 15 соединен линией 16 с патрубком отвода шлака из грохота 10. Предусмотрена также линия 17 возможного отвода крупных фракций золы из сгустителя 11 в устройство размола (шаровую мельницу) 18 и линия 19 возврата домола в линию 20 отвода из нижней части сгустителя 11 мелких фракций сгущенной гидросмеси. Линия 20 сгустителя 11 соединяет последний со вторым пластинчатым сгустителем 21, под которым установлен реверсивный конвейер 22, соединенный на противоположных концах в зависимости от содержания углерода в золе соответственно с одним из двух технологических модулей 23, 24 для последующей обработки золы перед ее утилизацией. При этом в технологическом модуле 23 при содержании углерода в золе не более 5% ее по известной технологии предварительно обезвоживают на фильтрах до влажности 10-12%, после чего направляют на производство безобжигового зольного гравия. В технологическом модуле 24 при содержании углерода в золе более 5% мелкую золу влажностью 35% подают на производство легких пористых заполнителей бетона путем смешения золы с цементом и пеной по также известной технологии. Над реверсивным конвейером 22 установлен автоматический измеритель содержания углерода в золе, соединенный с приводом этого конвейера (не показано). В сгустителе 21 дополнительно установлено поплавковое устройство для улавливания полых микросфер и частиц несгоревшего угля (не показано), для приема которых предусмотрен сепаратор 25 с приемными емкостями соответственно 26 и 27. Пластинчатый сгуститель 21 соединены также с резервуарами 28 осветленной воды.The production line contains a conveyor system 2 equipped with a receiving hopper 1 for transporting ash and slag waste from the dump 3, a waste fluid mixer 4 connected to a feed line of the specified medium, which is a ash discharge slurry discharge pipe 5 from the discharge line 6 of the hydraulic ash removal system (not shown) at a site with a pressure of at least 0.25 MPa, and the specified pipeline is equipped with a shut-off valve 7, and at the inlet to the mixer 4 - a tapering nozzle (not shown). The other input of the mixer 4 is connected to the conveyor system 2 by line 8, on which a doser-feeder 9 of ash and slag waste is installed. The production line also contains two classifiers of ash and slag particles, one of which is a screen 10 for trapping slag, and the other is a drum sieve (not shown) installed in the upper part of the first plate thickener 11 of a liquefied ash and slag mixture. The screen 10 is connected at its input to the output of the mixer 4 by a line 12 on which a meter 13 of the consistency of the liquefied ash and slag mixture is installed. The thickener 11 is connected by a conveyor 14 to the first inlet of the mixer 15 to remove large fractions of ash particles from it. The second input of the mixer 15 is connected by a line 16 to a branch pipe for slag removal from the screen 10. There is also a line 17 for the possible removal of large fractions of ash from the thickener 11 to the grinding device (ball mill) 18 and a line 19 for returning the milling to the line 20 for removal from the lower part of the thickener 11 fractions of condensed slurry. Line 20 of thickener 11 connects the latter with a second plate thickener 21, under which a reversible conveyor 22 is mounted, connected at opposite ends depending on the carbon content in the ash, respectively, with one of two process modules 23, 24 for subsequent processing of ash before its disposal. Moreover, in the technological module 23, when the carbon content in the ash is not more than 5%, it is preliminarily dehydrated on filters with a known technology to a moisture content of 10-12%, after which it is sent to the production of non-fired ash gravel. In process module 24, when the carbon content in the ash is more than 5%, fine ash with a moisture content of 35% is fed to the production of light porous concrete aggregates by mixing ash with cement and foam according to a known technology. Above the reversing conveyor 22, an automatic ash carbon meter is installed connected to the drive of this conveyor (not shown). In the thickener 21, a float device for collecting hollow microspheres and particles of unburned coal (not shown) is additionally installed, for which a separator 25 with receiving capacities 26 and 27, respectively, is provided. A plate thickener 21 is also connected to clarified water tanks 28.
Пример реализации технологической линии для осуществления способа согласно изобретению. Для примера принята зола от сжигания Кузнецких каменных углей. Средний процентный состав основных оксидов: кремнезема - 58, глинозема - 26, кальция - 36, железа - 8. Фракционный состав золы в микронах в процентах: более 100 - 10, от 40 до 100 - 26, от 20 до 40 - 9, от 10 до 20 - 15, менее 10 - 40. Содержание шлака от 1 до 30 мм - 10%. Зола и шлак в количестве 60 т в час удаляются совместно по напорной линии 6 системы гидрозолоудаления. Отношение твердой и жидкой фаз золошлаковой пульпы при этом составляет Т:Ж=1:22. Запорный клапан 7 на линии 5 отвода пульпы к смесителю 4 установлен на расстоянии 200 м от насоса (не показан). Давление в линии 5 составляет 0,4 МПа, температура смеси 50°С. В смеситель 4 золошлаковая пульпа поступает непрерывно в количестве 1300 м3 в час через суживающееся сопло со скоростью 35 м/с. Из отвала 3 с помощью конвейерной системы 2 золошлаковая смесь подается в бункер 1 в количестве 45 т золы и 5 т шлака в час. Через дозатор-питатель 9 золошлаковая смесь из бункера 1 поступает в смеситель 4, повышая весовую консистенцию гидросмеси на выходе из него до Т:Ж=1:11. Принятая скорость подачи пульпы текущего поступления в смеситель 4 через суживающееся сопло обеспечивает интенсивную гидродинамическую активацию золошлаковых частиц. Из смесителя 4 смесь самотеком поступает в конусный грохот 10, на котором выделяется шлак в количестве 11 т в час. Поток гидросмеси, содержащий 99 т золы, поступает из грохота 10 в пластинчатый сгуститель 11, в верхней части которого размещено барабанное сито. При этом частицы размером более 50 мкм сгущаются на пластинах сгустителя, а гидросмесь с размером частиц менее 50 мкм уходит со сливом в нижерасположенный распределитель гидросмеси (не показан), равномерно распределявший гидросмесь между двумя параллельно включенными пластинчатых сгустителями 21. Сгущенная фракция крупной золы в количестве 36 т в час влажностью 30% подается конвейером 14 в смеситель 15, в который подается также 11 т отобранного на грохоте 10 шлака. Смешанная золошлаковая смесь направляется на реализацию потребителю. В сгустителях 21 площадью каждый по 500 м2 мелкая зола сгущается до влажности 35%, а вода, осветлялась до содержания в ней частиц размером не более 0,05 мкм, возвращается на электростанцию. Зола из нижней части сгустителей 21 поступает на реверсивный конвейер 22 с установленным над ним автоматическим измерителем содержания углерода в золе, соединенным с приводом этого конвейера (не показано). В рассматриваемом примере содержание несгоревшего угля в золе составляет 3%, и зола конвейером 22 подается в технологический модуль 23, где дополнительно обезвоживается на ленточном вакуум-фильтре до 12%, гранулируется при смешении с 10% цемента, после чего гранулы пропариваются с получением безобжигового зольного гравия насыпной плотностью 1080 кг/м3 при прочности (в цилиндре) 4 МПа. В сгустителях 21 при осветлении и сливе воды улавливаются полые микросферы, отбираемые поплавковым устройством, смонтированным в сгустителях. Вместе с микросферами улавливаются и частицы несгоревшего угля. Все уловленные частицы поступают самотеком в сепаратор 25, в котором микросферы отделяются от частиц угля и обезвоживаются на пресс-фильтре (не показан). В рассматриваемом примере производительность технологической линии по уловленным микросферам составляет 300 кг/ч.An example implementation of a processing line for implementing the method according to the invention. As an example, ash from the burning of Kuznetsk coal was taken. The average percentage composition of basic oxides: silica - 58, alumina - 26, calcium - 36, iron - 8. The fractional composition of ash in microns in percent: more than 100 - 10, from 40 to 100 - 26, from 20 to 40 - 9, from 10 to 20 - 15, less than 10 - 40. Slag content from 1 to 30 mm - 10%. Ash and slag in the amount of 60 tons per hour are removed together along the discharge line 6 of the hydraulic ash removal system. The ratio of solid and liquid phases of ash and slag pulp in this case is T: W = 1: 22. The shutoff valve 7 on the line 5 of the pulp discharge to the mixer 4 is installed at a distance of 200 m from the pump (not shown). The pressure in line 5 is 0.4 MPa, the temperature of the mixture is 50 ° C. In the mixer 4, ash and slag pulp enters continuously in an amount of 1300 m 3 per hour through a tapering nozzle at a speed of 35 m / s. From the blade 3 using the conveyor system 2, the ash and slag mixture is fed into the hopper 1 in the amount of 45 tons of ash and 5 tons of slag per hour. Through the batcher-feeder 9, the ash and slag mixture from the hopper 1 enters the mixer 4, increasing the weight consistency of the slurry at the outlet from it to T: W = 1: 11. The accepted feed rate of the pulp of the current supply to the mixer 4 through the tapering nozzle provides intensive hydrodynamic activation of ash and slag particles. From the mixer 4, the mixture flows by gravity into a cone screen 10, on which slag is released in an amount of 11 tons per hour. A slurry stream containing 99 tons of ash enters from the screen 10 into a plate thickener 11, in the upper part of which a drum sieve is placed. At the same time, particles larger than 50 microns thicken on the thickener plates, and a slurry with a particle size of less than 50 microns leaves with a drain in the downstream slurry distributor (not shown), evenly distributing the slurry between two parallel plate thickeners 21. The thickened fraction of coarse ash in an amount of 36 tons per hour with a moisture content of 30% is conveyed by conveyor 14 to a mixer 15, into which 11 tons of slag selected on a screen are also fed. Mixed ash and slag mixture is sent for sale to the consumer. In thickeners 21 with an area of 500 m 2 each, fine ash thickens to a moisture content of 35%, and the water clarifies to contain particles no larger than 0.05 microns in size and returns to the power plant. Ash from the bottom of the thickeners 21 enters the reversing conveyor 22 with an automatic ash carbon meter installed above it, connected to the drive of this conveyor (not shown). In this example, the content of unburned coal in the ash is 3%, and the ash is conveyed by conveyor 22 to the technological module 23, where it is additionally dehydrated to 12% on a belt vacuum filter, granulated when mixed with 10% cement, after which the granules are steamed to obtain non-calcined ash gravel with a bulk density of 1080 kg / m 3 with a strength (in the cylinder) of 4 MPa. In thickeners 21, when clarifying and draining water, hollow microspheres are collected, taken by a float device mounted in thickeners. Together with the microspheres, particles of unburned coal are captured. All trapped particles are fed by gravity to the separator 25, in which the microspheres are separated from the coal particles and dehydrated on a press filter (not shown). In this example, the productivity of the production line for captured microspheres is 300 kg / h.
Принятые диапазоны скоростей подачи пульпы на разжижение и активацию золошлаковых отходов в зоне смешения с ними пульпы (20 - 40 м/с), а также соотношения твердой и жидкой фаз полученной смеси (Т:Ж=1:20÷1:10) установлены экспериментально при опытной реализации изобретения на промышленном объекте.The accepted ranges of pulp feed rates for liquefying and activating ash and slag waste in the zone of pulp mixing with them (20 - 40 m / s), as well as the ratios of the solid and liquid phases of the resulting mixture (T: W = 1: 20 ÷ 1: 10) were established experimentally during the pilot implementation of the invention at an industrial facility.
Таким образом, изобретение может быть использовано для переоборудования существующих систем гидрозолоудаления в системы одновременной утилизации золы и шлака текущего выхода и ранее складированных в отвалах с ликвидацией последних и освобождением занимаемых ими земель. При осуществлении способа не выделяются вредные вещества или газы.Thus, the invention can be used to convert existing hydraulic ash removal systems into systems for the simultaneous utilization of ash and slag of the current output and previously stored in dumps with the liquidation of the latter and the liberation of the land they occupy. When implementing the method does not emit harmful substances or gases.
Источники информацииInformation sources
1. Авторское свидетельство SU №1486704, F23J 1/02, 1987 - аналог.1. Copyright certificate SU No. 1486704, F23J 1/02, 1987 - analogue.
2.Применение новых технологий при переработке золошлаковых отходов на ТЭЦ 22 ОАО «Мосэнерго» / Козлов И.Н. и др. // Электрические станции. 2005. №11, с.22-26 - прототип.2. Application of new technologies in the processing of ash and slag waste at TPP 22 of Mosenergo OJSC / I. Kozlov et al. // Electric stations. 2005. No. 11, p.22-26 - prototype.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008100113/03A RU2363885C1 (en) | 2008-01-11 | 2008-01-11 | Method and process line for processing of ash and slag wastes from dumps of hydraulic ash handling system in thermal power plants |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008100113/03A RU2363885C1 (en) | 2008-01-11 | 2008-01-11 | Method and process line for processing of ash and slag wastes from dumps of hydraulic ash handling system in thermal power plants |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2363885C1 true RU2363885C1 (en) | 2009-08-10 |
Family
ID=41049635
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008100113/03A RU2363885C1 (en) | 2008-01-11 | 2008-01-11 | Method and process line for processing of ash and slag wastes from dumps of hydraulic ash handling system in thermal power plants |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2363885C1 (en) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2489214C1 (en) * | 2012-06-04 | 2013-08-10 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дальневосточный Федеральный Университет" (Двфу) | Processing line for treatment of ash-and-slag wastes, that is, coal fuel combustion products |
| RU2494816C1 (en) * | 2012-06-04 | 2013-10-10 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дальневосточный Федеральный Университет" (Двфу) | Processing line for treatment of ash-and-slag wastes, that is, coal fuel combustion products |
| RU2515786C1 (en) * | 2012-10-31 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Всероссийский дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехнический научно-исследовательский институт" | Method to process ash and slag wastes of thermal power plants for production of construction products |
| RU2569132C1 (en) * | 2014-05-30 | 2015-11-20 | Александр Николаевич Набоков | Method for processing bottom ash waste from dump pits of hydraulic ash-transportation system at heat power plants in order to receive conditioned ash products |
| RU2598613C1 (en) * | 2015-11-06 | 2016-09-27 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дальневосточный Федеральный Университет" (Двфу) | Process line for processing ash-slag wastes |
| RU2601648C1 (en) * | 2015-11-06 | 2016-11-10 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дальневосточный Федеральный Университет" (Двфу) | Process line for processing ash-slag wastes |
| RU2632081C1 (en) * | 2016-06-30 | 2017-10-02 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дальневосточный Федеральный Университет" (Двфу) | Sludge preparation unit from ash and slag waste |
| RU2700609C1 (en) * | 2018-09-09 | 2019-09-18 | Общество с ограниченной ответственностью "Малое инновационное предприятие "Модификация цементных систем" (ООО "МИП "МЦС") | Processing method of ash-slag wastes of thermal power plants for production of construction articles |
| RU2730233C1 (en) * | 2019-10-31 | 2020-08-19 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный университет имени М.В. Ломоносова" (МГУ) | Method of recycling rocks of dumps |
| WO2020209761A1 (en) | 2019-04-09 | 2020-10-15 | Boris Nikolaevich Ulko | A method for integrated processing of finely dispersed metal-containing waste |
| RU2788504C1 (en) * | 2022-08-01 | 2023-01-20 | Общество с ограниченной ответственностью "РостовЭкоТех" | Method for ash and slag waste processing |
-
2008
- 2008-01-11 RU RU2008100113/03A patent/RU2363885C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КОЗЛОВ И.Н. и др. Применение новых технологий при переработке золошлаковых отходов на ТЭЦ 22 ОАО «Мосэнерго», Электрические станции, 2005, №11, с.22-26. * |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2489214C1 (en) * | 2012-06-04 | 2013-08-10 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дальневосточный Федеральный Университет" (Двфу) | Processing line for treatment of ash-and-slag wastes, that is, coal fuel combustion products |
| RU2494816C1 (en) * | 2012-06-04 | 2013-10-10 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дальневосточный Федеральный Университет" (Двфу) | Processing line for treatment of ash-and-slag wastes, that is, coal fuel combustion products |
| RU2515786C1 (en) * | 2012-10-31 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Всероссийский дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехнический научно-исследовательский институт" | Method to process ash and slag wastes of thermal power plants for production of construction products |
| RU2569132C1 (en) * | 2014-05-30 | 2015-11-20 | Александр Николаевич Набоков | Method for processing bottom ash waste from dump pits of hydraulic ash-transportation system at heat power plants in order to receive conditioned ash products |
| RU2598613C1 (en) * | 2015-11-06 | 2016-09-27 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дальневосточный Федеральный Университет" (Двфу) | Process line for processing ash-slag wastes |
| RU2601648C1 (en) * | 2015-11-06 | 2016-11-10 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дальневосточный Федеральный Университет" (Двфу) | Process line for processing ash-slag wastes |
| RU2632081C1 (en) * | 2016-06-30 | 2017-10-02 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дальневосточный Федеральный Университет" (Двфу) | Sludge preparation unit from ash and slag waste |
| RU2700609C1 (en) * | 2018-09-09 | 2019-09-18 | Общество с ограниченной ответственностью "Малое инновационное предприятие "Модификация цементных систем" (ООО "МИП "МЦС") | Processing method of ash-slag wastes of thermal power plants for production of construction articles |
| WO2020209761A1 (en) | 2019-04-09 | 2020-10-15 | Boris Nikolaevich Ulko | A method for integrated processing of finely dispersed metal-containing waste |
| US11911776B2 (en) | 2019-04-09 | 2024-02-27 | Johann EIRICH | Method for integrated processing of finely dispersed metal-containing waste |
| RU2730233C1 (en) * | 2019-10-31 | 2020-08-19 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный университет имени М.В. Ломоносова" (МГУ) | Method of recycling rocks of dumps |
| RU2788504C1 (en) * | 2022-08-01 | 2023-01-20 | Общество с ограниченной ответственностью "РостовЭкоТех" | Method for ash and slag waste processing |
| RU2810527C1 (en) * | 2023-06-16 | 2023-12-27 | Гайк Давидович Романович | Line for processing waste from ash and slag mixtures coming from system of hydro ash and slag removal of thermal power plants operating on coal fuel (embodiments) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2363885C1 (en) | Method and process line for processing of ash and slag wastes from dumps of hydraulic ash handling system in thermal power plants | |
| CN104829150B (en) | Thickening method and thickening system of whole tailing material slurry paste | |
| CN109516665B (en) | Shield residue soil dehydration equipment and shield residue soil dehydration method | |
| CN104446022A (en) | Method for preparing steel slag sand, activated slag powder and RO phase from steel slag | |
| CN107937004B (en) | Petroleum coke conveying, dehydrating and storing equipment for delayed coking | |
| US10213790B2 (en) | Method for processing ash from waste incineration plants by means of wet classification | |
| RU2450865C2 (en) | Drilling mud processing and decontamination mobile plant | |
| CN102500466B (en) | Technique for recycling cleaned coal from low-value gangue or tail coal of coal washery | |
| RU2331587C1 (en) | Method of processing highly polluted oily water, deposits and soil, and corresponding equipment | |
| US4212682A (en) | Process and apparatus for producing an aggregate material from bottom ash | |
| CN107641537B (en) | A kind of slag of coal gasification purifying process and the system for realizing its technique | |
| CN104208946B (en) | The direct processing method of coal-face water burst and equipment | |
| RU2571112C2 (en) | Loose material mobile cleaner plant | |
| RU2381995C1 (en) | Method of cleaning soil or oil and oil products and unit to this end | |
| JP2010089016A (en) | Method and apparatus for treating dredged soil | |
| CN209953042U (en) | Slag recovery processing system | |
| JP5617164B2 (en) | Limestone cleaning method and cleaning system | |
| CN208711927U (en) | A kind of system of the purification recycling cleaned coal mud from coal slime | |
| CN208436507U (en) | The system that material containing mud in ceramic raw material is purified | |
| CN112371706A (en) | Automatic grading treatment application device for high-content calcium sulfate salt mud | |
| JP2005114223A (en) | Granularity adjustment method in boiler furnace bottom ash processing and granularity adjustment device used therefor | |
| Longo | Paste and ash systems: Case studies | |
| Wen et al. | Centrifugal dewatering and reconstitution of fine coal: the GranuFlow process | |
| CN218115240U (en) | Hierarchical edulcoration fluidization system of oily sludge | |
| CN217773481U (en) | Automatic accurate measurement integration system of soft outstanding coal seam continuous separation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160112 |