RU2356657C2 - Manufacturing method of broad hot-rolled strips - Google Patents
Manufacturing method of broad hot-rolled strips Download PDFInfo
- Publication number
- RU2356657C2 RU2356657C2 RU2007127147/02A RU2007127147A RU2356657C2 RU 2356657 C2 RU2356657 C2 RU 2356657C2 RU 2007127147/02 A RU2007127147/02 A RU 2007127147/02A RU 2007127147 A RU2007127147 A RU 2007127147A RU 2356657 C2 RU2356657 C2 RU 2356657C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strips
- thickness
- rolling
- hot
- rolled
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве широких горячекатаных полос, преимущественно из низкоуглеродистых марок стали, предназначенных для дальнейшей переработки в холоднокатаную продукцию.The invention relates to rolling production and can be used in the production of wide hot-rolled strips, mainly from low-carbon steel grades, intended for further processing into cold-rolled products.
Известны способы горячей прокатки полос, включающие горячую прокатку на широкополосном стане в черновой и чистовой группах клетей с охлаждением полос путем подачи охладителя в межклетевых промежутках и на отводящем рольганге с последующей смоткой в рулон (см., например, Технология прокатного производства. В 2-х книгах. Кн.2. Справочник: Беняковский М.А., Богоявленский К.Н., Виткин А.И. и др. М.: Металлургия, 1991. - С.542 -580; Пат.РФ №2037536, 1995 г. БИ №17; Патент РФ №2120481, 1998 г.).Known methods for hot rolling strips, including hot rolling on a broadband mill in the roughing and finishing groups of stands with cooling strips by supplying a cooler in the inter-clearances and on the discharge roller table, followed by winding into a roll (see, for example, Rolling production technology. 2 books, Book 2. Reference: Benyakovsky M.A., Epiphany K.N., Vitkin A.I. et al. M.: Metallurgy, 1991. - P. 542-580; Pat.RF No. 2037536, 1995 BI No. 17; RF Patent No. 2120481, 1998).
Недостатком известных способов является сложность обеспечения в прокате заданной однородной микроструктуры, особенно при производстве горячекатаных полос из низкоуглеродистых марок стали. Это затрудняет дальнейшую переработку горячекатаного подката в холоднокатаную металлопродукцию.A disadvantage of the known methods is the difficulty in providing the rental with a given uniform microstructure, especially in the production of hot-rolled strips from low-carbon steel grades. This complicates the further processing of hot-rolled tackle into cold-rolled metal products.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту по совокупности признаков является способ производства широких горячекатаных полос из высокоуглеродистых низколегированных марок стали, включающий прокатку в черновой и чистовой непрерывной группах клетей с температурой конца прокатки 700-800°С, охлаждение полосы водой на отводящем рольганге с последующей смоткой в рулон при температуре 500-600°С (см. а.с. СССР №1196391).The closest technical solution to the claimed object in terms of features is a method for the production of wide hot-rolled strips from high-carbon low-alloy steel grades, including rolling in rough and finish continuous groups of stands with a rolling end temperature of 700-800 ° C, cooling the strip with water on the discharge roller table, followed by winding into a roll at a temperature of 500-600 ° C (see AS USSR No. 1196391).
Недостаток известного способа заключается в отсутствии регламентации температурных параметров процесса горячей прокатки и смотки в зависимости от конечной толщины готовой полосы, с одной стороны, и сложность обеспечения в прокате из низкоуглеродистых марок стали однородной структуры перлита дисперсностью 2-6-го балла во всем объеме микроструктуры - с другой. В результате чего, значительно снижается эффективность процесса переработки горячекатаного подката в холоднокатаную продукцию из-за повышенной обрывности металла и значительной продолжительности технологического цикла. Кроме того, существенно ухудшается качество производимой металлопродукции.The disadvantage of this method is the lack of regulation of the temperature parameters of the hot rolling and winding process, depending on the final thickness of the finished strip, on the one hand, and the difficulty in ensuring that rolled products from low-carbon steel grades have a uniform perlite structure with a dispersion of 2-6 points in the entire volume of the microstructure - with another. As a result, the efficiency of the process of processing hot rolled rolled products into cold rolled products is significantly reduced due to increased metal breakage and a significant length of the technological cycle. In addition, the quality of manufactured metal products is significantly deteriorating.
Технической задачей, решаемой заявляемым изобретением, является повышение эффективности переработки горячекатаной полосы в холоднокатаную продукцию за счет обеспечения в горячекатаном подкате из низкоуглеродистых марок стали оптимальной микроструктуры с перлитом дисперсностью 2-6-го балла путем жесткой регламентации температурного режима конца прокатки и смотки горячей полосы в рулон в зависимости от ее конечной толщины.The technical problem solved by the claimed invention is to increase the efficiency of processing a hot-rolled strip into cold-rolled products by providing an optimal microstructure with a perlite dispersion of 2-6 points in a hot-rolled rolled steel from low-carbon grades by tightly regulating the temperature regime of the end of rolling and winding of the hot strip into a roll depending on its final thickness.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе производства широких горячекатаных полос толщиной не более 6,0 мм из стали с содержанием углерода 0,26-0,39% и полосы, включающем нагрев сляба под горячую прокатку, прокатку в черновой и чистовой непрерывной группах клетей, охлаждение полосы водой сверху и снизу секциями душирующего устройства на отводящем рольганге с последующей смоткой в рулон, в соответствии с изобретением температуру конца прокатки и смотки устанавливают в зависимости от конечной толщины полос, при этом температуру конца прокатки для полос толщиной от 6,0 мм до 4,5 мм принимают 750-800°С, для полос толщиной от 4,4 мм до 3,5 мм - 750-820°С, для полос толщиной от 3,4 мм до 2,8 мм - 750-830°С, для полос толщиной от 2,7 мм до 2,4 мм - 750÷840°С, а для полос толщиной менее 2,4 мм - 750-850°С, а температуру смотки для полос толщиной от 6,0 мм до 4,5 мм устанавливают 560-600°С, для полос толщиной от 4,4 мм до 3,5 мм - 580-620°С, для полос толщиной от 3,5 мм до 2,8 мм - 590-630°С, для полос толщиной от 2,7 мм до 2,4 мм - 600-640°С, а для полос толщиной менее 2,4 мм - 610-650°С.The problem is solved in that in the known method for the production of wide hot-rolled strips with a thickness of not more than 6.0 mm from steel with a carbon content of 0.26-0.39% and a strip including heating a slab for hot rolling, rolling in rough and finish continuous groups stands, cooling the strip with water from above and below the sections of the choking device on the discharge roller table, followed by winding into a roll, in accordance with the invention, the temperature of the end of the rolling and winding is set depending on the final thickness of the strips, while the temperature at the end of rolling, 750-800 ° C is taken for strips from 6.0 mm to 4.5 mm thick, 750-820 ° C for strips from 4.4 mm to 3.5 mm thick, for strips from 3.4 mm thick mm to 2.8 mm - 750-830 ° C, for bands from 2.7 mm to 2.4 mm thick - 750 ÷ 840 ° C, and for strips less than 2.4 mm thick - 750-850 ° C, and the winding temperature for strips with a thickness of 6.0 mm to 4.5 mm is set to 560-600 ° C, for strips with a thickness of 4.4 mm to 3.5 mm - 580-620 ° C, for strips with a thickness of 3.5 mm up to 2.8 mm - 590-630 ° С, for strips from 2.7 mm to 2.4 mm thick - 600-640 ° С, and for strips less than 2.4 mm thick - 610-650 ° С.
Отличительный признак, характеризующий температурный интервал конца прокатки для выбранных низкоуглеродистых марок стали в диапазоне 750-850°С известен. Известен также температурный интервал смотки полос 500-700°С (см., например, Пат. РФ №2037536, БИ №17, 1995 г.; Патент РФ №2120481, 1998 г.; Патент РФ №2186641, БИ №22, 2002 г., А.С. СССР №1196391).A distinctive feature characterizing the temperature range of the end of rolling for selected low-carbon steel grades in the range of 750-850 ° C is known. The temperature range of the winding of strips of 500-700 ° C is also known (see, for example, Pat. RF No. 2037536, BI No. 17, 1995; RF Patent No. 2120481, 1998; RF Patent No. 2186641, BI No. 22, 2002 A.S. USSR No. 1196391).
Однако в известных технических решениях не обнаружено при этом одновременной жесткой регламентации температурного диапазона конца прокатки и смотки в зависимости от конечной толщины прокатываемой полосы. Кроме того, в известных решениях температурные интервалы расширены в сторону нижней границы температурного диапазона. Помимо этого, температурные режимы конца прокатки и смотки, предлагаемые в известных технических решениях, не приемлемы для заявляемого диапазона марок стали. Все это в совокупности приводит к формированию в микроструктуре проката перлита неравнобалльной дисперсности, особенно при производстве толстых широких полос.However, in the known technical solutions, no simultaneous strict regulation of the temperature range of the end of rolling and winding was found, depending on the final thickness of the rolled strip. In addition, in the known solutions, the temperature ranges are extended towards the lower boundary of the temperature range. In addition, the temperature conditions of the end of rolling and winding, proposed in the known technical solutions, are not acceptable for the claimed range of steel grades. All this together leads to the formation of unequal dispersion in the microstructure of rolled perlite, especially in the production of thick wide strips.
В предлагаемом изобретении выбранная совокупность признаков направлена на возможность обеспечения в горячекатаном подкате из низкоуглеродистых марок стали (например, сталь марок 30Г, 30Г2, 35Г2, 30ХГСА) однородной структуры перлита дисперсностью 2-6-го балла с объемным его содержанием не менее 96%.In the present invention, the selected set of features is aimed at the possibility of providing a hot-rolled strip of low-carbon steel grades (for example, steel grades 30G, 30G2, 35G2, 30HGSA) with a uniform perlite structure with a dispersion of 2-6 points with a volume content of at least 96%.
При заявляемом химическом составе стали (низкоуглеродистые марки стали) в прокате решающее значение на формирование микроструктуры горячекатаных полос оказывают следующие факторы:With the claimed chemical composition of steel (low-carbon steel grades), the following factors have a decisive influence on the formation of the microstructure of hot-rolled strips:
- температура конца прокатки (Ткп);- temperature of the end of the rolling (T CP );
- температура полос при их смотке в рулон (Тсм).- the temperature of the strips when they are coiled (T cm ).
Величина и форма аустенитного зерна зависят от скорости рекристаллизации при прокатке, которая, в свою очередь, зависит от суммарной деформации в чистовой группе клетей стана, а также от скорости, температуры полосы при прокатке в чистовых клетях стана вследствие окончательного формирования величины зерна в однофазной области кристаллизации стали. Для этого температуру конца прокатки необходимо принимать равной или близкой к точке Ас3 диаграммы «железо-углерод», которая для заявляемых марок стали находится в интервале 750-850°С (для обеспечения формирования микроструктуры в однофазной области кристаллизации стали). Из этих условий выбран в заявляемом способе интервал температур конца прокатки, так как именно в указанном диапазоне обеспечивается получение требуемой микроструктуры с перлитом оптимальной дисперсности. Кроме того, верхняя граница температуры конца прокатки определена из условия: чем толще полоса, тем большей теплоемкостью она обладает. Соответственно, для выравнивания свойств (формирования равнобальной микроструктуры с перлитом дисперсностью 2-6-го балла) в готовой горячекатаной полосе температурный интервал конца горячей прокатки на меньших толщинах расширен, а на более толстом прокате - сужен. Указанными обстоятельствами также определяется заявляемый температурный интервал смотки в диапазоне 560-650°С в зависимости от конечной толщины горячекатаной полосы.The size and shape of the austenitic grain depends on the recrystallization rate during rolling, which, in turn, depends on the total deformation in the finishing group of the mill stands, as well as on the speed and temperature of the strip during rolling in the finishing stands of the mill due to the final formation of the grain size in the single-phase crystallization region become. For this, the temperature of the end of rolling must be taken equal to or close to point A c3 of the “iron-carbon” diagram, which for the inventive steel grades is in the range of 750-850 ° C (to ensure the formation of a microstructure in the single-phase crystallization region of steel). Of these conditions, the temperature range of the end of the rolling was selected in the claimed method, since it is in the specified range that the required microstructure with perlite of optimal dispersion is obtained. In addition, the upper limit of the temperature of the end of rolling is determined from the condition: the thicker the strip, the greater its heat capacity. Accordingly, in order to equalize the properties (the formation of an isoball microstructure with perlite with a dispersion of 2-6 points) in the finished hot-rolled strip, the temperature interval of the end of hot rolling at smaller thicknesses is expanded, and narrowed at a thicker rolling. These circumstances also determine the claimed temperature range of the winding in the range of 560-650 ° C, depending on the final thickness of the hot-rolled strip.
В случае отсутствия жесткой регламентации температур конца прокатки и смотки в зависимости от конечной толщины горячекатаной полосы, в микроструктуре стали при заниженных температурах конца прокатки (менее 750°С) и смотки (меньше нижней заявляемой границы температуры для соответствующих толщин), с одной стороны, может появиться перлит дисперсностью менее 2-го балла. С другой стороны, при температурах концах прокатки выше заявляемой формируется дисперсность перлита более 6-го балла с объемным содержанием 5-40%. Это приводит к тому, что в процессе дальнейшей переработки горячекатаного подката с дисперсностью менее 2-го балла в холоднокатаную металлопродукцию из-за образующейся сорбитообразной микроструктуры возникает проблема выкатываемости полосы на требуемую толщину. Кроме того, когда дисперсность перлита в горячекатаной полосе более 6-го балла, появляются технологические сложности переработки полосы из-за многочисленных порывов в процессе последующей холодной прокатки из-за образования многочисленных трещин по кромкам полосы.In the absence of strict regulation of the temperatures of the end of rolling and winding, depending on the final thickness of the hot rolled strip, in the microstructure of steel at low temperatures of the end of rolling (less than 750 ° C) and winding (less than the lower declared temperature limit for the corresponding thicknesses), on the one hand, perlite appears with a dispersion of less than 2 points. On the other hand, at temperatures at the ends of the rolling above the claimed, the dispersion of perlite is formed more than 6 points with a volume content of 5-40%. This leads to the fact that in the process of further processing of hot-rolled steel with a fineness of less than 2 points into cold-rolled metal products due to the formed sorbitol-like microstructure, the problem of rolling the strip to the required thickness arises. In addition, when the dispersion of perlite in the hot-rolled strip is more than 6 points, there are technological difficulties in processing the strip due to numerous gusts during the subsequent cold rolling due to the formation of numerous cracks along the edges of the strip.
Для формирования перлита оптимальной дисперсности на стадии горячей прокатки и смотки обязательно необходимо учитывать толщину полосы. В случае отклонения температур конца прокатки и смотки от заявляемых интервалов в зависимости от конечной толщины горячекатаной полосы в выбранном диапазоне толщин, в ней формируется разнобальная микроструктура перлита с дисперсностью 1÷8-го баллов. Это происходит потому, что толстая полоса, охлаждаясь с поверхности, имеет значительный перепад температуры по сечению, и, кроме того, при смотке толстой полосы в рулон, последний обладает повышенной теплоемкостью, что так же ухудшает условия формирования равнобального мелкопластинчатого перлита дисперсностью 2-6-го балла.For the formation of perlite of optimal dispersion at the stage of hot rolling and winding, it is necessary to take into account the thickness of the strip. In the event that the temperatures of the end of rolling and winding deviate from the claimed intervals, depending on the final thickness of the hot-rolled strip in the selected thickness range, a multiband perlite microstructure with a dispersion of 1 ÷ 8 points is formed in it. This is because a thick strip, cooling from the surface, has a significant temperature drop across the cross section, and, in addition, when winding a thick strip into a roll, the latter has an increased heat capacity, which also worsens the conditions for the formation of an equal-sized small plate perlite with a dispersion of 2-6 go point.
Таким образом, представленная совокупность признаков заявляемого способа производства широких горячекатаных полос позволяет получить в условиях стана горячей прокатки полосу из низкоуглеродистых марок стали толщиной менее 6,0 мм, предназначенную для дальнейшей ее переработки в холоднокатаный прокат с требуемой микроструктурой, содержащей равномерно распределенный перлит дисперсностью 2-6-го балла с объемным его содержанием не менее 96%.Thus, the presented set of features of the proposed method for the production of wide hot-rolled strips allows to obtain a strip of low-carbon steel grades less than 6.0 mm thick under conditions of a hot rolling mill, intended for its further processing into cold-rolled steel with the required microstructure containing uniformly distributed perlite with a dispersion of 2- 6th point with a volumetric content of at least 96%.
На основании вышеприведенного анализа известных источников информации можно сделать вывод, что для специалиста заявляемый способ горячей прокатки широких полос из низкоуглеродистых марок стали, не следует явным образом из известного уровня техники, а следовательно, соответствует условию патентноспособности "изобретательский уровень".Based on the above analysis of known sources of information, it can be concluded that for a specialist, the inventive method for hot rolling wide strips of low carbon steel grades does not follow explicitly from the prior art, and therefore meets the patentability condition of "inventive step".
Пример осуществления способа.An example implementation of the method.
По заявляемому способу и прототипу на широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» были прокатаны слябы из стали марок 30Г2, 35Г2 в полосы толщиной 2,2÷6,0 мм по каждому из представленных в таблице вариантов.According to the claimed method and prototype, on a broadband hot rolling mill 2000 of OJSC “Magnitogorsk Iron and Steel Works”, slabs of steel grades 30G2, 35G2 were rolled into strips 2.2–6.0 mm thick for each of the options presented in the table.
Требуемую температуру конца прокатки и смотки обеспечивали управляемым температурно-скоростным режимом горячей прокатки в чистовой группе стана и последующей смотки в рулон, а также дифференцированным охлаждением поверхности полос с применением системы душирования на отводящем рольганге перед смоткой. При этом при смотке полос заправочную скорость устанавливали 160-200 м/мин - для полос толщиной 6,0 мм и 430-450 м/мин - для полос толщиной 2,0 мм.The required temperature of the end of rolling and winding was provided by a controlled temperature and speed mode of hot rolling in the finishing group of the mill and subsequent winding into a roll, as well as differentiated cooling of the surface of the strips using a shower system on the discharge roller table before winding. At the same time, when winding strips, the filling speed was set at 160-200 m / min for strips 6.0 mm thick and 430-450 m / min for strips 2.0 mm thick.
Как следует из данных, приведенных в таблице, при производстве горячекатаных полос по заявляемому способу обеспечивается получение равнобалльной микроструктуры с объемной долей перлита дисперсностью 2-6-го балла не менее 96%. В случае превышения значений температуры конца прокатки и смотки заявленных значений в зависимости от конечной толщины полосы дисперсность перлита, так и объемная доля его с дисперсностью более 6-го балла увеличивается (варианты 1, 4, 6, 9, 11 и 13). При снижении соответствующих температур конца прокатки и смотки ниже заявляемых значений дисперсность перлита уменьшается до 1-го балла с объемной его долей 6-11% (варианты 2, 8, 15).As follows from the data given in the table, in the production of hot-rolled strips according to the present method, an equal-sized microstructure with a volume fraction of perlite with a dispersion of 2-6 points is not less than 96%. In case of exceeding the temperature values of the end of rolling and winding of the declared values depending on the final strip thickness, the dispersion of perlite and its volume fraction with a dispersion of more than 6 points increase (options 1, 4, 6, 9, 11 and 13). With a decrease in the corresponding temperatures of the end of rolling and winding below the declared values, the dispersion of perlite decreases to 1 point with its volume fraction of 6-11% (options 2, 8, 15).
На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что заявляемый способ работоспособен и устраняет недостатки, имеющие место в прототипе.Based on the foregoing, we can conclude that the claimed method is workable and eliminates the disadvantages that occur in the prototype.
Заявляемый способ может найти широкое применение для производства горячекатаного подката из низкоуглеродистых марок стали с регламентируемой микроструктурой, в составе которой будет наблюдаться мелкодисперсный перлит (дисперсностью 2-6-го балла), равномерно распределенный по объему металла. Это позволяет с высокой эффективностью перерабатывать горячекатаный подкат из низкоуглеродистых марок стали в холоднокатаную продукцию. Так, при известных способах изготовления на станах горячей прокатки подката из указанных марок стали, предназначенного для дальнейшей переработки его в холоднокатаную полосу, из-за отсутствия регламентации температурных параметров конца прокатки и смотки в зависимости от конечной толщины горячих полос, не удается обеспечить требуемую микроструктуру. Это приводит к следующему. При наличии в структуре низкоуглеродистой стали перлита, дисперсностью 7-го балла и более с объемной долей 5-40% горячекатаный подкат не способен к дальнейшей переработке с суммарными обжатиями более 15-20% на станах холодной прокатки из-за повышенной обрывности. При заниженных температурах конца прокатки и смотки формируется перлит дисперсностью менее 2-го балла, что из-за повышенной прочности не позволяет выкатывать данный подкат на требуемую толщину при последующей холодной прокатке. Кроме того, повышается склонность к трещинообразованию кромок полосы в процессе холодной прокатки. Все это в совокупности ведет к ухудшению технико-экономических и качественных показателей цехов по производству холоднокатаной продукции из горячекатаного подката из низкоуглеродистых марок стали, снижая эффективность производства. Указанные явления можно исключить, формируя в микроструктуре стали перлит дисперсностью 2-6-го балла на стадии горячей прокатки путем жесткой регламентацией температурных параметров прокатки и смотки в зависимости от конечной толщины горячекатаной полосы.The inventive method can be widely used for the production of hot rolled steel from low-carbon steel grades with a regulated microstructure, which will contain finely dispersed perlite (dispersion of 2-6 points), evenly distributed over the volume of metal. This makes it possible to process hot rolled tackle from low-carbon steel grades into cold-rolled products with high efficiency. So, with the known methods of manufacturing rolled products from the indicated grades of steel at hot rolling mills, intended for further processing into a cold-rolled strip, due to the lack of regulation of the temperature parameters of the end of rolling and winding depending on the final thickness of the hot strips, it is not possible to provide the required microstructure. This leads to the following. If there is perlite in the structure of low-carbon steel with a dispersion of 7 points or more with a volume fraction of 5-40%, the hot rolled tackle is not capable of further processing with total reductions of more than 15-20% on cold rolling mills due to increased breakage. At low temperatures of the end of rolling and winding, perlite is formed with a dispersion of less than 2 points, which, due to the increased strength, does not allow rolling this tackle to the required thickness during subsequent cold rolling. In addition, the tendency to crack formation of the strip edges during the cold rolling process increases. All this together leads to a deterioration of the technical, economic and quality indicators of the shops for the production of cold-rolled products from hot-rolled steel from low-carbon steel grades, reducing production efficiency. These phenomena can be eliminated by forming perlite in the microstructure of steel with a dispersion of 2–6 points at the hot rolling stage by tightly regulating the temperature parameters of rolling and winding depending on the final thickness of the hot rolled strip.
Следовательно, заявляемый способ соответствует условию патентоспособности «промышленная применимость».Therefore, the claimed method meets the condition of patentability "industrial applicability".
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007127147/02A RU2356657C2 (en) | 2007-07-16 | 2007-07-16 | Manufacturing method of broad hot-rolled strips |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007127147/02A RU2356657C2 (en) | 2007-07-16 | 2007-07-16 | Manufacturing method of broad hot-rolled strips |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007127147A RU2007127147A (en) | 2009-01-27 |
| RU2356657C2 true RU2356657C2 (en) | 2009-05-27 |
Family
ID=40543477
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007127147/02A RU2356657C2 (en) | 2007-07-16 | 2007-07-16 | Manufacturing method of broad hot-rolled strips |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2356657C2 (en) |
-
2007
- 2007-07-16 RU RU2007127147/02A patent/RU2356657C2/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007127147A (en) | 2009-01-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101844162B (en) | Method for removing residual stress of hot-rolling high-strength steel | |
| WO2021027908A1 (en) | Hot-rolled strip steel fully-continuous production device and method for ferrite rolling | |
| CN102686751A (en) | Process to manufacture grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel produced thereby | |
| CN109628803B (en) | Aluminum alloy checkered plate in 4017-H2X state and preparation method thereof | |
| CN101745794A (en) | Preparation technology of non-oriented high grade silicon steel | |
| CA2242728A1 (en) | Process for the hot rolling of steel bands | |
| RU2350412C2 (en) | Method of strips hot rolling | |
| RU2356657C2 (en) | Manufacturing method of broad hot-rolled strips | |
| CN113215373B (en) | Method for eliminating fine line defect at edge of boron-containing steel | |
| JP4687255B2 (en) | Steel plate manufacturing method | |
| KR100829943B1 (en) | Hot rolled law carbon steel plate manufacturing method for surface scale and workability excellent | |
| EP1022347A1 (en) | Method for producing raw plate for surface treatment plate for can using continuous annealing | |
| RU2312720C2 (en) | Hot rolling method of low alloy steel in continuous wide strip rolling mill with two groups of coilers | |
| CN113652601A (en) | High-speed wire threaded steel with small strength fluctuation difference in same circle and surface oxidized iron sheet thickness of more than 10 mu m and production method thereof | |
| RU2350411C2 (en) | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel rolls | |
| RU2277129C1 (en) | Method of production of the wide hot-rolled steel strips | |
| RU2365439C2 (en) | Method for hot rolling of low-alloyed steel | |
| KR20170056668A (en) | Installation and method for producing heavy plate | |
| RU2389569C1 (en) | Method to produce hot-rolled coils from tube steels | |
| RU2277128C1 (en) | Method of production of the wide hot-rolled strips made out of the high-carbon steel grades | |
| RU2267368C1 (en) | Strip hot rolling process | |
| RU2288281C1 (en) | Method of production of low-carbon sheet steel | |
| RU2457912C2 (en) | Method of hot rolling of low-alloy sheets | |
| RU2289485C1 (en) | Hot rolled flat piece production method | |
| JP4314800B2 (en) | Manufacturing method of hot-rolled steel strip |