RU2317254C1 - Способ переработки содосульфатной смеси - Google Patents
Способ переработки содосульфатной смеси Download PDFInfo
- Publication number
- RU2317254C1 RU2317254C1 RU2006136337/15A RU2006136337A RU2317254C1 RU 2317254 C1 RU2317254 C1 RU 2317254C1 RU 2006136337/15 A RU2006136337/15 A RU 2006136337/15A RU 2006136337 A RU2006136337 A RU 2006136337A RU 2317254 C1 RU2317254 C1 RU 2317254C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- solution
- neutralization
- temperature
- sodium sulfate
- soda
- Prior art date
Links
Landscapes
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к технологии переработки содосульфатной смеси. Способ переработки содосульфатной смеси заключается в том, что предварительно нагретый до температуры не ниже 93°С раствор содосульфатной смеси нейтрализуют в каскаде химических реакторов в несколько стадий с применением серной кислоты на каждой стадии. После нейтрализации при достигнутой температуре раствор подают в каскад емкостей для завершения нейтрализации и формирования осадка, при этом продолжительность пребывания нейтрализованного раствора в каскаде емкостей составляет не менее 20 мин. Далее отделяют осадок путем фильтрации с последующей сушкой очищенного раствора в аппарате кипящего слоя при температуре в слое наполнителя, равной 100-120°С. Нейтрализацию целесообразно осуществлять, по меньшей мере, в две стадии. Изобретение позволяет снизить затраты за счет упрощения способа, обеспечить его технологичность за счет непрерывной подачи реагентов и исключения вспенивания реакционной массы при сохранении свойств конечного продукта. 1 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к технологии переработки содосульфатной смеси.
Известен способ переработки содосульфатной смеси (RU 2188794), выбранный в качестве прототипа, включающий операции по обработке осаждающим реагентом до рН 7,0-5,8 раствора содосульфатной смеси, предварительно нагретого до 60-95°С, при этом обработку раствора осуществляют в течение 15 мин, по окончании процесса обработки полученную суспензию выдерживают при температуре 85-108°С° в течение не менее 20 мин, далее отделяют осадок, полученный раствор упаривают и отделяют кристаллы сульфата натрия. Содосульфатную смесь перед обработкой растворяют в оборотном растворе.
Конечным продуктом, получаемым данным способом, является кристаллический сульфат натрия, отвечающий требованиям ГОСТ 21458-75.
Известный способ является периодическим, в него включены операции, связанные с продолжительностью осуществления процессов: обработки раствора содосульфатной смеси (в течение 15 мин) и выдержки полученной суспензии (в течение 20 мин).
В масштабах алюминиевого производства, осуществляемого на действующем оборудовании заводов, временные параметры существенно отражаются на режиме производства. Так, серная кислота вводится в количестве, необходимом для полной нейтрализации всего приготовленного объема содосульфатной смеси, процесс проводится периодически в одной емкости. Организация массового производства потребует установки оборудования больших размеров либо нескольких технологических линий, отрицательно влияющих на затраты, связанные с проведением способа.
Кроме того, упаривание раствора с последующим отделением кристаллов и циркуляцией оборотных растворов является весьма энергоемким процессом, влияющим на увеличение затрат на переработку содосульфатной смеси. Упаривание раствора осуществляется в выпарных аппаратах, где обогрев осуществляется паром, что отрицательно сказывается на экономичности процесса.
Следует отметить, что содосульфатная смесь содержит ~80% сульфата натрия (Na2SO4) и ~20% соды (карбоната натрия, Na2CO3). Водный раствор карбоната натрия, являясь солью сильного основания (NaOH) и слабой кислоты (Н2СО3), имеет сильную щелочную реакцию, чем и объясняется высокий показатель рН 11 раствора содосульфатной смеси. Нейтрализация раствора содосульфатной смеси серной кислотой происходит по реакции:
Реакция между раствором соды и серной кислотой протекает очень бурно, с разогревом и выделением большого количества углекислого газа (CO2), что при быстром смешивании реагентов в требуемых для полной нейтрализации количествах приводит к резкому вскипанию и сильному вспениванию реакционной массы за счет бурного выделения углекислого газа.
В прототипе во избежание вскипания и вспенивания при нейтрализации следует вводить серную кислоту в раствор содосульфатной смеси медленно при перемешивании, длящемся не менее 15 мин и при температурах до 95°С, т.е. ниже температуры кипения, равной 108°С.
При нейтрализации ниже температуры кипения раствора возможно частичное растворение CO2 в реакционной массе, а также неполная реакция, часть исходных компонентов могут остаться в непрореагированном состоянии, что приводит к вспениванию раствора при его дальнейшем упаривании, проводимом при температуре кипения. Ведение процесса при температуре ниже температуры кипения для обеспечения максимально полной нейтрализации также приводит к необходимости подачи серной кислоты в избытке для получения кислотности рН 5,8-7. Таким образом, избыточная подача серной кислоты характеризует известный способ как затратный.
Задача, на решение которой направлено заявляемое техническое решение, заключается в снижении затрат за счет упрощения способа; в обеспечении его технологичности за счет непрерывной подачи реагентов и исключения вспенивания реакционной массы. Перечисленные результаты достигаются при сохранении свойств конечного продукта, соответствующего ГОСТ 21458-75.
Поставленная задача решается тем, что в способе переработки содосульфатной смеси предварительно нагретый до температуры не ниже 93°С раствор содосульфатной смеси нейтрализуют в каскаде химических реакторов в несколько стадий с применением серной кислоты на каждой стадии, после нейтрализации при достигнутой температуре раствор подают в каскад емкостей для завершения нейтрализации и формирования осадка, при этом продолжительность пребывания нейтрализованного раствора в каскаде емкостей составляет не менее 20 мин, далее отделяют осадок путем фильтрации с последующей сушкой очищенного раствора в сушилке кипящего слоя при температуре в слое наполнителя, равной 100-120°С.
В заявляемом способе нейтрализацию целесообразно осуществлять, по меньшей мере, в две стадии.
Использование каскадов химических реакторов и емкостей обусловлено необходимостью обеспечения непрерывности процесса переработки содосульфатной смеси.
Нейтрализацию раствора содосульфатной смеси осуществляют путем введения серной кислоты в непрерывном динамическом режиме в каскад химических реакторов. Такой режим введения серной кислоты обеспечивает снижение кислотности в несколько стадий, определяемых количеством реакторов в каскаде, при этом число стадий не должно превышать число реакторов.
Целесообразно осуществлять нейтрализацию, как минимум, в две стадии, при этом оптимальным является осуществление нейтрализации в три стадии в каскаде трех реакторов, т.к. это решает следующие проблемы.
В первом реакторе происходит первая стадия нейтрализация, заключающаяся в частичной нейтрализации содосульфатной смеси от первоначального значения рН, равного 11, до значения рН, например, в пределах 9-10. Частичная нейтрализация происходит при подаче серной кислоты в небольшом количестве - примерно 1/3 от всего необходимого для полной нейтрализации количества.
Частично нейтрализованная реакционная масса самотеком из первого реактора непрерывно поступает во второй реактор, где происходит нейтрализация на второй стадии. При этом серная кислота подается в том же небольшом количестве, обеспечивающем дальнейшую частичную нейтрализацию, например, до значения рН 8-9. Реакционная масса, нейтрализованная до достигнутого значения кислотности на второй стадии, самотеком перетекает в третий реактор, где происходит завершающая стадия нейтрализации подаваемой серной кислотой, рН на выходе из последнего реактора доводится до оптимального значения, принятого для условий промышленности 7,1-8,0.
Ввиду того что серная кислота на каждой стадии нейтрализации подается в виде части от всего необходимого количества для полной нейтрализации, реакция в одном реакторе протекает не столь бурно и не приводит к вспениванию реакционной массы.
Таким образом, несколько стадий нейтрализации, осуществляемой в каскаде химических реакторов, предопределяет непрерывный режим подачи серной кислоты в оптимальном количестве, исключающем ее избыток и сдвиг рН в сторону кислой среды, а также позволяет избежать вспенивания раствора за счет бурного выделения углекислого газа (СО2) на каждой стадии. Данное обстоятельство позволяет вести процесс с большей скоростью и при более высоких температурах, вплоть до температуры кипения (108°С), что позволяет достичь полной нейтрализации соды и исключить параметр «время обработки». Более высокая температура, т.е выше 95°С, также позволяет избежать значительного растворения углекислого газа в реакционной массе и, соответственно, избежать вспенивания раствора при дальнейших стадиях его переработки. Известно, что с увеличением температуры повышается скорость химических реакций (В.А.Киреев. «Краткий курс физической химии», Госхимиздат, М., 1963, стр.465).
Известны способы, применяемые в химической и металлургической промышленности, содержащие признак «ступенчатая нейтрализация в каскаде реакторов», идентичный признаку заявляемого изобретения «нейтрализуют в несколько стадий». К ним относятся RU 2223249, RU 2174970. В известных способах ступенчатая нейтрализация в каскаде реакторов приводит к постепенному изменению кислотности раствора. Однако в заявляемом изобретении нейтрализация в несколько стадий проявляет дополнительное свойство, а именно: устраняет нежелательное вспенивание реакционной массы.
Для завершения нейтрализации раствор при достигнутой температуре 95-108°С подают в каскад химических аппаратов, применение которых дает преимущество, заключающееся в непрерывности осуществления способа в масштабах производства. При этом количество и объем емкостей рассчитывают исходя из продолжительности пребывания раствора в каскаде, составляющем не менее 20 мин, и значения температуры, не менее достигнутой при нейтрализации.
Указанные параметры времени и температуры дают возможность полностью удалить растворившийся при нейтрализации углекислый газ и, кроме того, позволяют формировать выпадающий из раствора осадок гидроокиси алюминия в легкофильтруемую хлопьевидную форму.
Так, в содосульфатной смеси в качестве примеси содержатся соединения алюминия: до 2% в пересчете на окись алюминия (Al2О3). В полученном нейтральном растворе, при достигнутом значении кислотности, соединения алюминия переходят в нерастворимую гидроокись алюминия Al(ОН)3, которая выпадает в осадок в виде крупных хлопьев, на поверхности которых адсорбируются остальные примеси: соединения кремния и железа. Это позволяет после нейтрализации очистить раствор от примесей путем фильтрации.
В условиях существующего алюминиевого производства оптимально подавать раствор в каскад, состоящий из пяти емкостей.
Операции заявляемого способа: нейтрализация, выдержка и фильтрация с получением очищенного раствора сульфата натрия - предопределяют получение конечного продукта с заданными свойствами, соответствующими ГОСТ 21458-75.
Последующей стадией способа является сушка очищенного раствора в сушилке кипящего слоя. Применение сушилки кипящего слоя позволяет исключить стадии упаривания, отделения кристаллов и их сушку, организацию возврата оборотных растворов в начало процесса, что приводит к упрощению способа.
Значение температуры кипящего слоя 100-120°С является оптимальным для получения готового продукта. При температуре ниже 100°С возможно получение т.н. «точки росы», когда водяные пары начинают конденсироваться и оседать на стенках аппарата (сушилки кипящего слоя), что приводит к налипанию на стенках материала и постепенной забивке и остановке сушилки. При температуре выше 120°С вследствие местных перегревов возможно сплавление высушиваемого материала в сушилке в крупные агломераты и резкое ухудшение работы сушилки.
Сушилка кипящего слоя дает другие преимущества, заключающиеся в том, что, во-первых, обогрев указанного аппарата осуществляется сравнительно дешевым природным газом, а не паром, как в выпарных аппаратах, применяемых в техническом решении прототипа (RU 2188794); во-вторых, сушка раствора в сушилке кипящего слоя с полным выносом высушенного материала позволяет получить более мелкодисперсный продукт, более однородный по размеру частиц.
Способ осуществляют следующим образом.
Сухая содосульфатная смесь в количестве 1000 кг с содержанием 75% (750 кг) сульфата натрия Na2SO4, 19% (190 кг) соды Na2CO3, 6% (60 кг) примесей в виде соединений алюминия, кремния и железа растворяется в воде до получения концентрации сульфата натрия 300-350 кг/м3. Указанная концентрация определяется тем, что при концентрациях ниже 300 кг/м3 раствор получается слишком слабый, что приводит к увеличению расхода газа при использовании сушилки кипящего слоя, при концентрациях выше 350 кг/м3 возможна кристаллизация сульфата натрия на ранних стадиях процесса, ухудшению его качества и возможным забивкам технологических трубопроводов и остановкам на их чистку.
Первоначальное значение рН 11. Полученный раствор разогревается до температуры 95°С и направляется в каскад трех реакторов, где в три стадии происходит нейтрализация серной кислотой H2SO4. При этом раствор за счет теплоты реакции на каждой стадии нейтрализации разогревается до 108°С. Нейтрализация проходит по вышеуказанной реакции (1). Из 190 кг соды по заданной реакции образуется 254 кг сульфата натрия. Суммарное количество сульфата натрия в растворе после нейтрализации составляет: 750+254=1004 кг.
После нейтрализации раствор из каскада реакторов поступает в каскад из пяти емкостей, представляющих собой цилиндрические баки с мешалками, теплоизолированные снаружи, оборудованные (при необходимости) системой подогрева раствора до требуемой температуры (95-108°С). Объем и количество баков выбирают исходя из условий конкретного производства и производительности схемы переработки содосульфатной смеси.
Сквозь каскад пяти баков за 20 мин проходит объем нейтрализованного раствора для завершения нейтрализации с формированием хлопьевидного осадка гидроокиси алюминия с примесями кремния и железа.
После отделения осадка фильтрацией очищенный раствор сульфата натрия поступает в сушилку кипящего слоя, представляющую собой вертикальный цилиндрический аппарат с центральным вводом теплоносителя в виде топочных газов, получаемых при сжигании природного газа в выносной топке. Топочные газы также являются и сжижающим агентом, в потоке которого происходит псевдокипение находящегося в сушилке инертного материала, например фарфоровых или стеклянных шариков, полиамидной крошки. Раствор распыляется сквозь форсунку на «кипящий» слой инертного материала, где за счет интенсивного теплообмена и перемешивания происходит быстрое удаление влаги. Высушенный материал - сульфат натрия измельчается за счет истирания при «кипении» и выносится из аппарата вместе с потоком теплоносителя. В дальнейшем продукт отделяется от газов в системе воздушных фильтров и направляется на упаковку. Испаренная влага вместе с отработанным теплоносителем, очищенным от пыли сульфата натрия, выбрасывается в атмосферу.
Технологические потери продукта при растворении, нейтрализации, сушке и упаковке составляют 3%. Выход готового продукта из 1000 кг содосульфатной смеси составит 1004×0,97=973 кг.
Claims (2)
1. Способ переработки содосульфатной смеси, согласно которому предварительно нагретый до температуры не ниже 93°С раствор содосульфатной смеси нейтрализуют в каскаде химических реакторов в несколько стадий с применением серной кислоты на каждой стадии, после нейтрализации при достигнутой температуре раствор подают в каскад емкостей для завершения нейтрализации и формирования осадка, при этом продолжительность пребывания нейтрализованного раствора в каскаде емкостей составляет не менее 20 мин, далее отделяют осадок путем фильтрации с последующей сушкой очищенного раствора в сушилке кипящего слоя при температуре в слое наполнителя, равной 100-120°С.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что нейтрализацию осуществляют, по меньшей мере, в две стадии.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2006136337/15A RU2317254C1 (ru) | 2006-10-13 | 2006-10-13 | Способ переработки содосульфатной смеси |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2006136337/15A RU2317254C1 (ru) | 2006-10-13 | 2006-10-13 | Способ переработки содосульфатной смеси |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2317254C1 true RU2317254C1 (ru) | 2008-02-20 |
Family
ID=39267176
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2006136337/15A RU2317254C1 (ru) | 2006-10-13 | 2006-10-13 | Способ переработки содосульфатной смеси |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2317254C1 (ru) |
-
2006
- 2006-10-13 RU RU2006136337/15A patent/RU2317254C1/ru not_active IP Right Cessation
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4537379B2 (ja) | 籾殻の灰から沈降シリカを製造するプロセスおよび装置 | |
JPS6031762B2 (ja) | 大交換容量を有する無機質結晶性塩基交換物質の製造方法 | |
RU2564806C2 (ru) | Способ получения ультрачистого карбоната лития из технического карбоната лития и установка для его осуществления | |
JP7041728B2 (ja) | タウリン最終母液を全回収する方法及び製造システム | |
CA2929880C (en) | Production of red iron oxide pigment | |
CN106276935B (zh) | 水玻璃联产白炭黑清洁化生产工艺 | |
US10421674B2 (en) | Process and plant for separating off and/or recovering nitrogen compounds from a liquid or sludge substrate | |
JP2014530160A (ja) | 硫酸マグネシウム | |
CN205710248U (zh) | 一种印染废水的零排放处理*** | |
CN107986305A (zh) | 利用烷基化废酸制备硫酸镁的生产工艺 | |
AU4381501A (en) | Production process of high-purity gypsum | |
AU2007221951B2 (en) | Water treatment | |
EA015407B1 (ru) | Способ переработки фосфогипса на сульфат аммония и карбонат кальция | |
RU2317254C1 (ru) | Способ переработки содосульфатной смеси | |
WO2022140931A1 (zh) | 蔗糖-6-羧酸酯的氯代方法 | |
US2204777A (en) | Apparatus for the recovery of salts from aqueous solutions | |
US7985396B2 (en) | Process for production of sodium bisulfite | |
CN109422400B (zh) | 催化剂生产废水的处理方法 | |
CN106800303A (zh) | 一种利用微通道反应器制备碘化钾的方法 | |
US2118272A (en) | Recovery of salts from aqueous solutions | |
JP2004000846A (ja) | フッ素含有水の処理方法 | |
JP7042692B2 (ja) | 処理液の処理方法および排ガスの処理方法 | |
CN103274921B (zh) | 一种利用黄磷尾气制取甲酸钙的装置及方法 | |
CN112250131A (zh) | 一种氨氮废水处理方法 | |
RU2388694C2 (ru) | Способ получения фторида кальция и устройство для его осуществления |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20091014 |