RU2301284C2 - Высокотемпературный защитный слой - Google Patents
Высокотемпературный защитный слой Download PDFInfo
- Publication number
- RU2301284C2 RU2301284C2 RU2004125154/02A RU2004125154A RU2301284C2 RU 2301284 C2 RU2301284 C2 RU 2301284C2 RU 2004125154/02 A RU2004125154/02 A RU 2004125154/02A RU 2004125154 A RU2004125154 A RU 2004125154A RU 2301284 C2 RU2301284 C2 RU 2301284C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- layer according
- layer
- chromium
- aluminum
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/06—Metallic material
- C23C4/073—Metallic material containing MCrAl or MCrAlY alloys, where M is nickel, cobalt or iron, with or without non-metal elements
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
- Y10T428/12611—Oxide-containing component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12937—Co- or Ni-base component next to Fe-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12944—Ni-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Inorganic Insulating Materials (AREA)
- Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
- Organic Insulating Materials (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Spark Plugs (AREA)
- Insulated Conductors (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
Изобретение относится к высокотемпературному защитному слою и может быть использовано при производстве конструктивных элементов. Высокотемпературный защитный слой выполнен из сплава на основе никеля, содержащего следующие компоненты, мас.%: хром 23-27, алюминий 4-7, кремний 0,1-3, тантал 0,1-3, иттрий 0,2-2, бор 0,001-0,01, магний 0,001-0,01, кальций 0,001-0,01, никель и неизбежные примеси остальное. В частных случаях выполнения изобретения сплав наносят в вакууме, в защитном газе или на воздухе методами термонапыления, высокоскоростным напылением, электрохимическим осаждением или физико-химическим испарением. Слой может быть нанесен в виде покрытия на конструктивные элементы тепловых турбомашин. Данный слой обладает высокой стойкостью к окислению, а также коррозионной и термоциклической стойкостью. 9 з.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Область техники
Изобретение относится к высокотемпературному защитному слою согласно независимому пункту формулы.
Уровень техники
Такие высокотемпературные защитные слои находят применение, прежде всего, там, где должен быть защищен основной материал конструктивных элементов из жаропрочных сталей и/или сплавов, используемых при температурах свыше 600°С.
За счет этих высокотемпературных защитных слоев должно быть замедлено или полностью предотвращено воздействие высокотемпературной коррозии, прежде всего, серы, зол жидких топлив, кислорода, щелочноземельных металлов и ванадия. Такие высокотемпературные защитные слои выполнены с возможностью их нанесения непосредственно на основной материал защищаемого конструктивного элемента.
У конструктивных элементов газовых турбин высокотемпературные защитные слои имеют особое значение. Их наносят, прежде всего, на рабочие и направляющие лопатки, а также на теплоаккумулирующие секции газовых турбин.
Для изготовления этих конструктивных элементов применяют преимущественно аустенитный материал на основе никеля, кобальта или железа. При изготовлении конструктивных элементов газовых турбин в качестве основного материала применяются, прежде всего, никелевые суперсплавы.
До сих пор принято конструктивные элементы, предназначенные для газовых турбин, снабжать защитными слоями, образованными сплавами, основными компонентами которых являются никель, хром, алюминий и иттрий. Такие высокотемпературные защитные слои содержат матрицу, в которую помещена алюминийсодержащая фаза.
Большинство покрытий для высокотемпературных применений происходят из семейств NiCrAlY, CoCrAlY или NiCoCrAlY. Слои отличаются концентрацией «семейных элементов» никель, кобальт, хром, алюминий и иттрий и добавкой других элементов. Состав слоя в решающей степени определяет поведение при высокой температуре в окислительной или корродирующей атмосфере, при изменении температуры и при механической нагрузке. К тому же состав слоя определяет расходы на материал и изготовление. Многие известные слои показывают прекрасные свойства только в частичных аспектах. Хотя это и практикуется во всем мире, добавка кобальта, по собственным исследованиям, негативно влияет как на коррозионную стойкость, так и на расходы.
Из документов JP-A-53-085736, US-A-3620693, US-A-4477538, US-A-4537744, USA-3754903, US-A-4013424, US-A-4022587 и US-A-4743514 известны многочисленные сплавы семейства «лишенных кобальта NiCrAlY». Термодинамическое моделирование в интервале температур 800-1050°С фазового состояния этих сплавов показало, что специфические составы приводят к микроструктурам с нежелательными фазами или термически активированными фазовыми переходами, а именно σ- и/или β-NiAl в больших объемных долях.
Изложение изобретения
Исходя из описанного выше уровня техники, в основе изобретения лежит задача создания высокотемпературного защитного слоя, который был бы малозатратным и обладал бы высокой стойкостью к окислению, коррозионной и термоциклической стойкостью.
Эта задача решается, согласно изобретению, посредством признаков п.1 формулы.
Состав этого сплава, согласно изобретению, содержит (в мас.%) 23-27% хрома, 4-7% алюминия, 0,1-3% кремния, 0,1-3% тантала, 0,2-2% иттрия, 0,001-0,01% бора, 0,001-0,01% магния и 0,001-0,01% кальция. Все данные по массе относятся к общей массе данного сплава. Оставшаяся доля сплава состоит из никеля и неизбежных примесей. Преимущественно содержание алюминия лежит в пределах 5-6 мас.%.
Защитный слой, согласно изобретению, представляет собой сплав NiCrAlY. Он обладает значительно более высокой стойкостью к окислению и коррозии по сравнению с уже известными высокотемпературными защитными слоями. У высокотемпературного защитного слоя, согласно изобретению, следует констатировать, что при высоких температурах (в зависимости от выполнения выше 800°С) он содержит алюминийсодержащие γ- и γ'-фазы с объемной долей, по меньшей мере, 50%, обеспечивающие образование алюминийоксидсодержащего защитного слоя, а при низких и средних температурах (в зависимости от выполнения ниже 900°С) - хромсодержащие α-Cr-фазы (на фиг.1 обозначены ВСС) более чем в 5%, обеспечивающие образование хромоксидсодержащего защитного слоя.
Если к сплаву, образующему высокотемпературный защитный слой, добавить кремний и бор, то повышается адгезия алюминийоксидсодержащего покрывающего слоя при высокой температуре, что значительно улучшает защиту высокотемпературного защитного слоя и находящегося под ним конструктивного элемента. За счет добавления магния и кальция связываются, прежде всего, имеющиеся при изготовлении примеси, и за счет этого при температурах ниже 850-950°С повышается коррозионная стойкость. Количественное соотношение хрома и алюминия ограничено до 3,6-6,5, с тем чтобы предотвратить образование хрупких β-фаз. Количественное соотношение никеля и хрома ограничено до 2,3-3,0, с тем чтобы предотвратить образование хрупких σ-фаз, что повышает термоциклическую стойкость. Прочная и стойкая адгезия защитного слоя и его покрывающего слоя при частых изменениях температуры достигается посредством установленной специально для сплава доли иттрия.
Взятый здесь состав не показывает или показывает лишь незначительные объемные доли σ-фазы и β-NiAl-фазы (фиг.1), так что при термоциклировании следует ожидать значительных преимуществ. Сравнительный сплав на фиг.2 показывает аналогичный состав у некоторых элементов, однако из-за отличий других элементов возникает совершенно иная микроструктура, которая, по нашему опыту, не будет обладать достаточной термоциклической стойкостью для турбины и к тому же не сможет использоваться из-за начинающегося при температуре выше 900°С расплавления.
Обусловленная производством ингерентная примесь серы, которая обычно может достигать концентрации менее 10 частей на млн., а в отдельных случаях даже до 50 частей на млн., приводит к снижению стойкости к окислению и коррозии. Согласно изобретению, при нанесении покрытия добавляют микроэлементы Mg и Са, поглощающие серу.
Сплав наносят непосредственно на основной материал конструктивного элемента или на промежуточный слой, имеющий третий состав. Толщина слоя варьируется в зависимости от метода нанесения покрытия между 0,03 и 1,5 мм.
Краткое описание чертежей
Изобретение поясняется с помощью прилагаемых чертежей, на которых изображают:
фиг.1 - фазовое равновесие (молярная доля Ф [%] vs. температура [°С]) в соответствии с указанным здесь составом;
фиг.2 - фазовое равновесие (молярная доля Ф [%] vs. температура [°С]) в соответствии с указанным в US-A-4973445 составом.
Изображены только существенные для изобретения элементы.
Пути реализации изобретения
С помощью примера выполнения, описывающего изготовление покрытого конструктивного элемента газовой турбины или другого конструктивного элемента тепловой турбомашины, изобретение поясняется более подробно. Покрываемый конструктивный элемент газовой турбины изготовлен из аустенитного материала, в частности никелевого суперсплава. Перед нанесением покрытия конструктивный элемент сначала химически очищают, а затем ему с помощью струйного процесса придают шероховатость. Покрытие конструктивного элемента осуществляют в вакууме, в защитном газе или на воздухе методами термонапыления (LPPS, VPS, APS), высокоскоростным напылением (HVOF), электрохимическими методами, физико-химическим испарением (PVD, CVD) или иным, известным из уровня техники методом нанесения покрытия.
Для покрытия применяют сплав NiCrAlY, содержащий, согласно изобретению (в мас.%), 23-27% хрома, 4-7% алюминия, 0,1-3% кремния, 0,1-3% тантала, 0,2-2% иттрия, 0,001-0,01% бора, 0,001-0,01% магния и 0,001-0,01% кальция. Оставшаяся доля сплава состоит из никеля и неизбежных примесей. Преимущественно содержание алюминия лежит в пределах 5-6 мас.%. Все данные по массе относятся к общей массе применяемого сплава.
Сплав, согласно изобретению, обладает гораздо более высокой стойкостью к окислению и коррозии, чем уже известные высокотемпературные защитные слои. У высокотемпературного защитного слоя следует констатировать, что при высоких температурах (в зависимости от выполнения выше 800°С) он содержит алюминийсодержащие γ- и γ'-фазы с объемной долей, по меньшей мере, 50%, обеспечивающие образование алюминийоксидсодержащего защитного слоя, а при низких и средних температурах (в зависимости от выполнения ниже 900°С) - хромсодержащие α-Cr-фазы более чем в 5%, обеспечивающие образование хромоксидсодержащего защитного слоя.
Как видно из фиг.1, взятый здесь состав не показывает или показывает лишь незначительные объемные доли σ-фазы и β-NiAl-фазы или боридных фаз (на фиг.1 обозначены M2B_ORTH), так что при термоциклировании следует ожидать значительных преимуществ. Сравнительный сплав (фиг.2) показывает аналогичный состав у некоторых элементов, однако из-за отличий других элементов возникает совершенно иная микроструктура, которая, по нашему опыту, не будет обладать достаточной термоциклической стойкостью для турбины и к тому же не сможет использоваться из-за начинающегося при температуре выше 900°С расплавления.
Для улучшения адгезии алюминийоксидсодержащего покрывающего слоя при высокой температуре к базовому материалу, образующему высокотемпературный защитный слой, добавляют кремний и бор. За счет этого повышается защита высокотемпературного защитного слоя и находящегося под ним конструктивного элемента.
Обусловленная производством ингерентная примесь серы, которая обычно может достигать концентрации менее 10 частей на млн., а в отдельных случаях даже 50 частей на млн., приводит к снижению стойкости к окислению и коррозии. Согласно изобретению, при нанесении покрытия добавляют микроэлементы Mg и Са, поглощающие серу, за счет чего повышается коррозионная стойкость при температурах ниже 850-9500°С.
Количественное соотношение хрома и алюминия ограничено до 3,6-6,5, с тем чтобы предотвратить образование хрупких β-фаз. Количественное соотношение никеля и хрома ограничено до 2,3-3,0, с тем чтобы предотвратить образование хрупких σ-фаз, что повышает термоциклическую стойкость.
Прочная и стойкая адгезия защитного слоя и его покрывающего слоя при частых изменениях температуры достигается посредством установленной специально для сплава доли иттрия.
Образующий сплав материал имеется для процессов термонапыления в порошкообразном виде, и размер его зерен составляет преимущественно 5-90 мкм. У других приведенных выше методов сплав изготавливают в виде мишени или суспензии. Сплав наносят непосредственно на основной материал конструктивного элемента или на промежуточный слой, имеющий третий состав. Толщина слоя варьируется в зависимости от метода нанесения покрытия между 0,03 и 1,5 мм. После нанесения сплава конструктивный элемент подвергают термообработке. Ее осуществляют при температуре 1000-1200°С в течение примерно от 10 минут до 24 часов.
Claims (10)
1. Высокотемпературный защитный слой для конструктивного элемента, выполненный из сплава на основе никеля, содержащего хром, алюминий, тантал и иттрий, отличающийся тем, что сплав дополнительно содержит кремний, бор, магний и кальций при следующем соотношении компонентов, мас.%: хром 23-27, алюминий 4-7, кремний 0,1-3, тантал 0,1-3, иттрий 0,2-2, бор 0,001-0,01, магний 0,001-0,01, кальций 0,001-0,01, никель и неизбежные примеси остальное.
2. Слой по п.1, отличающийся тем, что сплав содержит 5-6 мас.% алюминия.
3. Слой по п.1 или 2, отличающийся тем, что количественное соотношение хрома и алюминия в сплаве составляет 3,6-6,5.
4. Слой по п.1 или 2, отличающийся тем, что количественное соотношение никеля и хрома в сплаве составляет 2,3-3,0.
5. Слой по п.1 или 2, отличающийся тем, что при температуре 800-1050°С сплав содержит алюминийсодержащие γ- и γ'-фазы, сумма объемных долей которых составляет более 50%.
6. Слой по п.1 или 2, отличающийся тем, что при температуре 800-900°С сплав содержит хромсодержащие α-Cr-фазы, объемная доля которых составляет более 5%.
7. Слой по п.1 или 2, отличающийся тем, что он нанесен в вакууме, в защитном газе или на воздухе методами термонапыления (LPPS, VPS, APS), высокоскоростным напылением (HVOF), электрохимическим осаждением или физико-химическим испарением (PVD, CVD).
8. Слой по п.1 или 2, отличающийся тем, что он нанесен в виде покрытия на конструктивные элементы тепловых турбомашин.
9. Слой по п.1 или 2, отличающийся тем, что он нанесен непосредственно на основной материал конструктивного элемента или на промежуточный слой и имеет толщину 0,03-1,5 мм.
10. Слой по п.1 или 2, отличающийся тем, что он нанесен под теплоизолирующим слоем.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10202012 | 2002-01-18 | ||
DE10202012.4 | 2002-01-18 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2004125154A RU2004125154A (ru) | 2005-07-20 |
RU2301284C2 true RU2301284C2 (ru) | 2007-06-20 |
Family
ID=7712588
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2004125154/02A RU2301284C2 (ru) | 2002-01-18 | 2003-01-16 | Высокотемпературный защитный слой |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7052782B2 (ru) |
EP (1) | EP1466037B1 (ru) |
JP (1) | JP4217626B2 (ru) |
CN (1) | CN100350075C (ru) |
AT (1) | ATE299536T1 (ru) |
AU (1) | AU2003200835A1 (ru) |
BR (1) | BR0306989B1 (ru) |
CA (1) | CA2473565C (ru) |
DE (1) | DE50300758D1 (ru) |
ES (1) | ES2244914T3 (ru) |
RU (1) | RU2301284C2 (ru) |
WO (1) | WO2003060194A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2550461C2 (ru) * | 2011-01-06 | 2015-05-10 | Сименс Акциенгезелльшафт | Сплав, защитный слой и конструктивный элемент |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE50300758D1 (de) | 2002-01-18 | 2005-08-18 | Alstom Technology Ltd Baden | Hochtemperatur-schutzschicht |
US7288328B2 (en) * | 2004-10-29 | 2007-10-30 | General Electric Company | Superalloy article having a gamma-prime nickel aluminide coating |
US7364801B1 (en) * | 2006-12-06 | 2008-04-29 | General Electric Company | Turbine component protected with environmental coating |
IL191822A0 (en) * | 2007-06-25 | 2009-02-11 | Sulzer Metaplas Gmbh | Layer system for the formation of a surface layer on a surface of a substrate and also are vaporization source for the manufacture of a layer system |
EP2022870B1 (de) * | 2007-06-25 | 2014-07-23 | Sulzer Metaplas GmbH | Schichtsystem zur Bildung einer Oberflächenschicht auf einer Oberfläche eines Substrats, sowie Verdampfungsquelle zur Herstellung eines Schichtsystems |
US20110059323A1 (en) * | 2008-03-04 | 2011-03-10 | Friedhelm Schmitz | Alloy, high-temperature corrosion protection layer and layer system |
DE102010021691A1 (de) * | 2010-05-27 | 2011-12-01 | Leibniz-Institut Für Neue Materialien Gemeinnützige Gmbh | Schichtverbund mit einer eindimensionalen Kompositstruktur |
US9359669B2 (en) * | 2011-12-09 | 2016-06-07 | United Technologies Corporation | Method for improved cathodic arc coating process |
EP3118345B1 (en) * | 2015-07-17 | 2018-04-11 | Ansaldo Energia IP UK Limited | High temperature protective coating |
CN105419409A (zh) * | 2015-11-23 | 2016-03-23 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种抗高温燃气冲刷涂料及其制备方法和应用 |
CN108165902A (zh) * | 2017-12-27 | 2018-06-15 | 宁波市江北吉铭汽车配件有限公司 | 一种贮油桶 |
CA3129143A1 (en) * | 2019-03-07 | 2020-09-10 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Advanced bond coat materials for tbc with improved thermal cyclic fatigue and sulfidation resistance |
CN111485205A (zh) * | 2020-05-25 | 2020-08-04 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种NiMAlY/Al2O3复合涂层及其制备方法与应用 |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3620693A (en) | 1969-04-22 | 1971-11-16 | Gte Electric Inc | Ductile, high-temperature oxidation-resistant composites and processes for producing same |
US3754903A (en) | 1970-09-15 | 1973-08-28 | United Aircraft Corp | High temperature oxidation resistant coating alloy |
US4013424A (en) | 1971-06-19 | 1977-03-22 | Rolls-Royce (1971) Limited | Composite articles |
US3837894A (en) | 1972-05-22 | 1974-09-24 | Union Carbide Corp | Process for producing a corrosion resistant duplex coating |
US4022587A (en) | 1974-04-24 | 1977-05-10 | Cabot Corporation | Protective nickel base alloy coatings |
US4088479A (en) | 1976-01-16 | 1978-05-09 | Westinghouse Electric Corp. | Hot corrosion resistant fabricable alloy |
US4095003A (en) | 1976-09-09 | 1978-06-13 | Union Carbide Corporation | Duplex coating for thermal and corrosion protection |
JPS5385736A (en) * | 1977-01-06 | 1978-07-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Surface treatment method of metallic body |
US4477538A (en) | 1981-02-17 | 1984-10-16 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Platinum underlayers and overlayers for coatings |
DE3246507C2 (de) | 1982-12-16 | 1987-04-09 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden, Aargau | Hochtemperaturschutzschicht |
US4743514A (en) * | 1983-06-29 | 1988-05-10 | Allied-Signal Inc. | Oxidation resistant protective coating system for gas turbine components, and process for preparation of coated components |
DE3740478C1 (de) | 1987-11-28 | 1989-01-19 | Asea Brown Boveri | Hochtemperatur-Schutzschicht |
IT1294098B1 (it) * | 1997-07-10 | 1999-03-22 | Flametal S P A | Lega per rivestimenti o riporti resistenti alla corrosione. |
EP1001055B1 (en) * | 1998-11-10 | 2004-02-25 | ALSTOM Technology Ltd | Gas turbine component |
KR100372482B1 (ko) * | 1999-06-30 | 2003-02-17 | 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 | 니켈 베이스 내열합금 |
JP3952861B2 (ja) * | 2001-06-19 | 2007-08-01 | 住友金属工業株式会社 | 耐メタルダスティング性を有する金属材料 |
DE50300758D1 (de) | 2002-01-18 | 2005-08-18 | Alstom Technology Ltd Baden | Hochtemperatur-schutzschicht |
-
2003
- 2003-01-16 DE DE50300758T patent/DE50300758D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-01-16 EP EP03700010A patent/EP1466037B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-01-16 RU RU2004125154/02A patent/RU2301284C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2003-01-16 CA CA2473565A patent/CA2473565C/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-01-16 CN CNB038023121A patent/CN100350075C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-01-16 BR BRPI0306989-3A patent/BR0306989B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-01-16 ES ES03700010T patent/ES2244914T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-01-16 AT AT03700010T patent/ATE299536T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-01-16 WO PCT/CH2003/000023 patent/WO2003060194A1/de active IP Right Grant
- 2003-01-16 AU AU2003200835A patent/AU2003200835A1/en not_active Abandoned
- 2003-01-16 JP JP2003560271A patent/JP4217626B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2004
- 2004-07-19 US US10/893,326 patent/US7052782B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2550461C2 (ru) * | 2011-01-06 | 2015-05-10 | Сименс Акциенгезелльшафт | Сплав, защитный слой и конструктивный элемент |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR0306989B1 (pt) | 2012-03-06 |
CA2473565A1 (en) | 2003-07-24 |
WO2003060194A1 (de) | 2003-07-24 |
ES2244914T3 (es) | 2005-12-16 |
AU2003200835A1 (en) | 2003-07-30 |
US20050042474A1 (en) | 2005-02-24 |
RU2004125154A (ru) | 2005-07-20 |
CN1617951A (zh) | 2005-05-18 |
EP1466037A1 (de) | 2004-10-13 |
DE50300758D1 (de) | 2005-08-18 |
BR0306989A (pt) | 2004-12-14 |
CN100350075C (zh) | 2007-11-21 |
ATE299536T1 (de) | 2005-07-15 |
JP4217626B2 (ja) | 2009-02-04 |
EP1466037B1 (de) | 2005-07-13 |
US7052782B2 (en) | 2006-05-30 |
JP2005514525A (ja) | 2005-05-19 |
CA2473565C (en) | 2010-12-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1194345A (en) | Superalloy coating composition with high temperature oxidation resistance | |
JP4931504B2 (ja) | ガンマプライム相含有ニッケルアルミナイド皮膜 | |
US5154885A (en) | Highly corrosion and/or oxidation-resistant protective coating containing rhenium | |
JP4874112B2 (ja) | 構造部材の保護層 | |
EP1652959B1 (en) | Method for depositing gamma-prime nickel aluminide coatings | |
EP1652964B2 (en) | Superalloy article having a gamma prime nickel aluminide coating | |
US6746782B2 (en) | Diffusion barrier coatings, and related articles and processes | |
US5273712A (en) | Highly corrosion and/or oxidation-resistant protective coating containing rhenium | |
RU2301284C2 (ru) | Высокотемпературный защитный слой | |
EP1784517B1 (en) | HIGH-TEMPERATURE COATINGS AND BULK -Ni+ '-Ni3Al ALLOYS MODIFIED WITH PT GROUP METALS HAVING HOT-CORROSION RESISTANCE | |
EP1806433A2 (en) | Diffusion barrier layer and methods of forming | |
EP1767667B1 (en) | Gamma prime phase-containing nickel aluminide coating | |
EP1652967A1 (en) | Coating system, comprising a coating containing gamma-prime nickel aluminide | |
JPH09296702A (ja) | 断熱被覆製品並びに被覆法 | |
US5268238A (en) | Highly corrosion and/or oxidation-resistant protective coating containing rhenium applied to gas turbine component surface and method thereof | |
EP1980643A1 (en) | Process for forming a chromium diffusion portion and articles made therefrom | |
EP2417276B1 (en) | Superalloy component, which comprises an aluminide coating, which comprises three layers | |
US4546052A (en) | High-temperature protective layer | |
JP3875973B2 (ja) | 保護コーティング | |
US6620524B2 (en) | Nickel aluminide coating and coating systems formed therewith | |
EP2729598A1 (en) | Coating, coating layer system, coated superalloy component | |
EP1260608A1 (en) | Method of depositing a MCrAIY bond coating | |
WO2010014907A2 (en) | Y'ni3ai matrix phase ni-based alloy and coating compositions modified by reactive element co-additions and si | |
JPH07278721A (ja) | 金属基材被覆用の粒状合金組成物及び被覆法 | |
Khajavi et al. | Aluminide coatings for nickel based superalloys |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20170426 |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190117 |