RU2276376C1 - Method for determining parameters of longitudinal branches of t-shaped equivalent circuit of one-phased transformer with not-loaded third winding in working mode - Google Patents

Method for determining parameters of longitudinal branches of t-shaped equivalent circuit of one-phased transformer with not-loaded third winding in working mode Download PDF

Info

Publication number
RU2276376C1
RU2276376C1 RU2005104363/28A RU2005104363A RU2276376C1 RU 2276376 C1 RU2276376 C1 RU 2276376C1 RU 2005104363/28 A RU2005104363/28 A RU 2005104363/28A RU 2005104363 A RU2005104363 A RU 2005104363A RU 2276376 C1 RU2276376 C1 RU 2276376C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
voltage
values
equivalent circuit
arrays
winding
Prior art date
Application number
RU2005104363/28A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Ефрем Иосифович Гольдштейн (RU)
Ефрем Иосифович Гольдштейн
Алексей Владимирович Панкратов (RU)
Алексей Владимирович Панкратов
Original Assignee
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет filed Critical Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет
Priority to RU2005104363/28A priority Critical patent/RU2276376C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2276376C1 publication Critical patent/RU2276376C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Inverter Devices (AREA)

Abstract

FIELD: electrical mechanics, in particular, use of information processing means in electrical mechanics, possible use for determining parameters of longitudinal links of equivalent circuit of one-phased transformers.
SUBSTANCE: arrays are registered for momentary values of input current |i1(tj)|, input voltage |uin(tj)|, output current |i2(tj)|, output voltage |uo(tj)|, voltage on third winding |u3(tj)| for same time moments tj=t1,t2,...,tN, where N=T/Δt - number of divisions within period T and Δt - discontinuousness of arrays of momentary values. Then, arrays of momentary values of output voltage are formed |u'o(tj)|, output current |i'2(tj)|, voltage on third winding |u'3(tj)|, taken for primary network. Arrays of momentary values of voltage are found on first |u'1(tj)| and second |u'2(tj)| longitudinal resistances of equivalent circuit, as voltage differences |uin(tj)| and |u'3(tj)|, |u'3(tj)| and |u'o(tj)|. Differentiation is performed of input and output currents to produce arrays
Figure 00000011
and
Figure 00000012
. Time moments are recorded, when i1(tj)=0(time moment t1),
Figure 00000013
(time moment t2), i'2(tj)=0(time moment t3),
Figure 00000014
(time moment t4). Then values of longitudinal active resistances are determined as well as those of inductivenesses of transformer equivalent circuit in accordance to formulae
Figure 00000015
Figure 00000016
Figure 00000017
Figure 00000018
Average values of aforementioned parameters during period are calculated, which are taken as final result.
EFFECT: possible determining of parameters of longitudinal links of equivalent circuit of one-phased transformer in working mode.
2 tbl, 5 dwg

Description

Изобретение относится к области электромеханики, а именно к применению средств обработки информации в электромеханике, и может быть использовано для определения параметров продольных звеньев схемы замещения (СЗ) однофазных трансформаторов.The invention relates to the field of electromechanics, and in particular to the use of information processing tools in electromechanics, and can be used to determine the parameters of the longitudinal links of the equivalent circuit (SZ) of single-phase transformers.

Общеизвестны способы определения параметров Т-образной схемы замещения однофазного трансформатора [Копылов И.П. Электрические машины. - М.: Высш. шк., 2004, стр.145-156], которые основываются на проведении опытов холостого хода и короткого замыкания. При этом в расчете параметров поперечного звена схемы замещения трансформатора по опыту холостого хода принимают равными нулю активное и реактивное сопротивления продольной ветви. А при расчете приведенных реактивных сопротивлений продольных ветвей по опыту короткого замыкания их принимают равными и не учитывают влияние поперечного звена схемы замещения трансформатора.Well-known methods for determining the parameters of a T-shaped equivalent circuit of a single-phase transformer [IP Kopylov Electric cars. - M .: Higher. Shk., 2004, pp. 145-156], which are based on the experiments of idling and short circuit. In this case, in calculating the parameters of the transverse link of the transformer equivalent circuit according to the idle experience, the active and reactive resistance of the longitudinal branch are set to zero. And when calculating the reduced reactance of the longitudinal branches according to the experience of short circuiting, they are taken equal and do not take into account the influence of the transverse link of the transformer equivalent circuit.

Известен способ определения параметров Т-образной схемы замещения двухобмоточного низкочастотного трансформатора в режиме холостого хода [Пат. РФ №2231799, МКП 7 G 01 R 27/02].There is a method of determining the parameters of a T-shaped equivalent circuit of a two-winding low-frequency transformer in idle mode [Pat. RF №2231799, INC 7 G 01 R 27/02].

Все эти способы требуют проведения опыта холостого хода и короткого замыкания или только опыта холостого хода, но не позволяют определять параметры Т-образной схемы замещения трансформатора в рабочем режиме без вывода его из работы.All these methods require an idle and short circuit experience or only an idle experience, but do not allow determining the parameters of the T-shaped transformer equivalent circuit in the operating mode without taking it out of operation.

Задачей изобретения является разработка способа определения параметров продольных звеньев схемы замещения однофазного трансформатора в рабочем режиме.The objective of the invention is to develop a method for determining the parameters of the longitudinal links of the equivalent circuit of a single-phase transformer in operating mode.

Это достигается тем, что регистрируют массивы мгновенных значений входного тока |i1(tj)|, входного напряжения |uВХ(tj)|, выходного тока |i2(tj)|, выходного напряжения |uH(tj)|, напряжения на третьей обмотке |u3(tj)| для одних и тех же моментов времениThis is achieved by registering arrays of instantaneous values of input current | i 1 (t j ) |, input voltage | u BX (t j ) |, output current | i 2 (t j ) |, output voltage | u H (t j ) |, voltage on the third winding | u 3 (t j ) | for the same points in time

tj=t1, t2,..., tN,t j = t 1 , t 2 , ..., t N ,

при

Figure 00000019
- числе разбиений на периоде Т иat
Figure 00000019
- the number of partitions on the period T and

Δt - дискретности массивов мгновенных значений. Затем формируют массивы мгновенных значений выходного напряжения

Figure 00000020
выходного тока
Figure 00000021
напряжения на третьей обмотке
Figure 00000022
приведенные к первичной цепи. Находят массивы мгновенных значений напряжения на первом |u1(tj)| и втором
Figure 00000023
продольных сопротивлениях схемы замещения, как разности напряжений |uBX(tj)| и
Figure 00000024
Figure 00000025
и
Figure 00000026
Производят дифференцирование входного и выходного токов и получают массивы
Figure 00000027
и
Figure 00000028
. Фиксируют моменты времени, когда i1(tj)=0 (момент времени t1),
Figure 00000029
(момент времени t2),
Figure 00000030
(момент времени t3),
Figure 00000031
(момент времени t4). Определяют значения продольных активных сопротивлений и индуктивностей схемы замещения трансформатора по формуламΔt - discreteness of arrays of instantaneous values. Then form arrays of instantaneous values of the output voltage
Figure 00000020
output current
Figure 00000021
voltage on the third winding
Figure 00000022
reduced to the primary circuit. Find arrays of instantaneous voltage values at the first | u 1 (t j ) | and second
Figure 00000023
longitudinal resistances of the equivalent circuit as the voltage difference | u BX (t j ) | and
Figure 00000024
Figure 00000025
and
Figure 00000026
Differentiate the input and output currents and get arrays
Figure 00000027
and
Figure 00000028
. The moments of time are fixed when i 1 (t j ) = 0 (moment of time t 1 ),
Figure 00000029
(time t 2 ),
Figure 00000030
(time t 3 ),
Figure 00000031
(time t 4 ). The values of the longitudinal active resistances and inductances of the transformer equivalent circuit are determined by the formulas

Figure 00000032
Figure 00000032

Figure 00000033
Figure 00000033

Figure 00000034
Figure 00000034

Figure 00000035
Figure 00000035

Рассчитывают средние за период значения указанных параметров, которые принимают в качестве конечного результата.The average values for the period of the specified parameters are calculated, which are taken as the final result.

В рабочем режиме однофазного трехобмоточного трансформатора T, как показано на фиг.1, на первичную обмотку с числом витков W1 подается входное напряжение uвх(t), вторичная обмотка с числом витков W2 подключается к нагрузке Zн, а третья обмотка с числом витков W3 остается разомкнутой. При этом токи в первичной и вторичной обмотках i1(t) и i2(t) измеряются с помощью датчиков тока, а напряжения на первичной, вторичной и третьей обмотках uвх(t), uн(t) и u3(t) измеряются с помощью датчиков напряжения. Далее все перечисленные величины токов и напряжений через соответствующие измерительные преобразователи подаются на аналого-цифровые преобразователи.In the operating mode of a single-phase three-winding transformer T, as shown in Fig. 1 , the input voltage u in (t) is supplied to the primary winding with the number of turns W 1 , the secondary winding with the number of turns W 2 is connected to the load Z n , and the third winding with the number turns W 3 remains open. In this case, the currents in the primary and secondary windings i 1 (t) and i 2 (t) are measured using current sensors, and the voltage on the primary, secondary and third windings u in (t), u n (t) and u 3 (t ) are measured using voltage sensors. Further, all of the listed values of currents and voltages through the corresponding measuring transducers are fed to analog-to-digital converters.

Массив мгновенных значений тока вторичной обмотки приводят к первичной цепи по формулеAn array of instantaneous values of the secondary current leads to the primary circuit according to the formula

Figure 00000036
Figure 00000036

Массивы мгновенных значений напряжений на вторичной и третьей обмотках также приводят к первичной цепи:Arrays of instantaneous voltage values on the secondary and third windings also lead to the primary circuit:

Figure 00000037
Figure 00000038
Figure 00000037
Figure 00000038

Все дальнейшие расчеты производятся уже с массивами мгновенных значений указанных токов и напряжений, приведенных к первичной цепи.All further calculations are made already with arrays of instantaneous values of the indicated currents and voltages, reduced to the primary circuit.

В соответствии с Т-образной схемой замещения трансформатора в рабочем режиме (фиг.2) по второму закону Кирхгофа для массивов мгновенных значений рассчитываются падение напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения u1(tj) и падение напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения, приведенное к первичной цепи,

Figure 00000039
:In accordance with the T-shaped transformer equivalent circuit in the operating mode (figure 2) according to the second Kirchhoff law for arrays of instantaneous values, the voltage drop at the first longitudinal resistance of the equivalent circuit u 1 (t j ) and the voltage drop at the second longitudinal resistance of the equivalent circuit are calculated reduced to the primary circuit,
Figure 00000039
:

Figure 00000040
Figure 00000041
Figure 00000040
Figure 00000041

Далее, производят дифференцирование массивов мгновенных значений токов первичной и приведенной вторичной ветвей |i1(tj)| и

Figure 00000042
, и получают массивы производных указанных токов по времени:Next, differentiate arrays of instantaneous values of the currents of the primary and reduced secondary branches | i 1 (t j ) | and
Figure 00000042
, and get arrays of derivatives of these currents in time:

Figure 00000043
Figure 00000044
Figure 00000043
Figure 00000044

Теперь для сопротивления первой продольной ветви, имеющего активную составляющую R1 и реактивную составляющую ωL1, где ω - циклическая частота напряжения, приложенного к первичной обмотке, a L1 - индуктивность рассеяния первичной обмотки трансформатора, мы имеем массивы мгновенных значений тока |i1(tj)|, производной тока

Figure 00000045
и падения напряжения |u1(tj)|. Они показаны на фиг.3. Так как сопротивления продольных ветвей схемы замещения трансформатора линейны, указанные величины связаны известным соотношением падения напряжения в цепи RL:Now, for the resistance of the first longitudinal branch having the active component R 1 and the reactive component ωL 1 , where ω is the cyclic frequency of the voltage applied to the primary winding, and L 1 is the dissipation inductance of the primary winding of the transformer, we have arrays of instantaneous current values | i 1 ( t j ) |, derivative of current
Figure 00000045
and voltage drops | u 1 (t j ) |. They are shown in figure 3. Since the resistance of the longitudinal branches of the transformer equivalent circuit is linear, these values are related by the known ratio of the voltage drop in the circuit RL:

Figure 00000046
Figure 00000046

В этом уравнении два неизвестных: R1, и L1. Уравнение записано для момента времени tj, поэтому мы имеем N таких уравнений на периоде. Так как для определения параметров R1, и L1 достаточно решить систему всего лишь из двух таких уравнений, выбираем моменты времени, в которые это сделать проще всего. А именно, для определения индуктивности L1 решим уравнение (5) для момента времени t1, когда i1(tj)=0 (см. фиг.3), при этом уравнение (5) переходит в уравнение (1). А для определения сопротивления R1 решим уравнение (5) для момента времени t2, когда

Figure 00000047
, при этом уравнение (5) переходит в уравнение (2).There are two unknowns in this equation: R 1 , and L 1 . The equation is written for time t j , so we have N such equations on the period. Since in order to determine the parameters R 1 and L 1 it is enough to solve the system of only two such equations, we choose the times at which it is easiest to do. Namely, to determine the inductance L 1, we solve equation (5) for the time t 1 when i 1 (t j ) = 0 (see Fig. 3), while equation (5) goes over to equation (1). And to determine the resistance R 1, we solve equation (5) for time t 2 when
Figure 00000047
, while equation (5) goes into equation (2).

Так как мы имеем дело с гармоническими сигналами, таких точек на периоде может быть не меньше, чем по две (на фиг.3 это моменты времени

Figure 00000048
,
Figure 00000049
и моменты времени
Figure 00000050
,
Figure 00000051
), поэтому в качестве конечных значений логично принять среднеарифметическое из всех значений, найденных на периоде.Since we are dealing with harmonic signals, there can be no less than two such points on a period (in Fig. 3 these are time points
Figure 00000048
,
Figure 00000049
and time points
Figure 00000050
,
Figure 00000051
), therefore, it is logical to take the arithmetic mean of all values found on the period as final values.

Аналогично для приведенного сопротивления второй продольной ветви, имеющего активную составляющую

Figure 00000052
и реактивную составляющую
Figure 00000053
, где
Figure 00000054
- приведенная индуктивность рассеяния вторичной обмотки трансформатора, мы имеем массивы мгновенных значений тока
Figure 00000055
, производной тока
Figure 00000056
и падения напряжения
Figure 00000057
. Они показаны на фиг.4. Указанные величины связаны известным соотношением падения напряжения в цепи RL:Similarly, for the reduced resistance of the second longitudinal branch having an active component
Figure 00000052
and reactive component
Figure 00000053
where
Figure 00000054
- reduced scattering inductance of the secondary winding of the transformer, we have arrays of instantaneous current values
Figure 00000055
derivative of current
Figure 00000056
and voltage drops
Figure 00000057
. They are shown in figure 4. The indicated values are related by the known ratio of the voltage drop in the RL circuit:

Figure 00000058
Figure 00000058

В этом уравнении также два неизвестных:

Figure 00000052
и
Figure 00000054
. Аналогичным образом для определения индуктивности
Figure 00000054
решим уравнение (6) для момента времени t3, когда
Figure 00000059
(см. фиг.4), при этом уравнение (6) переходит в уравнение (3). А для определения сопротивления
Figure 00000052
решим уравнение (6) для момента времени t4, когда
Figure 00000060
, при этом уравнение (6) переходит в уравнение (4).There are also two unknowns in this equation:
Figure 00000052
and
Figure 00000054
. Similarly for determining inductance
Figure 00000054
solve equation (6) for time t 3 when
Figure 00000059
(see figure 4), while equation (6) goes into equation (3). And to determine the resistance
Figure 00000052
solve equation (6) for time t 4 when
Figure 00000060
, while equation (6) goes into equation (4).

Таким образом, предлагаемый способ позволяет определять индуктивности и активные сопротивления продольных ветвей схемы замещения трансформатора, имеющего третью не нагруженную обмотку, в рабочем режиме. Преимущество способа состоит также в том, что при расчета учитывается влияние поперечного звена схемы замещения и индуктивности L1 и

Figure 00000054
не принимаются равными, а рассчитываются отдельно.Thus, the proposed method allows to determine the inductance and active resistance of the longitudinal branches of the equivalent circuit of a transformer having a third unloaded winding in the operating mode. The advantage of the method also lies in the fact that the calculation takes into account the influence of the transverse link of the equivalent circuit and inductance L 1 and
Figure 00000054
not accepted equal, but calculated separately.

На фиг.1 представлена схема измерений однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме.Figure 1 presents the measurement circuit of a single-phase transformer with an unloaded third winding in operating mode.

На фиг.2 представлена Т-образная схема замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме.Figure 2 presents the T-shaped equivalent circuit of a single-phase transformer with an unloaded third winding in operating mode.

На фиг.3 представлены графические зависимости для расчета параметров первой продольной ветви схемы замещения трансформатора.Figure 3 presents graphical dependencies for calculating the parameters of the first longitudinal branch of the transformer equivalent circuit.

На фиг.4 приведены графические зависимости для расчета параметров второй продольной ветви схемы замещения трансформатора, приведенной к первичной цепи.Figure 4 shows the graphical dependence for calculating the parameters of the second longitudinal branch of the equivalent circuit of the transformer, reduced to the primary circuit.

На фиг.5 представлена аппаратная схема устройства, реализующая рассматриваемый способ оперативного контроля обмоток трансформатора.Figure 5 presents the hardware circuit of the device that implements the considered method of operational control of the transformer windings.

В табл.1 приведены исходные данные для расчета параметров продольных ветвей Т-образной схемы замещения трансформатора и результаты промежуточных вычислений.Table 1 shows the initial data for calculating the parameters of the longitudinal branches of the T-shaped transformer equivalent circuit and the results of intermediate calculations.

В табл.2 приведены полученные параметры продольных ветвей Т-образной схемы замещения трансформатора.Table 2 shows the obtained parameters of the longitudinal branches of the T-shaped transformer equivalent circuit.

Способ может быть осуществлен с помощью схемы (фиг.5), содержащей программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1), масштабирующие блоки 2 (М1), 3 (М2), 4 (М3), инверторы 5 (ИНВ1) и 6 (ИНВ2), сумматоры 7 (Сумматор 1) и 8 (Сумматор 2), программаторы вычисления производных по времени 9 (П2) и 10 (П3), программатор вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4).The method can be implemented using the circuit (figure 5), containing a programmer for calculating the transformation coefficients 1 (P1), scaling units 2 (M1), 3 (M2), 4 (M3), inverters 5 (INV1) and 6 (INV2) , adders 7 (Adder 1) and 8 (Adder 2), programmers for calculating time derivatives 9 (P2) and 10 (P3), a programmer for calculating inductance and active resistance 11 (P4).

Соответствующие входы сумматора 7 (Сумматор 1), масштабирующего блока 2 (М1), программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4), программатора вычисления производных по времени 9 (П2), масштабирующих блоков 3 (М2) и 4 (М3) соединены с аналого-цифровыми преобразователями (не показаны на фиг.5). Вход программатора вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) соединен с кнопочной клавиатурой (не показана на фиг.5). Выходы программатора вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) соединены с соответствующими входами масштабирующих блоков 2 (М1), 3 (М2) и 4 (М3). Выход масштабирующего блока 2 (М1) соединен с входом инвертора 5 (ИНВ1) и с соответствующим входом сумматора 8 (Сумматор 2). Выход инвертора 5 (ИНВ1) соединен с соответствующим входом сумматора 7 (Сумматор 1). Выход сумматора 7 (Сумматор 1) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход программатора вычисления производных по времени 9 (П2) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход масштабирующего блока 3 (М2) соединен с входом инвертора 6 (ИНВ2). Выход инвертора 6 (ИНВ2) соединен с соответствующим входом сумматора 8 (Сумматор 2). Выход сумматора 8 (Сумматор 2) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход масштабирующего блока 4 (М3) соединен с входом программатора вычисления производных по времени 10 (П3) и соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход программатора вычисления производных по времени 10 (П3) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выходы программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) соединены с сегментными индикаторами (не показаны на фиг.5).The corresponding inputs of the adder 7 (Adder 1), the scaling unit 2 (M1), the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4), the programmer for calculating the time derivatives 9 (P2), the scaling blocks 3 (M2) and 4 (M3) are connected to analog-to-digital converters (not shown in figure 5). The input of the programmer for calculating the transformation coefficients 1 (P1) is connected to a keypad (not shown in FIG. 5). The outputs of the programmer for calculating the transformation coefficients 1 (P1) are connected to the corresponding inputs of the scaling units 2 (M1), 3 (M2) and 4 (M3). The output of the scaling unit 2 (M1) is connected to the input of the inverter 5 (INV1) and to the corresponding input of the adder 8 (Adder 2). The output of the inverter 5 (INV1) is connected to the corresponding input of the adder 7 (Adder 1). The output of the adder 7 (Adder 1) is connected to the corresponding input of the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4). The output of the programmer for calculating the derivatives with respect to time 9 (P2) is connected to the corresponding input of the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P2). The output of the scaling unit 3 (M2) is connected to the input of the inverter 6 (INV2). The output of the inverter 6 (INV2) is connected to the corresponding input of the adder 8 (Adder 2). The output of the adder 8 (Adder 2) is connected to the corresponding input of the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4). The output of the scaling unit 4 (M3) is connected to the input of the time derivative programmer 10 (P3) and the corresponding input of the inductance and resistance calculator 11 (P4). The output of the programmer for calculating derivatives with respect to time 10 (P3) is connected to the corresponding input of the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4). The outputs of the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4) are connected to segment indicators (not shown in figure 5).

Программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1), масштабирующие блоки 2 (М1), 3 (М2), 4 (М3), инверторы 5 (ИНВ1) и 6 (ИНВ2), сумматоры 7 (Сумматор 1) и 8 (Сумматор 2), программаторы вычисления производных по времени 9 (П2) и 10 (П3), программатор вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) могут быть выполнены на микроконтроллере серии 51 производителя atmel AT89S53.Programmer for calculating the transformation coefficients 1 (P1), scaling units 2 (M1), 3 (M2), 4 (M3), inverters 5 (INV1) and 6 (INV2), adders 7 (Adder 1) and 8 (Adder 2), programmers for calculating time derivatives 9 (P2) and 10 (P3), the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4) can be performed on the microcontroller of the 51 series atmel AT89S53.

В качестве примера приведен способ определения параметров продольных ветвей Т-образной схемы замещения однофазного трансформатора ПОБС-5М с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме при частоте f=50 Гц, количеством витков первичной обмотки W1=380, количеством витков вторичной обмотки W2=62 и количеством витков в третьей обмотке W3=12. Дискретность Δt массивов мгновенных значений входного тока |i1(tj)|, входного напряжения |uвх(tj)|, выходного тока |i2(tj)|, выходного напряжения |uн(tj)|, напряжения на третьей обмотке |u3(tj)| составляет 0,000625 с.As an example, a method for determining the parameters of the longitudinal branches of a T-shaped equivalent circuit of a single-phase transformer POBS-5M with an unloaded third winding in operating mode at a frequency f = 50 Hz, the number of turns of the primary winding W 1 = 380, the number of turns of the secondary winding W 2 = 62 is given and the number of turns in the third winding W 3 = 12. The resolution Δt of arrays of instantaneous values of input current | i 1 (t j ) |, input voltage | u in (t j ) |, output current | i 2 (t j ) |, output voltage | u n (t j ) |, voltage on the third winding | u 3 (t j ) | is 0.000625 s.

При работе трансформатора в режиме, близком к номинальному, в соответствии со схемой измерений фиг.1 через измерительные преобразователи и аналого-цифровые преобразователи (не показаны) на входы соответствующих блоков, как показано на фиг.5, подаются массивы мгновенных значений токов и напряжений во всех обмотках uвх(tj), u3(tj), i1(tj), uн(tj), i2(tj). В программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) вводятся значения чисел витков в обмотках трансформатора W1, W2, W3.When the transformer is operating in a mode close to the nominal one, in accordance with the measurement scheme of Fig. 1, through arrays and analog-to-digital converters (not shown), the arrays of instantaneous values of currents and voltages are supplied to the inputs of the corresponding blocks, as shown in Fig. 5 all windings u in (t j ), u 3 (t j ), i 1 (t j ), u n (t j ), i 2 (t j ). In the programmer for calculating the transformation coefficients 1 (P1), the values of the number of turns in the transformer windings W 1 , W 2 , W 3 are entered.

С выхода масштабирующего блока 2 (М1) массив мгновенных значений напряжения на третьей обмотке

Figure 00000061
(столбец 6 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, определенный какFrom the output of the scaling unit 2 (M1) an array of instantaneous voltage values on the third winding
Figure 00000061
(column 6 of table 1), reduced to the primary circuit, defined as

Figure 00000062
Figure 00000062

через инвертор 5 (ИНВ1) поступает на вход сумматора 7 (Сумматор 1). Одновременно с массивом мгновенных значений напряжения на третьей обмотке на вход сумматора 7 (Сумматор 1) поступает массив мгновенных значений входного напряжения |uвх(tj)| (столбец 2 таблицы 1), а на вход программатора вычисления производных по времени 8 (П2) и на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) поступает массив мгновенных значений входного тока |i1(tj)| (столбец 3 таблицы 1). В сумматоре 7 (Сумматор 1) происходит формирование массива мгновенных значений напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения |u1(tj)| (столбец 7 таблицы 1) в соответствии со вторым законом Кирхгофа, какthrough the inverter 5 (INV1) is fed to the input of the adder 7 (Adder 1). Simultaneously with an array of instantaneous voltage values on the third winding, an array of instantaneous values of the input voltage | u in (t j ) | (column 2 of table 1), and an input array of input current values | i 1 (t j ) | (column 3 of table 1). In adder 7 (Adder 1), an array of instantaneous voltage values is formed at the first longitudinal resistance of the equivalent circuit | u 1 (t j ) | (column 7 of table 1) in accordance with the second law of Kirchhoff, as

Figure 00000063
Figure 00000063

С выхода сумматора 7 (Сумматор 1) массив мгновенных значений напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения |u1(tj)| поступает на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления производных по времени 8 (П2) производится дифференцирование массива мгновенных значений входного тока |i1(tj)|, формируется массив

Figure 00000064
(столбец 9 таблицы 1) какFrom the output of adder 7 (Adder 1) an array of instantaneous voltage values at the first longitudinal resistance of the equivalent circuit | u 1 (t j ) | arrives at the input of the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4). In the programmer for calculating time derivatives 8 (P2), the array of instantaneous values of the input current | i 1 (t j ) | is differentiated, an array is formed
Figure 00000064
(column 9 of table 1) as

Figure 00000065
Figure 00000065

и подается на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) фиксируются моменты времени, когда i1(tj)=0 (момент времени t1) или

Figure 00000029
(момент времени t2), рассчитываются значения активного сопротивления R1 (столбец 1 таблицы 2) и индуктивности L1 (столбец 2 таблицы 2) первой продольной ветви схемы замещения трансформатора по формулам (1) и (2), рассчитываются средние за период значения указанных параметров какand fed to the input of the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4). In the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4), time moments are fixed when i 1 (t j ) = 0 (time moment t 1 ) or
Figure 00000029
(time t 2 ), the values of the active resistance R 1 (column 1 of table 2) and the inductance L 1 (column 2 of table 2) of the first longitudinal branch of the transformer equivalent circuit according to formulas (1) and (2) are calculated, the average values for the period are calculated specified parameters as

Figure 00000066
Figure 00000067
Figure 00000066
Figure 00000067

где NL1, NR1 - соответственно количества значений L1, R1, найденных на периоде.where N L1 , N R1 - respectively, the number of values of L 1 , R 1 found on the period.

С выхода масштабирующего блока 3 (М2) массив мгновенных значений выходного напряжения

Figure 00000068
(столбец 4 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, определенный какFrom the output of the scaling unit 3 (M2), an array of instantaneous values of the output voltage
Figure 00000068
(column 4 of table 1), reduced to the primary circuit, defined as

Figure 00000069
Figure 00000069

через инвертор 6 (ИНВ2) поступает на вход сумматора 9 (Сумматор 2). Одновременно с массивом мгновенных значений выходного напряжения на вход сумматора 9 (Сумматор 2) с выхода масштабирующего блока 2 (М1) поступает массив мгновенных значений напряжения на третьей обмотке

Figure 00000070
(столбец 6 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, а с входа масштабирующего блока 4 (М3) массив мгновенных значений выходного тока
Figure 00000055
(столбец 5 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, определенный какthrough the inverter 6 (INV2) is fed to the input of the adder 9 (Adder 2). Simultaneously with the array of instantaneous values of the output voltage, the input of the adder 9 (Adder 2) from the output of the scaling unit 2 (M1) receives an array of instantaneous voltage values on the third winding
Figure 00000070
(column 6 of table 1), reduced to the primary circuit, and from the input of the scaling unit 4 (M3) an array of instantaneous values of the output current
Figure 00000055
(column 5 of table 1), reduced to the primary circuit, defined as

Figure 00000071
Figure 00000071

поступает на вход программатора вычисления производных по времени 10 (П3) и на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В сумматоре 9 (Сумматор 2) происходит формирование массива мгновенных значений напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения

Figure 00000072
(столбец 8 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, в соответствии со вторым законом Кирхгофа, какarrives at the input of the programmer for calculating the derivatives with respect to time 10 (P3) and at the input of the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4). In adder 9 (Adder 2), an array of instantaneous voltage values is formed on the second longitudinal resistance of the equivalent circuit
Figure 00000072
(column 8 of table 1), reduced to the primary circuit, in accordance with the second law of Kirchhoff, as

Figure 00000073
Figure 00000073

С выхода сумматора 9 (Сумматор 2) массив мгновенных значений напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения

Figure 00000072
поступает на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления производных по времени 10 (П3) производится дифференцирование массива мгновенных значений приведенного выходного тока
Figure 00000074
, формируется массив
Figure 00000056
(столбец 10 таблицы 1) какFrom the output of the adder 9 (Adder 2) an array of instantaneous voltage values at the second longitudinal resistance of the equivalent circuit
Figure 00000072
arrives at the input of the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4). In the programmer for calculating derivatives of time 10 (P3), the array of instantaneous values of the reduced output current is differentiated
Figure 00000074
, an array is formed
Figure 00000056
(column 10 of table 1) as

Figure 00000075
Figure 00000075

и подается на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) фиксируются моменты времени, когда

Figure 00000076
(момент времени t3) или
Figure 00000077
(момент времени t4), рассчитываются значения активного сопротивления
Figure 00000078
(столбец 3 таблицы 2) и индуктивности
Figure 00000079
(столбец 4 таблицы 2) второй продольной ветви схемы замещения трансформатора, приведенные к первичной цепи, по формулам (3) и (4), рассчитываются средние за период значения указанных параметров какand fed to the input of the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4). In the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4), moments of time are fixed when
Figure 00000076
(time t 3 ) or
Figure 00000077
(time t 4 ), the resistance values are calculated
Figure 00000078
(column 3 of table 2) and inductance
Figure 00000079
(column 4 of table 2) of the second longitudinal branch of the transformer equivalent circuit, reduced to the primary circuit, by formulas (3) and (4), the average values for the period of the indicated parameters are calculated as

Figure 00000080
Figure 00000081
Figure 00000080
Figure 00000081

где NL2, NR2 - соответственно количества значении

Figure 00000082
,
Figure 00000052
, найденных на периоде.where N L2 , N R2 - respectively, the number of values
Figure 00000082
,
Figure 00000052
found on the period.

Таким образом, на выходе программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) имеем значения активных сопротивлений и индуктивностей продольных ветвей схемы замещения трансформатора ПОБС-5М R1, L1,

Figure 00000078
,
Figure 00000082
, которые представлены в табл.2.Thus, at the output of the programmer for calculating the inductance and active resistance 11 (P4), we have the values of the active resistances and inductances of the longitudinal branches of the equivalent circuit of the transformer POBS-5M R 1 , L 1 ,
Figure 00000078
,
Figure 00000082
, which are presented in table.2.

Табл.1
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕTable 1
METHOD FOR DETERMINING PARAMETERS OF LONGITUD BRANCHES OF A T-SHAPED SUBSTITUTION CHANGE FOR A SINGLE-PHASE TRANSFORMER WITH A UNLOADED THREE WINDING IN OPERATING MODE Время t, cTime t, s Входное напряжение uаб(tj), BInput voltage u ab (t j ), B Входной ток

Figure 00000083
, AInput current
Figure 00000083
, A Выходное напряжение
Figure 00000084
, BOutput voltage
Figure 00000084
, B Выходной ток
Figure 00000085
, АOutput current
Figure 00000085
, BUT Напряжение на третьей обмотке
Figure 00000086
, BVoltage on the third winding
Figure 00000086
, B Напряжение на первом продольном сопротивлении
Figure 00000087
, ВVoltage at the first longitudinal resistance
Figure 00000087
, AT Напряжение на втором продольном сопротивлении
Figure 00000088
, BThe voltage at the second longitudinal resistance
Figure 00000088
, B Производная входного тока по времени
Figure 00000089
, A/сTime derivative of input current
Figure 00000089
, A / s Производная выходного тока по времени
Figure 00000090
, А/сTime derivative of output current
Figure 00000090
, A / s 1one 22 33 4four 55 66 77 88 99 1010 00 64,28064,280 0,3570,357 59,30259,302 0,4020.402 61,19861,198 3,0833,083 1,8961491521,896149152 438,785438,785 409,028409,028 0,0006250,000625 94,21794,217 0,6320.632 87,01787,017 0,6570.657 90,79790,797 3,4203,420 3,7794217283,779421728 438,79438.79 411,178411,178 0,001250.00125 124,329124,329 0,9060,906 115,042115,042 0,9140.914 119,996119,996 4,3344,334 4,9534774334.953477433 394,907394,907 371,081371,081 0,0018750,001875 150,160150,160 1,1531,153 139,119139,119 1,1461,146 145,195145,195 4,9654,965 6,0762293916,076229391 333,478333,478 315,24315.24 0,00250.0025 171,608171,608 1,3611,361 159,093159,093 1,3431,343 167,194167,194 4,4144,414 8,1014868478,101486847 195,993195,993 184,232184,232 0,0031250.003125 181,120181,120 1,4841,484 168,460168,460 1,4581,458 176,794176,794 4,3254,325 8,3339301398.333930139 51,190351,1903 44,864744.8647 0,003750.00375 181,486181,486 1,5161,516 168,770168,770 1,4861,486 177,194177,194 4,2924,292 8,4241443298,424144329 39,490739,4907 33,647133.6471 0,0043750,004375 182,509182,509 1,5401,540 169,622169,622 1,5071,507 178,394178,394 4,1154,115 8,7725223048.772522304 13,165413.1654 5,729695,72969 0,0050.005 180,842180,842 1,5491,549 168,228168,228 1,5111,511 176,794176,794 4,0484,048 8,5660635958.566063595 -55,582-55,582 -62,285-62,285 0,0056250,005625 173,061173,061 1,5141,514 161,106161.106 1,4721,472 169,594169,594 3,4673,467 8,4887315228,488731522 -245,72-245.72 -256,78-256.78

Табл.1 (продолжение)
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ-ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕTable 1 (continued)
METHOD FOR DETERMINING PARAMETERS-LONGITUDINAL BRANCHES OF A T-SHAPED SUBSTITUTION CHANGE FOR A SINGLE-PHASE TRANSFORMER WITH A UNLOADED THIRD WINDING IN OPERATING MODE 1one 22 33 4four 55 66 77 88 99 1010 0,006250.00625 148,581148,581 1,3601,360 138,655138,655 1,3111,311 146,795146,795 1,7861,786 8,1405106548.140510654 -444,64-444.64 -453,18-453.18 0,0068750,006875 110,890110,890 1,0821,082 103,817103,817 1,0281,028 109,596109,596 1,2941,294 5,7794256345,779425634 -495,83-495.83 -505,67-505.67 0,00750.0075 71,99871,998 0,7720.772 67,50867,508 0,7120.712 71,99771,997 0,0010.001 4,4891711574,489171157 -444,64-444.64 -449,36-449.36 0,0081250.008125 38,65138,651 0,4950.495 36,23136,231 0,4310.431 38,79838,798 -0,147-0.147 2,5670338832,567033883 -421,24-421.24 -425,49-425.49 0,008750.00875 5,0535,053 0,2310.231 4,8774,877 0,1650.165 6,3996,399 -1,347-1.347 1,521705491,52170549 -469,5-469.5 -461,53-461.53 0,0093750,009375 -31,490-31,490 -0,062-0.062 -29,031-29,031 -0,123-0.123 -29,200-29,200 -2,290-2,290 -0,16827646-0.16827646 -472,43-472.43 -446,02-446.02 0,010.01 -64,306-64,306 -0,357-0.357 -59,456-59,456 -0,402-0,402 -61,999-61,999 -2,307-2.307 -2,54261904-2.54261904 -440,25-440.25 -409,5-409.5 0,0106250,010625 -94,191-94,191 -0,633-0.633 -87,249-87,249 -0,658-0.658 -91,198-91,198 -2,994-2,994 -3,94841088-3.94841088 -435,86-435.86 -406,4-406.4 0,011250.01125 -123,938-123,938 -0,905-0.905 -114,655-114,655 -0,912-0.912 -119,997-119,997 -3,941-3.941 -5,34216099-5.34216099 -396,37-396.37 -371,56-371.56 0,0118750.011875 -150,097-150,097 -1,153-1,153 -139,041-139,041 -1,144-1.144 -145,996-145,996 -4,101-4,101 -6,95483274-6.95483274 -340,79-340.79 -321,21-321.21 0,01250.0125 -172,076-172.076 -1,366-1,366 -159,480-159,480 -1,345-1.345 -167,596-167,596 -4,480-4,480 -8,11572037-8,11572037 -197,45-197.45 -186,14-186.14 0,0131250.013125 -181,650-181,650 -1,489-1,489 -168,770-168,770 -1,461-1,461 -177,595-177,595 -4,055-4,055 -8,82564439-8.82564439 -49,73-49.73 -42-42 0,013750.01375 -181,852-181.852 -1,520-1,520 -168,925-168.925 -1,487-1,487 -177,995-177,995 -3,857-3.857 -9,07061422-9.07061422 -36,564-36,564 -32,454-32,454 0,0143750.014375 -182,800-182,800 -1,543-1.543 -169,776-169,776 -1,508-1,508 -179,195-179,195 -3,604-3,604 -9,4189922-9.4189922 -11,705-11,705 -5,9662-5.9662 0,0150.015 -18,1,082-18,1,082 -1,550-1,550 -168,383-168,383 -1,511-1.511 -177,195-177,195 -3,886-3.886 -8,81243057-8.81243057 54,12254,122 62,284862,2848 0,0156250.015625 -173,162-173,162 -1,517-1.517 -161,183-161.183 -1,472-1,472 -169,996-169,996 -3,166-3.166 -8,81287364-8.81287364 245,718245,718 255,82255.82

Табл.1 (продолжение)
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕTable 1 (continued)
METHOD FOR DETERMINING PARAMETERS OF LONGITUD BRANCHES OF A T-SHAPED SUBSTITUTION CHANGE FOR A SINGLE-PHASE TRANSFORMER WITH A UNLOADED THREE WINDING IN OPERATING MODE 1one 22 33 4four 55 66 77 88 99 1010 0,016250.01625 -148,582-148,582 -1,363-1,363 -138,732-138,732 -1,313-1,313 -146,796-146,796 -1,785-1.785 -8,06415253-8.06415253 444,637444,637 454,129454,129 0,0168750.016875 -110,726-110,726 -1,085-1.085 -103,662-103,662 -1,029-1.029 -109,997-109,997 -0,728-0.728 -6,33568134-6.33568134 500,22500.22 506,39506.39 0,01750.0175 -71,784-71,784 -0,772-0.772 -67,353-67,353 -0,712-0.712 -71,998-71,998 0,2150.215 -4,64532394-4.64532394 446,103446,103 449361449361 0,0181250.018125 -38,424-38,424 -0,494-0.494 -36,154-36,154 -0,431-0.431 -39,199-39,199 0,7750.775 -3,04553431-3.04553431 425,619425,619 428,356428,356 0,018750.01875 -4,408-4,408 -0,228-0.228 -4,645-4,645 -0,164-0.164 -5,600-5,600 1,1921,192 -0,95542758-0.95542758 472,428472,428 462,718462,718 0,0193750.019375 31,98231,982 0,0680,068 29,26429,264 0,1260,126 29,59829,598 2,3842,384 0,334451450.33445145 466,581466,581 442,438442,438 0,020.02 64,30664,306 0,3590.359 59,37959,379 0,4020.402 61,59761,597 2,7082,708 2,21180994772,2118099477 434,398434,398 407,12407.12

Табл.2
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕTable 2
METHOD FOR DETERMINING PARAMETERS OF LONGITUD BRANCHES OF A T-SHAPED SUBSTITUTION CHANGE FOR A SINGLE-PHASE TRANSFORMER WITH A UNLOADED THREE WINDING IN OPERATING MODE   Активное сопротивление первой продольной ветви R1, ОмActive resistance of the first longitudinal branch R 1 , Ohm Индуктивность первой продольной ветви L1, ГнInductance of the first longitudinal branch L 1 , GN Активное сопротивление второй продольной ветви

Figure 00000078
, ОмActive resistance of the second longitudinal branch
Figure 00000078
Ohm Индуктивность второй продольной ветви
Figure 00000054
, ГнInductance of the second longitudinal branch
Figure 00000054
, Mr.   1one 22 33 4four В первой точкеAt the first point 2,6392,639 0,004490,00449 5,7585,758 -0,00123-0.00123 Во второй точкеAt the second point 2,4272,427 0,004540,00454 6,0786,078 -0,00050-0,00050 Среднее значениеAverage value 2,5332,533 0,004520,00452 5,9185,918 -0,00087-0,00087

Claims (1)

Способ определения параметров продольных ветвей Т-образной схемы замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме, отличающийся тем, что регистрируют массивы мгновенных значений входного тока |i1(tj)|, входного напряжения |uвх(tj)|, выходного тока |i2(tj)|, выходного напряжения |uн(tj)|, напряжения на третьей обмотке |u3(tj)| для одних и тех же моментов времениA method for determining the parameters of the longitudinal branches of a T-shaped equivalent circuit of a single-phase transformer with an unloaded third winding in operating mode, characterized in that the arrays of instantaneous values of the input current | i 1 (t j ) |, input voltage | u in (t j ) | output current | i 2 (t j ) |, output voltage | u n (t j ) |, voltage on the third winding | u 3 (t j ) | for the same points in time tj=t1, t2,..., tN, при
Figure 00000091
- числе разбиений на периоде Т и Δt - дискретности массивов мгновенных значений, формируют массивы мгновенных значений выходного напряжения |u'н(tj)|, выходного тока |i'2(tj)|, напряжения на третьей обмотке |u'3(tj)|, приведенные к первичной цепи, находят массивы мгновенных значений напряжения на первом |u1(tj)| и втором |u'2(tj)| продольных сопротивлениях схемы замещения как разности напряжений |uвх(tj)| и |u'3(tj)|, |u'3(tj)| и |u'н(tj)|, производят дифференцирование входного и выходного токов, получают массивы
Figure 00000092
и
Figure 00000093
фиксируют моменты времени, когда i1(tj)=0 (момент времени t1),
Figure 00000094
(момент времени t2), i'2(tj)=0 (момент времени t3),
Figure 00000095
(момент времени t4), определяют значения продольных активных сопротивлений и индуктивностей схемы замещения трансформатораt j = t 1 , t 2 , ..., t N , for
Figure 00000091
- the number of partitions on the period T and Δt - discreteness of arrays of instantaneous values, form arrays of instantaneous values of the output voltage | u ' n (t j ) |, output current | i' 2 (t j ) |, voltage on the third winding | u ' 3 (t j ) | reduced to the primary circuit, find arrays of instantaneous voltage values on the first | u 1 (t j ) | and second | u ' 2 (t j ) | longitudinal resistances of the equivalent circuit as the voltage difference | u in (t j ) | and | u ' 3 (t j ) |, | u' 3 (t j ) | and | u ' n (t j ) |, differentiate the input and output currents, get arrays
Figure 00000092
and
Figure 00000093
fix the time when i 1 (t j ) = 0 (time t 1 ),
Figure 00000094
(time t 2 ), i ' 2 (t j ) = 0 (time t 3 ),
Figure 00000095
(time t 4 ), determine the values of the longitudinal active resistances and inductances of the transformer equivalent circuit
Figure 00000096
Figure 00000097
Figure 00000096
Figure 00000097
Figure 00000098
Figure 00000099
Figure 00000098
Figure 00000099
 рассчитывают средние за период значения указанных параметров, которые принимают в качестве конечных результатов.calculate the average over the period of the values of these parameters, which are taken as the final results.
RU2005104363/28A 2005-02-17 2005-02-17 Method for determining parameters of longitudinal branches of t-shaped equivalent circuit of one-phased transformer with not-loaded third winding in working mode RU2276376C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2005104363/28A RU2276376C1 (en) 2005-02-17 2005-02-17 Method for determining parameters of longitudinal branches of t-shaped equivalent circuit of one-phased transformer with not-loaded third winding in working mode

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2005104363/28A RU2276376C1 (en) 2005-02-17 2005-02-17 Method for determining parameters of longitudinal branches of t-shaped equivalent circuit of one-phased transformer with not-loaded third winding in working mode

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2276376C1 true RU2276376C1 (en) 2006-05-10

Family

ID=36657232

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2005104363/28A RU2276376C1 (en) 2005-02-17 2005-02-17 Method for determining parameters of longitudinal branches of t-shaped equivalent circuit of one-phased transformer with not-loaded third winding in working mode

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2276376C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2774209C1 (en) * 2021-08-04 2022-06-16 Александр Павлович Старцев Method for monitoring the condition of a section of the electrical network

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2774209C1 (en) * 2021-08-04 2022-06-16 Александр Павлович Старцев Method for monitoring the condition of a section of the electrical network

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109283399B (en) Method for measuring loss of high-frequency magnetic element winding
RU2536772C1 (en) Method and device for determination of distance to place of phase to ground short circuit
KR20140049551A (en) An adaptive voltage divider with corrected frequency characteristic for measuring high voltages
RU2276376C1 (en) Method for determining parameters of longitudinal branches of t-shaped equivalent circuit of one-phased transformer with not-loaded third winding in working mode
RU2364876C1 (en) Method to determine parametres of three-phase three-winding transformer equivalent t-circuit in operating conditions
RU2293996C1 (en) Method for determining parameters of t-shaped equivalent circuit of one-phased transformer in working mode with third winding free of load
RU2638904C1 (en) Method for measuring power losses from nonsinusoidal currents in three-phase transformers and four-wire power transmission lines
RU2231799C1 (en) Method determining parameters of t-shaped equivalent circuit of double-windings low-frequency transformer under no-load condition
RU2390035C1 (en) Method for control of technical condition of single-phase and three-phase double-winding transformers in working mode
RU2296339C1 (en) Method of measuring parameters of t-shaped equivalent circuit of multi-current single-phase transformer with single unloaded winding in working mode
KR20100039089A (en) Evaluation system and method to obtain ratio error and displacement error of current transformer
CN106199285B (en) Capacitance characteristic measuring equipment and method under any alternating current carrier
JPH1019950A (en) Higher harmonic flow-out amount evaluation system
CN205920176U (en) Exchange electric capacity characteristics measurement equipment under carrier wave wantonly
RU2333503C1 (en) Single-phase unloaded-winding transformer state on-line control method
Ballal et al. Current transformer accuracy improvement by digital compensation technique
RU2704394C1 (en) Method for remote determination of the phase-to-ground closure point
RU2390032C1 (en) Method of correcting measurement results of electrical power quantities
RU73740U1 (en) DEVICE FOR MEASURING SCATTERING INDUCTIONS AND ACTIVE RESISTANCE OF EACH WINDING OF A TWO-WAY TRANSFORMER
RU2390034C1 (en) Method for operative control of short-circuit resistance in single-phase double-winding transformer in working mode
JP7279489B2 (en) Measuring device and its measuring method
CN113392367B (en) Method for analyzing and processing signal of extended circuit system and storage medium
KR20040094953A (en) Measuring method of true RMS voltage mixed with ripple noise
Brookes Advanced Electric Circuits: The Commonwealth and International Library: Applied Electricity and Electronics Division
RU61891U1 (en) DEVICE FOR DETERMINING T-SHAPED PARAMETERS OF REPLACEMENT OF MULTI-WINDING SINGLE-PHASE TRANSFORMER WITH ONE UNLOADED WINDING IN OPERATING MODE

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20070218