RU2276376C1 - Способ определения параметров продольных ветвей т-образной схемы замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме - Google Patents

Способ определения параметров продольных ветвей т-образной схемы замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме Download PDF

Info

Publication number
RU2276376C1
RU2276376C1 RU2005104363/28A RU2005104363A RU2276376C1 RU 2276376 C1 RU2276376 C1 RU 2276376C1 RU 2005104363/28 A RU2005104363/28 A RU 2005104363/28A RU 2005104363 A RU2005104363 A RU 2005104363A RU 2276376 C1 RU2276376 C1 RU 2276376C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
voltage
values
equivalent circuit
arrays
winding
Prior art date
Application number
RU2005104363/28A
Other languages
English (en)
Inventor
Ефрем Иосифович Гольдштейн (RU)
Ефрем Иосифович Гольдштейн
Алексей Владимирович Панкратов (RU)
Алексей Владимирович Панкратов
Original Assignee
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет filed Critical Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет
Priority to RU2005104363/28A priority Critical patent/RU2276376C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2276376C1 publication Critical patent/RU2276376C1/ru

Links

Images

Landscapes

  • Inverter Devices (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области электромеханики, а именно к применению средств обработки информации в электромеханике, и может быть использовано для определения параметров продольных звеньев схемы замещения (СЗ) однофазных трансформаторов. Технический результат изобретения: обеспечение возможности определения параметров продольных звеньев схемы замещения однофазного трансформатора в рабочем режиме. Сущность: регистрируют массивы мгновенных значений входного тока |i1(tj)|, входного напряжения |uвх(tj)|, выходного тока |i2(tj)|, выходного напряжения |uн(tj)|, напряжения на третьей обмотке |u3(tj)| для одних и тех же моментов времени tj=t1, t2,..., tN при
Figure 00000001
- числе разбиений на периоде Т и Δt - дискретности массивов мгновенных значений. Затем формируют массивы мгновенных значений выходного напряжения |u'н(tj)|, выходного тока |i'2(tj)|, напряжения на третьей обмотке |u'3(tj)|, приведенные к первичной цепи. Находят массивы мгновенных значений напряжения на первом |u'1(tj)| и втором |u'2(tj)| продольных сопротивлениях схемы замещения, как разности напряжений |uвх(tj)| и |u'3(tj)|, |u'3(tj)| и |u'н(tj)|. Производят дифференцирование входного и выходного токов и получают массивы
Figure 00000002
и
Figure 00000003
. Фиксируют моменты времени, когда i1(tj)=0 (момент времени t1),
Figure 00000004
(момент времени t2), i'2(tj)=0 (момент времени t3),
Figure 00000005
(момент времени t4). Затем определяют значения продольных активных сопротивлений и индуктивностей схемы замещения трансформатора по формулам:
Figure 00000006
;
Figure 00000007
;
Figure 00000008
;
Figure 00000009
. Рассчитывают средние за период значения указанных параметров, которые принимают в качестве конечного результата. 2 табл., 5 ил.

Description

Изобретение относится к области электромеханики, а именно к применению средств обработки информации в электромеханике, и может быть использовано для определения параметров продольных звеньев схемы замещения (СЗ) однофазных трансформаторов.
Общеизвестны способы определения параметров Т-образной схемы замещения однофазного трансформатора [Копылов И.П. Электрические машины. - М.: Высш. шк., 2004, стр.145-156], которые основываются на проведении опытов холостого хода и короткого замыкания. При этом в расчете параметров поперечного звена схемы замещения трансформатора по опыту холостого хода принимают равными нулю активное и реактивное сопротивления продольной ветви. А при расчете приведенных реактивных сопротивлений продольных ветвей по опыту короткого замыкания их принимают равными и не учитывают влияние поперечного звена схемы замещения трансформатора.
Известен способ определения параметров Т-образной схемы замещения двухобмоточного низкочастотного трансформатора в режиме холостого хода [Пат. РФ №2231799, МКП 7 G 01 R 27/02].
Все эти способы требуют проведения опыта холостого хода и короткого замыкания или только опыта холостого хода, но не позволяют определять параметры Т-образной схемы замещения трансформатора в рабочем режиме без вывода его из работы.
Задачей изобретения является разработка способа определения параметров продольных звеньев схемы замещения однофазного трансформатора в рабочем режиме.
Это достигается тем, что регистрируют массивы мгновенных значений входного тока |i1(tj)|, входного напряжения |uВХ(tj)|, выходного тока |i2(tj)|, выходного напряжения |uH(tj)|, напряжения на третьей обмотке |u3(tj)| для одних и тех же моментов времени
tj=t1, t2,..., tN,
при
Figure 00000019
- числе разбиений на периоде Т и
Δt - дискретности массивов мгновенных значений. Затем формируют массивы мгновенных значений выходного напряжения
Figure 00000020
выходного тока
Figure 00000021
напряжения на третьей обмотке
Figure 00000022
приведенные к первичной цепи. Находят массивы мгновенных значений напряжения на первом |u1(tj)| и втором
Figure 00000023
продольных сопротивлениях схемы замещения, как разности напряжений |uBX(tj)| и
Figure 00000024
Figure 00000025
и
Figure 00000026
Производят дифференцирование входного и выходного токов и получают массивы
Figure 00000027
и
Figure 00000028
. Фиксируют моменты времени, когда i1(tj)=0 (момент времени t1),
Figure 00000029
(момент времени t2),
Figure 00000030
(момент времени t3),
Figure 00000031
(момент времени t4). Определяют значения продольных активных сопротивлений и индуктивностей схемы замещения трансформатора по формулам
Figure 00000032
Figure 00000033
Figure 00000034
Figure 00000035
Рассчитывают средние за период значения указанных параметров, которые принимают в качестве конечного результата.
В рабочем режиме однофазного трехобмоточного трансформатора T, как показано на фиг.1, на первичную обмотку с числом витков W1 подается входное напряжение uвх(t), вторичная обмотка с числом витков W2 подключается к нагрузке Zн, а третья обмотка с числом витков W3 остается разомкнутой. При этом токи в первичной и вторичной обмотках i1(t) и i2(t) измеряются с помощью датчиков тока, а напряжения на первичной, вторичной и третьей обмотках uвх(t), uн(t) и u3(t) измеряются с помощью датчиков напряжения. Далее все перечисленные величины токов и напряжений через соответствующие измерительные преобразователи подаются на аналого-цифровые преобразователи.
Массив мгновенных значений тока вторичной обмотки приводят к первичной цепи по формуле
Figure 00000036
Массивы мгновенных значений напряжений на вторичной и третьей обмотках также приводят к первичной цепи:
Figure 00000037
Figure 00000038
Все дальнейшие расчеты производятся уже с массивами мгновенных значений указанных токов и напряжений, приведенных к первичной цепи.
В соответствии с Т-образной схемой замещения трансформатора в рабочем режиме (фиг.2) по второму закону Кирхгофа для массивов мгновенных значений рассчитываются падение напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения u1(tj) и падение напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения, приведенное к первичной цепи,
Figure 00000039
:
Figure 00000040
Figure 00000041
Далее, производят дифференцирование массивов мгновенных значений токов первичной и приведенной вторичной ветвей |i1(tj)| и
Figure 00000042
, и получают массивы производных указанных токов по времени:
Figure 00000043
Figure 00000044
Теперь для сопротивления первой продольной ветви, имеющего активную составляющую R1 и реактивную составляющую ωL1, где ω - циклическая частота напряжения, приложенного к первичной обмотке, a L1 - индуктивность рассеяния первичной обмотки трансформатора, мы имеем массивы мгновенных значений тока |i1(tj)|, производной тока
Figure 00000045
и падения напряжения |u1(tj)|. Они показаны на фиг.3. Так как сопротивления продольных ветвей схемы замещения трансформатора линейны, указанные величины связаны известным соотношением падения напряжения в цепи RL:
Figure 00000046
В этом уравнении два неизвестных: R1, и L1. Уравнение записано для момента времени tj, поэтому мы имеем N таких уравнений на периоде. Так как для определения параметров R1, и L1 достаточно решить систему всего лишь из двух таких уравнений, выбираем моменты времени, в которые это сделать проще всего. А именно, для определения индуктивности L1 решим уравнение (5) для момента времени t1, когда i1(tj)=0 (см. фиг.3), при этом уравнение (5) переходит в уравнение (1). А для определения сопротивления R1 решим уравнение (5) для момента времени t2, когда
Figure 00000047
, при этом уравнение (5) переходит в уравнение (2).
Так как мы имеем дело с гармоническими сигналами, таких точек на периоде может быть не меньше, чем по две (на фиг.3 это моменты времени
Figure 00000048
,
Figure 00000049
и моменты времени
Figure 00000050
,
Figure 00000051
), поэтому в качестве конечных значений логично принять среднеарифметическое из всех значений, найденных на периоде.
Аналогично для приведенного сопротивления второй продольной ветви, имеющего активную составляющую
Figure 00000052
и реактивную составляющую
Figure 00000053
, где
Figure 00000054
- приведенная индуктивность рассеяния вторичной обмотки трансформатора, мы имеем массивы мгновенных значений тока
Figure 00000055
, производной тока
Figure 00000056
и падения напряжения
Figure 00000057
. Они показаны на фиг.4. Указанные величины связаны известным соотношением падения напряжения в цепи RL:
Figure 00000058
В этом уравнении также два неизвестных:
Figure 00000052
и
Figure 00000054
. Аналогичным образом для определения индуктивности
Figure 00000054
решим уравнение (6) для момента времени t3, когда
Figure 00000059
(см. фиг.4), при этом уравнение (6) переходит в уравнение (3). А для определения сопротивления
Figure 00000052
решим уравнение (6) для момента времени t4, когда
Figure 00000060
, при этом уравнение (6) переходит в уравнение (4).
Таким образом, предлагаемый способ позволяет определять индуктивности и активные сопротивления продольных ветвей схемы замещения трансформатора, имеющего третью не нагруженную обмотку, в рабочем режиме. Преимущество способа состоит также в том, что при расчета учитывается влияние поперечного звена схемы замещения и индуктивности L1 и
Figure 00000054
не принимаются равными, а рассчитываются отдельно.
На фиг.1 представлена схема измерений однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме.
На фиг.2 представлена Т-образная схема замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме.
На фиг.3 представлены графические зависимости для расчета параметров первой продольной ветви схемы замещения трансформатора.
На фиг.4 приведены графические зависимости для расчета параметров второй продольной ветви схемы замещения трансформатора, приведенной к первичной цепи.
На фиг.5 представлена аппаратная схема устройства, реализующая рассматриваемый способ оперативного контроля обмоток трансформатора.
В табл.1 приведены исходные данные для расчета параметров продольных ветвей Т-образной схемы замещения трансформатора и результаты промежуточных вычислений.
В табл.2 приведены полученные параметры продольных ветвей Т-образной схемы замещения трансформатора.
Способ может быть осуществлен с помощью схемы (фиг.5), содержащей программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1), масштабирующие блоки 2 (М1), 3 (М2), 4 (М3), инверторы 5 (ИНВ1) и 6 (ИНВ2), сумматоры 7 (Сумматор 1) и 8 (Сумматор 2), программаторы вычисления производных по времени 9 (П2) и 10 (П3), программатор вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4).
Соответствующие входы сумматора 7 (Сумматор 1), масштабирующего блока 2 (М1), программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4), программатора вычисления производных по времени 9 (П2), масштабирующих блоков 3 (М2) и 4 (М3) соединены с аналого-цифровыми преобразователями (не показаны на фиг.5). Вход программатора вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) соединен с кнопочной клавиатурой (не показана на фиг.5). Выходы программатора вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) соединены с соответствующими входами масштабирующих блоков 2 (М1), 3 (М2) и 4 (М3). Выход масштабирующего блока 2 (М1) соединен с входом инвертора 5 (ИНВ1) и с соответствующим входом сумматора 8 (Сумматор 2). Выход инвертора 5 (ИНВ1) соединен с соответствующим входом сумматора 7 (Сумматор 1). Выход сумматора 7 (Сумматор 1) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход программатора вычисления производных по времени 9 (П2) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход масштабирующего блока 3 (М2) соединен с входом инвертора 6 (ИНВ2). Выход инвертора 6 (ИНВ2) соединен с соответствующим входом сумматора 8 (Сумматор 2). Выход сумматора 8 (Сумматор 2) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход масштабирующего блока 4 (М3) соединен с входом программатора вычисления производных по времени 10 (П3) и соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход программатора вычисления производных по времени 10 (П3) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выходы программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) соединены с сегментными индикаторами (не показаны на фиг.5).
Программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1), масштабирующие блоки 2 (М1), 3 (М2), 4 (М3), инверторы 5 (ИНВ1) и 6 (ИНВ2), сумматоры 7 (Сумматор 1) и 8 (Сумматор 2), программаторы вычисления производных по времени 9 (П2) и 10 (П3), программатор вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) могут быть выполнены на микроконтроллере серии 51 производителя atmel AT89S53.
В качестве примера приведен способ определения параметров продольных ветвей Т-образной схемы замещения однофазного трансформатора ПОБС-5М с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме при частоте f=50 Гц, количеством витков первичной обмотки W1=380, количеством витков вторичной обмотки W2=62 и количеством витков в третьей обмотке W3=12. Дискретность Δt массивов мгновенных значений входного тока |i1(tj)|, входного напряжения |uвх(tj)|, выходного тока |i2(tj)|, выходного напряжения |uн(tj)|, напряжения на третьей обмотке |u3(tj)| составляет 0,000625 с.
При работе трансформатора в режиме, близком к номинальному, в соответствии со схемой измерений фиг.1 через измерительные преобразователи и аналого-цифровые преобразователи (не показаны) на входы соответствующих блоков, как показано на фиг.5, подаются массивы мгновенных значений токов и напряжений во всех обмотках uвх(tj), u3(tj), i1(tj), uн(tj), i2(tj). В программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) вводятся значения чисел витков в обмотках трансформатора W1, W2, W3.
С выхода масштабирующего блока 2 (М1) массив мгновенных значений напряжения на третьей обмотке
Figure 00000061
(столбец 6 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, определенный как
Figure 00000062
через инвертор 5 (ИНВ1) поступает на вход сумматора 7 (Сумматор 1). Одновременно с массивом мгновенных значений напряжения на третьей обмотке на вход сумматора 7 (Сумматор 1) поступает массив мгновенных значений входного напряжения |uвх(tj)| (столбец 2 таблицы 1), а на вход программатора вычисления производных по времени 8 (П2) и на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) поступает массив мгновенных значений входного тока |i1(tj)| (столбец 3 таблицы 1). В сумматоре 7 (Сумматор 1) происходит формирование массива мгновенных значений напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения |u1(tj)| (столбец 7 таблицы 1) в соответствии со вторым законом Кирхгофа, как
Figure 00000063
С выхода сумматора 7 (Сумматор 1) массив мгновенных значений напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения |u1(tj)| поступает на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления производных по времени 8 (П2) производится дифференцирование массива мгновенных значений входного тока |i1(tj)|, формируется массив
Figure 00000064
(столбец 9 таблицы 1) как
Figure 00000065
и подается на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) фиксируются моменты времени, когда i1(tj)=0 (момент времени t1) или
Figure 00000029
(момент времени t2), рассчитываются значения активного сопротивления R1 (столбец 1 таблицы 2) и индуктивности L1 (столбец 2 таблицы 2) первой продольной ветви схемы замещения трансформатора по формулам (1) и (2), рассчитываются средние за период значения указанных параметров как
Figure 00000066
Figure 00000067
где NL1, NR1 - соответственно количества значений L1, R1, найденных на периоде.
С выхода масштабирующего блока 3 (М2) массив мгновенных значений выходного напряжения
Figure 00000068
(столбец 4 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, определенный как
Figure 00000069
через инвертор 6 (ИНВ2) поступает на вход сумматора 9 (Сумматор 2). Одновременно с массивом мгновенных значений выходного напряжения на вход сумматора 9 (Сумматор 2) с выхода масштабирующего блока 2 (М1) поступает массив мгновенных значений напряжения на третьей обмотке
Figure 00000070
(столбец 6 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, а с входа масштабирующего блока 4 (М3) массив мгновенных значений выходного тока
Figure 00000055
(столбец 5 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, определенный как
Figure 00000071
поступает на вход программатора вычисления производных по времени 10 (П3) и на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В сумматоре 9 (Сумматор 2) происходит формирование массива мгновенных значений напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения
Figure 00000072
(столбец 8 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, в соответствии со вторым законом Кирхгофа, как
Figure 00000073
С выхода сумматора 9 (Сумматор 2) массив мгновенных значений напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения
Figure 00000072
поступает на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления производных по времени 10 (П3) производится дифференцирование массива мгновенных значений приведенного выходного тока
Figure 00000074
, формируется массив
Figure 00000056
(столбец 10 таблицы 1) как
Figure 00000075
и подается на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) фиксируются моменты времени, когда
Figure 00000076
(момент времени t3) или
Figure 00000077
(момент времени t4), рассчитываются значения активного сопротивления
Figure 00000078
(столбец 3 таблицы 2) и индуктивности
Figure 00000079
(столбец 4 таблицы 2) второй продольной ветви схемы замещения трансформатора, приведенные к первичной цепи, по формулам (3) и (4), рассчитываются средние за период значения указанных параметров как
Figure 00000080
Figure 00000081
где NL2, NR2 - соответственно количества значении
Figure 00000082
,
Figure 00000052
, найденных на периоде.
Таким образом, на выходе программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) имеем значения активных сопротивлений и индуктивностей продольных ветвей схемы замещения трансформатора ПОБС-5М R1, L1,
Figure 00000078
,
Figure 00000082
, которые представлены в табл.2.
Табл.1
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕ
Время t, c Входное напряжение uаб(tj), B Входной ток
Figure 00000083
, A		 Выходное напряжение
Figure 00000084
, B		 Выходной ток
Figure 00000085
, А		 Напряжение на третьей обмотке
Figure 00000086
, B		 Напряжение на первом продольном сопротивлении
Figure 00000087
, В		 Напряжение на втором продольном сопротивлении
Figure 00000088
, B		 Производная входного тока по времени
Figure 00000089
, A/с		 Производная выходного тока по времени
Figure 00000090
, А/с
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
0 64,280 0,357 59,302 0,402 61,198 3,083 1,896149152 438,785 409,028
0,000625 94,217 0,632 87,017 0,657 90,797 3,420 3,779421728 438,79 411,178
0,00125 124,329 0,906 115,042 0,914 119,996 4,334 4,953477433 394,907 371,081
0,001875 150,160 1,153 139,119 1,146 145,195 4,965 6,076229391 333,478 315,24
0,0025 171,608 1,361 159,093 1,343 167,194 4,414 8,101486847 195,993 184,232
0,003125 181,120 1,484 168,460 1,458 176,794 4,325 8,333930139 51,1903 44,8647
0,00375 181,486 1,516 168,770 1,486 177,194 4,292 8,424144329 39,4907 33,6471
0,004375 182,509 1,540 169,622 1,507 178,394 4,115 8,772522304 13,1654 5,72969
0,005 180,842 1,549 168,228 1,511 176,794 4,048 8,566063595 -55,582 -62,285
0,005625 173,061 1,514 161,106 1,472 169,594 3,467 8,488731522 -245,72 -256,78
Табл.1 (продолжение)
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ-ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
0,00625 148,581 1,360 138,655 1,311 146,795 1,786 8,140510654 -444,64 -453,18
0,006875 110,890 1,082 103,817 1,028 109,596 1,294 5,779425634 -495,83 -505,67
0,0075 71,998 0,772 67,508 0,712 71,997 0,001 4,489171157 -444,64 -449,36
0,008125 38,651 0,495 36,231 0,431 38,798 -0,147 2,567033883 -421,24 -425,49
0,00875 5,053 0,231 4,877 0,165 6,399 -1,347 1,52170549 -469,5 -461,53
0,009375 -31,490 -0,062 -29,031 -0,123 -29,200 -2,290 -0,16827646 -472,43 -446,02
0,01 -64,306 -0,357 -59,456 -0,402 -61,999 -2,307 -2,54261904 -440,25 -409,5
0,010625 -94,191 -0,633 -87,249 -0,658 -91,198 -2,994 -3,94841088 -435,86 -406,4
0,01125 -123,938 -0,905 -114,655 -0,912 -119,997 -3,941 -5,34216099 -396,37 -371,56
0,011875 -150,097 -1,153 -139,041 -1,144 -145,996 -4,101 -6,95483274 -340,79 -321,21
0,0125 -172,076 -1,366 -159,480 -1,345 -167,596 -4,480 -8,11572037 -197,45 -186,14
0,013125 -181,650 -1,489 -168,770 -1,461 -177,595 -4,055 -8,82564439 -49,73 -42
0,01375 -181,852 -1,520 -168,925 -1,487 -177,995 -3,857 -9,07061422 -36,564 -32,454
0,014375 -182,800 -1,543 -169,776 -1,508 -179,195 -3,604 -9,4189922 -11,705 -5,9662
0,015 -18,1,082 -1,550 -168,383 -1,511 -177,195 -3,886 -8,81243057 54,122 62,2848
0,015625 -173,162 -1,517 -161,183 -1,472 -169,996 -3,166 -8,81287364 245,718 255,82
Табл.1 (продолжение)
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
0,01625 -148,582 -1,363 -138,732 -1,313 -146,796 -1,785 -8,06415253 444,637 454,129
0,016875 -110,726 -1,085 -103,662 -1,029 -109,997 -0,728 -6,33568134 500,22 506,39
0,0175 -71,784 -0,772 -67,353 -0,712 -71,998 0,215 -4,64532394 446,103 449361
0,018125 -38,424 -0,494 -36,154 -0,431 -39,199 0,775 -3,04553431 425,619 428,356
0,01875 -4,408 -0,228 -4,645 -0,164 -5,600 1,192 -0,95542758 472,428 462,718
0,019375 31,982 0,068 29,264 0,126 29,598 2,384 0,33445145 466,581 442,438
0,02 64,306 0,359 59,379 0,402 61,597 2,708 2,2118099477 434,398 407,12
Табл.2
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕ
  Активное сопротивление первой продольной ветви R1, Ом Индуктивность первой продольной ветви L1, Гн Активное сопротивление второй продольной ветви
Figure 00000078
, Ом		 Индуктивность второй продольной ветви
Figure 00000054
, Гн
  1 2 3 4
В первой точке 2,639 0,00449 5,758 -0,00123
Во второй точке 2,427 0,00454 6,078 -0,00050
Среднее значение 2,533 0,00452 5,918 -0,00087

Claims (1)

  1. Способ определения параметров продольных ветвей Т-образной схемы замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме, отличающийся тем, что регистрируют массивы мгновенных значений входного тока |i1(tj)|, входного напряжения |uвх(tj)|, выходного тока |i2(tj)|, выходного напряжения |uн(tj)|, напряжения на третьей обмотке |u3(tj)| для одних и тех же моментов времени
    tj=t1, t2,..., tN, при
    Figure 00000091
    - числе разбиений на периоде Т и Δt - дискретности массивов мгновенных значений, формируют массивы мгновенных значений выходного напряжения |u'н(tj)|, выходного тока |i'2(tj)|, напряжения на третьей обмотке |u'3(tj)|, приведенные к первичной цепи, находят массивы мгновенных значений напряжения на первом |u1(tj)| и втором |u'2(tj)| продольных сопротивлениях схемы замещения как разности напряжений |uвх(tj)| и |u'3(tj)|, |u'3(tj)| и |u'н(tj)|, производят дифференцирование входного и выходного токов, получают массивы
    Figure 00000092
    и
    Figure 00000093
    фиксируют моменты времени, когда i1(tj)=0 (момент времени t1),
    Figure 00000094
    (момент времени t2), i'2(tj)=0 (момент времени t3),
    Figure 00000095
    (момент времени t4), определяют значения продольных активных сопротивлений и индуктивностей схемы замещения трансформатора
    Figure 00000096
    Figure 00000097
    Figure 00000098
    Figure 00000099
    рассчитывают средние за период значения указанных параметров, которые принимают в качестве конечных результатов.
RU2005104363/28A 2005-02-17 2005-02-17 Способ определения параметров продольных ветвей т-образной схемы замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме RU2276376C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2005104363/28A RU2276376C1 (ru) 2005-02-17 2005-02-17 Способ определения параметров продольных ветвей т-образной схемы замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2005104363/28A RU2276376C1 (ru) 2005-02-17 2005-02-17 Способ определения параметров продольных ветвей т-образной схемы замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2276376C1 true RU2276376C1 (ru) 2006-05-10

Family

ID=36657232

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2005104363/28A RU2276376C1 (ru) 2005-02-17 2005-02-17 Способ определения параметров продольных ветвей т-образной схемы замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2276376C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2774209C1 (ru) * 2021-08-04 2022-06-16 Александр Павлович Старцев Способ мониторинга состояния участка электрической сети

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2774209C1 (ru) * 2021-08-04 2022-06-16 Александр Павлович Старцев Способ мониторинга состояния участка электрической сети

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109283399B (zh) 一种高频磁元件绕组损耗的测量方法
RU2536772C1 (ru) Способ и устройство для определения расстояния до места короткого замыкания фазы на землю
KR20140049551A (ko) 고전압들을 측정하기 위한 교정된 주파수 특성을 가지는 적응형 전압 분배기
RU2276376C1 (ru) Способ определения параметров продольных ветвей т-образной схемы замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме
RU2364876C1 (ru) Способ определения параметров т-образной схемы замещения трехфазного трехобмоточного трансформатора в рабочем режиме
RU2293996C1 (ru) Способ определения параметров т-образной схемы замещения однофазного трансформатора в рабочем режиме с третьей обмоткой, свободной от нагрузки
RU2638904C1 (ru) Способ измерения потерь мощности от несинусоидальных токов в трёхфазных трансформаторах и четырёхпроводных линиях электропередачи
RU2231799C1 (ru) Способ определения параметров т-образной схемы замещения двухобмоточного низкочастотного трансформатора в режиме холостого хода
RU2390035C1 (ru) Способ контроля технического состояния однофазных и трехфазных двухобмоточных трансформаторов в рабочем режиме
RU2296339C1 (ru) Способ определения параметров т-образной схемы замещения многообмоточного однофазного трансформатора с одной ненагруженной обмоткой в рабочем режиме
KR20100039089A (ko) 전류변성기의 비오차와 위상오차의 평가 시스템 및 그 평가방법
CN106199285B (zh) 任意交流载波下的电容特性测量设备及其测量方法
JPH1019950A (ja) 高調波流出量の評価装置
CN205920176U (zh) 任意交流载波下的电容特性测量设备
RU2333503C1 (ru) Способ оперативного контроля состояния обмоток однофазного трасформатора с ненагруженной обмоткой
Ballal et al. Current transformer accuracy improvement by digital compensation technique
RU2704394C1 (ru) Способ дистанционного определения места замыкания фазы на землю
RU2390032C1 (ru) Способ корректировки результатов измерений электроэнергетических величин
RU73740U1 (ru) Устройство для измерения индуктивностей рассеяния и активных сопротивлений каждой обмотки двухобмоточного трансформатора
RU2390034C1 (ru) Способ оперативного контроля сопротивления короткого замыкания однофазного двухобмоточного трансформатора в рабочем режиме
JP7279489B2 (ja) 計測装置及びその計測方法
CN113392367B (zh) 扩展电路***信号分析与处理方法及存储介质
KR20040094953A (ko) 노이즈리플속에 함유된 미세신호의 전압실효치 측정방법
Brookes Advanced Electric Circuits: The Commonwealth and International Library: Applied Electricity and Electronics Division
RU61891U1 (ru) Устройство для определения параметров т-образной схемы замещения многообмоточного однофазного трансформатора с одной ненагруженной обмоткой в рабочем режиме

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20070218