RU2390034C1 - Method for operative control of short-circuit resistance in single-phase double-winding transformer in working mode - Google Patents

Method for operative control of short-circuit resistance in single-phase double-winding transformer in working mode Download PDF

Info

Publication number
RU2390034C1
RU2390034C1 RU2009100596/28A RU2009100596A RU2390034C1 RU 2390034 C1 RU2390034 C1 RU 2390034C1 RU 2009100596/28 A RU2009100596/28 A RU 2009100596/28A RU 2009100596 A RU2009100596 A RU 2009100596A RU 2390034 C1 RU2390034 C1 RU 2390034C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
primary
value
transformer
winding
secondary windings
Prior art date
Application number
RU2009100596/28A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Ефрем Иосифович Гольдштейн (RU)
Ефрем Иосифович Гольдштейн
Антон Викторович Прохоров (RU)
Антон Викторович Прохоров
Original Assignee
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет filed Critical Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет
Priority to RU2009100596/28A priority Critical patent/RU2390034C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2390034C1 publication Critical patent/RU2390034C1/en

Links

Landscapes

  • Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)

Abstract

FIELD: electricity.
SUBSTANCE: arrays of instantaneous current values in the secondary winding are registered, as well as voltages of primary and secondary windings of transformer. Current values of current in the secondary winding, as well as voltages of primary and secondary windings are identified. Value of measured grid frequency ratio to rated value is determined. Arrays of instantaneous values and current values of primary and secondary windings voltages are used to identify value of phase shift angle between voltages of primary and secondary windings. Current value of primary winding voltage is reduced to the secondary circuit with the help of reduction ratio. Values of current voltage value in the secondary winding, reduced current value of the primary winding voltage and angle of phase shift between voltages of primary and secondary windings are used to identify current value of total voltage drop on primary and secondary windings. Value of active current value in the secondary winding, value of measured grid frequency ratio to rated value of frequency and active value of total voltage drop in primary and secondary windings are used to determine value of short-circuit resistance in transformer.
EFFECT: operative control of short-circuit resistance in working mode with the possibility to register dynamics of change in time.
1 dwg, 3 tbl

Description

Изобретение относится к области электромеханики, а именно к применению средств обработки информации в электромеханике, и может быть использовано для оперативного контроля сопротивления короткого замыкания однофазного двухобмоточного трансформатора в рабочем режиме.The invention relates to the field of electromechanics, and in particular to the use of information processing tools in electromechanics, and can be used for operational control of short-circuit resistance of a single-phase double-winding transformer in operating mode.

Известен способ контроля внутренних обмоток силовых трансформаторов [А.с. СССР №1221620, G01R 31/02, опубл. 30.03.1986. Бюл. №12], заключающийся в том, что измеряют векторы напряжений первичной и вторичной внутренних обмоток силового трансформатора, нормируют, определяют разность нормированных векторов напряжений этих обмоток, измеряют величину тока вторичной обмотки силового трансформатора, определяют отношение разности нормированных векторов напряжений первичной и вторичной обмоток к величине этого тока, измеряют частоту напряжения силового трансформатора, находят отношение измеренного значения частоты к эталонному и определяют величину сопротивления короткого замыкания как произведение отношений разности векторов напряжений обмоток к величине тока и измеренной частоты к эталонной.A known method of monitoring the internal windings of power transformers [A. USSR No. 1221620, G01R 31/02, publ. 03/30/1986. Bull. No. 12], which consists in measuring the voltage vectors of the primary and secondary internal windings of the power transformer, normalizing, determining the difference between the normalized voltage vectors of these windings, measuring the current value of the secondary windings of the power transformer, determining the ratio of the difference between the normalized voltage vectors of the primary and secondary windings to of this current, the voltage frequency of the power transformer is measured, the ratio of the measured frequency to the reference value is found, and the resistance value is determined short-circuit as the product of the difference vectors windings relationship to stress and the measured current value to the reference frequency.

Недостатки данного способа:The disadvantages of this method:

- для его реализации необходимо использование дополнительных промежуточных трансформаторов, что значительно усложняет монтаж устройства, реализующего данный способ, увеличивает его габариты и стоимость;- for its implementation, it is necessary to use additional intermediate transformers, which greatly complicates the installation of a device that implements this method, increases its dimensions and cost;

- использование промежуточных трансформаторов может приводить к появлению дополнительных инструментальных погрешностей, вызванных потерями в данных трансформаторах;- the use of intermediate transformers can lead to the appearance of additional instrumental errors caused by losses in these transformers;

- при несинусоидальных токах и напряжениях на результат расчетов будет оказывать влияние тип используемых измерительных приборов (вольтметров и амперметра), что может привести к росту суммарной инструментальной погрешности.- at non-sinusoidal currents and voltages, the type of measuring instruments used (voltmeters and ammeters) will influence the result of the calculations, which can lead to an increase in the total instrumental error.

Известен способ контроля состояния обмоток трансформатора [А.с. СССР №1742750, G01R 31/02, опубл. 23.06.1992. Бюл. №23], включающий одновременные измерения напряжений и токов каждой обмотки при ограниченной нагрузке трансформатора в фиксированные моменты времени, определение значений параметров контроля и их отклонений от эталонных значений параметров контроля. Одновременно с измерением напряжений и токов обмоток дополнительно измеряют частоту напряжения сети.A known method of monitoring the status of the transformer windings [A. USSR No. 1742750, G01R 31/02, publ. 06/23/1992. Bull. No. 23], which includes simultaneous measurements of the voltages and currents of each winding with a limited load of the transformer at fixed times, determining the values of the control parameters and their deviations from the reference values of the control parameters. Simultaneously with the measurement of voltages and currents of the windings, the network voltage frequency is additionally measured.

В качестве параметра контроля принимают полное сопротивление рассеяния трансформатора Z. Для двухобмоточного трансформатора полное сопротивление рассеяния определяют как сумму полных сопротивлений рассеяния первой Z1 и второй Z2' обмоток. Для определения двух неизвестных параметров Z1 и Z2' производят два измерения напряжений и токов в фиксированные моменты времени при различных значениях напряжений первой U1 и второй U2' обмоток, токов первой I1 и второй I2' обмоток. Получают два уравнения вида (1)As a control parameter, the scattering impedance of the transformer Z is adopted. For a two-winding transformer, the scattering impedance is defined as the sum of the total scattering resistance of the first Z 1 and second Z 2 ′ windings. To determine two unknown parameters Z 1 and Z 2 ', two measurements of voltages and currents are performed at fixed times at different voltage values of the first U 1 and second U 2 ' of the windings, the currents of the first I 1 and second I 2 'of the windings. Get two equations of the form (1)

Figure 00000001
Figure 00000001

Одновременно с этим измеряют частоту напряжения. Если частота f в момент измерения напряжений и токов отличается от частоты fэ, при которой определены эталонные значения параметров контроля, то параметр контроля определяют по формулеAt the same time, the voltage frequency is measured. If the frequency f at the time of measuring voltages and currents differs from the frequency f e at which the reference values of the control parameters are determined, then the control parameter is determined by the formula

Figure 00000002
Figure 00000002

Недостатки данного способа:The disadvantages of this method:

- этот способ можно использовать только в ограниченном диапазоне изменения нагрузки, так как при значительном изменении величины и характера тока нагрузки расчет параметров Z1 и Z2' по двум уравнениям вида (1), соответствующим двум режимам, будет невозможен, так как параметры Z1 и Z2' изменяются при изменении тока нагрузки трансформатора;- this method can only be used in a limited range of load changes, since with a significant change in the magnitude and nature of the load current, the calculation of parameters Z 1 and Z 2 'using two equations of the form (1) corresponding to the two modes will be impossible, since the parameters Z 1 and Z 2 'change when the load current of the transformer changes;

- даже при незначительном изменении нагрузки будет существовать погрешность, вызванная тем, что значения сопротивлений Z1 и Z2' при двух нагрузочных режимах будут различны.- even with a slight change in load, there will be an error due to the fact that the values of the resistances Z 1 and Z 2 'under two load conditions will be different.

Известен способ контроля сопротивления короткого замыкания трансформатора в рабочем режиме [TDM - система диагностического мониторинга трансформаторного оборудования. Техническое описание модулей системы TDM / Производственно-внедренческая фирма «Вибро-Центр». - Пермь, 2006, стр.10], выбранный в качестве прототипа, заключающийся в том, что после каждого воздействия на обмотки трансформатора токов короткого замыкания производят измерение напряжений на вводах одной фазы трансформатора, при этом синхронно регистрируют ток нагрузки этой же фазы. Полученную информацию используют для построения векторной диаграммы приведенного трансформатора и аналитического расчета сопротивления короткого замыкания трансформатора как величины пропорциональной разности фазовых углов между током и напряжением первичной обмотки и током и напряжением вторичной обмотки. При этом используют допущение, что токи первичной и вторичной обмотки трансформатора совпадают по фазе.A known method of monitoring the short circuit resistance of a transformer in operating mode [TDM - diagnostic monitoring system of transformer equipment. Technical description of TDM system modules / Vibro-Center Production and Implementation Firm. - Perm, 2006, p. 10], selected as a prototype, which consists in the fact that after each impact on the transformer windings of short-circuit currents, voltage is measured at the inputs of one phase of the transformer, while the load current of the same phase is simultaneously recorded. The obtained information is used to construct a vector diagram of the transformer and analytical calculation of the short circuit resistance of the transformer as a value proportional to the difference in phase angles between the current and voltage of the primary winding and the current and voltage of the secondary winding. The assumption is used that the currents of the primary and secondary windings of the transformer coincide in phase.

Недостатки данного способа:The disadvantages of this method:

- погрешность расчета сопротивления короткого замыкания трансформатора, вызванная наличием угла сдвига фаз между токами первичной и вторичной обмоток трансформатора в нагрузочном режиме;- the error in calculating the short circuit resistance of the transformer caused by the presence of a phase angle between the currents of the primary and secondary windings of the transformer in the load mode;

- погрешность, связанная с возможным изменением параметров режима работы сети при нестабильности ее частоты.- the error associated with a possible change in the parameters of the network operation mode with the instability of its frequency.

Задача предлагаемого изобретения - создание способа оперативного контроля сопротивления короткого замыкания однофазного двухобмоточного трансформатора в рабочем режиме.The objective of the invention is the creation of a method for the operational control of short-circuit resistance of a single-phase double-winding transformer in operating mode.

Поставленная задача решена за счет того, что способ оперативного контроля сопротивления короткого замыкания однофазного двухобмоточного трансформатора в рабочем режиме, так же как в прототипе, заключается в том, что при работе трансформатора в режиме, когда его первичную обмотку подключают к источнику питания, а вторичную обмотку подключают к нагрузке, регистрируют для одних и тех же моментов времени массивы мгновенных значений тока вторичной обмотки и напряжений первичной и вторичной обмоток трансформатора. Далее по массивам мгновенных значений тока вторичной обмотки определяют его действующее значение. Затем по массивам мгновенных значений напряжений первичной и вторичной обмоток определяют действующие значения этих напряжений.The problem is solved due to the fact that the method of operational control of the short circuit resistance of a single-phase double-winding transformer in operating mode, as in the prototype, consists in the fact that when the transformer is in operation, when its primary winding is connected to a power source, and the secondary winding connected to the load, register for the same points in time arrays of instantaneous values of the current of the secondary winding and the voltages of the primary and secondary windings of the transformer. Further, by the arrays of instantaneous values of the secondary current, its effective value is determined. Then, using the arrays of instantaneous voltage values of the primary and secondary windings, the effective values of these voltages are determined.

В отличие от прототипа определяют величину отношения измеренной частоты сети к номинальному значению частоты. Далее по известным массивам мгновенных значений и действующим значениям напряжений первичной и вторичной обмоток трансформатора определяют величину угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток трансформатора. Одновременно с этим приводят действующее значение напряжения первичной обмотки к вторичной цепи с помощью коэффициента приведения. Далее по величинам действующего значения напряжения вторичной обмотки, приведенного действующего значения напряжения первичной обмотки и углу сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток определяют действующее значение суммарного падения напряжения на первичной и вторичной обмотках. Затем по ранее определенной величине действующего значения тока вторичной обмотки, величине отношения измеренной частоты сети к номинальному значению частоты и действующему значению суммарного падения напряжения на первичной и вторичной обмотках определяют величину сопротивления короткого замыкания трансформатора.In contrast to the prototype, the ratio of the measured network frequency to the nominal frequency value is determined. Further, by the known arrays of instantaneous values and the current values of the voltages of the primary and secondary windings of the transformer, the magnitude of the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings of the transformer is determined. At the same time, the actual value of the voltage of the primary winding to the secondary circuit is brought in using the reduction coefficient. Further, by the values of the effective value of the voltage of the secondary winding, the reduced effective value of the voltage of the primary winding and the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings, the effective value of the total voltage drop across the primary and secondary windings is determined. Then, based on a previously determined value of the effective value of the current of the secondary winding, the ratio of the measured frequency of the network to the nominal value of the frequency and the effective value of the total voltage drop on the primary and secondary windings, the value of the short circuit resistance of the transformer is determined.

Таким образом, предлагаемый способ может позволить оперативно получать информацию о величине сопротивления короткого замыкания трансформатора в его рабочих режимах с любой необходимой периодичностью, кратной периоду регистрируемых сигналов, а также учитывать изменение величины расчетного сопротивления короткого замыкания трансформатора при нестабильности частоты сети.Thus, the proposed method can quickly obtain information about the value of the short circuit resistance of the transformer in its operating modes with any necessary frequency multiple of the period of the recorded signals, and also take into account the change in the value of the calculated short circuit resistance of the transformer with instability of the network frequency.

На фиг.1 представлена аппаратная схема устройства, реализующего рассматриваемый способ.Figure 1 presents the hardware diagram of a device that implements the considered method.

В таблице 1 приведены экспериментально полученные массивы мгновенных значений тока вторичной обмотки и напряжений первичной и вторичной обмоток однофазного двухобмоточного трансформатора в рабочих режимах.Table 1 shows the experimentally obtained arrays of instantaneous values of the secondary current and voltage of the primary and secondary windings of a single-phase two-winding transformer in operating modes.

В таблице 2 приведены действующие значения тока вторичной обмотки, напряжений первичной и вторичной обмоток, приведенного напряжения первичной обмотки, угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток, действующее значение суммарного падения напряжения на первичной и вторичной обмотках трансформатора, а также полученные величины сопротивления короткого замыкания трансформатора для двух рабочих режимов при различной нагрузке трансформатора.Table 2 shows the effective values of the secondary winding current, primary and secondary winding voltages, reduced primary winding voltage, phase angle between the voltages of the primary and secondary windings, the effective value of the total voltage drop across the primary and secondary windings of the transformer, as well as the obtained values of short-circuit resistance transformer for two operating modes at different transformer load.

В таблице 3 приведены паспортные данные однофазного двухобмоточного трансформатора ОСМ-2У, использовавшегося для апробации данного способа.Table 3 shows the passport data of a single-phase double-winding transformer OSM-2U, used to test this method.

Предлагаемый способ оперативного контроля сопротивления короткого замыкания однофазного двухобмоточного трансформатора в рабочем режиме может быть реализован при помощи устройства, аппаратная схема которого приведена на фиг.1.The proposed method for operational monitoring of short circuit resistance of a single-phase double-winding transformer in operating mode can be implemented using a device whose hardware circuit is shown in figure 1.

Выходы регистратора электрических сигналов 1 (РЭС), подключенного через коммутатор к трансформаторам тока и напряжения схемы измерений двухобмоточного трансформатора (на фиг.1 не показаны) последовательно соединены с входом блока расчета действующих значений тока вторичной обмотки 2 (БРТ) и входами блока расчета действующих значений напряжений первичной и вторичной обмоток 3 (БРН). Выход блока расчета действующих значений тока вторичной обмотки 2 (БРТ) связан с входом блока расчета сопротивления короткого замыкания трансформатора 4 (БРС). Один из выходов блока расчета действующих значений напряжений первичной и вторичной обмоток 3 (БРН) соединен с входом блока приведения 5 (БПр) и третьим входом блока расчета угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток 6 (БРФ). Другой выход блока расчета действующих значений напряжений первичной и вторичной обмоток 3 (БРН) присоединен к входу блока расчета падения напряжения 7 (БРПН) и четвертому входу блока расчета угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток 6 (БРФ). Первый и второй входы блока расчета угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток 6 (БРФ) соединены с соответствующими выходами регистратора электрических сигналов 1 (РЭС). Выход блока расчета угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток 6 (БРФ) связан с одним из входов блока расчета падения напряжения 7 (БРПН). Выход блока приведения 5 (БПр) присоединен к входу блока расчета падения напряжения 7 (БРПН). Выход блока расчета падения напряжения 7 (БРПН) соединен с входом блока расчета сопротивления короткого замыкания трансформатора 4 (БРС), другой вход которого подключен к выходу блока контроля изменения частоты 8 (БКЧ). Вход блока контроля изменения частоты 8 (БКЧ) соединен с выходом устройства измерения частоты сети, не входящим в состав устройства (на фиг.1 не показано). Выход блока расчета сопротивления короткого замыкания трансформатора 4 (БРС) соединен с устройством сбора и передачи данных (на фиг.1 не показан).The outputs of the electrical signal recorder 1 (RES), connected through a switch to current and voltage transformers of the measurement circuit of a double-winding transformer (not shown in Fig. 1) are connected in series with the input of the unit for calculating the effective values of the current of the secondary winding 2 (BRT) and the inputs of the unit for calculating the effective values voltages of the primary and secondary windings 3 (BRN). The output of the unit for calculating the effective values of the current of the secondary winding 2 (BRT) is connected to the input of the unit for calculating the short circuit resistance of transformer 4 (BRS). One of the outputs of the unit for calculating the effective values of the voltages of the primary and secondary windings 3 (BRN) is connected to the input of the casting unit 5 (BPR) and the third input of the unit for calculating the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings 6 (BRF). The other output of the unit for calculating the effective values of the voltages of the primary and secondary windings 3 (BRN) is connected to the input of the unit for calculating the voltage drop 7 (BRPN) and the fourth input of the unit for calculating the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings 6 (BRF). The first and second inputs of the block for calculating the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings 6 (BRF) are connected to the corresponding outputs of the electrical signal recorder 1 (RES). The output of the unit for calculating the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings 6 (BRF) is connected to one of the inputs of the unit for calculating the voltage drop 7 (BRF). The output of the casting unit 5 (BPR) is connected to the input of the unit for calculating the voltage drop 7 (BRPN). The output of the unit for calculating the voltage drop 7 (BRPN) is connected to the input of the unit for calculating the short circuit resistance of the transformer 4 (BRS), the other input of which is connected to the output of the unit for monitoring the change in frequency 8 (BCF). The input of the frequency change control unit 8 (BCH) is connected to the output of the network frequency measuring device, which is not part of the device (not shown in FIG. 1). The output of the short circuit resistance calculation unit of the transformer 4 (BRS) is connected to a data acquisition and transmission device (not shown in FIG. 1).

В качестве регистратора электрических сигналов 1 (РЭС) может быть выбран цифровой регистратор электрических сигналов типа «Парма» или «Черный ящик». Блок расчета действующих значений тока вторичной обмотки 2 (БРТ), блок расчета действующих значений напряжений первичной и вторичной обмоток 3 (БРН), блок расчета сопротивления короткого замыкания трансформатора 4 (БРС), блок приведения 5 (БПр), блок расчета угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток 6 (БРФ), блок расчета падения напряжения 7 (БРПН) и блок контроля изменения частоты 8 (БКЧ) могут быть выполнены на микроконтроллере серии 51 производителя Atmel AT89S8253.As the recorder of electrical signals 1 (RES) can be selected digital recorder of electrical signals of the type "Parma" or "Black box". The unit for calculating the effective values of the current of the secondary winding 2 (BRT), the unit for calculating the effective values of the voltages of the primary and secondary windings 3 (BRN), the unit for calculating the short circuit resistance of the transformer 4 (BRS), the drive unit 5 (BPR), the unit for calculating the phase angle between voltages of the primary and secondary windings 6 (BRF), the unit for calculating the voltage drop 7 (BRF) and the control unit for changing the frequency 8 (BCF) can be performed on the Atmel AT89S8253 series 51 microcontroller.

В качестве примера приведена апробация предлагаемого способа оперативного контроля сопротивления короткого замыкания однофазного двухобмоточного трансформатора в рабочем режиме для однофазного двухобмоточного трансформатора ОСМ-2У, паспортные данные которого приведены в табл.3.As an example, testing of the proposed method for the operational control of the short circuit resistance of a single-phase double-winding transformer in operating mode for a single-phase double-winding transformer OSM-2U, the passport data of which is given in Table 3, is given.

Первичная обмотка трансформатора номинальным напряжением 220 В подключена к источнику питания с частотой 50 Гц, а к его вторичной обмотке подключена активно-индуктивная нагрузка.The primary winding of the transformer with a nominal voltage of 220 V is connected to a power source with a frequency of 50 Hz, and an active-inductive load is connected to its secondary winding.

Для данного трансформатора при помощи регистратора электрических сигналов 1 (РЭС) в рабочем режиме для одних и тех же моментов времени регистрируют массивы мгновенных значений тока вторичной обмотки и напряжений первичной и вторичной обмоток с дискретностью по времени Δt=0,0005 с, что соответствует числу отсчетов на периоде N=40.For this transformer, using the electrical signal recorder 1 (RES) in the operating mode for the same time points, arrays of instantaneous values of the secondary current and voltage of the primary and secondary windings with a time resolution of Δt = 0.0005 s are recorded, which corresponds to the number of samples on the period N = 40.

Далее с выхода регистратора электрических сигналов 1 (РЭС) массив мгновенных значений тока вторичной обмотки |i2(tj)| поступает на вход блока расчета действующих значений тока вторичной обмотки 2 (БРТ), в котором по массиву мгновенных значений тока определяют действующее значение тока вторичной обмоткиFurther, from the output of the electrical signal recorder 1 (RES) an array of instantaneous values of the secondary current | i 2 (t j ) | enters the input of the unit for calculating the effective values of the current of the secondary winding 2 (BRT), in which the array of instantaneous current values determines the effective value of the current of the secondary winding

Figure 00000003
Figure 00000003

где N - число отсчетов мгновенных значений на периоде тока.where N is the number of samples of instantaneous values on the current period.

С выхода блока расчета действующих значений тока вторичной обмотки 2 (БРТ) действующее значение тока вторичной обмотки I2 поступает на вход блока расчета сопротивления короткого замыкания трансформатора 4 (БРС).From the output of the unit for calculating the effective values of the current of the secondary winding 2 (BRT), the effective value of the current of the secondary winding I 2 is fed to the input of the unit for calculating the short circuit resistance of transformer 4 (BRS).

Одновременно с этим с другого выхода аналого-цифрового преобразователя регистратора электрических сигналов 1 (РЭС) массив мгновенных значений напряжения первичной обмотки |u1(tj)| поступает на один из входов блока расчета действующих значений напряжений первичной и вторичной обмоток 3 (БРН) и первый вход блока расчета угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток 6 (БРФ), а массив мгновенных значений напряжения вторичной обмотки |u2(tj)| с соответствующего выхода регистратора электрических сигналов 1 (РЭС) поступает на другой вход блока расчета действующих значений напряжений первичной и вторичной обмоток 3 (БРН) и на второй вход блока расчета угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток 6 (БРФ).At the same time, from another output of the analog-to-digital converter of the electrical signal recorder 1 (RES) an array of instantaneous values of the primary winding voltage | u 1 (t j ) | goes to one of the inputs of the unit for calculating the effective values of the voltages of the primary and secondary windings 3 (BRN) and the first input of the unit for calculating the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings 6 (BRF), and the array of instantaneous values of the voltage of the secondary winding | u 2 (t j ) | from the corresponding output of the electrical signal recorder 1 (RES), it goes to the other input of the unit for calculating the effective values of the voltages of the primary and secondary windings 3 (BRN) and to the second input of the unit for calculating the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings 6 (BRF).

Затем в блоке расчета действующих значений напряжений первичной и вторичной обмоток 3 (БРН) по массивам мгновенных значений напряжений первичной и вторичной обмоток |u1(tj)|,|u2(tj)| определяют:Then, in the block for calculating the effective values of the voltages of the primary and secondary windings 3 (BRN) by arrays of instantaneous values of the voltages of the primary and secondary windings | u 1 (t j ) |, | u 2 (t j ) | determine:

- действующее значение напряжения первичной обмотки:- the effective value of the voltage of the primary winding:

Figure 00000004
Figure 00000004

где N - число отсчетов мгновенных значений на периоде напряжения;where N is the number of samples of instantaneous values on the voltage period;

- действующее значение напряжения вторичной обмотки:- the effective value of the voltage of the secondary winding:

Figure 00000005
Figure 00000005

С выходов блока расчета действующих значений напряжений первичной и вторичной обмоток 3 (БРН) действующее значение напряжения первичной обмотки U1 поступает на вход блока приведения 5 (БПр) и третий вход блока расчета угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток 6 (БРФ), а действующее значение напряжения вторичной обмотки U2 поступает на вход блока расчета падения напряжения 7 (БРПН) и на четвертый вход блока расчета угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток 6 (БРФ).From the outputs of the unit for calculating the effective values of the voltages of the primary and secondary windings 3 (BRN), the effective value of the voltage of the primary winding U 1 is fed to the input of the casting unit 5 (BPR) and the third input of the unit for calculating the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings 6 (BRF), and the actual value of the voltage of the secondary winding U 2 goes to the input of the unit for calculating the voltage drop 7 (BRPN) and to the fourth input of the unit for calculating the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings 6 (BRF).

Одновременно с этим с выхода устройства измерения частоты сети на вход блока контроля изменения частоты 8 (БКЧ) поступает информация о значении частоты сети fm, измеренной в период регистрации массивов мгновенных значений токов и напряжений |i2(tj)|, |u1(tj)|, |u2(tj)|.At the same time, information on the value of the network frequency f m measured during the registration of arrays of instantaneous values of currents and voltages | i 2 (t j ) |, | u 1 (t j ) |, | u 2 (t j ) |.

В блоке контроля изменения частоты 8 (БКЧ) определяют отношение измеренной частоты сети к номинальному значению частоты fnom:In the control unit for changing the frequency 8 (BCH), the ratio of the measured network frequency to the nominal frequency value f nom is determined:

Figure 00000006
Figure 00000006

С выхода блока контроля изменения частоты 8 (БКЧ) значение величины отношения измеренной частоты сети к номинальному значению частоты

Figure 00000007
поступает на один из входов блока расчета сопротивления короткого замыкания трансформатора 4 (БРС).From the output of the frequency change control unit 8 (BCH), the value of the ratio of the measured network frequency to the nominal frequency value
Figure 00000007
arrives at one of the inputs of the unit for calculating the short circuit resistance of transformer 4 (BRS).

Далее в блоке расчета угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток 6 (БРФ) по массивам мгновенных значений напряжений первичной и вторичной обмоток |u1(tj)|,|u2(tj)| и действующим значениям напряжений первичной и вторичной обмоток Ul, U2 определяют величину угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток трансформатора:Further, in the block for calculating the phase angle angle between the voltages of the primary and secondary windings 6 (BRF) by arrays of instantaneous values of the voltages of the primary and secondary windings | u 1 (t j ) |, | u 2 (t j ) | and the current values of the voltages of the primary and secondary windings U l , U 2 determine the magnitude of the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings of the transformer:

Figure 00000008
Figure 00000008

С выхода блока расчета угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток 6 (БРФ) значение угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток трансформатора φU1_U2 поступает на соответствующий вход блока расчета падения напряжения 7 (БРПН).From the output of the unit for calculating the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings 6 (BRF), the value of the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings of the transformer φ U1_U2 is supplied to the corresponding input of the unit for calculating the voltage drop 7 (BRF).

Одновременно с этим в блоке приведения 5 (БПр) действующее значение напряжения первичной обмотки приводят к вторичной цепи с помощью коэффициента приведения КПР, принимаемого равным коэффициенту трансформации из технического паспорта трансформатора или протокола испытаний трансформатораAt the same time, in the casting unit 5 (BPR), the effective value of the voltage of the primary winding is brought to the secondary circuit using the casting coefficient K PR , taken equal to the transformation coefficient from the technical data sheet of the transformer or transformer test report

Figure 00000009
Figure 00000009

С выхода блока приведения 5 (БПр) приведенное значение действующего напряжения первичной обмотки

Figure 00000010
поступает на вход блока расчета падения напряжения 7 (БРПН).From the output of the cast unit 5 (BPR), the reduced value of the effective voltage of the primary winding
Figure 00000010
arrives at the input of the unit for calculating the voltage drop 7 (BRPN).

Далее по величинам действующего значения напряжения вторичной обмотки U2, приведенного действующего значения напряжения первичной обмотки

Figure 00000011
и углу сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток φU1_U2 в блоке расчета падения напряжения 7 (БРПН) определяют действующее значение суммарного падения напряжения на первичной и вторичной обмоткахFurther, according to the values of the effective value of the voltage of the secondary winding U 2 , the reduced effective value of the voltage of the primary winding
Figure 00000011
and the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings φ U1_U2 in the unit for calculating the voltage drop 7 (BPS) determine the effective value of the total voltage drop on the primary and secondary windings

Figure 00000012
Figure 00000012

С выхода блока расчета падения напряжения 7 (БРПН) действующее значение суммарного падения напряжения на первичной и вторичной обмотках ΔU12 поступает на вход блока расчета сопротивления короткого замыкания трансформатора 4 (БРС).From the output of the unit for calculating the voltage drop 7 (BRPN), the effective value of the total voltage drop on the primary and secondary windings ΔU 12 is fed to the input of the unit for calculating the short circuit resistance of transformer 4 (BRS).

Затем в блоке расчета сопротивления короткого замыкания трансформатора 4 (БРС) по ранее определенной величине действующего значения тока вторичной обмотки I2, величине отношения измеренной частоты сети к номинальному значению частоты

Figure 00000007
и действующему значению суммарного падения напряжения на первичной и вторичной обмотках ΔU12 определяют величину сопротивления короткого замыкания трансформатораThen, in the block for calculating the short circuit resistance of transformer 4 (BRS) according to a previously determined value of the effective value of the current of the secondary winding I 2 , the ratio of the measured frequency of the network to the nominal value of the frequency
Figure 00000007
and the current value of the total voltage drop on the primary and secondary windings ΔU 12 determine the value of the short circuit resistance of the transformer

Figure 00000013
Figure 00000013

В качестве окончательного результата на выходе блока расчета сопротивления короткого замыкания трансформатора 4 (БРС) получают значение сопротивления короткого замыкания ZK однофазного двухобмоточного трансформатора.As the final result, at the output of the block for calculating the short circuit resistance of the transformer 4 (BRS), the value of the short circuit resistance Z K of a single-phase double-winding transformer is obtained.

С выхода блока расчета сопротивления короткого замыкания трансформатора 4 (БРС) данные о величине сопротивления короткого замыкания однофазного двухобмоточного трансформатора ZK поступают на вход устройства сбора и передачи данных.From the output of the block for calculating the short circuit resistance of transformer 4 (BRS), data on the value of the short-circuit resistance of a single-phase double-winding transformer Z K is input to a data acquisition and transmission device.

Определенные по такому способу при двух нагрузочных режимах сопротивления короткого замыкания трансформатора приведены в табл.2 и имеют следующие значения:Defined by this method with two load modes of short circuit resistance of the transformer are given in table 2 and have the following meanings:

для режима №1 ZK=4,894 Ом;for mode No. 1 Z K = 4.894 Ohms;

для режима №2 ZK=4,919 Ом.for mode No. 2 Z K = 4.919 Ohms.

Определение величины короткого замыкания однофазного двухобмоточного трансформатора в рабочем режиме через определенные интервалы времени, задаваемые оператором, позволяет осуществлять оперативный контроль сопротивления короткого замыкания однофазного двухобмоточного трансформатора и фиксировать динамику его изменения во времени, что в свою очередь может служить источником информации об изменении технического состояния контролируемого однофазного двухобмоточного трансформатора.Determination of the short circuit value of a single-phase double-winding transformer in the operating mode at certain time intervals specified by the operator allows you to carry out operational control of the short-circuit resistance of a single-phase double-winding transformer and fixes the dynamics of its change in time, which in turn can serve as a source of information about the change in the technical state of a mono-phase double winding transformer.

СПОСОБ ОПЕРАТИВНОГО КОНТРОЛЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ ОДНОФАЗНОГО ДВУХОБМОТОЧНОГО ТРАНСФОРМАТОРА В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕMETHOD FOR OPERATIONAL CONTROL OF RESISTANCE OF SHORT-CIRCUIT OF SINGLE-PHASE TWO-WISE TRANSFORMER IN OPERATING MODE

Таблица 1Table 1 Время t, cTime t, s Режим №1Mode No. 1 Режим №2Mode No. 2 i2(tj)i 2 (t j ) u1(tj)u 1 (t j ) u2(tj)u 2 (t j ) i2(tj)i 2 (t j ) u1(tj)u 1 (t j ) u2(tj)u 2 (t j ) 1one 22 33 4four 55 66 77 00 0,64770.6477 252,241252,241 306,623306,623 -4,11825-4.11825 -263,753-263,753 -329,443-329,443 0,00050,0005 1,165351,16535 270,456270,456 328,645328,645 -4,2942-4.29942 -244,908-244,908 -307,98-307.98 0,0010.001 1,665151,66515 279,76279.76 341,81341.81 -4,3911-4.3911 -222,83-222.83 -282,129-282,129 0,00150.0015 2,11142,1114 278,814278,814 342,767342,767 -4,42425-4,42425 -198,071-198,071 -254,043-254.043 0,0020.002 2,476052.47605 265,803265,803 330,001330,001 -4,36815-4.36815 -172,051-172,051 -221,809-221,809 0,00250.0025 2,751452,75145 246,879246,879 307,182307,182 -4,24575-4,24575 -142,719-142,719 -187,181-187.181 0,0030.003 2,965652,96565 224,486224,486 279,815279,815 -4,00095-4,00095 -108,182-108,182 -145,772-145,772 0,00350.0035 3,154353,15435 203,196203,196 253,724253,724 -3,60825-3,60825 -64,1839-64.1839 -94,0695-94.0695 0,0040.004 3,25383.2538 173,707173,707 218,458218,458 -3,08805-3.08805 -16,8739-16.8739 -38,298-38,298 0,00450.0045 3,286953,28695 143,27143.27 181,437181,437 -2,5041-2.5041 28,38628,386 19,547919,5479 0,0050.005 3,24873,2487 108,34108.34 139,07139.07 -1,9176-1.9176 72,305572.3055 71,649271,6492 0,00550.0055 3,098253,09825 62,370362,3703 84,654584.6545 -1,2342-1.2342 112,913112,913 121,995121,995 0,0060.006 2,86112.8611 15,139215,1392 26,888426.8884 -0,57375-0.57375 146,109146.109 165,878165,878 0,00650.0065 2,542352,54235 -29,8053-29.8053 -28,8831-28.8831 0,084150,08415 176,072176,072 203,777203,777 0,0070.007 2,21852,2185 -72,3055-72.3055 -78,9896-78.9896 0,762450.76245 204,3204.3 240,001240,001 0,00750.0075 1,787551.78755 -113,071-113,071 -130,931-130,931 1,430551,43055 229,059229,059 271,756271,756 0,0080.008 1,338751,33875 -147,607-147,607 -174,735-174,735 2,093552.09355 249,797249,797 298,964298,964 0,00850.0085 0,884850.88485 -174,653-174,653 -210,001-210,001 2,73362.7336 266,986266,986 321,783321,783 0,0090.009 0,390150.39015 -204,773-204,773 -247,182-247,182 3,3153,315 277,552277,552 336,703336,703 0,00950.0095 -0,13005-0.13005 -231,582-231.582 -280,214-280,214 3,791853.79185 277,237277,237 340,214340,214 0,010.01 -0,65025-0.65025 -252,241-252,241 -306,703-306,703 4,11064,1106 264,384264,384 329,443329,443 0,01050.0105 -1,17045-1.17045 -270,219-270,219 -329,283-329,283 4,291654.29165 245,46245.46 308,379308,379 0,0110.011 -1,6779-1.6779 -279,287-279,287 -341,969-341,969 4,373254.37325 222,357222,357 281,57281.57 0,01150.0115 -2,11395-2,11395 -277,71-277.71 -342,368-342,368 4,414054.41405 198,939198,939 253,964253,964 0,0120.012 -2,48115-2.48115 -265,725-265,725 -330,081-330,081 4,363054.36305 172,366172,366 221,969221,969 0,01250.0125 -2,7591-2.7591 -246,801-246,801 -307,74-307.74 4,230454,23045 142,561142,561 186,384186,384 0,0130.013 -2,9784-2.9784 -223,934-223,934 -279,815-279,815 4,000954,00095 109,128109,128 145,931145,931 0,01350.0135 -3,1569-3.1569 -203,039-203,039 -253,804-253,804 3,59043,5904 63,395463,3954 93,590793,5907 0,0140.014 -3,25635-3,25635 -173,628-173,628 -218,538-218,538 3,067653,06765 17,031617.0316 37,420337,4203 0,01450.0145 -3,30735-3,30735 -143,192-143,192 -181,756-181.756 2,50922,5092 -27,8341-27.8341 -18,1915-18.1915 0,0150.015 -3,2691-3,2691 -108,892-108,892 -140,266-140,266 1,89211.8921 -73,3305-73,3305 -72,2077-72,2077 0,01550.0155 -3,1161-3.1161 -62,4492-62,4492 -85,2131-85,2131 1,241851.24185 -110,705-110,705 -120,559-120,559 0,0160.016 -2,8662-2.8662 -14,9026-14.9026 -27,4469-27.4469 0,573750.57375 -145,794-145,794 -165,16-165.16 0,01650.0165 -2,5653-2.5653 29,805329,8053 28,16528,165 -0,0867-0.0867 -176,466-176,466 -204,017-204.017 0,0170.017 -2,22615-2,22615 72,699772,6997 79,867379.8673 -0,7497-0.7497 -202,96-202.96 -238,804-238,804 0,01750.0175 -1,7901-1.7901 113,781113,781 131,25131.25 -1,428-1,428 -229,059-229,059 -271,597-271,597 0,0180.018 -1,35405-1.35405 148,001148,001 175,134175,134 -2,1012-2.1012 -249,403-249,403 -299,123-299,123 0,01850.0185 -0,8874-0.8874 175,047175,047 210,16210.16 -2,7285-2.7285 -266,434-266,434 -321,384-321,384 0,0190.019 -0,39015-0.39015 205,01205.01 246,863246,863 -3,32775-3.32775 -277,394-277,394 -337,421-337,421 0,01950.0195 0,12750.1275 231,74231.74 279,974279,974 -3,7944-3.7944 -276,763-276,763 -340,453-340,453 0,020.02 0,65280.6528 252,241252,241 306,304306,304 -4,11315-4,11315 -264,147-264,147 -330,001-330.001

СПОСОБ ОПЕРАТИВНОГО КОНТРОЛЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ ОДНОФАЗНОГО ДВУХОБМОТОЧНОГО ТРАНСФОРМАТОРА В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕ
Таблица 2METHOD FOR OPERATIONAL CONTROL OF RESISTANCE OF SHORT-CIRCUIT OF SINGLE-PHASE TWO-WISE TRANSFORMER IN OPERATING MODE
table 2 № рабочего режима трансформатораTransformer operating mode No. 1one 22 Полное сопротивление нагрузки трансформатора, Zнагр, ОмImpedance transformer load, Z heating ohms 58+j9158 + j91 62+j4962 + j49 Действующее значение тока вторичной обмотки трансформатора, I2, АThe current value of the secondary current of the transformer, I 2 , A 2,3342,334 3,1723,172 Действующее значение напряжения первичной обмотки трансформатора, U1, BThe current value of the voltage of the primary winding of the transformer, U 1 , B 193,524193,524 191,966191,966 Действующее значение напряжения вторичной обмотки трансформатора, U2, BThe effective value of the voltage of the secondary winding of the transformer, U 2 , B 237,629237,629 235,129235,129 Действующее значение приведенного напряжения первичной обмотки трансформатора, U' 1,BThe effective value of the reduced voltage of the primary winding of the transformer, U ' 1 , B 247,412247,412 245,420245,420 Угол сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток трансформатора, φU1_U2, эл. град.The phase angle between the voltages of the primary and secondary windings of the transformer, φ U1 _ U2 , el. hail. 1,3941,394 2,7972,797 Действующее значение суммарного падения напряжения на первичной и вторичной обмотках трансформатора, ΔU12, ВThe effective value of the total voltage drop on the primary and secondary windings of the transformer, ΔU 12 , V 11,42311,423 15,60215,602 Сопротивления короткого замыкания трансформатора, ZK, ОмShort circuit resistance of the transformer, Z K , Ohm 4,8944,894 4,9194,919

СПОСОБ ОПЕРАТИВНОГО КОНТРОЛЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ ОДНОФАЗНОГО ДВУХОБМОТОЧНОГО ТРАНСФОРМАТОРА В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕ
Таблица 3METHOD FOR OPERATIONAL CONTROL OF RESISTANCE OF SHORT-CIRCUIT OF SINGLE-PHASE TWO-WISE TRANSFORMER IN OPERATING MODE
Table 3 Номинальное напряжение первичной обмотки,
U1ном, ВRated voltage of the primary winding,
U 1nom , V 220220 Номинальное напряжение вторичной обмотки, U2ном, ВRated voltage of the secondary winding, U 2nom , V 280280 Число витков первичной обмотки, w1 The number of turns of the primary winding, w 1 176176 Число витков первичной обмотки, w2 The number of turns of the primary winding, w 2 224224 Приведенное индуктивное сопротивление первичной обмотки,

Figure 00000014
, ОмReduced inductance of the primary winding,
Figure 00000014
Ohm 2,452.45 Приведенное активное сопротивление первичной обмотки,
Figure 00000015
, ОмReduced resistance of the primary winding,
Figure 00000015
Ohm 0,30.3 Индуктивное сопротивление вторичной обмотки, Х2, ОмInductance of the secondary winding, X 2 , Ohm 2,252.25 Активное сопротивление вторичной обмотки, R2, ОмActive resistance of the secondary winding, R 2 , Ohm 0,20.2 Сопротивление короткого замыкания, ZK, ОмShort circuit resistance, Z K , Ohm 4,734.73

Claims (2)

1. Способ оперативного контроля сопротивления короткого замыкания однофазного двухобмоточного трансформатора в рабочем режиме, заключающийся в том, что при работе трансформатора в режиме, когда его первичную обмотку подключают к источнику питания, а вторичную обмотку подключают к нагрузке, регистрируют для одних и тех же моментов времени массивы мгновенных значений тока вторичной обмотки и напряжений первичной и вторичной обмоток трансформатора, далее по массивам мгновенных значений тока вторичной обмотки определяют его действующее значение, затем по массивам мгновенных значений напряжений первичной и вторичной обмоток определяют действующие значения этих напряжений, отличающийся тем, что определяют величину отношения измеренной частоты сети к номинальному значению частоты, далее по известным массивам мгновенных значений и действующим значениям напряжений первичной и вторичной обмоток трансформатора определяют величину угла сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток трансформатора, одновременно с этим приводят действующее значение напряжения первичной обмотки к вторичной цепи с помощью коэффициента приведения, далее по величинам действующего значения напряжения вторичной обмотки, приведенного действующего значения напряжения первичной обмотки и углу сдвига фаз между напряжениями первичной и вторичной обмоток определяют действующее значение суммарного падения напряжения на первичной и вторичной обмотках, затем по ранее определенной величине действующего значения тока вторичной обмотки, величине отношения измеренной частоты сети к номинальному значению частоты и действующему значению суммарного падения напряжения на первичной и вторичной обмотках определяют величину сопротивления короткого замыкания трансформатора.1. The method of operational control of short circuit resistance of a single-phase double-winding transformer in operating mode, which consists in the fact that when the transformer is in operation when its primary winding is connected to a power source and the secondary winding is connected to a load, it is recorded for the same time points arrays of instantaneous values of the current of the secondary winding and voltages of the primary and secondary windings of the transformer, then the arrays of instantaneous values of the current of the secondary winding determine its current value, then using the arrays of instantaneous voltage values of the primary and secondary windings, determine the effective values of these voltages, characterized in that they determine the ratio of the measured network frequency to the nominal value of the frequency, then using the known arrays of instantaneous values and the actual voltage values of the primary and secondary windings of the transformer, determine the value angle of phase shift between the voltages of the primary and secondary windings of the transformer, at the same time, the actual value of the voltage the primary winding to the secondary circuit using the reduction factor, then using the values of the effective value of the voltage of the secondary winding, the reduced effective value of the voltage of the primary winding and the phase angle between the voltages of the primary and secondary windings, the effective value of the total voltage drop across the primary and secondary windings is determined, then the previously determined value of the effective value of the secondary current, the ratio of the measured frequency of the network to the nominal value of the frequency and The current value of the total voltage drop at the primary and secondary windings determines the value of the short circuit resistance of the transformer. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что коэффициент приведения принимают равным коэффициенту трансформации из технического паспорта или протокола испытаний трансформатора. 2. The method according to claim 1, characterized in that the reduction coefficient is taken equal to the transformation coefficient from the technical passport or transformer test report.
RU2009100596/28A 2009-01-11 2009-01-11 Method for operative control of short-circuit resistance in single-phase double-winding transformer in working mode RU2390034C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2009100596/28A RU2390034C1 (en) 2009-01-11 2009-01-11 Method for operative control of short-circuit resistance in single-phase double-winding transformer in working mode

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2009100596/28A RU2390034C1 (en) 2009-01-11 2009-01-11 Method for operative control of short-circuit resistance in single-phase double-winding transformer in working mode

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2390034C1 true RU2390034C1 (en) 2010-05-20

Family

ID=42676234

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2009100596/28A RU2390034C1 (en) 2009-01-11 2009-01-11 Method for operative control of short-circuit resistance in single-phase double-winding transformer in working mode

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2390034C1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2478977C1 (en) * 2011-09-02 2013-04-10 Общество с ограниченной ответственностью научно-производственная фирма "Квазар" Method for control of deformation of windings of step-down three-phase double winding three-legged power transformer under operational currents and voltages
RU2491559C1 (en) * 2012-04-26 2013-08-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВПО "НИУ "МЭИ") Method to determine resistance and inductance of scattering of primary winding of voltage transformer

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2478977C1 (en) * 2011-09-02 2013-04-10 Общество с ограниченной ответственностью научно-производственная фирма "Квазар" Method for control of deformation of windings of step-down three-phase double winding three-legged power transformer under operational currents and voltages
RU2491559C1 (en) * 2012-04-26 2013-08-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВПО "НИУ "МЭИ") Method to determine resistance and inductance of scattering of primary winding of voltage transformer

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Cataliotti et al. A novel approach to current transformer characterization in the presence of harmonic distortion
Bhide et al. Analysis of winding inter-turn fault in transformer: A review and transformer models
CN103235280B (en) Direct measuring method of magnetic saturation margin of current transformer based on scaling converter
Ballal et al. Interturn faults detection of transformers by diagnosis of neutral current
US20210255221A1 (en) Method for measuring a current, and current-measuring device
Cataliotti et al. Improvement of Hall effect current transducer metrological performances in the presence of harmonic distortion
AU2016214660A1 (en) Device and method for determining a parameter of a transformer
Firoozi et al. Transformer fault diagnosis using frequency response analysis-practical studies
RU2390034C1 (en) Method for operative control of short-circuit resistance in single-phase double-winding transformer in working mode
CN105067878B (en) Transformer efficiency characteristic testing instrument for electrified
RU2642521C2 (en) Device for diagnostics of interturn short-circuits in power transformer windings
Setayeshmehr et al. On-line monitoring of transformer via transfer function
RU2390035C1 (en) Method for control of technical condition of single-phase and three-phase double-winding transformers in working mode
CN105699781B (en) A kind of transformer leakage inductance and Measuring DC Resistance
Cataliotti et al. Characterization of clamp-on current transformers under nonsinusoidal conditions
WO2022160572A1 (en) Apparatus and method for measuring conducted emission current of ecu signal line
Kadechkar et al. On-line resistance measurement of substation connectors focused on predictive maintenance
RU2478977C1 (en) Method for control of deformation of windings of step-down three-phase double winding three-legged power transformer under operational currents and voltages
RU100633U1 (en) DEVICE FOR TESTING SINGLE-PHASE MEASUREMENTS OF ELECTRIC POWER AND ENERGY
KR101654382B1 (en) Apparatus and method for measuring power factor
RU2704394C1 (en) Method for remote determination of the phase-to-ground closure point
US11061055B2 (en) Three-phase power meter monitoring for star and delta configurations
Hu et al. Detecting the capacity of distribution transformer based on an on-line method
Teng et al. An online self-correction method to improve accuracy of split-core current transformer in low-voltage distribution networks
Pham et al. Duality-based lumped transformer equivalent circuit at low frequencies under single-phase excitation

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20110112