RU2271255C1 - Способ холодной прокатки полос изотропной электротехнической стали - Google Patents
Способ холодной прокатки полос изотропной электротехнической стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2271255C1 RU2271255C1 RU2004125438/02A RU2004125438A RU2271255C1 RU 2271255 C1 RU2271255 C1 RU 2271255C1 RU 2004125438/02 A RU2004125438/02 A RU 2004125438/02A RU 2004125438 A RU2004125438 A RU 2004125438A RU 2271255 C1 RU2271255 C1 RU 2271255C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strip
- stands
- strips
- steel
- cold rolling
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Способ относится к металлургии, конкретно к производству изотропной электротехнической стали. Задача изобретения - улучшение магнитных свойств стали. Способ включает многопроходное обжатие горячекатаной полосы в валках с подачей технологической смазки в очаг деформации при суммарной степени деформации 75-80%. При такой суммарной степени деформации предлагается натяжение полосы между первой и второй клетями поддерживать на уровне 26-30 т при ширине полосы 1000-1200 мм, а между последующими клетями не более 10 т. Изобретение обеспечивает уменьшение количества зерен с ориентировкой {111}<uvw> при сохранении необходимого уровня планшетности полос. 2 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретно к производству изотропной электротехнической стали, применяемой для изготовления магнитопроводов электрической аппаратуры, работающей во вращающемся магнитном поле.
Основной характеристикой качества изотропной стали являются магнитные свойства. В магнитных свойствах оцениваются такие величины, как удельные потери энергии на перемагничивание и магнитная индукция. Потери должны быть минимальны, а индукция максимальной. Магнитные свойства определяются химическим составом, параметрами микроструктуры, текстуры и неметаллических включений. В готовой стали наиболее благоприятной является текстура с максимальным количеством зерен ориентировки {100}<uvw> и минимальным количеством зерен других ориентировок. Однако на практике количество зерен с ориентировкой {100}uvw> составляет 20-40%, с ориентировкой {111}<uvw> - 20÷40%, с ориентировкой {211}<uvw> - 10÷20%, остальное - зерна с ориентировкой {110}<uvw> и другие. Наиболее прогрессивная технология производства изотропной стали включает выплавку, горячую прокатку, нормализацию или без нее, холодную прокатку и конечный отжиг. Существенный вклад в формирование текстуры стали вносит холодная прокатка. В настоящее время этот технологический процесс осуществляется только на многоклетьевых станах холодной прокатки, как правило, состоящих из 4 или 5 клетей. Одновременное использование такого количества клетей увеличивает количество факторов, влияющих на формирование текстуры. В таких условиях процесс холодной прокатки усложняется тем, что помимо текстуры необходимо получать полосы с хорошей планшетностью и определенным качеством поверхности. Кроме того, технологи создают такие режимы прокатки, при которых достигаются минимальная нагрузка на стан и соответственно минимальные энергозатраты. Последнее, как правило, делается в ущерб текстуре, т.е. магнитным свойствам стали.
Одним из существенных факторов влияния на формирование текстуры является распределение обжатий по клетям. Известен способ холодной прокатки тонких полос (авт. св. СССР №1667956, В 21 В 1/28, 1991 г.), включающий многопроходное обжатие горячекатаной полосы в валках с подачей технологической смазки. Согласно способу прокатку в последнем проходе осуществляют с обжатием, определяемым выражение
ε=0,4-0,429Нп-0,0007σ+0,1Нис,
где ε - относительное обжатие в последнем проходе; Нп - толщина готовой полосы; σ - предел текучести прокатываемого материала; Нис - толщина исходной горячекатаной полосы.
При таком способе не обеспечиваются необходимая планшетность и магнитные свойства полос стали.
Также известен способ холодной прокатки полос (А.Ф.Пименов, В.П.Полухин, Ю.В. Липухин и др. Высокоточная прокатка тонких листов. - М.: Металлургия, 1988, с.102), включающий обжатие полосы за пять проходов на непрерывном стане 2030 до конечной толщины 0,5-1,0 мм с подачей к валкам и полосе технологической смазки, при котором обжатие в последнем пятом проходе составляет 2-7%.
Такой способ прокатки позволяет получать хорошие планшетность и качество поверхности полос. Также при определенном распределении обжатий в предыдущих четырех клетях и определенной суммарной степени деформации, он позволяет получать текстуру, обеспечивающую удовлетворительные магнитные свойства стали.
Наиболее близким к предполагаемому изобретению представляется способ холодной прокатки полос из изотропной электротехнической стали на непрерывном 4-клетевом стане кварто (В.А.Ванчиков, Н.Г.Бочков, Б.В.Молотилов. Основы производства изотропных электротехнических сталей. - М.: Металлургия, 1985, с.188-193), включающий обжатие горячекатаной полосы за четыре прохода в валках с подачей технологической смазки в очаг деформации. При этом в последнем четвертом проходе полосу обжимают со степенью деформации 27,2%, а суммарная степень деформации составляет 75%. Этот способ выбран в качестве прототипа.
В способе учтены суммарные обжатия и обжатия в последнем проходе. Однако высокие обжатия в последнем проходе ведут к увеличению такого отрицательного для изотропной стали компонента текстуры, как {111}<uvw>, что ведет к ухудшению ее магнитных свойств. Основным является то, что ни в способах аналогах, ни в способе прототипе не учтено влияние натяжения полос между клетями на формирование текстуры, т.е. магнитные свойства стали.
Техническая задача, решаемая предлагаемым изобретением, состоит в улучшении магнитных свойств стали.
Она достигается тем, что в известном способе холодной прокатки полос изотропной электротехнической стали, включающем многопроходное обжатие горячекатаной полосы в валках с подачей технологической смазки в очаг деформации, согласно предложению при суммарной степени деформации 75-80% натяжение полосы между первой и второй клетями поддерживают на уровне 26-30 т при ширине полосы 1000-1200 мм, а между последующими клетями не более 10 т.
Сущность изобретения состоит в следующем. Известно, что формирование текстуры при холодной прокатке определяет эпюра напряжений в очаге деформации, обусловленная степенью деформации, натяжением полосы, типом смазки, диаметром рабочих валков и некоторыми другими факторами. Как показали исследования, для улучшения магнитных свойств изотропной стали при прокатке необходимо создавать условия для уменьшения формирования такого компонента текстуры, как {111}<uvw>. При этом процентное количество компонента {100}<uvw> в текстуре стали возрастает. Это возможно, если осуществлять прокатку без смазки в условиях наиболее высокого коэффициента трения. Однако такая прокатка неприемлема в силу целого ряда отрицательных последствий: снижение производительности стана, увеличение расхода рабочих валков, ухудшение планшетности и качества поверхности полос и другое. Как показали исследования, другим путем воздействия на количество компонента {111}<uvw> является определенное перераспределение обжатий по клетям и натяжений между клетями. Регламентация натяжений между клетями оказывает больший эффект, чем регламентация обжатий по клетям.
В предлагаемом способе положительный эффект достигается при суммарных обжатиях 75-80% и натяжении полосы между первой и второй клетями на уровне 26-30 т при ширине полосы 1000-1200 мм, а между последующими клетями не более 10 т. Как показали исследования, величина суммарных обжатий и распределение натяжений между клетями взаимосвязаны. При изменении суммарных обжатий получение минимального количества компонента {111}<uvw> обеспечивается другим распределением натяжений между клетями. Ширину полосы также необходимо учитывать для уточнения и регламентации удельного натяжения.
Поиск совокупности признаков предлагаемого способа в русской и зарубежной научно-технической литературе не дал результатов. Можно считать, что предлагаемое изобретение отвечает критерию «новизна».
Пример реализации способа.
Сталь выплавляют в конверторе, а слябы получают путем непрерывной разливки. Химический состав стали показан в таблице 1. Слябы нагревают в методической печи и проводят горячую прокатку до толщины полос 2,0 мм шириной 1060 мм с температурой конца прокатки не менее 900°С и охлаждением полос на воздухе. Затем полосы подвергают травлению, холодной прокатке до толщины полос 0,50 мм шириной 1030 мм, т.е. с суммарной степенью деформации 75%, на четырехклетьевом стане с подачей технологической смазки в очаг деформации и обезуглероживающе-рекристаллизационному отжигу в проходной печи. В примерах 1 и 3 использовано общепринятое распределение натяжений 23, 18 и 14 т соответственно между 1 и 2, 2 и 3, 3 и 4 клетями. В примерах 2 и 4 использовано предлагаемое распределение натяжений 28, 9 и 9 т соответственно между 1 и 2, 2 и 3, 3 и 4 клетями. В таблице 2 приведены полюсная плотность компонента {111}<uvw>, удельные потери P1,5/50 и магнитная индукция В2500. Результаты свидетельствуют, что использование предлагаемого распределения натяжений между клетями при суммарной степени деформации 75% позволяет понизить полюсную плотность компонента {111}<uvw> на 4,2÷6,0% и соответственно уменьшить удельные потери на 4,2÷5,7% и повысить магнитную индукцию на 0÷0,6%. Наряду с улучшением магнитных свойств предлагаемый способ холодной прокатки не ведет к ухудшению планшетности стали и усложнению работы стана.
Таблица 1 | |||||||||||||||||
Химический состав стали, масс.% | |||||||||||||||||
Сталь | С | Mn | Si | S | P | Al | Сг | Ni | Cu | Ti | N2 | ||||||
1* | 0,029 | 0,18 | 0,08 | 0,008 | 0,26 | 0,61 | 0,02 | 0,01 | 0,04 | 0,008 | 0,004 | ||||||
2 | 0,029 | 0,18 | 0,08 | 0,008 | 0,26 | 0,61 | 0,02 | 0,01 | 0,04 | 0,008 | 0,004 | ||||||
3* | 0,032 | 0,19 | 0,98 | 0,005 | 0,082 | 0,34 | 0,03 | 0,02 | 0,07 | 0,009 | 0,006 | ||||||
4 | 0,032 | 0,19 | 0,98 | 0,005 | 0,082 | 0,34 | 0,03 | 0,02 | 0,07 | 0,009 | 0,006 | ||||||
Таблица 2 | |||||||||||||||||
Полюсная плотность компонента {111}<uvw>, удельные потери (P1,5/50, Вт/кг) и их разница в стали после прокатки по известному (*) и заявляемому способам | |||||||||||||||||
Сталь | P{111}<uvw>, усл.ед | ΔP{111}<uvw>, % | P1,5/50, Вт/кг | ΔP1,5/50, % | B2500, Тл | ΔВ2500, % | |||||||||||
1* | 3,20 | 6,0 | 6,38 | 4,2 | 1,67 | 0,6 | |||||||||||
2 | 3,02 | 6,12 | 1,68 | ||||||||||||||
3* | 4,50 | 4,2 | 4,10 | 5,7 | 1,61 | 0 | |||||||||||
4 | 4,32 | 3,88 | 1,61 |
Claims (1)
- Способ холодной прокатки полос изотропной электротехнической стали, включающий многопроходное обжатие горячекатаной полосы в валках с подачей технологической смазки в очаг деформации, отличающийся тем, что при суммарной степени деформации 75-80%-ное натяжение полосы между первой и второй клетями поддерживают на уровне 26-30 т при ширине полосы 1000-1200 мм, а между последующими клетями - не более 10 т.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2004125438/02A RU2271255C1 (ru) | 2004-08-18 | 2004-08-18 | Способ холодной прокатки полос изотропной электротехнической стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2004125438/02A RU2271255C1 (ru) | 2004-08-18 | 2004-08-18 | Способ холодной прокатки полос изотропной электротехнической стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2271255C1 true RU2271255C1 (ru) | 2006-03-10 |
Family
ID=36116121
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2004125438/02A RU2271255C1 (ru) | 2004-08-18 | 2004-08-18 | Способ холодной прокатки полос изотропной электротехнической стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2271255C1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2499639C1 (ru) * | 2012-10-10 | 2013-11-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ холодной прокатки стальных полос |
RU2535840C1 (ru) * | 2013-08-13 | 2014-12-20 | Александр Иванович Трайно | Способ производства бескремнистой листовой динамной стали |
-
2004
- 2004-08-18 RU RU2004125438/02A patent/RU2271255C1/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ВАНЧИКОВ В.А. и др. Основы производства изотропных электротехнических сталей. М.: Металлургия, 1985, с.188-193. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2499639C1 (ru) * | 2012-10-10 | 2013-11-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ холодной прокатки стальных полос |
RU2535840C1 (ru) * | 2013-08-13 | 2014-12-20 | Александр Иванович Трайно | Способ производства бескремнистой листовой динамной стали |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9623457B2 (en) | Double cold reduction strip for shadow mask and process for producing the same | |
JPH11152544A (ja) | 超微細粒を有する加工用熱延鋼板及びその製造方法並びに冷延鋼板の製造方法 | |
RU2450061C1 (ru) | Способ производства горячекатаного рулонного проката низколегированной стали | |
RU2411092C1 (ru) | Способ производства электротехнической листовой стали с ориентированной структурой | |
RU2271255C1 (ru) | Способ холодной прокатки полос изотропной электротехнической стали | |
JP2007162082A (ja) | 耐ひずみ時効性に優れ、面内異方性の小さい冷延鋼板の製造方法 | |
CN113145642B (zh) | 一种酸洗板及其制备方法 | |
JPH0826437B2 (ja) | シャドウマスク用Fe―Ni合金薄板およびその製造方法 | |
CN114192577A (zh) | 一种适用于csp冷轧基料轧制极薄规格冷轧带钢的方法 | |
JPH0819465B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
US5614034A (en) | Process for producing ultrahigh silicon electrical thin steel sheet by cold rolling | |
RU2256707C1 (ru) | Способ производства стали с однородными свойствами | |
EP1022347A1 (en) | Method for producing raw plate for surface treatment plate for can using continuous annealing | |
US20090120544A1 (en) | Strengthened Alpha Brass and Method for Manufacturing the Same | |
JP3690023B2 (ja) | 表面処理冷延鋼板用原板およびそれに用いる熱延鋼板、ならびにそれらの製造方法 | |
RU2427654C1 (ru) | Способ производства изотропной электротехнической стали | |
RU2779121C1 (ru) | Способ производства электротехнической анизотропной стали | |
CN114807771B (zh) | 一种大宽厚比的薄带钢及其制备方法和应用 | |
TWI779692B (zh) | 方向性電磁鋼板的製造方法及設備列 | |
WO2022004677A1 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法及び設備列 | |
JP3591475B2 (ja) | 表面性状の良好な薄鋼板の製造方法およびdr圧延機 | |
JPH0156126B2 (ru) | ||
RU2262540C1 (ru) | Способ производства изотропной электротехнической стали с фосфором | |
CN107429348B (zh) | 罐用钢板及其制造方法 | |
JPH09155407A (ja) | r値の優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060819 |