RU2240203C2 - Литейный стержень для литья по выплавляемым моделям (варианты), сборка литейный стержень - оболочковая форма, литейная форма и отливка, полученные с использованием этого стержня - Google Patents

Литейный стержень для литья по выплавляемым моделям (варианты), сборка литейный стержень - оболочковая форма, литейная форма и отливка, полученные с использованием этого стержня Download PDF

Info

Publication number
RU2240203C2
RU2240203C2 RU2002128179/02A RU2002128179A RU2240203C2 RU 2240203 C2 RU2240203 C2 RU 2240203C2 RU 2002128179/02 A RU2002128179/02 A RU 2002128179/02A RU 2002128179 A RU2002128179 A RU 2002128179A RU 2240203 C2 RU2240203 C2 RU 2240203C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
casting
component
refractory metal
core
ceramic
Prior art date
Application number
RU2002128179/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2002128179A (ru
Inventor
Дилип М. ШАХ (US)
Дилип М. ШАХ
Джеймс Томпсон БИЛЗ (US)
Джеймс Томпсон БИЛЗ
Джон Джозеф Юниор МАРСИН (US)
Джон Джозеф Юниор МАРСИН
Стефен Дуглас МЮРРЕЙ (US)
Стефен Дуглас МЮРРЕЙ
Original Assignee
Юнайтед Текнолоджиз Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Юнайтед Текнолоджиз Корпорейшн filed Critical Юнайтед Текнолоджиз Корпорейшн
Publication of RU2002128179A publication Critical patent/RU2002128179A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2240203C2 publication Critical patent/RU2240203C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D29/00—Removing castings from moulds, not restricted to casting processes covered by a single main group; Removing cores; Handling ingots
    • B22D29/001—Removing cores
    • B22D29/002—Removing cores by leaching, washing or dissolving
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/10—Cores; Manufacture or installation of cores
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C21/00—Flasks; Accessories therefor
    • B22C21/12—Accessories
    • B22C21/14—Accessories for reinforcing or securing moulding materials or cores, e.g. gaggers, chaplets, pins, bars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/02—Sand moulds or like moulds for shaped castings
    • B22C9/04—Use of lost patterns
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/10—Cores; Manufacture or installation of cores
    • B22C9/103—Multipart cores
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12—Blades
    • F01D5/14—Form or construction
    • F01D5/18—Hollow blades, i.e. blades with cooling or heating channels or cavities; Heating, heat-insulating or cooling means on blades
    • F01D5/187—Convection cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/20—Manufacture essentially without removing material
    • F05D2230/21—Manufacture essentially without removing material by casting
    • F05D2230/211—Manufacture essentially without removing material by casting by precision casting, e.g. microfusing or investment casting
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T50/00—Aeronautics or air transport
    • Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)

Abstract

Изобретение может быть использовано для изготовления деталей газовых турбин из суперсплавов литьем по выплавляемым моделям. Стержни выполняют составными из керамического компонента и компонента из тугоплавкого металла. Тугоплавкий компонент предназначен для улучшения механических свойств стержня. Тугоплавкий компонент может быть присоединен к керамическому компоненту посредством механической или химической связи. Тугоплавкий компонент может формировать выходную кромку стержня или другие его элементы. Стержень может формировать в стенке отливки отверстия размером 0,3 мм. Изобретение позволяет изготавливать стержни с недоступными до сих пор формами и конфигурациями. 7 н. и 8 з.п.ф-лы, 7 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к литейным стержням, используемым для литья по выплавляемым моделям, и, в частности, к стержням такого рода, по меньшей мере, частично сформированным из тугоплавких металлов.
Уровень техники
Литье по выплавляемым моделям представляет собой технологию, применяемую обычно для формирования металлических компонентов сложной конфигурации и, в особенности, компонентов, имеющих полости. Такое литье используют при получении изготовленных из суперсплавов компонентов газотурбинных двигателей. Хотя изобретение будет описано применительно к производству отливок из суперсплавов, следует иметь в виду, что оно не ограничено этими рамками.
Газотурбинные двигатели широко применяют в силовых установках самолетов и судов, а также для выработки электрической энергии. Во всех приложениях этих двигателей первостепенной решаемой задачей является коэффициент полезного действия.
Улучшить этот параметр можно посредством работы при повышенных температурах, однако применяемые в настоящее время рабочие температуры находятся на уровне, ограничивающем механические свойства материалов из суперсплавов, использующихся в турбинной секции. Поэтому в наиболее горячих узлах газотурбинных двигателей, обычно в турбинной секции, широко практикуют обеспечение компонентов воздушным охлаждением. Охлаждение обеспечивают за счет протекания относительно холодного воздуха из компрессорной секции двигателя через каналы, полости и отверстия (далее называемые в совокупности внутренними полыми элементами) в компонентах турбины, подлежащих охлаждению. Следует иметь в виду, что охлаждение вместе со связанными с ним затратами учитывается в коэффициенте полезного действия двигателя. Поэтому важной задачей является обеспечение качественного специфического охлаждения с максимальной его эффективностью для данного количества охлаждающего воздуха.
Как видно из фиг.1, газотурбинный двигатель 10 включает в себя компрессор 12, камеру 14 сгорания и турбину 16. Через секции 12, 14 и 16 двигателя 10, вдоль их оси протекает воздух 18. Как хорошо известно специалистам в этой области, воздух 18, сжатый в компрессоре 12, смешивается с топливом, сжигаемым в камере 14 сгорания, после чего газовый поток поступает в турбину 16, тем самым вращая ее и приводя в действие компрессор 12.
Как компрессор 12, так и турбина 16 содержат вращающиеся и стационарные лопатки (соответственно 20, 22). Эти лопатки, особенно те из них, которые расположены в турбине 16, подвергаются повторяющемуся циклическому воздействию в широком интервале температур и давлений. Чтобы избежать термического разрушения лопаток 20, каждая из них включает в себя внутреннее охлаждение.
Как видно из фиг.2, лопатка 20 включает в себя перо, имеющее входную кромку 26 и выходную кромку 28, которые занимают пространство от верхнего края корневой части 30 лопатки до наружного края 32 пера, и полку 34. Контур 40 охлаждения входной кромки сформирован радиально проходящими внутри входной кромки 26 пера лопатки 20 соединенными каналами 42-44 и впускным отверстием 46, выполненным в полке 34 со стороны входной кромки и сопряженным с каналом 42. Множество поперечных отверстий 48, сформированных в зоне входной кромки, т.е. в стенке 50, которая отделяет канал 44 от выпускной полости (полого элемента) 52 входной кромки, позволяет охлаждающему воздуху перетекать из канала 44 в указанную выпускную полость 52. Контур 56 охлаждения выходной кромки сформирован радиально проходящими внутри выходной кромки 28 пера лопатки 20 соединенными каналами 58-60 и впускным отверстием 62, выполненным в полке 34 со стороны выходной кромки пера лопатки и сопряженным с каналом 58. Чтобы обеспечить перетекание охлаждающего воздуха из канала 58 через промежуточную полость (полый элемент) 78 к множеству выпускных отверстий 80 выходной кромки, в ее первой и второй стенках (соответственно 68 и 74) сформированы первое и второе множество поперечных отверстий (соответственно 66 и 72).
В процессе изготовления лопаток традиционно используют керамический литейный стержень (см., например, документ US 4384607, B 29 D 29/00, 24.05.1983). Как показано на фиг.3 и 4, такой керамический литейный стержень 120 формирует в лопатке 20 требуемые полости. Входная и выходная кромки (соответственно 126 и 128) такого стержня соотносятся с аналогичными кромками (соответственно 26 и 28) пера лопатки 20. Корневая часть 130 и наружный край 132 стержня соотносятся с аналогичными компонентами (соответственно 30 и 32) лопатки. Его контурам 140, 156 с каналами 142-144, 158-160 и соответственно впускными отверстиями 146, 162 отвечают у лопатки соответственно контуры 40, 56 охлаждения с каналами 42-44, 58-60 и впускными отверстиями 46, 62. Полости 52 и 78 в пере лопатки соотносятся с каналами 152 и 178 в керамическом литейном стержне. Множество выступов 148, 166, 172 в литейном стержне 120 отвечает множеству поперечных отверстий, соответственно 48, 66, 72 в лопатке 20. Чтобы стабилизировать указанный стержень у наружного края 132, оконечность 190 стержня присоединена к его контурам 140, 156 посредством перемычек 182-185. Для целей манипулирования (перемещения) к выходной кромке 128 литейного стержня присоединена наружная керамическая рукоятка 194. Расширяющийся участок 196 стержня обеспечивает формирование канала контура охлаждения в хвостовике (корневой части) до пера лопатки 20. Средние линии 197-199 проходят в радиальном направлении через каждый ряд выступов 148, 166, 172 соответственно.
Хотя с точки зрения охлаждения вращающиеся и неподвижные турбинные лопатки относятся к числу наиболее важных компонентов, охлаждения требуют также и другие компоненты, такие как камеры сгорания и наружные герметизирующие уплотнения лопаток. Изобретение применимо ко всем охлаждаемым металлическим узлам турбины и фактически ко всем сложным литым изделиям.
В настоящее время литейные стержни показанного на фиг.3, 4 типа изготавливают из керамических материалов. Однако известные керамические стержни имеют хрупкую природу. В особенности это касается современных стержней, применяющихся для формирования мелких охлаждающих каналов в металлическом узле. Для этих керамических литейных стержней наблюдается тенденция к искривлению и перелому во время изготовления и процесса получения отливки. Для некоторых конструкций современных экспериментальных лопаток значения выхода при литье составляют менее 10%, причем главным образом из-за дефектов литейного стержня.
Обычные керамические литейные стержни производят методом литья, используя керамическую суспензию и профильную пресс-форму. Можно использовать технические приемы как литья под давлением, так и литьевого прессования. Наиболее распространенным материалом моделей является воск (см., например, патент США №5387280), хотя находили применение также пластики, металлы с низкой точкой плавления и органические соединения, такие как мочевина. Оболочковую форму формируют, используя коллоидное кремнеземное связующее, предназначенное для связывания керамических частиц друг с другом. Такими частицами могут быть глинозем, кремнезем, оксид циркония и глиноземные силикаты.
Далее будет приведено краткое описание процесса литья по выплавляемым моделям, использующего керамический литейный стержень и предназначенного для получения турбинной лопатки (см., например, документ ЕР 715913 А, В 22 С 9/10, 12.06.1996, где описаны литейный стержень, используемый при литье по выплавляемым моделям, литейная форма, отливка и отлитое изделие, которые являются ближайшими аналогами соответствующих изобретений, образующих предложенную группу изобретений). Литейный стержень, конфигурация которого соответствует внутренним каналам и другим полым элементам контура охлаждения отливки, помещают в металлическую пресс-форму, стенки которой окружают стержень, но обычно пространственно отделены от него. Пресс-форму заполняют легко удаляемым материалом модели, таким как воск. Удаляют пресс-форму, оставляя керамический стержень внедренным в восковую модель. После этого вокруг восковой модели формируют наружную оболочковую форму посредством погружения модели в керамическую суспензию, добавляя затем к суспензии более крупные сухие керамические частицы. Этот процесс известен под термином "обмазывание". Далее восковую модель с обмазкой, содержащую литейный стержень, высушивают и повторяют процесс обмазывания, чтобы обеспечить желаемую толщину стенки оболочковой формы. В этой точке технологической цепочки форму тщательно высушивают и нагревают до высокой температуры (прокаливают) с целью удаления воскового материала и упрочнения керамического материала.
В результате получают керамическую форму-оболочку, содержащую керамический литейный стержень, который в указанной комбинации (сборке) определяет полость формы. Должно быть понятно, что наружная часть стержня и внутренняя часть оболочковой формы определяют, соответственно, полость, которая должна быть сформирована в процессе литья, а также наружные размеры отливки из суперсплавов, подлежащей изготовлению. Литейный стержень и оболочка могут определять также такие компоненты, как литниковые системы и выпоры, необходимые для процесса литья, но не являющиеся частью окончательного литого изделия.
После удаления воска в полость, определенную сборкой оболочковой формы и литейного стержня, заливают расплавленный материал, состоящий из суперсплава, и дают ему возможность отвердиться (сборка литейного стержня и оболочковой формы, являющаяся ближайшим аналогом соответствующего изобретения, входящего в предложенную группу изобретений, описана в уже упоминавшемся документе US 4384607). Затем, комбинируя механические и химические средства, от отливки, состоящей из суперсплава, отделяют форму и стержень.
Как было отмечено выше, применяемые обычно керамические литейные стержни вносят ограничения в конструкции отливок вследствие своей хрупкости и из-за того, что стержни такого рода, включающие в себя детали с размерами менее примерно 0,3-0,4 мм, как правило, невозможно производить с приемлемым выходом отлитых изделий.
Сущность изобретения
Таким образом, задачей, на решение которой направлено настоящее изобретение, является получение литейных стержней, предназначенных для литья по выплавляемым моделям и имеющих улучшенные механические свойства.
Другая задача, решаемая изобретением, сводится к получению литейных стержней, которые по сравнению с существующими керамическими стержнями такого рода можно изготовить с уменьшенной толщиной.
Следующая задача заключается в получении литейных стержней, устойчивых к термической ударной нагрузке во время литья.
Еще одной задачей, решаемой изобретением, является получение литейных стержней, имеющих конфигурацию и характерные особенности, которые нельзя обеспечить в керамических литейных стержнях.
Еще одна задача изобретения сводится к получению литейных стержней, позволяющих быстро осуществлять сложные изменения конструкции, не прибегая к использованию дорогостоящих инструментов и процессов.
Для решения указанных выше задач и достижения других преимуществ в соответствии с настоящим изобретением предлагаются составные литейные стержни, содержащие, в дополнение к керамическому компоненту, также компонент или компоненты из тугоплавкого металла.
Перечень таких металлов включает в себя молибден, тантал, ниобий, вольфрам и их сплавы. В рамках настоящего изобретения термин "тугоплавкие металлы" будет охватывать также интерметаллические соединения на основе перечисленных выше тугоплавких металлов. Согласно одному из вариантов осуществления изобретения для обеспечения улучшенных механических свойств в керамические литейные стержни вводят куски проволоки из тугоплавкого металла.
В соответствии с другим вариантом осуществления изобретения керамический литейный стержень можно сформировать вокруг полосы тугоплавкого материала, предварительно вырезав эту полосу и придав ей форму, согласованную, по меньшей мере, с участком требуемой конфигурации стержня.
Согласно следующему варианту осуществления изобретения тугоплавкая проволока или компонент из металлической полосы может сформировать часть литейного стержня и выдерживать воздействие расплавленного металла во время процесса литья.
В соответствии с вариантами осуществления изобретения компоненты литейного стержня, изготовленные из тугоплавкого металла, можно покрыть одним или несколькими слоями защитного материала, чтобы защитить тугоплавкие составляющие от взаимодействия с расплавленным металлом во время литья.
Согласно еще одному варианту осуществления изобретения литейные стержни для литья по выплавляемым моделям можно формировать из составных компонентов, изготовленных из керамики и тугоплавких металлов.
Изобретение относится также: к литейной форме, снабженной описанным составным литейным стержнем; к сборке, состоящей из составного литейного стержня и оболочковой формы для изготовления отливки из суперсплава; к отливкам из суперсплава, изготовленным с использованием составного литейного стержня по изобретению.
Настоящее изобретение будет лучше понято из совместного рассмотрения прилагаемых чертежей и подробного описания.
Перечень фигур чертежей
Фиг.1 представляет собой упрощенное изображение (вид сбоку с вырывом) газотурбинного двигателя.
Фиг.2 представляет собой в сечении увеличенное изображение (на виде сбоку) лопатки газотурбинного двигателя, показанного на фиг.1.
Фиг.3 представляет собой изображение (вид сбоку) керамического литейного стержня согласно настоящему изобретению, формирующего охлаждающие полости и каналы при изготовлении лопатки, показанной на фиг.2.
Фиг.4 представляет собой изображение керамического литейного стержня в сечении по стрелкам 4-4 на фиг.3.
Фиг.5 представляет изображение керамического литейного стержня в сечении по стрелкам 4-4, иллюстрирующее варианты осуществления изобретения.
Фиг.6 демонстрирует вариант механического соединения компонентов литейного стержня.
Фиг.7 демонстрирует деталь литейного стержня, изготовленную из тугоплавкого металла и предназначенную для формирования извилистого охлаждающего канала.
Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретения
Как было отмечено выше, применяемые обычно керамические литейные стержни, как правило, вносят ограничения в конструкцию современных сложных изделий из суперсплавов, налагая на схему литьевого устройства размерные ограничения. Фиг.5 иллюстрирует различные варианты осуществления настоящего изобретения. На этой фигуре, в сечении, показано изображение представленного на фиг.4 литейного стержня с различными компонентами из тугоплавких металлов, приведенными в качестве примеров.
В соответствии с фиг.5, демонстрирующей варианты осуществления изобретения, один или несколько кусков проволоки 200 из тугоплавких металлов можно ввести в керамический литейный стержень, чтобы обеспечить для него прочность и устойчивость по отношению к растрескиванию и искривлению. Хотя на фиг.5 показано круглое поперечное сечение проволоки, можно использовать и другие его формы.
Проволоку 202 можно локализовать также у поверхности керамики стержня 120 и сформировать контур его поверхности.
Возможно применение также и компонентов в виде полос из тугоплавких металлов. Такие компоненты 204 можно расположить у поверхности компонента стержня. В другом варианте профильному компоненту 206 в виде тугоплавкой полосы можно придать конфигурацию, определяющую радиус и угол стержня. Подобным же образом компонент 208 из тугоплавкого металла может сформировать три стороны и два угла компонента керамического литейного стержня. Основную часть компонента 210, имеющего вид полосы из тугоплавкого металла, можно локализовать внутри компонента литейного стержня, расположив компонент 210 от одной поверхности до другой, а тугоплавкий компонент 212 такого же стержня можно локализовать полностью внутри компонента стержня.
Выходную кромку 128, а также любой элемент литейного стержня 120 или несколько таких элементов можно полностью сформировать из полосы тугоплавкого металла, получив таким образом компонент стержня с приемлемыми свойствами, более тонкий по сравнению с компонентами, которые можно было бы изготовить из керамики.
Компоненты литейного стержня или весь такой стержень можно также сконструировать из составных профильных полос 216 тугоплавких металлов, соединив эти полосы с помощью различных способов, включая контактную электросварку, дуговую сварку вольфрамовым электродом в среде инертного газа, пайку и соединение за счет диффузии.
Описанные выше варианты осуществления изобретения имеют только иллюстративный характер. При конструировании литейного стержня можно применять любой из этих вариантов его выполнения или несколько таких вариантов, используя их в соответствии со спецификой конструкции стержня.
На фиг.6 показано, как тонкий компонент выходной кромки литейного стержня, изготовленный из полосы тугоплавкого металла, можно применить при формировании участка цельного стержня, предназначенного для литья по выплавляемым моделям. Тонкий компонент 220 из тугоплавкого металла можно присоединить к керамическому фрагменту 222, снабдив указанный компонент выступающими наружу участками 224 или выемками 226. Соединение осуществляют инжектированием керамики в зону вокруг такого выступающего компонента и/или в выполненные в нем выемки, чтобы обеспечить механическое замыкание между керамическим компонентом и компонентом из тугоплавкого металла.
Фиг.7 иллюстрирует, каким образом компоненты 230 литейного стержня, изготовленные из тугоплавкого металла, можно применить для формирования в стенке пера лопатки отверстий маленького диаметра, входящих в контур охлаждения. На указанной фигуре тугоплавкий компонент 230 занимает пространство между стержнем 232 и оболочкой 234. Он будет формировать извилистый охлаждающий проход в стенке узла турбины, причем такой проход невозможно сформировать посредством литья с применением обычных технологических приемов с использованием стержней.
Компоненты для формирования литейных стержней, имеющие стандартную форму, такую как проволока и полоса, можно вырезать нужным образом, используя при этом такие способы, как лазерная резка, разрезание ножницами и фототравление. В этом случае, с коммерческой точки зрения, приемлемы тугоплавкие сплавы Мо, Nb, Та и W. Вырезанные компоненты можно деформировать посредством сгибания и скручивания. Для образования каналов, индуцирующих турбулентный воздушный поток, стандартным компонентам можно придать гофрированный или ячеистый характер. Чтобы сформировать по ходу канала опоры или компоненты, поворачивающие поток (дефлекторы), в полосе можно пробить соответствующие отверстия.
При повышенных температурах тугоплавкие металлы обычно имеют тенденцию к окислению. К тому же они в какой-то степени растворимы в расплавленных суперсплавах. Поэтому для литейных стержней с применением тугоплавких металлов требуется защитное покрытие, предотвращающее окисление и эрозию под воздействием расплавленного металла. Для обеспечения такой защиты компоненты стержня, состоящие из тугоплавких металлов, можно покрыть одним или несколькими тонкими, непрерывными, прилипающими керамическими слоями. Перечень пригодных модификаций керамики включает в себя кремнезем, глинозем, оксиды циркония, хрома и гафния, а также муллит. Предпочтительно, чтобы тугоплавкий металл и керамика имели близкие значения коэффициента теплового расширения. Керамические покрывающие слои можно нанести посредством химического и физического осаждения из газовой фазы, электрофореза, а также технологии преобразования золь-гель.
Можно применять составные покрывающие слои из различающихся модификаций керамики. При этом в типичном случае индивидуальные слои будут иметь толщину 2,5-25 мкм.
Для защиты от окисления компоненты из тугоплавких металлов можно покрыть металлическими покрывающими слоями Pt, других благородных металлов, Сr и А1 в комбинации с керамическим покрытием, наносимым с целью защиты от эрозии под воздействием расплавленного металла.
Предпочтительными могут быть также сплавы тугоплавких металлов и интерметаллические соединения, такие как, соответственно, молибденовые сплавы и MoSi2. В последнем случае формируются защитные слои SiO2. Ожидается, что такие материалы обеспечат хорошее прилипание неактивного оксида, такого как глинозем. Известно, что в присутствии сплавов на основе никеля кремнезем, несмотря на свою оксидную природу, очень реактивен и должен быть покрыт тонким слоем другого неактивного оксида. Следует отметить, что по той же причине кремнезем диффузионным образом легко связывается с другими оксидами, такими как муллит, сформированный глиноземом.
В контексте изобретения компоненты, упрочняющие такие системы, как металлосодержащие твердые растворы, осажденные фазы и дисперсии, рассматриваются как сплавы.
К сплавам Мо относятся TZM (0,5% Ti, 0,08% Zr, 0,04% С, остальное Мо) и легированные лантаноидами молибденовые сплавы вольфрама, в том числе W-38% Re.
Отмеченные выше сплавы приводятся только в качестве примера, и их перечень не является ограничивающим.
После завершения процесса литья оболочку и литейный стержень удаляют. Поскольку оболочка находится снаружи, ее можно удалить механическими средствами, отломав керамику от отливки, при необходимости с последующей обработкой химическими средствами, в том числе погружением в каустический раствор.
Согласно существующим технологиям керамические литейные стержни обычно удаляют, применяя каустические растворы, причем часто в автоклаве в условиях повышенных температур и давлений.
Для литейных стержней по изобретению, частично состоящих из керамики, можно использовать те же технические приемы удаления стержней с помощью каустического раствора.
Изготовленные из тугоплавких металлов детали литейных стержней по изобретению можно удалить из отливок, состоящих из суперсплавов, посредством различных модификаций обработки кислотой. Например, чтобы удалить из никелевого суперсплава молибденовые литейные стержни, в рамках изобретения применяли смесь, состоящую из 40 частей НNO3, 30 частей H2SO4, остальное H2O при температуре 60-100°С.
В случае литейных стержней из тугоплавкого металла, имеющих относительно большие размеры поперечного сечения, для удаления Мо можно применять термическое окисление, при котором Мо формирует летучий оксид. Для стержней из Мо, имеющих маленькие поперечные сечения, термическое окисление оказалось неэффективным.
Как уже отмечалось, предпочтительны литейные стержни на основе металлов Мо, Nb, W, Та и их сплавов, а также интерметаллических соединений этих металлов.

Claims (15)

1. Составной литейный стержень, используемый в процессе литья по выплавляемым моделям для формирования внутреннего полого элемента в отливке, получаемой с применением выплавляемой модели, содержащий керамический компонент (120) и компонент (200) из тугоплавкого металла, присоединенный к керамическому компоненту.
2. Составной литейный стержень по п.1, отличающийся тем, что керамический компонент (120) выполнен из оксида.
3. Составной литейный стержень по п.1, отличающийся тем, что компонент (200) из тугоплавкого металла покрыт, по меньшей мере, одним защитным слоем, устойчивым к окислению.
4. Составной литейный стержень по п.1, отличающийся тем, что компонент из тугоплавкого металла представляет собой, по меньшей мере, одну проволоку.
5. Составной литейный стержень по п.1, отличающийся тем, что компонент из тугоплавкого металла представляет собой, по меньшей мере, одну полосу (204).
6. Составной литейный стержень по п.1, отличающийся тем, что компонент (200) из тугоплавкого металла введен в керамический компонент (120).
7. Составной литейный стержень по п.1, отличающийся тем, что компонент (200) из тугоплавкого металла присоединен к поверхности керамического компонента (120).
8. Составной литейный стержень по п.7, отличающийся тем, что компонент (200) из тугоплавкого металла присоединен к поверхности керамического компонента (120) посредством механического соединения.
9. Составной литейный стержень по п.7, отличающийся тем, что компонент (200) из тугоплавкого металла присоединен к поверхности керамического компонента (120) посредством химической связи.
10. Литейная форма для литья по выплавляемым моделям отливок, имеющих внутренние полости, содержащая литейный стержень, включающий керамический компонент (120) и компонент (200) из тугоплавкого металла, присоединенный к керамическому компоненту, причем внешний контур комбинации керамического компонента (120) и компонента (200) из тугоплавкого металла соответствует требуемому контуру внутренней полости отливки с литниковыми и питающими элементами, керамическую оболочковую форму, окружающую литейный стержень и отдаленную от него для образования полости, и средства для заполнения полости расплавом, предусмотренные в оболочковой форме.
11. Отливка, состоящая из тела отливки из суперсплава и зафиксированного в ней литейного стержня, содержащего керамический компонент (120) и компонент (200) из тугоплавкого металла, присоединенный к керамическому компоненту, причем внешний контур комбинации керамического компонента и компонента из тугоплавкого металла соответствует требуемому контуру внутренней полости отливки в сочетании с литниковыми и питающими компонентами.
12. Составной литейный стержень для литья по выплавляемым моделям изделий из суперсплавов, содержащий, по меньшей мере, один керамический компонент (120) и, по меньшей мере, один компонент (200) из тугоплавкого металла, причем литейный стержень имеет, по меньшей мере, один элемент размером менее примерно 0,4 мм.
13. Литейный стержень для получения отливки из суперсплава по выплавляемым моделям, включающий компонент из тугоплавкого металла, формирующий выходную кромку (128) литейного стержня.
14. Отлитое из суперсплава изделие, имеющее внутреннюю полость размером менее примерно 0,3 мм и изготовленное способом литья по выплавляемым моделям с использованием стержня по любому из пп.1-9 или 13.
15. Сборка литейного стержня и оболочковой формы для литья по выплавляемым моделям отливок из суперсплава, содержащая, по меньшей мере, один компонент (230) из тугоплавкого металла, присоединенный к литейному стержню и оболочковой форме.
RU2002128179/02A 2001-10-24 2002-10-23 Литейный стержень для литья по выплавляемым моделям (варианты), сборка литейный стержень - оболочковая форма, литейная форма и отливка, полученные с использованием этого стержня RU2240203C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/001,780 US6637500B2 (en) 2001-10-24 2001-10-24 Cores for use in precision investment casting
US10/001,780 2001-10-24

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2002128179A RU2002128179A (ru) 2004-04-27
RU2240203C2 true RU2240203C2 (ru) 2004-11-20

Family

ID=21697804

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2002128179/02A RU2240203C2 (ru) 2001-10-24 2002-10-23 Литейный стержень для литья по выплавляемым моделям (варианты), сборка литейный стержень - оболочковая форма, литейная форма и отливка, полученные с использованием этого стержня

Country Status (11)

Country Link
US (2) US6637500B2 (ru)
EP (2) EP1834717B1 (ru)
JP (2) JP4137593B2 (ru)
KR (1) KR100558799B1 (ru)
CN (1) CN1200785C (ru)
AT (1) ATE383918T1 (ru)
CA (1) CA2408815C (ru)
DE (2) DE60224631T2 (ru)
MX (1) MXPA02010501A (ru)
RU (1) RU2240203C2 (ru)
SG (1) SG111971A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2745073C2 (ru) * 2016-02-12 2021-03-18 Сафран Способ образования обеспыливающих отверстий для турбинной лопатки и связанный керамический сердечник

Families Citing this family (146)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040115059A1 (en) * 2002-12-12 2004-06-17 Kehl Richard Eugene Cored steam turbine bucket
US7014424B2 (en) * 2003-04-08 2006-03-21 United Technologies Corporation Turbine element
US6913064B2 (en) 2003-10-15 2005-07-05 United Technologies Corporation Refractory metal core
US6893210B2 (en) * 2003-10-15 2005-05-17 General Electric Company Internal core profile for the airfoil of a turbine bucket
US7575039B2 (en) 2003-10-15 2009-08-18 United Technologies Corporation Refractory metal core coatings
US20050087319A1 (en) * 2003-10-16 2005-04-28 Beals James T. Refractory metal core wall thickness control
US6929054B2 (en) 2003-12-19 2005-08-16 United Technologies Corporation Investment casting cores
US6966756B2 (en) * 2004-01-09 2005-11-22 General Electric Company Turbine bucket cooling passages and internal core for producing the passages
US7216694B2 (en) 2004-01-23 2007-05-15 United Technologies Corporation Apparatus and method for reducing operating stress in a turbine blade and the like
US6951239B1 (en) * 2004-04-15 2005-10-04 United Technologies Corporation Methods for manufacturing investment casting shells
US7302990B2 (en) * 2004-05-06 2007-12-04 General Electric Company Method of forming concavities in the surface of a metal component, and related processes and articles
US7216689B2 (en) * 2004-06-14 2007-05-15 United Technologies Corporation Investment casting
US7172012B1 (en) 2004-07-14 2007-02-06 United Technologies Corporation Investment casting
US7144220B2 (en) * 2004-07-30 2006-12-05 United Technologies Corporation Investment casting
US7278826B2 (en) * 2004-08-18 2007-10-09 Pratt & Whitney Canada Corp. Airfoil cooling passage trailing edge flow restriction
US7108045B2 (en) * 2004-09-09 2006-09-19 United Technologies Corporation Composite core for use in precision investment casting
US7207373B2 (en) * 2004-10-26 2007-04-24 United Technologies Corporation Non-oxidizable coating
US7207374B2 (en) * 2004-10-26 2007-04-24 United Technologies Corporation Non-oxidizable coating
US7134475B2 (en) * 2004-10-29 2006-11-14 United Technologies Corporation Investment casting cores and methods
EP1674174B1 (de) * 2004-12-27 2009-02-11 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung einer Gussform
US8137611B2 (en) * 2005-03-17 2012-03-20 Siemens Energy, Inc. Processing method for solid core ceramic matrix composite airfoil
US7438527B2 (en) 2005-04-22 2008-10-21 United Technologies Corporation Airfoil trailing edge cooling
US7393183B2 (en) * 2005-06-17 2008-07-01 Siemens Power Generation, Inc. Trailing edge attachment for composite airfoil
FR2889088B1 (fr) * 2005-07-29 2008-08-22 Snecma Noyau pour aubes de turbomachine
US7306026B2 (en) * 2005-09-01 2007-12-11 United Technologies Corporation Cooled turbine airfoils and methods of manufacture
US7185695B1 (en) * 2005-09-01 2007-03-06 United Technologies Corporation Investment casting pattern manufacture
US7240718B2 (en) * 2005-09-13 2007-07-10 United Technologies Corporation Method for casting core removal
US7334625B2 (en) * 2005-09-19 2008-02-26 United Technologies Corporation Manufacture of casting cores
US20070068649A1 (en) * 2005-09-28 2007-03-29 Verner Carl R Methods and materials for attaching ceramic and refractory metal casting cores
US7243700B2 (en) * 2005-10-27 2007-07-17 United Technologies Corporation Method for casting core removal
US7744347B2 (en) * 2005-11-08 2010-06-29 United Technologies Corporation Peripheral microcircuit serpentine cooling for turbine airfoils
US20070116972A1 (en) * 2005-11-21 2007-05-24 United Technologies Corporation Barrier coating system for refractory metal core
US7413403B2 (en) * 2005-12-22 2008-08-19 United Technologies Corporation Turbine blade tip cooling
US8177506B2 (en) * 2006-01-25 2012-05-15 United Technologies Corporation Microcircuit cooling with an aspect ratio of unity
US7802613B2 (en) * 2006-01-30 2010-09-28 United Technologies Corporation Metallic coated cores to facilitate thin wall casting
US7413406B2 (en) 2006-02-15 2008-08-19 United Technologies Corporation Turbine blade with radial cooling channels
US20070221359A1 (en) 2006-03-21 2007-09-27 United Technologies Corporation Methods and materials for attaching casting cores
US7861766B2 (en) * 2006-04-10 2011-01-04 United Technologies Corporation Method for firing a ceramic and refractory metal casting core
FR2900850B1 (fr) * 2006-05-10 2009-02-06 Snecma Sa Procede de fabrication de noyaux ceramiques de fonderie pour aubes de turbomachine
US7757745B2 (en) * 2006-05-12 2010-07-20 United Technologies Corporation Contoured metallic casting core
US7686065B2 (en) * 2006-05-15 2010-03-30 United Technologies Corporation Investment casting core assembly
US20080031739A1 (en) * 2006-08-01 2008-02-07 United Technologies Corporation Airfoil with customized convective cooling
US7690894B1 (en) 2006-09-25 2010-04-06 Florida Turbine Technologies, Inc. Ceramic core assembly for serpentine flow circuit in a turbine blade
US7753104B2 (en) 2006-10-18 2010-07-13 United Technologies Corporation Investment casting cores and methods
US20080110024A1 (en) * 2006-11-14 2008-05-15 Reilly P Brennan Airfoil casting methods
US7938168B2 (en) * 2006-12-06 2011-05-10 General Electric Company Ceramic cores, methods of manufacture thereof and articles manufactured from the same
US7610946B2 (en) * 2007-01-05 2009-11-03 Honeywell International Inc. Cooled turbine blade cast tip recess
US7780414B1 (en) 2007-01-17 2010-08-24 Florida Turbine Technologies, Inc. Turbine blade with multiple metering trailing edge cooling holes
US7866370B2 (en) * 2007-01-30 2011-01-11 United Technologies Corporation Blades, casting cores, and methods
US7980819B2 (en) * 2007-03-14 2011-07-19 United Technologies Corporation Cast features for a turbine engine airfoil
US7779892B2 (en) * 2007-05-09 2010-08-24 United Technologies Corporation Investment casting cores and methods
US8066052B2 (en) * 2007-06-07 2011-11-29 United Technologies Corporation Cooled wall thickness control
US20090000754A1 (en) 2007-06-27 2009-01-01 United Technologies Corporation Investment casting cores and methods
US7845907B2 (en) * 2007-07-23 2010-12-07 United Technologies Corporation Blade cooling passage for a turbine engine
US7905273B2 (en) * 2007-09-05 2011-03-15 Pcc Airfoils, Inc. Method of forming a cast metal article
US8083511B2 (en) * 2007-12-05 2011-12-27 United Technologies Corp. Systems and methods involving pattern molds
US20090197075A1 (en) * 2008-02-01 2009-08-06 United Technologies Corporation Coatings and coating processes for molybdenum substrates
US7882885B2 (en) * 2008-02-18 2011-02-08 United Technologies Corporation Systems and methods for reducing the potential for riser backfilling during investment casting
US7942188B2 (en) * 2008-03-12 2011-05-17 Vent-Tek Designs, Llc Refractory metal core
JP5254675B2 (ja) * 2008-06-16 2013-08-07 三菱重工業株式会社 タービン翼製造用中子およびタービン翼の製造方法
US9174271B2 (en) * 2008-07-02 2015-11-03 United Technologies Corporation Casting system for investment casting process
US8317461B2 (en) * 2008-08-27 2012-11-27 United Technologies Corporation Gas turbine engine component having dual flow passage cooling chamber formed by single core
US8100165B2 (en) * 2008-11-17 2012-01-24 United Technologies Corporation Investment casting cores and methods
US8137068B2 (en) 2008-11-21 2012-03-20 United Technologies Corporation Castings, casting cores, and methods
US8113780B2 (en) * 2008-11-21 2012-02-14 United Technologies Corporation Castings, casting cores, and methods
US8171978B2 (en) 2008-11-21 2012-05-08 United Technologies Corporation Castings, casting cores, and methods
US8313301B2 (en) * 2009-01-30 2012-11-20 United Technologies Corporation Cooled turbine blade shroud
EP2216112A1 (de) * 2009-02-10 2010-08-11 Siemens Aktiengesellschaft Nickel-Basis-Gussbauteil mit einem Ausgleichskörper und Verfahren zum Herstellen des Nickel-Basis-Gussbauteils
US8240999B2 (en) * 2009-03-31 2012-08-14 United Technologies Corporation Internally supported airfoil and method for internally supporting a hollow airfoil during manufacturing
US20110135446A1 (en) * 2009-12-04 2011-06-09 United Technologies Corporation Castings, Casting Cores, and Methods
US20110132562A1 (en) * 2009-12-08 2011-06-09 Merrill Gary B Waxless precision casting process
GB0921818D0 (en) * 2009-12-15 2010-01-27 Rolls Royce Plc Casting of internal features within a product (
US20110182726A1 (en) * 2010-01-25 2011-07-28 United Technologies Corporation As-cast shroud slots with pre-swirled leakage
US20110204205A1 (en) * 2010-02-25 2011-08-25 Ahmed Kamel Casting core for turbine engine components and method of making the same
US20110315336A1 (en) 2010-06-25 2011-12-29 United Technologies Corporation Contoured Metallic Casting Core
US8807198B2 (en) 2010-11-05 2014-08-19 United Technologies Corporation Die casting system and method utilizing sacrificial core
EP2463044A1 (de) * 2010-12-09 2012-06-13 Siemens Aktiengesellschaft Modularer keramischer Gusskern und Gussverfahren
KR101251475B1 (ko) 2010-12-16 2013-04-05 한국생산기술연구원 세라믹 재질의 인서트를 사용한 주조용 쉘 중자 및 그 제작 방법
US8251123B2 (en) 2010-12-30 2012-08-28 United Technologies Corporation Casting core assembly methods
US8302668B1 (en) 2011-06-08 2012-11-06 United Technologies Corporation Hybrid core assembly for a casting process
CN102489668A (zh) * 2011-12-06 2012-06-13 辽宁速航特铸材料有限公司 一种通过预埋耐火绳解决陶瓷型芯开裂的方法
FR2984880B1 (fr) * 2011-12-23 2014-11-21 Snecma Procede de fabrication d'un noyau ceramique pour aube mobile, noyau ceramique, aube mobile
US9079803B2 (en) 2012-04-05 2015-07-14 United Technologies Corporation Additive manufacturing hybrid core
FR2990367B1 (fr) * 2012-05-11 2014-05-16 Snecma Outillage de fabrication d'un noyau de fonderie pour une aube de turbomachine
US20130340966A1 (en) 2012-06-21 2013-12-26 United Technologies Corporation Blade outer air seal hybrid casting core
US9777582B2 (en) 2012-07-03 2017-10-03 United Technologies Corporation Tip leakage flow directionality control
US9957817B2 (en) 2012-07-03 2018-05-01 United Technologies Corporation Tip leakage flow directionality control
US9314838B2 (en) * 2012-09-28 2016-04-19 Solar Turbines Incorporated Method of manufacturing a cooled turbine blade with dense cooling fin array
US20140102656A1 (en) 2012-10-12 2014-04-17 United Technologies Corporation Casting Cores and Manufacture Methods
US20140166229A1 (en) * 2012-12-19 2014-06-19 United Technologies Corporation Minimization of Re-Crystallization in Single Crystal Castings
US20140182809A1 (en) * 2012-12-28 2014-07-03 United Technologies Corporation Mullite-containing investment casting core
CN103056313A (zh) * 2013-01-05 2013-04-24 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 一种用金属芯撑增加单晶叶片型芯强度的方法
US9551228B2 (en) 2013-01-09 2017-01-24 United Technologies Corporation Airfoil and method of making
US9835035B2 (en) * 2013-03-12 2017-12-05 Howmet Corporation Cast-in cooling features especially for turbine airfoils
CN103240391B (zh) * 2013-04-25 2015-05-27 西安西工大超晶科技发展有限责任公司 熔模铸造用金属芯的制备方法和基于该金属芯的铝合金铸件的熔模精密铸造方法
CN105873694B (zh) * 2013-08-23 2018-05-15 西门子能源公司 带有高分解度区域的涡轮机部件铸造芯
US9987679B2 (en) 2013-10-07 2018-06-05 United Technologies Corporation Rapid tooling insert manufacture
EP3071350B1 (en) 2013-11-18 2018-12-05 United Technologies Corporation Coated casting cores and manufacture methods
CN104647586B (zh) * 2013-11-19 2017-09-22 中国科学院金属研究所 一种复杂结构单晶空心叶片用复合陶瓷型芯的制备方法
WO2015094531A1 (en) * 2013-12-20 2015-06-25 United Technologies Corporation Gas turbine engine component cooling cavity with vortex promoting features
US10329916B2 (en) 2014-05-01 2019-06-25 United Technologies Corporation Splayed tip features for gas turbine engine airfoil
CN104014737B (zh) * 2014-05-19 2016-11-02 沈阳工业大学 一种复杂内嵌空腔结构陶瓷型芯的制备工艺
GB201411332D0 (en) * 2014-06-26 2014-08-13 Rolls Royce Plc Core positioning
FR3030333B1 (fr) * 2014-12-17 2017-01-20 Snecma Procede de fabrication d'une aube de turbomachine comportant un sommet pourvu d'une baignoire de type complexe
CN104475684A (zh) * 2015-01-08 2015-04-01 广西玉柴机器股份有限公司 复杂壳体零件的铸造工艺
FR3034128B1 (fr) * 2015-03-23 2017-04-14 Snecma Noyau ceramique pour aube de turbine multi-cavites
CN105127373B (zh) * 2015-09-10 2017-06-23 上海大学 一种双层壁空心叶片用空心陶瓷型芯的制备方法
US9845728B2 (en) 2015-10-15 2017-12-19 Rohr, Inc. Forming a nacelle inlet for a turbine engine propulsion system
US9968991B2 (en) 2015-12-17 2018-05-15 General Electric Company Method and assembly for forming components having internal passages using a lattice structure
US10137499B2 (en) 2015-12-17 2018-11-27 General Electric Company Method and assembly for forming components having an internal passage defined therein
US10046389B2 (en) 2015-12-17 2018-08-14 General Electric Company Method and assembly for forming components having internal passages using a jacketed core
US9579714B1 (en) 2015-12-17 2017-02-28 General Electric Company Method and assembly for forming components having internal passages using a lattice structure
US10099284B2 (en) 2015-12-17 2018-10-16 General Electric Company Method and assembly for forming components having a catalyzed internal passage defined therein
US10099276B2 (en) 2015-12-17 2018-10-16 General Electric Company Method and assembly for forming components having an internal passage defined therein
US10118217B2 (en) 2015-12-17 2018-11-06 General Electric Company Method and assembly for forming components having internal passages using a jacketed core
US10099283B2 (en) 2015-12-17 2018-10-16 General Electric Company Method and assembly for forming components having an internal passage defined therein
US9987677B2 (en) 2015-12-17 2018-06-05 General Electric Company Method and assembly for forming components having internal passages using a jacketed core
US10150158B2 (en) 2015-12-17 2018-12-11 General Electric Company Method and assembly for forming components having internal passages using a jacketed core
US20170246678A1 (en) * 2016-02-29 2017-08-31 General Electric Company Casting with first metal components and second metal components
US20170246679A1 (en) 2016-02-29 2017-08-31 General Electric Company Casting with graded core components
US20170246677A1 (en) * 2016-02-29 2017-08-31 General Electric Company Casting with metal components and metal skin layers
US10335853B2 (en) 2016-04-27 2019-07-02 General Electric Company Method and assembly for forming components using a jacketed core
US10286450B2 (en) 2016-04-27 2019-05-14 General Electric Company Method and assembly for forming components using a jacketed core
US10458259B2 (en) 2016-05-12 2019-10-29 General Electric Company Engine component wall with a cooling circuit
KR102209771B1 (ko) * 2016-05-20 2021-01-29 한화에어로스페이스 주식회사 터빈 블레이드 주조용 코어, 그 제조방법 및 이를 이용한 터빈 블레이드
US10508551B2 (en) 2016-08-16 2019-12-17 General Electric Company Engine component with porous trench
US10612389B2 (en) 2016-08-16 2020-04-07 General Electric Company Engine component with porous section
US10767489B2 (en) 2016-08-16 2020-09-08 General Electric Company Component for a turbine engine with a hole
US10766065B2 (en) 2016-08-18 2020-09-08 General Electric Company Method and assembly for a multiple component core assembly
US20180161852A1 (en) * 2016-12-13 2018-06-14 General Electric Company Integrated casting core-shell structure with printed tubes for making cast component
GB201701365D0 (en) * 2017-01-27 2017-03-15 Rolls Royce Plc A ceramic core for an investment casting process
US10556269B1 (en) 2017-03-29 2020-02-11 United Technologies Corporation Apparatus for and method of making multi-walled passages in components
US10596621B1 (en) 2017-03-29 2020-03-24 United Technologies Corporation Method of making complex internal passages in turbine airfoils
US10695826B2 (en) * 2017-07-17 2020-06-30 Raytheon Technologies Corporation Apparatus and method for investment casting core manufacture
FR3072415B1 (fr) 2017-10-17 2020-11-06 Safran Aircraft Engines Aube de turbine creuse a prelevement d'air de refroidissement reduit
FR3080051B1 (fr) * 2018-04-13 2022-04-08 Safran Noyau pour la fonderie d'une piece aeronautique
WO2019245563A1 (en) * 2018-06-21 2019-12-26 Florida Turbine Technologies, Inc. Process for refining features in an additive manufactured part and manufactured part with refined features
US11433990B2 (en) 2018-07-09 2022-09-06 Rohr, Inc. Active laminar flow control system with composite panel
US11015457B2 (en) 2018-10-01 2021-05-25 Raytheon Technologies Corporation Multi-walled airfoil core
NL2022372B1 (en) 2018-12-17 2020-07-03 What The Future Venture Capital Wtfvc B V Process for producing a cured 3d product
US11813665B2 (en) * 2020-09-14 2023-11-14 General Electric Company Methods for casting a component having a readily removable casting core
US11220914B1 (en) * 2020-09-23 2022-01-11 General Electric Company Cast component including passage having surface anti-freckling element in turn portion thereof, and related removable core and method
CN112676534A (zh) * 2020-12-09 2021-04-20 航天海鹰(哈尔滨)钛业有限公司 一种利用金属型芯生产小尺寸复杂内腔钛合金铸件的工艺方法
CN112916811B (zh) * 2021-01-22 2023-05-16 成都航宇超合金技术有限公司 带气膜孔的空心涡轮叶片的铸造方法
US11440146B1 (en) * 2021-04-22 2022-09-13 Raytheon Technologies Corporation Mini-core surface bonding
CN115108818B (zh) * 2022-07-21 2024-03-19 中国联合重型燃气轮机技术有限公司 一种低收缩低挠度硅基陶瓷型芯的原料及其制备方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3957104A (en) * 1974-02-27 1976-05-18 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The United States National Aeronautics And Space Administration Method of making an apertured casting
IT1096996B (it) * 1977-07-22 1985-08-26 Rolls Royce Metodo per la fabbricazione di una pala o lama per motori a turbina a gas
CH640441A5 (de) * 1979-09-10 1984-01-13 Hans Schneider Verfahren zur herstellung von gussstuecken durch praezisionsgiessen.
US4487246A (en) * 1982-04-12 1984-12-11 Howmet Turbine Components Corporation System for locating cores in casting molds
US4596281A (en) * 1982-09-02 1986-06-24 Trw Inc. Mold core and method of forming internal passages in an airfoil
JPS62173053A (ja) * 1986-01-27 1987-07-29 M C L:Kk 中空鋳物の製造方法
JPH0698459B2 (ja) 1986-08-06 1994-12-07 マツダ株式会社 圧力鋳造用中子およびその製造法
GB2205261B (en) * 1987-06-03 1990-11-14 Rolls Royce Plc Method of manufacture and article manufactured thereby
GB9120161D0 (en) 1991-09-20 1991-11-06 Johnson Matthey Plc New pinning wire products
US5394932A (en) 1992-01-17 1995-03-07 Howmet Corporation Multiple part cores for investment casting
US5295530A (en) * 1992-02-18 1994-03-22 General Motors Corporation Single-cast, high-temperature, thin wall structures and methods of making the same
US5599166A (en) 1994-11-01 1997-02-04 United Technologies Corporation Core for fabrication of gas turbine engine airfoils
US5947181A (en) * 1996-07-10 1999-09-07 General Electric Co. Composite, internal reinforced ceramic cores and related methods
JPH1052736A (ja) * 1996-08-09 1998-02-24 Honda Motor Co Ltd ロストワックス法による中空鋳物の製造方法
DE19821770C1 (de) * 1998-05-14 1999-04-15 Siemens Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines metallischen Hohlkörpers

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2745073C2 (ru) * 2016-02-12 2021-03-18 Сафран Способ образования обеспыливающих отверстий для турбинной лопатки и связанный керамический сердечник

Also Published As

Publication number Publication date
DE60239112D1 (de) 2011-03-17
EP1306147B1 (en) 2008-01-16
JP4137593B2 (ja) 2008-08-20
DE60224631D1 (de) 2008-03-06
EP1834717A2 (en) 2007-09-19
US6637500B2 (en) 2003-10-28
CN1200785C (zh) 2005-05-11
US20030075300A1 (en) 2003-04-24
JP2003181599A (ja) 2003-07-02
ATE383918T1 (de) 2008-02-15
CA2408815C (en) 2008-02-12
EP1834717B1 (en) 2011-02-02
CN1419979A (zh) 2003-05-28
KR20030033942A (ko) 2003-05-01
EP1306147A1 (en) 2003-05-02
SG111971A1 (en) 2005-06-29
KR100558799B1 (ko) 2006-03-14
MXPA02010501A (es) 2004-07-30
US20040020629A1 (en) 2004-02-05
JP2006247750A (ja) 2006-09-21
DE60224631T2 (de) 2008-12-24
EP1834717A3 (en) 2008-10-01
CA2408815A1 (en) 2003-04-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2240203C2 (ru) Литейный стержень для литья по выплавляемым моделям (варианты), сборка литейный стержень - оболочковая форма, литейная форма и отливка, полученные с использованием этого стержня
US7270170B2 (en) Investment casting core methods
EP1634665B1 (en) Composite core for use in precision investment casting
US10781716B2 (en) Blade outer air seal cooling scheme
US8113780B2 (en) Castings, casting cores, and methods
US7753104B2 (en) Investment casting cores and methods
JP2007307618A (ja) 複合インベストメント鋳造コアの製造方法およびインベストメント鋳造コア
EP3381585B1 (en) Apparatus for and method of making multi-walled passages in components
EP3381582B1 (en) Method of making complex internal passages in turbine airfoils

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20071024