RU2216649C2 - Индуктор для насоса с большой всасывающей мощностью - Google Patents
Индуктор для насоса с большой всасывающей мощностью Download PDFInfo
- Publication number
- RU2216649C2 RU2216649C2 RU98113403/06A RU98113403A RU2216649C2 RU 2216649 C2 RU2216649 C2 RU 2216649C2 RU 98113403/06 A RU98113403/06 A RU 98113403/06A RU 98113403 A RU98113403 A RU 98113403A RU 2216649 C2 RU2216649 C2 RU 2216649C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- inductor
- blades
- crankcase
- wall
- rotor
- Prior art date
Links
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 17
- 230000004323 axial length Effects 0.000 claims description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 abstract description 3
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 abstract 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 238000011161 development Methods 0.000 description 4
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 241000143957 Vanessa atalanta Species 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000411 inducer Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 241001059810 Cantharellula umbonata Species 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000001687 destabilization Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/18—Rotors
- F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
- F04D29/2261—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures
- F04D29/2277—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures for increasing NPSH or dealing with liquids near boiling-point
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
- F04D29/669—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for liquid pumps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Electromagnetic Pumps, Or The Like (AREA)
Abstract
Изобретение относится к индуктору - предвключенному ротору насоса большой всасывающей мощности. Индуктор содержит картер, имеющий первую и вторую цилиндрические части внутренней стенки и окружающий ротор индуктора с множеством лопаток. Первая цилиндрическая часть стенки, начинающаяся до передней кромки лопаток и частично перекрывающая лопатки ротора индуктора, образует с периферической частью лопаток зазор, превышающий зазор, образованный периферической частью лопаток со второй цилиндрической частью стенки картера. Вторая цилиндрическая часть внутренней стенки картера непосредственно примыкает к ее первой цилиндрической части. Соотношение зазоров между периферической частью лопаток и, соответственно, первой и второй цилиндрическими частями стенки картера превышает 10. Изобретение направлено на устранение нестабильности кавитации при сохранении всасывающей мощности. 3 з.п. ф-лы, 1 табл., 11 ил.
Description
Настоящее изобретение относится к индуктору для насоса с большой всасывающей мощностью, включающему картер, окружающий ротор индуктора, включающий множество лопаток, составляющих зазор с картером.
Известны различные типы насосов с большой всасывающей мощностью, или турбонасосы, например, предназначенные для наддува криогенных жидкостей, таких как эрголи, для ракетных двигателей.
Такие насосы снабжены первым входным роторным элементом, называемым индуктором.
При работе индуктора турбонасоса с повышенными расходными коэффициентами встречается явление сверхсинхронной кавитации.
Если φ обозначает коэффициент расхода машины, а φo обозначает коэффициент расхода, соответствующий точке адаптации индуктора (то есть, случай, когда течение входит в индуктор под средним углом, соответствующим углу лопаток в картере машины), различные индукторы американского, европейского и японского происхождения работают при расходах φ/φo, близких к 0,6. В этой рабочей зоне встречается явление сверхсинхронной кавитации. Это явление присутствует, в частности, в индукторе для жидководородного турбонасоса, соединенного с ракетным двигателем VULCAIN 1, а также в индукторе для жидкокислородного турбонасоса, соединенного с тем же ракетным двигателем VULСAIN 1.
Таким образом, при понижении давления на входе в индуктор наблюдается фаза крутящей кавитации, которая вызывает значительные вибрации и радиальные усилия на ось. Этот тип кавитации происходит из-за различных испарений жидкости в проходах между лопатками индуктора. Амплитуда этих вибраций является доминирующей при сверхсинхронной частоте Fs, составляющей величину порядка 1,2 частоты вращения F0 машины, при этом сверхсинхронная частота Fs постепенно приближается к синхронной частоте F0 по мере того, как продолжается понижение давления питания индуктора.
На фиг. 6 схематично показана кривая: 1ψ = f(τ), где ψ представляет безразмерное сверхдавление на входе в индуктор, τ - давление на входе в индуктор.
Отмечается, что эта кривая 1 состоит из почти горизонтальной части 10 и, при уменьшения давления τ, горбатой области 12 и области впадины 11, которая соответствует фазе вращающейся кавитации. Между горбом 10 и впадиной 11 существует область, где наклон кривой, определяемый dψ/dτ является отрицательным. В этой области имеется дестабилизация для полной системы линий и насоса. Часть 13 кривой соответствует падению характеристик при сверхдавлении индуктора, когда величина τ становится очень слабой.
Уже предлагалось, в частности, в опубликованной японской заявке 5-332300, изменить геометрию картера насоса вблизи индуктора, чтобы попытаться устранить сверхсинхронную полосу. В соответствии с этим, как показано на фиг. 2, внутренний диаметр передней части 24 картера постепенно по наклонной части 43 уменьшается выше (перед) лопатками 36 ротора 23 индуктора и в области 26 имеет величину D2 меньше диаметра D1 внутренней стенки части 27 картера, расположенной выше индуктора, диаметр D2 остается больше диаметра Dt ротора 23, образуя зазор J1 между внутренней цилиндрической частью картера 24 в области 26 и ротором 23 индуктора. Таким образом, зазор J2 между диаметром Dt ротора 23 и частью 27 картера диаметром D1 больше зазора J1 между ротором 23 и областью 26 картера и сохраняется на небольшом расстоянии d1 выше (перед) ротора индуктора 23. По этому известному способу зазор J2 вдвое больше зазора J1. Во всяком случае, испытания показали, что в этих условиях выполнение расширенной части внутреннего диаметра картера выше ротора недостаточно для избежания во всех случаях крутящей кавитации и устранения сверхсинхронной полосы.
Решение, предложенное в японской заявке JP-A-5 332 300, не позволяет надежным образом устранить вибрации, вызываемые явлением крутящей кавитации относительно картера или относительно ротора. Следствием этого остается риск повреждения деталей насоса, например, подшипников, и то, что давление жидкости на входе в насос должно оставаться выше минимальной величины, при которой может появиться явление крутящей кавитации. Таким образом, желательно уменьшить давление жидкости на входе в насос таким образом, чтобы давление жидкости, подаваемой к ракетному двигателю и остающейся в баке, было как можно более низким, чтобы облегчить и упростить механическую конструкцию бака хранения жидкости, соединенного с насосом, снабженным индуктором.
Известен индуктор для насоса с большой всасывающей способностью, содержащий картер, имеющий первую и вторую цилиндрические части внутренней стенки и окружающий ротор индуктора, имеющий множество лопаток. Первая цилиндрическая часть стенки, начинающаяся до передней кромки лопаток и частично перекрывающая лопатки ротора индуктора, образует с периферической частью лопаток зазор, превышающий зазор, образованный периферической частью лопаток со второй цилиндрической частью стенки картера (SU 1023138 - ближайший аналог). Известное устройство не решает задачу, связанную с устранением нестабильности кавитации при сохранении всасывающей мощности.
Задачей настоящего изобретения является устранение приведенных выше недостатков и изготовление индуктора для насоса большой всасывающей мощности, где будет устранена сверхсинхронная полоса во всем диапазоне работы индуктора с тем, чтобы избежать явления сверхсинхронной кавитации и уменьшить риск появления вибраций большой амплитуды.
Эта задача решается благодаря индуктору для насоса большой всасывающей мощности, имеющего картер, окружающий ротор индуктора, включающего множество лопаток, которые образуют зазор с картером. Данный индуктор отличается тем, что между периферийной частью лопаток и картером предусмотрен увеличенный зазор, величина которого больше величины нормального зазора, в области, которая пролагает одновременно в первой цилиндрической части внутренней стенки картера выше ротора индуктора и на участке внутренней стенки картера, прилегающей к этой первой цилиндрической части и охватывающей находящуюся выше часть ротора индуктора по расстоянию, начиная с передней кромки лопаток, ротора индуктора, и тем, что соотношение между величиной увеличенного зазора и величиной нормального зазора (зазора нормальной величины) больше 10.
Величина нормального зазора составляет от 0,4 до 1% радиуса периферической части лопаток индуктора.
В качестве примера, величина нормального зозора составляет от 0,4 до 0,9 мм, а величина увеличенного зазора - от 5 до 10 мм.
Расстояние, простирающееся вдоль оси ротора индуктора, начиная с передней кромки лопаток, составляет от 15 до 20% длины оси лопаток индуктора.
Другие характеристики и преимущества изобретения становятся понятными из нижеприведенного описания частных способов реализации изобретения, приведенных в качестве примеров, со ссылкой на чертежи, где:
- на фиг. 1 приведен схематичный вид, отображающий основную характеристику изобретения, связанную с геометрией картера, расположенного у ротора индуктора,
- на фиг. 2 показан схематичный вид, аналогичный фиг. 1, но показывающий геометрию картера, расположенного у ротора индуктора в соответствии с известными способами реализации изобретения,
- на фиг. 3 показан вид в осевом разрезе примера изготовления турбонасоса по известным способам, к которому применимо изобретение,
- на фиг. 4 показан увеличенный вид в осевом разрезе входной части насоса по фиг. 3, включающего индуктор,
- на фиг. 5 показан вид на конце входной части фиг. 4,
- на фиг. 6 показана кривая ψ = f(τ), иллюстрирующая развитие сверхдавления ψ индуктора (без размерности) в зависимости от давления τ на входе в индуктор, для классического насоса,
- на фиг. 7 на том же графике показаны три кривые ψ = f(τ), где две кривые соответствуют известному оборудованию индуктора, а третья кривая соответствует оборудованию индуктора по изобретению,
- на фиг. 8 показана область появления сверхсинхронной частоты в плоскости (φ/φo, τ), определяемая коэффициентом расхода φ/φo и давлением τ на входе в индуктор, для различных индукторов,
- на фиг. 9 показано развитие характерных частотных полос в зависимости от давления τ на входе в известный классический индуктор, в частности с появлением сверхсинхронных полос,
- на фиг. 10 показано развитие характерных частотных полос в зависимости от давления τ на входе в подобный индуктор, который снабжен оборудованием по изобретению, с конфигурацией по фиг. 1, с полным устранением сверхсинхронных полос, и
- на фиг. 11 показано развитие характерных частотных полос в зависимости от давления τ на входе в подобный индуктор, снабженный оборудованием по известным способам, таким как показано на фиг. 2, а именно с появлением сверхсинхронных полос.
- на фиг. 1 приведен схематичный вид, отображающий основную характеристику изобретения, связанную с геометрией картера, расположенного у ротора индуктора,
- на фиг. 2 показан схематичный вид, аналогичный фиг. 1, но показывающий геометрию картера, расположенного у ротора индуктора в соответствии с известными способами реализации изобретения,
- на фиг. 3 показан вид в осевом разрезе примера изготовления турбонасоса по известным способам, к которому применимо изобретение,
- на фиг. 4 показан увеличенный вид в осевом разрезе входной части насоса по фиг. 3, включающего индуктор,
- на фиг. 5 показан вид на конце входной части фиг. 4,
- на фиг. 6 показана кривая ψ = f(τ), иллюстрирующая развитие сверхдавления ψ индуктора (без размерности) в зависимости от давления τ на входе в индуктор, для классического насоса,
- на фиг. 7 на том же графике показаны три кривые ψ = f(τ), где две кривые соответствуют известному оборудованию индуктора, а третья кривая соответствует оборудованию индуктора по изобретению,
- на фиг. 8 показана область появления сверхсинхронной частоты в плоскости (φ/φo, τ), определяемая коэффициентом расхода φ/φo и давлением τ на входе в индуктор, для различных индукторов,
- на фиг. 9 показано развитие характерных частотных полос в зависимости от давления τ на входе в известный классический индуктор, в частности с появлением сверхсинхронных полос,
- на фиг. 10 показано развитие характерных частотных полос в зависимости от давления τ на входе в подобный индуктор, который снабжен оборудованием по изобретению, с конфигурацией по фиг. 1, с полным устранением сверхсинхронных полос, и
- на фиг. 11 показано развитие характерных частотных полос в зависимости от давления τ на входе в подобный индуктор, снабженный оборудованием по известным способам, таким как показано на фиг. 2, а именно с появлением сверхсинхронных полос.
Сначала, со ссылкой на фиг. 3 и 5, приведем пример индуктора, известного, в частности, из японской заявки 5-332 330 и применяемого в насосе 21 с большой мощностью всасывания, таком как, например, турбонасос для нагнетания в ракетный двигатель эрголя, например, жидкого водорода.
Насос 21 с большой мощностью всасывания состоит из крыльчатки 29, закрепленной на валу вращения 28, задняя часть которого имеет одно или несколько колес 31 турбины 30. Вал 28 установлен в картере корпуса 32 насоса с помощью, по меньшей мере, одного подшипника 46. Ротор индуктора 23 может включать, например, группу из трех лопаток 36 в виде винта, смонтированных на центральном элементе 35, соединенном передней частью с валом 34.
На концевой части входа 39 картера 24 могут быть предусмотрены фланцы 44 для крепления бака с жидкостью или магистрали подвода жидкости. Неподвижные лопатки 45, соединенные с картером 24, могут быть предусмотрены между ротором индуктора 23 и крыльчаткой 29.
Таким образом, турбонасос 21, показанный на фиг. 3, представляет индуктор 23, 24, расположенный классическим образом на входе непосредственно в насос, снабженный крыльчаткой 29, и снабженный структурой, направленной на предупреждение вибраций, вызываемых крутящей кавитацией. Для этого на входе картера, разделяющего пути течения в роторе, предусмотрена расширенная часть 27 с внутренним диаметром D1, превышающим внутренний диаметр D2 области 26, окружающей лопатки 36 ротора 23.
Путем различных сравнительных исследований установлено, что такая геометрия картера действительно способствует небольшому уменьшению сверхсинхронной крутящей кавитации, но не позволяет полностью устранить сверхсинхронную полосу и соответствующие радиальные вибрации.
Изобретение имеет другую геометрию картера, отличную от описанной на фиг. 2 - 5, и предлагает такую конфигурацию картера, которая позволяет надежно и полностью устранить сверхсинхронную полосу. Эта новая геометрия картера представлена на фиг. 1, что позволяет сравнить ее с известной геометрией, представленной на фиг. 2. Необходимо отметить, что изобретение представляет собой усовершенствованный индуктор, который может применяться с различными типами насосов с большой всасывающей мощностью и, следовательно, не ограничиваться конструкцией насоса, описанного в качестве примера со ссылкой на фиг. 3 - 5.
В конфигурации по фиг. 1 первая цилиндрическая часть 127 внутренней стенки картера 124, расположенная перед ротором индуктора 123, имеет диаметр, превышающий диаметр второй цилиндрической части 126 внутренней стенки картера 124, расположенной против лопаток 136 ротора индуктора 123. Область усеченно-конического перехода между первой и второй цилиндрической частями 127, 126 отсутствует (в противоположность области 43 по фиг. 2), а первая цилиндрическая часть 127 внутренней стенки картера 124 имеет продолжение в виде дополнительной цилиндрической части 127А с диаметром, равным диаметру цилиндрической части 127, вдоль участка d11, начинающегося на уровне передней кромки лопаток 136, таким образом, что образуется увеличенный зазор J12 не только перед ротором индуктора 123, но также вдоль участка d11, покрывающего расположенную выше часть ротора индуктора 123. При этом выдерживается соотношение между увеличенным зазором J12 между частями 127, 127А внутренней стенки картера 124 и периферической частью лопаток 136 индуктора, с одной стороны, и зазором нормальной величины J11 между частью 126 внутренней стенки картера 124 и периферической частью лопаток 136 индуктора больше 10. Зазор нормальной величины составляет от 0,4 до 1% от радиуса периферической части лопаток индуктора.
В качестве примера, зазор нормальной величины J11 может быть от 0,4 до 0,9 мм, а увеличенный зазор J12 составлять от 5 до 10 мм.
Обычно зазор J11 равен порядка 0,4 мм, тогда как зазор J12 - порядка 6 мм.
Расстояние покрытия d11, которое простирается вдоль оси ротора индуктора 23, начиная от передней кромки лопаток 136, может составлять от 15 до 20% осевой длины лопаток индуктора.
Таким образом, независимо от формы передней кромки, сверхсинхронная полоса может отсутствовать на всем расходном участке работы индуктора, если картер имеет описанную выше конструкцию с увеличенным зазором, распространяющимся на часть ротора на значительном расстоянии d11 и значительной величине соотношения J12/J11, то есть, выше 10.
На фиг. 10 показано изменение характерных частотных полос в зависимости от давления τ на входе в индуктор для турбонасоса, снабженного индуктором по изобретению. В нормальном положении частоте вращения F0 машины соответствует полоса 61, а при малых давлениях - субсинхронная полоса 62. Необходимо отметить, что эта субсинхронная полоса 62, которой соответствует субсинхронная кавитация, появляется только в ограниченной области малых давлений и, таким образом, не привносит те же недостатки, что сверхсинхронные полосы известных индукторов.
В качестве примера на фиг. 9 и 11 показано изменение характерных частотных полос в зависимости от давления τ на входе в индуктор, для турбонасоса, снабженного известным индуктором с нормальным зазором, с одной стороны, и для турбонасоса, снабженного индуктором, описанным со ссылкой на фиг. 2 - 5, с другой стороны.
На фиг. 9 рядом с полосами 53, 54, 56, соответствующих частоте вращения F0 машины и помех (шума) 55, расположенных вокруг этой частоты вращения F0, видно множество других полос, соответствующих явлениям крутящей кавитации, вызывающих появление вибраций. Таким образом, наблюдается ярко выраженная сверхсинхронная полоса 57 с частотой Fs порядка 1,1-1,2 частоты вращения F0. Сверхсинхронная полоса 57 присутствует в области относительно высоких и протяженных входных давлений τ, что очень мешает на практике. Полосы 59, 60 также появляются на фиг. 11 с удвоенной частотой по сравнению с частотой вращения F0. Другие мешающие полосы 51, 58, соответствующие сочетанию частоты вращения F0 и сверхсинхронной частоте Fs, также появляются на диаграмме фиг. 9. Таким образом, полоса 51 соответствует частоте, равной 4 (Fs-F0). Отмечается также субсинхронная полоса 52.
На фиг. 11 также отчетливо видна сверхсинхронная полоса 77 в области относительно высоких и протяженных входных давлений, рядом с группой других соединенных полос с 72 по 76 и с 78 по 80, анализ которых может быть сделан аналогично полосам 52-56 и 58-60 по фиг. 9.
Сравнивая фиг. 10 и фиг. 9 и 11, можно видеть, как уменьшаются источники вредной вибрации при применении конфигурации картера по изобретению.
Впрочем, если рассмотреть кривую ψ = f(τ) по фиг. 7 и при установлении подобной кривой в случае с турбонасосом, снабженным индуктором по изобретению (кривая 301), с одной стороны, и в случае турбонасоса по известному способу, имеющему нормальный зазор (101), с другой стороны, а также в случае турбонасоса, конфигурация картера которого соответствует представленной на фиг. 2 - 5 (кривая 201), можно отметить, что кривые 101 и 201 сохраняют конфигурацию кривой 1 по фиг. 6, после простой части 110, 210 с углублением 111, 211, затем с выпуклостью 112, 212, предшествующих падению 113, 213, при уменьшении давления τ на входе в индуктор.
Напротив, кривая 301, соответствующая индуктору по изобретению, показывает, что при уменьшении давления τ на входе в индуктор, кривая представляет плато 310, которое продолжается без выпуклости до маленького значения до уменьшения кривой. Таким образом, не существует больше области, где наклон кривой, определяемый dψ/dτ, является отрицательным, что является гарантией лучшей стабильности системы, состоящей из насоса и линий питания и нагнетания. Это сочетание полости картера, ограниченной участком 127А и покрывающей часть лопаток 136, и повышенной величины соотношения J12/J11 позволяет исключить сверхсинхронную кавитацию на всем участке полезного расхода.
Если φ является коэффициентом расхода машины, отмечено, что явление сверхсинхронной кавитации ограничивается в плоскости (φ, τ) (фиг. 8).
Таким образом, при повышенной величине τ, кавитация отсутствует или незначительна (что соответствует части в виде плато кривых по фиг. 6 и 7), а если τ представляет величину, достаточно близкую к границе, допустимой индуктором, появляется ресимметризация различных каналов с лопатками индуктора с сильно развитой кавитацией, которая сопровождает неизбежное падение характеристик по сверхдавлению индуктора (которая соответствует опускающейся части кривых по фиг. 6 и 7).
Впрочем, в случае изменения расходного коэффициента φ машины, появляется точка минимального расхода, ниже которой исчезает сверхсинхронная кавитация. Также существует точка максимального расхода, за которой исчезает кавитация.
На фиг. 8 показаны различные области, отмеченные REF и В, которые соответствуют геометрии картера с нормальным зазором и геометрии картера по фиг. 2, с различными значениями для параметров J1, J2 и d1, которые приведены в таблице.
На фиг. 8 не появляется области, соответствующей индуктору, представляющему геометрию картера по изобретению (фиг. 1), например, с параметрами J11= 0,4 мм, J12=6 мм и d11=12 мм с момента устранения сверхсинхронной полосы.
Claims (4)
1. Индуктор для насоса с большой всасывающей способностью, содержащий картер, имеющий первую и вторую цилиндрические части внутренней стенки и окружающий ротор индуктора, имеющий множество лопаток, причем первая цилиндрическая часть стенки, начинающаяся до передней кромки лопаток и частично перекрывающая лопатки ротора индуктора, образует с периферической частью лопаток зазор, превышающий зазор, образованный периферической частью лопаток со второй цилиндрической частью стенки картера, отличающийся тем, что вторая цилиндрическая часть внутренней стенки картера непосредственно примыкает к ее первой цилиндрической части, а соотношение зазоров между периферической частью лопаток и, соответственно, первой и второй цилиндрическими частями стенки картера превышает 10.
2. Индуктор по п. 1, отличающийся тем, что зазор, образованный периферической частью лопаток со второй цилиндрической частью стенки картера, составляет от 0,4 до 1% радиуса периферической части лопаток ротора индуктора.
3. Индуктор по п. 1 или 2, отличающийся тем, что зазор, образованный периферической частью лопаток со второй цилиндрической частью стенки картера, составляет от 0,4 до 0,9 мм, а зазор, образованный периферической частью лопаток с первой цилиндрической частью стенки картера, составляет от 5 до 10 мм.
4. Индуктор по одному из пп. 1-3, отличающийся тем, что расстояние вдоль оси ротора индуктора, определяющее область перекрытия части лопаток ротора, начиная с передней кромки лопаток, первой цилиндрической частью стенки, составляет от 15 до 20% осевой длины лопаток ротора индуктора.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9708481 | 1997-07-04 | ||
FR9708481A FR2765639B1 (fr) | 1997-07-04 | 1997-07-04 | Equipement d'inducteur pour pompe a grande capacite d'aspiration |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU98113403A RU98113403A (ru) | 2000-05-10 |
RU2216649C2 true RU2216649C2 (ru) | 2003-11-20 |
Family
ID=9508857
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU98113403/06A RU2216649C2 (ru) | 1997-07-04 | 1998-07-03 | Индуктор для насоса с большой всасывающей мощностью |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6065929A (ru) |
JP (1) | JP4108830B2 (ru) |
CN (1) | CN1122755C (ru) |
DE (1) | DE19829810B4 (ru) |
FR (1) | FR2765639B1 (ru) |
IT (1) | ITTO980559A1 (ru) |
RU (1) | RU2216649C2 (ru) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4316491B2 (ja) * | 2002-05-10 | 2009-08-19 | タイコ ヘルスケア グループ エルピー | 創傷閉鎖材料アプリケーターおよびステープラ |
US7455497B2 (en) * | 2003-12-05 | 2008-11-25 | Carter Cryogenics Company, Llc | High performance inducer |
JP4556465B2 (ja) * | 2004-03-26 | 2010-10-06 | 株式会社Ihi | インデューサ装置 |
JP4702599B2 (ja) * | 2005-03-18 | 2011-06-15 | 株式会社Ihi | 高速ポンプのインデューサ装置 |
FR2906579B1 (fr) | 2006-09-28 | 2008-12-26 | Snecma Sa | Inducteur et redresseur a moyeu tournant et convergent |
US9353765B2 (en) | 2008-02-20 | 2016-05-31 | Trane International Inc. | Centrifugal compressor assembly and method |
WO2013011421A1 (en) | 2011-07-15 | 2013-01-24 | Henkel Ireland Limited | Cyanoacrylate compositions |
US9964116B2 (en) | 2012-01-18 | 2018-05-08 | Ebara Corporation | Inducer |
USD829770S1 (en) | 2015-08-20 | 2018-10-02 | Sulzer Management Ag | Volute casing for a pump |
FR3055373B1 (fr) | 2016-09-01 | 2022-12-16 | Airbus Safran Launchers Sas | Inducteur pour turbopompe et turbopompe |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1523893A (en) * | 1975-03-13 | 1978-09-06 | Nikkiso Co Ltd | Pump with axial flow inducer |
US4275988A (en) * | 1978-12-18 | 1981-06-30 | Kalashnikov L F | Axial or worm-type centrifugal impeller pump |
US4339227A (en) * | 1980-05-09 | 1982-07-13 | Rockwell International Corporation | Inducer tip clearance and tip contour |
US4426190A (en) * | 1980-12-11 | 1984-01-17 | Shapiro Anatoly S | Vane pump |
US4375937A (en) * | 1981-01-28 | 1983-03-08 | Ingersoll-Rand Company | Roto-dynamic pump with a backflow recirculator |
US4721435A (en) * | 1986-04-30 | 1988-01-26 | Borg-Warner Industrial Products | Fluid flow control means for pumps and the like |
US4900222A (en) * | 1988-12-23 | 1990-02-13 | Rockwell International Corporation | Rotary pump inlet velocity profile control device |
JP2704992B2 (ja) * | 1991-03-29 | 1998-01-26 | 科学技術庁航空宇宙技術研究所長 | 高速ポンプのインデューサ装置 |
-
1997
- 1997-07-04 FR FR9708481A patent/FR2765639B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-06-29 IT IT98TO000559A patent/ITTO980559A1/it unknown
- 1998-07-02 US US09/109,974 patent/US6065929A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-07-03 DE DE19829810A patent/DE19829810B4/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-07-03 RU RU98113403/06A patent/RU2216649C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1998-07-03 JP JP18870398A patent/JP4108830B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-03 CN CN98115672A patent/CN1122755C/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US6065929A (en) | 2000-05-23 |
ITTO980559A0 (it) | 1998-06-29 |
CN1206790A (zh) | 1999-02-03 |
DE19829810B4 (de) | 2013-08-14 |
JP4108830B2 (ja) | 2008-06-25 |
CN1122755C (zh) | 2003-10-01 |
FR2765639B1 (fr) | 2004-11-26 |
ITTO980559A1 (it) | 1999-12-29 |
FR2765639A1 (fr) | 1999-01-08 |
JPH1182385A (ja) | 1999-03-26 |
DE19829810A1 (de) | 1999-01-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1106237A (en) | Modified volute pump casing | |
RU2216649C2 (ru) | Индуктор для насоса с большой всасывающей мощностью | |
EP0792410B1 (en) | Rotor airfoils to control tip leakage flows | |
EP1957800B1 (en) | Impeller for a centrifugal compressor | |
EP1926915B1 (en) | Stationary seal ring for a centrifugal compressor | |
GB2337795A (en) | An impeller with splitter blades | |
WO2015019901A1 (ja) | 遠心圧縮機及び過給機 | |
EP1937979B1 (en) | Centrifugal compressor including a seal system | |
EP2151583A2 (en) | Centrifugal compressor | |
US9874220B2 (en) | Anti-swirl device | |
WO1995034745A1 (en) | Interrupted circumferential groove stator structure | |
US7232289B2 (en) | Shroud for an air turbine starter | |
EP3536975B1 (en) | System and methodology to facilitate pumping of fluid | |
US7946821B2 (en) | Steam turbine rotating blade | |
US5342171A (en) | Impeller blade with reduced stress | |
JPH0719005A (ja) | ラビリンスシール装置 | |
Evans et al. | Subsynchronous vibrations in a high pressure centrifugal compressor: A case history | |
EP0567123A1 (en) | Impeller blade with reduced stress | |
US8100667B2 (en) | Turbomachinery disc | |
JPS60153478A (ja) | プロペラ水車のランナ羽根 | |
RU2241861C1 (ru) | Ротор турбокомпрессора | |
JP2000064998A (ja) | 遠心圧縮機 | |
JPH0941902A (ja) | 回転流体機械の翼 | |
GB2443918A (en) | Mechanical Assembly |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100704 |