RU2169635C2 - Способ получения высококачественной непрерывно-литой круглой заготовки - Google Patents
Способ получения высококачественной непрерывно-литой круглой заготовки Download PDFInfo
- Publication number
- RU2169635C2 RU2169635C2 RU99114919A RU99114919A RU2169635C2 RU 2169635 C2 RU2169635 C2 RU 2169635C2 RU 99114919 A RU99114919 A RU 99114919A RU 99114919 A RU99114919 A RU 99114919A RU 2169635 C2 RU2169635 C2 RU 2169635C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- mold
- casting
- ingot
- cooling
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к непрерывному литью металлов. Способ включает поддержание в промежуточном ковше уровня металла не менее 850 мм и его температуру (Т) на 35 - 40°С выше (Т) ликвидуса, непрерывное вытягивание слитка из кристаллизатора (К). Охладитель постоянно подают на поверхность слитка в зоне вторичного охлаждения (ЗBO), разделенной на три зоны. В первой зоне под (К) используют для охлаждения воду с расходом 0,06 - 0,11 литра/кг металла. Во второй и третьей зонах - водовоздушную смесь. Амплитуду качания (К) поддерживают постоянной, частоту N (цикл/мин) возвратно-поступательного качания (К) определяют по формуле N = 240 • V разливки, где V разливки - скорость разливки. Оптимальная V разливки равна 0,30 - 0,45 м/мин. Технический результат - получение непрерывно-литой круглой заготовки для производства железнодорожных колес и бандажей высокого качества. 1 з.п.ф-лы, 2 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к области непрерывного литья металлов.
Известен способ непрерывного литья заготовок, включающий подачу металла в кристаллизатор, вытягивание заготовки и ее охлаждение под кристаллизатором, при этом мениску металла в кристаллизаторе сообщают колебания посредством изгиба оболочки в зоне охлаждения, отличающийся тем, что, с целью улучшения качества поверхности заготовки, колебания уровня мениска металла в кристаллизаторе осуществляют с амплитудой 0,1-2,0 мм /SU 1741359, В 22 D 11/00 /1//.
Известен способ непрерывной разливки металлов с переменной скоростью, в котором изменение скорости вытягивания слитка производят в зависимости от уровня металла в кристаллизаторе /Э. Германн "Непрерывное литье", М., Государственное научно-техническое издательство по черной и цветной металлургии, 1961, с. 431-432 /2//.
Недостатком этих способов является то, что для условий горизонтального непрерывного литья заготовок без учета перегрева металла нельзя решить вопрос о стабильности процесса литья в его начальный и конечный периоды.
Известен способ горизонтального непрерывного литья заготовок, включающий подачу металла в кристаллизатор, формирование в нем заготовки и периодическое ее вытягивание со скоростью, соответствующей перегреву металла, при этом первые 10-15% разливаемого металла отливают со скоростью 0,75-0,85, последующие 35-50% металла - 0,6-0,7 и оставшийся металл отливают со скоростью 0,9-1,0 от номинальной скорости /SU 634844, В 22 D 11/00 /3//.
К недостатку известного способа относится то, что отливка 10-15% разливаемого металла со скоростью 0,75-0,85 от номинальной скорости в условиях горизонтального непрерывного литья заготовок приводит к снижению стабильности процесса литья в этот период, зависаниям формируемой оболочки заготовки, снижению производительности машины непрерывного литья заготовок (МНЛЗ).
Известен способ вторичного охлаждения непрерывно-литой заготовки, у которого на участке, примыкающем к кристаллизатору, составляющем 0,03-0,11 длины жидкой фазы заготовки, осуществляют подачу 35-60% подаваемого охладителя, расход которого предварительно определяют по формуле
Q = a • b • Vp 1,5
при этом через первый ряд форсунок, установленных непосредственно под кристаллизатором, охладитель подают с максимальным расходом /RU 2035269, B 22 D 11/124/4//.
Q = a • b • Vp 1,5
при этом через первый ряд форсунок, установленных непосредственно под кристаллизатором, охладитель подают с максимальным расходом /RU 2035269, B 22 D 11/124/4//.
Q0=b(c+d•Vp),
где а = 11-16;
b = ширина отливаемой заготовки, м;
с = 0,8-1,0;
d = 1,2-1,4;
Vp = скорость разливки, м/мин.
где а = 11-16;
b = ширина отливаемой заготовки, м;
с = 0,8-1,0;
d = 1,2-1,4;
Vp = скорость разливки, м/мин.
Недостатком способа является переохлаждение формирующегося сортового слитка под кристаллизатором, из-за чего возникают трещины в поверхностных слоях и возможно образование ликвационного квадрата.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является известный способ разливки круглой заготовки на МНЛЗ-1 Нижнетагильского металлургического комбината /ТИ 102-СТ.КК-320-97 "Непрерывная разливка стали на МНЛЗ N 1, 1997 г. /5//.
Согласно способу-прототипу охлаждение заготовки ведут с постоянным расходом охладителя - 1800 литров/мин, во всех зонах вторичного охлаждения. Частота возвратно-поступательного качания кристаллизатора 20-200 подъемов в минуту, а рабочий ход для всех марок стали равен - 5 мм. Рабочая скорость разливки металла 0,5 м/мин, а уровень металла в промежуточном ковше от 500 до 800 мм.
Существенным недостатком способа-прототипа является переохлаждение формирующегося слитка во второй и третьей зонах вторичного охлаждения, из-за чего возникают трещины в поверхностных слоях. Кроме того, низкий уровень металла в промежуточном ковше приводит к затягиванию шлаковых смесей в тело слитка и загрязнению металла неметаллическими включениями.
Желаемым техническим результатом является получение непрерывно-литой круглой заготовки для производства железнодорожных колес и бандажей высокого качества.
Желаемый технический результат достигается тем, что в первой зоне охлаждение отливаемого слитка производят водой с расходом 0,06-0,11 литров/кг стали, во второй и третьей зонах охлаждение ведут воздушно-водяной смесью, при давлении воздуха 3,5-4,5 кг/см2, а давление воды - 2,0-3,5 кг/см2. Частоту качаний кристаллизатора в зависимости от скорости разливки металла определяют по формуле
N = 240 • V разливки;
где 240 - коэффициент пропорциональности цикл/метр, V - оптимальная скорость разливки металла составляет 0,30-0,45 м/мин, N - частота качания кристаллизатора, цикл/мин. Амплитуду качания кристаллизатора поддерживают постоянной. Уровень металла в промежуточном ковше поддерживают равным не менее 850 мм, а температуру металла в промежуточном ковше поддерживают выше температуры ликвидуса на 35-40oC. Оптимальную скорость разливки металла устанавливают равной 0,30-0,45 м/мин. Содержание алюминия в разливаемой стали поддерживают в пределах 0,015-0,025%. В процессе непрерывной разливки металл подают в промежуточный ковш, а затем в кристаллизатор, где образуется корочка слитка, вытягиваемая с постоянной скоростью. Под самым кристаллизатором, где оболочка слитка имеет небольшую толщину и малое термическое сопротивление, производят интенсивное охлаждение слитка водой с расходом 0,06-0,11 л/кг стали. Во второй и третьей зонах охлаждения оболочка слитка имеет уже большую толщину и малое термическое сопротивление, поэтому дальнейшее охлаждение проводят воздушно/водяной смесью, причем давление воды составляет 2,0-3,5 кг/см2, а давление воздуха 3,5-4,5 кг/см2. Это способствует нивелированию и постепенному изменению интенсивности охлаждения от участка только с водой к участку с воздушно-водяным охлаждением.
N = 240 • V разливки;
где 240 - коэффициент пропорциональности цикл/метр, V - оптимальная скорость разливки металла составляет 0,30-0,45 м/мин, N - частота качания кристаллизатора, цикл/мин. Амплитуду качания кристаллизатора поддерживают постоянной. Уровень металла в промежуточном ковше поддерживают равным не менее 850 мм, а температуру металла в промежуточном ковше поддерживают выше температуры ликвидуса на 35-40oC. Оптимальную скорость разливки металла устанавливают равной 0,30-0,45 м/мин. Содержание алюминия в разливаемой стали поддерживают в пределах 0,015-0,025%. В процессе непрерывной разливки металл подают в промежуточный ковш, а затем в кристаллизатор, где образуется корочка слитка, вытягиваемая с постоянной скоростью. Под самым кристаллизатором, где оболочка слитка имеет небольшую толщину и малое термическое сопротивление, производят интенсивное охлаждение слитка водой с расходом 0,06-0,11 л/кг стали. Во второй и третьей зонах охлаждения оболочка слитка имеет уже большую толщину и малое термическое сопротивление, поэтому дальнейшее охлаждение проводят воздушно/водяной смесью, причем давление воды составляет 2,0-3,5 кг/см2, а давление воздуха 3,5-4,5 кг/см2. Это способствует нивелированию и постепенному изменению интенсивности охлаждения от участка только с водой к участку с воздушно-водяным охлаждением.
Указанные диапазоны интенсивности охлаждения объясняются тем, что при меньших значениях расхода охладителя будет происходить повторный разогрев поверхности слитка. При больших значениях, наоборот, будет происходить переохлаждение поверхности слитка.
В обоих случаях в поверхностных слоях будут возникать температурные градиенты и термические напряжения, превосходящие допустимые значения, что вызовет брак слитков по внутренним и наружным трещинам.
Разливка металла в первой зоне с интенсивностью охлаждения менее 0,06 л/кг стали опасна из-за возможности разогрева сформированной корки за счет внутреннего тепла заготовки и как следствие возможных прорывов металла.
При разливке с интенсивностью охлаждения более 0,11 л/кг стали из-за термических напряжений возможно развитие трещин, перпендикулярных поверхности заготовки на глубине 25-70 мм.
Качество поверхности отливаемого слитка обеспечивается параметрами качания кристаллизатора, которому сообщается возвратно-поступательное движение.
При ходе кристаллизатора вниз с опережением слитка, вытягиваемого с постоянной скоростью, внутренние стенки кристаллизатора проскальзывают относительно слитка по всей высоте. В начале движения кристаллизатор увлекает корку слитка и сжимает ее, при этом относительное смещение кристаллизатора не превышает максимальной величины изменения деформации слитка и срыва применисковой части корки в этот период не происходит.
Между оболочкой слитка и стенками кристаллизатора существует двухслойный шлаковый гарнисаж, состоящий из твердого и жидкого слоев. Твердый слой прочно удерживается на стенках кристаллизатора в процессе разливки. Образовывшийся таким образом шлаковый выступ в процессе движения кристаллизатора вниз со скоростью, превышающей скорость вытягивания слитка, упирается в торец оболочки слитка и отгибает ее, а сам частично оплавляется, образуя складки.
Складки такого типа не являются дефектом поверхности, для их образования необходимо строгое соблюдение ряда требований. Согласно предлагаемому изобретению это:
- сохранять постоянным уровень металла в кристаллизаторе;
- обеспечить образование шлакового гарнисажа, обладающего оптимальной прочностью сцепления со стенками кристаллизатора;
- выбрать оптимальный режим возвратно-поступательного движения кристаллизатора с минимально допустимой частотой качания, учитывая что амплитуда и частота качания определяются скоростью разливки металла.
- сохранять постоянным уровень металла в кристаллизаторе;
- обеспечить образование шлакового гарнисажа, обладающего оптимальной прочностью сцепления со стенками кристаллизатора;
- выбрать оптимальный режим возвратно-поступательного движения кристаллизатора с минимально допустимой частотой качания, учитывая что амплитуда и частота качания определяются скоростью разливки металла.
В предлагаемом способе частота качаний кристаллизатора находится в прямой зависимости от скорости разливки металла и определяется по формуле:
N = 240 • Vразл,
где 240 - коэффициент пропорциональности;
а оптимальная скорость разливки металла составляет 0,30-0,45 м/мин.
N = 240 • Vразл,
где 240 - коэффициент пропорциональности;
а оптимальная скорость разливки металла составляет 0,30-0,45 м/мин.
Оптимальная скорость разливки обеспечивает нормальный ход процесса, при котором на выходе из кристаллизатора формируется твердая оболочка слитка необходимой толщины и прочности, исключающая прорывы металла. При скорости разливки металла менее 0,30 м/мин из-за грубых складок от качания кристаллизатора ухудшается качество поверхности заготовок. При скорости же разливки более 0,45 м/мин может получить развитие осевая химическая неоднородность заготовки. Таким образом, скорость разливки и частота качаний кристаллизатора являются важнейшими технологическими параметрами, влияющими на качество слитка.
Неметаллические включения также оказывают существенное влияние на качество непрерывно-литого слитка. Они могут быть причиной отбраковки заготовок, особенно это возрастает с увеличением размеров включений и их количества. При разливке круглых заготовок на радиальной МНЛЗ на Нижнетагильском металлургическом комбинате наблюдалась четкая зависимость загрязненности непрерывно-литых заготовок крупными включениями от условий защиты металла, поступающего в промежуточный ковш и уровня металла в нем, т.е. от числа неметаллических включений, которые могут попасть вместе с металлом в кристаллизатор. При уровне металла в промежуточном ковше менее 850 мм в кристаллизатор вместе с металлом заносились различного рода неметаллические включения, а также продукты вторичного окисления. Увеличение же глубины жидкой ванны в промковше до 850 мм и выше способствовало достаточному очищению металла, поступающего в кристаллизатор, при этом загрязненность непрерывно-литых заготовок групповыми включениями > 300 мкм уменьшилась по сравнению со способом-прототипом в 3-5 раз, а отсортировка заготовок уменьшилась в 2 раза (см. табл. 1).
Существенное влияние на качество непрерывно-литого слитка оказывает температура разливаемой стали. Холодный металл является причиной появления на зеркале металла в кристаллизаторе плавающей корки, приводящей к образованию на поверхности слитка заворотов, плен, поясов, а также местных скоплений шлаковых включений. Кроме того, низкая температура приводит к кристаллизации металла в стакане в сталеразливочном и промежуточном ковшах, что в конечном итоге сказывается на ухудшении качества поверхности заготовки, увеличении отсортировки металла.
Перегрев металла является одной из причин появления горячих трещин и ужимин, а также способствует усилению процессов вторичного окисления.
Наиболее оптимальной температурой предлагаемого способа при отливке круглой заготовки является температура, которая выше температуры ликвидус на 35-40oC.
Для обеспечения мелкозернистой структуры литой заготовки необходимо создать условия для объемной кристаллизации слитка в процессе вытягивания заготовки из кристаллизатора. Мелкозернистая структура в заготовке получается при содержании алюминия не менее 0,015%. Если же содержание алюминия в металле выше 0,025%, то заметного дальнейшего измельчения структуры заготовки не происходит, а наоборот, это приводит к частым затягиваниям стакана-дозатора и погружного стакана и дополнительному загрязнению непрерывно-литых заготовок неметаллическими включениями. Для исключения появления строчки алюминатов на Нижнетагильском металлургическом комбинате на опытных плавках вводили модификатор неметаллических включений в виде порошковой силикокальциевой проволоки в количестве 1,33 кг/т стали.
Пример реализации способа
На машине непрерывного литья заготовок радиального типа отливается круглая заготовка диаметром ⌀ 430 мм. Колесную сталь разливали на радиальной МНЛЗ со скоростью 0,40 м/мин. Длина жидкой сердцевины составляла 32,0 метра. Общая длина участка вторичного охлаждения составляла 4,5 метра. Участок вторичного охлаждения разделяется на три зоны; первая, расположенная под кристаллизатором, длиной 0,3 м; вторая - 1,50 м и третья зона - 2,7 м.
На машине непрерывного литья заготовок радиального типа отливается круглая заготовка диаметром ⌀ 430 мм. Колесную сталь разливали на радиальной МНЛЗ со скоростью 0,40 м/мин. Длина жидкой сердцевины составляла 32,0 метра. Общая длина участка вторичного охлаждения составляла 4,5 метра. Участок вторичного охлаждения разделяется на три зоны; первая, расположенная под кристаллизатором, длиной 0,3 м; вторая - 1,50 м и третья зона - 2,7 м.
В процессе вытягивания слиток охлаждают водой сжатым воздухом. Система регулирования охлаждения состоит из воздушных и оросительных сопел.
В качестве охладителя в первой зоне используют только воду с расходом 0,09 л/кг стали, во второй и третьей зонах охлаждение ведут воздушно-водяной смесью, при этом давление воздуха составляет 4,0 кг/см2, а давление воды - 3,2 кг/см2.
Во время вытягивания слитка из кристаллизатора амплитуда качания кристаллизатора всегда постоянная и составляет 4 мм; диаметр канала металлопровода 50 мм, уровень налива металла в промковше составляет 880 мм, частота колебаний кристаллизатора составляет - 96 в минуту. Благодаря использованию предлагаемого изобретения на Нижнетагильском металлургическом комбинате значительно уменьшилась отбраковка железнодорожных колес по поверхностным и внутренним дефектам, так общее кол-во поверхностных дефектов уменьшилось в 3-4 раза, а брак по осевой трещине уменьшился более чем в 20 раз (см. табл. N 2). В табл. 1 и занесены результаты, полученные на 85 опытных плавках колесного металла, отлитого по технологии заявляемого изобретения.
Claims (2)
1. Способ получения высококачественной непрерывно-литой заготовки, включающий подачу металла в промежуточный ковш и кристаллизатор, сообщение кристаллизатору возвратно-поступательного качания, непрерывное вытягивание слитка из кристаллизатора и постоянную подачу охладителя на поверхность слитка в зоне вторичного охлаждения, отличающийся тем, что зону вторичного охлаждения разделяют на три зоны, при этом в качестве охладителя в первой зоне, расположенной под кристаллизатором, используют воду с расходом 0,06 - 0,11 л/кг металла, а во второй и третьей зонах - охлаждение ведут водовоздушной смесью, при давлении воздуха, равном 3,5 - 4,5 кг/см2, и давлении воды 2,0 - 3,5 кг/см2, причем амплитуду качания кристаллизатора поддерживают постоянной, а частоту качания в зависимости от скорости разливки металла определяют по формуле
N = 240 • V разливки,
где N - частота качания кристаллизатора, цикл/мин;
240 - коэффициент пропорциональности, цикл/м;
V разливки - скорость разливки, м/мин,
при этом оптимальную скорость разливки металла устанавливают равной 0,30 - 0,45 м/мин, причем в промежуточном ковше поддерживают уровень металла не менее 850 мм и температуру металла выше температуры ликвидуса на 35 - 40oC.
N = 240 • V разливки,
где N - частота качания кристаллизатора, цикл/мин;
240 - коэффициент пропорциональности, цикл/м;
V разливки - скорость разливки, м/мин,
при этом оптимальную скорость разливки металла устанавливают равной 0,30 - 0,45 м/мин, причем в промежуточном ковше поддерживают уровень металла не менее 850 мм и температуру металла выше температуры ликвидуса на 35 - 40oC.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве металла разливают сталь с содержанием алюминия в пределах 0,015 - 0,025%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99114919A RU2169635C2 (ru) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Способ получения высококачественной непрерывно-литой круглой заготовки |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99114919A RU2169635C2 (ru) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Способ получения высококачественной непрерывно-литой круглой заготовки |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU99114919A RU99114919A (ru) | 2001-06-20 |
| RU2169635C2 true RU2169635C2 (ru) | 2001-06-27 |
Family
ID=20222458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99114919A RU2169635C2 (ru) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Способ получения высококачественной непрерывно-литой круглой заготовки |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2169635C2 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2455105C1 (ru) * | 2011-05-12 | 2012-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства толстолистового проката из свариваемой хромомарганцевой стали |
-
1999
- 1999-07-07 RU RU99114919A patent/RU2169635C2/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Непрерывная разливка стали на МНЗЛ № 1, Технологическая инструкция, ТИ 102-СТ. КК - 320-95. - Н. Тагил: ОАО "НТМК", 1997, с.16 - 30. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2455105C1 (ru) * | 2011-05-12 | 2012-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства толстолистового проката из свариваемой хромомарганцевой стали |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2294386C2 (ru) | Способ изготовления стальной полосы | |
| CN1074954C (zh) | 制造可成形钢的方法和设备 | |
| CN113385647A (zh) | 一种高碳高锰钢立弯式板坯连铸方法 | |
| CN112743053B (zh) | 一种用于解决包晶钢连铸板坯表面裂纹的结晶器及控制方法 | |
| JP4337565B2 (ja) | 鋼のスラブ連続鋳造方法 | |
| RU2169635C2 (ru) | Способ получения высококачественной непрерывно-литой круглой заготовки | |
| RU1819188C (ru) | Способ охлаждени стальных слитков при непрерывной разливке и установка дл его осуществлени | |
| EP0512118B1 (en) | Process for continuous casting of ultralow-carbon aluminum-killed steel | |
| RU2403121C1 (ru) | Способ непрерывной разливки стали | |
| CN114643340A (zh) | 一种直弧形板坯连铸机生产高碳高锰耐磨钢连铸坯的方法 | |
| CN109593917A (zh) | 一种高锰高铝汽车钢板坯连铸的生产方法 | |
| CN104493118B (zh) | 一种中低碳高强度钢均质化铸坯的生产方法 | |
| JPS6250054A (ja) | 酸素含有量の高い鋼片を得るための連続鋳造方法 | |
| CN111375736A (zh) | 一种马氏体沉淀硬化不锈钢的浇铸方法 | |
| SU534175A3 (ru) | Способ непрерывной разливки стали | |
| CN107427907A (zh) | 使用连续铸造机的铸锭的制造方法 | |
| RU2492021C1 (ru) | Способ непрерывной разливки стали | |
| JP2008030062A (ja) | 高Ａｌ鋼の連続鋳造方法 | |
| SU1242295A1 (ru) | Способ охлаждени слитка на криволинейной машине непрерывного лить заготовки | |
| JPH09285855A (ja) | Ｎｉ含有鋼の製造方法 | |
| SU889269A1 (ru) | Способ охлаждени слитка при непрерывной разливке меди и сплавов на медной основе | |
| SU1103937A1 (ru) | Способ охлаждени непрерывнолитого слитка | |
| SU1166888A1 (ru) | Способ охлаждени непрерывнолитого слитка мелкого сечени | |
| RU2173604C2 (ru) | Способ непрерывного литья заготовок на машинах криволинейного типа | |
| RU2494833C1 (ru) | Способ непрерывной разливки стали |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130708 |