RU2016133339A - Способ замедленного коксования с использованием реактора предварительного крекинга - Google Patents
Способ замедленного коксования с использованием реактора предварительного крекинга Download PDFInfo
- Publication number
- RU2016133339A RU2016133339A RU2016133339A RU2016133339A RU2016133339A RU 2016133339 A RU2016133339 A RU 2016133339A RU 2016133339 A RU2016133339 A RU 2016133339A RU 2016133339 A RU2016133339 A RU 2016133339A RU 2016133339 A RU2016133339 A RU 2016133339A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- stream
- feed
- hot
- coke
- transferring
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims 40
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title claims 14
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims 26
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims 24
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims 18
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 12
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims 12
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims 6
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 claims 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 4
- 239000011280 coal tar Substances 0.000 claims 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 3
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 claims 3
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims 3
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims 3
- 239000003079 shale oil Substances 0.000 claims 3
- 230000035900 sweating Effects 0.000 claims 3
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B55/00—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G55/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process
- C10G55/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only
- C10G55/04—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only including at least one thermal cracking step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/107—Atmospheric residues having a boiling point of at least about 538 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1077—Vacuum residues
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Coke Industry (AREA)
Claims (55)
1. Способ снижения общего выхода кокса, причем указанный способ включает следующие этапы:
(a) нагревание углеводородного сырья [1, 19, 37, 54, 74] в печи [2, 20, 38, 55, 76] для получения горячего крекинг-сырья [3, 21, 39, 56, 77];
(b) введение горячего крекинг-сырья [3, 21, 39, 56, 77], полученного на этапе (а), в реактор предварительного крекинга [4, 22, 40, 57, 78], в котором сырье подвергается реакциям мягкого термического крекинга для получения выходящего продукционного потока [5, 23, 41, 58, 79];
(c) передача выходящего продукционного потока [5, 23, 41, 58, 79], полученного на этапе (b), либо непосредственно в основную ректификационную колонну [24] для получения тяжелой кубовой фракции [30], либо в промежуточный сепаратор [6, 42, 59, 80] для расщепления выходящего продукционного потока на верхнюю фракцию [7, 43, 62, 81] и кубовый продукт [8, 44, 63, 82], и подача верхней фракции [7, 43, 62, 81] в основную ректификационную колонну [12, 36, 61, 73];
(d) нагревание тяжелой кубовой фракции [30] или тяжелого остатка [8, 44, 63, 82], полученного на этапе (с), в печи [2, 20, 38, 55, 76] для получения потока горячих углеводородов [9, 31, 45, 64, 83];
(e) подача потока горячих углеводородов [9, 31, 45, 64, 83], полученного на этапе (d), в предварительно нагретые коксовые барабаны [10, 32, 46, 65, 84], где поток подвергается реакциям термического крекинга для получения продукционных паров [11, 33, 47, 66, 85]; и
(f) передача продукционных паров [11, 33, 47, 66, 85], полученных на этапе (е), в основную ректификационную колонну [12, 24, 36, 61, 73] для получения требуемых продукционных фракций.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что на этапе (а) углеводородное сырье [37, 74] представляет собой горячее крекинг-сырье, смешанное с потоком внутренней рециркуляции, который образуется за счет передачи остаточного исходного сырья [35, 72] в нижнюю часть основной ректификационной колонны [36, 73].
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что на этапе (а) углеводородное сырье [74] смешивается с потоком CLO [75] перед нагреванием в печи [76].
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что на этапе (с) кубовая фракция [82] из промежуточного сепаратора смешивается с потоком CLO [75] перед отправкой в печь [76] для получения горячего потока [83].
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что продукционная фракция представляет собой отходящий газ, выбранный из СНГ и нафты [13, 25, 48, 67, 86], Kero [15, 27, 50, 68, 87], LCGO [16, 28, 51, 69, 88], HCGO [17, 29, 52, 70, 89] и CFO [18, 34, 53, 71, 90].
6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что реактор предварительного крекинга [4, 22, 40, 57, 78] работает в температурном диапазоне от примерно 350 до 470°C.
7. Способ по п. 1, отличающийся тем, что реактор предварительного крекинга [4, 22, 40, 57, 78] работает в диапазоне давлений примерно от 1 до 15 кг/см2.
8. Способ по п. 1, отличающийся тем, что время пребывания горячего крекинг-сырья [3, 21, 39, 56, 77] в реакторе предварительного крекинга [4, 22, 40, 57, 78] варьируется в диапазоне от 1 до 40 минут.
9. Способ по п. 1, отличающийся тем, что промежуточный сепаратор [6, 42, 59, 80] работает в диапазоне давлений от примерно 0,2 до 6 кг/см2.
10. Способ по п. 1, отличающийся тем, что коксовые барабаны [10, 32, 46, 65, 84] работают при температуре, варьирующейся от примерно 470 до 520°C.
11. Способ по п. 1, отличающийся тем, что коксовые барабаны [10, 32, 46, 65, 84] работают при давлении, варьирующемся от примерно 0,5 до 5 кг/см2.
12. Способ по п. 1, отличающийся тем, что время пребывания потока горячих углеводородов [9, 31, 45, 64, 83] в коксовом барабане [10, 32, 46, 65, 84] составляет более 10 часов.
13. Способ по п. 1, отличающийся тем, что углеводородное сырье [1, 19, 37, 54, 74] выбирают из вакуумного остатка, атмосферного остатка, деасфальтированной смолы, сланцевого масла, каменноугольного дегтя, осветленного масла, остаточных масел, тяжелых парафинистых дистиллятов, масла, выделенного при потении парафина, отстойного масла или смесей углеводородов.
14. Способ по п. 1, отличающийся тем, что углеводородное сырье [1, 19, 37, 54, 74] имеет содержание коксового остатка по Конрадсону выше 4% по весу и плотность по меньшей мере 0,95 г/куб. см.
15. Способ снижения общего выхода кокса, причем указанный способ включает следующие этапы:
(a) нагревание углеводородного сырья (19) в печи (20) для получения горячего крекинг-сырья (21);
(b) введение горячего крекинг-сырья (21), полученного на этапе (а), в реактор предварительного крекинга (22), где сырье подвергается реакциям мягкого термического крекинга для получения выходящего продукционного потока (23);
(c) передача выходящего продукционного потока (23), полученного на этапе (b), в основную ректификационную колонну (24), где поток фракционируется на тяжелую кубовую фракцию (30);
(d) передача тяжелой кубовой фракции (30), полученной на этапе (с), в печь (20) для получения потока горячих углеводородов (31);
(e) передача потока горячих углеводородов (31), полученного на этапе (d), в предварительно нагретые коксовые барабаны (32), где поток подвергается реакциям термического крекинга для получения продукционных паров (33); и
(f) передача продукционных паров (33), полученных на этапе (е), в основную ректификационную (24) колонну для получения требуемых продукционных фракций.
16. Способ по п. 15, отличающийся тем, что продукционная фракция представляет собой отходящий газ, выбранный из СНГ и нафты [13, 25, 48, 67, 86], Kero [15, 27, 50, 68, 87], LCGO [16, 28, 51, 69, 88], HCGO [17, 29, 52, 70, 89] и CFO [18, 34, 53, 71, 90].
17. Способ по п. 15, отличающийся тем, что реактор предварительного крекинга [4, 22, 40, 57, 78] работает в температурном диапазоне от примерно 350 до 470°C.
18. Способ по п. 15, отличающийся тем, что реактор предварительного крекинга [4, 22, 40, 57, 78] работает в диапазоне давлений примерно от 1 до 15 кг/см2.
19. Способ по п. 15, отличающийся тем, что время пребывания горячего крекинг-сырья [3, 21, 39, 56, 77] в реакторе предварительного крекинга [4, 22, 40, 57, 78] варьируется в диапазоне от 1 до 40 минут.
20. Способ по п. 15, отличающийся тем, что промежуточный сепаратор [6, 42, 59, 80] работает в диапазоне давлений от примерно 0,2 до 6 кг/см2.
21. Способ по п. 15, отличающийся тем, что коксовые барабаны [10, 32, 46, 65, 84] работают при температуре, варьирующейся от примерно 470 до 520°C.
22. Способ по п. 15, отличающийся тем, что коксовые барабаны [10, 32, 46, 65, 84] работают при давлении, варьирующемся от примерно 0,5 до 5 кг/см2.
23. Способ по п. 15, отличающийся тем, что время пребывания потока горячих углеводородов [9, 31, 45, 64, 83] в коксовом барабане [10, 32, 46, 65, 84] составляет более 10 часов.
24. Способ по п. 15, отличающийся тем, что углеводородное сырье [1, 19, 37, 54, 74] выбирают из вакуумного остатка, атмосферного остатка, деасфальтированной смолы, сланцевого масла, каменноугольного дегтя, осветленного масла, остаточных масел, тяжелых парафинистых дистиллятов, масла, выделенного при потении парафина, отстойного масла или смесей углеводородов.
25. Способ по п. 15, отличающийся тем, что углеводородное сырье [1, 19, 37, 54, 74] имеет содержание коксового остатка по Конрадсону выше 4% по весу и плотность по меньшей мере 0,95 г/куб. см.
26. Способ снижения общего выхода кокса, причем указанный способ включает следующие этапы:
(a) нагревание углеводородного сырья (54) в печи (55) для получения горячего крекинг-сырья (56);
(b) введение горячего крекинг-сырья (56), полученного на этапе (а), в реактор предварительного крекинга (57), где сырье подвергается реакциям мягкого термического крекинга для получения выходящего продукционного потока (58);
(c) передача выходящего продукционного потока (58), полученного на этапе (b), и более тяжелой кубовой фракции (60), поступившей из основной ректификационной колонны (61), в промежуточный сепаратор (59) для расщепления углеводородов на верхнюю (62) и кубовую (63) фракции;
(d) передача верхней фракции (62), полученной на этапе (с), содержащей более легкие продукты, в основную ректификационную колонну (61);
(e) передача кубовой фракции (63), полученной на этапе (с), в печь (55), где она подвергается нагреванию для получения потока горячих углеводородов (64);
(f) передача потока горячих углеводородов (64), полученного на этапе (е), в предварительно нагретые коксовые барабаны (65), где поток подвергается реакциям термического крекинга для получения продукционных паров (66); и
(g) передача продукционных паров (66), полученных на этапе (f), в основную ректификационную колонну (61) для получения требуемых продукционных фракций.
27. Способ по п. 26, отличающийся тем, что продукционная фракция представляет собой отходящий газ, выбранный из СНГ и нафты [13, 25, 48, 67, 86], Kero [15, 27, 50, 68, 87], LCGO [16, 28, 51, 69, 88], HCGO [17, 29, 52, 70, 89] и CFO [18, 34, 53, 71, 90].
28. Способ по п. 26, отличающийся тем, что реактор предварительного крекинга [4, 22, 40, 57, 78] работает в температурном диапазоне от примерно 350 до 470°C.
29. Способ по п. 26, отличающийся тем, что реактор предварительного крекинга [4, 22, 40, 57, 78] работает в диапазоне давлений примерно от 1 до 15 кг/см2.
30. Способ по п. 26, отличающийся тем, что время пребывания горячего крекинг-сырья [3, 21, 39, 56, 77] в реакторе предварительного крекинга [4, 22, 40, 57, 78] варьируется в диапазоне от 1 до 40 минут.
31. Способ по п. 26, отличающийся тем, что промежуточный сепаратор [6, 42, 59, 80] работает в диапазоне давлений от примерно 0,2 до 6 кг/см2.
32. Способ по п. 26, отличающийся тем, что коксовые барабаны [10, 32, 46, 65, 84] работают при температуре, варьирующейся от примерно 470 до 520°C.
33. Способ по п. 26, отличающийся тем, что коксовые барабаны [10, 32, 46, 65, 84] работают при давлении, варьирующемся от примерно 0,5 до 5 кг/см2.
34. Способ по п. 26, отличающийся тем, что время пребывания потока горячих углеводородов [9, 31, 45, 64, 83] в коксовом барабане [10, 32, 46, 65, 84] составляет более 10 часов.
35. Способ по п. 26, отличающийся тем, что углеводородное сырье [1, 19, 37, 54, 74] выбирают из вакуумного остатка, атмосферного остатка, деасфальтированной смолы, сланцевого масла, каменноугольного дегтя, осветленного масла, остаточных масел, тяжелых парафинистых дистиллятов, масла, выделенного при потении парафина, отстойного масла или смесей углеводородов.
36. Способ по п. 26, отличающийся тем, что углеводородное сырье [1, 19, 37, 54, 74] имеет содержание коксового остатка по Конрадсону выше 4% по весу и плотность по меньшей мере 0,95 г/куб. см.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IN4398/MUM/2015 | 2015-11-23 | ||
IN4398MU2015 | 2015-11-23 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2016133339A true RU2016133339A (ru) | 2018-02-16 |
RU2650925C2 RU2650925C2 (ru) | 2018-04-18 |
Family
ID=58720148
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016133339A RU2650925C2 (ru) | 2015-11-23 | 2016-08-12 | Способ замедленного коксования с использованием реактора предварительного крекинга |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10662385B2 (ru) |
JP (1) | JP6357202B2 (ru) |
CA (1) | CA2938808C (ru) |
RU (1) | RU2650925C2 (ru) |
SA (1) | SA116370858B1 (ru) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA3022405C (en) * | 2017-12-19 | 2022-03-15 | Indian Oil Corporation Limited | Two stage thermal cracking process with multistage separation system |
CA3024814C (en) * | 2018-01-20 | 2023-04-25 | Indian Oil Corporation Limited | A process for conversion of high acidic crude oils |
US10941346B2 (en) * | 2019-05-27 | 2021-03-09 | Indian Oil Corporation Limited | Process for conversion of fuel grade coke to anode grade coke |
CN112779039A (zh) * | 2021-01-19 | 2021-05-11 | 山西沁新能源集团股份有限公司 | 制备陶瓷纤维竖式熔制炉专用焦的方法和陶瓷纤维竖式熔制炉专用焦及其应用 |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5910713B2 (ja) * | 1979-05-29 | 1984-03-10 | 有限会社 ハイ・マツクス | 石油ピッチ及びコ−クスの製造用原料の前処理法 |
US4302324A (en) * | 1980-06-27 | 1981-11-24 | Chen Nai Y | Delayed coking process |
US4378288A (en) | 1981-02-09 | 1983-03-29 | Mobil Oil Corporation | Coking process by addition of free radical inhibitors |
US4395324A (en) * | 1981-11-02 | 1983-07-26 | Mobil Oil Corporation | Thermal cracking with hydrogen donor diluent |
US4455219A (en) * | 1982-03-01 | 1984-06-19 | Conoco Inc. | Method of reducing coke yield |
AU572263B2 (en) * | 1983-08-01 | 1988-05-05 | Conoco Inc. | Delayed coking |
US4492625A (en) * | 1983-11-17 | 1985-01-08 | Exxon Research And Engineering Co. | Delayed coking process with split fresh feed |
US4604186A (en) * | 1984-06-05 | 1986-08-05 | Dm International Inc. | Process for upgrading residuums by combined donor visbreaking and coking |
US4832823A (en) * | 1987-04-21 | 1989-05-23 | Amoco Corporation | Coking process with decant oil addition to reduce coke yield |
US5316655A (en) * | 1990-02-20 | 1994-05-31 | The Standard Oil Company | Process for making light hydrocarbonaceous liquids in a delayed coker |
JPH0539489A (ja) * | 1991-07-02 | 1993-02-19 | Conoco Inc | 等方性コークスの製造方法 |
US5645712A (en) * | 1996-03-20 | 1997-07-08 | Conoco Inc. | Method for increasing yield of liquid products in a delayed coking process |
CA2290022A1 (en) * | 1997-06-19 | 1998-12-23 | David G. Hammond | Improved fluidized bed coking process |
US6048448A (en) * | 1997-07-01 | 2000-04-11 | The Coastal Corporation | Delayed coking process and method of formulating delayed coking feed charge |
RU2206595C1 (ru) * | 2001-10-30 | 2003-06-20 | Институт проблем нефтехимпереработки АН Республики Башкортостан | Способ замедленного коксования нефтяных остатков |
US7425259B2 (en) | 2004-03-09 | 2008-09-16 | Baker Hughes Incorporated | Method for improving liquid yield during thermal cracking of hydrocarbons |
JP4865461B2 (ja) * | 2006-09-11 | 2012-02-01 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | ディレイドコーカーの加熱炉の運転方法 |
US8361310B2 (en) | 2006-11-17 | 2013-01-29 | Etter Roger G | System and method of introducing an additive with a unique catalyst to a coking process |
RU2372374C1 (ru) * | 2008-04-22 | 2009-11-10 | Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан" (ГУП "ИНХП РБ") | Способ переработки тяжелых нефтяных остатков и установка для его осуществления |
US8535516B2 (en) * | 2009-04-23 | 2013-09-17 | Bechtel Hydrocarbon Technology Solutions, Inc. | Efficient method for improved coker gas oil quality |
RU2537859C1 (ru) * | 2013-06-18 | 2015-01-10 | Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан" (ГУП "ИНХП РБ") | Способ термодеструкции нефтяных остатков |
-
2016
- 2016-08-11 CA CA2938808A patent/CA2938808C/en active Active
- 2016-08-12 RU RU2016133339A patent/RU2650925C2/ru active
- 2016-08-15 US US15/237,056 patent/US10662385B2/en active Active
- 2016-08-15 JP JP2016159124A patent/JP6357202B2/ja active Active
- 2016-08-16 SA SA116370858A patent/SA116370858B1/ar unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20170145322A1 (en) | 2017-05-25 |
RU2650925C2 (ru) | 2018-04-18 |
JP2017095678A (ja) | 2017-06-01 |
CA2938808C (en) | 2022-10-25 |
US10662385B2 (en) | 2020-05-26 |
CA2938808A1 (en) | 2017-05-23 |
SA116370858B1 (ar) | 2022-12-14 |
JP6357202B2 (ja) | 2018-07-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101712238B1 (ko) | 완전 원유의 지연 코킹을 위한 공정 | |
CN108495913B (zh) | 由vgo和妥尔油沥青的混合物生产高辛烷值汽油组分的方法 | |
RU2700710C1 (ru) | Способ переработки сырой нефти в легкие олефины, ароматические соединения и синтетический газ | |
RU2623226C2 (ru) | Способ получения олефинов посредством термического парового крекинга в крекинг-печах | |
RU2016133339A (ru) | Способ замедленного коксования с использованием реактора предварительного крекинга | |
JPS6345438B2 (ru) | ||
CN101280212B (zh) | 利用延迟焦化工艺处理高酸原油的方法 | |
US20140257006A1 (en) | PROCESS FOR PRODUCTION OF C<sb>3</sb> OLEFIN IN A FLUID CATALYTIC CRACKING UNIT | |
CA1210355A (en) | Low severity delayed coking | |
CA2877163C (en) | Process for preparing olefins by thermal steamcracking | |
RU2015121405A (ru) | Способ получения олефинсодержащих продуктов термическим парофазным крекингом | |
KR102339837B1 (ko) | 업그레이딩 공정에 수소처리 단계를 부가하여 중유의 향상된 업그레이딩 방법 | |
RU2500789C1 (ru) | Способ термической конверсии тяжелого углеводородного сырья | |
CN102899076A (zh) | 一种延迟焦化的方法 | |
US4822479A (en) | Method for improving the properties of premium coke | |
US4492625A (en) | Delayed coking process with split fresh feed | |
US10934494B2 (en) | Process for production of anisotropic coke | |
CA2792300C (en) | A method for producing a coking additive by delayed coking | |
KR20200139244A (ko) | 비스브레이커와 통합된 초임계수 공정 | |
RU2717815C1 (ru) | Способ получения нефтяного игольчатого кокса | |
JP2011063632A (ja) | 重質油の熱分解方法 | |
EP0156614B1 (en) | Coking residuum in the presence of hydrogen donor | |
KR20140022911A (ko) | 높은 vcm 코크스 생산 방법 | |
RU2689634C1 (ru) | Способ двухступенчатого термического крекинга с системой многоступенчатого разделения | |
RU2407775C2 (ru) | Способ получения котельного топлива |