JP6357202B2 - プレクラッキングリアクターを用いたディレードコーキングプロセス - Google Patents
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Description
(a) 炭化水素原料[1、19、37、54、74]を炉[2、20、38、55、76]内で加熱し、熱い供給物[3、21、39、56、77]を得ること;
(b) ステップ(a)の熱い供給物[3、21、39、56、77]をプレクラッキングリアクター[4、22、40、57、78]内に導入すること、ここで、穏やかな熱クラッキング反応が起き、放出される生成材料流[5、23、41、58、79]を得る;
(c) ステップ(b)の放出される生成材料流[5、23、41、58、79]を、主分留装置[24]に直接通過させて重質な底部の留分[30]を得るか、あるいは、中間セパレーター[6、42、59、80]に通過させて放出される生成材料流を上部の留分[7、43、62、81]および底部の生成物[8、44、63、82]に分けること、および、上部の留分[7、43、62、81]を主分留装置[12、36、61、73]に移動させること;
(e) ステップ(d)の熱い炭化水素流[9、31、45、64、83]を予熱したコークドラム[10、32、46、65、84]に移動させること、ここで、激しい熱クラッキング反応が起き、生成蒸気[11、33、47、66、85]を得る;および
(f) ステップ(e)の生成蒸気[11、33、47、66、85]を主分留装置[12、24、36、61、73]に通過させ、所望の生成留分を得ること
のステップを含む、前記方法。
(a) 炭化水素原料(19)を炉(20)内で加熱し、熱い供給物(21)を得ること;
(b) ステップ(a)の熱い供給物(21)をプレクラッキングリアクター(22)に導入すること、ここで、穏やかな熱クラッキング反応が起き、放出される生成材料流(23)を得る;
(c) ステップ(b)の放出される生成材料流(23)を主分留装置(24)に通過させること、ここで、それは重質な底部の留分(30)に分留した;
(e) ステップ(d)の熱い炭化水素流(31)を予熱したコークドラム(32)に通過させること、ここで、熱クラッキング反応が起き、生成蒸気(33)を得る;および
(f) ステップ(e)の生成蒸気(33)を主分留装置(24)カラムに通過させ、所望の生成留分を得ること
のステップを含む、前記方法。
(a) 炭化水素原料(54)を炉(55)内で加熱し、熱い供給物(56)を得ること;
(b) ステップ(a)の熱い供給物(56)をプレクラッキングリアクター(57)に導入すること、ここで、穏やかな熱クラッキング反応が起き、放出される生成材料流(58)を得る;
(c) ステップ(b)の放出される生成材料流(58)および主分留装置(61)から得られたより重質な底部の留分(60)を中間セパレーター(59)に通過させ、炭化水素を上部の(62)および底部の(63)留分に分けること;
(e) ステップ(c)の底部の留分(63)を炉(55)に通過させること、ここで、加熱が起き、熱い炭化水素流(64)を得る;
(f) ステップ(e)の熱い炭化水素流(64)を予熱したコークドラム(65)に通過させること、ここで、熱クラッキング反応が起き、生成蒸気(66)を得る;および
(g) ステップ(f)の生成蒸気(66)を主分留装置(61)カラムに通過させ、所望の生成留分を得ること
のステップを含む、前記方法。
本発明は、さまざまな変更および/または代替のプロセスおよび/または組成物の影響を受けやすい一方、その具体的な態様を、表において例として示し、以下に詳細を説明する。本発明を開示された特定のプロセスおよび/または組成物に制限することを意図しないことを理解すべきであるが、それどころか、本発明は、添付の特許請求の範囲に定義された本発明の精神および範囲内のすべての改変、均等物および代替物を含むものとする。
(a) 炭化水素原料[1、19、37、54、74]を炉[2、20、38、55、76]内で加熱し、熱い供給物[3、21、39、56、77]を得ること;
(b) ステップ(a)の熱い供給物[3、21、39、56、77]をプレクラッキングリアクター[4、22、40、57、78]内に導入すること、ここで、穏やかな熱クラッキング反応が起き、放出される生成材料流[5、23、41、58、79]を得る;
(c) ステップ(b)の放出される生成材料流[5、23、41、58、79]を主分留装置[24]に直接通過させて重質な底部の留分[30]を得るか、あるいは、中間セパレーター[6、42、59、80]に通過させて放出される生成材料流を上部の留分[7、43、62、81]および底部の生成物[8、44、63、82]に分けること、および、上部の留分[7、43、62、81]を主分留装置[12、36、61、73]に移動させること;
(e) ステップ(d)の熱い炭化水素流[9、31、45、64、83]を予熱したコークドラム[10、32、46、65、84]に移動させること、ここで、熱クラッキング反応が起き、生成蒸気[11、33、47、66、85]を得る;および
(f) ステップ(e)の生成蒸気[11、33、47、66、85]を主分留装置[12、24、36、61、73]に通過させ、所望の生成留分を得ること
のステップを含む、前記方法。
(a) 炭化水素原料(19)を炉(20)内で加熱し、熱い供給物(21)を得ること;
(b) ステップ(a)の熱い供給物(21)をプレクラッキングリアクター(22)に導入すること、ここで、穏やかな熱クラッキング反応が起き、放出される生成材料流(23)を得る;
(c) ステップ(b)の放出される生成材料流(23)を主分留装置(24)に通過させること、ここで、それは重質な底部の留分(30)に分留した;
(e) ステップ(d)の熱い炭化水素流(31)を予熱したコークドラム(32)に通過させること、ここで、熱クラッキング反応が起き、生成蒸気(33)を得る;および
(f) ステップ(e)の生成蒸気(33)を主分留装置(24)カラムに通過させ、所望の生成留分を得ること
のステップを含む、前記方法。
(a) 炭化水素原料(54)を炉(55)内で加熱し、熱い供給物(56)を得ること;
(b) ステップ(a)の熱い供給物(56)をプレクラッキングリアクター(57)に導入すること、ここで、穏やかな熱クラッキング反応が起き、放出される生成材料流(58)を得る;
(c) ステップ(b)の放出される生成材料流(58)および主分留装置(61)から得られたより重質な底部の留分(60)を中間セパレーター(59)に通過させ、炭化水素を上部の(62)および底部の(63)留分に分けること;
(e) ステップ(c)の底部の留分(63)を炉(55)に通過させること、ここで、加熱が起き、熱い炭化水素流(64)を得る;
(f) ステップ(e)の熱い炭化水素流(64)を予熱したコークドラム(65)に通過させること、ここで、熱クラッキング反応が起き、生成蒸気(66)を得る;および
(g) ステップ(f)の生成蒸気(66)を主分留装置(61)カラムに通過させ、所望の生成留分を得ること
のステップを含む、前記方法。
本発明の好ましい態様によると、ステップ(a)において、炭化水素原料[74]を、炉[76]内で加熱する前にCLO流[75]と混合する。
本発明の好ましい態様によると、生成留分が、LPGおよびナフサ[13、25、48、67、86]、Kero[15、27、50、68、87]、LCGO[16、28、51、69、88]、HCGO[17、29、52、70、89]およびCFO[18、34、53、71、90]から選択されるオフガスである。
本発明の好ましい態様によると、プレクラッキングリアクター[4、22、40、57、78]が、約1〜15Kg/cm2の圧力範囲で作動する。
本発明の好ましい態様によると、プレクラッキングリアクター[4、22、40、57、78]内の熱い供給物[3、21、39、56、77]の滞留時間が、1〜40分の範囲である。
本発明の好ましい態様によると、コークドラム[10、32、46、65、84]が、約470〜520℃の温度範囲で作動する。
本発明の好ましい態様によると、コークドラム[10、32、46、65、84]が、約0.5〜5Kg/cm2の圧力範囲で作動する。
本発明の好ましい態様によると、炭化水素原料[1、19、37、54、74]が、減圧残油、常圧残油、脱アスファルトピッチ、シェール油、コールタール、クラリファイドオイル、残留油、重質なワックス状の留出物、廊下油、廃油または炭化水素のブレンドから選択される。
本発明の好ましい態様によると、炭化水素原料[1、19、37、54、74]が、4重量%を上回るコンラドソン炭素残留分および少なくとも0.95g/ccの密度を有する。
プロセスにおいて使用される液体炭化水素原料は、減圧残油、常圧残油、脱アスファルトピッチ、シェール油、コールタール、クラリファイドオイル、残留油、重質なワックス状の留出物、廊下油、廃油などの重質炭化水素原料またはかかる炭化水素のブレンドから選択することができる。原料のコンラドソン炭素残留分は、4重量%を上回ることができ、密度は、最低0.95g/ccであることができる。
本発明のプロセスにおいて、プレクラッキングリアクターを、350〜470℃、好ましくは420℃〜470℃の範囲の所望の作動温度および1〜15Kg/cm2(g)、好ましくは5〜12Kg/cm2(g)の範囲のプレクラッキングリアクター内の所望の作動圧力において作動させてもよい。プレクラッキングリアクター内の滞留時間は、1〜40分の範囲であり、好ましくは5〜30分の範囲で作動する。中間セパレーターは、0.2〜6Kg/cm2(g)の範囲の圧力で、好ましくは1〜5Kg/cm2(g)の範囲で作動してもよい。第2段階のコークドラムは、470〜520℃、好ましくは480℃〜500℃の範囲の所望の作動温度および0.5〜5Kg/cm2(g)好ましくは0.6〜3Kg/cm2(g)の範囲の所望の作動圧力で、より高い程度で作動してもよい。コークドラムで提供される滞留時間は、10時間を超える。
本発明のプロセスの概略プロセスフロー図を、図1として提供する。残油原料(1)を、プレクラッキングリアクターの所望の入口温度で炉内(2)で加熱し、熱い供給物(3)を得る。所望の温度および圧力の熱い供給物を、約350〜470℃の温度範囲および約1〜15Kg/cm2の圧力範囲で作動するプレクラッキングリアクター(4)に送り、ここで、穏やかな熱クラッキング反応が起きる。そして、放出される生成材料流(5)を、中間セパレーター(6)に送り、炭化水素を2つの留分へ分ける。気体を含むより軽質な生成物を含有する上部の留分(7)を、主分留装置(12)に送る。そして、底部の生成物(8)を、所望のコーキング温度まで炉(2)内で加熱に供する。そして、炉を出る熱い炭化水素流(9)を、予熱したコークドラム(10)に送り、ここで、熱クラッキング反応のためのより長い滞留時間が与えられる。コークドラム(11)を出る生成蒸気を、LPGおよびナフサ(13)、Kero(15)、LCGO(16)、HCGO(17)およびCFO(18)を含むオフガスなどの所望の生成留分へのさらなる分離のために主分留装置(12)カラムに送る。中間セパレーターおよびコークドラムから主分留装置への生成物の入り口点は、優れた工学プラクティスに基づき、適切に選択してもよい。
1)中間セパレーターカラムの撤廃。
2)プレクラッカー流出物の熱含有量を、中間セパレーターと同様に主分留装置においてより良い分離のために使用することができ、プレクラッカー流出物を冷却して、中間セパレーターをより低い温度で作動させる必要がある。
Claims (10)
- 全コークス収率を低減させる方法であって、
(a) 炭化水素原料[1、19、37、54、74]を炉[2、20、38、55、76]内で加熱し、熱い供給物[3、21、39、56、77]を得ること;
(b) ステップ(a)の熱い供給物[3、21、39、56、77]をプレクラッキングリアクター[4、22、40、57、78]内に導入すること、ここで、350〜470℃の温度範囲、1〜15Kg/cm 2 の圧力範囲および1〜40分の滞留時間範囲での穏やかな熱クラッキング反応が起き、放出される生成材料流[5、23、41、58、79]を得る;
(c) ステップ(b)の放出される生成材料流[5、23、41、58、79]を主分留装置[24]に直接通過させて重質な底部の留分[30]を得るか、あるいは、中間セパレーター[6、42、59、80]に通過させて放出される生成材料流を上部の留分[7、43、62、81]および底部の生成物[8、44、63、82]に分けること、および、上部の留分[7、43、62、81]を主分留装置[12、36、61、73]に移動させること;
(d) ステップ(c)の重質な底部の留分[30]または重質な底部[8、44、63、82]を炉[2、20、38、55、76]内で加熱し、熱い炭化水素流[9、31、45、64、83]を得ること;
(e) ステップ(d)の熱い炭化水素流[9、31、45、64、83]を予熱したコークドラム[10、32、46、65、84]に移動させること、ここで、470〜520℃の温度範囲、0.5〜5Kg/cm 2 の圧力範囲および10時間を超える滞留時間での激しい熱クラッキング反応が起き、生成蒸気[11、33、47、66、85]を得る;および
(f) ステップ(e)の生成蒸気[11、33、47、66、85]を主分留装置[12、24、36、61、73]に通過させ、所望の生成留分を得ること
のステップを含む、前記方法。 - 全コークス収率を低減させる方法であって、
(a) 炭化水素原料(19)を炉(20)内で加熱し、熱い供給物(21)を得ること;
(b) ステップ(a)の熱い供給物(21)をプレクラッキングリアクター(22)に導入すること、ここで、350〜470℃の温度範囲、1〜15Kg/cm 2 の圧力範囲および1〜40分の滞留時間範囲での穏やかな熱クラッキング反応が起き、放出される生成材料流(23)を得る;
(c) ステップ(b)の放出される生成材料流(23)を主分留装置(24)に通過させること、ここで、それは重質な底部の留分(30)に分留した;
(d) ステップ(c)の重質な底部の留分(30)を炉(20)に通過させ、熱い炭化水素流(31)を得ること;
(e) ステップ(d)の熱い炭化水素流(31)を予熱したコークドラム(32)に通過させること、ここで、470〜520℃の温度範囲、0.5〜5Kg/cm 2 の圧力範囲および10時間を超える滞留時間での激しい熱クラッキング反応が起き、生成蒸気(33)を得る;および
(f) ステップ(e)の生成蒸気(33)を主分留装置(24)カラムに通過させ、所望の生成留分を得ること
のステップを含む、前記方法。 - 全コークス収率を低減させる方法であって、
(a) 炭化水素原料(54)を炉(55)内で加熱し、熱い供給物(56)を得ること;
(b) ステップ(a)の熱い供給物(56)をプレクラッキングリアクター(57)に導入すること、ここで、350〜470℃の温度範囲、1〜15Kg/cm 2 の圧力範囲および1〜40分の滞留時間範囲での穏やかな熱クラッキング反応が起き、放出される生成材料流(58)を得る;
(c) ステップ(b)の放出される生成材料流(58)および主分留装置(61)から得られたより重質な底部の留分(60)を中間セパレーター(59)に通過させ、炭化水素を上部の(62)および底部の(63)留分に分けること;
(d) より軽質な生成物を含有するステップ(c)の上部の留分(62)を主分留装置(61)に通過させること;
(e) ステップ(c)の底部の留分(63)を炉(55)に通過させること、ここで、加熱が起き、熱い炭化水素流(64)を得る;
(f) ステップ(e)の熱い炭化水素流(64)を予熱したコークドラム(65)に通過させること、ここで、470〜520℃の温度範囲、0.5〜5Kg/cm 2 の圧力範囲および10時間を超える滞留時間での激しい熱クラッキング反応が起き、生成蒸気(66)を得る;および
(g) ステップ(f)の生成蒸気(66)を主分留装置(61)カラムに通過させ、所望の生成留分を得ること
のステップを含む、前記方法。 - ステップ(a)において、炭化水素原料[37、74]が、残油供給ストック[35、72]を主分留装置[36、73]の底部に通過させることにより得られる内部再循環流と混合された熱い供給物である、請求項1に記載の方法。
- ステップ(a)において、炭化水素原料[74]を、炉[76]内で加熱する前にCLO流[75]と混合する、請求項1に記載の方法。
- ステップ(c)において、中間セパレーターの底部の留分[82]を、炉[76]に送る前にCLO流[75]と混合し、熱流[83]を生成する、請求項1に記載の方法。
- 生成留分が、LPGおよびナフサ[13、25、48、67、86]、Kero[15、27、50、68、87]、LCGO[16、28、51、69、88]、HCGO[17、29、52、70、89]およびCFO[18、34、53、71、90]から選択されるオフガスである、請求項1〜3のいずれか一項に記載の方法。
- 中間セパレーター[6、42、59、80]が、0.2〜6Kg/cm2の圧力範囲で作動する、請求項1〜3のいずれか一項に記載の方法。
- 炭化水素原料[1、19、37、54、74]が、減圧残油、常圧残油、脱アスファルトピッチ、シェール油、コールタール、クラリファイドオイル、残留油、重質なワックス状の留出物、廊下油、廃油または炭化水素のブレンドから選択される、請求項1〜3のいずれか一項に記載の方法。
- 炭化水素原料[1、19、37、54、74]が、4重量%を上回るコンラドソン炭素残留分および少なくとも0.95g/ccの密度を有する、請求項1〜3のいずれか一項に記載の方法。
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