RU2010836C1 - Method of producing motor fuel - Google Patents

Abstract

FIELD: production of motor fuels. SUBSTANCE: motor fuel was produced by fractionating gas condensate with isolation of ethane, propane-butane, directly distilled, diesel, and residual fractions. Directly distilled gasoline fraction was allowed to contact zeolite-containing catalyst at temperature of 300 to 480 C and pressure of 0.2 to 4.0 MPa. Resultant products were separated into gaseous and liquid. Liquid products were rectified to isolate gasoline and residual fractions. Ethane and/or propane-butane or propane-butane fractions admixed with gaseous products, result of contacting directly distilled gasoline fraction with zeolite-containing catalyst, were separately subjected to pyrolysis followed by admixing products of pyrolysis with directly distilled gasoline fraction. Thus obtained mixture was allowed to contact catalyst. Products of pyrolysis were fractionated to isolate liquid and gaseous fractions. Admixture of gaseous and directly distilled gasoline fractions was brought into contact with catalyst. Liquid fraction was compounded with liquid post-contacting products prior to rectifying these to produce end gasoline and residual fraction. Systems based on zeolites having ZSM-5 or ZSM-11 structure, including those modified by elements of groups 1, 2, 3, 5, 6, and 8 in Mendeleev's periodic table, were employed as above mentioned catalyst. EFFECT: refined techniques. 4 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к способам получения моторных топлив - дизельных и неэтилированных высокооктановых бензинов из газового конденсата. The invention relates to methods for producing motor fuels - diesel and unleaded high-octane gasolines from gas condensate.

Известен способ получения высокооктановых бензинов путем риформинга бензиновых фракций газовых конденсатов [1] . Согласно данного способа фракции газовых конденсатов 62-180 или 85-180оС подвергают первоначально каталитической гидроочистке, осушке адсорбентом, а затем риформингу на катализаторе АП-64. Риформинг проводят при температурах 480-510оС, давлении 3,5 МПа, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч-1, при циркуляции водородсодержащего газа и в присутствии добавки к сырью - четыреххлористого углерода. Данным способом возможно получение бензиновых фракций с выходом 79-89 мас. % и с ОЧ 79-89 ММ. Основным недостатком данного способа является сложная технология подготовки сырья для процесса. A known method of producing high octane gasolines by reforming gasoline fractions of gas condensates [1]. According to this method, the gas condensate fractions 62-180 or 85-180 ° C are initially subjected to catalytic hydrotreatment, drying with an adsorbent, and then reforming on an AP-64 catalyst. Reforming is carried out at temperatures of 480-510 ° C, a pressure of 3.5 MPa, a volumetric feed rate of 1.5 h-1, with the circulation of a hydrogen-containing gas and in the presence of an additive to the feed, carbon tetrachloride. In this way it is possible to obtain gasoline fractions with a yield of 79-89 wt. % and with OCh 79-89 MM. The main disadvantage of this method is the complex technology of preparing raw materials for the process.

Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемому эффекту является способ получения моторных топлив из фракций газового конденсата [2] . Согласно прототипу неэтилированные высокооктановые бензины производят процессом "цеоформинг" из прямогонных бензиновых фракций, выделяемых из газовых конденсатов наряду с газообразными, прямогонными дизельными и остаточными фракциями. Процесс цеоформинга осуществляют следующим образом [2] . The closest in its technical essence and the achieved effect is a method of producing motor fuels from fractions of gas condensate [2]. According to the prototype, unleaded high-octane gasolines are produced by the process of “zeoforming” from straight-run gasoline fractions extracted from gas condensates along with gaseous, straight-run diesel and residual fractions. The process of zeoforming is as follows [2].

ПБФ фракционируют с выделением фракций НК-58 и > 58оС, фракцию > 58оС подвергают контактированию с цеолитсодержащим катализатором при повышенных температурах (до 460оС) и избыточном давлении (до 5 МПа), продукты реакции фракционируют с выделением углеводородных газов, остаточной фракции > 185оС и высокооктановой фракции < 195оС, которую компаундируют с фракцией НК-58оС для получения целевого бензина. Основным недостатками данного способа являются относительно низкие октановые числа и выходы получаемых бензинов. PBPs are fractionated to separate fractions NK-58 and> 58 ° C, the fraction> 58 ° C is contacted with a zeolite-containing catalyst at elevated temperatures (up to 460 ° C) and overpressure (up to 5 MPa), the reaction products are fractionated with the release of hydrocarbon gases, a residual fraction> 185 ° C and high octane fraction <195 ° C, which is combined with the NK-58 ° C fraction to obtain the target gasoline. The main disadvantages of this method are the relatively low octane numbers and yields of the resulting gasolines.

Сущность изобретения заключается в следующем (см. фиг. 1 и 2). Нестабильный газовый конденсат (1) направляют на узел фракционирования, где происходит выделение топливного газа (2), этановой фракции (3), пропан-бутановой фракции (4) и стабильного газового конденсата. Стабильный конденсат подвергают ректификации с выделением прямогонных бензиновой (5), дизельной (дизельное топливо - 6) и остаточной > 240оС (7) фракций. Этановую фракцию (3) и/или пропан-бутановую (4) фракцию или ее смесь с газообразными продуктами контактирования сырья с катализатором (12), направляют на узел пиролиза, где раздельно подвергают пиролизу соответственно при температурах 600-950 и 550-900оС. Далее способ осуществляют по одному из двух вариантов. Или (фиг. 1), продукты пиролиза (8) смешивают с ПБФ (5) и направляют в реакторный узел, где подвергают совместному контактированию с цеолитсодержащим катализатором. Продукты контактирования (11) фракционируют с выделением углеводородных газов (12) и бензиновой фракции (13), которую подвергают ректификации для выделения целевого высокооктанового бензина (14) и остаточной фракции > 185оС (15). Или (фиг. 2) продукты пиролиза (8) разделяют с выделением жидкой (пироконденсат - 9) и газообразной (пирогаз - 10) фракций. Пирогаз (10) смешивают с ПБФ (5) и направляют в реакторный узел, где совместно подвергают контактированию с цеолитсодержащим катализатором. Продукты контактирования (11) фракционируют с выделением углеводородных газов (12) и бензиновой фракции (13), которую компаундируют с пироконденсатом (9) и подвергают ректификации для выделения целевого высокооктанового бензина (14) и остаточной фракции > 185оС (15). The invention consists in the following (see Fig. 1 and 2). Unstable gas condensate (1) is sent to the fractionation unit, where fuel gas (2), ethane fraction (3), propane-butane fraction (4) and stable gas condensate are released. Stable condensate is subjected to rectification with the release of straight-run gasoline (5), diesel (diesel fuel - 6) and residual> 240 ° C (7) fractions. The ethane fraction (3) and / or propane-butane (4) fraction or its mixture with gaseous products of contacting the raw materials with the catalyst (12) is sent to the pyrolysis unit, where they are separately subjected to pyrolysis at temperatures of 600-950 and 550-900 ° C. Further, the method is carried out in one of two ways. Or (Fig. 1), the pyrolysis products (8) are mixed with PBP (5) and sent to the reactor unit, where they are subjected to joint contact with a zeolite-containing catalyst. The contacting products (11) are fractionated with the release of hydrocarbon gases (12) and the gasoline fraction (13), which is subjected to rectification to isolate the target high-octane gasoline (14) and the residual fraction> 185 ° C (15). Or (Fig. 2) the pyrolysis products (8) are separated with the release of liquid (pyrocondensate - 9) and gaseous (pyrogas - 10) fractions. Pyrogas (10) is mixed with PBP (5) and sent to the reactor assembly, where it is contacted together with a zeolite-containing catalyst. Contact products (11) are fractionated with the release of hydrocarbon gases (12) and gasoline fraction (13), which is combined with pyrocondensate (9) and subjected to rectification to isolate the target high-octane gasoline (14) and a residual fraction> 185 ° C (15).

В качестве катализатора используют системы на основе цеолитов со структурой типа ZSМ-5 или ZSM-11, в т. ч. модифицированные элементами I, II, III, IV, V, VI и VIII групп периодической системы, приготовленные известными способами. Каталитическое превращение сырья проводят в интервале температур 300-480оС и давлений 0,2-4,0 МПа. As a catalyst, systems based on zeolites with a structure of the ZSM-5 or ZSM-11 type are used, including those modified by elements of the periodic system groups I, II, III, IV, V, VI and VIII prepared by known methods. The catalytic conversion of raw materials is carried out in the temperature range 300-480 ° C and pressures of 0.2-4.0 MPa.

Выбор фракционного состава дизельных топлив определяется двумя основными факторами: составом и свойствами исходного газового конденсата и желаемым соотношением объемов получаемых бензинов и дизельных топлив. Так для повышения выхода (на конденсат) бензина следует поднимать температуру конца кипения прямогонной бензиновой фракции; соответственно будет повышаться температура начала кипения дизельной фракции и выход ее будет падать. Для увеличения выхода дизельного топлива следует расширять (в пределах стандарта) температурные интервалы выкипания дизельных фракций. The choice of the fractional composition of diesel fuels is determined by two main factors: the composition and properties of the initial gas condensate and the desired ratio of the volumes of gasolines and diesel fuels obtained. So, to increase the gasoline yield (to condensate), the boiling point of the straight-run gasoline fraction should be raised; accordingly, the boiling point of the diesel fraction will increase and its yield will fall. To increase the yield of diesel fuel, it is necessary to expand (within the standard) the temperature ranges of boiling out of diesel fractions.

Основными преимуществами предлагаемого способа являются повышенные выходы и большие октановые числа получаемых бензинов. The main advantages of the proposed method are increased yields and high octane numbers of gasolines produced.

П р и м е р 1. Нестабильный газовый конденсат состава, мас. % : С1 13,7; С2 8,5; С3 8,2; С4 7,5; С5 7,6; С6 10,6; С7 10,7; С8 9,1; С9 7,1; С10 5,2; С11 3,4; С12 2,6; С13 1,8; С14 1,2; С15 0,8; С16 1,5; СО2 0,4; N2 0,1, фракционируют с выделением 14,2 мас. % топливого газа (С1, СО2, N2), 8,5% этановой фракции, 15,7% пропан-бутановой фракции и 61,6% стабильного газового конденсата (СГК). СГК подвергают ректификации с выделением (в мас. % на ВГК): 56,8% прямогонной бензиновой фракции НК-165оС с ОЧ = 65 НМ, 33,4 дизельной фракции 165-300оС и 9,8% остаточной фракции 300-345оС. Этановую и пропан-бутановую фракции направляют на узел пиролиза, где раздельно осуществляют из пиролиз соответственно при температурах Тп = 820оС и Тп'' = 780оС, давлении Рп = Рп'' = 0,15 МПа и временных контактов 0,7 и 1,3 с. Продукты пиролиза смешивают с прямогонной бензиновой фракцией (ПБФ) и направляют в реакторный узел, где совместно подвергают контактированию с катализатором при температуре реакции Тр = 400оС, давлении Р = 1,3 МПа и объемной скорости подачи жидкой ПБФ = 2,5 ч-1. Катализатор содержит 70 мас. % цеолита структуры ZSM-11 общей формулы 0,3 Na2O Al2O3 120 SlO2 и 30% Al2O3. Продукты контактирования фракционируют с выделением углеводородных газов и высокооктановой бензиновой фракции (91,7 мас. % на ПБФ), из которой ректификацией выделяют 80,7% (на ПБФ) целевого бензина (фр. НК-195оС с ОЧ = 88 ИМ) и 11,0% остаточной фракции > 195оС. Выход целевых продуктов на СГК составляет: высокооктанового бензина - 45,8% , дизельного топлива - 33,4 мас. % . PRI me R 1. Unstable gas condensate composition, wt. %: C1 13.7; C2 8.5; C3 8.2; C4 7.5; C5 7.6; C6 10.6; C7 10.7; C8 9.1; C9 7.1; C10 5.2; C11 3.4; C12 2.6; C13 1.8; C14 1.2; C15 0.8; C16 1.5; CO2 0.4; N2 0.1, fractionated with a release of 14.2 wt. % of fuel gas (C1, CO2, N2), 8.5% of the ethane fraction, 15.7% of the propane-butane fraction and 61.6% of stable gas condensate (SGK). FGC is subjected to rectification with the release (in wt.% On VGK): 56.8% of the straight-run gasoline fraction NK-165 ° C with OR = 65 NM, 33.4 of the diesel fraction 165-300 ° C and 9.8% of the residual fraction 300-345 ° C. Ethane and propane-butane fractions are sent to the pyrolysis unit, where they are separately carried out from pyrolysis, respectively, at temperatures Tp = 820 ° C and Tp '' = 780 ° C, pressure Pp = Pp '' = 0.15 MPa and temporary contacts 0.7 and 1.3 with. The pyrolysis products are mixed with a straight run gasoline fraction (PBP) and sent to the reactor unit, where they are contacted together with a catalyst at the reaction temperature Tr = 400 ° C, pressure P = 1.3 MPa and a volumetric feed rate of liquid PBP = 2.5 h-1. The catalyst contains 70 wt. % zeolite structure ZSM-11 of the General formula 0.3 Na2O Al2O3 120 SlO2 and 30% Al2O3. The contact products are fractionated with the release of hydrocarbon gases and a high-octane gasoline fraction (91.7 wt.% On PBP), from which 80.7% (on PBP) of the target gasoline (FR NK-195оС with ОЧ = 88 IM) and 11 are isolated by distillation 0% residual fraction> 195 ° C. The yield of the target products at SGK is: high-octane gasoline - 45.8%, diesel fuel - 33.4 wt. %

П р и м е р ы 2-6. Аналогичны примеру 1. Условия осуществления способа, составы катализаторов, свойства сырья м целевых продуктов, выходы высокооктановой бензиновой фракции, бензина и дизельного топлива приведены в таблице 1. Применяемые в катализаторах цеолиты имеют структуру ZSM-11 (примеры 2, 3) и ZSM-5 (примеры 4-6). PRI me R s 2-6. Similar to example 1. The conditions of the method, the composition of the catalysts, the properties of the raw materials and the target products, the outputs of the high octane gasoline fraction, gasoline and diesel fuel are given in table 1. The zeolites used in the catalysts have the structure ZSM-11 (examples 2, 3) and ZSM-5 (examples 4-6).

П р и м е р 7. Нестабильный газовый конденсат состава, мас. % : С1 13,7; С2 8,5; С3 8,2; С4 7,5; С5 7,6; С6 10,6; С7 10,7; С8 9,1; С9 7,1; С10 5,2; С11 3,4; С12 2,6; С13 1,8; С14 1,2; С15 0,8; С16 1,5; Со2 0,4; N2 0,1. фракционируют с выделением 14,2 мас. % топливного газа (С1, СО2, N2), 8,5% этановой фракции, 15,7% пропан-бутановой фракции и 61,6% стабильного газового конденсата (СГК). СГК подвергают ректификации и выделением (в мас. % на СГК): 57,4% прямогонной бензиновой фракции (ПБФ) НК-200оС с ОЧ = 56 ИМ, 32,5% дизельной фракции 200-320оС и 8,1% остаточной фракции 320-345оС. Этановую и пропан-бутановую фракции раздельно подвергают пиролизу, который осуществляют соответственно при температурах Тп = 850оС и Тп'' = 820оС, давлении Рп = Рп'' = 0,2 МПа и временах контакта 0,5 и 1,3 с. Продукты пиролиза смешивают и фракционируют с выделением газообразной (пирогаз) и жидкой (пироконденсат) фракций. Пирогаз смешивают с ПБФ и совместно в реакторном узле подвергают контактированию при температуре реакции Тр = 380оС, давлении Р = 2,0 МПа и объемной скорости подачи жидкой ПБФ = 2,8 ч-1 с катализатором. Катализатор содержит 70 мас. % цеолита типа ZSM-11 состава 0,3 Na2O Al2O3 120 SlO2, 30% Al2O3 и модифицирован 0,1% Рd. Продукты контактирования фракционируют с выделением углеводородных газов и бензиновой фракции, которую компаундируют с пироконденсатом. Полученную в результате компаундирования высокооктановую бензиновую фракцию (80,6% на ПБФ) подвергают ректификации для выделения целевого бензина - фр. НК-195оС с ОЧ = 93,5 ИМ (70,9% на ПБФ) и остаточной фракции > 195оС. Выход целевых продуктов на СГК составляет: высокооктанового бензина - 40,7% , дизельного топлива - 32,5 мас. % . PRI me R 7. Unstable gas condensate composition, wt. %: C1 13.7; C2 8.5; C3 8.2; C4 7.5; C5 7.6; C6 10.6; C7 10.7; C8 9.1; C9 7.1; C10 5.2; C11 3.4; C12 2.6; C13 1.8; C14 1.2; C15 0.8; C16 1.5; Co2 0.4; N2 0.1. fractionated with a release of 14.2 wt. % of fuel gas (C1, CO2, N2), 8.5% of the ethane fraction, 15.7% of the propane-butane fraction and 61.6% of stable gas condensate (SGK). SGK are subjected to rectification and isolation (in wt.% On SGK): 57.4% of the straight-run gasoline fraction (PBF) NK-200 ° C with OR = 56 IM, 32.5% of the diesel fraction 200-320 ° C and 8.1% of the residual fraction 320 -345 ° C. The ethane and propane-butane fractions are separately subjected to pyrolysis, which is carried out respectively at temperatures Тп = 850 ° С and Тп`` = 820 ° С, pressure Рп = Рп '' = 0.2 MPa and contact times of 0.5 and 1.3 s. The pyrolysis products are mixed and fractionated with the release of gaseous (pyrogas) and liquid (pyrocondensate) fractions. Pyrogas is mixed with PBP and contacted together in the reactor unit at the reaction temperature Tr = 380 ° C, pressure P = 2.0 MPa and the volumetric feed rate of liquid PBP = 2.8 h-1 with the catalyst. The catalyst contains 70 wt. % zeolite of the ZSM-11 type composition 0.3 Na2O Al2O3 120 SlO2, 30% Al2O3 and modified with 0.1% Pd. The contact products are fractionated with the release of hydrocarbon gases and gasoline fraction, which is combined with pyrocondensate. The high-octane gasoline fraction obtained as a result of compounding (80.6% on PBP) is subjected to rectification to isolate the target gasoline — fr. NK-195 ° C with OR = 93.5 IM (70.9% on PBF) and a residual fraction> 195 ° C. The yield of the target products at SGK is: high-octane gasoline - 40.7%, diesel fuel - 32.5 wt. %

П р и м е р ы 8-10. Аналогичны примеру 7. Условия осуществления способа, составы катализаторов, свойства сырья и целевых продуктов, выходы высокооктановой бензиновой фракции, бензина и дизельного топлива приведены в таблице 1. Применяемые в катализаторах цеолиты имеют структуру ZSM-11 (пример 8) и ZSM-5 (примеры 9, 10). PRI me R s 8-10. Similar to example 7. The conditions of the method, the composition of the catalysts, the properties of the raw materials and target products, the outputs of the high octane gasoline fraction, gasoline and diesel fuel are shown in table 1. The zeolites used in the catalysts have the structure ZSM-11 (example 8) and ZSM-5 (examples 9, 10).

П р и м е р 11. Нестабильный газовый конденсат состава, мас. % : С1 13,7; С2 8,5; С3 8,2; С4 7,5; С5 7,6; С6 10,6; С7 10,7; С8 9,1; С9 7,1; С10 5,2; С11 3,4; С12 2,6; С13 1,8; С14 1,2; С15 0,8; С16 1,5; СО2 0,4; N2 0,1, фракционируют с выделением 14,2 мас. % топливного газа (С1, СО2, N2), 8,5% этановой фракции, 15,7% пропан-бутановой фракции и 61,6% стабильного газового конденсатора (СГК). СГК подвергают ректификации с выделением (в мас. % на СГК): 56,8% прямогонной бензиновой фракции НК-165оС с ОЧ = 65 ИМ, 33,4% дизельной фракции 165-300оС (дизтопливо) и 9,8% остаточной фракции 300-345оС. Этановую фракцию подвергают пиролизу при Тп = 870оС, Р = 0,2 МПа и времени контакта 1,3 с. Пропан-бутановую фракцию смешивают с газообразными продуктами контактирования и подвергают совместному пиролизу при Тп'' = 820оС, Рп'' = 0,2 МПа и времени контакта 1,3 с. Продукты пиролиза обеих фракций смешивают с ПБФ и совместно подвергают контактированию с катализатором при Тр = 350оС, Р = 2,0 МПа и = 1,0 ч-1. Катализатор содержит 70 мас. % цеолита структуры ZSM-5 состава 0,03 Na2O Al2O3 0,3 Fe2O3 86 SiO2, 30% Al2O3 и модифицирован 3% La (III). Продукты контактирования фракционируют с выделением углеродных газов, часть которых направляют на смешение с пропан-бутановой фракцией до ее пиролиза, и высокооктановой бензиновой фракцией. Высокооктановую бензиновую фракцию (92,1% на ПБФ) подвергают ректификации для выделения целевого бензина - фр. 35-195оС с ОЧ = 93 ИМ (79,8% на ПБФ) и остаточной фракции > 195оС. Выход целевых продуктов на СГК составляет: высокооктанового бензина - 45,3% , дизельного топлива - 33,4 мас. % . PRI me R 11. Unstable gas condensate composition, wt. %: C1 13.7; C2 8.5; C3 8.2; C4 7.5; C5 7.6; C6 10.6; C7 10.7; C8 9.1; C9 7.1; C10 5.2; C11 3.4; C12 2.6; C13 1.8; C14 1.2; C15 0.8; C16 1.5; CO2 0.4; N2 0.1, fractionated with a release of 14.2 wt. % of fuel gas (C1, CO2, N2), 8.5% of the ethane fraction, 15.7% of the propane-butane fraction and 61.6% of the stable gas condenser (SGK). SGK are subjected to rectification with the allocation (in wt.% On SGK): 56.8% of the straight-run gasoline fraction NK-165 ° C with OR = 65 IM, 33.4% of the diesel fraction 165-300 ° C (diesel fuel) and 9.8% of the residual fraction 300 -345 ° C. The ethane fraction is subjected to pyrolysis at Tp = 870 ° C, P = 0.2 MPa and a contact time of 1.3 s. The propane-butane fraction is mixed with gaseous contact products and subjected to joint pyrolysis at Tp = 820 ° C, Pn = 0.2 MPa and a contact time of 1.3 s. The pyrolysis products of both fractions are mixed with PBP and contacted together with a catalyst at Tr = 350 ° C, P = 2.0 MPa and = 1.0 h-1. The catalyst contains 70 wt. % zeolite structure ZSM-5 composition 0.03 Na2O Al2O3 0.3 Fe2O3 86 SiO2, 30% Al2O3 and modified 3% La (III). The contact products are fractionated with the release of carbon gases, some of which are directed to mixing with the propane-butane fraction before its pyrolysis, and high-octane gasoline fraction. The high-octane gasoline fraction (92.1% on PBP) is subjected to rectification to isolate the target gasoline - fr. 35-195 ° C with OR = 93 IM (79.8% for PBP) and a residual fraction> 195 ° C. The yield of the target products at SGK is: high-octane gasoline - 45.3%, diesel fuel - 33.4 wt. %

П р и м е р 12. Аналогичен примеру 11. Условия осуществления, состав катализатора, характеристика сырья и продуктов, выходы продуктов приведены в табл. 1. Цеолит, применяемый в составе катализатора, имеет структуру ZSM-11. (56) Майоров В. И. , Пак Д. А. , Саркисян Л. М. , Загребин В. Т. Малогабапритные установки для получения моторных топлив. - Газовая промышленность, 1979, N 11, с. 14-16. PRI me R 12. Similar to example 11. Conditions for implementation, the composition of the catalyst, the characteristics of the raw materials and products, the yields of the products are given in table. 1. The zeolite used in the composition of the catalyst has the structure of ZSM-11. (56) Mayorov V.I., Pak D.A., Sargsyan L.M., Zagrebin V.T. Small-sized plants for producing motor fuels. - The gas industry, 1979, N 11, p. 14-16.

А. с. СССР N 212413, 1968, Бюл. 26. A. s. USSR N 212413, 1968, Bull. 26.

Шкуратова Е. А. , Федоров А. П. , Мельникова Н. П. и др. Получение высокооктановых бензинов каталитическим риформингом бензиновых фракций газоконденсатов. / В сб. Получение и разделение продуктов нефтехимического синтеза. Краснодарское книжн. изд-во, 1974, 215 с. (с. 55-64). Shkuratova E. A., Fedorov A. P., Melnikova N. P. et al. Obtaining high-octane gasolines by catalytic reforming of gasoline fractions of gas condensates. / Sat Obtaining and separation of petrochemical synthesis products. Krasnodar book. Publishing House, 1974, 215 pp. (p. 55-64).

Агабалян Л. Г. , Хаджиев С. Н. , Роговская Н. Х. и др. Каталитическая переработка прямогонных фракций газового конденсата и высокооктановые топлива. - Химия и технология топлив и масел, 1988, N 5, с. 6-7. Agabalyan L. G., Khadzhiev S. N., Rogovskaya N. Kh. Et al. Catalytic processing of straight-run gas condensate fractions and high-octane fuels. - Chemistry and technology of fuels and oils, 1988, N 5, p. 6-7.

Составы катализаторов, характеристика сырья и бензиновых фракций, условия процесса и выходы продуктов, The composition of the catalysts, the characteristics of raw materials and gasoline fractions, process conditions and product yields,

Claims (4)

1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ МОТОРНЫХ ТОПЛИВ из газового конденсата, включающий его фракционирование с выделением этановой, пропан-бутановой, прямогонных бензиновой, дизельной и остаточной фракций, контактированием прямогонной бензиновой фракции при повышенных температурах и избыточном давлении с цеолитсодержащим катализатором, разделение продуктов контактирования с выделением газообразных и жидких продуктов и последующую ректификацию жидких продуктов контактирования с выделением целевой бензиновой и остаточной фракции, отличающийся тем, что этановую и/или пропан-бутановую, или пропан-бутановую фракцию в смеси с газообразными продуктами контактирования раздельно подвергают пиролизу с последующим смешиванием продуктов пиролиза с прямогонной бензиновой фракцией и подачей смеси на контактирование с катализатором. 1. METHOD FOR PRODUCING MOTOR FUELS from gas condensate, including its fractionation with the separation of ethane, propane-butane, straight-run gasoline, diesel and residual fractions, contacting the straight-run gasoline fraction at elevated temperatures and overpressure with a zeolite-containing catalyst, separation of the contacting products and separation liquid products and the subsequent rectification of liquid contact products with the allocation of the target gasoline and residual fraction, characterized in that the ethane and / or propane-butane or propane-butane fraction mixed with gaseous contact products is separately subjected to pyrolysis, followed by mixing of the pyrolysis products with a straight-run gasoline fraction and feeding the mixture for contacting with the catalyst. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что продукты пиролиза фракционируют с выделением жидкой и газообразной фракций и контактированию с катализатором подвергают смесь газообразной фракции с прямоугонной бензиновой фракцией, жидкую фракцию компаундируют с жидкими продуктами контактирования до их ректификации на целевой бензин и остаточную фракцию. 2. The method according to p. 1, characterized in that the pyrolysis products are fractionated with the release of liquid and gaseous fractions and contacted with the catalyst is subjected to a mixture of a gaseous fraction with a straight-run gasoline fraction, the liquid fraction is combined with the liquid contacting products before being rectified to the target gasoline and residual fraction . 3. Способ по пп. 1 и 2, отличающийся тем, что в качестве катализатора используют системы, приготовленные на основе цеолитов со структурой ZSM-5 или ZSM-11, в том числе модифицированные элементами, I, II, III, Y, YI и YIII групп Периодической системы элементов. 3. The method according to PP. 1 and 2, characterized in that the catalyst used is a system prepared on the basis of zeolites with a structure of ZSM-5 or ZSM-11, including modified elements of I, II, III, Y, YI and YIII groups of the Periodic system of elements. 4. Способ по пп. 1 - 3, отличающийся тем, что контактирование сырья с катализатором ведут при 300 - 480^oС и 0,2 - 4 МПа.4. The method according to PP. 1 to 3, characterized in that the contacting of the feedstock with the catalyst is carried out at 300 - 480 ^o C and 0.2 - 4 MPa.

Images