RU1815012C - Method of processing polygonal surfaces - Google Patents
Method of processing polygonal surfacesInfo
- Publication number
- RU1815012C RU1815012C SU4793208A RU1815012C RU 1815012 C RU1815012 C RU 1815012C SU 4793208 A SU4793208 A SU 4793208A RU 1815012 C RU1815012 C RU 1815012C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tool
- workpiece
- rotation
- cutting edges
- cutting
- Prior art date
Links
Landscapes
- Milling Processes (AREA)
Abstract
Использование: обработка некруглых цилиндрических поверхностей, например валов моментопередэющих соединений. Сущность изобретени : обработку поверхности осуществл ют многозаходным черв чным инструментом, снабженным винтовыми симметричными режущими кромками, которые располагают равномерно по цилиндрической поверхности без перекрыти . Шаг винтовых кромок выбирают из соотношени , включающего такие величины , как количество винтовых режущих кромок инструмента, число граней многогранной поверхности, диаметры вписанной и описанной вокруг поперечного сечени обрабатываемой поверхности окружностей. Ось инструмента устанавливают перпендикул рно оси заготовки. В процессе обработки инструменту и заготовке сообщают согласованные .вращательные движени и относительное движение подачи. Вращательное движение инструменту задают в на- . правлении, обеспечивающем перемещение точки контакта инструмента и заготовки вдоль винтовой режущей кромки в направлении , противоположном вращению заготовки . При вышеуказанном направлении вращени мен етс рассто ние между точкой контакта и осью вращени заготовки, что обеспечивает непрерывное формообразование профил без огранки, 3 ил. (Л СUsage: processing non-circular cylindrical surfaces, such as shafts of torque-transmitting joints. SUMMARY OF THE INVENTION: Surface treatment is carried out with a multi-start worm tool equipped with symmetrical helical cutting edges which are arranged uniformly on a cylindrical surface without overlapping. The pitch of the helical edges is selected from a ratio including such quantities as the number of helical cutting edges of the tool, the number of faces of the polyhedral surface, the diameters of the circle surface inscribed and described around the cross section. The tool axis is set perpendicular to the axis of the workpiece. During processing, the tool and the workpiece are informed of consistent rotational movements and relative feed motion. The rotational movement of the instrument is set to. board, providing movement of the contact point of the tool and the workpiece along the helical cutting edge in the direction opposite to the rotation of the workpiece. With the aforementioned direction of rotation, the distance between the contact point and the axis of rotation of the workpiece changes, which ensures continuous profile formation without cutting, 3 yl. (L C
Description
Изобретение относитс к способам обработки некруглых цилиндрических поверхностей вращающимис инструментами и найдет применение в машиностроении при изготовлении различных деталей с такими поверхност ми, например некруглых валов моментопередающих соединений. The invention relates to methods for treating non-circular cylindrical surfaces with rotating tools and will find application in mechanical engineering in the manufacture of various parts with such surfaces, for example non-circular shafts of torque-transmitting joints.
Целью изобретени вл етс устранение отмеченного недостатка, т.е. повышение точности профилировани граней за счет непрерывного контакта инструмента с заготовкой на ширине каждой грани с одной из режущих кромок.The aim of the invention is to remedy this drawback, i.e. increasing the accuracy of face profiling due to the continuous contact of the tool with the workpiece on the width of each face with one of the cutting edges.
На фиг.1 изображена кинематическа схема обработки многогранной поверхности; на фиг.2 - относительное расположение инструмента и заготовки в сечении, перпендикул рном оси вращени заготовки в момент окончани обработки грани; на фиг.З - ориентаци направлений скоростей инструмента и заготовки.Figure 1 shows a kinematic diagram of the processing of a multifaceted surface; Fig. 2 shows the relative arrangement of the tool and the workpiece in a cross section perpendicular to the axis of rotation of the workpiece at the time the facet processing is completed; in Fig.3 - the orientation of the directions of the speeds of the tool and the workpiece.
Обработку многогранной поверхности на заготовке 1 осуществл ют многозаходным черв чным режущим инструментом 2, снабженным винтовыми сплошными режущими кромками 3, которые располагаютThe processing of the multifaceted surface on the workpiece 1 is carried out by a multi-start helical cutting tool 2, equipped with screw continuous cutting edges 3, which have
0000
ел оate about
АAND
мm
равномерно по цилиндрической поверхности без взаимного перекрыти . Геометрическую ось 4 инструмента 2 устанавливают перпендикул рно оси 5 заготовки 1 с рассто нием между ними L (d + D)/2, (1), где d - диаметр окружности, вписанной в поперечное сечение многогранной поверхности ,evenly on a cylindrical surface without mutual overlap. The geometric axis 4 of the tool 2 is set perpendicular to the axis 5 of the workpiece 1 with a distance between them L (d + D) / 2, (1), where d is the diameter of a circle inscribed in the cross section of a polyhedral surface,
D - диаметр режущего инструмента.D is the diameter of the cutting tool.
В процессе обработки инструменту 2 и заготовке 1 сообщают согласованные вращательные движени Bi и В2 вокруг их геометрических осей с частотами щ и rt2 соответственно и относительное движение подачи S. Дл получени многогранной поверхности с равномерно расположенными по окружности гран ми отношение I частот вращательных движений инструмента и заготовки задают по соотношениюDuring processing, the coordinated rotational movements Bi and B2 around their geometric axes with frequencies u and rt2, respectively, and the relative feed motion S are reported to the tool 2 and the workpiece 1. To obtain a multifaceted surface with faces evenly spaced around the circumference, the ratio I of the frequencies of the rotational movements of the tool and the workpiece set by the ratio
l-m/K, .(2) где m - количество граней у многогранной поверхности,l-m / K,. (2) where m is the number of faces at the polyhedral surface,
К - число заходов у инструмента.K is the number of visits of the tool.
Вращение инструмента задают в направлении , при котором точка М контакта винтовой режущей кромки 3 с обрабатываемой гранью (формообразующа точка) перемещаетс вдоль режущей кромки и пр мой 6, параллельной оси 4 навстречу вращению загото вки. В результате непрерывно измен етс рассто ние между этой точкой и осью 5 вращени заготовки. Благодар этому обеспечиваетс непрерывное формообразование некруглого профил без огранки. Его форма определ етс также вращением заготовки. В момент окончани обработки грани (фиг.2) режуща кромка контактирует с ней в вершине многоугольника - сечени многогранной поверхности. Этому положению соответствует перемещение формооб- разующей точки на рассто ние I и поворот заготовки на угол а. Из фиг.21 Vd A +Az , где А(do - d)/2, do - диаметр окружности, описанной вокруг поперечного сечени . Если обозначить Л /d Б, то I d Ve(Ј+ 1) (3).The rotation of the tool is set in the direction in which the contact point M of the helical cutting edge 3 with the work face (forming point) moves along the cutting edge and straight line 6 parallel to axis 4 towards the rotation of the workpiece. As a result, the distance between this point and the axis of rotation 5 of the workpiece continuously changes. Due to this, continuous shaping of the non-circular profile without cutting is ensured. Its shape is also determined by the rotation of the workpiece. At the end of facet processing (Fig. 2), the cutting edge contacts it at the top of the polygon - a cross-section of a polyhedral surface. This position corresponds to the displacement of the forming point by the distance I and the rotation of the workpiece by an angle a. From Fig. 21, Vd A + Az, where A (do - d) / 2, do is the diameter of the circle circumscribed around the cross section. If we denote Л / d Б, then I d Ve (Ј + 1) (3).
ТакSo
какas
а m and m
илиor
ft) ft)
а - - arcsin 4- , то с учетом (3) и того, чтоа - - arcsin 4-, then taking into account (3) and the fact that
ГПОоGPOo
do°d(1 +2e), имеетdo ° d (1 + 2e), has
аand
eЈ jn2VЈ§Tg m arcsm 1+ 2еeЈ jn2VЈ§Tg m arcsm 1+ 2e
За врем перемещени точки контакта М вдоль пр мой 6 на рассто ние I инструмент поворачиваетс вокруг своей оси 4 на During the movement of the contact point M along the straight line 6 to the distance I, the tool rotates around its axis 4 by
а тог угол р -ir, причемand then the angle is p -ir, and
Н В- НтN B - Nt
/ - о - I/ л / - o - I / l
2л2l
2л:К2l: K
(5)(5)
Следовательно, шаг Н винтовых режущих кромок задают в зависимости от профи- Ю л граней по формулеTherefore, the pitch H of the screw cutting edges is set depending on the profile of the face by the formula
НN
2тгК та2tgK that
(6)(6)
15 или с учетом (3) и (4)15 or subject to (3) and (4)
Н N
2 К d (fi+jQ -marcslnV- -l)2K d (fi + jQ -marcslnV- -l)
()()
Угол поворота инструмента, необходимой дл формировани профил грани на всейThe angle of rotation of the tool needed to form a face profile throughout
ее ширине, составл ет 2 / или 2 Q а. Поэтому на основании (4) при любом числе заходов К винтовые режущие кромки на рабочей ширине инструмента, составл ющей 2 или 2d vЈ(e + 1) и обеспечивающей формообразование грани, не перекрывают друг друга, благодар чему обеспечиваетс проходимость инструмента. Конструктивно ширину инструмента В принимают больше 21 с учетом припуска на обработку по приближенной зависимостиits width is 2 / or 2 Q a. Therefore, on the basis of (4), for any number of approaches K, the helical cutting edges on the working width of the tool, which is 2 or 2d vЈ (e + 1) and ensuring the formation of faces, do not overlap, which ensures the tool passability. Structurally, the width of the tool In take more than 21, taking into account the allowance for processing in the approximate dependence
В 2(1 + d3 - do), где d - диаметр заготовки илиIn 2 (1 + d3 - do), where d is the diameter of the workpiece or
da dda d
В 2d(VЈ(e + i) 2e). (8)In 2d (VЈ (e + i) 2e). (8)
4545
От числа заходов К зависит угол р подъема винтовых режущих кромок, так какThe angle of elevation of the helical cutting edges depends on the number of approaches K, since
илиor
р arctgp arctg
(e + i)(e + i)
50fifty
tt-marcsinff)tt-marcsinff)
(9)(9)
5555
Величина угла р вли ет на услови резани , поскольку они во многом завис т от угла rj между направлением скорости резани V и нормально к винтовой режущейThe value of the angle p affects the cutting conditions, since they largely depend on the angle rj between the direction of the cutting speed V and normal to the helical cutting
кромке. Из фиг.З ц-ъ-ф-в, где 0 aretg,the edge. From Fig. 3 c-b-f-v, where 0 aretg,
илиor
e-a«g)f-.,«e4%±M, (,0, Тогдаe-a "g) f -.," e4% ± M, (, 0, Then
2K-Јvk(e+1)2K-Јvk (e + 1)
r - 7 - arctg ------- , . 1A - 2tt-marcsinff)r - 7 - arctg -------,. 1A - 2tt-marcsinff)
(И)(AND)
-arctg-arctg
dK(1+2e)dK (1 + 2e)
Dm Dm
Рекомендуемые значени угла / наход тс в диапазоне ± 25°, Исход из этого услови на основании (11) определ ют количество заходов К инструмента.The recommended values of the angle / are in the range of ± 25 °. Based on this condition, on the basis of (11), the number of tool strokes K is determined.
Чем больше значение К, тем меньше частота вращени инструмента и, следовательно , больше при заданной скорости резани частота вращени заготовки и соответственно выше производительность обработки. Частоту вращени заготовки па определ ют исход из допускаемой скорости резани V, котора равна геометрической сумме окружных скоростей инструмента и заготовки в зоне их контакта, т.е.The larger the K value, the lower the rotational speed of the tool and, therefore, the greater the rotational speed of the workpiece at a given cutting speed and, accordingly, the higher the productivity of processing. The rotational speed of the workpiece na is determined based on the allowable cutting speed V, which is equal to the geometric sum of the peripheral speeds of the tool and the workpiece in their contact area, i.e.
и and
v - vV + v i,v - vV + v i,
(12)(12)
где Vi jrDnf- окружна скорость инструмента;where Vi jrDnf is the peripheral speed of the instrument;
V2 6эП2 - окружна скорость заготовки . Так как щ П2т/К, тоV2 6eP2 - circumferential speed of the workpiece. Since ui P2t / K, then
V- г nz(D f+di.V - r nz (D f + di.
(13)(thirteen)
1010
15fifteen
20twenty
2525
30thirty
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4793208 RU1815012C (en) | 1990-02-19 | 1990-02-19 | Method of processing polygonal surfaces |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4793208 RU1815012C (en) | 1990-02-19 | 1990-02-19 | Method of processing polygonal surfaces |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1815012C true RU1815012C (en) | 1993-05-15 |
Family
ID=21497138
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4793208 RU1815012C (en) | 1990-02-19 | 1990-02-19 | Method of processing polygonal surfaces |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1815012C (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8424427B2 (en) | 2007-04-05 | 2013-04-23 | Toshiba Kikai Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for roll surface machining |
-
1990
- 1990-02-19 RU SU4793208 patent/RU1815012C/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент DE № 3238442, кл. В 23 85/44. 1982. . Авторское свидетельство СССР № 1662770, кл. В 23 С 3/04, 1985. i * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8424427B2 (en) | 2007-04-05 | 2013-04-23 | Toshiba Kikai Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for roll surface machining |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR940009803B1 (en) | Roller cam device | |
SU651673A3 (en) | Method of working internal and external surfaces of polygonal workpieces | |
RU1815012C (en) | Method of processing polygonal surfaces | |
SU738771A1 (en) | Method of machining polyhedral shafts | |
US3264940A (en) | Rotary gear-shaped tool | |
US3417510A (en) | Method and means for crowning teeth | |
CN108406005B (en) | Numerical control machining method for wire gear and special horizontal milling machine thereof | |
US3331217A (en) | Gear-coupling member | |
SU1261752A2 (en) | Method of machining helical surfaces with constant pitch on articles having non-cylindrical core | |
SU1662770A1 (en) | Method for machining non-round cylindrical surfaces | |
US3930425A (en) | Method for manufacturing contoured thread rolling dies | |
SU884863A1 (en) | Method of turning non-circular cross section bodies | |
SU1191261A1 (en) | Method of machining straight annular grooves | |
SU946804A1 (en) | Method of working polyhedron surfaces | |
SU404585A1 (en) | TREATMENT METHOD SCREW [SURFACE X | |
SU701746A1 (en) | Method of cutting a helical surface | |
SU1590195A1 (en) | Method of mechanical working | |
RU2060117C1 (en) | Method of processing arched teeth of gear wheels with involute profile | |
SU429909A1 (en) | METHOD FOR TREATING CIRCULAR TEETS OF WHEELS OF CYLINDRICAL AND SCREW TRANSMISSIONS | |
SU1763152A1 (en) | Method of polishing screw surface of blades | |
SU1738495A1 (en) | Needle cutter | |
RU1798063C (en) | Method for milling skew end gears | |
SU1013149A1 (en) | Method of machining helical grooves of non-round articles | |
SU1623840A1 (en) | Method of working polyhedral surfaces | |
SU1625585A1 (en) | Method for machine cutting |