PT1828697E

PT1828697E - Processo e instalação de produção de gás natural tratado, de uma fracção rica em hidrocarbonetos c3 + e de uma corrente rica em etano

Info

Publication number: PT1828697E
Application number: PT05850537T
Authority: PT
Inventors: Henri Paradowski
Original assignee: Technip France Sa
Priority date: 2004-12-22
Filing date: 2005-12-19
Publication date: 2009-02-12
Also published as: CA2592012A1; DK1828697T3; EP1828697B1; EA010386B1; MX2007007351A; CA2592012C; EA200701340A1; ES2318587T3; PL1828697T3; US7458232B2; AU2005321162B2; US20060144081A1; BRPI0519380A2; EP1828697A1; BRPI0519380B1; DE602005011482D1; FR2879729B1; ATE416352T1; FR2879729A1; MY145312A

Description

DESCRIÇÃO

"PROCESSO E INSTALAÇÃO DE PRODUÇÃO DE GÁS NATURAL TRATADO, DE UMA FRACÇÃO RICA EM HIDROCARBONETOS C3+ E DE UMA CORRENTE RICA EM ETANO" A presente invenção refere-se a um processo de produção simultânea de gás natural tratado, de uma fracção rica em hidrocarbonetos C3+ e, pelo menos em determinadas condições de produção, de uma corrente rica em etano, a partir de um gás natural de partida compreendendo metano, etano e hidrocarbonetos C3+, de acordo com o preâmbulo da reivindicação 1.

Um tal processo é descrito, por exemplo, nos documentos US 2003/0029190 ou WO 03/100334. O processo da presente invenção aplica-se às instalações destinadas a produzir, a partir de um gás natural extraído do subsolo, um gás natural, eventualmente destinado a ser liquefeito, um corte de hidrocarbonetos C3+ e uma corrente rica em etano de débito variável. É conhecido do artigo "Next Generation Processes for NGULPG Recovery" de WILKINSON et al., apresentado na "77th Convention of the Gas Processor Association", Dallas, EUA, a 16 de Março 1998, e na "GPA Europe Annual Conference", Roma, Itália, a 25 de Setembro de 2002, um processo do tipo supracitado, designado pelo termo inglês "Gas Subcooled Process" (GSP). O processo do tipo supracitado é optimizado para extrair simultaneamente a quase totalidade dos hidrocarbonetos C3+ no gás 1 natural de partida e de uma proporção elevada de etano do gás de partida. Assim, quando a taxa de extracção de etano é de, pelo menos, 70%, a taxa de extracção de propano é próxima de 99%.

Como é bem conhecido, o termo "taxa de extracção" designa a razão da diferença entre o débito molar de um constituinte no gás natural de partida e o débito molar do constituinte no gás natural tratado produzido, para o débito molar do constituinte no gás natural de partida.

Um tal processo não proporciona inteira satisfação. Com efeito, a procura de etano no mercado é muito flutuante, enquanto a das fracções de hidrocarbonetos C3+ permanece relativamente constante e bem valorizada. Em consequência, é por vezes necessário diminuir a produção de etano no processo, mediante a redução da taxa de extracção deste composto na coluna de recuperação. Neste caso, a taxa de extracção dos hidrocarbonetos C3+ diminui igualmente, o que reduz a rentabilidade da instalação.

Para resolver este problema, o artigo supracitado (consultar as Figuras 15 e 16) propõe instalar na instalação existente, uma unidade secundária optimizada para a produção de hidrocarbonetos C3+, quando a extracção de etano é baixa ou nula. O operador da instalação envia, então, selectivamente, em função da quantidade de etano requerida, o gás natural de partida na unidade optimizada para taxas de extracção de etano elevadas ou na unidade optimizada para taxas de extracção de etano baixas ou nulas. O processo é portanto complexo de realizar e caro, particularmente em razão dos custos de manutenção da instalação no qual é realizado. 2

Um objectivo da invenção é o de fornecer um processo do tipo supracitado, que permite através de meios simples e de baixo custo, extrair sensivelmente a totalidade dos hidrocarbonetos C3+ de uma corrente de gás natural de partida, qualquer que seja a quantidade de etano produzida pelo processo.

Para este fim, a invenção tem por objecto um processo de acordo com a reivindicação 1. 0 processo de acordo com a invenção pode compreender uma ou várias das caracteristicas que são objecto das reivindicações 2 a 8. A invenção tem, além disso, por objecto, uma instalação de acordo com a reivindicação 9. A instalação de acordo com a invenção pode compreender uma ou várias das caracteristicas que são objecto das reivindicações 10 a 15.

Os exemplos de realização da invenção serão agora descritos em relação à única Figura anexa que representa um esquema sinóptico funcional de uma instalação de acordo com a invenção. A instalação 11 representada na Figura destina-se à produção simultânea, a partir de uma fonte 13 de gás natural de partida, dessulfurado, seco e, pelo menos parcialmente descarbonado, de um gás 15 natural tratado como produto principal, de uma fracção 17 de hidrocarbonetos C3+ e de uma corrente 19 rica em etano, de débito regulável. O termo "pelo menos parcialmente descarbonado" significa que o teor em dióxido de carbono no gás 13 de partida é 3 vantajosamente inferior ou igual a 50 ppm quando o gás 15 natural tratado deve ser liquefeito. Este teor é vantajosamente inferior a 3% quando o gás 15 natural tratado é enviado directamente para uma rede de distribuição de gás.

Esta instalação 11 compreende uma unidade 21 de recuperação dos hidrocarbonetos C2+ e uma unidade 23 de fraccionamento destes hidrocarbonetos C2+.

Daqui em diante, designar-se-á por uma mesma referência um fluxo de líquido e a conduta que o transporta, as pressões consideradas são pressões absolutas e as percentagens consideradas são percentagens molares. A unidade 21 de recuperação dos hidrocarbonetos C2+ compreende sucessivamente, a jusante da fonte 13, um primeiro permutador 25 de calor, um primeiro balão 27 separador, uma turbina 29 acoplada a um primeiro compressor 31, um primeiro permutador 33 de calor de cabeça, e uma coluna 35 de recuperação munida de um ebulidor 37 lateral superior, de um ebulidor 39 lateral inferior e de um ebulidor 41 de fundo. A unidade 21 compreende, além disso, um segundo compressor 43 movido por uma fonte de energia externa e um primeiro arrefecedor 45. A unidade 21 compreende igualmente uma bomba 47 de fundo de coluna. A unidade 23 de fraccionamento compreende uma coluna 61 de fraccionamento. A coluna 61 comporta na cabeça um condensador 63 de cabeça e no fundo um ebulidor 65. O condensador 63 de cabeça compreende um segundo arrefecedor 67 e um segundo balão 69 separador associado a uma 4 bomba 71 de refluxo e a um segundo permutador 73 de cabeça da coluna 35.

Um exemplo de realização do processo de acordo com a invenção vai agora ser descrito. A composição molar inicial do fluxo 13 de gás natural de partida dessulfurado, seco e, pelo menos, parcialmente descarbonado, é dada na Tabela 1 a seguir indicada. TABELA 1

Fracção molar em % Hélio 0,0713 C02 0,0050 Azoto 1,2022 Metano 85,7828 Etano 10,3815 Propano 2,1904 i-butano 0,1426 n-butano 0,1936 i-pentano 0,0204 n-pentano 0,0102 Hexano 0,0000 Total 100,0000 0 gás 13 de partida é separado numa corrente 101 principal e numa corrente 103 secundária. A razão entre o débito da corrente 103 secundária e o débito do gás 13 de partida está compreendida, por exemplo, entre 20% e 40%. 5 A corrente 101 principal é arrefecida no primeiro permutador 25 de calor, para formar uma corrente 105 de gás arrefecida. A corrente 103 secundária é arrefecida sucessivamente nos permutadores 107, 109 de calor respectivos dos ebulidores laterais inferior 39 e superior 37, para formar uma corrente 111 secundária arrefecida, que é misturada com a corrente 105 principal arrefecida. A mistura 113 obtida é introduzida no balão 27 separador, no qual se efectua uma separação entre uma fase 115 gasosa e uma fase 117 liquida. A fase 117 liquida forma, após passagem numa válvula 119 de expansão, uma fase 120 liquida expandida, que é introduzida num primeiro nivel NI intermediário da coluna 35 de recuperação, situada na região superior da coluna, por cima dos ebulidores 37 e 39 laterais. Por "nivel intermediário", entende-se um espaço que comporta meios de destilação por cima e por baixo desse nivel. A fracção 115 gasosa é separada numa corrente 121 de alimentação e numa corrente 123 de refluxo. A corrente 121 de alimentação é expandida na turbina 29 para dar uma corrente 125 de alimentação expandida, a qual é introduzida na coluna 35 de recuperação, a um segundo nivel N2 intermediário, situado por cima do primeiro nivel NI intermediário. A corrente 123 de refluxo é parcialmente condensada no primeiro permutador 33 de cabeça, depois expandida numa válvula 127 de expansão, para formar uma corrente 128 de refluxo expandida. Essa corrente 128 é introduzida na coluna 35 de recuperação a um terceiro nível N3 intermediário, situado por cima do nivel N2 intermediário. 6 A pressão da coluna de recuperação 35 está, por exemplo, compreendida entre 15 e 40 bar. A coluna 35 de recuperação produz uma corrente 131 de cabeça que é separada numa fracção 133 maioritária e numa fracção 135 minoritária. A fracção 133 maioritária é reaquecida no primeiro permutador 33 de cabeça por permuta térmica com a corrente 123 de refluxo, para formar uma fracção 137 maioritária reaquecida. A razão do débito entre a fracção 135 minoritária e a fracção 133 maioritária é, por exemplo, inferior a 20%. A fracção 135 minoritária é reaquecida no segundo permutador 73 de cabeça, para formar uma fracção 136 reaquecida. Esta fracção 136 é misturada com a fracção 137 maioritária reaquecida, para formar uma corrente 139 de gás tratado reaquecido.

Esta corrente 139 é de novo reaquecida no primeiro permutador 25 de calor, por permuta térmica com a corrente 101 principal do gás natural pré-tratado. O gás 139 natural tratado reaquecido é em seguida comprimido no primeiro compressor 31, depois no segundo compressor 43 e arrefecido no primeiro arrefecedor 45, para formar o gás 15 natural tratado. O gás 15 tratado contém 0,0755% molar de hidrogénio, 0,0049% de dióxido de carbono, 1,2735% molar de azoto, 90,8511% molar de metano, 7,7717% molar de hidrocarbonetos C2, 0,0232% molar de hidrocarbonetos C3 e um teor em hidrocarbonetos C4 inferior a 1 ppm. Este gás tratado compreende um teor em hidrocarbonetos C6+ inferior a 1 ppm, um teor em água inferior a 1 ppm, vantajosamente inferior a 0,1 ppm, um teor em dióxido de 7 enxofre inferior a 4 ppm e um teor em dióxido de carbono inferior a 50 ppm. O gás 15 tratado pode, por conseguinte, ser enviado directamente para um trem de liquefacção, para produzir gás natural liquefeito.

As correntes 163, 161 de ebulidor são extraídas da coluna 35 e são reintroduzidas na coluna 35 após reaquecimento nos permutadores 109, 107 respectivos dos ebulidores 37 e 39 superior e inferior, por permuta térmica com a corrente 111 minoritária do gás natural de entrada.

Uma corrente 165 de ebulidor de fundo é extraída na vizinhança do fundo da coluna 35. Essa corrente 165 passa num permutador 16 7 de calor de fundo, no qual é reaquecida por permuta térmica com uma corrente 169 de reaquecimento, a temperatura regulável. A corrente de ebulidor reaquecido é em seguida reintroduzida na coluna 35.

Uma corrente 171 de fundo rica em hidrocarbonetos C2+ é extraída do fundo da coluna 35 de fraccionamento, para formar uma fracção 25 de hidrocarbonetos C2+. A corrente 171 de fundo é bombada pela bomba 47 de fundo de cuba e introduzida a um nível PI intermediário da coluna 61 de fraccionamento.

No exemplo representado, a coluna 61 de fraccionamento funciona a uma pressão compreendida entre 20 e 42 bar. Neste exemplo, a pressão da coluna 61 de fraccionamento 61 é superior em, pelo menos, 1 bar, à pressão da coluna 35 de recuperação.

Uma corrente 181 de fundo é extraída da coluna 61 de fraccionamento, para formar a fracção 17 de hidrocarbonetos C3+. A taxa de extracção dos hidrocarbonetos C3+ no processo é superior a 99%. Em todos os casos, a taxa de extracção de propano é superior a 99% e a taxa de extracção dos hidrocarbonetos C4+ é superior a 99,8%. A razão molar entre o etano e propano na fracção 17 é inferior a 2% e, especialmente, sensivelmente igual a 0,5%. A corrente rica em etano 19 é retirada directamente a um nível P2 intermediário, situado na região superior da coluna 61 de fraccionamento.

Esta corrente compreende 0,57% de metano, 97,4% de etano, 2% de propano e 108 ppm de dióxido de carbono. 0 número de pratos teóricos entre a cabeça da coluna 61 e o nível P2 superior está compreendido, por exemplo, entre 1 e 7. O nível P2 é superior ao nível PI de alimentação. O teor em metano e em propano na corrente 171 de fundo e, por conseguinte, na corrente 19, é regulado particularmente pela temperatura da corrente 169 de reaquecimento do ebulidor de fundo. Esses teores são, de um modo preferido, inferiores a 1% e a 2%, respectivamente.

Uma corrente 183 de cabeça é extraída da cabeça da coluna 61, depois arrefecida no segundo arrefecedor 67, para formar uma corrente 185 de cabeça arrefecida e condensada, pelo menos, parcialmente. Essa corrente 185 é introduzida no segundo balão 69 separador, para produzir uma fracção 187 líquida. 9 A fracção 187 líquida 187 é então separada numa corrente 189 de refluxo primária e numa corrente 191 de refluxo secundária. A corrente 189 de refluxo primária é bombada para ser introduzida como refluxo na coluna 35 de fraccionamento, a um nível de cabeça P3 situado por cima do nível P2. A corrente 191 de refluxo secundária é introduzida no segundo permutador 73 de cabeça, onde é arrefecida por permuta térmica com a corrente 135, depois expandida numa válvula 193 e introduzida em refluxo ao nível N4 de cabeça da coluna 35 de recuperação. A corrente 191 contém 1,64% de metano, 97,75% de etano, 0,59% de propano e 216 ppm de dióxido de carbono. A taxa de extracção de etano e, em consequência, o débito de etano produzido na instalação 11, é comandada por regulação do débito da corrente 191 de refluxo secundária que circula através da válvula 193 de expansão, de uma parte, e por regulação da pressão na coluna 35 de recuperação, com o auxílio dos compressores 43 e 31, que são do tipo de velocidade variável, por outra.

Como o mostra a Tabela 2 abaixo, o débito da corrente rica em etano é regulável, praticamente sem afectar a taxa de extracção dos hidrocarbonetos C3+. O processo de acordo com a invenção permite portanto, através de meios simples e de baixo custo, obter um débito variável e facilmente regulável de uma corrente 19 rica em etano extraída do gás 13 natural de partida, mantendo a taxa de 10 extracção de propano superior a 99%. Este resultado é obtido sem modificação importante da instalação na qual o processo é implementado. TABELA 2

Pressão Coluna 35 (bar) Taxa de extracção de etano (%) Taxa de extracção de C3 (%) Taxa de extracção de C4+ (%) Débito corrente 19 (kg/h) Potência total compressão (kW) 28,5 0, 11 99, 0 100,0 0 16367 27, 7 9, 87 99, 0 100,0 11961 16874 26, 8 19,60 99, 0 100,0 23888 17672 25, 2 29,33 99,0 100,0 35830 18951 24, 0 39, 05 99,0 100,0 47759 20086 22,0 48, 77 99,0 100,0 59697 22405 20,0 58,47 99,2 100,0 71626 25485

Os valores das pressões, temperaturas e débitos no caso em que a taxa de recuperação de etano é igual a 29,33%, são apresentados na Tabela 3 abaixo. 11

Corrente Débito (kmol/h) Pressão (bar) Temperatura (°C) 13 38000 50, 0 20, 0 15 35872 50, 0 40, 0 19 1183 33,5 15, 9 111 8500 49, 0 -30,6 113 38000 49, 0 -43,0 115 36690 49,0 -43,0 120 1310 25, 4 -60,2 125 31690 25, 4 -68,1 128 5000 25, 4 -92,8 131 35873 24, 7 -75,5 136 1545 25,2 3,9 137 34328 25,2 -62,5 139 35873 24, 7 -59,8 171 2856 25, 4 18,3 181 944 33,0 91, 1 183 3581 33, 0 13, 7 191 728 33, 0 10, 9 A composição da corrente 191 de refluxo secundária, mais rica em metano do que a corrente 19 de etano retirada da coluna 61 de fraccionamento permite, particularmente, a obtenção deste resultado.

Além disso, quando o débito da corrente 19 rica em etano é reduzido, a potência total de compressão é, iqualmente, fortemente reduzida.

Por outro lado, as recuperações de frigorias no seio dos permutadores 107,m 109 de calor, dos ebulidores 37, 39 laterais da coluna 35 de recuperação adaptam-se de maneira autónoma, sem que seja necessário pilotar os débitos de fluido que passam por 12 esses permutadores e qualquer que seja o débito da corrente 19 rica em etano produzida. A instalação 11 de acordo com a invenção não requer, por outro lado, a utilização imperativa de permutadores multifluxo. É assim possível utilizar unicamente permutadores de tubos e calandra, que aumentam a fiabilidade da instalação e diminuem o risco de tamponagem. 0 gás 15 natural tratado comporta teores sensivelmente nulos em hidrocarbonetos C5+, por exemplo, inferiores a 1 ppm. Em consequência, se o teor em dióxido de carbono no gás 15 tratado for inferior a 50 ppm, este gás 15 pode ser liquefeito sem tratamento ou fraccionamento complementar.

Numa primeira variante, representada a tracejado na Figura, a corrente 183 de cabeça da coluna de fraccionamento não é totalmente condensada no arrefecedor 67. O fluxo 201 gasoso procedente do balão 69 separador é então misturado com a corrente 191 de refluxo secundária, antes da sua passagem no segundo permutador 73 de cabeça.

Numa outra variante (não representada) , quando a pressão do gás natural de partida é muito elevada, por exemplo, superior a 100 bar, a pressão na coluna 35 de recuperação é superior à pressão na coluna 61 de fraccionamento. Neste caso, a corrente 71 de fundo da coluna 35 de recuperação é transportada na coluna 61 de fraccionamento através de uma válvula de expansão. Por outro lado, a corrente 191 de refluxo secundária 191 é então bombada até à cabeça da coluna 35 de recuperação.

Lisboa, 30 de Janeiro de 2009 13

Claims

REIVINDICAÇÕES 1. Processo de produção simultânea de gás (15) natural tratado, de uma fracção (17) rica em hidrocarbonetos C3+ e, pelo menos em determinadas condições de produção, de uma corrente (19) rica em etano, a partir de um gás (13) natural de partida que compreende metano, etano e hidrocarbonetos C3+, compreendendo o processo as etapas seguintes: arrefece-se e condensa-se parcialmente o gás (13) natural de partida; - separa-se o gás (113) natural arrefecido numa corrente (117) liquida e numa corrente (115) gasosa; - expande-se e introduz-se a corrente (117) liquida numa coluna (35) de recuperação dos hidrocarbonetos C2+, a um primeiro nível (Nl) intermediário; separa-se a corrente (115) gasosa numa corrente de alimentação da referida coluna (121) e numa corrente (123) de refluxo; - expande-se a corrente (121) de alimentação numa turbina (29), depois introduz-se na coluna (35) a um segundo nível (N2) intermediário; - arrefece-se e condensa-se, pelo menos parcialmente, a corrente (123) de refluxo e, após expansão, introduz-se na coluna (35) a um terceiro nível (N3) intermediário; - recupera-se a corrente (131) de cabeça da coluna (35) para formar o gás (15) natural tratado e recupera-se a corrente (171) de fundo da coluna (35) para formar uma corrente líquida rica em hidrocarbonetos C2+; - introduz-se a referida corrente (171) de fundo a um nível (Pl) de alimentação de uma coluna (61) de fraccionamento munida de um condensador (63) de cabeça, 1 compreendendo o condensador de cabeça um balão separador que produz uma fracção (187) líquida, a coluna (61) de fraccionamento produzida na cabeça a corrente (19) rica em etano, e no fundo da referida fracção (17) de hidrocarbonetos C3+; e introduz-se uma corrente (189) de refluxo primária produzida no condensador (63) de cabeça em refluxo na coluna (61) de fraccionamento; caracterizado por taxas de extracção de etano inferiores a um limiar pré-determinado, produzir, pelo menos, uma corrente (191) de refluxo secundária a partir do referido condensador (63) de cabeça, por separação da fracção (187) líquida na corrente (189) de refluxo primária e na corrente (191) de refluxo secundária; e em que se retira a corrente (19) rica em etano a partir de um nível (P2) intermediário da coluna (61) de fraccionamento, situado por cima do referido nível (Pl) de alimentação dessa coluna (61); e em que se introduz em refluxo a referida corrente (191) de refluxo secundária produzida pela separação da fracção líquida na cabeça (35) de coluna da recuperação.
2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por se comandar o débito da corrente (19) rica em etano pela regulação do débito da corrente (191) de refluxo secundária e pela regulação da pressão da coluna (35) de recuperação.
3. Processo de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado por a coluna (61) de fraccionamento comportar entre 1 e 7 pratos teóricos por cima do referido nível (P2) intermediário. 2
4. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado por se arrefecer a corrente (191) de refluxo secundária por permuta térmica com, pelo menos, uma primeira parte (135) da corrente (131) de cabeça da coluna (35) de recuperação.
5. Processo de acordo com a reivindicação 4, caracterizado por se arrefecer a corrente (123) de refluxo da coluna de recuperação (35) por permuta térmica com, pelo menos, uma segunda parte (133) da corrente (131) de cabeça da coluna (35) de recuperação.
6. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, (35)se produzir a corrente de refluxo secundária a partir de uma mistura de uma corrente 201) de gás e de uma corrente (191) de liquido proveniente do condensador (63) de cabeça.
7. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado por se comandar o teor máximo em metano e em propano na corrente (19) rica em etano com auxilio de um ebulidor (41) de fundo, montado sobre a coluna (25) de recuperação.
8. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado por o teor em hidrocarbonetos C5+ no gás (15) natural tratado ser inferior a 1 ppm.
9. Instalação (11) de produção simultânea de gás (15) natural tratado e de uma fracção (17) rica em hidrocarbonetos C3+ e, pelo menos, em determinadas condições de produção, de uma corrente (19) rica em etano, a partir de um gás (13) natural 3 de partida que compreende metano, etano e hidrocarbonetos C3+, compreendendo a instalação (11): meios (25) de arrefecimento e de condensação parcial do gás (13) natural de partida; - meios (27) de separação do gás (113) natural arrefecido , para formar uma corrente (117) liquida e uma corrente (115) gasosa; - uma coluna (35) de recuperação dos hidrocarbonetos C2+; - meios (119) de expansão e de introdução da corrente (117) liquida na coluna (25) de recuperação, desembocando num primeiro nivel (Nl) intermediário da coluna (35); e - meios de separação da corrente (115) gasosa, para formar uma corrente (125) de alimentação da coluna (35) e uma corrente (123) de refluxo; uma turbina (29) de expansão da corrente (121) de alimentação e meios de introdução da corrente (125) transportada desde a turbina (29) a um segundo nivel (N2) intermediário da coluna de recuperação (35); - meios (33) de arrefecimento e de condensação, pelo menos parcial, da corrente (123) de refluxo, desembocando nos meios (127) de expansão da corrente de refluxo arrefecida; - meios de introdução, a um terceiro nivel (N3) da coluna (35) de recuperação, da corrente de refluxo (128) arrefecida proveniente dos meios de expansão (127) da corrente de refluxo arrefecida; - meios (131) de recuperação da corrente de cabeça da coluna, para formar o gás (15) natural tratado; meios (171) de recuperação da corrente de fundo da coluna, para formar uma corrente liquida rica em hidrocarbonetos C2+; 4 uma coluna (61) de fraccionamento munida de um condensador (63) de cabeça, compreendendo o condensador de cabeça um balão separador que produz uma fracção liquida; - meios (47) de introdução da referida corrente (171) de fundo a um nivel (Pl) de alimentação da coluna (61) de fraccionamento; - meios de recuperação da corrente (19) rica em etano, situados na cabeça da coluna (61) de fraccionamento, e meios de recuperação da referida fracção de hidrocarbonetos C3+ (17) situados no fundo da coluna (61) de fraccionamento (61); e - meios (71) de introdução de uma corrente (189) de refluxo primária produzida no condensador (63) de cabeça como refluxo na coluna (61) de fraccionamento; caracterizada por a instalação compreender meios de produção, para taxas de extracção de etano do gás natural de partida inferiores a um limiar pré-determinado, de uma corrente (191) de refluxo secundária proveniente do condensador (63) de cabeça por separação da fracção liquida na corrente de refluxo primária e na corrente de refluxo secundária; em que os meios de recuperação de uma corrente (19) rica em etano são picados a um nivel (P2) intermediário da coluna 61 de fraccionamento (61), situado por cima do referido nivel (Pl) de alimentação desta coluna (61); e em que a instalação (11) compreende meios (193) de introdução da corrente (191) de refluxo secundária produzida por separação da fracção liquida em refluxo na coluna (35) de recuperação.
10. Instalação (11) de acordo com a reivindicação 9, caracterizada por compreender meios de comando do débito da 5 corrente rica em etano, que compreendem meios (193) de regulação do débito da corrente (191) de refluxo secundária e meios (43, 31) de regulação da pressão na coluna (35) de recuperação.
11. Instalação (11) de acordo com a reivindicação 9 ou 10, caracterizada por a coluna (61) de fraccionamento comportar entre 1 e 7 pratos teóricos por cima do referido nivel (P2) intermediário.
12. Instalação (11) de acordo com qualquer uma das reivindicações 9 a 11, caracterizada por compreender meios (73) de arrefecimento da corrente (191) de refluxo secundária, que colocam esta corrente (191) em relação de permuta térmica com pelo menos uma parte (135) da corrente (131) de cabeça da coluna (35) de recuperação.
13. Instalação (11) de acordo com a reivindicação 12, caracterizada por compreender meios (33) de arrefecimento da corrente (123) de refluxo da coluna (35) de recuperação, que colocam esta corrente (123) em relação de permuta térmica com, pelo menos, uma parte (133) da corrente (131) de cabeça da coluna (35) de recuperação.
14. Instalação (11) de acordo com qualquer uma das reivindicações 9 a 13, caracterizada por os meios de produção da corrente (191) de refluxo secundária comportarem meios de mistura de uma corrente (201) de gás e de uma corrente (191) de líquido proveniente do condensador (63) de cabeça.
15. Instalação (11) de acordo com qualquer uma das reivindicações 9 a 14, caracterizada por compreender meios (167, 169) de comando do teor máximo em metano e em propano na corrente 6 (19) rica em montado sobre etano, que comporta um ebulidor (41) de fundo a coluna (35) de recuperação. Lisboa, 30 de Janeiro de 2009 7