PT1639062E - Processo e instalação de produção simultanea de um gás natural apto a ser liquefeito e de uma fracção de líquidos do gás natural. - Google Patents

Processo e instalação de produção simultanea de um gás natural apto a ser liquefeito e de uma fracção de líquidos do gás natural. Download PDF

Info

Publication number
PT1639062E
PT1639062E PT04767210T PT04767210T PT1639062E PT 1639062 E PT1639062 E PT 1639062E PT 04767210 T PT04767210 T PT 04767210T PT 04767210 T PT04767210 T PT 04767210T PT 1639062 E PT1639062 E PT 1639062E
Authority
PT
Portugal
Prior art keywords
natural gas
gas
column
liquefied
purified
Prior art date
Application number
PT04767210T
Other languages
English (en)
Inventor
Henri Paradowski
Original Assignee
Technip France Sa
Total Sa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Technip France Sa, Total Sa filed Critical Technip France Sa
Publication of PT1639062E publication Critical patent/PT1639062E/pt

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0057—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream after expansion of the liquid refrigerant stream with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F25J1/0215—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle
    • F25J1/0216—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle using a C3 pre-cooling cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0229—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock
    • F25J1/0231—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock for the working-up of the hydrocarbon feed, e.g. reinjection of heavier hydrocarbons into the liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0239—Purification or treatment step being integrated between two refrigeration cycles of a refrigeration cascade, i.e. first cycle providing feed gas cooling and second cycle providing overhead gas cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0292—Refrigerant compression by cold or cryogenic suction of the refrigerant gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/02—Mixing or blending of fluids to yield a certain product
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/62—Separating low boiling components, e.g. He, H2, N2, Air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/02—Control in general, load changes, different modes ("runs"), measurements

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Bakery Products And Manufacturing Methods Therefor (AREA)

Description

DESCRIÇÃO
"PROCESSO E INSTALAÇÃO DE PRODUÇÃO SIMULTÂNEA DE UM GÁS NATURAL APTO A SER LIQUEFEITO E DE UMA FRACÇÃO DE LÍQUIDOS DO GÁS NATURAL" A presente invenção refere-se a um processo para a produção simultânea de um gás natural apto a ser liquefeito e de uma fracção de líquidos de gás natural (LGN) a partir de um gás natural de partida contendo azoto, metano, hidrocarbonetos em C2 a C5 e hidrocarbonetos pesados em C6+, do tipo compreendendo os passos seguintes: (a) faz-se um pré-tratamento do referido gás natural para se obter um gás natural pré-tratado; (b) arrefece-se o gás natural pré-tratado originado no passo (a) até uma temperatura próxima do seu ponto de orvalho; (c) expande-se o gás natural pré-tratado arrefecido obtido no passo (b) e introduz-se o gás natural expandido numa unidade de recuperação dos LGN compreendendo, pelo menos, uma coluna de destilação principal, de modo a produzir, por um lado, na cabeça da coluna, um gás natural purificado e, por outro lado, a referida fracção dos LGN; e 1 (d) forma-se o referido gás natural apto a ser liquefeito a partir do gás natural purificado obtido no passo (c). 0 processo da presente invenção aplica-se a instalações de produção, a partir de um gás natural extraído do subsolo, de gás natural liquefeito (que se designará por "GNL") como produto principal e de uma fracção de líquidos do gás natural (que se designará por "LGN") como produto secundário.
Na presente invenção, entende-se por LGN os hidrocarbonetos em C2+ a C3+ que podem ser extraídos do gás natural. A título de exemplo, estes LGN podem compreender etano, propano, butano, e hidrocarbonetos em C5+. 0 produto de GNL após extracção dos LGN possui um poder calorífico reduzido em relação a um GNL produzido sem extracção dos LGN.
As instalações conhecidas de liquefacção de gás natural compreendem sucessivamente uma unidade de produção de um gás apto a ser liquefeito, uma unidade de liquefacção propriamente sita e uma unidade de remoção de azoto do GNL. A unidade de produção de um gás apto a ser liquefeito compreende, necessariamente, os meios de eliminação dos hidrocarbonetos pesados em C6+ que podem cristalizar aquando da liquefacção.
Para produzir simultaneamente gás natural apto a ser liquefeito e os LGN pode-se, por exemplo, utilizar um processo do tipo atrás referido, tal como o descrito no pedido FR-A-2817766. 2
Um tal processo possui um rendimento termodinâmico optimizado pela produção de um gás natural à temperatura ambiente e para a extracção dos LGN.
Por consequência, este processo não dá inteira satisfação no caso em que o gás natural obtido deve ser liquefeito. Com efeito, o gasto energético necessário para a liquefacção do gás natural obtido é relativamente elevado. A invenção tem como objectivo principal remediar este inconveniente, ou seja, dispor de um processo de produção simultânea de GNL e de uma fracção dos LGN, mais económica e mais flexível do que os processos existentes.
Assim, a invenção tem como objecto um processo do tipo atrás mencionado, caracterizado por o passo (a) compreender os sub-passos seguintes: (al) arrefece-se o gás natural de partida até uma temperatura próxima do seu ponto de orvalho; (a2) introduz-se o referido gás de partida arrefecido obtido no passo (al) numa coluna de destilação auxiliar que produz na cabeça o referido gás natural pré-tratado, gás natural pré-tratado esse que não contém praticamente hidrocarbonetos em , produzindo esta primeira coluna auxiliar de destilação, para além disso, uma fracção de hidrocarbonetos pesados, essencialmente em C6+. 0 processo de acordo com a invenção pode compreender uma ou várias das características seguintes, tomadas isoladamente ou seguindo todas as combinações possíveis: 3 o passo (d) compreende os subpassos seguintes: (dl) comprime-se a uma pressão de liquefacção o gás natural purificado extraído da cabeça da referida coluna principal no, pelo menos, primeiro compressor; (d2) arrefece-se o gás natural purificado comprimido obtido no passo (dl) , por permuta de calor com o referido gás natural purificado extraído da cabeça da coluna principal, num primeiro permutador de calor, para produzir o gás natural apto a ser liquefeito; o passo (b) compreende o subpasso seguinte: (bl) arrefece-se o gás natural pré-tratado obtido no passo (a) por permuta de calor com o gás natural purificado extraído da segunda coluna principal num segundo permutador de calor; o passo (c) compreende os subpassos seguintes: (cl) introduz-se o gás natural pré-tratado obtido no passo (b) num balão separador para obter um fluxo líquido e um fluxo gasoso; (c2) expande-se o fluxo gasoso obtido no passo (cl) numa turbina acoplada ao primeiro compressor; (c3) introduz-se o fluxo obtido no passo (c2) na coluna principal num nível N3 intermédio; 4 (c4) expande-se o fluxo líquido obtido no passo (cl) e introduz-se este fluxo líquido expandido na coluna principal num nível N2 inferior ao nível N3; - no passo (dl), comprime-se o gás natural purificado comprimido à saída do primeiro compressor num segundo compressor alimentado por uma fonte de energia externa para atingir a referida pressão de liquefacção; - a pressão da coluna de destilação principal é superior a 35 bar; - o gás natural apto a ser liquefeito compreende, além disto, uma parte do gás natural pré-tratado directamente obtido no passo (a) ; - o processo compreende uma fase de arranque na qual o gás natural apto a ser liquefeito é maioritariamente, ou totalmente, constituído pelo gás natural pré-tratado directamente obtido no passo (a) , estando o referido gás natural apto a ser liquefeito relativamente enriquecido em hidrocarbonetos de C2 a C5 e compreendendo o processo uma fase ulterior de produção na qual a parte de gás natural pré-tratado obtido directamente no passo (a) no gás natural apto a ser liquefeito é ajustada em função do teor desejado de hidrocarbonetos de C2 a C5 no gás natural apto a ser liquefeito; e - um líquido produzido pela coluna auxiliar é expandido e introduzido na coluna principal. A invenção tem, para além disto, como objectivo, uma instalação de produção simultânea de um gás natural apto a ser 5 liquefeito e de uma fracção de líquidos de gás natural (LGN) a partir de um gás natural de partida contendo azoto, metano, hidrocarbonetos em C2 a C5 e hidrocarbonetos pesados em Cê+, do tipo compreendendo: (a) uma unidade de pré-tratamento do referido gás natural de partida para obter um gás natural pré-tratado; (b) meios de arrefecimento do gás natural pré-tratado até uma temperatura próxima do seu ponto de orvalho; (c) uma unidade de recuperação dos LGN compreendendo meios de descompressão do gás natural pré-tratado arrefecido e compreendendo, pelo menos, uma coluna principal de destilação que produz, por um lado, na cabeça da coluna, um gás natural purificado e, por outro lado, a referida fracção dos LGN, e (d) meios para levar o gás natural purificado obtido na passo (c) numa conduta de gás natural apto a ser liquefeito; caracterizada por a unidade de pré-tratamento compreender: (al) meios de arrefecimento do gás natural de partida até uma temperatura próxima do seu ponto de orvalho; (a2) uma coluna de destilação auxiliar do gás natural de partida arrefecido que produz na cabeça o referido gás natural pré-tratado, o qual não contém praticamente hidrocarbonetos em C6+, produzindo esta coluna auxiliar, 6 para além disto, uma fracção de hidrocarbonetos pesados, essencialmente em C6+. A instalação seguinte da invenção pode compreender várias das características seguintes, tomadas isoladamente ou segundo todas as combinações possíveis: - os meios de formação do gás natural apto a ser liquefeito compreendendo: (dl) os meios de compressão do gás natural purificado extraído da cabeça da coluna principal com uma pressão de liquefacção, compreendendo, pelo menos, um primeiro compressor; (d2) um primeiro permutador de calor que coloca o gás natural purificado comprimido obtido com os referidos meios de compressão em relação de permuta térmica com o referido gás natural purificado extraído da cabeça da coluna principal, sendo o referido gás natural purificado comprimido arrefecido antes deste primeiro permutador para produzir o gás natural apto a ser liquefeito; os meios de arrefecimento do gás natural pré-tratado compreendendo um segundo permutador de calor que coloca este gás em relação de permuta térmica com o referido gás natural purificado extraído da coluna principal; - a unidade de recuperação dos LNG, compreendendo: (cl) um balão separador do gás natural pré-tratado arrefecido que produz um fluxo líquido e um fluxo gasoso: 7 (c2) uma primeira turbina de descompressão do referido fluxo gasoso acoplado ao referido primeiro compressor; (c3) meios de introdução do fluxo gasoso expandido na coluna principal até um nivel intermédio N3; (c 4) meios de descompressão do referido fluxo liquido e meios de introdução do fluxo liquido expandido na coluna principal num nivel N2 inferior a N3; - meios de compressão do gás natural purificado extraído da cabeça da coluna principal compreendendo, para além disto, um segundo compressor impelido por uma fonte de energia externa e destinada a aumentar a pressão do gás natural purificado comprimido até à pressão de liquefacção; e - meios de formação do gás natural purificado compreendendo meios de introdução selectivos de uma parte regulável do gás natural pré-tratado directamente obtido da unidade de pré-tratamento numa conduta de gás natural apto a ser liquefeito.
Um exemplo para a realização da invenção vai ser agora descrito em relação à Figura única anexada, que representa um esquema sinóptico funcional de uma instalação segundo a invenção. A instalação representada na Figura é relativa à produção simultânea a partir de uma fonte 11 de gás natural de partida descarbonatado, dessulfurizado e seco, de GNL 13 como produto principal e de um corte dos LGN 15 como produto secundário. Esta instalação compreende uma unidade 17 de eliminação dos hidrocarbonetos pesados em Cs+, uma unidade 19 de recuperação dos LGN e uma unidade 21 de liquefacção.
Daqui para a frente designar-se-á com a mesma referência um fluxo de liquido e a conduta que o conduz e as pressões consideradas são pressões absolutas. A unidade 17 de eliminação dos hidrocarbonetos pesados compreende, sucessivamente, a jusante da fonte 11, os primeiro, segundo e terceiro refrigeradores 25, 27 e 29 e uma primeira coluna de destilação, ou coluna 31 de destilação auxiliar equipada com um condensador na cabeça. Este condensador compreende, entre a cabeça da primeira coluna 31 e um primeiro balão 33 separador, um quarto refrigerador 35, por um lado e uma bomba 37 de refluxo por outro lado. A unidade 19 de recuperação dos LGN compreende os primeiro, segundo e terceiro permutadores 41, 43, 45 de calor, um segundo balão 47 separador, uma segunda coluna de destilação, ou coluna de destilação 49 principal, uma primeira turbina 51 acoplada a um primeiro compressor 53, um segundo compressor 55 alimentado por uma fonte 56 de energia externa, um quinto refrigerador 57 e uma bomba 59 de extracção dos LGN. A unidade 21 de liquefacção de gás natural compreende os quarto e quinto permutadores 65, 67 de calor, arrefecidos por um ciclo 69 frigorifico. 0 ciclo 69 compreende um compressor 73 de três estágios 73A, 73B, 73C, munido de um primeiro e segundo refrigeradores 75A e 75B e de um refrigerador 75C de saida, quatro 9 refrigeradores 77A a 77D em série, um terceiro balão 79 separador e as primeira e segunda turbinas 81 e 83 hidráulicas.
Um exemplo de realização do processo de acordo com a invenção vai agora ser descrito. A composição molar inicial do fluxo 101 de gás natural de partida descarbonatado, dessulfurizado e seco compreende 3,90% de azoto, 87,03% de metano, 5,50% de etano, 2,00% de propano, 0,34% de isobutano, 0,54% de n-butano, 0,18% de isopentano, 0,15% de n-pentano, 0,31% de hidrocarbonetos em Ce, 0,03% de hidrocarbonetos em C7 e 0,02% de hidrocarbonetos em C8.
Este gás 101 é sucessivamente arrefecido nos primeiro, segundo e terceiro refrigeradores 25, 27 e 29 para formar o gás natural de partida arrefecido 103. Este gás 103 é em seguida introduzido na coluna 31 de destilação.
Esta coluna 31 produz na base uma fracção 105 de hidrocarbonetos pesados em C6+. Esta fracção 105 é expandida numa válvula 106 de descompressão para produzir um fluxo 107 de hidrocarbonetos pesados expandido, que é introduzido na segunda coluna 49 de destilação num nivel NI inferior.
Por outro lado, a primeira coluna 31 produz na cabeça um fluxo 109 de gás pré-tratado. Este fluxo 109 é arrefecido e parcialmente condensado no quarto refrigerador 35 e depois introduz-se no primeiro balão 33 separador, onde se efectua a separação entre uma fase gasosa que constitui o gás natural pré-tratado 111 e uma fase liquida constituindo um liquido de refluxo 112, o qual é feito retornar sob refluxo na coluna de purificação pela bomba 37 de refluxo. 10 A composição molar do fluxo de gás 111 pré-tratado compreende 3,9783% de azoto, 88,2036% de metano, 5,3622% de etano, 1,7550% de propano, 0,2488% de isobutano, 0,3465% de n-butano, 0,0616% de isopentano, 0,0384% de n-pentano, 0,0057% de hidrocarbonetos em C6.
Neste fluxo 111, os hidrocarbonetos em C6+ são sensivelmente eliminados. O fluxo de gás natural 111 pré-tratado é, em seguida, dividido numa corrente 113 de alimentação da unidade 19 de recuperação dos LNG e numa corrente 115 de alimentação da unidade 21 de liquefacção de gás. A repartição entre estas duas correntes é escolhida pelo comando das duas válvulas 114 e 116 de regulação respectivas. A corrente 113 introduzida na unidade 19 de recuperação é arrefecida no segundo permutador 43 de calor para originar um fluxo 117 difásico de gás natural pré-tratado arrefecido. Este fluxo 117 é introduzido no segundo balão 47 separador que produz um fluxo de vapor 119 e um fluxo 121 de liquido. O fluxo 121 de liquido é expandido numa válvula 123 de descompressão e depois introduzido na coluna 49 num nivel N2 superior ao nível Nl. O fluxo 119 de vapor é separado numa fracção 125 maioritária e numa fracção 127 minoritária. A fracção 125 maioritária é expandida na turbina 51 para dar uma fracção 129 principal expandida, que é introduzida num nível N3 superior ao nível N2 na coluna 49. 11 A fracção minoritária 127 é arrefecida no terceiro permutador 45 de calor, expandida numa válvula 131 de descompressão e depois introduzida num nivel N4 superior da coluna 49 de destilação. 0 nivel N4 é superior ao nivel N3. A coluna 49 está, por outro lado, equipada por um redestilador 141 intermédio. Uma corrente 143 do redestilador é extraída desta coluna num nível NI inferior a N2 e superior a NI. Esta corrente é reaquecida no segundo permutador 43 de calor e reintroduzida na segunda coluna 49 num nível Nlb compreendido entre o nível Nla e o nível NI. A fracção 15 dos LGN é extraído do reservatório da coluna 49 de destilação pela bomba 59. Além disso, um redestilador 145 com depósito é montado na coluna 4 9 para ajustar a razão molar dos hidrocarbonetos em Ci em relação aos hidrocarbonetos em C2 da fracção 15 dos LGN. Esta razão é, de um modo preferido, inferior a 0,02.
Deste modo, esta fracção 15 dos LGN compreende 0,3688% de metano, 36,8810% de etano, 33,8344% de propano, 6,1957% de isobutano, 9,9267% de n-butano, 3,3354% de isopentano, 2,7808% de n-pentano, 5,7498% de hidrocarbonetos em Ce, 0,5564% de hidrocarbonetos em C7, 0,3710% de hidrocarbonetos em C8.
As taxas de extracção respectivas de etano, de propano, e de hidrocarbonetos em C4+ são de 36,15%, 91,21% e 99,3%. Deste modo, através do processo da invenção, a taxa de recuperação de etano é superior a 30%. A taxa de recuperação de propano é superior a 80% e é, de um modo preferido, superior a 90%. A taxa de recuperação dos hidrocarbonetos em C4+ é superior a 90% e, de um modo preferido, superior a 95%. 12 0 fluxo 151 de gás natural purificado é extraído na cabeça da coluna 49. Este fluxo 151 é reaquecido, sucessivamente, no permutador 45 de calor, no permutador 43 de calor e depois no permutador 41 de calor. Sublinha-se que nenhuma fonte de frio exterior é necessária para o funcionamento da unidade 19 de recuperação dos LNG. 0 fluxo gasoso reaquecido 153 obtido no permutador 41 é então comprimido, sucessivamente, no primeiro compressor 51 e depois no segundo compressor 55 para produzir um fluxo 155 gasoso, à pressão de liquefacção.
Este fluxo 155 é arrefecido no quinto refrigerador 57 e depois no primeiro permutador 41 de calor para originar um fluxo 157 de gás purificado arrefecido. 0 fluxo 157 é misturado na corrente 115 de alimentação da unidade de liquefacção de gás, extraído da unidade 17 de eliminação de hidrocarboneetos pesados em C6+. Este fluxo 157 e esta corrente 115 possuem temperaturas e pressões sensivelmente iguais e formam o fluxo 161 de gás natural apto a ser liquefeito. A composição molar deste fluxo 161 de gás natural apto a ser liquefeito compreende 4,1221% de azoto, 91,9686% de metano, 3,7118% de etano, 0,1858% de propano, 0,0063% de isobutano, 0,0051% de n-butano e 0,0003% de hidrocarbonetos em C5+. O fluxo 161 de gás natural apto a ser liquefeito é, em seguida, arrefecido sucessivamente nos quarto e quinto permutadores 65, 67 de calor para produzir o fluxo 13 de GNL.
Este fluxo 13 de GNL é sujeito em seguida a uma desazotação numa unidade 165. 13 A refrigeração nos quarto e quinto permutadores 65, 67 de calor é fornecida através de um fluxo 201 de mistura refrigerador. Este fluxo 201, parcialmente liquefeito no quarto refrigerador 77D, é introduzido no balão 71 separador e separado numa fase 201 de vapor e numa fase 203 liquida.
As composições molares deste fluxo 201 e das fases 203 e 205 liquida e de vapor são as seguintes:
Fluxo 201 (%) Fluxo 203 (%) Fluxo 205 (%) N2 4,0 10,18 1,94 Cl 42,4 67, 90 33, 90 C2 42,6 20,18 50,07 C3 11,0 1,74 14,09 A fase 203 de vapor é liquefeita no permutador 65 de calor para originar um fluxo líquido que é em seguida sub-arrefecido no quinto permutador 67 de calor para dar origem a um fluxo 207 líquido sub-arrefecido.
Este fluxo líquido 207 sub-arrefecido é descomprimido na primeira turbina 81 hidráulica e depois numa válvula 208 de descompressão para dar origem a um primeiro fluxo 209 de refrigeração. Este fluxo 209 vaporiza-se no permutador 67 de calor e permite liquefazer o gás 161. A fase líquida 205 é sub-arrefecida no permutador 65 para originar um fluxo sub-arrefecido que, por sua vez, é descomprimido na segunda turbina 83 hidráulica e depois numa 14 válvula 210 de descompressão, para originar um segundo fluxo 211 de refrigerador. Os fluxos 209 e 211 são misturados para originarem um fluxo 213 combinado que é vaporizado no permutador 65. Esta vaporização arrefece o fluxo 161 e condensa a fase 203 de vapor do fluxo 201 de mistura refrigerador. O fluxo de mistura 213 é, em seguida, comprimido no compressor 77, cujas caracteristicas são dadas no quadro abaixo, para se obter um fluxo 215 de mistura comprimido.
Compressor 73A 73B 73C Temperatura de aspiração (°C) -37,44 34 34 Temperatura de descarga (°C) 67,25 68,70 68,15 Pressão de aspiração (bar) 3, 65 18,30 29,70 Pressão de descarga (bar) 18,70 30,00 47,61 Rendimento politrópico (%) 82 82 82 Potência (kW) 74109 24396 21882
Este fluxo 215 de mistura comprimido é então, sucessivamente, arrefecido nos quatro refrigeradores 81 em série para formar o fluxo 201.
Os primeiro, segundo, terceiro e quarto refrigeradores 25, 27, 29, 35 de arrefecimento do gás natural de partida, por um lado, e dos quatro refrigeradores 77A a 77D de arrefecimento do fluxo 201 de mistura, por outro lado, utilizam o mesmo ciclo frigorifico de propano (não representado). Este ciclo compreende os quatro passos de vaporização seguintes: 6,7 °C e 7,92 bar, 0 °C e 4,76 bar, -20 °C e 2,44 bar, -36 °C e 1,30 bar. 15 A título de exemplo, uma modelização das temperaturas, pressões e caudais de instalação em funcionamento representada na Figura é dada na tabela abaixo.
Fluxo Temperatura (°C) Pressão (bar) Caudal (kg/h) 13 -148 58, 9 809567 15 78 43,2 123436 101 23 62,0 933003 103 -18 61,1 933003 105 -18 61,1 49888 107 -23 39, 8 49888 111 -34 60, 8 883115 113 -34 60, 8 883115 115 - - 0 117 -47 60,1 883115 123 -59 39, 8 364 69 129 -66 39, 8 675718 131 -86 39, 8 178092 143 -48 39, 6 124894 151 -76 39, 5 809567 153 32 38,8 809567 155 74 61,5 809567 157 -34,6 60,1 809567 161 -34,6 60,1 809567 201 -34 46,1 1510738 207 -148 44,9 303816 209 -154 4,2 303816 211 -130 4,1 1206922 213 -128 4,1 1510738 215 34 47, 6 1510738 16
Como ilustrado neste exemplo, a pressão da coluna 31 de destilação está, de um modo preferido, compreendida entre 45 e 65 bar. De um modo preferido, a pressão da segunda coluna é superior a 35 bar. É assim possível optimizar o funcionamento de cada uma das colunas para favorecer, por um lado, a extracção dos hidrocarbonetos em C6+ na coluna 31 e, por outro lado, a extracção de etano e de propano na coluna 49.
Por outro lado, o fluxo 157 de gás purificado e a corrente de alimentação da unidade 115 de liquefacção de gás são produzidos a uma pressão superior a 55 bar.
Este processo permite, assim, obter ganhos de energia, tal como ilustrado na tabela abaixo, em que são comparadas as energias consumidas numa instalação de referência sem a coluna 31 auxiliar e numa instalação de acordo com a invenção.
Mais precisamente, na instalação de referência, o fluxo 101 de gás natural de partida é directamente levado para a unidade 19 de extracção dos LNG e os refrigeradores 25, 27, 29 e 35 que utilizam o ciclo do propano servem igualmente para pré-arrefecer o fluxo gasoso à pressão 155 de liquefacção, contrariamente à instalação segundo a invenção onde o permutador 41 é utilizado para efectuar este pré-arrefecimento. 17
Processo de Processo de acordo referência com a invenção Compressor 73 de refrigerador 119460 120387 em mistura (kW) Compressor (não representado) 69700 72174 de propano refrigerador (kW) Compressor 55 de gás tratado 20650 14964 Total (kW) 209810 207525
Deste modo, a instalação de acordo com a invenção permite produzir simultaneamente GNL 13 de uma fracção dos LGN 15 com uma economia de 2285 kW em relação à instalação de referência.
Por outro lado, na altura do arranque da instalação de acordo com a invenção, a totalidade do fluxo 111 de gás natural pré-tratado que sai da unidade 17 de eliminação dos hidrocarbonetos pesados é directamente dirigida para a unidade de liquefacção 21 através da corrente 115 de alimentação. 0 GNL produzido possui, então, um poder calorífico relativamente elevado. A unidade 19 de recuperação dos LGN é, em seguida, feita arrancar progressivamente sem afectar a produtividade da unidade 21 de liquefacção. 0 poder calorífico do GNL produzido é, em seguida, ajustado pelos caudais relativos das correntes 113 de alimentação da unidade de recuperação de LNG e 115 da unidade de liquefacção de gás.
Do mesmo modo, em caso de incidente na unidade 19 de recuperação de LNG, a totalidade do fluxo 111 de gás natural pré-tratado que sai da unidade 17 de eliminação dos hidrocarbonetos pesados é directamente dirigida para a unidade 21 de liquefacção pela corrente 115 de alimentação. 18
Como variante, a unidade de recuperação dos LNG pode compreender uma terceira coluna de destilação montada a jusante da segunda coluna de destilação e que funciona a uma pressão inferior ou superior a esta segunda coluna. Esta terceira coluna permite enriquecer os LGN num composto particular, tal como o propano. Um exemplo de uma tal unidade é descrito no documento EP-A-0535752.
Graças à invenção que acaba de ser descrita, é possível dispor de uma instalação que produz simultaneamente GNL e LGN de maneira económica e flexível dispondo de taxas elevadas de extracção para os hidrocarbonetos em C2 a C5. 0 consumo de energia é significativamente reduzido, de maneira surpreendente, através da inserção de uma coluna de destilação auxiliar a montante da unidade de recuperação dos LGN e através da introdução nesta unidade da fracção da cabeça desta coluna. A produtividade de uma tal instalação é aumentada pela possibilidade de dirigir, pelo menos, uma parte desta fracção da cabeça directamente para a unidade de liquefacção, nomeadamente aquando das fases de arranque da instalação ou em caso de avaria da unidade de recuperação dos LNG.
Por outro lado, esta instalação permite a produção do GNL, do qual se pode ajustar o poder calorífico.
Lisboa, 30 de Julho de 2007 19

Claims (13)

  1. REIVINDICAÇÕES 1. Processo de produção simultânea de um gás (161) natural apto a ser liquefeito e de uma fracção (15) de líquidos de gás natural (LGN) a partir de um gás (101) natural de partida compreendendo azoto, metano, hidrocarbonetos em C2 a C5 e hidrocarbonetos pesados em C6+; do tipo compreendendo as passos seguintes: (a) faz-se um pré-tratamento ao referido gás (101) natural para se obter um gás (111) natural pré-tratado; (b) arrefece-se o gás (111) natural pré-tratado originado no passo (a) até uma temperatura próxima do seu ponto de orvalho; (c) descomprime-se o gás (117) natural pré-tratado arrefecido obtido no passo (b) e introduz-se o gás (121, 127, 129) natural expandido numa unidade (19) de recuperação dos LGN compreendendo, pelo menos, uma coluna (49) de destilação principal, de modo a produzir, por um lado, na cabeça da coluna, um gás (151) natural purificado e, por outro lado, a referida fracção (15) dos LGN; e (d) forma-se o referido gás (161) natural apto a ser liquefeito a partir do gás (151) natural purificado obtido no passo (c); caracterizado por o passo (a) compreender os subpassos seguintes: 1 (al) arrefece-se o gás (101) natural de partida até uma temperatura próxima do seu ponto de orvalho; (a2) introduz-se o referido gás (103) de partida arrefecido obtido no passo (al) numa coluna (31) de destilação auxiliar equipada com um condensador (32) de cabeça produzindo um refluxo, com a coluna (31) de destilação auxiliar trabalhando a uma pressão compreendida entre 45 e 65 bar e produzindo na cabeça o referido gás (111) natural pré-tratado, gás (111) natural pré-tratado esse que não contém praticamente hidrocarboentos em C6+, produzindo esta primeira coluna (31) auxiliar de destilação, para além disso, uma fracção de hidrocarbonetos pesados essencialmente em C6+; em que a passo (c) compreende os subpassos seguintes: (cl) introduz-se o gás (117) natural pré-tratado obtido no passo (b) num balão (47) separador para obter um fluxo (121) líquido e um fluxo (125) gasoso; (c2) descomprime-se o fluxo (125) gasoso obtido no passo (cl) numa turbina (51) acoplada a um primeiro compressor (53); (c 3) introduz-se o fluxo (129) obtido no passo (c2) na coluna principal (49) num nivel N3 intermédio; (c4) expande-se o fluxo (121) líquido obtido na passo (cl) e introduz-se este fluxo (121) líquido expandido na coluna (49) principal num nível N2 inferior ao nível N3 2 e em que o gás (161) natural apto a ser liquefeito compreende, para além disso, uma parte (115) do gás (111) natural pré-tratado directamente obtido na passo (a).
  2. 2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por a passo (d) compreender os subpassos seguintes: (dl) comprime-se a uma pressão de liquefacção o gás (151) natural purificado extraído da cabeça da referida coluna (49) principal no, pelo menos, primeiro compressor (53); (d2) arrefece-se o gás (155) natural purificado comprimido obtido no passo (dl), por permuta de calor com o referido gás (151) natural purificado extraído da cabeça da coluna (49) principal, num primeiro permutador (41) de calor, para produzir o gás (161) natural apto a ser liquefeito.
  3. 3. Processo de acordo com a reivindicação 2, caracterizado por o passo (b) compreender o subpasso seguinte: (bl) arrefece-se o gás (113) natural pré-tratado obtido no passo (a) por permuta de calor com o gás (151) natural purificado extraído da segunda coluna (49) principal num segundo permutador (43) de calor.
  4. 4. Processo de acordo com a reivindicação 2 ou 3, caracterizado por no passo (dl) se comprimir o gás (153) natural purificado à saída do primeiro compressor (53) num segundo compressor (56) alimentado por uma fonte (56) de energia externa para se atingir a referida pressão de liquefacção. 3
  5. 5. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado por a pressão da coluna (49) de destilação principal ser superior a 35 bar.
  6. 6. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado por compreender uma fase de arranque na qual o gás (161) natural apto a ser liquefeito é constituído maioritariamente, ou totalmente, pelo gás (111) natural pré-tratado directamente obtido na passo (a), estando o referido gás (161) natural apto a ser liquefeito relativamente enriquecido em hidrocarbonetos de C2 a C5, e por o processo compreender uma fase ulterior de produção na qual a parte (115) de gás (111) natural pré-tratado directamente obtido no passo (a) no gás (161) natural apto a ser liquefeito ser ajustada em função do seu teor desejado em hidrocarbonetos de C2 a C5 no gás (161) natural apto a ser liquefeito.
  7. 7. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado por um líquido (105) produzido na coluna (31) auxiliar ser descomprimido e introduzido na coluna (49) principal.
  8. 8. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado por a coluna (31) de destilação auxiliar estar adaptada para extrair sensivelmente 98% em moles de hidrocarbonetos em C6+ presentes no gás (101) natural de partida.
  9. 9. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado por o teor molar em 4 hidrocarbonetos em C6+ no gás (111) natural pré-tratado ser sensivelmente igual a 57 ppm.
  10. 10. Instalação produção simultânea de um gás (161) natural apto a ser liquefeito e de uma fracção (15) de líquidos de gás natural (LGN) a partir de um gás (101) natural de partida compreendendo azoto, metano, hidrocarbonetos em C2 a C5 e hidrocarbonetos pesados em Cê+, do tipo compreendendo: (a) uma unidade (17) de pré-tratamento do referido gás (101) natural para se obter um gás (111) natural pré-tratado; (b) meios (43) de arrefecimento do gás (111) natural pré-tratado até uma temperatura próxima do seu ponto de orvalho; (c) uma unidade (19) de recuperação dos LGN compreendendo meios (51, 123, 131) de descompressão do gás (117) natural pré-tratado arrefecido, e compreendendo, pelo menos, uma coluna (49) de destilação principal que produz, por um lado, na cabeça da coluna, um gás (151) natural purificado e, por outro lado, a referida fracção (15) dos LGN; e (d) meios (53, 55, 41) de formação do gás natural apto a ser liquefeito a partir do gás (151) natural purificado obtido no passo (c); caracterizada por a unidade (17) de pré-tratamento compreender: 5 (al) meios (25, 27, 29) de arrefecimento do gás (101) natural de partida até uma temperatura próxima do seu ponto de orvalho; (a2) uma coluna (31) de destilação auxiliar do gás (103) natural de partida arrefecido, equipada com um condensador (32) de cabeça produzindo um refluxo, com a coluna (31) de destilação auxiliar trabalhando a uma pressão compreendida entre 45 e 65 bar e produzindo na cabeça o referido gás (111) natural pré-tratado, o qual não contém praticamente hidrocarbonetos em C6+, produzindo esta coluna auxiliar de destilação, para além disso, uma fracção (105) de hidrocarbonetos pesados essencialmente em C6+. em que a unidade (19) de recuperação dos LNG compreende: (cl) um balão (47) separador do gás (117) natural pré-tratado arrefecido que produz um fluxo (121) liquido e um fluxo (119) gasoso; (c2) uma primeira turbina (51) de descompressão do referido fluxo gasoso acoplada a um primeiro compressor (53); (c3) meios de introdução do fluxo (129) gasoso expandido na coluna (49) principal num nivel N3 intermédio; (c4) meios (123) de descompressão do referido fluxo (121) líquido e meios de introdução do fluxo líquido expandido na coluna (49) principal num nível N2 inferior ao nível N3; e em que os meios de formação do gás (161) natural apto a ser liquefeito compreendem meios de introdução selectiva 6 de uma parte (115) regulável do gás (111) natural pré-tratado directamente obtido da unidade (17) de pré-tratamento numa conduta (161) de gás natural apto a ser liquefeito.
  11. 11. Instalação de acordo com a reivindicação 10, caracterizada por os meios (53, 55, 41) de formação do gás (161) natural apto a ser liquefeito compreenderem: (dl) meios (53, 55) de compressão do gás (151) natural purificado extraído da cabeça da referida coluna (49) principal a uma pressão de liquefacção compreendendo, pelo menos, o primeiro compressor (53); (d2) um primeiro permutador (41) de calor que coloca o gás (155) natural purificado comprimido obtido nos referidos meios (53, 55), em relação de permuta térmica com o referido gás (151) natural purificado extraído da cabeça da coluna (49) principal, sendo o referido gás (155) natural purificado comprimido arrefecido neste primeiro permutador (41) para produzir o gás (161) natural apto a ser liquefeito.
  12. 12. Instalação de acordo com a reivindicação 11, caracterizada por os meios (43) de arrefecimento do gás (111) natural pré-tratado compreender um segundo permutador (43) de calor que coloca este gás (111) em relação de permuta térmica com o referido gás (151) natural purificado extraído da cabeça da coluna (49) principal.
  13. 13. Instalação de acordo com a reivindicação 11 ou 12, caracterizada por os meios (53, 55) de compressão do gás 7 (151) natural purificado extraído da cabeça da coluna (49) principal, compreenderem, para além disso, um segundo compressor (55) alimentado por uma fonte de energia externa natural e destinado a aumentar a pressão do gás (155) purificado comprimido até à pressão de liguefacção. Lisboa, 30 de Julho de 2007
PT04767210T 2003-06-02 2004-05-28 Processo e instalação de produção simultanea de um gás natural apto a ser liquefeito e de uma fracção de líquidos do gás natural. PT1639062E (pt)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0306632A FR2855526B1 (fr) 2003-06-02 2003-06-02 Procede et installation de production simultanee d'un gaz naturel apte a etre liquefie et d'une coupe de liquides du gaz naturel

Publications (1)

Publication Number Publication Date
PT1639062E true PT1639062E (pt) 2007-08-09

Family

ID=33427602

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PT04767210T PT1639062E (pt) 2003-06-02 2004-05-28 Processo e instalação de produção simultanea de um gás natural apto a ser liquefeito e de uma fracção de líquidos do gás natural.

Country Status (16)

Country Link
US (1) US7237407B2 (pt)
EP (1) EP1639062B1 (pt)
JP (1) JP4669473B2 (pt)
KR (1) KR101062153B1 (pt)
CN (1) CN100588702C (pt)
AT (1) ATE361352T1 (pt)
CA (1) CA2527381C (pt)
CY (1) CY1106780T1 (pt)
DE (1) DE602004006266T2 (pt)
ES (1) ES2286670T3 (pt)
FR (1) FR2855526B1 (pt)
MX (1) MXPA05012952A (pt)
PL (1) PL1639062T3 (pt)
PT (1) PT1639062E (pt)
TW (1) TWI352614B (pt)
WO (1) WO2004108865A2 (pt)

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MY142263A (en) * 2005-04-12 2010-11-15 Shell Int Research Method and apparatus for liquefying a natural gas stream
US20070012072A1 (en) * 2005-07-12 2007-01-18 Wesley Qualls Lng facility with integrated ngl extraction technology for enhanced ngl recovery and product flexibility
US7500370B2 (en) * 2006-03-31 2009-03-10 Honeywell International Inc. System and method for coordination and optimization of liquefied natural gas (LNG) processes
CN101421574B (zh) * 2006-04-12 2011-07-13 国际壳牌研究有限公司 用于液化天然气物流的方法和装置
RU2436024C2 (ru) * 2006-05-19 2011-12-10 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ и устройство для обработки потока углеводородов
US8571688B2 (en) 2006-05-25 2013-10-29 Honeywell International Inc. System and method for optimization of gas lift rates on multiple wells
AU2007273015B2 (en) * 2006-07-10 2010-06-10 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for rich gas conditioning for NGL recovery
CN101506606B (zh) * 2006-08-23 2011-06-08 国际壳牌研究有限公司 用于处理烃物流的方法和设备
WO2008079129A1 (en) * 2006-12-26 2008-07-03 Carrier Corporation Refrigerant system with economizer, intercooler and multi-stage compressor
WO2008090165A2 (en) * 2007-01-25 2008-07-31 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream
US7946127B2 (en) 2007-02-21 2011-05-24 Honeywell International Inc. Apparatus and method for optimizing a liquefied natural gas facility
EP2119758A4 (en) * 2007-03-13 2011-08-31 Mitsui Shipbuilding Eng PROCESS FOR PRODUCING GASEOUS HYDRATE
FR2914990B1 (fr) * 2007-04-13 2010-02-26 Air Liquide Procede de mise en froid d'une ligne d'echange cryogenique.
EP1988494A1 (en) * 2007-04-30 2008-11-05 Honeywell International Inc. System and method for coordination and optimization of liquefied natural gas (LNG) processes
US9003828B2 (en) * 2007-07-09 2015-04-14 Lng Technology Pty Ltd Method and system for production of liquid natural gas
JP5813950B2 (ja) * 2007-07-09 2015-11-17 エルエヌジー テクノロジー ピーティーワイ リミテッド 液化天然ガスの生成方法およびシステム
US8534094B2 (en) * 2008-04-09 2013-09-17 Shell Oil Company Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream
DE102008019392A1 (de) * 2008-04-17 2009-10-22 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoffreichen Fraktion
US8209997B2 (en) 2008-05-16 2012-07-03 Lummus Technology, Inc. ISO-pressure open refrigeration NGL recovery
US20100175425A1 (en) * 2009-01-14 2010-07-15 Walther Susan T Methods and apparatus for liquefaction of natural gas and products therefrom
US8627681B2 (en) 2009-03-04 2014-01-14 Lummus Technology Inc. Nitrogen removal with iso-pressure open refrigeration natural gas liquids recovery
CN101508925B (zh) * 2009-03-13 2012-10-10 北京永记鑫经贸有限公司 一种天然气液化工艺
US8097182B2 (en) * 2009-06-17 2012-01-17 A.S. Trust & Holdings, Inc. Hydrocarbon refrigerant and detergent composition
US10082331B2 (en) * 2009-07-16 2018-09-25 Conocophillips Company Process for controlling liquefied natural gas heating value
FR2954345B1 (fr) * 2009-12-18 2013-01-18 Total Sa Procede de production de gaz naturel liquefie ayant un pouvoir calorifique superieur ajuste
AU2011296633B2 (en) * 2010-09-03 2016-07-14 Twister B.V. Refining system and method for refining a feed gas stream
CA2841624C (en) 2011-08-10 2019-09-03 Conocophillips Company Liquefied natural gas plant with ethylene independent heavies recovery system
CN104736504A (zh) * 2012-07-26 2015-06-24 氟石科技公司 用于深度的进料气体烃露点调整的构造和方法
RU2641778C2 (ru) 2012-12-28 2018-01-22 Линде Инжиниринг Норз Америка Инк. Комплексный способ извлечения газоконденсатных жидкостей и сжижения природного газа
CN103865601B (zh) * 2014-03-13 2015-07-08 中国石油大学(华东) 丙烷预冷脱乙烷塔顶回流的重烃回收方法
KR101561385B1 (ko) * 2014-03-28 2015-10-27 영남대학교 산학협력단 천연가스의 예비 분리를 통한 천연가스오일 회수방법
JP6527714B2 (ja) * 2015-02-25 2019-06-05 レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 液体燃料ガスの供給装置および供給方法
US11402155B2 (en) 2016-09-06 2022-08-02 Lummus Technology Inc. Pretreatment of natural gas prior to liquefaction
JP7026490B2 (ja) * 2017-11-21 2022-02-28 レール・リキード－ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード Ｂｏｇ再凝縮装置およびそれを備えるｌｎｇ貯蔵システム。
CN109294647B (zh) * 2018-09-17 2021-08-13 广州智光节能有限公司 天然气的提纯***

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3440828A (en) * 1966-02-11 1969-04-29 Air Prod & Chem Liquefaction of natural gas employing cascade refrigeration
US4456461A (en) * 1982-09-09 1984-06-26 Phillips Petroleum Company Separation of low boiling constituents from a mixed gas
FR2681859B1 (fr) * 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const Procede de liquefaction de gaz naturel.
US5325673A (en) 1993-02-23 1994-07-05 The M. W. Kellogg Company Natural gas liquefaction pretreatment process
US5555748A (en) * 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6354105B1 (en) * 1999-12-03 2002-03-12 Ipsi L.L.C. Split feed compression process for high recovery of ethane and heavier components
US6401486B1 (en) 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
FR2817766B1 (fr) * 2000-12-13 2003-08-15 Technip Cie Procede et installation de separation d'un melange gazeux contenant du methane par distillation,et gaz obtenus par cette separation
TW573112B (en) * 2001-01-31 2004-01-21 Exxonmobil Upstream Res Co Process of manufacturing pressurized liquid natural gas containing heavy hydrocarbons
US6526777B1 (en) * 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
UA76750C2 (uk) * 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Спосіб зрідження природного газу (варіанти)
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6662589B1 (en) * 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas

Also Published As

Publication number Publication date
FR2855526A1 (fr) 2004-12-03
WO2004108865A2 (fr) 2004-12-16
WO2004108865A3 (fr) 2005-02-17
KR101062153B1 (ko) 2011-09-05
MXPA05012952A (es) 2006-02-28
CN100588702C (zh) 2010-02-10
US7237407B2 (en) 2007-07-03
JP2007526924A (ja) 2007-09-20
ATE361352T1 (de) 2007-05-15
KR20060021869A (ko) 2006-03-08
CN1813046A (zh) 2006-08-02
EP1639062A2 (fr) 2006-03-29
DE602004006266D1 (de) 2007-06-14
ES2286670T3 (es) 2007-12-01
JP4669473B2 (ja) 2011-04-13
US20040244415A1 (en) 2004-12-09
PL1639062T3 (pl) 2007-11-30
CA2527381A1 (fr) 2004-12-16
CA2527381C (fr) 2012-03-13
FR2855526B1 (fr) 2007-01-26
TWI352614B (en) 2011-11-21
TW200503815A (en) 2005-02-01
EP1639062B1 (fr) 2007-05-02
DE602004006266T2 (de) 2008-01-10
CY1106780T1 (el) 2012-05-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PT1639062E (pt) Processo e instalação de produção simultanea de um gás natural apto a ser liquefeito e de uma fracção de líquidos do gás natural.
JP4718497B2 (ja) 天然ガスからヘリウム及び液化天然ガスなどの生成物を生成する方法及び装置
RU2374575C2 (ru) Извлечение пгк, объединенное с производством сжиженного природного газа
JP6923629B2 (ja) 発電システム及び方法からの低圧液体二酸化炭素の生成
US10215488B2 (en) Treatment of nitrogen-rich natural gas streams
RU2554736C2 (ru) Способ очистки многофазного углеводородного потока и предназначенная для этого установка
US9316434B2 (en) Process for producing liquid and gaseous nitrogen streams, a gaseous stream which is rich in helium and a denitrided stream of hydrocarbons and associated installation
PL189829B1 (pl) Sposób wytwarzania sprężonej cieczy bogatej w metan z wieloskładnikowego strumienia zasilającego
US20070240449A1 (en) Method for producing liquefied natural gas
MX2013014870A (es) Proceso para la licuefaccion de gas natural.
MXPA06012772A (es) Licuefaccion de gas natural.
HU222696B1 (hu) Eljárás túlnyomásos, metándús gázáram, különösen földgáz cseppfolyósítására
JP2005042093A (ja) 天然ガスからのメタンより重い成分回収方法及び装置
CZ299027B6 (cs) Zdokonalený postup zkapalnování zemního plynu
KR20070045279A (ko) 천연 가스 액화 공정
PT1828697E (pt) Processo e instalação de produção de gás natural tratado, de uma fracção rica em hidrocarbonetos c3 + e de uma corrente rica em etano
MX2011000840A (es) Produccion de gas natural licuado.
US20190041128A1 (en) Recovery Of Helium From Nitrogen-Rich Streams
US4158556A (en) Nitrogen-methane separation process and system
US5579655A (en) Process and apparatus for the liquefaction of hydrogen
JP2022534588A (ja) 高圧圧縮及び膨張による天然ガスの前処理及び予冷
US11097220B2 (en) Method of preparing natural gas to produce liquid natural gas (LNG)
RU2423653C2 (ru) Способ для сжижения потока углеводородов и установка для его осуществления
RU2720732C1 (ru) Способ и система охлаждения и разделения потока углеводородов
AU2018226977B2 (en) Additional liquid natural gas plant and method of operating thereof