PL198858B1 - Forma do wyrobów szklanych i sposób wytwarzania formy do wyrobów szklanych - Google Patents
Forma do wyrobów szklanych i sposób wytwarzania formy do wyrobów szklanychInfo
- Publication number
- PL198858B1 PL198858B1 PL354417A PL35441702A PL198858B1 PL 198858 B1 PL198858 B1 PL 198858B1 PL 354417 A PL354417 A PL 354417A PL 35441702 A PL35441702 A PL 35441702A PL 198858 B1 PL198858 B1 PL 198858B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- weight
- amount
- mold
- magnesium
- graphite
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 17
- 238000000465 moulding Methods 0.000 title description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 34
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 25
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 24
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 21
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 14
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 10
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 5
- 210000003022 colostrum Anatomy 0.000 claims 1
- 235000021277 colostrum Nutrition 0.000 claims 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 8
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract description 4
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 abstract 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 12
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 229910001060 Gray iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 235000013405 beer Nutrition 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000002537 cosmetic Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B9/00—Blowing glass; Production of hollow glass articles
- C03B9/30—Details of blowing glass; Use of materials for the moulds
- C03B9/48—Use of materials for the moulds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/04—Cast-iron alloys containing spheroidal graphite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/10—Cast-iron alloys containing aluminium or silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)
- Table Devices Or Equipment (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Forging (AREA)
- Cookers (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Reguluje si e wybiórczo przewodno sc ciepln a wst epnych form do kszta ltowania wyrobów szkla- nych i form w lasciwych z zeliwa sferoidalnego nirezist przez tworzenie zwartego grafitu w mikrostruk- turze formy podczas przygotowania materia lu stopionego i odlewania korpusów form. W szczególno- sci w przypadku zeliwa sferoidalnego nirezist rodzaju D5 wed lug normy ASTM-A-439-84, zwarty grafit formuje si e wybiórczo w odlewanej mikrostrukturze korpusu formy przez regulowanie st ezenia magne- zu i siarki w sk ladzie zeliwa do zakresów 0,01 do 0,04 % wagowych magnezu i 0,00 do 0,01 % wago- wych siarki oraz dodanie tytanu do sk ladu zeliwa w zakresie oko lo 0,01 do 0,25 % wagowych tytanu. Chocia z tworzenie si e zbitego grafitu w mikrostrukturze odlewniczej jest zwykle uwa zane za niepo zada- ne dla form do kszta ltowania wyrobów szklanych, stwierdzono, ze tworzenie ma lej, ale znacz acej ilo sci grafitu daje mo zliwo sc wybiórczego kszta ltowania charakterystyki przewodno sci cieplnej korpusu formy. PL PL PL PL
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest forma do wyrobów szklanych i sposób wytwarzania formy do wyrobów szklanych.
Fachowość wytwarzania pojemników szklanych zapewnia obecnie tak zwane urządzenie z pojedynczymi sekcjami. Urządzenia takie zawierają wiele oddzielnych lub pojedynczych sekcji wytwórczych, z których każda posiada wiele mechanizmów roboczych do przekształcania jednego lub wielu wsadów lub kropli stopionego szkła w wydrążone pojemniki szklane i przenoszenia pojemników przez kolejne stanowiska w sekcji urządzenia. Każda sekcja urządzenia zawiera zazwyczaj jedną lub więcej form wstępnych, w których kropla szkła jest wstępnie formowana w operacji wydmuchiwania lub tłoczenia, jedną lub więcej łap przestawiających do przenoszenia form wstępnych do form właściwych, w których pojemniki są wydmuchiwane do postaci końcowej, kleszcze do wyjmowania ukształtowanych pojemników na płytę do odstawiania, i mechanizm zgarniający do przenoszenia uformowanych pojemników z płyty do odstawiania na przenośnik urządzenia. Opis patentowy Stanów Zjednoczonych Ameryki 4,362,544 zawiera omówienie tła obu procesów formowania wyrobów szklanych, sposobu dmuchająco-dmuchającego i sposobu tłocząco-dmuchającego i ujawnia elektropneumatyczne urządzenie z pojedynczymi sekcjami przystosowane do wykorzystania w dowolnym procesie. W przeszłości formy wstępne i formy właściwe urządzeń do kształtowania wyrobów szklanych były zwykle schładzane przez kierowanie powietrza na części formy lub przez części formy. Przykładowo, w opisach patentowych Stanów Zjednoczonych Ameryki 3,887,350 i 4,142,884 zaproponowano kierowanie cieczy, takiej na przykład jak woda, przez kanały w częściach formy dla poprawienia odprowadzania ciepła.
Materiał formy do wytwarzania wyrobów szklanych o wysokiej jakości musi mieć następującą charakterystykę: dobrą odporność na zużycie, dobrą odporność na pękanie w cyklu obróbki cieplnej, dobre własności mechaniczne, dobrą charakterystykę uwalniania szkła, łatwą obrabialność skrawaniem, łatwość napraw i możliwość ekonomicznego wykonania. Do zastosowania jako materiał formy do wytwarzania wyrobów szklanych, w którym pożądana jest zmniejszona przewodność cieplna (na przykład w porównaniu z żeliwem szarym) zaproponowano żeliwo sferoidalne, które określa się jako żeliwo, w którym swobodny grafit mikrostrukturalny występuje w postaci kulek. Szczególne przykłady wyrobów szklanych, w których stosuje się zazwyczaj żeliwo sferoidalne jako materiał formy, stanowią pojemniki, które wymagają odprowadzania jedynie niewielkiej ilości ciepła z urządzeń formujących, takie jak butelki na środki farmaceutyczne i kosmetyczne. Jednakże żeliwa sferoidalnego nie stosowano przy wytwarzaniu form dla dużych pojemników, takich jak butelki do piwa, z powodu jego obniżonych własności przenikania ciepła i odporności w cyklu obróbki cieplnej. Do wytwarzania wyrobów szklanych zaproponowano żeliwo sferoidalne nirezist. Zwiększona zawartość niklu w żelazie sferoidalnym nirezist przyczynia się do ulepszonych własności uwalniania szkła. Jednakże znormalizowane austenityczne żeliwo sferoidalne nirezist nie wykazuje wymaganej przewodności cieplnej i odporności na pękanie przy cyklicznej obróbce cieplnej.
Europejski opis zgłoszeniowy EP 1084994A2 opublikowany 21 marca 2001 ujawnia, że korpus lub korpusy formy (albo formy wstępnej, albo właściwej) urządzenia do kształtowania wyrobów szklanych z pojedynczymi sekcjami mogą być zbudowane z austenitycznego żeliwa sferoidalnego nirezist. Takie żeliwo sferoidalne jest korzystnie żeliwem sferoidalnym nirezist rodzaju D według normy ASTM-A439-84, ale zmodyfikowanym tak, aby miało zwiększone zawartości krzemu i molibdenu. Jako przykład ujawnione jest żeliwo sferoidalne rodzaju D2-C. Zawartość krzemu jest korzystnie większa od 3,0% wagowych, a najbardziej korzystnie wynosi 4,20 ± 0,20% wagowych. Zawartość molibdenu jest korzystnie większa od 0,5% wagowych, a najbardziej korzystnie wynosi 0,70 ± 0,10% wagowych. Zwiększona zawartość krzemu zmniejsza przewodność cieplną materiału formy. Zwiększona zawartość molibdenu poprawia odporność na pękanie przy cyklicznej obróbce cieplnej. Zwiększona zawartość niklu charakterystyczna dla materiałów nirezist poprawia własności uwalniania szkła. Skład austenitycznego żeliwa sferoidalnego nirezist według tego zgłoszenia zapewnia w rezultacie pożądane własności odporności na ścieranie i inne własności mechaniczne, łatwą obrabialność skrawaniem i łatwość napraw oraz pożądaną możliwość ekonomicznego wytwarzania. Austenityczny materiał nirezist wykazuje również bardziej stabilną mikrostrukturę niż żeliwo szare, na przykład do temperatury 760°C (1400 stopni F).
Zgodnie z obecną technologią, formy wstępne i formy właściwe urządzenia do wytwarzania wyrobów szklanych z pojedynczymi sekcjami zaprojektowane są jako całkowicie oddzielone od siebie dla uzyskania najbardziej pożądanych własności cieplnych i innych własności w zróżnicowanych warunkach,
PL 198 858 B1 w jakich formy dział ają . Głównym zadaniem niniejszego wynalazku jest opracowanie ogólnego materiału form o własnościach przenikania ciepła przystosowanych do czasu wytwarzania przez wybiórcze dostosowanie zestawu metali przed odlewaniem korpusów form, który to materiał może być stosowany zarówno na formy wstępne jak i formy właściwe urządzenia do wytwarzania wyrobów szklanych z pojedynczymi sekcjami.
Forma do wyrobów szklanych mająca mikrostrukturę, która składa się w zasadzie z węgla w ilości 1,50 do 2,40% wagowych, krzemu w ilości 1,00 do 2,80% wagowych, manganu w ilości 0,05 do 1,00% wagowych, fosforu w ilości 0,00 do 0,08% wagowych, chromu w ilości 0,00 do 0,10% wagowych, molibdenu w ilości 0,00 do 0,80% wagowych, niklu, magnezu, siarki, tytanu i żelaza w ilości uzupełniającej do 100% wagowych, odznacza się według wynalazku tym, że mikrostrukturę stanowi austenityczne żelazo sferoidalne nirezist, które zawiera mierzalną ilość zwartego grafitu, oraz nikiel w iloś ci 34,0 do 36,0% wagowych, magnez w iloś ci 0,01 do 0,04% wagowych, siarkę w iloś ci 0,00 do 0,01% wagowych i tytan w ilości 0,01 do 0,25% wagowych.
Korzystnie co najmniej 40% grafitu w mikrostrukturze stanowi zwarty grafit.
Sposób wytwarzania formy do wyrobów szklanych, w którym a) odlewa się formę, która składa się w zasadzie z węgla w ilości 1,50 do 2,40% wagowych, krzemu w ilości 1,00 do 2,80% wagowych, manganu w ilości 0,05 do 1,00% wagowych, fosforu w ilości 0,00 do 0,08% wagowych, chromu w iloś ci 0,00 do 0,10% wagowych, molibdenu w iloś ci 0,00 do 0,80% wagowych, niklu, magnezu, siarki, tytanu i żelaza w ilości uzupełniającej do 100% wagowych, charakteryzuje się według wynalazku tym, że b) w etapie a) stosuje się austenityczne żelazo sferoidalne nirezist, które zawiera mierzalną ilość zwartego grafitu i nikiel w ilości 34,0 do 36,0% wagowych, oraz c) wybiórczo reguluje się przewodność cieplną formy podczas etapu a) wybiórczo regulując zawartość magnezu w formie w zakresie 0,01 do 0,04% wagowych, zawartość siarki w zakresie 0,00 do 0,01% wagowych i zawartość tytanu w zakresie 0,01 do 0,25% wagowych.
Przewodność cieplną form wstępnych i form właściwych z żeliwa nirezist do wytwarzania wyrobów szklanych reguluje się wybiórczo przez tworzenie grafitu zwartego w mikrostrukturze formy podczas wytwarzania stopionego materiału i odlewania korpusów form. W szczególności w przypadku żeliwa sferoidalnego nirezist rodzaju D5 według normy ASTM-A 439-84, grafit zwarty formowany jest wybiórczo w odlewanej mikrostrukturze korpusu formy przez regulowanie stężenia magnezu i siarki w składzie żeliwa do zakresów 0,01 do 0,04% wagowych magnezu i 0,00 do 0,01% wagowych siarki oraz dodanie tytanu do składu żeliwa w zakresie 0,10 do 0,25% wagowych tytanu. Chociaż tworzenie się zwartego grafitu w lanej mikrostrukturze ciągliwej jest zwykle uważane za niepożądane dla form do kształtowania pojemników szklanych, stwierdzono, że tworzenie małej, ale znaczącej ilości grafitu daje możliwość wybiórczego kształtowania charakterystyki przewodności cieplnej korpusu formy.
Forma do urządzenia do kształtowania wyrobów szklanych według jednego z zalecanych przykładów wykonania wynalazku zawiera austenityczne żeliwo sferoidalne nirezist o zwartym graficie mające zawartość magnezu w zakresie 0,01 do 0,04% wagowych, zawartość siarki w ilości 0,00 do 0,01% wagowych i zawartość tytanu w zakresie od 0,01 do 0,025% wagowych. W zalecanym przykładzie wykonania wynalazku austenityczne żeliwo sferoidalne nirezist (rodzaj D5) o zwartym graficie ma znaczącą lub mierzalną ilość grafitu zwartego wynoszącą 40% lub więcej, co oznacza, że co najmniej 40% grafitu jest w postaci raczej zbitej niż grafitu kulkowego. Zalecany przykład wykonania wynalazku zasadniczo składa się z węgla w ilości 1,50 do 2,40% wagowych, krzemu w ilości 1,00 do 2,80% wagowych, manganu w ilości 0,05 do 1,00% wagowych, fosforu w ilości 0,00 do 0,08% wagowych, niklu w iloś ci 34,00 do 36,00% wagowych, chromu w iloś ci 0,00 do 0,10% wagowych, molibdenu w ilo ś ci 0,00 do 0,80% wagowych, magnezu w ilości 0,01 do 0,04% wagowych, siarki w ilości 0,00 do 0,01% wagowych, tytanu w ilości 0,01 do 0,25% wagowych i żelaza bilansującego do 100% wagowych.
Sposób wytwarzania formy do urządzenia do kształtowania wyrobów szklanych według zalecanego przykładu wykonania obejmuje odlewanie formy z żeliwa sferoidalnego austenitycznego nirezist rodzaju D5 według normy ASTM-A439-84, przy jednoczesnym wybiórczym regulowaniu przewodności cieplnej formy przez wybiórcze regulowanie zawartości magnezu w formie w zakresie 0,01 do 0,04% wagowych, zawartości siarki w zakresie 0,00 do 0,01% wagowych i zawartości tytanu w zakresie 0,01 do 0,25% wagowych. Wybiórcze dostosowywanie charakterystyki przenikania ciepła materiału formy podczas procesu kształtowania formy pozwala na wykorzystanie tego samego materiału podstawowego zarówno na formy wstępne jak i na formy właściwe, jednocześnie zapewniając możliwość wybiórczego dopasowania własności przenikania ciepła każdego rodzaju formy do szczególnych wymagań podczas stosowania.
PL 198 858 B1
P r z y k ł a d y w y k o n a n i a
Korpusy formy do urządzenia do kształtowania wyrobów szklanych (zarówno korpusy form wstępnych jak i korpusy form właściwych) zbudowane są z austenitycznego żeliwa sferoidalnego zgodnego z preferowanymi przykładami wykonania wynalazku. Żeliwo sferoidalne nirezist stanowi żeliwo sferoidalne, które ma dużą zawartość niklu. Żeliwo sferoidalne nirezist rodzaju D5 według normy ASTM-A439-84 ma następujący skład: 1,50 do 2,40% wagowych węgla, 1,00 do 2,80% wagowych krzemu, 0,05 do 1,00% wagowych manganu, 0,00 do 0,08% wagowych fosforu, 34,00 do 36,00% wagowych niklu, 0,00 do 0,10% wagowych chromu, 0,00 do 0,80% wagowych molibdenu, około 0,03 do 0,06% wagowych magnezu, około 0,01% wagowych siarki, i żelazo w ilości uzupełniającej do 100% wagowych. Zgodnie z niniejszym wynalazkiem stężenia magnezu i siarki w materiale stopionym lub „ogrzanym” przed odlewaniem zmniejsza się do zakresu 0,01 do 0,04% wagowych magnezu i 0,00 do 0,01% wagowych siarki oraz dodaje się tytan do materiału stopionego lub „ogrzanego” w ilości pozwalającej uzyskać stężenie tytanu w zakresie 0,10 do 0,25% wagowych. Zmniejszenie stężenia magnezu zwiększa skłonność struktury grafitu do pozostawania raczej w zwartej postaci niż postaci kulek. Podobnie, zmniejszenie zawartości siarki wzmaga tworzenie grafitu zwartego. Dodatek tytanu zwiększa skłonność struktury grafitu do przybierania raczej zwartej postaci niż postaci kulek i wspomaga powstawanie grafitu zwartego. Wszystkie trzy pierwiastki muszą pozostawać pod kontrolą dla zapewnienia powtarzalności mikrostruktury.
Zatem skład korpusów formy według niniejszego wynalazku jest następujący: 1,50 do 2,40% wagowych węgla, 1,00 do 2,80% wagowych krzemu, 0,05 do 1,00% wagowych manganu, 0,00 do 0,08% wagowych fosforu, 34,00 do 36,00% wagowych niklu, 0,00 do 0,10% wagowych chromu, 0,00 do 0,80% wagowych molibdenu, 0,01 do 0,04% wagowych magnezu, 0,00 do 0,01% wagowych siarki, 0,01 do 0,25% wagowych tytanu i żelazo w ilości stanowiącej uzupełnienie do 100% wagowych. Zmniejszenie stężeń magnezu i siarki i dodanie tytanu powodują wytwarzanie grafitu zwartego w mikrostrukturze korpusów formy. Stężenie grafitu zwartego w mikrostrukturze formy reguluje się wybiórczo regulując stężenia magnezu, siarki i tytanu w materiale stopionym lub „ogrzanym” przed odlewaniem. Zatem ten sam podstawowy roztopiony materiał może być stosowany do wytwarzania albo form wstępnych albo form właściwych, przy czym charakterystyka przenikania ciepła jest dostosowana do wykorzystania albo do form wstępnych albo form właściwych za pomocą wybiórczego regulowania stężeń magnezu, siarki i tytanu.
Ujawniono zatem formę i sposób wytwarzania formy, które w pełni spełniają postawione uprzednio cele i zadania. Zwłaszcza jednoczesne wybiórcze zmniejszenie stężeń magnezu i siarki oraz dodanie tytanu do austenitycznego żeliwa sferoidalnego nirezist zapewnia wybiórczą kontrolę charakterystyki przenikania ciepła korpusu formy poprzez wybiórcze tworzenie zwartego grafitu w lanej mikrostrukturze formy. Zatem ten sam podstawowy skład żeliwa sferoidalnego nirezist moż e być stosowany albo na formy wstępne albo na formy właściwe, z przystosowaną charakterystyką przenikania ciepła za pomocą wybiórczej regulacji tych drugorzędnych składników. Odmiany i modyfikacje formy i sposobu wytwarzania nasuną się przeciętnym fachowcom w tej dziedzinie techniki same. Wynalazek ma obejmować wszystkie takie modyfikacje i odmiany jako objęte istotą i szerokim zakresem załączonych zastrzeżeń.
Claims (3)
1. Forma do wyrobów szklanych mająca mikrostrukturę, która składa się w zasadzie z węgla w ilości 1,50 do 2,40% wagowych, krzemu w ilości 1,00 do 2,80% wagowych, manganu w ilości 0,05 do 1,00% wagowych, fosforu w ilości 0,00 do 0,08% wagowych, chromu w ilości 0,00 do 0,10% wagowych, molibdenu w ilości 0,00 do 0,80% wagowych, niklu, magnezu, siarki, tytanu i żelaza w ilości uzupełniającej do 100% wagowych, znamienna tym, że mikrostrukturę stanowi austenityczne żelazo sferoidalne nirezist, które zawiera mierzalną ilość zwartego grafitu, oraz nikiel w ilości 34,0 do 36,0% wagowych, magnez w ilości 0,01 do 0,04% wagowych, siarkę w ilości 0,00 do 0,01% wagowych i tytan w iloś ci 0,01 do 0,25% wagowych.
2. Forma według zastrz. 1, znamienna tym, że co najmniej 40% grafitu w mikrostrukturze stanowi zwarty grafit.
3. Sposób wytwarzania formy do wyrobów szklanych, w którym a) odlewa się formę, która składa się w zasadzie z węgla w ilości 1,50 do 2,40% wagowych, krzemu w ilości 1,00 do 2,80% wagowych,
PL 198 858 B1 manganu w ilości 0,05 do 1,00% wagowych, fosforu w ilości 0,00 do 0,08% wagowych, chromu iloś ci 0,00 do 0,10% wagowych, molibdenu w iloś ci 0,00 do 0,80% wagowych, niklu, magnezu, siar, tytanu i ż elaza w iloś ci uzupeł niają cej do 100% wagowych, znamienny tym, ż e
b) w etapie a) stosuje się austenityczne żelazo sferoidalne nirezist, które zawiera mierzalną ilość zwartego grafitu i nikiel w ilości 34,0 do 36,0% wagowych, oraz
c) wybiórczo reguluje się przewodność cieplną formy podczas etapu a) wybiórczo regulując zawartość magnezu w formie w zakresie 0,01 do 0,04% wagowych, zawartość siarki w zakresie 0,00 do 0,01% wagowych i zawartość tytanu w zakresie 0,01 do 0,25% wagowych.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/879,495 US6758066B2 (en) | 2001-06-12 | 2001-06-12 | Glassware forming mold and method of manufacture |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL354417A1 PL354417A1 (en) | 2002-12-16 |
| PL198858B1 true PL198858B1 (pl) | 2008-07-31 |
Family
ID=25374285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL354417A PL198858B1 (pl) | 2001-06-12 | 2002-06-11 | Forma do wyrobów szklanych i sposób wytwarzania formy do wyrobów szklanych |
Country Status (25)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6758066B2 (pl) |
| EP (1) | EP1266870B1 (pl) |
| JP (1) | JP2003026428A (pl) |
| CN (1) | CN1278965C (pl) |
| AR (1) | AR034465A1 (pl) |
| AT (1) | ATE405528T1 (pl) |
| AU (1) | AU785023B2 (pl) |
| BR (1) | BR0202175A (pl) |
| CA (1) | CA2389447C (pl) |
| CO (1) | CO5380024A1 (pl) |
| CZ (1) | CZ20022026A3 (pl) |
| DE (1) | DE60228365D1 (pl) |
| DK (1) | DK1266870T3 (pl) |
| EE (1) | EE04671B1 (pl) |
| ES (1) | ES2310576T3 (pl) |
| HU (1) | HU225883B1 (pl) |
| MX (1) | MXPA02005795A (pl) |
| MY (1) | MY128697A (pl) |
| PE (1) | PE20030026A1 (pl) |
| PL (1) | PL198858B1 (pl) |
| PT (1) | PT1266870E (pl) |
| RU (1) | RU2288195C2 (pl) |
| SI (1) | SI1266870T1 (pl) |
| UA (1) | UA76943C2 (pl) |
| ZA (1) | ZA200204670B (pl) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8166779B2 (en) * | 2006-10-13 | 2012-05-01 | Owens-Brockway Glass Container Inc. | Baffle system for blank molds of a glassware forming machine |
| RU2516157C2 (ru) * | 2011-10-24 | 2014-05-20 | Общество с ограниченной ответственностью "ЭСКОРТ" | Форма для изготовления стеклянных изделий и способ ее получения |
| RU2556260C2 (ru) * | 2013-06-10 | 2015-07-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Государственный университет-учебно-научно-производственный комплекс" (ФГБОУ ВПО "Госуниверситет-УНПК") | Форма для производства стеклянной тары и способ ее изготовления |
| CN104131215B (zh) * | 2014-07-14 | 2016-04-20 | 常熟市精工模具制造有限公司 | 微合金化铸铁玻璃模具及其制造方法 |
| CN105132796B (zh) * | 2015-09-14 | 2017-03-29 | 苏州东方模具科技股份有限公司 | 中硅钼合金蠕墨铸铁玻璃模具材料及其制备方法 |
| CN106698900B (zh) * | 2016-12-07 | 2019-03-15 | 重庆市三星精艺玻璃股份有限公司 | 一种玻璃瓶模具 |
| CN109913745B (zh) * | 2019-02-20 | 2021-04-30 | 河北恒工精密装备股份有限公司 | 镍合金化d型石墨奥氏体抗氧化性铸铁型材及其制造方法 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL6606067A (pl) * | 1965-05-04 | 1966-11-07 | ||
| US3968302A (en) | 1974-02-21 | 1976-07-06 | Ball Brothers Research Corporation | Mold release composition containing tungsten disulfide |
| US4261745A (en) | 1979-02-09 | 1981-04-14 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Method for preparing a composite metal sintered article |
| DE3147461C2 (de) | 1981-12-01 | 1983-10-13 | Goetze Ag, 5093 Burscheid | Verschleißfeste Gußeisenlegierung hoher Festigkeit mit sphärolithischer Graphitausscheidung, ihr Herstellungsverfahren und ihre Verwendung |
| JPS6017819B2 (ja) | 1982-04-01 | 1985-05-07 | マツダ株式会社 | 高温耐酸化性、耐熱疲労性に優れた球状黒鉛鋳鉄 |
| US4484953A (en) | 1983-01-24 | 1984-11-27 | Ford Motor Company | Method of making ductile cast iron with improved strength |
| JPS59232649A (ja) | 1983-06-15 | 1984-12-27 | Ngk Insulators Ltd | プラスチツク成形用鋳造金型 |
| US4806157A (en) | 1983-06-23 | 1989-02-21 | Subramanian Sundaresa V | Process for producing compacted graphite iron castings |
| JPS61177356A (ja) * | 1985-01-31 | 1986-08-09 | Shimazu Kinzoku Seiko Kk | 低熱膨張性高ニツケルオ−ステナイト系芋虫状黒鉛鋳鉄 |
| US4830656A (en) | 1986-04-17 | 1989-05-16 | Anciens Etablissements Caffier & Barreau | Cast iron molds for glass making and method of making |
| JP2703236B2 (ja) | 1987-10-26 | 1998-01-26 | 株式会社東芝 | 低熱膨脹鋳鉄および同鋳鉄を用いた研磨定盤 |
| US5173253A (en) | 1987-10-26 | 1992-12-22 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Low expansion cast iron |
| JPH0699777B2 (ja) | 1988-11-02 | 1994-12-07 | 株式会社東芝 | 低熱膨張鋳鉄の製造方法 |
| JPH0764570B2 (ja) | 1991-08-19 | 1995-07-12 | 東洋製罐株式会社 | ガラス成形用金型及びその製造方法 |
| US7698907B1 (en) | 1996-07-15 | 2010-04-20 | Owens-Brockway Glass Container Inc. | Mold assembly for glass articles |
| US5964915A (en) | 1998-06-02 | 1999-10-12 | Deloro Stellite Company Inc. | Mold for forming glassware |
| US6412308B1 (en) * | 1999-09-20 | 2002-07-02 | Owens-Brockway Glass Container Inc. | Liquid cooling of glassware molds |
-
2001
- 2001-06-12 US US09/879,495 patent/US6758066B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-06-06 CA CA002389447A patent/CA2389447C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-06-06 HU HU0201918A patent/HU225883B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2002-06-10 EE EEP200200301A patent/EE04671B1/xx not_active IP Right Cessation
- 2002-06-10 CZ CZ20022026A patent/CZ20022026A3/cs unknown
- 2002-06-11 ZA ZA200204670A patent/ZA200204670B/xx unknown
- 2002-06-11 UA UA2002064819A patent/UA76943C2/uk unknown
- 2002-06-11 PL PL354417A patent/PL198858B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2002-06-11 PE PE2002000500A patent/PE20030026A1/es not_active Application Discontinuation
- 2002-06-11 AU AU45908/02A patent/AU785023B2/en not_active Ceased
- 2002-06-11 AR ARP020102198A patent/AR034465A1/es active IP Right Grant
- 2002-06-11 MY MYPI20022162A patent/MY128697A/en unknown
- 2002-06-11 CO CO02049640A patent/CO5380024A1/es not_active Application Discontinuation
- 2002-06-11 MX MXPA02005795A patent/MXPA02005795A/es unknown
- 2002-06-11 BR BR0202175-7A patent/BR0202175A/pt not_active Application Discontinuation
- 2002-06-11 RU RU2002115710/02A patent/RU2288195C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-06-11 CN CNB021413614A patent/CN1278965C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-06-11 JP JP2002169434A patent/JP2003026428A/ja active Pending
- 2002-06-12 SI SI200230760T patent/SI1266870T1/sl unknown
- 2002-06-12 ES ES02012978T patent/ES2310576T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-12 PT PT02012978T patent/PT1266870E/pt unknown
- 2002-06-12 DK DK02012978T patent/DK1266870T3/da active
- 2002-06-12 EP EP02012978A patent/EP1266870B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-12 DE DE60228365T patent/DE60228365D1/de not_active Expired - Fee Related
- 2002-06-12 AT AT02012978T patent/ATE405528T1/de not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HUP0201918A2 (hu) | 2003-02-28 |
| ATE405528T1 (de) | 2008-09-15 |
| ZA200204670B (en) | 2003-02-17 |
| PL354417A1 (en) | 2002-12-16 |
| CA2389447C (en) | 2008-03-25 |
| CN1278965C (zh) | 2006-10-11 |
| RU2288195C2 (ru) | 2006-11-27 |
| SI1266870T1 (sl) | 2009-02-28 |
| CZ20022026A3 (cs) | 2003-01-15 |
| CO5380024A1 (es) | 2004-03-31 |
| EE04671B1 (et) | 2006-08-15 |
| AU4590802A (en) | 2002-12-19 |
| AU785023B2 (en) | 2006-08-24 |
| CA2389447A1 (en) | 2002-12-12 |
| PT1266870E (pt) | 2008-09-11 |
| EP1266870A2 (en) | 2002-12-18 |
| HU0201918D0 (pl) | 2002-08-28 |
| DE60228365D1 (de) | 2008-10-02 |
| EP1266870A3 (en) | 2004-03-10 |
| PE20030026A1 (es) | 2003-02-06 |
| UA76943C2 (en) | 2006-10-16 |
| AR034465A1 (es) | 2004-02-25 |
| DK1266870T3 (da) | 2008-12-15 |
| EP1266870B1 (en) | 2008-08-20 |
| BR0202175A (pt) | 2003-04-01 |
| CN1390794A (zh) | 2003-01-15 |
| EE200200301A (et) | 2003-02-17 |
| US20020184923A1 (en) | 2002-12-12 |
| MXPA02005795A (es) | 2004-12-13 |
| MY128697A (en) | 2007-02-28 |
| ES2310576T3 (es) | 2009-01-16 |
| JP2003026428A (ja) | 2003-01-29 |
| US6758066B2 (en) | 2004-07-06 |
| HU225883B1 (en) | 2007-11-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102851574B (zh) | 一种耐热合金蠕墨铸铁及其制备方法 | |
| CN102021488A (zh) | 核岛无缝钢管用钢及其生产方法 | |
| CN105063512A (zh) | 一种塑料模具钢及其制造方法 | |
| CN105112802B (zh) | 一种制备耐磨塑料模具的方法 | |
| CN103882287A (zh) | 小口压吹玻璃模具材料及其制备方法 | |
| CN109280743B (zh) | 一种轧辊用高强度耐磨钢及其生产方法 | |
| CN111575595B (zh) | 一种经济型热压铸模具钢及其制备方法 | |
| PL198858B1 (pl) | Forma do wyrobów szklanych i sposób wytwarzania formy do wyrobów szklanych | |
| PL199761B1 (pl) | Forma do urządzenia wytwarzającego wyroby szklane | |
| CN101623922B (zh) | 整体内外八字形或内八字形两种铁基合金内衬套制造工艺 | |
| CN110205542A (zh) | 一种冷轧辊用工具钢及其制备方法 | |
| CN1005257B (zh) | 玻璃模具材料及其生产工艺 | |
| CN101678442A (zh) | 圆钢坯铸件的连续铸造用铸模及连续铸造方法 | |
| CN1203204C (zh) | 双层复合异形石墨铸铁模具材质 | |
| CN105220056B (zh) | 一种塑料成型模具的制造方法 | |
| US6689312B2 (en) | Alloy composition and improvements in mold components used in the production of glass containers | |
| CN107916375A (zh) | 用于铸造耐磨离心缸的铸造材料及其铸造工艺 | |
| EP0125308B1 (en) | Aluminum bronze glassmaking molds | |
| EP0763142A1 (en) | Iron-chromium-boron alloy for glass manufacturing tools | |
| RU2815257C1 (ru) | Пуансон для производства стеклянных изделий | |
| CN107557546A (zh) | 一种基于蠕墨铸铁的玻璃瓶模具退火方法 | |
| AU693204B2 (en) | Iron-chromium-boron alloy for glass manufacturing tools | |
| CN117428154A (zh) | 一种铁水冷却定型包子容器的制备及其应用 | |
| CN1126762A (zh) | 高抗磨耐火材料模具的制造方法 | |
| CN102560262A (zh) | 高屈服强度钢及其用途 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20100611 |