PL124420B1 - Stainless ferritic steel - Google Patents
Stainless ferritic steelInfo
- Publication number
- PL124420B1 PL124420B1 PL1980226697A PL22669780A PL124420B1 PL 124420 B1 PL124420 B1 PL 124420B1 PL 1980226697 A PL1980226697 A PL 1980226697A PL 22669780 A PL22669780 A PL 22669780A PL 124420 B1 PL124420 B1 PL 124420B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- rest
- weight
- nitrogen
- carbon
- niobium
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 15
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 23
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 22
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 20
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 18
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 17
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 16
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 15
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 15
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 9
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical class OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 3
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 2
- ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L copper(II) sulfate Chemical compound [Cu+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001199 N alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 1
- 229910000365 copper sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- -1 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 1
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Load-Engaging Elements For Cranes (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest nierdzewna stal ferrytyczna.Znane sa z opisów patentowych Stanów Zjedno¬ czonych Ameryki nr nr 3932 174 i 3929 473 nierdze¬ wne stale ferrytyczne majace podwyzszona odpor¬ nosc na korozje szczelinowa^ oraz miedzykrystali- czna. Stale te zawieraja okolo 29% chromu i 4'°/o molibdenu. Zawartosc wegla i azotu jest ograni¬ czona i nie przekracza 0,0250%, poniewaz odpor¬ nosc stali na korozje pogarsza sie przy wzroscie zawartosci wegla i azotu. Ograniczanie zawartosci wega i azotu jest niekorzystne poniewaz wyma¬ ga stosowania bardziej kosztownego procesu wy¬ topu, takiego jak indukcyjny wytop prózniowy.Znane sa stale ferrytyczne zawierajace pierwia¬ stki stabilizujace, wybrane z grupy obejmujacej tytan, cyrkon oraz niob o dobranych proporcjach ilosciowych. Stale te zawieraja do 2% niklu, a zwykle do 1% niklu.Nierdzewna stal ferrytyczna wedlug niniejszego wynalazku charakteryzujaca sie wysoka ciagliwos- cia zarówno przed jak i po spawaniu, doskonala odpornoscia na korozje szczelinowa oraz miedzy- krystaliczna oraz dobra spawalnosc, zawiera wa¬ gowo do 0,08% wegla, do 0,06% azotu, od 25,00 do 35,00% chromu, od 3,60 do 5,60°/o molibdenu, do 2,00% manganu, od 2,00 do 5,00% niklu, do 2,00% krzemu, do 0,5% glinu, do 2,00% pierwiastków z grupy zawierajacej tytan, cyrkon oraz niob oraz reszte zelaza. Suma zawartosci wegla oraz azotu 10 30 2 przekracza 0,0275%. Tytan, cyrkon oraz niob wy¬ stepuja w ilosci spelniajacej nastepujace równa¬ nie: %Ti/6 + %Zr/7 + %Nb/8 %C + %N Wegiel w ilosci co najmniej 0,005% zas azot w ilosci 0,010%, przy czym suma ich zawartosci prze¬ kracza 0,0300%. Chrom wystepuje korzystnie w ilo¬ sciach od 28,50 do 30,50% zas molibden od 3,75 do 4,75%. Mangan i krzem wystepuja zwykle w ilos¬ ciach od 1,00% kazdy. Glin wystepuje z uwagi na swoje dzialanie odtleniajace, w ilosci mniejszej niz 0,1%.Tytan, niob i/lub cyrkon dodaje sie w celu po¬ lepszenia odpornosci na korozje szczelinowa oraz miedzykrystaliczna stopu. Stwierdzono, ze mozna dodawac substancje stabilizujace do stopu wyso¬ kiej zawartosci wegla i/lub azotu wedlug opisu patentowego nr 3 929 473, nie niszczac ciagliwosci i/lub spawalnosci stopu. Korzystnie dodaje sie co najmniej 0,15% tytanu, poniewaz wylaczna obec¬ nosc niobu moze niekorzystnie wplynac na spa¬ walnosc stopu. Mozliwe jest równiez dodawanie odpowiednich ilosci substancji stabilizujacych w postaci tytanu badz niobu. Niob wplywa korzyst¬ nie, w porównaniu z tytanem, na ciagliwosc sto¬ pu. Korzystny przyklad wykonania wynalazku wy¬ maga zastosowania co najmniej 0,15% niobu oraz co najmniej 0,15% tytanu. Tytan, niob i cyrkon wystepuja korzystnie w ilosciach do 1,00% spel¬ niajac nastepujace równanie: 124 420124 420 Wytop A B C D E , F G H h ¦ • I « * J ¦* -¦ K L M N O P Q R S 1 T U V w 1 x c 0,030 0,030 0,031 0,034 0,035 i 0,032 a,oi3 0,027 *. 0,029 •¦ 0;025 ' '0,034 0,032 0,018 0,021 0,019 0,021 0,022 0,020 0,025 0,020 0,017 0,018 0,022 0,024 N 0,025 0,026 0,025 0,027 0,026 0,024 0,018 0,018 0,018 0,020 0,016 0,018 0,025 0,021 0,023 • 0,024 0,020 0,023 0,023 0,020 0,020 0,022 0,021 0,022 Cr 28,96 29,05 28,96 28,95 28,75 29,52 29,00 29,00 29,00 28,74 29,10 29,10 29,23 29,08 28,95 28,81 29,47 29,20 28,94 29,23 29,15 29,10 28,94 28,96 Me 4,20 4,18 4,06 4,20 4,20 4,10 4,00 4,00 4,00 3,90 4,00 4,00 4,04 4,05 4,10 4,10 4,04 4,04 3,91 4,03 4,04 4,04 3,94 3,93 Tablica I Sklad (% Mn 0,34 0,34 0,36 0,43 0,40 0,37 0,35 0,35 0,35 0,35 0,36 0,35 0,32 0,32 0,32 0,31 0,35 0,33 0,34 0,33 0,30 0,30 0,33 0,33 Ni 0,45 0,46 0,45 0,46 0,47 0,51 4,00 4,15 4,16 4,00 4,10 4,10 3,00 3,01 3,00 3,05 3,03 3,03 3,91 4,18 4,00 4,00 4,08 4,10 wagowe) Si 0,36 0,37 0,29 0,37 0,45 0,28 0,37 0,36 0,36 0,36 0,38 0,39 0,34 0,34 0,35 0,34 0,32 0,31 0,34 0,33 0,28 0,28 0,35 0,32 Al 0,029 0,029 0,027 0,040 0,025 0,030 0,023 0,026 0,029 0,037 0,010 0,014 0,050 0,046 0,021 0,043 0,017 0,040 0,051 0,046 0,055 0,021 0,037 0,040 Ti 0,50 0,20 0,09 0,19 0,20 0,31 0,31 0,31 0,60 — —. 0,20 0,11 0,20 0,10 0,20 — — 0,12 0,20 0,12 0,18 — — Nb __ 0,32 0,45 0,41 0,42 0,44 — — t— 0,37 0,52 0,38 0,29 0,28 0,42 0,42 0,43 0,64 0,29 0,28 0,43 0,43 0,44 0,64 Fe Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta Reszta °/oTi/6 + %Zr/7 + %Nb/8 = od 1,0 do 4,0 (°/oC + %N) Nikiel dodaje sie do stopu w celu polepszenia jego ciagliwosci. Nikiel dodaje sie w ilosci od 2,00 do 5,00%, a korzystnie w ilosci od 3,00 do 4,50%.Nierdzewna stal ferrytyczna wedlug wynalazku znajduje szczególnie korzystne zastosowanie w po¬ staci wyrobu spawanego.Przedmiot wynalazku zostal przedstawiony w za¬ laczonych przykladach. Wlewki wykonane z dwu¬ dziestu czterech wytopów (wytopy A—X) nagrze¬ wano do 1121°C, walcowano na goraco na tasme o grubosci 3,2 mm, wyzarzano w temperaturze 1065°C lub 1121°C, walcowano na zimno na gru¬ bosc okolo 1,6 mm oraz wyzarzano w temperatu¬ rze 1065°C lub 1121°C. Nastepnie okreslono ciagli- wosc próbek walcowanych na zimno. Inne próbki poddano spawaniu elektroda wolframowa w oslo¬ nie gazu obojetnego, a nastepnie okreslono ich cia- gliwosc.Sklad chemiczny wytopów przedstawia tablica J.Sklad wytopów od A do F wykracza poza zakres wynalazku. Nie maja one wartosci niklu w zakre¬ sie od 2,00 do 5,00% natomiast istota wynalazku polega na zawartosci niklu powyzej 2,00%.Dodatkowe dane dotyczace skladu chemicznego wytopów zostaly przedstawione w tablicy II.Ciagliwosc okreslono poprzez ustalenie tempera¬ tury przejscia, przy uzyciu podwymiarowych pró¬ bek z poprzecznym karbem, wykonanych z mate¬ rialu walcowanego na goraco i wyzarzonego (prób¬ ki o rozmiarach 3,2 X 10,00 mm), a nastepnie z materialu walcowanego na zimno i wyzarzonego (próbki o rozmiarach 1,6 X 10,0 mm) oraz próbki Tablica II 10 20 Wytop A B C D E F G ¦ ¦ H I J K L 1 M N O P Q R S T U V W X %C + %N 0,055 0,056 0,056 0,061 0,061 0,056 0,031 0,045 0,047 0,045 0,050 0,050 0,043 0,042 0,042 0,045 0,042 0,043 0,048 0,040 0,037 0,040 0,043 0,046 %Ti/6 + %Zr/7 + + %Nb/8 0,083 0,073 0,071 0,083 0,086 0,107 0,052 0,052 0,100 0,046 0,065 0,081 0,054 0,068 0,069 0,086 0,054 0,080 0,056 0,068 0,074 0,084 0,055 0,080 [ 30 z materialu spawanego i wyzarzanego (próbki o rozmiarach 1,6 X 10,0 mm).Temperature przejscia przyjeto przy przelomie124 420 5 i a uiitd xv w 50%) ciagliwym i w 50% kruchym. Temperatu¬ ry przejscia dla próbek walcowanych na goraco i walcowanych na zimno przedstawia tablica III.Wytopy od A do L poddano wyzarzaniu w tempe¬ raturze 1065°C. Pozostale wytopy byly wyzarzane w temperaturze 1121°C.Tablica III Wytop A * B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U 1 V W X Temperatura przejscia °C walcowanie na goraco i wyzarza¬ nie harto¬ wanie w wodzie 54 49 43 57 60 99 —37 —43 —15 —84 —56 —40 10 1,6 —15 1,1 —37 9,4 —37 —31 —54 —56 —67 —73 chlodze¬ nie w powie¬ trzu 149 126 110 160 160 99 i— ' — i— i— — — 38 18 12,7 21 15,5 15,5 9,4 9,4 —23 —32 —32 —32 walcowanie na zimno i wyza¬ rzanie harto¬ wanie w wo¬ dzie 1,6 — 29 — 12 4 — 12 4 —117 —115 —117 —123 —128 —115 — 90 — 84 — 87 — 93 —101 —109 —120 —117 —115 —117 —128 —142 chlo¬ dzenie w po¬ wietrzu 46 i 18 10 29 29 32 •— 73 — 73 — 67 —112 — 76 — 90 — — — — — — — — — — — — 1 Temperatury przejscia dla próbek spawanych oraz próbek spawanych i wyzarzanych zestawiono w tablicy IV. Wytopy od A do F poddano wyza¬ rzaniu w temperaturze 1065°C przed spawaniem.Inne wytopy poddano wyzarzaniu w temperaturze 1121°C.Wszystkie wytopy poddano hartowaniu w wo¬ dzie. Wyzarzanie po spawaniu bylo prowadzone w temperaturze 1065°C dla wytopów od A do F oraz w temperaturze 1121°C dla pozostalych wyto¬ pów. Wszystkie wytopy byly hartowane w wodzie po wyzarzaniu, które bylo prowadzone po spa¬ waniu.Zgodnie z tablicami III i IV wytopy od G do X maja znacznie nizsza temperature przejscia i wy¬ kazuja znacznie wieksza ciagliwosc niz wytopy od A do F. Wytopy od G do X mieszcza sie w zakre¬ sie niniejszego wynalazku natomiast wytopy od A do F nie mieszcza sie w zakresie wynalazku.Wytopy od G do X maja ponad 2% niklu.Wytopy A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W 1 x Temperatura przejscia °C po spawaniu 43 15,5 32 40,5 68 54 —76 —62 —42,7 —79 —67 —51 —51 —17 —29 —23 —51 —29 —40 —51 —79 —82 —73 —95,5 po spawaniu i wyzarzaniu 1,1 1,6 4 — 3,9 4 10 — 76 — 70,5 — 70,5 —137 —104 — 84 — 54 — 40 — 65 — 59 — 79 — 59 — 93 — 73 — 82 — 84 —107 —128 Nizsze temperatury przejscia dla wytopów od G do X przedstawia tablica V która jest polacze¬ niem tablicy III i IV.Tablica V Walcowanie na goraco i wyzarzanie (Hartowanie w wodzie) Walcowanie na goraco i wyzarzanie (Chlodzenie w powietrzu) Walcowanie na zimno i wyzarzanie (Hartowanie w wodzie) Walcowanie na zimno i wyzarzanie (Chlodzenie w 1 powietrzu) Po spawaniu Po spawaniu | i wyzarzaniu Temperatura przejscia °C wytopy A—F | wytopy G—X od 43 do 99 od 99 do 160 od —29 do 4 od 10 do 46 od 15,5 do 68 od —3,9 do 10 od —84 do 10 od —31 do 38 od —124 do —84 od —112 do —67 od 95,5 do —17 od —137 do —40 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 607 124 420 8 Maksymalna temperatura przejscia dla wytopów od G do X jest zawsze nizsza niz minimalna tem¬ peratura przejscia dla wytopów od A do F. Z ta¬ blic jasno wynika ze wytopy od G do X sa bar¬ dziej ciagliwe niz wytopy od A do F.Dodatkowe próbki z wytopów od G do X pod¬ dano badaniom na odpornosc na korozje szczeli¬ nowa i miedzyziarnista. Odpornosc na korozje szcze¬ linowa okreslono przez zanurzenie szlifowanej po¬ wierzchni próbki o rozmiarach 25,4 mm na 50,8 mm w roztworze 10% chlorku zelazowego na 72 godzin. Próby prowadzono w temperaturze 50°C.Szczeliny wykonano przy uzyciu klocków z poli- czterofluoroetylenu umieszczonych z przodu i z ty¬ lu próbki. Klocki byly utrzymywane w swoim po¬ lozeniu przez pary gumowych tasm naciagnietych pod katem 90° wzgledem siebie zarówno w kie¬ runku wzdluznym jak i poprzecznym.Wyniki prób zestawiono w tablicy VI. Badane próbki byly po walcowaniu na goraco i wyzarza¬ niu oraz spawaniu jak równiez po spawaniu i wy¬ zarzaniu.Tablica VI Próba na korozje szczelinowa w 10% chlorku zelazowym utrata wagi (gramy) wytop walcowa¬ nie na zi¬ mna i wy¬ zarzanie po spawa¬ niu po spawa¬ niu i wy¬ zarzaniu * G H I J K L M N O P Q R S T U V W X — — — — — — 0,0 0,0009 0,0 0,0001 0,0 0,0007 0,0056 0,0 0,0002 0,0001 0,0001 0,0 | 0,0001 0,1588 0,0 0,0 0,0 0,0001 0,0004 0,0027 0,0007 0,0004 0,0005 0,0032 0,0007 0,0001 0,0001 0,0078 0,0 0,0003 1 0,0008 0,0005 0,0004 0,0001 0,0015 0,0001 0,0003 0,0009 0,0001 0,0004 0,0039 0,0068 0,0 0,0056 0,0 0,0002 0,0063 0,0060 I 25 *) Wyzarzanie w temperaturze 1121°C — hartowa¬ nie w wodzie.Z tablicy VI wynika wysoka odpornosc wyto¬ pów od G do X na korozje szczelinowa. Stal we¬ dlug wynalazku charakteryzuje sie doskonala od¬ pornoscia na korozje szczelinowa.Odpornosc na korozje miedzykrystaliczna okre¬ slono przez zanurzenie szlifowanej powierzchni próbki o rozmiarach 25,4 mm na 50,8 mm w gotu¬ jacym sie roztworze siarczanu miedzi w 50%-owym kwasie siarkowym na 120 godzin. Kryterium ak¬ ceptacji dla tej próby jest szybkosc korozji rzedu 35 40 45 50 55 60 65 0,61 mm na rok (0,05 na miesiac) oraz badanie pod mikroskopem. Próba ta jest stosowana zwlaszcza dla stabilizowanych nierdzewnych stali ferryty- cznych o wysokiej zawartosci chromu.Wyniki prób zestawiono w tablicy VII. Badane próbki byly poddane spawaniu oraz spawaniu i wyzarzaniu.Tablica VII 10 15 20 Próba na korozje w roztworze siarczanu miedzi w 50% kwasie siarkowym szybkosc korozji (mm na miesiac) badanie mikroskopowe (powiekszenie 30 X) wytop G H I J K L S T U V W X | po spa¬ waniu 0,0125 0,0164 0,0129 0,0110 0,0093 0,0096 0,0127 0,0119 0,010 0,0122 0,0122 0,0129 | po spa¬ waniu i wyza¬ rzaniu * 0,0190 0,0147 0,0171 0,0160 0,0186 0,0151 0,0158 0,0126 0,0160 0,0123 0,0128 0,0138 po spa¬ waniu NA** NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA 1 po spa¬ waniu i wyza¬ rzaniu NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA | *) Wyzarzanie w temperaturze 1121°C — harto¬ wanie w wodzie **) NA: nie stwierdzono korozji miedzyziarnistej lub opadania ziaren.Zgodnie z tablica VII wytopy od G do L oraz od S do X wykazuja wyzsza odpornosc na korozje miedzyziarnista. Wszystkie próbki spelnily wy¬ mogi prób.Zastrzezenia patentowe 1. Nierdzewna stal ferrytyczna, zawierajaca wa¬ gowo do 0,08% wegla, do 0,06!% azotu, od 25,00 do 35,00% chromu, od 3,60% do 5,60% molibdenu, do 2,00% manganu, od 2,00 do 5,00% niklu, do 2,00% krzemu, do 0,5% glinu, do 2,00% pierwiast¬ ków z grupy obejmujacej tytan, cyrkon oraz niob oraz reszte zelaza, znamienna tym, ze tytan, cyr¬ kon i niob wystepuja w ilosci spelniajacej naste¬ pujace równanie: %Ti/6 + %Zr/7 + %Nb/8 %C + %N, przy czym sumaryczna zawartosc wegla i azotu wynosi powyzej 0,0275% wagowych. 2. Stal wedlug zastrz. ], znamienna tym, ze przy zawartosci minimum 0,005% wagowych wegla i minimum 0,010% wagowych azotu sumaryczna za¬ wartosc wegla i azotu wynosi powyzej 0,0300% wagowych. 3. Stal wedlug zastrz. 1 albo 2, znamienna tym, ze zawiera maksymalnie 1,00% wagowych pierwia¬ stków z grupy obejmujacej tytan, cyrkon oraz niob w ilosci spelniajacej nastepujace równanie: %Ti/6 + %Zr/7 + %Nb/8 = (od 1,0 do 4,0) (%C + %N) Cena zl 100 DN-8, z. 1201/84 PL PL PL PL PL
Claims (3)
1. Zastrzezenia patentowe 1. Nierdzewna stal ferrytyczna, zawierajaca wa¬ gowo do 0,08% wegla, do 0,06!% azotu, od 25,00 do 35,00% chromu, od 3,60% do 5,60% molibdenu, do 2,00% manganu, od 2,00 do 5,00% niklu, do 2,00% krzemu, do 0,5% glinu, do 2,00% pierwiast¬ ków z grupy obejmujacej tytan, cyrkon oraz niob oraz reszte zelaza, znamienna tym, ze tytan, cyr¬ kon i niob wystepuja w ilosci spelniajacej naste¬ pujace równanie: %Ti/6 + %Zr/7 + %Nb/8 %C + %N, przy czym sumaryczna zawartosc wegla i azotu wynosi powyzej 0,0275% wagowych.
2. Stal wedlug zastrz. ], znamienna tym, ze przy zawartosci minimum 0,005% wagowych wegla i minimum 0,010% wagowych azotu sumaryczna za¬ wartosc wegla i azotu wynosi powyzej 0,0300% wagowych.
3. Stal wedlug zastrz. 1 albo 2, znamienna tym, ze zawiera maksymalnie 1,00% wagowych pierwia¬ stków z grupy obejmujacej tytan, cyrkon oraz niob w ilosci spelniajacej nastepujace równanie: %Ti/6 + %Zr/7 + %Nb/8 = (od 1,0 do 4,0) (%C + %N) Cena zl 100 DN-8, z. 1201/84 PL PL PL PL PL
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US10936380A | 1980-01-03 | 1980-01-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL226697A1 PL226697A1 (pl) | 1981-08-07 |
| PL124420B1 true PL124420B1 (en) | 1983-01-31 |
Family
ID=22327261
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL1980226697A PL124420B1 (en) | 1980-01-03 | 1980-09-11 | Stainless ferritic steel |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5698458A (pl) |
| KR (1) | KR850000980B1 (pl) |
| AT (1) | AT376707B (pl) |
| AU (1) | AU535783B2 (pl) |
| BE (1) | BE882793A (pl) |
| BR (1) | BR8001877A (pl) |
| CA (1) | CA1163470A (pl) |
| CS (1) | CS216241B2 (pl) |
| DE (1) | DE3011048A1 (pl) |
| ES (1) | ES8104832A1 (pl) |
| FR (1) | FR2473068A1 (pl) |
| GB (1) | GB2066847B (pl) |
| IT (1) | IT1188918B (pl) |
| MX (1) | MX6596E (pl) |
| NL (1) | NL8001740A (pl) |
| NO (1) | NO155351C (pl) |
| PL (1) | PL124420B1 (pl) |
| RO (1) | RO79271A (pl) |
| SE (1) | SE436576C (pl) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE453838B (sv) * | 1985-09-05 | 1988-03-07 | Santrade Ltd | Hogkvevehaltigt ferrit-austenitiskt rostfritt stal |
| JPS6331535A (ja) * | 1986-07-23 | 1988-02-10 | Jgc Corp | 炭素析出抑止性含炭素化合物処理装置 |
| JPH0422870U (pl) * | 1990-06-11 | 1992-02-25 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA922543A (en) * | 1969-07-11 | 1973-03-13 | The International Nickel Company Of Canada | Corrosion resistant ferritic stainless steel |
| FR2091642A5 (en) * | 1970-05-16 | 1972-01-14 | Nippon Steel Corp | Stainless steel resistant to pitting corrosion -and suitable for comp - used in sewater |
| GB1359629A (en) * | 1971-10-26 | 1974-07-10 | Deutsche Edelstahlwerke Gmbh | Corrosion-resistant ferritic chrome steel |
| US3890143A (en) * | 1972-04-14 | 1975-06-17 | Nyby Bruk Ab | Welded constructions of stainless steels |
| AT338854B (de) * | 1972-09-04 | 1977-09-26 | Ver Edelstahlwerke Ag | Ferritische bzw. ferritisch-austenitische stahllegierungen fur gegenstande, die gegen saure- und wassergemische bis 70grad c korrosionsbestandig sind |
| SE385383B (sv) * | 1973-05-28 | 1976-06-28 | Asea Ab | Forfaringssett for framstellning av rostfritt, ferrit-austenitiskt stal |
| JPS5241113A (en) * | 1975-09-30 | 1977-03-30 | Nippon Steel Corp | Ferritic stainless steel having high toughness and high corrosion resi stance |
| DE2616599B2 (de) * | 1976-04-13 | 1981-03-26 | Mannesmann AG, 40213 Düsseldorf | Verwendung eines hochlegierten Stahles zum Herstelen von hochfesten, gegen Sauergaskorrosion beständigen Gegenständen |
| GB1565419A (en) * | 1976-04-27 | 1980-04-23 | Crucible Inc | Stainless steel welded articles |
| DE2701329C2 (de) * | 1977-01-14 | 1983-03-24 | Thyssen Edelstahlwerke AG, 4000 Düsseldorf | Korrosionsbeständiger ferritischer Chrom-Molybdän-Nickelstahl |
| DE2737116C2 (de) * | 1977-08-17 | 1985-05-09 | Gränges Nyby AB, Nybybruk | Verfahren zum Herstellen von Blechen und Bändern aus ferritischen, stabilisierten, rostfreien Chrom-Molybdän-Nickel-Stählen |
-
1980
- 1980-03-11 SE SE8001868A patent/SE436576C/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-03-12 NO NO800712A patent/NO155351C/no unknown
- 1980-03-13 AU AU56419/80A patent/AU535783B2/en not_active Ceased
- 1980-03-21 DE DE19803011048 patent/DE3011048A1/de not_active Ceased
- 1980-03-25 NL NL8001740A patent/NL8001740A/nl not_active Application Discontinuation
- 1980-03-28 BR BR8001877A patent/BR8001877A/pt not_active IP Right Cessation
- 1980-03-28 IT IT8048292A patent/IT1188918B/it active
- 1980-03-29 RO RO80100668A patent/RO79271A/ro unknown
- 1980-04-01 CA CA000348953A patent/CA1163470A/en not_active Expired
- 1980-04-02 GB GB8011018A patent/GB2066847B/en not_active Expired
- 1980-04-15 BE BE0/200230A patent/BE882793A/fr not_active IP Right Cessation
- 1980-04-18 FR FR8008816A patent/FR2473068A1/fr active Granted
- 1980-04-18 KR KR1019800001595A patent/KR850000980B1/ko active
- 1980-05-02 JP JP5935880A patent/JPS5698458A/ja active Granted
- 1980-05-20 AT AT0268880A patent/AT376707B/de not_active IP Right Cessation
- 1980-05-26 MX MX808843U patent/MX6596E/es unknown
- 1980-06-12 ES ES492374A patent/ES8104832A1/es not_active Expired
- 1980-07-30 CS CS805326A patent/CS216241B2/cs unknown
- 1980-09-11 PL PL1980226697A patent/PL124420B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR850000980B1 (ko) | 1985-07-05 |
| SE436576B (sv) | 1985-01-07 |
| SE436576C (sv) | 1987-03-16 |
| CS216241B2 (en) | 1982-10-29 |
| FR2473068B1 (pl) | 1985-03-08 |
| SE8001868L (sv) | 1981-07-04 |
| JPS5698458A (en) | 1981-08-07 |
| NO800712L (no) | 1981-07-06 |
| IT8048292A0 (it) | 1980-03-28 |
| IT8048292A1 (it) | 1981-09-28 |
| CA1163470A (en) | 1984-03-13 |
| NO155351C (no) | 1987-03-18 |
| KR830002902A (ko) | 1983-05-31 |
| ES492374A0 (es) | 1981-04-16 |
| ES8104832A1 (es) | 1981-04-16 |
| IT1188918B (it) | 1988-01-28 |
| AT376707B (de) | 1984-12-27 |
| AU5641980A (en) | 1981-09-10 |
| ATA268880A (de) | 1984-05-15 |
| NO155351B (no) | 1986-12-08 |
| MX6596E (es) | 1985-08-14 |
| BE882793A (fr) | 1980-10-15 |
| FR2473068A1 (fr) | 1981-07-10 |
| BR8001877A (pt) | 1981-07-14 |
| RO79271A (ro) | 1983-02-01 |
| DE3011048A1 (de) | 1981-07-23 |
| JPH0321624B2 (pl) | 1991-03-25 |
| AU535783B2 (en) | 1984-04-05 |
| GB2066847A (en) | 1981-07-15 |
| GB2066847B (en) | 1984-08-08 |
| PL226697A1 (pl) | 1981-08-07 |
| NL8001740A (nl) | 1981-08-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0156778B1 (en) | Ferritic-austenitic stainless steel | |
| JP5870201B2 (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
| US7081173B2 (en) | Super-austenitic stainless steel | |
| TWI548759B (zh) | 雙相不銹鋼 | |
| KR101322575B1 (ko) | 페라이트-오스테나이트계 스테인리스강 | |
| US9228250B2 (en) | Ni—Fe—Cr—Mo alloy | |
| SE517449C2 (sv) | Ferrit-austenitiskt rostfritt stål | |
| EP1722002A1 (en) | Duplex steel alloy | |
| JP6723210B2 (ja) | ニッケル基合金 | |
| US20090081069A1 (en) | Austenitic stainless steel | |
| TW201510241A (zh) | 雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼 | |
| CA1214667A (en) | Duplex alloy | |
| AU2002242314C1 (en) | Duplex stainless steels | |
| WO2003033755A1 (en) | Duplex stainless steel | |
| US4421557A (en) | Austenitic stainless steel | |
| PL124420B1 (en) | Stainless ferritic steel | |
| JPS6123259B2 (pl) | ||
| JPH0121863B2 (pl) | ||
| KR102263556B1 (ko) | 2 상 스테인리스 강 스트립 및 그 제조 방법 | |
| PL124421B1 (en) | Stainless ferritic steel | |
| JPH0633195A (ja) | 析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| Coetzee, M. & Pistorius | The welding of experimental low-nickel Cr-Mn-N stainless steels containing copper | |
| US4050928A (en) | Corrosion-resistant matrix-strengthened alloy | |
| JPS5819741B2 (ja) | 高温純水中における耐応力腐食割れ性および溶接性に優れたオ−ステナイトステンレス鋼 | |
| US20230357879A1 (en) | Highly corrosion-resistant austenite stainless steel and method for producing the same |