CS216241B2 - Ferritic non-corroding steel - Google Patents

Ferritic non-corroding steel Download PDF

Info

Publication number
CS216241B2
CS216241B2 CS805326A CS532680A CS216241B2 CS 216241 B2 CS216241 B2 CS 216241B2 CS 805326 A CS805326 A CS 805326A CS 532680 A CS532680 A CS 532680A CS 216241 B2 CS216241 B2 CS 216241B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
percent
niobium
nitrogen
titanium
zirconium
Prior art date
Application number
CS805326A
Other languages
English (en)
Inventor
Harry E Deverell
Thomas H Mccunn
Original Assignee
Allegheny Ludlum Steel
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Allegheny Ludlum Steel filed Critical Allegheny Ludlum Steel
Publication of CS216241B2 publication Critical patent/CS216241B2/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Load-Engaging Elements For Cranes (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)

Description

Vynález se týká feritické nerezavějící oceli, vyznačující se vyšší houževnatostí jak před, tak po svaření a vyšší odolností proti korozi v trhlinách a mezikrystalové korozi. Ocel obsahuje v podstatě v procentech hmotnosti od 0,005 do 0,08 uhlíku, od 0,010 do· 0,06 dusíku, od 25 do 35 chrómu, od 3,6 do 5,6 molybdenu, od 0,001 do 2 manganu, mezi 2 do 5 niklu, od 0,001 do 2 křemíku, od 0,001 do 0,5 hliníku, od 0,001 do 2 skupiny prvků sestávající z titanu, zirkonia a niobu; rovnovážným činitelem je v podstatě železo. Úhrn uhlíku a dusíku je více než 0,0275 °/o. Titan, zirkonium, niob odpovídají rovnici: procento titanu —Ti/6 -]- procento zirkonia —Zr/7 ψ procento niobu —N'b/8 ě procento uhlíku —C -j- procento dusíku —N.
218241
Vynález se týká feritické nerezavějící ocelí se! zvýšenou odolností proti korozi v trhlinách -a proti mezikrystalové korozi.
Tato ocel se liší od známých ocelí tím, že má nejvýš 2 procenta -hmotnosti prvků skupiny titanu, zirkonia -a niobu podle následující -rovnice: procento - titanu — Ti/6 -j- procento zirkonia — Zr/7 -|- procento niobu — Nb/8 > ž procento uhlíku — C + dusíku — N, přičemž obsah uhlíku plus dusíku je větší než 275 ppm. Vzhledem k vyššímu obsahu uhlíku -a dusíku je -ocel podle vynálezu tavitelná -a- zušlechťovatelná v méně nákladných procesech než je tomu u známých ocelí.
Vynálezem se opatřuje ocel -vyznačující se vyšší houževnatostí. Mimoto k stabilizátorům ze skupiny sestávající z titanu, zirkonia a niobu s hmotnostním obsahem uhlíku a dusíku více než 275 ppm má ocel podle vynálezu 2 až 5 procent niklu, zvláště výhodné je - rozmezí 3 až 4,5 procenta, kdežto ocel podle shora uvedené přihlášky má -nejvýš 2 procenta -a obvykle méně než 1 procento niklu. Bylo zjištěno, že nikl zvyšuje houževnatost -slitiny, která je předmětem uvedené přihlášky.
Ze shora uvedených důvodů se slitina podle vynálezu zřetelně odlišuje od známých slitin, které m-ají maximální obsah molybdenu nižší než je tomu podle vynálezu.
Je tedy úkolem vynálezu opatřit feřitickou nerezavějící ocel.
Podstata vynálezu -spočívá v tom, že feritická nerezavějící ocel sestává v podstatě z procent hmotnosti od 0,005 do 0,08 uhlíku, od 0,010 do 0,06 dusíku, od 25 -do 35 chrómu, od 3,6 do 5,6 molybdenu, od 0,001 do 2 manganu, mezi 2 až 5 niklu, od 0,001 do 2 křemíku, od 0,001 do 0,5 hliníku, -od 0,001 do 2 prvků skupiny obsahující titan, zirkonium a niob, přičemž základním prvkem je -v podstatě železo a obsah titanu, zirkonia a niobu odpovídá rovnici: procento titanu — Ti/6 -J- procento zirkonia — Zr/7 -f+ procento niobu — Nb/8 š procento uhlí ku — C ψ procento dusíku N, přičemž úhrn uhlíku -a dusíku je větší než 0,027 procenta. S podstatou - vynálezu souvisí, že úhrn uhlíku a dusíku je vyšší -než -0,03 procenta hmotnostní koncentrace a že feritická ocel obsahuje v hmotnostní koncentraci -od 0,001 do1 - procenta prvků skupiny sestávající z titanu, zirkonia a niobu podle rovnice: procento titanu — Ti/6 + procento zirkonia — Zr/ /7 -J- procento niobu — Nb/8 = 1 až 4 [procento uhlíku — C + procento dusíku — N], od 0,15- procent -do 2 procent titanu, od 0,15 do 2 procent niobu, od 0,005 do 0,08 procent uhlíku, od 0,010 do 0,06 procent dusíku, od 28,5 do- 30,5 chrómu, od 3,75 do 4,75 procent molybdenu, od 3 až 4,5 procent -niklu a od 0,001 do 1 procenta prvků skupiny sestávající z titanu, zirkonia a niobu podle:; rovnice procento titanu - — Ti/6· + procento zirkonia —Zr/7 --- procento niobu Nb/8 = : = 1 až 4 (procento - uhlíku + procento dusíku], přičemž úhrn uhlíku a dusíku je větší než 0,03 procent.
Výhoda feritické nerezavějící oceli podle vynálezu spočívá v její vyšší houževnatosti jak před svařením, tak i po svaření. Tita- nium, zirkonium a niob zvyšují její -odolnost vůči korozi, - značné - množství niklu zvyšuje její houževnatost. Houževnatá -svařitelná ocel je zvláště odolná - proti korozi v prostředí obsahujícím -chloridy, jak bylo zjištěno - u - potrubí -kondenzátorů.
Následující příklady znázorňují -několik variant vynálezu.
Ingoty o dvacetičtyřech zkušebních vsázkách (vsázky A až X) byly ohřátý na 1121 . °C a rozválcovány za horka do pásů o tloušťce 3,175 mm, žíhány při teplotách 1065 °C nebo 1121 °C, za studená byly -dále válcovány na pásy 1,575 mm a žíhány při teplotách 1065° nebo 1121 °C. Vzorky válcované za horka nebo za studená byly postupně hodnoceny z hlediska houževnatosti. Jiné vzorky byly svařeny ve wolframovém inertním plynu - a poté vyhodnoceny z hlediska houževnatosti.
Chemie- zkušebních vsázek je níže - uvedena v tabulce I.
CM LD t—1 cm
CO ’ф
o o cd o o
CM 00 CD 00 CM CM
in co CM~ CM~
o d CD CD o o
CD O rH TH rH CD 1 « & rH O CD o
rH CM co CO 00 d. <4 rH CM rH cq
θ' o CD o o CD ’ o CD cd cd o
o CD Гх CD LD CD 00 CD © b^ o CD CD rH oo
CM CM CM CM 00 CM CM ČM co rH rH LĎ CM
CD CD © © o © © o o © CD o o o © ©
cd cd cd CD d d cd cd d o CD d cd d o cd
co b» © Ю 00 b. CD CD CD 00 CD ''Τ’ LD Tff
00 oo CM co oO 00 00 co oo 00 00 co CO 00
o o o o CD o ď cd cd o cd cd o cd o o
rH o Ьч CD o o © o ч—1 LD
LD CD rH rH o rH rH o ČD Ф Q
CD d d d d d d oo oo oo oo
CD co CD b·
00 00 co 00
θ' cd o cd cd d
CD oo CD CD CD o
CM rH © 0Q oq rH
d d d d d d
LD LD ld CD LD CM CM CM
00 00 CO 00 00 oo co oo*
cd cd © d CD o d o
co ID CD LD LD CM CD o o o o 00 co LD
© CD ©~ © ID cd b^ r-^ rH Q CĎ
oo d oo oo oo d cd © © oo cd d © © oo
CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM
LD co ID b* CD 00 00 oo o co oo LD rH 00
CM cm CM CM CM CM rH rH rH CM rH rH CM ČM CM
o o CĎ CD o o CD CĎ CD © ó o o o CĎ
o o CD cd d o d cd d cd o CD d4 CD o
CM oo CD Ю CM co rH ©
00 rH CM CM CM 00 00 rH CM rH
o CD o o CD o d © O
CD o o d~ cd CĎ o © © ©
on ’ф CD оо 00 00 3
xtí о CM см~ CĎ^
o” о” о” о” о” о” о о”
CM о см оо
1 i r-Ч см гЧ гН 1 I
1 1 о” о” о” о* 1 1
ϊ> о τ—< со ш гЧ о о
гЧ но 3 ΙΓ) см 00 •ф
О о о о о о о
Q о о о о со о~ о”
СМ гЧ Tff со 00 оо 8 см
00 со сО со см~ см 00
о” о” о” θ' о” о о”
00 (Э 00 со т-Ч СП оо гЧ о о 8 8 о г-1
оо” со” оо” тЛ rf
00 00 со 00 3 00 оо 3 о 00 00 00 оо оо
θ' о” о” о” о о” а О
3? г-1 00 з ’Ч1 ’Ф оо
Ф <о сл ф о о СП
оо” '•ф ’ф оо” со”
1>. о SJ 00 ю о со
см СП см гЧ^ гЧ о СП
ČD ст>” 0Q о О о оо” 00
СМ см СМ см СМ см см см
о со 00 о о см г-1 см
см см а см см см см см
CD о о о о о о
θ' о” о” О' CD θ' о” о”
СМ о ю о г-> 00 см Tt<
см см см см гЧ гЧ см см
о о о о О о о о
О' о” о” О' о со о θ'
Je třeba poznamenat, že zkušební - vsázky A až F mimo- rámec předmětu vynálezu. - Nemají hmotnostní obsah mezi 2 a 5 ' procenty niklu. Vynález je závislý na vyšším obsahu niklu než 2 °/o.
Další údaje týkající se chemie zkušebních vsázek jsou uvedeny v tabulce II.
Zkušební vsázka % uhlíku — C j procento titanu Ti/6 -J- procento' + % dusíku —N procento zirkonu —Zr/7 -J- procento niobu —Nb/8
Tabulka II
Zkušební vsázka % Ti/6 J % Zr/7 +% Nb/8
A 0,055 0,083 0,073
B 0,056
C 0,056 0,071
D 0.CKJ.1 0,083
E 0,061 0,086
F 0,056 0,107
G 0,031 0,052
H 0,0,45 0,052
I 0,047 0,100
J 0,045 0,046
K 0,050 0,063
L 0,050 0,081
M 0,043 0,054
N 0,042 0,068
O 0,042 0,069
P 0,045 0,086
Q 0,042 0,054
R 0,043 0,080
S 0,048 0.056
T 0,040 0,068
U 0,037 0,074
V 0,040 0,084
W 0,043 0,055
X 0,046 0,080
..Houževnatost byla .vyhodnocena zjištěním přechodové . teploty, při níž ' se - používalo vzorků s příčnými Charpyho klínovými vruby pi^o· - materiál válcovaný za horka a žíhaný (vzorky 3,175 X 10,0θ8 mm, pro materiál válcovaný a žíhaný za .studená (vzorky 1,575- X 10,008 mm), jakož i pro svařovaný materiál (vzorky 1,575 X 10,008 mm), . pro svařovaný a žíhaný . materiál (vzorky
1,575 X 10,008- mm).
Přechodové teploty pro vzorky - válcované za horka a pro vzorky válcované za - studená jsou uvedeny v tabulce III. Zkušební vsázky A a L byly žíhány při teplotě 1065 °C. Další zkušební vsázky byly žíhány při teplotě 1121 °C.
Přechodová teplota °C
Tabulka III
Válcování za horka a žíhání Válcování za studená a žíhání
Zkušební vsázka Kalení vodou °C Chlazení vzduchem °C Kalení vodou °C Chlazení vzduchem °C
A 54,4 148,9 1,7 46,1
В 48,9 126,7 — 28,9 18,3
C 43,3 110,0 — 12,2 10,0
D 57,2 160,0 + 4,4 29,4
E 60,0 160,0 — 12,2 29,4
F 28,9 98,9 + 4,4 32,2
G —37,2 —117,8 — 73,3
H —43,3 —115,0 — 73,3
I -15,0 —117,8 — 67,8
J —84,4 —123,3 —112,2
К —56,7 —128,9 — 76,1
L —40,0 —115,0 - 90,0
M +10,0 37,8 — 90,0
N + 1.7 18,3 — 84,4
0 —15,0 12,8 — 87,2
P - 1,1 21,1 — 92,8
Q —37,2 15,6 —101,1
R - 9,4 15,6 —109,4
S —37,2 - 9,4 —120,6
T —31,7 - 9,4 —117,8
u —53,9 — 23,3 —115,0
v —56,7 — 31,7 -117,8
w —67,8 — 31,7 — 128,9
X —73,3 — 31,7 —142,8
Přechodové teploty při svařování a svařované a žíhané vzorky jsou uvedeny níže v tabulce IV. Zkušební vsázky A až F byly před svařením žíhány při 1063 °C. Další zkušební vsázky byly žíhány při 1121 °C. Všechny pokusné vsázky byly kaleny vodou. Po svaření se materiál žíhá u zkušebních vsázek A až F při teplotě 1065 °C a při teplotě 1121 °C u jiných zkušebních vsázek Všechny zkušební vsázky byly kaleny po vyžíhání vodou.
Tabulka IV
Zkušební vsázka
Přechodová teplota v °C při svařování °C svařená a žíhaná oC
A 43,3 - 1,1
В 15,6 + 1,7
C 32,2 + 4,4
D 40,6 — 3,9
E 68.3 54.4 + 4,4
F + io,o
G —76,1 — 76,1
H —62,2 — 70,6
I —42,8 — 70,6
J —78,9 -137,2
к —67,8 —103,9
L —51,1 — 84,4
M —51,1 — 53,9
N —17,8 — 40,0
O —28,9 — 65,0
P —23,3 — 59,4
Q —51,1 — 78,9
R -28,9 — 59,4
S —40,0 — 92,8
T —51,1 — 73,3
u —78,9 — 81,7
v —81,7 — 84,4
w —73,3 —106,7
X —95,6 —129,9
Prospěch z přítomnosti niklu je jasně zřejmý z tabulky III a IV. Zkušební vsázky G a X mají podstatně nižší přechodové teploty a jsou proto podstatně houževnatější než zkušební vsázky A až F. Pouze zkušební vsázky G až F spadají do rámce vynálezu, •kdežto zkušební vsázky A až F nejsou před mětem vynálezu. Zkušební vsázky G až X obsahují více než 2 procenta niklu.
Příklady nižších přechodových teplot zkušebních vsázek G až X jsou uvedeny níže v tabulce V, která je spojením tabulek III a IV.
Tabulka V
Přechodová teplota v °C
Zkušební vsázky A—F Zkušební vsázky
G—X
Materiál válcovaný za horka a žíhaný (kalený vodou)
Materiál válcovaný za horka a žíhaný (chlazený vzduchem)
Materiál válcovaný za studená a žíhaný (chlazený vodou)
M-ateriál válcovaný za studená a žíhaný (chlazený vzduchem)
Materiál při svařování
Materiál svařovaný a žíhaný
43,3 do· 98,9 °C
98,9 do 160,0 °C —28,9 do -J-4,4 °C
10,0 do 46,1 °C
15,6 do 68,3 °C —3,9 do +10,0 °C —84,4 do +10,0 °C —31,7 do + 37,8 °C —142,8 do —84,4 °C —112,2 do —67,8 °C —95,6 do —17,8 °C —137,2 do —40,0 °C
Z uvedené tabulky lze u každého příkladu zjistit, že maximální přechodová teplota pro zkušební vsázky G až X je nižší než minimální přechodová teplota u zkušebních vsázek A až F. Uvedené hodnoty jasně dokazují, že zkušební vsázky G až X jsou houževnatější než zkušební vsázky A až F.
Přídavné vzorky zkušebních vsázek G až X byly vyhodnocovány na odolnost proti trhlinové a mezikrystalové korozi. Tyto vzorky byly připraveny stejně jako předcházející vzorky.
Odolnost proti trhlinové korozi byla vyhodnocena ponořením 25,4 mm krát 30,8 mm dolního povrchu vzorků do 10 procent roztoku chloridu železitého· po dobu 72 hodin. Zkouška byla provedena při teplotě 50 °C. Trhliny byly tvořeny používáním polytetrafluoropolyetylénových bloků vpředu a vzadu, přidržovaných v žádoucí vzájemné poloze dvojicemi pryžových pásů spojovaných při teplotě 33 °C v podélném i příčném, směru.
Tabulka VI
Zkouška trhlinové koroze s 10 % chloridem železitým
Ztráta hmotnosti (v gramech)
Zkušební vsázka Válcovaná za studená a žíhaná při svařování svařovaná a žíhaná při teplotě 1121 °C
G — 0,0001 0,0008
H — 0,1588 0,0005
I — 0,0 0,0004
J — 0,0 0,0001
К —. 0,0 0,0015
L — 0,0001 0,0001
M 0,0 0,0004 0,0003
N 0,000'9 0,0027 0,0009
O 0,0 0,0007 0,0001
P 0,0001 0,0004 0,0004
Q 0,0 0,0005 0,0039
R 0,0007 0,0032 0,0068
S 0,0056 0,0007 0,0
T 0,0 0,0001 0,0056
u 0,0002 0,0001 0,0
v 0,0001 0,0078 0,0002
w 0,0001 0,0 0,0063
X 0,0 0,0003 0,0060
Z tabulky VI lze zjistit, že odolnost proti trhlinové korozi u zkušebních vsázek G až X je vynikající. Slitina podle vynálezu se vskutku vyznačuje vysokou odolností proti trhlinové korozi.
Odolnost proti mezikrystalové korozi byla vyhodnocována ponořením 25,4 mm X 50,8 milimetrů dolního· povrchu vzorku do vařícího síranu měďnatého — 50procentního roztoku kyseliny sírové po dobu 120 hodin.
Obvyklým měřítkem ztráty při provedení této zkoušky je koroze rovnající se 0,6 mm za rok, to jest 0,05 mm za měsíc a důkladné mikroskopické vyšetření. Tato zkouška se doporučuje pro stabilizované vysoce chromové feritické nerezavějící oceli.
Výsledky vyhodnocení jsou uvedeny v tabulce VII. Vzorky byly ve stavu svařování a ve stavu svařování a žíhání.
Tabulka VII
Zkouška koroze v síranu měďnatém — 50 % kyseliny sírové rychlost koroze mm za měsíc mikroskopická zkouška (při 30násobném zvětšení) zkušební vsázka při svařování svařovaná při svařování svařovaná a žíhaná a žíhaná
G 0,01257 0,01608 NA** NA
H 0,01641 0,01478 NA NA
r 0,01290 0,01717 ΝΆ NA
J 0,01105 0,01603 NA NA
К 0,00935 0,01867 NA NA
L 0,00960 0,01511 NA NA
S 0,01273 0,01'580 NA NA
T 0,01191 0,01265 NA NA
и 0,01019 0,01003 NA NA
v 0,01222 0,01232 NA NA
w 0,01222 0,01283 NA NA
X 0,01290 0,01384 NA NA
Žíhání se provádělo při teplotě 11.21 °C, kalení vodou „NA“ v tabulce znamená, že nebyla zjištěna žádná mezikrystalová koroze nebo uvolnění krystalů.
Z tabulky VII se zjišťuje, že zkušební vsázky G až L a S až X vykazují vyšší odolnost proti mezikrystalové korozi. Každý vzorek při zkoušce -obstál.
Nové principy podle vynálezu, jak byly shora popsány ve spojení se specifickými příklady, připouštějí rozmanité jiné modifikace a aplikace. Z toho vyplývá, aby formulace připojené definice předmětu vynálezu nebyla omezována na uvedené specifické příklady, jak byly shora popsány.

Claims (6)

1. Feritická nerezavějící ucel, vyznačující se tím, že sestává v podstatě z procent hmotnosti od 0,005 do- 0,08 uhlíku, od 0,,010 do 0,06 dusíku, od 25 do 35 chrómu, od -3,6 -do 5,6 molybdenu, od 0,001 do 2 manganu, mezi 2 až 5 niklu, od 0,001 do- 2 křemíku, od 0,001 do 0,5 hliníku, od 0,001 do 2 prvků skupiny obsahující titan, zirkonium -a niob, přičemž základním prvkem je v podstatě železo a hmotnostní obsah titanu, zirkonia a niobu odpovídá rovnici: procento· titanu —Ti/6 + procento· zirkonia —Zr/7 + procento niobu —Nb/8 & procento uhlíku —C + procento dusíku, přičemž úhrn uhlíku - a -dusíku je větší než 0,0275 procent.
2. Feritická -nerezavějící ocel podle bodu 1, vyznačující se tím, že úhrn uhlíku a dusíku je vyšší než 0,03 procent hmotnostní koncentrace.
3. Feritická nerezavějící ocel podle bodu 1, vyznačující se tím, že obsahuje v hmotnostní koncentraci od 0,001 do· 1 procenta prvků skupiny sestávající z titanu, zirkonia a niobu podle rovnice procento titanu —Ti/6 + procento zirkonia —Zr/7 + procento niobu —Nb/8 = 1 až 4, procento uhlíku —C + procento dusíku N.
4. Feritická nerezavějící -ocel podle bodu 1, vyznačující se tím, - že obsahuje v hmotnostní koncentraci od 0,15 do 2 procent titanu.
5. Feritická nerezavějící ocel podle bodu 4, vyznačující se tím, že obsahuje v hmotnostní koncentraci od 0,15 do- 2 -procent niobu.
6. Feritická . nerezavějící ocel podle bodu 1, vyznačující se tím, že obsahuje v hmotnostní -koncentraci cd 0,005 do. -0,08 procent uhlíku, od -0,10 do 0,06 procent dusíku, -od 28,5 do 30,5 procent chrómu, od 3,75 do 4,75 procent molybdenu, 3 až 4,5 procent niklu a -od 0,001 do 1 procenta prvků skupiny sestávající z titanu, zirkonia a niobu podle rovnice:
procento titanu —Ti/6 -j procento zirkonia —Zr/7 —|- procento niobu —Nb/8 = 1 až 4, procento uhlíku j procento dusíku, přičemž úhrn uhlíku -a dusíku je větší než - 0,03 procenta.
CS805326A 1980-01-03 1980-07-30 Ferritic non-corroding steel CS216241B2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10936380A 1980-01-03 1980-01-03

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CS216241B2 true CS216241B2 (en) 1982-10-29

Family

ID=22327261

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS805326A CS216241B2 (en) 1980-01-03 1980-07-30 Ferritic non-corroding steel

Country Status (19)

Country Link
JP (1) JPS5698458A (cs)
KR (1) KR850000980B1 (cs)
AT (1) AT376707B (cs)
AU (1) AU535783B2 (cs)
BE (1) BE882793A (cs)
BR (1) BR8001877A (cs)
CA (1) CA1163470A (cs)
CS (1) CS216241B2 (cs)
DE (1) DE3011048A1 (cs)
ES (1) ES8104832A1 (cs)
FR (1) FR2473068A1 (cs)
GB (1) GB2066847B (cs)
IT (1) IT1188918B (cs)
MX (1) MX6596E (cs)
NL (1) NL8001740A (cs)
NO (1) NO155351C (cs)
PL (1) PL124420B1 (cs)
RO (1) RO79271A (cs)
SE (1) SE436576C (cs)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE453838B (sv) * 1985-09-05 1988-03-07 Santrade Ltd Hogkvevehaltigt ferrit-austenitiskt rostfritt stal
JPS6331535A (ja) * 1986-07-23 1988-02-10 Jgc Corp 炭素析出抑止性含炭素化合物処理装置
JPH0422870U (cs) * 1990-06-11 1992-02-25

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA922543A (en) * 1969-07-11 1973-03-13 The International Nickel Company Of Canada Corrosion resistant ferritic stainless steel
FR2091642A5 (en) * 1970-05-16 1972-01-14 Nippon Steel Corp Stainless steel resistant to pitting corrosion -and suitable for comp - used in sewater
GB1359629A (en) * 1971-10-26 1974-07-10 Deutsche Edelstahlwerke Gmbh Corrosion-resistant ferritic chrome steel
US3890143A (en) * 1972-04-14 1975-06-17 Nyby Bruk Ab Welded constructions of stainless steels
AT338854B (de) * 1972-09-04 1977-09-26 Ver Edelstahlwerke Ag Ferritische bzw. ferritisch-austenitische stahllegierungen fur gegenstande, die gegen saure- und wassergemische bis 70grad c korrosionsbestandig sind
SE385383B (sv) * 1973-05-28 1976-06-28 Asea Ab Forfaringssett for framstellning av rostfritt, ferrit-austenitiskt stal
JPS5241113A (en) * 1975-09-30 1977-03-30 Nippon Steel Corp Ferritic stainless steel having high toughness and high corrosion resi stance
DE2616599B2 (de) * 1976-04-13 1981-03-26 Mannesmann AG, 40213 Düsseldorf Verwendung eines hochlegierten Stahles zum Herstelen von hochfesten, gegen Sauergaskorrosion beständigen Gegenständen
GB1565419A (en) * 1976-04-27 1980-04-23 Crucible Inc Stainless steel welded articles
DE2701329C2 (de) * 1977-01-14 1983-03-24 Thyssen Edelstahlwerke AG, 4000 Düsseldorf Korrosionsbeständiger ferritischer Chrom-Molybdän-Nickelstahl
DE2737116C2 (de) * 1977-08-17 1985-05-09 Gränges Nyby AB, Nybybruk Verfahren zum Herstellen von Blechen und Bändern aus ferritischen, stabilisierten, rostfreien Chrom-Molybdän-Nickel-Stählen

Also Published As

Publication number Publication date
KR850000980B1 (ko) 1985-07-05
SE436576B (sv) 1985-01-07
SE436576C (sv) 1987-03-16
FR2473068B1 (cs) 1985-03-08
SE8001868L (sv) 1981-07-04
JPS5698458A (en) 1981-08-07
NO800712L (no) 1981-07-06
PL124420B1 (en) 1983-01-31
IT8048292A0 (it) 1980-03-28
IT8048292A1 (it) 1981-09-28
CA1163470A (en) 1984-03-13
NO155351C (no) 1987-03-18
KR830002902A (ko) 1983-05-31
ES492374A0 (es) 1981-04-16
ES8104832A1 (es) 1981-04-16
IT1188918B (it) 1988-01-28
AT376707B (de) 1984-12-27
AU5641980A (en) 1981-09-10
ATA268880A (de) 1984-05-15
NO155351B (no) 1986-12-08
MX6596E (es) 1985-08-14
BE882793A (fr) 1980-10-15
FR2473068A1 (fr) 1981-07-10
BR8001877A (pt) 1981-07-14
RO79271A (ro) 1983-02-01
DE3011048A1 (de) 1981-07-23
JPH0321624B2 (cs) 1991-03-25
AU535783B2 (en) 1984-04-05
GB2066847A (en) 1981-07-15
GB2066847B (en) 1984-08-08
PL226697A1 (cs) 1981-08-07
NL8001740A (nl) 1981-08-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100920816B1 (ko) 내황산 노점 부식성이 우수한 강
EP0156778B1 (en) Ferritic-austenitic stainless steel
US7081173B2 (en) Super-austenitic stainless steel
US9657373B2 (en) Nickel-chromium-aluminum alloy having good processability, creep resistance and corrosion resistance
KR101322575B1 (ko) 페라이트-오스테나이트계 스테인리스강
JP5870201B2 (ja) 二相ステンレス鋼
US6312532B1 (en) Ferritic-austenitic steel alloy
US20160097112A1 (en) Ni-Fe-Cr-Mo Alloy
JP2003535213A (ja) 耐食性オーステナイト系ステンレス鋼
JPWO2018038198A1 (ja) 耐硫酸露点腐食鋼
KR20190042043A (ko) 내황산 이슬점 부식강
US20090081069A1 (en) Austenitic stainless steel
KR20190042042A (ko) 내황산 이슬점 부식강
KR930005899B1 (ko) 내열용 오스테나이트계 스텐레스강
EP0013507A1 (en) High silicon chromium nickel steel and a method of using it to inhibit corrosion of apparatus by strong nitric acid
AU2002242314A2 (en) Duplex stainless steels
JP4190993B2 (ja) 耐隙間腐食性を改善したフェライト系ステンレス鋼板
KR910006030B1 (ko) 저온용도의 오스테나이트 스텐레스 강철
NO119921B (cs)
CS216241B2 (en) Ferritic non-corroding steel
JP2658210B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼の熱処理方法
US4808371A (en) Exterior protective member made of austenitic stainless steel for a sheathing heater element
PL170353B1 (pl) Stal austenityczna wysokokrzemowa odporna na korozje PL
JPS58204145A (ja) 耐食性ニツケル基合金
EP0609618B1 (en) Stainless steel composition