Przedmiotem wynalazku jest oddzielacz wyza¬ rzeniowy, a zwlaszcza nowy zestaw skladników srodka oddzielajacego, stosowanego podczas wyza¬ rzania tasm stali krzemowej orientowanej, który wywiera korzystny wplyw na obróbke wyzarza¬ niem, zmniejszajac ogólne koszty wytwarzania, oraz polepsza wlasnosci magnetyczne i elektryczne wyzarzonej tasmy.Dobrze znanym jest fakt, ze bardzo istotna ope¬ racja w procesie wytwarzania tasmy ze stali krze¬ mowej orientowanej, stosowanej jako material ma¬ gnetyczny, jest ostateczna obróbka wyzarzaniem.Obróbka wyzarzaniem nie tylko decyduje o selek¬ tywnym wzroscie ziaren, których orientacja jest uzalezniona od plaszczyzny i kierunku walcowania lecz równiez eliminuje równoczesnie pewne za¬ nieczyszczenia, na przyklad siarczki, z tasmy, któ¬ re choc potrzebne w samym procesie wytwarza¬ nia pozadanej orientacji ziaren, pogarszalyby wlas¬ nosci magnetyczne gotowej tasmy.Obróbke wyzarzaniem przeprowadza sie zwykle w piecach dzwonowych, przy czym do jej ukon¬ czenia uplywa zwykle dosc duzo czasu, poniewaz okres czasu przetrzymywania w temperaturze wy¬ grzewania wynosi przewaznie mniej niz dwadzies¬ cia godzin, chociaz wedlug niektórych patentów okres czasu wyzarzania jest znacznie krótszy.W celu wyzarzania tasme laduje sie do pieca zwi¬ nieta w kregi, lub w niektórych przypadkach wy¬ zarzania poddaje sie stosy arkuszy blach ulozo¬ nych jeden na drugim. Usytuowanie to jest po" czesci przyczyna tego, ze wyzarzanie trwa tak dlugo, poniewaz utrudnia swobodny przeplyw ga¬ zów redukcyjnych, które eliminuja siarczki pomie- 5 dzy poszczególnymi warstwami kregów zwinietej tasmy lub stosów arkuszy. Poza tym poszczególne warstwy kregów lub stosów maja sklonnosc do przywierania do siebie podczas wyzarzania.Oddzielacze wyzarzeniowe, jakie pierwotnie io wprowadzono w celu usuniecia tych niedogodnosci, mialy postac proszków trudnotopliwych i byly roz¬ sypywane na powierzchni tasmy stalowej przed zwinieciem jej w kregi lub ulozeniem w stossy.Wraz z uplywem czasu przekonywano sie, ze pro- 15 szki te moga spelniac dodatkowe funkcje oprócz fizycznego utrzymywania warstw kregów w pew¬ nej odleglosci, a mianowicie, po pierwsze moga reagowac z siarka, ulatwiajac usuwanie tego sklad¬ nika, a po drugie uczestniczyc w tworzeniu przy- 20 czepnej, szklistej powloki izolujacej tasme zarówno elektrycznie jak i chemicznie.Wychodzac z pierwotnych proszków jedno skla- . dnikowych zostalo opracowanych wiele mieszanek oddzielajacych, jak na przyklad oddzielacze tlen- 25 kowe, wapniowe lub magnezowe, omówione w opi¬ sie patentowym Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 2 492 682.Znane sa tez proszki, w których poza glównym skladnikiem, jakim jest tlenek magnezu, wystepuja 30 takie zwiazki, jak Ti02, V205, Mn02, B203 itp. 114 5173 114 517 4 Z opisów patentowych Wielkiej Brytanii nr 1108949, 1095903, 1183092 oraz z opisu patentowego Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 36 76 227 znane sa srodki oddzielajace, zawierajace krzemiany ja¬ ko skladniki glówne.Znane sa równiez oddzielacze wyzarzeniowe, któ¬ re zapobiegaja przywieraniu poszczególnych zwo¬ jów tasmy do siebie podczas wyzarzania w pie¬ cach dzwonowych, ulatwiaja przeplyw gazów re¬ dukcyjnych pomiedzy warstwami kregu, reaguja z siarka odpedzana z tasmy stalowej, tworza po¬ wloke ochronna na tasmie, tworza powloke izolu¬ jaca elektrycznie tasme, tworza powloke wprowa¬ dzajaca pewne naprezenia do tasmy, oraz zaopa¬ truja, tasmy w Odpowiednie podloze do kolejnej powloki izolujacej elektrycznie.Wiele wysilków wlozono w róznych krajach w ulepszenie zlozonego, kosztownego i niezwykle dlu¬ gotrwalego procesu wytwarzania tasmy z oriento¬ wanej stali krzemowej, jak równiez wlasnosci fer¬ romagnetycznych wyrobu koncowego, co widac z wielu patentów i technicznych publikacji w ostatnich latach. Z zamiarem wniesienia pozyty¬ wnego wkladu w dzielo postepu wiedzy technicz¬ nej firmy CSM i TERWI wspólnie rozpoczely pra¬ ce badawcze nad projektem zmniejszenia kosztów procesu produkcyjnego i ulepszenia wlasnosci elek¬ trycznych i magnetycznych gotowej tasmy, który to projekt doprowadzil do wynalazku opisanego w tym zgloszeniu.W trakcie przeprowadzania badan stwierdzono, * ze mozna uzyskac znaczna poprawe jakosci wyro¬ bu, wskazników ekonomicznych, w tym skrócenie czasu produkcji, jesli doda sie do tlenku magne¬ zowego, jako glównego skladnika srodka oddziela¬ jacego zwiazku wybranego z grupy tlenków lan- tanowców lub z grupy krzemianów metali.Dalsze badania wykazaly, £e w ten sposób moz¬ na otrzymac bardzo dobre wyniki, z daleko ida¬ cymi konsekwencjami, z których niektóre byly zupelnie zaskakujace i niemozliwe do przewidze¬ nia w swietle obecnego stanu wiedzy^w tej dzie¬ dzinie. Na poprawe te sklada sie zauwazalny, po¬ zytywny wplyw na chropowatosc powierzchni tas¬ my. I rzeczywiscie poczatkowo .dostrzegane nie¬ wielkie nieciaglosci pod naskórkiem tasmy, co do których sadzono, ze byly wtraceniami. Dokladniej¬ sza analiza wykazala, ze byly to male wzery wy¬ pelnione warstewka szkla. A wiec warstewka szkla zmienia chropowatosc powierzchni. Na poprawe te wplyw ma wzrost szybkosci przebiegu odazoto- wania i odsiarczania, to znaczy przyspieszenia wol¬ nych zabiegów obróbki, stosowanych w celu po¬ zbawienia tasmy zanieczyszczen, zabiegów, które zwykle decydowaly o czasie wyzarzania.Na poprawe te wreszcie sklada sie znaczny wzrost rezystywnosci powierzchniowej powloki oraz wzrost przyczepnosci powloki do tasmy. Z po¬ prawy tej wynikaja korzysci praktyczne. Nalezy do nich absolutna pewnosc, ze w kazdym przy¬ padku tasma stalowa zyska na efekcie rozciagania jej przez powloke, wynikajacym z róznych war¬ tosci wspólczynnika rozszerzalnosci cieplnej tasmy i powloki.Przekonano sie przy tym, ze dla danego typu tasmy takie zmniejszenie chropowatosci powierzch¬ ni tasmy prowadzi do wzrostu podatnosci na roz¬ ciaganie. Powstale stad naprezenie w tasmie bar¬ dzo korzystnie wplywa z kolei na wartosc od- 5 ksztalcenia przy magnetyzowaniu. Nalezy do nich takze zasadnicze skrócenie czasu trwania ostatecz¬ nego wyzarzania, a ponadto mozliwosc zrezygno¬ wania w niektórych przypadkach z dodatkowej powloki, dotychczas uznawanej za konieczna, dzie¬ ki zastosowaniu powloki na szkle natezajacej i izo¬ lujacej .tasme i wreszcie zmniejszenie trudnosci wystepujacych podczas mechanicznej obróbki tas¬ my.Wedlug wynalazku oddzielacz wyzarzeniowy do tasm z orientowanej stali krzemowej, -którego tle¬ nek magnezu stanowi skladnik podstawowy, cha¬ rakteryzuje sie tym, ze zawiera co najmniej jeden zwiazek wybrany z grupy, w sklad której wcho¬ dza tlenki metali ziem rzadkich, zwiazki metali ziem rzadkich, które wydzielaja tlenki w trakcie rozkladu termicznego, oraz krzemiany. Korzystnie, zawartosc lantanowców w powloce wynosi od 5 do 30% calkowitej masy powloki. Tlenki metali ziem rzadkich maja postac czastek okreslonych sitem, w którym przypada mniej niz 127,5 oczek na dlugosci 1 om, przy czym 35 do 55% stanowi frakcja czastek okreslanych sitem w którym przy¬ pada 197,7 oczek na dlugosci 1 cm, 'a ich zawar¬ tosc w skladzie powloki wynosi od 0,8 do 7% cal¬ kowitej masy powloki.Zawartosc krzemianpw w powloce moze wyno¬ sic od 5 do 45% calkowitej masy powloki.Przedmiot wynalazku jest opisany ponizej na podstawie przykladów jego stosowania oraz zala¬ czonego rysunku, na którym fig. la przedstawia mikrografie naskórkowej warstwy tasmy pokrytej oddzielaczem wyzarzeniowym, zawierajacym tylko MgO, w powiekszeniu 1000x, fig. Ib mikrografie naskórkowej warstwy tasmy pokrytej oddziela¬ czem wyzarzeniowym wedlug stanu techniki, w powiekszaniu 1000x, fig, lc mikrografie naskór¬ kowej warstwy tasmy pokrytej oddzielaczem wy¬ zarzeniowym wedlug wynalazku, w powiekszeniu 1000x, fig. 2 krzywe odksztalcenie przy magne¬ tyzowaniu otrzymane dla tasm stalowych, przed¬ stawionych na fig. Ib i lc, fig. 3a i 3b petle histe- rezy otrzymane dla tasm stalowych, przedstawio¬ nych na fig. lc i Ib, uzyskane przy indukcji ma¬ gnetycznej, wynoszacej 1,5 T, fig. 4 wplyw napre¬ zenia na straty w,. ferromagnetyku w przypadku gdy indukcja magnetyczna wynosila 1,5 T, a. gru¬ bosc tasmy wynosila 0,34 mm, fig. 5 wykres prze¬ biegu odsiarczania, fig. 6 wykres przebiegu odazo- towywania.~ W pierwszym przykladzie wykonania wynalazku ilosci dodatków do tlenku magnezu powinny, byc takie, aby otrzymac mase zawierajaca lantanowce, w postaci tlenków, w ilosci od 5 do 30% calkowi¬ tej masy oddzielacza i zawartosc krzemianów aby wynosila od 5 do 45% calkowitej masy oddzielacza.Ilosc oddzielacza wyzarzeniowego nalozonego na tasme powinna korzystnie wynosic 6 do 10 g/m2.Ostateczna grubosc powloki powinna wynosic w przyblizeniu 1 do 3 ^m. 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60114 517 6 W celu dokonania ilosciowej oceny poprawy ja¬ kosci uzyskanej na skutek zastosowania oddziela¬ cza wyzarzeiiiowego wedlug wynalazku z kregu tasmy wykonanej ze stali krzemowej orientowanej zawierajacej 2,93% Si zostaly przygotowane po¬ dluzne, równolegle paski tasmy bezposrednio po przemyslowym walcowaniu jej na zimno. Ten szczególny sposób zostal zastosowany dlatego, po¬ niewaz dawal najlepsza gwarancje jednorodnosci badanej tasmy, piec waskich tasm stalowych o dlu¬ gosci 400 m, otrzymanych w ten sposób, zostalo powleczonych nastepujacymi srodkami oddziela¬ jacymi: O — MgO wzorzec odniesienia A — MgO + Mn02 przy czym MgO/Mn02 = 95/5 próbka porównawcza B — MgO + Mn02 + B203 przy czym zawartosc B wynosila 0,1% próbka porównawcza C — MgO + tlenki lantanowców w ilosci 10% wa¬ gowych D — MgO + tlenki lantanowców w ilosci 10% wa¬ gowych + krzemian sodowy w ilosci 10% wagowych.Figura la przedstawia próbke w postaci tasmy stalowej, pokrytej oddzielaczem wyzarzeniowym o postaci wylacznie tlenku magnezowego, wykorzy¬ stanego jako znany wzorzec odniesienia.Na figurze Ib i lc sa przedstawione próbki w postaci tasm stalowych pokrytych odpowiednio srodkami oddzielajacymi A i C.Róznice pomiedzy równymi próbkami badanymi sa natychmiast dostrzegalne na mikrografiach. Po przebadaniu duzej liczby próbek pobranych loso¬ wo z pieciu tasm odmiennie powleczonych, zau¬ wazony zostal interesujacy i wazny fakt, a mia¬ nowicie, ze chropowatosc powierzchni tasmy zao¬ patrzonej w powloke ze srodka oddzielajacego 0 byla jednakowa na calej dlugosci tasmy i zasadni¬ czo zgodna z przedstawiona na fig. la, natomiast chropowatosc powierzchni tasmy zaopatrzonej w powloke ze srodka oddzielajacego A a takze B zmieniala sie w pewnym zakresie, zarówno iloscio¬ wo jak i co do rozmieszczenia, to znaczy próbki pobrane losowo .wzdluz dlugosci tasmy byly raz gladsze, raz bardziej chropowate od próbki przed¬ stawionej na fig. Ib.Wreszcie, tasmy zaopatrzone w powloki, kazda oddzielnie, ze srodka oddzielajacego C i D daly we wszystkich przypadkach próbki prawie zupel¬ nie wolne od jam powierzchniowych.Przeglad krzywych odksztalcen przy magnety- zowaniu przedstawionych na fig. 2, oraz petli hi- sterezy, przedstawionych na fig. 3a i 3b, wyzna¬ czonych dla próbek wedlug fig. Ib i lc, ukazuje wplyw chropowatosci powierzchni na koncowe wlasnosci magnetyczne tasmy stalowej.Na figurze 2, krzywe a—a* i b—b' dotycza od¬ powiednio tasm powleczonych srodkami oddziela¬ jacymi A i C.Jak to wynika z krzywych b—b', stosunkowo male wartosci odksztalcen przy magnetyzowaniu otrzymano stosujac srodek oddzielajacy wedlug wynalazku.Ponadto, wartosc odksztalcen przy magnetyzo¬ waniu podlega tylko niewielkim zmianom, kiedy namagnesowanie wzrasta od zera do wartosci ma¬ ksymalnej podczas cyklu. Mozna równiez zauwa- 5 zyc, ze krzywe odksztalcen przy magnetyzowaniu utrzymuja sie na niskich poziomach nawet wtedy, kiedy namagnesowanie osiaga wartosci bliskie teo¬ retycznej wartosci szczytowej, dopuszczalnej dla danego typu tasmy stalowej.Dzieki temu poziom szumów w transformatorze i innych rdzeniach magnetycznych jest bardzo ni¬ ski.Na- odwrót, krzywe odksztalcen przy magnety¬ zowaniu otrzymane dla tasm powleczonych srod¬ kami oddzielajacymi obecnie znajdujacymi sie w uzyciu, sa bardzo podobne do tych, jakie na fig. 2 zostaly oznaczone literami a—a'.W tym przypadku zmiany, wymiarów tasmy po¬ wstale wskutek odksztalcen przy magnetyzowaniu mialy nie tylko wieksza wartosc lecz równiez bar¬ dziej stromy przebieg.Porównanie dwóch zestawów krzywych pozwala stwierdzic, ze jesli magnesowanie wzrasta od 1,2 do 1,9 T, to zmienna odksztalcen przy magnety¬ zowaniu wzrasta od —0,4 X lp-6 do o wiele wiek¬ szego od 1 X 10-6, wedlug krzywej a, i od okolo —1 X 10-6 do okolo +3 X 10-6, wedlug krzywej a?, dla przypadku stosowania obecnie uzywanych srodków oddzielajacych, natomiast w przypadku stosowania oddzielaczy wyzarzeniowych wedlug wynalazku wystepuja tylko niewielkie zmiany od¬ ksztalcen przy magnetyzowaniu Wokól wartosci. —0,2 X10-6, wedlug krzywej b, lub od okolo —0,5 X 10-6 do okolo —0,8 X 1, wedlug krzy¬ wej b'.Jeszcze bardziej przekonywujacy przyklad wply¬ wu chropowatosci powierzchni na koncowe wlas¬ nosci magnetyczne tasmy stalowej jest podany na wykresach przedstawionych na fig. 3a, 3b i 4.Na figurze 3a i 3b petle histerezy otrzymane dla tasm stalowych powleczonych srodkiem od¬ dzielajacym wedlug wynalazku wedlug fig. 3a, oraz . srodkiem oddzielajacym A, wedlug fig. 3b, zostaly porównane z petla histerezy, otrzymana dla riiepowleczonej tasmy stalowej, wedlug krzy¬ wych R i N,R na fig. 3a i 3b. Na fig. 4 jest przed¬ stawiony wplyw naprezenia na straty w rdzeniu ferromagnetycznym o postaci tasmy typu przed¬ stawionego na fig. Ib, i to zarówno dla stanu po walcowaniu, jaki przedstawia krzywa a, jak i po usunieciu warstwy powierzchniowej za pomoca trawienia, wedlug krzywej b. Rzuca sie w oczy, ze naprezenie nie ma wplywu na te straty, jesli tasma stalowa jest chropowata lecz wplyw napre¬ zenia staje sie bardzo korzystny z chwila wyeli¬ minowania chropowatosci.Na figurach 5 i 6 przedstawiono wykresy prze¬ biegu odsiarczania i odazotowywania dla niepowle- czonej tasmy stalowej, wedlug krzywej a, dla tas¬ my powleczonej srodkiem oddzielajacym A, we- -dlug krzywej c i dla tasmy powleczonej srodkiem oddzielajacym C, wedlug krzywej b. Wykresy te sa sporzadzone dla tasm, które sa wezsze od sto¬ sowanych na skale przemyslowa i z tego wzgle¬ du nie oddaja rzeczywistych sytuacji. Wykresy te 15 20 2'Ó 10 35 40 45 50 55 60114 517 7v S umozliwiaja jednak porównawcza ocene krzywych i dlatego nie sa zaopatrzone w podzialki.Nalezy podkreslic, ze badania przemyslowe po¬ twierdzily juz waznosc tych krzywych z punktu widzenia jakosciowego.Orientacyjnie mozna stwierdzic, ze okres czasu przetrzymywania kregów tasm w szczytowej tem¬ peraturze wyzarzania w piecach dzwonowych moze byc zmniejszony co najmniej o 15%, chociaz w niektórych próbach przemyslowych uzyskano skró¬ cenie nawet o 50%.Co do innych korzysci uzyskanych dzieki zasto¬ sowaniu oddzielaczy wyzarzeniowych wedlug wy¬ nalazku, jak wykazaly próby porównawcze, po¬ wloki z tych nowych materialów osadzone na tas¬ mie stalowej cechuje podczas wyzarzania znacznie wieksza rezystywnosc powierzchniowa, duzo wiek¬ sza przyczepnosc do podloza w porównaniu z po¬ wlokami uzyskiwanymi ze srodków oddzielaja¬ cych, bedacych obecnie w uzyciu.Niektóre dane charakterystyczne zostaly zesta¬ wione w tabele podana ponizej dla porównania pieciu tasm stalowych, powleczonych srodkami od¬ dzielajacymi O, A, B, C i D, pomiedzy soba oraz z dwiema tasmami E i F dostepnymi w handlu, a takze z danymi pochodzacymi z publikacji.W drugim przykladzie wykonania wynalazku okazuje sie, ze mozna stosowac mniejsze ilosci metali ziem rzadkich pod warunkiem, ze beda one rozdrobnione do czastek okreslonych sitem w któ¬ rym przypada mniej niz 127,5 oczek na dlugosc 1 cm, przy czym 35 do 55% wagowych powinna stanowic w tym frakcja czastek o okreslonych si¬ tem, w którym przypada wiecej niz 197,7 oczek na dlugosc 1 cm.W takim przypadku mozliwe jest stosowanie tylko stechiometrycznej ilosci tlenków metali ziem rzadkich, potrzebnej do zupelnego przereagowania na przyklad z siarka, a nawet mniejszej ilosci, w przypadku kiedy otrzymanie korzysci ze stosowa¬ nia wiekszej ilosci tlenków metali ziem rzadkich, takich jak szybkie odsiarczanie czy odazotowanie, moze lub musi byc uznane za drugoplanowe.W tym przykladzie wykonania wynalazku za¬ wartosc tlenków metali ziem rzadkich wynosi od 9,8 do 7% wagowych.Jesli stosuje sie mniejsze ilosci tlenków metali 5 ziem rzadkich, to trzeba stosowac dodatkowa po¬ wloke izolujaca i naprezajaca ze szkla niskotopli- wego.Poniewaz jednak powloka szklana, uzyskiwana w drugim przykladzie wykonania wynalazku jest wyjatkowo cienka, zwarta i przyczepna, to umozli¬ wia otrzymanie bardzo korzystnego wspólczynnika przestrzennosci.Zestaw tasm stalowych podobny do podanego uprzednio zostal podobnie przygotowany i powle¬ czony srodkami" oddzielajacymi, kazda tasma jed¬ nym z nich, o zawartosci: Tabela 1 a) Tlenki metali ziem rzadkich 0,8% wagowych, reszta MgO, b) Tlenki metali ziem rzadkich 1,4% wagowych, reszta MgO, c) Tlenki metali ziem rzadkich 2,4% wagowych, reszta MgO, d) Tlenki metali ziem rzadkich 4,0% wagowych, reszta MgO, e) Tlenki metali ziem rzadkich 5,6% wagowych, reszta MgO, f) Tlenki metali ziem rzadkich 7,0% wagowych, reszta MgO, g) Tlenki metali ziem rzadkich 10,t)%. wagowych,. reszta MgO, h) Tlenki metali ziem rzadkich 20,0% wagowych reszta MgO, j) Tlenki metali ziem rzadkich 0,4%: wagowych, reszta MgO.Ilosc oddzielacza, jakim powleczono tasme, wy¬ nosila 6—8 g/m2. Kazda z tych mieszanek byla osa¬ dzona przy zastosowaniu jednej z dwóch frakcji czastek, to jest frakcji o czastkach okreslonych sitem, w którym przypada mniej niz 127,5 oczek na dlugosci 1 cm, przy czym frakcja ta oznaczona jest indeksem 1 okreslajacym litere symbolizuja¬ ca sklad danej mieszanki, oraz czastek okreslonych sitem w którym przypada od 55,5 do 106,2 oczek grodki oddzielajace O A B 1 c .D E F Wedlug patentu Wielkiej Bry¬ tanii nr 1 183 092 Wedlug patentu Stanów Zjed¬ nocz. Ameryki Pln. nr 3 868 280 Rezystywnosc powierzchniowa w £}/cm2 maksy- mini¬ malna malna 0,3 2,6 2,5 25 2 26 25 ! 200 30 1 320 10* 200* 10* ; 140* 4 ' 26(100*) 1,5 24 przecie¬ tna 1,4 12 13 110 100 150* 110* — — Przycze¬ pnosc 20 mm 20 mm 20 mm 5 mm 5 mm 20 mm 20 mm 20 mm 20 mm * — wartosci dotyczace tasmy stalowej, zaopatrzonej nastepnie dodatkowTa powloka naprezajaca ze szkla.** — Dane wskazujace maksymalna srednice preta, wokól którego moze byc wy¬ gieta tasma stalowa o 180° bez uszkodzenia lub odwarstwienia sie powloki. zys sy¬ na ,3 ,5 za dn szk 40 50114 517 na dlugosci 1 cm, która to frakcja jest oznaczona indeksem 2 przyporzadkowanym literze okreslaja¬ cej sklad danej mieszanki.Tak wiec ai oznacza srodek oddzielajacy, zawie¬ rajacy 0,8%. wagowych tlenków metali ziem rzad¬ kich rozdrobnionych do postaci czastek okreslo¬ nych sitem w którym przypada mniej niz 127,5 oczek na dlugosci 1 cm, oraz reszte MgO, nato¬ miast a2 oznacza oddzielacz wyzarzeniowy o tym samym skladzie chemicznym, lecz w którym tlen¬ ki metali ziem rzadkich wystepuja w postaci cza¬ stek okreslonych sitem w którym' przypada od 55,5 do 106,2 oczek na dlugosci 1 cm.Kazda z tasm zostala nastepnie powleczona mie¬ szanka naprezajaca i izolujaca i poddana w znany sposób ostatecznemu wyzarzeniu.Najwazniejsze parametry zostaly pomierzone i zestawione w tabele 2.. Rezystywnosc franklino- wska byla mierzona zgodnie z norma ASTM nr A 344-6C, T, natomiast przyczepnosc byla okres¬ lona przez zaginanie powleczonej tasmy o 180° wokól walców o róznej srednicy i rejestrowanie najmniejszej srednicy, przy której powloka wew¬ netrzna nie wykazywala jeszcze pekniec. Grubosc tasmy wynosila 0,30 mm. 25 10 Stosowanie oddzielaczy wyzarzeniowych wedlug wynalazku przynosi wiele korzysci.Zalicza sie do nich prawie zupelne wyelimino¬ wanie wystepowania jam w warstwie powierzch¬ niowej, co zapewnia uzyskanie wiekszej stalosci wspólczynników odksztalcenia jprzy magnetyzowa- niu, i korzystniejszych petli histerezy.Zalicza sie do nich takze mozliwosc znacznego skrócenia okresu czasu przetrzymywania tasmy w szczytowej temperaturze wyzarzania.Zalicza sie do nich wreszcie mozliwosc wyelimi¬ nowania koniecznosci stosowania dodatkowej, na¬ prezajacej powloki szklanej na tasmach w ich mniej odpowiedzialnych zastosowaniach elektro¬ magnetycznych, dla_ których odpadaja trudnosci towarzyszace operacji nakladania dodatkowej po¬ wloki na szklista powloke utworzona na tasmie podczas wyzarzania seryjnego.Korzysci' techniczne i ekonomiczne, wynikajace z tego ulepszenia mozna ocenic na podstawie da¬ nych podanych w tabeli 1. Z przeprowadzonej oce¬ ny tych danych wynika, ze przecietne wartosci re- zystywnosci powierzchniowej, uzyskane przy zasto¬ sowaniu oddzielaczy wyzarzeniowych wedlug wyna- Tasma ax a2 bi . b2 Cl c2 ¦ di ¦ d2 61 . e2 1 -fi f2 gi g2 "hi- h2 ii Powlo¬ ka 0 grubo¬ sci w /im - 0,4 nie¬ równa 0,4 nie¬ równa 0,5 nie¬ równa 0,4 0,4 0,5 X5 0,7 0,7 1,1 0,6 1,8 0,7 niere¬ gularna Ostateczna grubosc z uwzglednieniem warst. izol. w jum 1,5 3,0 2,1 3,1 1,6 2,0 2,0 3,5 1,6 3,0 2,8 3,8 1,7 3,1 1,7 3,3 1,9 3,1 2,0 3,1 2,1 3,6 2,1 3,5 2,5 3,8 1,9 3,6 •3,1 4,2 '2,1 3,6 1,3 3,2 Franklinowska rezystywnosc powierzchniowa w %. rozkladu 0—39,9 S/cm2 2 80 . 75 z 70 70 — 10 — — — — — — — 15 30 20 40—99,9 ' S/cm2 48 23 20 25 40 15 30 20 8 4 50 55 8 4 ' 25 10 ¦ 10 8 20 18 5 10 10 40 40 5 35 35 Z 45- 20 100—999 Q/cm2 50 60 — 50 40 10 60 40 40 45 50 35 65 60 40 45 50 45 50 50 60 50 60 50 50 65 50 60 60 55 25 60 1000 S/cma 15 10 45 z '32 56 z 42 61 10 30 50 47 30 37 45 . 50 30 40 10 43 35 1 40 45 — Przy¬ czep¬ nosc 0 mm 23 18 35 18 14 35 12 <10 20 20 <10 <10 15 13 10 10 12 15 15 12 14 14 16 13 12 42 20 15 42 12 35 30 T Przeni- kalnosc 1900 1890 1913 1905 . 1915 1905 1917 1910 1910 1908 1906 1910 1900 ~^~\\ .1890 1910 1880 abela 2 Straty w rdzeniu 1,11 1,08 1,16 1,15 1,09 1,05 1,16 1,16 1,09 1,05 1,13 1,13 1,08 1,04 1,09 1,06 1,10 1,06 1,10 1,08 1,10 1,08 1,08 1,06 1,12 1,10 | 1,07 1,05 1,16 1,10 1,09 1,07 . 1 1,17 1,17114 517 11 lazku, sa porównywalne w wartosciach bezwzgled¬ nych z wartosciami rezystywnosci powierzchniowej tasm obecnie dostepnych w handlu lecz wykona¬ nych ze stali krzemowej o wysokiej przenikalnosci. zaopatrzonych w podwójna powloke, to jest powlo¬ ke szklista, otrzymana ze srodka oddzielajacego oraz nalozona na nia powloke izolujaca i naprezajaca, na przyklad z wartosciami rezystywnosci po¬ wierzchniowej tasm obrobionych srodkiem oddzie¬ lajacym, wystepujacym pod nazwa CARLITE, za¬ rejestrowana jako znak towarowy.Z ostatnio wymienionej zalety wynika nastepna, jest nia zmniejszenie lacznej grubosci gotowej tas¬ my, jakie uzyskuje sie przez wyeliminowanie ko¬ niecznosci stosowania powloki podwójnej lub przez stosowanie cienszej powloki szklistej, bez pogar¬ szania wlasnosci ferromagnetycznych, przy czym wzrost wspólczynnika przestrzennosci o okolo 1%, wynikajacy stad, jest szczególnie cennym w przy¬ padku rdzeni wielkowymiarowych. 12 Zastrzezenia patentowe 1. Oddzielacz wyzarzeniowy do tasm z oriento¬ wanej stali krzemowej, którego tlenek magnezu stanowi skladnik podstawowy, znamienny tym, ze zawiera co najmniej jeden zwiazek wybrany z gru¬ py tlenków metali ziem rzadkich i zwiazków me¬ tali ziem rzadkich tworzacych w trakcie rozpadu termicznego tlenki oraz krzemianów, przy czym zawartosc tlenków wynosi 5—30% calkowitej masy powloki,- a zawartosc krzemianów wynosi 5—45% calkowitej masy powloki. 2. Oddzielacz wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze zawiera tlenki metali ziem rzadkich w postaci czastek okreslonych sitem, w którym przypada mniej niz 127,5 oczek na 1 cm, przy czym 35—55% stanowi frakcja czastek okreslonych sitem, w którym przypada wiecej niz J97, 7 oczek na 1 cm. a ich zawartosc w skladzie powloki wynosi 0,8 dc 7% calkowitej masy powloki. 2 0 2 0 2 U 6 3 10 12 U 16 18 2Q 22 7U T Fig. 2 Fig.3b114 517 Fiq6 PLThe subject of the invention is an inventive separator, and in particular a new set of separating agent components, used in the production of oriented silicon steel strips, which has a beneficial effect on the annealing treatment, reducing the overall production costs, and improving the magnetic and electrical properties of the annealed strip. It is well known that a very important operation in the production of the oriented silicon steel strip used as a magnetic material is the final annealing treatment. The annealing treatment not only determines the selective growth of the grains, the orientation of which depends on from the plane and the direction of rolling, but also eliminates some impurities, for example sulfides, from the ribbon, which, although needed in the very process of producing the desired grain orientation, would deteriorate the magnetic properties of the finished ribbon. bell furnaces, with its ends This usually takes quite a long time because the holding time at the heating temperature is generally less than twenty hours, although some patents indicate that the annealing time is much shorter. For annealing, the tape is charged into a coil wrapped in a circle. or in some cases the order is for stacks of sheet metal stacked on top of each other. Part of the reason for this annealing is that the annealing takes so long as it impedes the free flow of reducing gases, which eliminate the sulfides between the individual layers of the coiled ribbon or stacks of sheets. Moreover, individual layers of the circles or stacks tend to The annealing separators that were originally introduced to overcome these inconveniences were in the form of refractory powders and were spread over the surface of the steel strip before it was rolled into coils or stacked. Over time, it was found that These powders can perform additional functions in addition to physically holding the layers of the vertebrae at a certain distance, namely, firstly, they can react with sulfur to facilitate the removal of this component, and secondly, they can contribute to the formation of an adhesive, glassy coating. insulating the tape, both electrically and chemically la-. Many separating compositions have been developed, such as the oxide, calcium or magnesium separators discussed in US Pat. No. 2,492,682. Powders are also known in which, in addition to the main component, magnesium oxide, there are compounds such as TiO2, V205, MnO2, B203, etc. 114 5173 114 517 4 British Patents Nos. 1108949, 1095903, 1183092 and US Pat. No. 36 76 227 are known to contain separating agents containing silicates such as The main components are also known as annealing separators which prevent the individual coils of the tape from sticking to each other during annealing in bell furnaces, facilitate the flow of reducing gases between the layers of the circle, react with sulfur stripped from the steel tape, create protective coating on the tape, creates an electrically insulating coating of the tape, creates a coating that introduces some stress to the tape, and provides They poison the tapes in A suitable substrate for the next electrically insulating coating. Much effort has been made in various countries to improve the complex, expensive and extremely long-lasting process of producing tapes from oriented silicon steel, as well as the ferromagnetic properties of the final product, as can be seen. with many patents and technical publications in recent years. With the intention of making a positive contribution to the advancement of technical knowledge, CSM and TERWI jointly commenced research work on a project to reduce the cost of the manufacturing process and to improve the electrical and magnetic properties of the finished ribbon, which led to the invention described in this During the tests it was found that a significant improvement in the quality of the product, economic indicators, including the reduction of the production time, if added to magnesium oxide as the main component of the separating agent of a compound selected from the group of oxides, can be obtained - tanids or from the group of metal silicates. Further research has shown that very good results can be obtained in this way, with far-reaching consequences, some of which were completely surprising and impossible to predict in the light of the present state of knowledge. this field. This improvement has a noticeable positive effect on the roughness of the tape surface. And indeed at first there were little discontinuities under the skin of the tape which were believed to have been inclusions. Closer analysis showed that these were small patterns filled with a film of glass. So the glass layer changes the surface roughness. This improvement is influenced by the increase in the rate of denitration and desulfurization, that is, the acceleration of the slow treatments used to remove the tape of contaminants, the treatments that usually determined the annealing time. Finally, these improvements include a significant increase in resistivity. surface coating and increasing the adhesion of the coating to the tape. There are practical advantages to this improvement. These include the absolute certainty that in each case the steel strip will benefit from the stretching effect of the coating, resulting from the different values of the thermal expansion coefficient of the tape and the coating. It was also found that for a given type of tape such a reduction in surface roughness Tape leads to an increase in stretchability. The resulting tension in the tape in turn very favorably influences the value of the deformation during magnetization. They also include a substantial reduction in the duration of the final annealing, and the possibility to dispense with an additional coating, hitherto considered necessary in some cases, thanks to the application of a coating on the contact and insulating tape and, finally, to reduce the difficulties involved. during mechanical processing of the strip. According to the invention, the annealing separator for strips made of oriented silicon steel, whose magnesium oxide is the basic component, is characterized by the fact that it contains at least one compound selected from the group consisting of Rare earth metal oxides, rare earth metal compounds which give off oxides upon thermal decomposition, and silicates. Preferably, the lanthanide content of the coating is from 5 to 30% of the total weight of the coating. Rare earth oxides are in the form of particles defined by a sieve with less than 127.5 mesh per 1 ohm, with 35 to 55% being the fraction of particles defined by a sieve with 197.7 mesh per 1 cm. and their content in the composition of the coating is from 0.8 to 7% of the total weight of the coating. The silicate content of the coating may be from 5 to 45% of the total weight of the coating. The subject of the invention is described below with the aid of examples of its use and Fig. 1a shows a micrograph of the epidermal layer of the tape covered with an annealing layer containing only MgO at a magnification of 1000x, Fig. micrographs of the epidermal layer of the tape covered with the vaporization separator according to the invention, at a magnification of 1000x, Fig. 2 curves of the magnetization deformation obtained for steel tapes, 1c and 1c, 3a and 3b loop loops obtained for the steel strips shown in FIGS. 1c and Ib obtained with a magnetic induction of 1.5 T, FIG. 4 effect of stress on losses in of ferromagnetic material in the case where the magnetic induction was 1.5 T and the thickness of the tape was 0.34 mm, Fig. 5 is a desulphurization course, Fig. 6 is a denitration course. In the first embodiment of the invention, the amount of additives for magnesium oxide should be such as to obtain a mass containing lanthanides, in the form of oxides, in an amount from 5 to 30% of the total mass of the separator, and the silicate content to be from 5 to 45% of the total mass of the separator. should preferably be 6 to 10 g / m 2. Final coating thickness should be approximately 1 to 3 µm. 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 114 517 6 In order to quantify the quality improvement obtained by the use of the spot separator according to the invention from a web made of oriented silicon steel containing 2.93% Si, parallel strips of the tape directly after its industrial cold rolling. This particular method was applied because it gave the best guarantee of the homogeneity of the test strip, the five 400 m long narrow steel strips obtained in this way were coated with the following separating agents: O - MgO reference standard A - MgO + MnO2, with MgO / MnO2 = 95/5 comparative sample B - MgO + MnO2 + B203, the content of B being 0.1% comparative sample C - MgO + lanthanide oxides in the amount of 10% by weight D - MgO + lanthanide oxides in 10% by weight + 10% by weight sodium silicate. Figure 1a shows a sample in the form of a steel strip, coated with an annealing separator in the form of only magnesium oxide, used as a known reference standard. Figures Ib and lc show the samples in The form of steel strips covered with separating agents A and C, respectively. The differences between equal test samples are immediately noticeable on the micrographs. After examining a large number of samples taken randomly from five differently coated tapes, an interesting and important fact was noticed, namely, that the roughness of the surface of the tape covered with the separating agent coating was the same throughout the length of the tape and It is in accordance with the one shown in Fig. La, while the roughness of the surface of the tape provided with a layer of separating agent A as well as B varied to some extent, both in number and in terms of distribution, i.e. samples taken randomly along the length of the tape were sometimes smoother, sometimes rougher than the sample shown in Fig. 1b. Finally, the tapes provided with coatings, each separately, with separating agent C and D, gave in all cases the samples almost completely free of surface cavities. Overview of the deformation curves for the magnetization shown in Fig. 2, and the hysteresis loops shown in Figs. 3a and 3b, determined for the samples according to Figs. c, shows the effect of the surface roughness on the final magnetic properties of the steel strip. In figure 2, the curves a-a * and b-b 'relate to the strips coated with separating agents A and C, respectively. As it follows from the curves b-b', relatively low magnetization deformation values were obtained by using the separating agent according to the invention. Moreover, the magnetization deformation value undergoes only slight changes as the magnetization increases from zero to a maximum value during the cycle. It can also be seen that the deformation curves during magnetization are kept at low levels even when the magnetization is close to the theoretical peak value acceptable for a given type of steel tape. Therefore, the noise level in the transformer and other magnetic cores is very high. Conversely, the magnetization strain curves obtained for tapes coated with release agents currently in use are very similar to those indicated in Fig. 2 with letters a-a '. In this case, the changes in the dimensions of the tape resulting from the deformation during magnetization had not only a greater value, but also a steeper course. Comparing the two sets of curves shows that if the magnetization increases from 1.2 to 1.9 T, the variable deformation at the magnet The vaping increases from -0.4 X lp-6 to much greater than 1 X 10-6 according to curve a, and from about -1 X 10-6 to about +3 X 10-6 according to the cross in the case of using the release agents currently used, while in the case of using the burnout separators according to the invention, there are only slight variations in the deformation of magnetization around the value. —0.2 X10-6 according to curve b, or from about -0.5 X 10-6 to about -0.8 X 1 according to curve b. An even more convincing example of the effect of surface roughness on the final The magnetic properties of the steel strip are given in the graphs of FIGS. 3a, 3b and 4. In FIGS. 3a and 3b the hysteresis loops obtained for the steel strip coated with the release agent according to the invention according to FIGS. 3a, and. With the separating agent A, according to Fig. 3b, have been compared with the hysteresis loop obtained for an uncoated steel strip according to the R and N, R curves in Figs. 3a and 3b. Fig. 4 shows the effect of stress on losses in a ferromagnetic core of the tape form of the type shown in Fig. 1b, both for the rolling condition as shown in curve a and after removal of the surface layer by etching. according to curve b. It is noticeable that stress has no effect on these losses, if the steel strip is rough but the effect of stress becomes very favorable when the roughness is eliminated. Figures 5 and 6 show desulphurization diagrams. and denitration for untreated steel strip, according to curve a, for strip coated with release agent A, according to curve c, for strip coated with release agent C, according to curve b. These graphs are drawn up for strips that are wider than used on an industrial scale and therefore do not reflect the actual situation. However, these graphs 15 20 2'Ó 10 35 40 45 50 55 60 114 517 7v S allow for a comparative evaluation of the curves and therefore are not provided with divisions. It should be emphasized that industrial studies have already confirmed the importance of these curves from the qualitative point of view. conclude that the duration of the holding time of the ribbons at their peak annealing temperature in bell furnaces can be reduced by at least 15%, although some industrial trials have achieved a reduction of as much as 50%. In addition to other benefits, the use of separators according to the invention, as shown by comparative tests, the coatings of these new materials deposited on the steel belt are characterized by much greater surface resistivity during annealing, much greater adhesion to the substrate compared to the coatings obtained from the that are currently in use Some of the characteristic data have been summarized in the table below for comparison between five steel strips, coated with separating agents O, A, B, C and D, between each other and with two commercially available strips E and F, as well as with data from the publication. In a second embodiment of the invention it turns out that smaller amounts of rare earths may be used, provided that they are finely divided into particles defined by a sieve with less than 127.5 mesh per cm, where 35 to 55% by weight should be made up of a particle fraction of a certain size. ¬ when there are more than 197.7 meshes per 1 cm.In this case, it is possible to use only the stoichiometric amount of rare earth oxides needed for a complete reaction with, for example, sulfur, or even a smaller amount if the benefit is obtained that the use of more rare earth oxides, such as rapid desulphurization or denitrification, may or must be considered of secondary importance. In this embodiment of the invention, The fraction of the rare earth oxides is from 9.8 to 7% by weight. If smaller amounts of rare earth oxides are used, an additional insulating and stressing coating of low-melting glass must be used. However, since the glass coating obtained in the second The embodiment of the invention is exceptionally thin, compact and adhesive, which allows to obtain a very favorable spatial coefficient. A set of steel strips similar to the one given previously was prepared in a similar way and coated with separating means, each strip with one of them, containing: Table 1 a) Rare earth oxides 0.8% by weight, balance MgO, b) Rare earth oxides 1.4% by weight, balance MgO, c) Rare earth oxides 2.4% by weight, balance MgO, d) Oxides Rare earth metals 4.0% by weight, the rest MgO, e) Rare earth oxides 5.6% by weight, the rest MgO, f) Rare earth oxides 7.0% by weight, the rest MgO, g) Rare earth oxides 10, t)%. weight. residual MgO, h) Rare earth oxides 20.0% by weight, residual MgO. j) Rare earth oxides 0.4% by weight, the remainder MgO. The quantity of separator coated on the tape was 6 to 8 g / m2. Each of these mixtures was determined using one of the two fractions of particles, i.e. the fraction with particles defined by the sieve, in which there are less than 127.5 stitches per 1 cm in length, and this fraction is marked with index 1 denoting the letters symbolizing the entire composition of a given mixture, and particles defined by a sieve, in which there are from 55.5 to 106.2 meshes of the separating plate OAB 1 c. DEF according to British patent No. 1,183,092 according to the United States patent. North America No. 3 868 280 Surface resistivity in £ / cm2 maximum minimum 0.3 2.6 2.5 25 2 26 25! 200 30 1 320 10 * 200 * 10 *; 140 * 4 '26 (100 *) 1.5 24 average 1.4 12 13 110 100 150 * 110 * - - Accuracy 20 mm 20 mm 20 mm 5 mm 5 mm 20 mm 20 mm 20 mm 20 mm * - values for the steel strip, fitted with an additional tensile glass coating. ** - Data indicating the maximum diameter of the rod around which the steel strip may be bent 180 ° without damage or delamination of the coating. a profit of 3.5 per day of glass 40 50 114 517 at a length of 1 cm, which fraction is indicated by the index 2 to the letter defining the composition of the mixture in question. Thus, ai denotes a separating agent containing 0.8%. by weight of rare earth oxides crushed to the form of particles defined by a sieve in which there are less than 127.5 mesh per cm, and the remainder of MgO, while a2 is an annealing separator with the same chemical composition, but with oxygen Rare earths are present in the form of particles defined by a sieve with 55.5 to 106.2 mesh per cm. Each strip was then coated with a tension and insulating mixture and subjected to a final annealing in a known manner. The most important parameters were measured and summarized in Table 2. The franklin-index resistivity was measured according to ASTM Standard No. A 344-6C, T, while the adhesion was determined by bending the coated ribbon 180 ° around rolls of different diameters and recording the smallest diameter at which the inner skin has not yet cracked. The thickness of the tape was 0.30 mm. The advantages of the use of the annealing separators according to the invention include the almost complete elimination of the occurrence of cavities in the surface layer, resulting in greater stability in the deformation coefficients for magnetization, and more favorable hysteresis loops. the possibility of significantly reducing the time the tape is held at the peak annealing temperature, and finally the possibility of eliminating the need for an additional hardening glass coating on the tapes in their less responsible electromagnetic applications, for which the difficulties associated with the secondary application operation after Traces on a glass film formed on the tape during batch annealing. The technical and economic benefits of this improvement can be assessed from the data given in Table 1. The evaluation of these data shows that the average values of the surface, obtained with the use of shock separators according to the invention ax a2 b1. b2 Cl c2 ¦ di ¦ d2 61. e2 1 -fi f2 gi g2 "hi-h2 ii Coating of thickness w / m - 0.4 not equal to 0.4 not equal to 0.5 not equal to 0.4 0.4 0.5 X5 0.7 0.7 1.1 0.6 1.8 0.7 irregular Final thickness including the insulating layer 1.5 3.0 2.1 3.1 1.6 2.0 2.0 3.5 1.6 3.0 2.8 3.8 1.7 3.1 1.7 3.3 1.9 3.1 2.0 3.1 2.1 3.6 2, 1 3.5 2.5 3.8 1.9 3.6 • 3.1 4.2 '2.1 3.6 1.3 3.2 Franklin's surface resistivity in% of decomposition 0-39.9 S / cm2 2 80.75 z 70 70 - 10 - - - - - - - 15 30 20 40—99.9 'W / cm2 48 23 20 25 40 15 30 20 8 4 50 55 8 4' 25 10 ¦ 10 8 20 18 5 10 10 40 40 5 35 35 Z 45-20 100—999 Q / cm2 50 60 - 50 40 10 60 40 40 45 50 35 65 60 40 45 50 45 50 50 60 50 60 50 50 65 50 60 60 55 25 60 1000 S / cma 15 10 45 z '32 56 z 42 61 10 30 50 47 30 37 45. 50 30 40 10 43 35 1 40 45 - Adhesion 0 mm 23 18 35 18 14 35 12 <10 20 20 <10 <10 15 13 10 10 12 15 15 12 14 14 16 13 12 42 20 15 42 12 35 30 T Transferability 1900 1890 1913 1905. 1915 1905 1917 1910 1910 1908 1906 1910 1900 ~ ^ ~ \\ .1890 1910 1880 ab ela 2 Core losses 1.11 1.08 1.16 1.15 1.09 1.05 1.16 1.16 1.09 1.05 1.13 1.13 1.08 1.04 1.09 1.06 1.10 1.06 1.10 1.08 1.10 1.08 1.08 1.06 1.12 1.10 | 1.07 1.05 1.16 1.10 1.09 1.07. 1.17 1.17114 517 11 strips, are comparable in absolute values to the surface resistivity values of strips currently commercially available but made of high permeability silicon steel. provided with a double coating, i.e. a glassy coating, obtained from a release agent, and an insulating and tensioning coating applied thereon, for example, with values of the surface resistivity of strips treated with the release agent, appearing under the name CARLITE, recorded as a mark The last-mentioned advantage results in a further reduction of the total thickness of the finished tape, which is obtained by eliminating the need for a double coating or by using a thinner glass coating, without deteriorating the ferromagnetic properties, with an increase in the spatial ratio by about 1%, the resultant stock, is especially valuable for large-size cores. Claims 1. An annealing separator for tapes made of oriented silicon steel, the basic component of which is magnesium oxide, characterized in that it contains at least one compound selected from the group of rare earth metal oxides and rare earth metal compounds forming in the during thermal decomposition, oxides and silicates, the content of oxides being 5 to 30% of the total weight of the coating, and the content of silicates being 5 to 45% of the total weight of the coating. 2. Separator according to claim 7. The method of claim 1, characterized in that it contains rare earth oxides in the form of particles defined by a sieve with less than 127.5 mesh per 1 cm, 35-55% being the fraction of particles determined by a sieve with more than J97, 7 eyelets per 1 cm. and their content in the composition of the coating is 0.8 dc 7% of the total weight of the coating. 2 0 2 0 2 U 6 3 10 12 U 16 18 2Q 22 7U T Fig. 2 Fig.3b114 517 Fiq6 EN