NO821019L - Fremgangsmaate og anordning for fremstilling av et langstrakt aluminium-produkt - Google Patents
Fremgangsmaate og anordning for fremstilling av et langstrakt aluminium-produktInfo
- Publication number
- NO821019L NO821019L NO821019A NO821019A NO821019L NO 821019 L NO821019 L NO 821019L NO 821019 A NO821019 A NO 821019A NO 821019 A NO821019 A NO 821019A NO 821019 L NO821019 L NO 821019L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- continuous
- extrusion
- aluminum
- continuous casting
- cooling
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims description 16
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 29
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 15
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 14
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 12
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 7
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 2
- 229910019064 Mg-Si Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910019406 Mg—Si Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000011437 continuous method Methods 0.000 claims 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 11
- 239000000047 product Substances 0.000 description 10
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 7
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910021365 Al-Mg-Si alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical group [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 235000012438 extruded product Nutrition 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0602—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a casting wheel and belt, e.g. Properzi-process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/003—Rolling non-ferrous metals immediately subsequent to continuous casting, i.e. in-line rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/005—Continuous extrusion starting from solid state material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Forging (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for fremstilling av
et langstrakt aluminiumprodukt,' hvilken fremgangsmåte omfatter en kontinuerlig støping av en aluminiumlegering.iil en
stang, fulgt av kontinuerlig valsing av stangen.. Med lang- . strakt produkt menes hvilket som heist produkt, f .eks. tråd, bånd élier tverrsnitts—formet aluminium, med en lengdedimen-sjon som er vesentlig større, enn dé to'på lengderetningen vin-kelrette dimensjoner, uavhengig av den geometriske form av tverrsnittet vinkelrett på lengderetningen, som kan være kvad-ratisk, rektangulært, rundt, trapesformet eller hå.hvilken som helst annen form. Disse produkter kalles ofte produkter med "uendelig" lengde.
Kontinuerlig støping innebærer imidlertid en ulempe som
er av spesiell betydning under den påfølgende valseoperasjon.. Det er kjent at kontinuerlig støping forårsaker hulrom som følge av ujevn avkjøling av veggene i kanalene som aluminiumet størkner i for .tildanning av den støpte stang. ' Én har forsøkt,
å eliminere slik porøsitet ved'en valseoperas jon med stor ire-duksjonsrate for oppnåelse av en komprimering som er tilstrekkelig til å lukke hulrommene, men slik komprimering forårsaker så store indre spenninger at der er fare for sprekkdannelser;
særlig der de sprø, eutektiské utfyllinger er konsentrert.
Dette er grunnen til at man Har prøvet å finne en løsning på dette problem ved å søke å oppnå en jevnere fordelt avkjøling
langs omkretsen av kanalens vegger. De. praktiske løsninger i denne henseende har imidlertid ført til betydelige ansamlinger, av den eutektiské fase ved overflaten, hvilket fører til sprekkdannelser under det påfølgende valsetrinn. Omvendt har de mulige løsninger for under størkningen å unngå slike konsentra-. sjoner av eutektiské faser med sikte på å unngå sprekker under valsing, vist seg å være av en art som ikke tillater elimi-nering av nevnte hulrom i metallet under størkningen. I denne
■forbindelse er problemet med å oppnå en bedre kvalitet•på- produktet, oppnådd ved vaising av en støpt stang,. fremdeles uløst.
Fremgangsmåten ifølge.oppfinnelsen erkarakterisert ved
at den støpte stang mellom den kontinuerlige støpeoperasjon og valseoperasjonen utsettes for en kontinuerlig ekstruderingsdpe-rasjon.
Ekstruder ing, slik "den i dag er kjent .for forming, med utgangspunkt i støpeblokker, av langstrakte produkter med en ønsket tverrsnittsprof il, gjør det' nødvendig å forbehandle
■ved homogenisering og'fjerning, ved.mekaniske midler, av de eutektiské konglomerater ved blokkenes overflate', for å oppnå en tilstrekkelig økonomisk hastighet ved utgangen av ekstruderingspressen. En stang som er fremstilt ved konven- ■ sjonelle,■kontinuerlige støpemetoder, f.eks. ved bruk av et støpehjul, oppviser' imidlertid en meget lavere heterogenitet enn en støpt blokk., og det viser seg nå at en slik stang kan ekstruderes direkte , • uten bruk av de konvensjonelle f orbehandlings-operqsjoner, og med en hastighet som- er tilstrekkelig høy til å-oppta stangen som forlater støpehjulet med dens normale økonomiske hastighet. Følgelig synes eh. kontinuerlig ekstrudering •ved utgangen av det kontinuerlige støpeapparat. å være mulig med de normale økonomiske hastigheter. Og.det er i denne ekstruderingsoperasjon at metallet;, ved samvirkningen mellom hastighet og trykk, skyves meget langt inn i det plastiske deformasjons-.
område, slik.at den heterogene, dendritiske porøse struktur
med dens eutektiské konglomerater ødelegges, og den oppnådde struktur, blir lik den -struktur som oppnås ved homogenisering-etter varmvalsing.
'En anordning for bruk av foreliggende oppfinnelse vil følgelig omfatte, i rekkefølge fra oppstrøms- til nedstrøms-siden av et kontinuerlig støpeapparat for fremstilling av en støpt stang,. en■kontinuerlig ekstruderingspresse og et kontinuerlig valseverk..Det kontinuerlige støpeapparat vil fortrinnsvis være et kontinuerlig støpehjul.
Fremgangsmåten er på samme tid meget økonomisk, ettersom den er en kontinuerlig prosess som starter' fra smeltet metall, som ikke må gjenoppvarmes 'etter den nødvendige nedkjøling som ellers er. nødvendig for en méllomgående forbehandling av det
■støpte produkt før ekstrudering. For ekstruderingén utnyttes det størknede metalls iboende varme, uten vesentlig oppvarmning, selv om en méllomgående oppvarmning mellom utgangen fra det kontinuerlige støpeapparat og inngangen til ekstruderings-.instrumentet kan utføres for oppnåelse av en ideell inngangs-temperatur, i avhengighet av legeringssammensetningen, de anvendte dimensjoner, og de øvrige■parametere i ekstruderings-systenet.
En meget ■ stor fordel ved oppfinnelsen er det faktum at tverrsnittsformen til det ekstruderte produkt fritt kan velges, idet dette innebærer at det påfølgende valsetrinns innledende form kan velges. Følgelig kan fremgangsmåten få e-n-utstrakt anvendelse uavhengig av den geometriske, form på det endelige produkt, og den er særlig anvendbar for fremstilling av flate bånd.eller strimler, dvs.: som har et tverrsnitt med en lengde mer enn det dobbelte av bredden.. Produktet etter valsing kan også være i form av.stangtråd, med rundt tverrsnitt med diåme-ter generelt fra' 5 til 20 mm, i de fleste tilfeller mellom .7
og 12 mm.
Oppfinnelsen skal i. det-følgende forklares nærmere- i tii-knytning til enkelte tegninger som bare er ment som eksempel og
■i hvilke
Fig. i viser ekstruderingspressen som fortrinnsvis anvendes
i forbindelse- med foreliggende oppfinnelse.
Fig. 2 viser et støpehjul som kan benyttes ved. oppf innelsen .
- Fig. 3"viser et tverrsnitt langs linjen ÅA på'fig. 2,
av støpehjulkransen;
Den kontinuerlige ekstf udér ingsoperas jon vil f .eks,; kunne utføres, i. forbindelse med den prosess som er kjent under betegh-nelsén "conform extruion" som er beskrevet i detalj, i US-pa-tentskrifter nr. 3 765 216 og '4 loi 253', og hvis apparatur kan skaffes fra bl.a. Babcock Wire Equipment Ltd., Storbritannia. Fremgangsmåten er vist i fig. 1. Apparatet som anvendes ved fremgangsmåten omfatter et friksjonshjul 1 som har en diameter på 450 mm og roterer med en hastighet på ca. 55 omdreininger pr;' minutt. Hjulets omkrets omfatter et spor 2 som. over en vinkel a (generelt på ca.. 100°) av omkretsen, er dekket av et dekkstykke slik at der dannes en kanal 4 som ender i en ekstru-deringsdyseåpning 5. Støpestangen 6 ledes, tangensielt på hjulet og i retning av pilen 7, mot kanalinngangen for ekstrudering-. Hjulets friksjon mot støpestangen frembringer varme og skaper -et -trykk innvendig i kanalen slik at aluminiumet skyves ut.' gjennom' dyseåpningen 5 i retning -av pilen 8 , i form av et langstrakt produkt med et tverrsnitt av samme form som dyseåpningen .5V Denne, fremgangsmåte benevnes i det følgende "ekstrudering ved friksjon".-
Det er,mulig, f.eks. for å danne en støpt stang 6' av Al-Mg-Si-legering, ed bruk av et velkjent støpehjul som■frem-bringer en stang med et.tverrsnittsareal på 2100 mm og forlater hjulet:.med en hastighet på 12 m pr. minutt og ved en temperatur på 500°C .' ■ Denne stang ledes umiddelbart mot inngangen til friksjonshjulet 1, der deri ekstruderes mot et tverrsnitts-areal på 1000 mm^. Metallet valses deretter med en reduksjon på 20 % pr; stikk, ned til en diameter på 9,5 mm.
Stangen støpes fortrinnsvis med et minimum av heterogenitet og porøsitet. En måte å oppnå dette på kan være bruk av et kontinuerlig støpehjul 11 (fig. 2 og 3), som har en krans som omfatter et spor 12 som over sin størstedel er dekket av et endeløst metallbelte 13, slik at. det dannes en kanal 14 .for størkning. Dette belte' vandrer, under styring av hjulene 15, 16.17 og 18, med samme lineære, hastighet (i retning av pilen 19) som den lineære hastighet ved støpehjulets omkrets. Det 'fiytende metall innføres i en trakt 20 og den størknede stang 21 forlater hjulet i retning av pilen 22. H-julkransens innven-dige Overflate samt- sideflater nedkjøles ved hjelp av vannstråler som kommer ut fra .et antall dyser anordnet i en sirkelbue 23'på støpehjulets innside, som vist i.detalj på fig. 2 og 3'.Yttersiden,.som er dekket av beltet 13, nedkjøles også ved hjelp av vannstråler anordnet i sirkelbuer .24 og 25, slik det er velkjent innen faget kontinuerlig støping. Med den samme avkjøling på siden av hjulkransen og på siden av beltet, vil sistnevnte side avkjøles hurtigere, ettersom beltet., som må-være bøyelig, er meget tynnere. Under disse forhold dannes der
.hulrom som følge av ulik avkøling. dette er grunnen til at avkjølingsbuen 2,4-25 på omkretsen-, ved beltesiden, er forskjø-vet med en vinkel /3 i forhold til åvk jølingsbuen 23 ved kra ås-siden -, i deri hensikt å oppnå én mer likevektig avkjøling. For-skyvningsvinkelen kan- reguleres ved å bevege haivbu-en 24 i
forhold .til halvbuen 25, i retning , av pilene 26, og- denne vinkel kan i hvert spesielle - tilfelle reguleres i avhengighet av stangens hastighet og tverrsnitt, leger ingens sammensetning. temperaturen, osv. Det er imidlertid nødvendig at der ved inngangen til støpekanalen og ved beltesidenøyeblikkelig og fullstendig dannes en tilstrekkelig tykk film av aluminium for å uingå .at de eutektiské forbindelser ved størkningen blir skjø-vet gjennom denne film mot<:>overflaten. Det er nemlig denne
gjennomskyvning gjennom den innledende film som er ansvarlig for den høye konsentrasjon av eutektiské forbindelser ved overflatens belteside. I den hensikt å danne denne tilstrekkelig tykke film helt fra begynnelsen, er avk jølingssystemet- ved beltesiden videre utstyrt med. en dyse 27 som er- beliggende helt ved begynnelsen av størkningskanaien, og utgangen av vannstrå-len som kommer ut fra denne dyse er slik regulert at der oppnås en tilstrekkelig tykk film, men uten at avkjølingen av beltesiden i forhold til den andre side kommer ut av likevekt.-Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen anvendes fortrinnsvis
i en prosess .for fremstilling- av stangtråd av Al-Mg-Si-lege-• ring f<p>r elektrisk ledningstråd-, dvs. en legering som er sam-mensatt av 0,3-0,9 % magnesium,- 0,25-0, 75■% silikon , 0-0,60% jern, og resten aluminium og urenheter. Med en slik legering .utføres den kontinuerlige ekstrudering forut for en bråkjø-lingsoperasjon ned.til en temperatur under 260°C, under hvilken bråkjøling aluminiumen valses for oppnåelse av stangtråden..
Alternativt .utføres den kontinuerlige ekstrudering forut for '..et- rent termisk bråk jølingstf inn, .dvs. uten noe mekanisk bearbeidingstrinn og ned til en temperatur under 260°-C, fulgt av ét annet termomekanisk trinn, der aluminiumen bearbeides ved,en temperatur i- området fra 130-260°C, og de,r.etter, før eventuel-le påfølgende bearbeidingstrinn, utsettes for en eldningsoperasjon. Fortrinnsvis følger det annet, trinn umiddelbart på det første i■eri' og samme kontinuerlige operasjon.- I de tidligere
-søknader med samme oppfinner (LU 80 656 og LU 83 249) er det forklart at en' slik behandling,der bråkjølingen foretas etter et varmbearbeidingstrinn ved en temperatur så-høy som.mulig, fortrinnsvis over 470°C, og med en minimal nedkjøling for å holde flest mulig legeringselementer i oppløsning før brå-kjøling, gir en meget fordelaktig metallografisk struktur. Det er i denne forbindelse at et slikt varmbearbeidingstrinn kan utføres i forni .åv ekstruderingsoperasjonen som det henvises til i.denne forbindelse. Dette er meget fordelaktig, ettersom dette er et bearbeidingstrinn der metallet ikke nedkjøles, men derimot varmes opp. Og des suten.oppnås fordelene ifølge foreliggende oppfinnelse.-Det skal bemerkes at hovedformålet med' eks.truderingsop.e-■rasjonen er å -forbedre aluminiumens metallograf iske .struktur, og ikke nødvendigvis- å. redusere, tverrsnittet til den støpte
stang som innføres i den kontinuerlige ékstrud.eringspresse. , .Om ønskelig kan ekstruderingsdysens tverrsnittsform;gjøres -større enn tverrsnittet av den støpte stang. Dette forhold kan tilpasses! samsvar med den mest ønskelige utgangs- og inngangs-hastighet og tverrsnitt av metallet ved enden av støpehjulet, henholdsvis valseverkets inngang.
Metallet som brukes i foreliggende oppfinnelse kan være rent aluminium såvel som en aluminiumlegering-, dvs. en legering der aluminium utgjør den dominerende komponent. Men slike me-taller ,er her angitt under den generelle betegnelse "aluminium".
Det vil'være klart åt andre varianter eller ekvivalenter av foreliggende .oppfinnelse kan utledes av foreliggende oppfinnelse uten at disse faller utenfor oppfinnelsens ramme.
Claims (9)
1. Kontinuerlig fremgangsmåte for fremstill ing av et langstrakt aluminiumprodukt, hvilken prosess omfatter en kon-tinuerli <g>- støpeoperasjon til en 'stang, fulgt av'en kontinuerlig valsing. av den støpte stang, k' .a r a k t e. r i s e r' t ved
at stangen., mellom den kontinuerlige støpeoperasjon.og valseoperasjonen., utsettes for en kontinuerlig ekstruderingsoperasjon .
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert , ved at den kontinuerlige ekstruderingsoperasjon
■ utføres ved en ekstrudering ved friksjon.-
3. Fremgangsmåte- ifølge krav- 1 eller- 2, kar ak te-ri s e r,t ved at -ekstruderingsdyseåpningen har en flat rektangulær form.
4. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 eller 2, karakterisert ved at ekstruderingsdyseåpnin-
.gens tverrsnittsform er større enn tverrsnittsformen til den støpte stang.
5. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 4, karakterisert ved at den kontinuerlige støping utføres i et støpehjul hvis krans omfatter et -spor som. er dekket av et bøyelig belte slik at der dannes en kanal for " størkning,
■'.idet avkjø lingen ved beltesiden forsinkes i forhold til avkjø -lingen ved kranssiden., bortsett fra en vanns-tråle som' er rettet mot beltet ved inngangen til størkningskanalen.
'6. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 5,.
karakterisert ved . åt aluminiumen er en Ai-Mg-Si-legering for elektrisk ledningstråd.
7... Fremgangsmåte ifølge: krav 6, . karakterisert ved . at den kontinuerlige ekstruderingsoperasjon går forut for .et bråkjølingstrinn ned til en temperatur under 260°C, under hvilket bråkjølingstrinn aluminiumen valses for.
'levering av stangtråd.
8. " Fremgangsmåte ifølge krav 6, karakteri
sert ved at den kontinuerlige ekstruderingsoperasjon går forut for et rent termisk' bråk.jølingstrinn ned til en
temperatur under 260°C, fulgt av et termomekanisk trinn der aluminiumen bearbeides ved en temperatur i området fra l30°C til 260°C <;> og deretter,, før ytterligere bearbeiding, utsettes for en eldningsoperasjon.
9. Anordning for bruk ved fremgangsmåten- ifølge et av" kravene 1 til 8, omfattende i rekkefølge fra oppstrømssiden til nedstrømssiden,.. et kontinuerlig stø peapparat for fremstilling av en støpt stang og et kontinuerlig valseverk, - karakterisert ved at anordningen meilom det kontinuerlige støpeapparat og valseverket, videre omfatter en kontinuerlig'ekstruderingspresse.
10. - Anordning ifølge krav 8, karakterisert 'ved at den kontinuerlige ekstruderingspresse er et hjul '
for' ekstrudering ved friksjon
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
LU83262A LU83262A1 (fr) | 1981-03-27 | 1981-03-27 | Procede et installation pour la fabrication d'un produit allonge en aluminium |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO821019L true NO821019L (no) | 1982-09-28 |
Family
ID=19729617
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO821019A NO821019L (no) | 1981-03-27 | 1982-03-26 | Fremgangsmaate og anordning for fremstilling av et langstrakt aluminium-produkt |
Country Status (21)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS57209754A (no) |
KR (1) | KR830008747A (no) |
AR (1) | AR228179A1 (no) |
AU (1) | AU8157782A (no) |
BE (1) | BE892591A (no) |
BR (1) | BR8201741A (no) |
DD (1) | DD203242A5 (no) |
DE (1) | DE3210824A1 (no) |
DK (1) | DK139382A (no) |
ES (1) | ES8307140A1 (no) |
FI (1) | FI821037L (no) |
FR (1) | FR2502522A1 (no) |
GB (1) | GB2095592B (no) |
GR (1) | GR75530B (no) |
IT (1) | IT8248086A0 (no) |
LU (1) | LU83262A1 (no) |
NL (1) | NL8201212A (no) |
NO (1) | NO821019L (no) |
OA (1) | OA07052A (no) |
SE (1) | SE8201882L (no) |
ZA (1) | ZA821683B (no) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB9014437D0 (en) * | 1990-06-28 | 1990-08-22 | Holton Machinery Ltd | Continuous casting and extruding |
WO1999032239A1 (en) * | 1997-12-19 | 1999-07-01 | Technalum Research, Inc. | Process and apparatus for the production of cold rolled profiles from continuously cast rod |
KR101392178B1 (ko) * | 2013-12-24 | 2014-05-08 | 구제율 | 단조용 압출재의 제조방법 및 장치 |
CN110756778A (zh) * | 2019-11-04 | 2020-02-07 | 武汉深蓝自动化设备股份有限公司 | 一种铅酸蓄电池板栅连续铸造装置 |
CN111318586A (zh) * | 2020-02-18 | 2020-06-23 | 邹平中大实业有限公司 | 一种连续挤压机在挤压固态金属时减小摩擦力的方法 |
CN114110411B (zh) * | 2021-11-26 | 2022-11-25 | 江苏万和铝业有限公司 | 一种抗腐蚀超耐候铝合金型材及其生产工艺 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE620630A (no) * | ||||
US1851063A (en) * | 1931-02-19 | 1932-03-29 | Ramsey George | Extrusion rolling |
AT291898B (de) * | 1969-05-09 | 1971-08-10 | Voest Ag | Verfahren zur Bearbeitung eines Stahlgußstranges |
GB1370894A (en) * | 1971-03-12 | 1974-10-16 | Atomic Energy Authority Uk | Extrusion |
US3922898A (en) * | 1974-03-29 | 1975-12-02 | Wanskuck Co | Extrusion process |
US4066475A (en) * | 1974-09-26 | 1978-01-03 | Southwire Company | Method of producing a continuously processed copper rod |
FR2379329A1 (fr) * | 1977-02-02 | 1978-09-01 | Pechiney Aluminium | Procede de production de fil machine par coulee et laminage continus |
DE2842094C3 (de) * | 1978-09-27 | 1982-02-04 | Korf Engineering GmbH, 4000 Düsseldorf | Bewegliche Stranggießkokille für dehnungsempfindliche Metalle, insbesondere Stahl |
-
1981
- 1981-03-27 LU LU83262A patent/LU83262A1/fr unknown
-
1982
- 1982-03-12 ZA ZA821683A patent/ZA821683B/xx unknown
- 1982-03-15 ES ES510424A patent/ES8307140A1/es not_active Expired
- 1982-03-16 GR GR67609A patent/GR75530B/el unknown
- 1982-03-16 AU AU81577/82A patent/AU8157782A/en not_active Abandoned
- 1982-03-17 KR KR1019820001145A patent/KR830008747A/ko unknown
- 1982-03-23 FR FR8204899A patent/FR2502522A1/fr active Granted
- 1982-03-23 BE BE1/10469A patent/BE892591A/nl not_active IP Right Cessation
- 1982-03-23 NL NL8201212A patent/NL8201212A/nl not_active Application Discontinuation
- 1982-03-24 SE SE8201882A patent/SE8201882L/ not_active Application Discontinuation
- 1982-03-24 DE DE19823210824 patent/DE3210824A1/de not_active Withdrawn
- 1982-03-24 FI FI821037A patent/FI821037L/fi not_active Application Discontinuation
- 1982-03-25 DD DD82238440A patent/DD203242A5/de unknown
- 1982-03-25 IT IT8248086A patent/IT8248086A0/it unknown
- 1982-03-26 NO NO821019A patent/NO821019L/no unknown
- 1982-03-26 DK DK139382A patent/DK139382A/da not_active IP Right Cessation
- 1982-03-26 AR AR288902A patent/AR228179A1/es active
- 1982-03-26 BR BR8201741A patent/BR8201741A/pt unknown
- 1982-03-26 OA OA57647A patent/OA07052A/xx unknown
- 1982-03-27 JP JP57048173A patent/JPS57209754A/ja active Pending
- 1982-03-29 GB GB8209213A patent/GB2095592B/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2502522B1 (no) | 1984-04-20 |
IT8248086A0 (it) | 1982-03-25 |
DK139382A (da) | 1982-09-28 |
DE3210824A1 (de) | 1982-10-14 |
NL8201212A (nl) | 1982-10-18 |
BR8201741A (pt) | 1983-02-22 |
GB2095592A (en) | 1982-10-06 |
JPS57209754A (en) | 1982-12-23 |
AU8157782A (en) | 1982-09-30 |
GB2095592B (en) | 1984-12-05 |
LU83262A1 (fr) | 1983-02-22 |
DD203242A5 (de) | 1983-10-19 |
ZA821683B (en) | 1983-01-26 |
FI821037A0 (fi) | 1982-03-24 |
BE892591A (nl) | 1982-09-23 |
ES510424A0 (es) | 1983-06-16 |
AR228179A1 (es) | 1983-01-31 |
KR830008747A (ko) | 1983-12-14 |
SE8201882L (sv) | 1982-09-28 |
GR75530B (no) | 1984-07-26 |
FI821037L (fi) | 1982-09-28 |
OA07052A (fr) | 1983-12-31 |
ES8307140A1 (es) | 1983-06-16 |
FR2502522A1 (fr) | 1982-10-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO821019L (no) | Fremgangsmaate og anordning for fremstilling av et langstrakt aluminium-produkt | |
US4911226A (en) | Method and apparatus for continuously casting strip steel | |
GB1073871A (en) | Metal-coating method and product | |
US4086952A (en) | Method for producing a uniform crystal structure by continuous casting | |
US4177085A (en) | Method for solution heat treatment of 6201 aluminum alloy | |
BE1004526A6 (fr) | Procede de traitement thermique d'un produit en acier. | |
KR19980081807A (ko) | 금속 와이어, 봉, 관을 상방향으로 주조하기 위한 방법 및 장치 | |
JPS5938303B2 (ja) | 6201の如きアルミニウム合金の改良された溶体化熱処理方法 | |
JPS5825849A (ja) | 改良された連続鋳造鋼棒およびその製造方法 | |
JPH04284947A (ja) | 連続鋳造方法 | |
US3716423A (en) | Hot-formed copper-base product | |
DK158914B (da) | Fremgangsmaade til fremstilling af traadstaenger af en udfaeldningshaerdbar aluminiumslegering | |
SU1424950A1 (ru) | Способ непрерывного лить заготовки | |
KR820001150B1 (ko) | 고강도 알루미늄 합금의 압출법 | |
DE3274812D1 (en) | Method for the thermo-mechanical treatment of hot rolled steel | |
EP0382702B1 (fr) | Procédé de fabrication d'une brame mince en acier par coulée continue | |
JPS6125458B2 (no) | ||
SU1014639A1 (ru) | Способ непрерывного лить ленты | |
KR810000218B1 (ko) | 알루미늄 합금봉의 연속주조 방법 | |
JPS61199554A (ja) | 連続鋳造方法及び装置 | |
SU1666269A1 (ru) | Способ непрерывного лить заготовок | |
RU2179494C2 (ru) | Многоручьевой кристаллизатор для непрерывного литья слитков из меди и ее сплавов | |
JPH0471756A (ja) | 複合アルミニウムインゴットおよびその連続鋳造法並びに鋳造装置 | |
JPS5548460A (en) | Cooling method for product of continuous casting | |
US4191597A (en) | Heat treatment for martensite cured alloys |