NO811005L - Fremgangsmaate og anordning til bestemmelse av en asynkronmotors temperatur - Google Patents
Fremgangsmaate og anordning til bestemmelse av en asynkronmotors temperaturInfo
- Publication number
- NO811005L NO811005L NO811005A NO811005A NO811005L NO 811005 L NO811005 L NO 811005L NO 811005 A NO811005 A NO 811005A NO 811005 A NO811005 A NO 811005A NO 811005 L NO811005 L NO 811005L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- motor
- value
- current
- calculation
- accordance
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 19
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 claims description 5
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 2
- 210000000352 storage cell Anatomy 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 1
- 238000013479 data entry Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K7/00—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H6/00—Emergency protective circuit arrangements responsive to undesired changes from normal non-electric working conditions using simulators of the apparatus being protected, e.g. using thermal images
- H02H6/005—Emergency protective circuit arrangements responsive to undesired changes from normal non-electric working conditions using simulators of the apparatus being protected, e.g. using thermal images using digital thermal images
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
- H02H7/08—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for dynamo-electric motors
- H02H7/085—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for dynamo-electric motors against excessive load
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Control Of Electric Motors In General (AREA)
- Protection Of Generators And Motors (AREA)
- Electric Propulsion And Braking For Vehicles (AREA)
- Stopping Of Electric Motors (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- Tests Of Circuit Breakers, Generators, And Electric Motors (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører generelt motorvern for asynkronmotorer. Nærmere bestemt vedrører oppfinnelsen en fremgangsmåte og en anordning til bestemmelse av en asynkronmotors temperatur av overvåkingshensyn, slik at motoren kan be-skyttes mot overbelastning.
Asynkronmotorer er for tiden de elektriske motorer som
er billigst og tåler mest. Med økende temperatur i viklingene minsker imidlertid levetiden for isolasjonen i buntene, dvs.
at denne brytes ned hurtigere ved høyere temperatur. For å
sikre en ønsket levetid kreves det derfor en overvåking av viklingstemperaturen, slik at denne kan hindres i å stige til ikke godtakbare verdier.
For bestemmelse av motorens viklingstemperatur finnes
det et antall forskjellige metoder. Mest benyttet er metoden å beregne tidsintegralet av forskjellen mellom tapseffekt og bortkjølt effekt, dvs. integralet / K^ (I 2-K2AT)dt, hvor tapseffekten antas å være proporsjonal med kvadratet av motorstrøm-mens verdi I, og den bortkjølte effekt antas å være proporsjonal med forskjellen AT mellom motorviklingens temperatur og omgivelsestemperaturen. Verdien av dette tidsintegral frembringes vanligvis med bimetallreléer hvor bimetallene varmes opp av motorstrømmen og kjøles av den omgivende luft. Ulempen med denne fremgangsmåte er de uunngåelige forskjeller mellom motor og bimetallreléene når det gjelder tidskonstantene for oppvarming og avkjøling samt omgivelsestemperaturen.
Ved anvendelse av elektronisk apparatur som bygger på samme prinsipper som beskrevet ovenfor kan det riktignok oppnås en bedre overensstemmelse med motorens parametre, men fremdeles er det nødvendig å gjøre antagelser når det gjelder f.eks. om-givelsestemperatur og avkjølingstakt.
Dersom man ønsker å oppnå en mer nøyaktig bestemmelse av motortemperaturen gjenstår for tiden ingen annen mulighet enn montering av en form termometer i selve motoren. Som eksempel
kan termistorer legges inn i viklingen og koples til ytre utstyr som bestemmer temperaturen på grunnlag av termistorens resistans-forandringer. Denne fremgangsmåte gir riktignok en riktig verdi på motortemperaturen, men den krever en separat kabel ut til ytre tolkingsutstyr. Mangelfull standardisering av termistorer og tilkoplingsmetoder og at man er tvunget til ved fremstil-lingen av motoren å velge termistor er andre ulemper.
Et formål med oppfinnelsen er derfor å frembringe et motorvern, som ikke krever noen ekstra kabler til motoren og likevel gir et riktig bilde av temperaturen i motoren.
Dette og andre formål oppnås ifølge oppfinnelsen ved fremgangsmåten og anordningen til bestemmelse av en asynkronmotors viklingstemperatur av overvåkingshensyn, og er gitt de kjenne-tegn som fremgår av de respektive etterfølgende krav.
Oppfinnelsen utnytter således det kjente forhold at motoren kan representeres av en ekvivalent krets hvor inngående mot-stander har både en temperaturavhengighet og en omløpstall-avhengighet. Med kjennskap til aktuelle verdier av motorens resistans og omløpstall er det således mulig å bestemme motortemperaturen .
Oppfinnelsen vil bli nærmere beskrevet i det etterfølgende
under henvisning til de medfølgende tegninger, hvor:
Fig. 1 viser et blokkskjema som viser en prinsipiell ut-førelse av anordningen ifølge oppfinnelsen. Fig. 2 viser et blokkskjema av en foretrukket utførelses-form av anordningen ifølge oppfinnelsen. Fig. 3 viser en flytplan for den første igangsettelse av
anordningen i fig. 2.
Fig. 4 viser en flytplan som viser anordningens virkemåte
under kontinuerlig drift.
Den i fig. 1 viste anordning omfatter en første giver 1 som avgir et signal som stemmer overens med motorstrømmen, og en andre giver 2 som avgir et signal som stemmer overens med motorspenningen. En første beregningskrets 3 er koplet til giverens 1 utgang og beregner motoromløpstallet med utgangspunkt i motorstrømmens overtoneinnhold, som er avhengig av etterslepet og dermed omløpstallet. Hvordan denne beregning foregår er nærmere beskrevet i norsk patentsøknad 811006. En andre beregningskrets 4 er koplet til giverens 1 og 2 utganger samt til beregningskretsens 3 utgang for beregning av motor-resistansens aktuelle verdi på grunnlag av de inngående sig-naler fra disse enheter. I en komparator 5 som er innkoplet etter beregningskretsen 4 sammenliknes de i beregningskretsen 4 frembrakte verdier med referanseverdier, som fåes fra en lagerenhet 6. Dersom de beregnede nåverdier overskrider refe-ranseverdiene, så aktiveres en alarmkrets 7.
Den foretrukne utførelsesform av anordningen ifølge oppfinnelsen er vist i fig. 2 og omfatter samme givere 1 og 2 som anordningen i fig. 1 og en beregningsenhet 3 til frembringelse av en verdi som representerer etterslepet s. Anordningen i fig. 2 omfatter videre en fasebestemmelsesenhet 8 som mottar utgangssignaler fra giverne 1 og 2 og avgir en verdi som tilsvarer faseforskyvningen mellom motorstrømmen og motorspenningen. Enhetenes 1, 2, 3 og 8 utganger er koplet til innganger til en multipleks 9 med et antall ytterligere innganger, som er koplet til innstillingsorganer 10-13 i form'av potensiometre for manuell innstilling av verdier av motorens merkeomløpstall N , motorens merkestrøm In, forholdet start-moment/merkemoment M s /M n samt starttemperatur T s tartog motorresistansen ved 20 C, 1*20'Multipleksens 9 utgang er via en analog-digitalomformer 14 koplet til inngangen til en beregningsenhet 15, som inneholder en mikroprosessor. Beregningsenheten 15 har som utgangskrets en alarmkrets 7 slik som ;anordningen i fig. 1.;Virkemåten for anordningen i fig. 2 kan deles opp i to forløp, nemlig et igangsettingsforløp eller oppstartingsforløp og et normalt driftsforløp. ;En flytplan for oppstartingsforløpet er vist i fig. 3. ;Som vist der foregår det overgang fra selve startblokken A til en initieringsblokk B. Denne sistnevnte tjener bare til å forberede beregningsenheten 15 ved at visse celler tildeles nødvendige verdier for at etterfølgende program skal kunne gjennomløpes. En blokk B-I utgjør selve oppstartingsrutinen. Som et første trinn stilles i en blokk C verdier inn på merke-omløpstallet Nn, merkestrømmen 1^, startmomentet/merkemomentet M /M samt omgivelsestemperaturen T , . Videre markeres med en omkopler at det vedrører en første start. De innstilte ver dier koples via den analoge multipleks 9 og analog-digitalom-formeren 14 til beregningsenheten 15, hvor de lagres i egnete lagerceller. VerdienMg/Mnomregnes først til en verdi Q, som ;svarer til forholdetR^/F^mellom statorresistansen og rotor-resistansen. I en beslutningsblokk D fastslåes det om det ;vedrører en første start. Dersom det er tilfellet foregår overgang til en blokk E hvor verdier fra giverne 1 og 2 og verdiene fra enhetene 3, 8 og 13 mates inn i beregningsenheten 15. Med disse verdier kan beregningsenheten beregne motorens ekvivalente resistans ved temperaturen T S 1, 3 Y t. som ; ;
samt tilsvarende resistans ved 20°C ;(R2q) ifølge formelen:;R =<R>„n(<1><+>a <T .. - 20) ) ,;20 start;hvor a = 0,0039.;Ved hjelp av potensiometeret 13 innstilles nå verdien av motorresistansen ved 20°C. Dette foregår ved hjelp av en ikke vist lysdiode, som slukkes når potensiometeret 13 er innstilt i riktig stilling. Fra den således passerte blokk F foregår overgang til en blokk G. Dersom omkopleren i blokken C ikke var innstilt for angivelse av første start, så hadde overgang foregått direkte via blokken D til blokken G, dvs. at det ville blitt antatt at potensiometeret var riktig innstilt på verdien for motorresistansen ved 20°C. I blokken G utføres det beregning av utgangskoeffisienter for det innledningsvis nevnte ;integral, som i dette tilfelle rettere sagt ved digitalisering har sumformen: ; ;
hvor og K~er avhengige av motorens termiske egenskaper, dens masse, materiale og kjøling. Moderne asynkronmotorer oppviser et likeartet bilde når det gjelder disse enheter, og den mest avgjørende faktor er motorens totale størrelse. Et bra mål på denne er motorens merkestrøm, hvorav en verdi allerede er ;inrimatet i beregningsenheten 15. Ved hjelp av denne verdi frembringes det en verdi på konstanten og to verdier på konstanten K^ i dvs. en verdi for den igangværende motor og en for den stillestående motor, idet kjølingen er forskjellig i de to tilfeller. ;Etter overgang til et trinn H utføres innmating av ver dien på R^ q fra potensiometeret 13 via multipleksen 9 og analog-digitalomformeren 14 til beregningsenheten 15. Denne verdi lagres i en egnet lagercelle i beregningsenheten 15, hvoretter ;oppstartingsforløpet er slutt.;Beregningsenheten 15 går derved over til det egentlige driftsprogram, hvis flytplan er vist i fig. 4. I ehførste blokk K i driftsprogrammet foregår det en innmating av opp-lysninger på samme måte som beskrevet ovenfor i forbindelse med blokken E. Rekkefølgen avviker imidlertid ved at verdier på etterslepet s tas inn både som første og siste verdi for sammenlikning med hverandre. ;I en blokk L beregnes delsummen K, (I<2->K2*AT) og adderes til den tidligere frembrakte sum Z K (I -K«AT)At som representerer motorviklingens temperatur.
For at den viklingstemperaturverdi som frembringes på grunnlag av motorresistansen skal være meningsfull, er det nødvendig at etterslepverdien s virkelig er den riktige, og at driftsbetingelsene har vært statiske i det korte tidsrom hvor datainnmatingen har foregått, dvs. at etterslepet s skal være det samme før og etter datainnmatingen. En ytterligere forutsetning for at den innmatede verdi på etterslepet s skal være riktig er at motorstrømmen ikke overstiger merkestrømmen med mer enn ca. 50%. I en blokk M kontrolleres det om disse to betingelser er oppfylt. Dersom betingelsene er oppfylt, foregår overgang til en blokk N hvor samme resistansberegning utføres som i blokken E. For å redusere innvirkning fra even-tuelt feile verdier og avrundingsfeil, utføres det en middel-verdiberegning ifølge formelen:
hvor R er den sist utreg3 nede resistansverdi. Verdien R nomformes deretter til en temperaturverdi på samme måte som i ovennevnte blokk E.
I en blokk O sammenliknes den i blokken N beregnede temperaturverdi med den verdi som ved summering er frembrakt i blokken L. Verdien som er frembrakt ved summeringen oppdateres til likhet med verdien som er frembrakt ved resistansbestem-melsen. Dessuten kan "avkjølingskoeffisienten" K2oppdateres. Deretter foregår overgang til en beslutningsblokk R.
Dersom betingelsene som er prøvet i blokken N ikke er oppfylt, foregår det overgang til blokken R direkte via en blokk P, som innfører en forsinkelsestid for å frembringe kon-stant gjennomløpstid uavhengig av utfallet av beslutningen i blokken M.
I blokken R sammenliknes den aktuelle temperaturverdi med en alarmtemperatur . Dersom den aktuelle temperaturverdi ikke overskrider alarmtemperaturen, benyttes ikke alarmkretsen
7, settes T, til f.eks. 140°C samt anvendes under den etter-larm
følgende utførelse den verdi på K2som svarer til igangværende motor. Dersom den aktuelle temperatur er høyere enn alarmtemperaturen, foregår det overgang fra blokken R til en blokk T hvor alarmkretsen 7 aktiveres, Tl, arm settes f.eks. til 100°C
og den verdi på K o som svarer til stillestående motor anvendes under etterfølgende utførelse. Ved hjelp av aktiveringen aV alarmkretsen 7 stoppes motoren. Når motoren står stille, vil resistansberegningen ikke kunne anvendes for frembringelse av motortemperaturen. Istedenfor benyttes den temperatur som oppnås ved sumberegningen i blokken L. Fra blokkene S og T foregår det tilbakeføring til blokken K, hvoretter driftsprogrammet<g>jentas.
Sammenfatningsvis kan således bestemmelsen av asynkron-motorens viklingstemperatur ifølge oppfinnelsen sies å foregå ved gjentatt frembringelse av verdien av ovennevnte integral eller sum og ved oppdatering av den derved oppnådde temperaturverdi ved hjelp av en viklingstemperaturverdi som er basert på en bestemmelse av motorens aktuelle resistansverdi.
Claims (10)
1. Fremgangsmåte til bestemmelse av en asynkronmotors viklingstemperatur av overvåkingshensyn, karakterisert ved at en verdi som representerer den aktuelle motorresistans beregnes på grunnlag utelukkende av spenning som er påtrykt motoren og strømmen som flyter i motorens til-førselsledninger, og at det frembringes en tilsvarende viklingstemperaturverdi ved hjelp av den således beregnede resistansverdi.
2. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at beregningen utføres på grunnlag dels av spenningens og strømmens amplityder og dels fasevinkelen mellom spenningen og strømmen samt motorens etterslep, utledet av overtoner i motorstrømmen.
3. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1 eller 2, karakterisert ved at beregningen av verdien som representerer den aktuelle motorresistans gjentas med forutbestemte intervaller, og at de derved etter hverandre beregnede verdier vurderes for frembringelse av en verdi som anvendes for frembringelsen av viklingstemperaturverdien.
4. Fremgangsmåte i samsvar med et av kravene 1-3, karakterisert ved at det før beregningen av verdien som representerer den aktuelle motorresistans utføres en kontroll av om de for beregningen anvendte parametre oppfyller forutbestemte betingelser, og at det, dersom dette ikke er tilfelle, anvendes en parallelt, på basis av forskjellen mellom tapseffekt og bortkjølt effekt, utført beregning for frembringelse av en viklingstemperaturverdi.
5. Fremgangsmåte i samsvar med krav 4, karakterisert ved at den viklingstemperaturverdi som er frembrakt ved hjelp av den beregnede resistansverdi anvendes for oppdatering av den viklingstemperaturverdi som beregnes på grunnlag av forskjellen mellom tapseffekten og den bortkjølte effekt.
6. Fremgangsmåte i samsvar med krav 4 eller 5, karakterisert ved at den parallelt utførte beregning anvendes når motorstrø mmen overstiger merkestrømmen med minst 50% og/eller når etterslepet ligger utenfor området 0,01-0,1%.
7. Fremgangsmåte i samsvar med et av kravene 1-6, karakterisert ved at frembringelsen av viklingstemperaturverdien ved hjelp av den beregnede resistansverdi foregår med utgangspunkt i en resistansverdi som er fastlagt for en gitt temperaturverdi.
8.A nordning for utfø relse av fremgangsmåten ifølge krav 1, til bestemmelse av en asynkronmotors viklingstemperatur av overvåkingshensyn, karakterisert ved givere (1,2) for motorstrøm og motorspenning, og en beregningsanord-ning (3, 8-15) for frembringe-lse av for det første et signal som representerer faseforskjellen mellom motorstrøm og motorspenning, for det andre av motorstrømmen et signal som representerer motorens etterslep, for det tredje et signal som representerer motorens aktuelle resistansverdi, samt for det fjerde av resistansverdien et signal som representerer motorviklingens temperaturve rdi.
9. Anordning i samsvar med krav 8, karakterisert ved en multipleks (9) for suksessiv innmating av inngangssignaler til beregningsanordningen.
10. Anordning i samsvar med krav 9, karakterisert ved et antall potensiometre (10-13) for innmating av motoravhengige konstanter til beregningsanordningen via multipleksen (9).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8002309A SE433777B (sv) | 1980-03-26 | 1980-03-26 | Sett och anordning att for overvakning detektera en asynkronmotors lindningstemperatur |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO811005L true NO811005L (no) | 1981-09-28 |
Family
ID=20340604
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO811005A NO811005L (no) | 1980-03-26 | 1981-03-25 | Fremgangsmaate og anordning til bestemmelse av en asynkronmotors temperatur |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4413325A (no) |
JP (1) | JPS5716525A (no) |
CH (1) | CH658553A5 (no) |
DE (1) | DE3111818A1 (no) |
DK (1) | DK137681A (no) |
FI (1) | FI810905L (no) |
FR (1) | FR2483611A1 (no) |
GB (1) | GB2075291B (no) |
IT (1) | IT1136961B (no) |
NO (1) | NO811005L (no) |
SE (1) | SE433777B (no) |
Families Citing this family (42)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58172927A (ja) * | 1982-04-02 | 1983-10-11 | 株式会社日立製作所 | 過負荷保護装置 |
CA1193317A (en) * | 1982-05-07 | 1985-09-10 | Canadian General Electric Company Limited | Thermal model for electrical apparatus |
EP0129825B2 (en) * | 1983-06-28 | 1995-09-27 | General Electric Company | Modified blends of polyphenylene ether resin and a polyamide |
EP0135870A1 (de) * | 1983-09-27 | 1985-04-03 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie. | Verfahren und Vorrichtung zur Überlastsicherung elektrischer Leistungsverbraucher |
JPH0634634B2 (ja) * | 1984-12-04 | 1994-05-02 | 株式会社ゼクセル | 発電機の負荷検出装置 |
FR2586489B1 (fr) * | 1985-08-23 | 1988-02-26 | Telemecanique Electrique | Dispositif de determination numerique et de sauvegarde d'une image thermique |
DE3632671A1 (de) * | 1985-11-13 | 1987-05-21 | Heidelberger Druckmasch Ag | Vorrichtung zur temperaturueberwachung eines gleichstromnebenschlussmotors zum antrieb von rotationsdruckmaschinen |
US4804910A (en) * | 1986-02-14 | 1989-02-14 | Vapor Corporation | Traction load meter system |
US4796142A (en) * | 1986-10-16 | 1989-01-03 | Square D Company | Overload protection apparatus for emulating the response of a thermal overload |
US5155441A (en) * | 1986-12-17 | 1992-10-13 | Zelm Richard J | Automatic insulation tester for grounded and ungrounded electrical equipment |
DE3706659A1 (de) * | 1987-03-02 | 1988-09-15 | Heidelberger Druckmasch Ag | Einrichtung zum erfassen der wicklungstemperatur eines insbesondere buerstenlosen gleichstrommotors |
US4721894A (en) * | 1987-06-01 | 1988-01-26 | General Motors Corporation | Temperature monitor system for an intermittent duty wound field motor |
JPS6454799U (no) * | 1987-09-28 | 1989-04-04 | ||
DE3736303A1 (de) * | 1987-10-27 | 1989-05-11 | Heidelberger Druckmasch Ag | Verfahren und vorrichtung zur messung der temperatur eines buerstenlosen gleichstrommotors |
GB2215148B (en) * | 1988-02-18 | 1992-04-08 | Fenner Co Ltd J H | A monitoring system |
US4914386A (en) * | 1988-04-28 | 1990-04-03 | Abb Power Distribution Inc. | Method and apparatus for providing thermal protection for large motors based on accurate calculations of slip dependent rotor resistance |
US4959804A (en) * | 1988-07-12 | 1990-09-25 | Baxter International Inc. | Parameter measuring apparatus |
JPH03128619A (ja) * | 1989-10-09 | 1991-05-31 | Aisin Seiki Co Ltd | アクチュエータの駆動制御装置 |
US5151638A (en) * | 1991-08-12 | 1992-09-29 | Atlas Roll-Lite Door Corporation | Motor overload indicating arrangement |
EP0651314A1 (en) * | 1993-10-27 | 1995-05-03 | International Business Machines Corporation | An apparatus and method for thermally protecting a processing device |
DE4447145B4 (de) * | 1994-12-29 | 2005-06-02 | Hilti Ag | Verfahren und Einrichtung zur Temperaturüberwachung bei Universalmotoren |
EP0726632B1 (en) * | 1995-02-10 | 2000-10-25 | The Raymond Corporation | Lift truck with internal temperature monitor and system |
US5689194A (en) * | 1996-04-19 | 1997-11-18 | Framatome Technologies, Inc. | Acoustic motor current signature analysis system with audio amplified speaker output |
FR2754055B1 (fr) * | 1996-09-27 | 1998-12-18 | Jouan | Dispositif de determination du couple resistant d'un equipement en rotation, systeme de surveillance d'un moteur electrique et systeme de regulation de parametres d'un centrifugeur associe |
DE19743046C1 (de) * | 1997-09-29 | 1999-04-29 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Erfassen der Betriebstemperatur von Motoren |
US6434505B1 (en) | 1999-10-15 | 2002-08-13 | Atecs Mannesmann Ag | Method for determining the instantaneous winding temperature of the stator winding of a three-phase AC motor, in particular a pole-changeable asynchronous motor |
DE10002242A1 (de) * | 2000-01-20 | 2001-08-02 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zum Schutz eines Elektromotors vor thermischer Überlastung |
ATE326073T1 (de) * | 2001-12-21 | 2006-06-15 | Abb Schweiz Ag | Ermittlung der betriebsgrenzwerte in einem energieverteilungsnetz |
US7111983B2 (en) * | 2004-04-13 | 2006-09-26 | Reliance Electric Technologies, Llc | Temperature detection method and apparatus for inverter-driven machines |
US7694538B2 (en) * | 2005-02-14 | 2010-04-13 | Emerson Electric Co. | Device and method for sensing temperature of a rotating electromagnetic machine |
US7570074B2 (en) * | 2005-05-09 | 2009-08-04 | Square D Company | Electronic overload relay for mains-fed induction motors |
FR2888057B1 (fr) * | 2005-07-01 | 2009-07-03 | Somfy Sas | Procede de determination de la temperature d'un moteur asynchrone et unite de commande de l'alimentation d'un moteur pour sa mise en oeuvre |
US7551411B2 (en) * | 2005-10-12 | 2009-06-23 | Black & Decker Inc. | Control and protection methodologies for a motor control module |
JP2007181330A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Jtekt Corp | モータ制御装置および制御方法 |
US8604803B2 (en) | 2006-05-19 | 2013-12-10 | Pratt & Whitney Canada Corp. | System and method for monitoring temperature inside electric machines |
DE102007013551A1 (de) * | 2007-03-19 | 2008-09-25 | Siemens Ag | Verfahren zum selbsttätigen Einstellen eines einen Überstromauslöser aufweisenden Schutzgerätes, insbesondere eines Niederspannungsleistungsschalters |
US9166518B2 (en) * | 2011-06-27 | 2015-10-20 | GM Global Technology Operations LLC | Rotor temperature estimation for an electric vehicle |
GB201222284D0 (en) * | 2012-12-11 | 2013-01-23 | Nidec Sr Drives Ltd | Estimation of resistance in electrical machines |
DE102014016452B4 (de) | 2014-11-06 | 2019-03-28 | Audi Ag | Verfahren zum Ermitteln einer Statorwicklungstemperatur einer elektrischen Maschine |
RU2586110C1 (ru) * | 2015-04-10 | 2016-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "НПП Бреслер" (ООО "НПП Бреслер") | Способ защиты электроустановки от перегрева |
EP3096428B1 (en) * | 2015-05-18 | 2018-08-08 | General Electric Technology GmbH | Dynamic line rating determination apparatus and associated method |
CN115046048B (zh) * | 2022-07-25 | 2024-07-19 | 潍柴动力股份有限公司 | 一种阀门控制方法及装置 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE421481C (de) * | 1924-07-09 | 1925-11-12 | Allg Elek Citaets Ges Fa | Einrichtung zur Bestimmung oder Begrenzung der Temperatur bei Wicklungen elektrischer Maschinen und Apparate |
DE927345C (de) * | 1952-04-23 | 1955-08-22 | Deutsche Bundesbahn | Einrichtung zur Messung der Wicklungstemperatur von elektrischen Maschinen, Umspannern und Drosselspulen waehrend des Betriebes |
DE1051965B (de) * | 1957-03-15 | 1959-03-05 | Joseph Carlebach | Temperaturueberwachungseinrichtung fuer elektrische Wicklungen waehrend des Betriebes |
DE2549850C3 (de) * | 1975-11-06 | 1980-07-24 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Thermische Überlastschutzeinrichtung für eine elektrische Maschine |
GB1589624A (en) * | 1977-08-03 | 1981-05-13 | Caterpillar Tractor Co | Dc motors |
US4291355A (en) * | 1979-07-30 | 1981-09-22 | General Electric Company | Programmable overload circuit |
US4319298A (en) * | 1979-08-28 | 1982-03-09 | General Electric Company | Motor protection device |
-
1980
- 1980-03-26 SE SE8002309A patent/SE433777B/sv not_active IP Right Cessation
-
1981
- 1981-03-24 US US06/246,949 patent/US4413325A/en not_active Expired - Fee Related
- 1981-03-24 FI FI810905A patent/FI810905L/fi not_active Application Discontinuation
- 1981-03-25 CH CH2011/81A patent/CH658553A5/de not_active IP Right Cessation
- 1981-03-25 NO NO811005A patent/NO811005L/no unknown
- 1981-03-25 FR FR8105982A patent/FR2483611A1/fr active Granted
- 1981-03-25 DE DE19813111818 patent/DE3111818A1/de not_active Withdrawn
- 1981-03-26 JP JP4469181A patent/JPS5716525A/ja active Pending
- 1981-03-26 GB GB8109492A patent/GB2075291B/en not_active Expired
- 1981-03-26 IT IT20738/81A patent/IT1136961B/it active
- 1981-03-26 DK DK137681A patent/DK137681A/da not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3111818A1 (de) | 1982-04-15 |
FR2483611A1 (fr) | 1981-12-04 |
SE433777B (sv) | 1984-06-12 |
DK137681A (da) | 1981-09-27 |
IT1136961B (it) | 1986-09-03 |
CH658553A5 (de) | 1986-11-14 |
IT8120738A0 (it) | 1981-03-26 |
FI810905L (fi) | 1981-09-27 |
JPS5716525A (en) | 1982-01-28 |
GB2075291A (en) | 1981-11-11 |
FR2483611B1 (no) | 1985-05-10 |
SE8002309L (sv) | 1981-09-27 |
GB2075291B (en) | 1983-04-27 |
US4413325A (en) | 1983-11-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO811005L (no) | Fremgangsmaate og anordning til bestemmelse av en asynkronmotors temperatur | |
US4547826A (en) | Generalized real-time thermal model | |
CA2149102C (en) | Apparatus and method for thermal protection of electric motors | |
US4743818A (en) | Microprocessor based motor protective relay with rotor temperature detector | |
CN109845091B (zh) | 用于电机的温度降额的方法 | |
JP4736006B2 (ja) | モータ始動制御装置およびモータ始動における保護方法 | |
US5115371A (en) | Circuit breaker comprising an electronic trip device | |
CA1193317A (en) | Thermal model for electrical apparatus | |
WO2015027127A1 (en) | Oil-immersed transformed thermal monitoring and prediction system | |
CA2554118C (en) | Thermal overload protection | |
CN101647167A (zh) | 用于过电流保护电路的***和方法 | |
EP1037357B1 (en) | Temperature protection control for a motor starter | |
EP0587849B1 (en) | Thermal protection for locomotive main traction alternators | |
JP2006211798A (ja) | モータ過熱防止システムおよびその方法 | |
EP1037355B1 (en) | Thermal compensation control for a motor starter | |
US4743816A (en) | Microprocessor based motor protective relay with transition control | |
JP6399912B2 (ja) | モータの制御装置 | |
US8248739B2 (en) | Electrical switching apparatus and protection apparatus determining thermal age of another apparatus or a number of insulators | |
Robinson et al. | Trends in advanced motor protection and monitoring | |
Qi et al. | Model predictive overload control of an automotive switched reluctance motor for frequent rapid accelerations | |
JPS6333622B2 (no) | ||
JP3320073B2 (ja) | 誘導電動機の制御装置及び誘導電動機の制御方法 | |
CN111630745A (zh) | 用于确定和控制从电路的负载侧到电网的电力供给的方法和*** | |
JP3019606B2 (ja) | 回転電機の温度上昇試験方法 | |
CN115296264A (zh) | 定子绕组温升保护方法、装置、伺服驱动器及存储介质 |