NO332393B1 - En deformerbar bergbolt - Google Patents
En deformerbar bergbolt Download PDFInfo
- Publication number
- NO332393B1 NO332393B1 NO20110667A NO20110667A NO332393B1 NO 332393 B1 NO332393 B1 NO 332393B1 NO 20110667 A NO20110667 A NO 20110667A NO 20110667 A NO20110667 A NO 20110667A NO 332393 B1 NO332393 B1 NO 332393B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- rock bolt
- stem
- anchors
- rock
- bolt according
- Prior art date
Links
- 239000011435 rock Substances 0.000 title claims abstract description 130
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 21
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 claims description 10
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 3
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000003973 paint Substances 0.000 claims description 2
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 claims description 2
- 239000012791 sliding layer Substances 0.000 claims 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims 1
- 239000011440 grout Substances 0.000 abstract 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 7
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 7
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 5
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 241000276498 Pollachius virens Species 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229920006332 epoxy adhesive Polymers 0.000 description 1
- 229920006335 epoxy glue Polymers 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000009828 non-uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
- 239000002966 varnish Substances 0.000 description 1
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21D—SHAFTS; TUNNELS; GALLERIES; LARGE UNDERGROUND CHAMBERS
- E21D21/00—Anchoring-bolts for roof, floor in galleries or longwall working, or shaft-lining protection
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21D—SHAFTS; TUNNELS; GALLERIES; LARGE UNDERGROUND CHAMBERS
- E21D21/00—Anchoring-bolts for roof, floor in galleries or longwall working, or shaft-lining protection
- E21D21/008—Anchoring or tensioning means
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
- E02D5/74—Means for anchoring structural elements or bulkheads
- E02D5/80—Ground anchors
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21D—SHAFTS; TUNNELS; GALLERIES; LARGE UNDERGROUND CHAMBERS
- E21D20/00—Setting anchoring-bolts
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21D—SHAFTS; TUNNELS; GALLERIES; LARGE UNDERGROUND CHAMBERS
- E21D21/00—Anchoring-bolts for roof, floor in galleries or longwall working, or shaft-lining protection
- E21D21/0026—Anchoring-bolts for roof, floor in galleries or longwall working, or shaft-lining protection characterised by constructional features of the bolts
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21D—SHAFTS; TUNNELS; GALLERIES; LARGE UNDERGROUND CHAMBERS
- E21D21/00—Anchoring-bolts for roof, floor in galleries or longwall working, or shaft-lining protection
- E21D21/0026—Anchoring-bolts for roof, floor in galleries or longwall working, or shaft-lining protection characterised by constructional features of the bolts
- E21D21/0046—Anchoring-bolts for roof, floor in galleries or longwall working, or shaft-lining protection characterised by constructional features of the bolts formed by a plurality of elements arranged longitudinally
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B13/00—Dowels or other devices fastened in walls or the like by inserting them in holes made therein for that purpose
- F16B13/02—Dowels or other devices fastened in walls or the like by inserting them in holes made therein for that purpose in one piece with protrusions or ridges on the shaft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Paleontology (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Piles And Underground Anchors (AREA)
- Dowels (AREA)
- Joining Of Building Structures In Genera (AREA)
- Fuses (AREA)
Description
En deformerbar bergbolt
Innledning
Denne oppfinnelsen gjelder bolting for forsterkning av fjell som er utsatt for langsom deformasjon eller plutselig bergslag. Bolting er det mest vanlige tiltak for bergsikring i undergrunns utvirkning av masser. Millioner av bolter for bergsikring forbrukes rundt om i verden hvert år. Grunnleggende krav til bergholter er at de ikke bare må være i stand til å tåle en stor belastning, men også motstå en viss forlengelse før bolten svikter. I bergmasser under høy bergspenning reagerer bergartene på masseutvirkningen fra fjellet enten i form av stor deformasjon i svakt berg, eller med bergslag i hardt berg. I disse situasjonene kreves det deformasjonstolerante (eller energiabsorberende) bolter for å oppnå en god virkning av bergforsterkning. Særlig i gruveindustrien er dette behovet for deformasjonstolerante bolter sterkere enn i andre grener av steinindustri fordi gruveaktivitet foregår dypere og dypere, og problemer med bergdeformasjon og bergslag blir mer og mer alvorlig.
Bakgrunnsteknikk
W099/61749 Ferguson : "Bergbolt og fremgangsmåte for å danne en bergbolt" beskriver fordypninger som danner bladlignende seksjoner dannet ved plastisk deformasjon av en del av en stålstang, hvor deformasjonen dannes ved anvendelse av en ekssentrisk skjærkraft på stangen, resulterende i blader som avtegnet i figur 8 i foreliggende søknad. Formålet med Fergusons bergbolt er at bladet skal forbedre blanding, og for at skjærdeformasjonen av bladet ikke skal deformere bolten plastisk, aksialt eller sideveis i forhold til bolten. Ferguson foreslår et ekspanderbart skall montert omfattende radielt virkende kiler for samvirke med bladene for å ekspandere skallene til å låse bolten mot veggen av boltehullet. En vesentlig ulempe ved bladene i Fergusons patent er at fremstillingsmetoden omfatter å deformere en del av bolten ved anvendelse av en eksentrisk skjærkraft, noe som gjør at bladdelen utgjør det svakeste punktet slik at den ikke vil kunne utgjøre en tilsvarende forankring.
US-patentsøknad 2005/0158127A1 også til Ferguson, "Ettergivende bergbolt", beskriver en bergbolt med et strekkelement som kan gi etter ved å gli gjennom ankerne heller enn å gi etter i strekkelementmaterialet, og derved styre bevegelsen av ustabile bergarter hvori bolten er anordnet. Strekkelementet som sådan kan utgjøres av vaiertråder eller en metallstang, og har et omliggende rør anordnet som en slippmekanisme mot støpemassen. Ankerne for støpemassen utgjøres av to symmetriske ankerdeler som er klamret omkring strekkelementet, vennligst se Fig. 9 i foreliggende søknad. En ulempe ved US2005/0158127 er det faktum at kun strekkelementet blir deformert og ikke styrket sammenlignet med den rette delen av dette, og således er bolten utsatt for å brytes ved ankerne, spesielt dersom strekkelementet er laget av en massiv stang. En annen ulempe ved US2005/0158127 er det betydelige antall komponenter som kreves for å danne en fungerende bergbolt.
Tysk patentskrift DE3504543C1 beskriver en bergbolt for innstøping i et borehull i fjell, hvor en langstrakt stamme har et overflateanker og videre omfatter én langstrakt lengde av en stammedel og hvor stammedelen har en påfølgende integrert ankerdel.
Problemer som søkes løst
I henhold til forankringsmekanismen er alle bolteinnretninger inndelt i tre kategorier:
(a) Mekaniske bolter, (b) fullt innstøpte bolter og (c) friksjonsbolter.
(a) Konvensjonelle mekaniske bolter er to-punkts-forankret i åpne hull. De er ikke pålitelige i tilfelle betydelig bergdeformasjon. (b) Fullt innstøpte bolter henviser hovedsakelig til kamstålbolter støpt inn i hull med enten sement eller epoksylim. En kamstålbolt er laget av en stålstang med kamribber på sin sylindriske overflate. Denne bolten er stiv og tolererer bare små deformasjoner før den svikter. Det har ofte blitt observert at kamstålbolter svikter i sterkt stressede bergmasser (Li, 2006a). (c) Friksjonsbolter kan utstå en sterk deformasjon, men deres lastbærende kapasitet kan være ganske liten. For eksempel kan en standard såkalt "split set" bolt bare holde en last på omtrent 50 kN (Stillborg, 1994).
Blant alle de alternativene som foreligger av kommersielle bergholter, er den bolten som er best egnet for å bekjempe problemer omkring bergdeformasjon og bergslag den såkalte "South African cone bolt" (Li og Marklund, 2004). Den koniske bolten kan forlenges mye og samtidig er den i stand til å tåle en ganske høy belastning. Imidlertid er den en to-punkts-forankret bolt med en invertert konus på den indre enden av en ellers glatt bolt for å bli installert i et sementfylt hull. En svikt ved ett av ankerne, for eksempel ved veggoverflaten, ville medføre et fullstendig tap av virkning som bergsikring.
Med hensyn til bergforsterkning i sterkt stressede bergmasser er ulempene ved de nåværende tilgjengelige boltene følgende: - Kamstålbolter er for stive og tåler en veldig begrenset forlengelse (omlag 10 mm) før de svikter.
- Friksjonsbolter gir en for lav lastbærende kapasitet.
- Koniske bolter er ikke tilstrekkelig pålitelige på grunn av deres to-punkts forankringsmekanisme.
Belastningsmønstre for bolter i forskjellige bergmasser.
I svake bergarter vil et stort volum av bergarter omkring en underjordisk åpning være gjenstand for svikt i tilfelle høy in-situ bergspenning. Størrelsen av bergdeformasjonen er størst ved veggoverflaten av åpningen og avtar i retning innover i bergmassene. Denne typen deformasjon resulterer i at bergholtene er mest alvorlig belastet i området nærmest veggoverflaten (Sun, 1984; Li og Stillborg, 1999). Dette forklarer hvorfor mange kamstålbolter svikter ved gjengepartiet i sterkt deformerte bergmasser (Li 2006a). Noen ganger kan også en stor skjærdeformasjonsforkastning utvikles mange meter bak veggoverflaten (Li 2006b). I dette tilfellet er det påkrevd at bolten også burde fremvise evne til å tåle belastning og deformasjon i dypereliggende steder.
I en oppsprukket bergmasse blir en bolt lokalt belastet på steder hvor bolten skjærer bergsprekker som åpner seg (Bjomfot og Stephansson, 1984). Det kan være flere belastningstopper langs boltens lengde og de mest belastede bolteseksjonene kan befinne seg langt inne i fjellet. I denne typen av bergmasser er det påkrevd at bolten har en god belastningskapasitet og også en høy deformasjonskapasitet langs hele sin lengde.
Ønskelige karakteristika for en ideell bolt
En ideell bolt for sterkt deformerte bergmasser skal være i stand til å tåle en stor belastning så vel som å være i stand til å tåle stor forlengelse. Videre må forankringsmekanismen for bolten være pålitelig.
Kort sammendrag av oppfinnelsen
De ovenfor nevnte problemene kan avhjelpes ved den foreliggende oppfinnelsen som er en bergbolt for innstøping i et borehull,
Hvor bergholten erkarakterisert ved:
- en langstrakt sylindrisk massiv stamme (1) omfattende lange lengder av stammedeler (1s) adskilt av integrerte ankere (2) fordelt med avstander (La) langs stammens (1) lengde, - hvor ankerne (2) er innrettet til lokal forankring relativt til deres lokale borehullveggdeler for å ta opp belastning på grunn av bergdeformasjon, - hvor stammedelene (1s) er innrettet til å gli i forhold til støpemassen eller borehullet, slik at hver av stammene[stammedelene] (1s) tar opp lokalt forlengelsesdeformasjon mellom par av et lokalt forankret foregående anker (2) og et lokalt forankret påfølgende anker (2).
I en fordelaktig utførelse av oppfinnelsen er stammen (1) og de integrerte ankerne (2) laget av stål. Stammedelene (1s) kan ha en høyere deformasjonskapasitet per enhetslengde i forhold til ankerne (2). Ankerne (2) kan være herdet. En flytegrense for ankerne (2) kan være høyere enn en flytegrense for stammedelene (1s).
Fordeler ved oppfinnelsen
Den foreliggende oppfinnelsen har bestemte fordeler i forhold til W099/61749 ved at ankerne ifølge foreliggende oppfinnelse ikke utgjør de svakeste men sterkeste elementene av bergholten slik at de ikke er utsatt for deformasjon eller brudd under belastning, og således kan gi en tilfredsstillende forankringsvirkning.
Den foreliggende oppfinnelsen gir også fordeler i forhold til US-patentsøknad 2005/0158127A1 ved det faktum at strekkelementet er omgjort til å danne forsterkede ankere sammenlignet med de rette delene av bergholtens stamme, og således at bolten er utsatt for å gi etter langs stammedelene og ikke ved ankerne. En ytterligere fordel i forhold til US2005/0158127 er den vesentlige reduksjon av [antall] komponenter (minst 6 komponenter) som kreves for å danne en fungerende bergbolt, i sin enkleste utførelse dannet av en langstrakt stålstamme med integrerte ankere dannet av det samme emnet.
Figurbeskrivelser
Oppfinnelsen er illustrert i de vedlagte tegningene som er ment å skulle illustrere oppfinnelsen og som ikke skal kunne oppfattes som begrensende for oppfinnelsen, som bare skal være begrenset av de vedlagte kravene. Figur 1 er et sideriss av en bergbolt i henhold til oppfinnelsen, her illustrert i en grunnutgave omfattende bare en stamme med jevnt fordelte integrerte ankerdeler for forankring til sementen eller limen når den herder i et borehull. Fig. 2 er et sideriss av en bergbolt ifølge oppfinnelsen, her illustrert anordnet i en del av et borehull med de integrerte ankerdelene forankret i støpemasse herdet til sement, eller alternativt til lim. For enkelhets skyld er bare støpemassen nær ankerne illustrert. En stammedel er illustrert som at den spenner over en sprekk som har åpnet seg mellom to blokker av bergarten, og stammedelen har blitt forlenget mens de tilstøtende ankerne forblir festet i forhold til deres lokale borehullsomkretser. Figur 3 er et sideriss av en bergbolt ifølge en foretrukket utførelse av oppfinnelsen her illustrert med et gjenget parti med en skive og / eller en veggplate og en bolt på venstre side av tegningen, og videre illustrert med en valgfri endemikser på høyre side av tegningen. Figur 4 er et sideriss av en bergbolt ifølge en foretrukket utførelse av oppfinnelsen, her anordnet støpt mellom bunnen av hullet og en skive ved bergartsoverflaten. Bare de delene av støpemasse som omgir ankerne er illustrert for enkelhets skyld, og hele ringrommet omkring bolten vil normalt være fylt med støpemasse. Figur 5 a, b og c illustrerer alternative foretrukne utførelser av ankerne ifølge oppfinnelsen. Fig. 5a illustrerer en foretrukket utførelse av ankeret hvor en kort del av stammen har blitt flattrykt for å danne et utvidet integrert anker. Flattrykningen kan skje under en viss langsrettet stuking for å gi en flytspenning for ankerne som er høyere en flytgrensen for de tilstøtende stammepartiene. Fig. 5b illustrerer en foretrukket alternativ utførelse av ankere hvor en kort del av stammen har blitt forkortet ved langsrettet stuking. Fig. 5c er en illustrasjon av et anker med tre utspring, som viser en viss a vf asn ing i overgangssonen mot hver ende. Figur 6 viser to alternative former for bakgrunnsteknikkens endemiksere som valgfritt kan anordnes på bunnhullsenden av bergholten ifølge oppfinnelsen. Fig. 6a viser en Y-splittet endemikser og Fig. 6b viser en endemikseplate sveiset til bunnhullsenden av stangen. Figur 7 illustrerer at ettersom hovedandelen av deformasjonen skal absorberes ved forlengelse av stammedelen mellom ankerne, kan en andel av deformasjonen også tas opp som en relativt kort langsgående glidebevegelse av et anker i den herdede støpemassen. Figur 8 er et isometrisk riss gjengitt fra W099/61749 Ferguson, som viser innhakk som danner "padleåreblad" - partideler dannet ved deformasjon av en del av en stålstang, hvor deformasjonen er utført ved anvendelse av en mekanisk eksentrisk skjærkraft på stangen. Figur 9 er et lengdesnitt gjengitt fra US2005/0158127, også til Ferguson, som viser et strekkelement eller strekkvaiere i et rør som er deformert av et todelt klammeranker.
Beskrivelse av foretrukne utførelser av oppfinnelsen.
Bergholten ifølge oppfinnelsen er tilnærmelsesvis en bolt som gir de påkrevde egenskapene for en ideell bolt som beskrevet ovenfor. Den har blitt kalt en deformerbar bolt, forkortet "D-bolt". Den deformerbare bolten ifølge oppfinnelsen er en flerpunktsforankret bolt innrettet til å støpes med enten sement eller epoksylim i et borehull. Figur 1 viser et sideriss av bolten ifølge en grunnutførelse av oppfinnelsen, omfattende en fortrinnsvis glatt stålstangsstamme (1) med et begrenset antall av integrerte ankere (2a, 2b, 2c 2n) som er fordelt langs stangstammens lengde. Uttrykt med andre begreper omfatter oppfinnelsen en bergbolt for innstøpning i støpemasse (g) i et borehull (b), hvor bergholten omfatteren langstrakt sylindrisk massiv stamme (1) omfattende langstrakte lengder av stammedeler (1s) adskilt ved integrerte ankere (2) fordelt med avstander (La) langs stammens (1) lengde. Ankerne (2a) er innrettet for lokalt å bli forankret i forhold til deres lokale borehullveggs partier for å ta opp belastning som oppstår på grunn av bergdeformasjon. Stammedelene (1s) er innrettet for å gli i forhold til støpemassen eller borehullet, slik at hver av stamme[del]ene (1s) tar opp lokal forlengelsesdeformasjon mellom par av et lokalt forankret foregående anker (2) og et lokalt forankret påfølgende anker (2).
Bergholten ifølge oppfinnelsen som omfatter stammen (1) med integrerte ankere (2) er fortrinnsvis helt laget av stål. Andre metaller som både er sterke og deformerbare kan benyttes.
Ifølge en første anvendelse av bergbolten ifølge oppfinnelsen er stammepartiene (1s) innrettet til å ta opp lokal forlengelsesdeformasjon på grunn av langtids bergdeformasjon som kan oppstå i løpet av dager, måneder eller år etter utvirkning slik som det vil forekomme i svake, myke bergarter.
Ifølge en andre anvendelse av bergbolten ifølge oppfinnelsen kan stammepartiene (1s) ta opp kortvarige dynamiske belastninger slik som dynamiske belastninger på grunn av bergslag eller eksplosjoner. Dette på grunn av det faktum at en lokal forlengelse av bergbolten på grunn av en plutselig utløst sprekk (vennligst se (c) i Fig. 2, som åpner seg til separat adskilte sprekkeoverflater ved flere centimeter, kan bli fordelt over omtrent 50 centimeter med stål ved å benytte en bergbolt ifølge oppfinnelsen. Denne effekten kan ikke oppnås ved bruk av en kamstålbolt hvor hver eneste del er forsynt med kamribber og således sitter fast i støpemassen, og som vil bli tvunget til å ta opp en lokal sjokkforlengelse (Al_a) over bare noen få centimeter, og således brytes, noe som ofte er erfaringen i bakgrunnsteknikken. På denne måten kan også dynamiske belastninger som ligner bergslag, slik som eksplosjoner, bli absorbert uten at bergbolten brytes.
I en foretrukket utførelse av oppfinnelsen skal bolten omfatte et gjenget parti (3a) anordnet i hodeenden og forsynt med en bolt (3b) for å holde en skive (3c) eller en plate mot en bergartsoverflate. Ifølge en ytterligere foretrukket utførelse kan den motsatte enden som skal utgjøre den innerste enden av bergbolten utstyres med en endemikser (4).
Avstanden mellom to påfølgende ankere er her benevnt med La og kan være jevn. Lengden av bolten er således i den foretrukne utførelsen omtrent L = n La, hvor n er antall stangsegmenter mellom ankerne (eller antallet ankere). Alternativt kan en ikke-jevn fordeling av ankere langs en del av stammen anvendes.
Fortrinnsvis er det i bergbolten ifølge oppfinnelsen stammepartier (1s) som er innrettet for å ha høyere deformasjonskapasitet per enhetslengde sammenlignet med ankerne (2). Videre ifølge oppfinnelsen kan de integrerte ankerne (2) fortrinnsvis være herdet for å forhindre at de blir deformert mens de belastes når de er festet i den herdede støpemassen, og for å forebygge at de slipes ned dersom de sklir i den herdede støpemassen.
Stammedelene (1s) er innrettet for å gli i forhold til den herdede støpemassen eller borehullet, slik at hver av stamme[dele]ne (1s) tar opp lokal forlengelsesdeformasjon mellom par av et lokalt forankret foregående anker (2) og et lokalt forankret påfølgende anker (2). Stangens stamme (1) av bolten har ifølge en foretrukket utførelse av oppfinnelsen en glatt, fortrinnsvis sylindrisk overflate. Stammedelene kan være mer eller mindre finslepne eller polerte ved hjelp av teknikker som kjemisk polering eller elektropolering. Overflaten kan videre være behandlet på en slik måte at overflaten av stangen har ingen eller neglisjerbart liten binding i forhold til den herdede støpemassen. En måte å oppnå denne målsetningen på er å belegge stangens overflate med et tynt lag med voks, lakk, maling eller annet ikke-heftende eller smørende middel. Når utsatt for strekkbelastning vil stangsegmenter mellom to tilstøtende ankere være mer eller mindre frie til å forlenge seg uten å koble seg mekanisk til den omkringliggende herdede støpemassen.
Under forlengelse under deformasjon kan stammen (1) gli i forhold til sin lokale borehullsomkrets ved å ha en overflate som frigjøres i forhold til den herdede støpemasse på grunn av diameterreduksjon på grunn av den såkalte Poisson-effekten.
Bergbolten ifølge oppfinnelsen kan ha stammedeler (1s) som er overflatebehandlet for ikke å bindes til den herdede støpemassen. Dette kan oppnås ved hjelp av kjemisk overflatebehandling slik som for eksempel ved å bli tilsatt et metalloksydlag på stammen (1).
Ved forankringspunktene er bolten mekanisk koblet til bergmassen. Et grunnleggende krav til ankerne er at de er sterkere enn stangen. Dette medfører at stangen går inn i en flyttilstand før ankerne svikter. Ankerne kan ha forskjellige former. Formen på et anker vist i Fig. 1 er bare ett alternativ. Med dette alternativet er ankeret dannet på en enkel måte ved å flattrykke stangen i en diametral retning og utvide dimensjonen i retningen som står vinkelrett på. Naboankerne kan ha den samme flattrykte formen utført vinkelrett på flattrykningsretningen på inneværende anker. Fortrinnsvis, gitt at borehullet er mer eller mindre rett og har en jevn vegg, kan de jevnt fordelte ankerne gjøre at stålstangen unngår direkte kontakt med borehullsveggen, noe som kan hjelpe til at bolten i sin helhet er omsluttet av støpemasse. Dette kan gi en forbedret korrosjonsbeskyttelse for boltestammen sammenlignet med konvensjonelle bolter som bare har et bunnanker og et overflateanker.
Det er kjent innen bakgrunnsteknikken at for liminnstøpning kan en blandemekanisme kalt en endemikser legges til på bunnenden av bolten, vennligst se Fig. 6. Ett alternativ for endemikseren er å splitte stangens ende i en "Y"-form, vennligst se Fig. 6a. Andre alternativer, så som et blad sveiset på enden, vennligst se Fig. 6b, er også mulige for endemikseren.
En bergbolt ifølge oppfinnelsen kan forsterke bergarten på en slik måte som beskrevet nedenfor: Bergdeformasjonen vil primært belaste ankerne. Stangen, dvs. boltstammedelene mellom to tilstøtende ankere, vil i sin tur bli strukket og forlenget. Under ekstremt høye belastninger vil stangen gi etter og flyte. I noen tilfeller, for eksempel for en relativt svak støpemasse, kan ankerne til og med gli et lite stykke inne i støpemassen uten at man taper forsterkning. På grunn av disse to mekanismene kan bolten tåle en stor forlengelse samtidig som den utholder en stor belastning. Faktisk utnytter denne bolten i stor utstrekning stålmaterialets kapasitet både med hensyn til deformasjon og fasthet. Fjellforankringsvirkningen av bolten sikres ved segmentene mellom ankerne. Et tap av forankring ved ett individuelt anker påvirker kun den lokale forsterkningsvirkningen av bolten. I det hele tatt vil bolten fremdeles virke godt med tap av ett eller flere individuelle ankere, så lenge som ett eller flere av ankerne er fast i borehullet. Anta som et eksempel at gjengepartiet av bolten svikter og at forankringen ved overflaten går tapt. Resultatet av denne svikten er tap av forsterkning kun i boltesegmentet mellom gjengepartiet og det første ankeret som befinner seg nærmest overflaten. Resten av bolten blir ikke påvirket av at overflatesegmentets gjengeparti svikter fordi den fremdeles er godt forankret i bergartene ved de andre upåvirkede ankerne.
Gjengepartiet bør være minst like sterkt som stålstangen eller til og med sterkere. Derfor bør den nominelle diameteren for gjengepartiet være større enn stangens diameter slik at den effektive diameteren av gjengepartiet er lik eller større enn stangens diameter. Et annet alternativ er å utføre spesiell metallurgisk behandling av gjengepartiet slik at dets fasthet gjøres større enn for stangen. Deformasjonskapasiteten for gjengepartiet er ikke særlig av betydning. Hovedpoenget med gjengepartiet er at gjengepartiet er så sterkt at stålstangen mellom gjengepartiet og det første ankeret har en mulighet til å gi etter. Dersom det blir gjort slik vil den største deformasjonen før stangens brudd være av vesentlig størrelse.
Et eksempel på en bergbolt ifølge oppfinnelsen er gitt nedenfor og illustrert i Fig. 3. Det antas at boltens parametrer er gitt som følger.
Denne bolten har 5 boltesegmenter hvor hvert segment er (Ls - La) = 0,5 m langt. Tar man hensyn til flytforlengelsen kan hvert segment strekke seg opp til (0,5 m x 20%) = 10 cm. således kan hvert boltesegment (0,5 m langt) tåle en maksimal forlengelse på 10 cm. Samtidig kan det holde en belastning på mellom 150 og 200 kN. Det første segmentet av bolten (fra gjengepartiet til det første ankeret) kan være litt kortere enn de andre. I eksempelutførelsen er det om lag 0,4 m (Ls - La - Lt). den største forlengelsen av dette segmentet er (0,4 m x 20%) = 8 cm. For kamstålbolter er det kun deformasjonskapasiteten for gjengepartiet som har noen betydning (Li, 2006a). Den største forlengelsen av den strekksatte delen av gjengepartiet er estimert til å være høyst 1 cm. Med et fastere gjengeparti ville den største forlengelsen av D-bolten ved veggoverflaten (8 cm) bli vesentlig forbedret sammenlignet med ordinært gjengede kamstålbolter. Med en slik deformasjon / belastningskapasitet kan bolten utgjøre en tilfredsstillende virkning for bergforsterkning i sterkt deformerte eller bergslag-utsatte bergmasser.
Bergbolten ifølge oppfinnelsen fremviser typisk en høy kapasitet både med hensyn til deformasjon og belastningsbærekraft. Videre er kvaliteten på bolteinstallasjonen pålitelig på grunn av dens flerpunkts-forankringsmekanisme. Bolten er spesielt egnet til bygnings- og gruveingeniørarbeid som står overfor problemet med stor bergdeformasjon eller bergslag. Bolten kan gi en god forsterkning ikke bare i tilfelle av kontinuerlig bergdeformasjon (i myke og svake bergmasser), men også i tilfelle av lokal åpning av individuelle sprekker i fjellet (i blokkoppdelte bergmasser). Forflytningen ved åpning av en enkelt sprekk i fjellet vil bli holdt tilbake av de to ankerne som omslutter sprekken.
Ankerne kan utformes på forskjellige måter for å gi noen alternative former: Fig. 5a, b og c illustrerer alternative foretrukne utførelser av ankerne ifølge oppfinnelsen. Fig. 5a illustrerer en foretrukken utførelse av ankeret hvor en kort del av stammen har blitt flattrykt for å frembringe et utvidet integrert anker med to utspring i tverrsnittet og som avfases mot hver overgang til stammedelene. Avflatningen kan skje under en lett langsrettet samtidig stukning for å gi en flytgrense for ankerne som er høyere enn flytgrensen for de tilstøtende stammedelene. Fig. 5b illustrerer en foretrukket alternativ utførelse av ankeret hvor en kort del av stammen har blitt forkortet ved langsrettet stukning. Fig. 5c er en illustrasjon av et tre-utsprings anker som viser en viss avfasning i overgangssonen mot hver ende.
Litteraturhenvisninger
Bjornfot F. and Stephansson 0.1984. Mechanics of grouted rock bolts - field testing in hard
rock mining. Report BeFo 53:1/ 84, Swedish Rock Engineering Research Foundation. Li, CC. 2006a. A practical problem with threaded rebar bolts in reinforcing largely deformed
rock masses. Rock Mech Rock Engng. ISSN 0723-2632. (in press) Tilgjengelig direkte. Li, CC. 2006b. Rock support design based on the concept of pressure arch. Int. J. Rock
Mech. Min. Sei. 43(7), 1083-1090.
Li, CC and Marklund, P.-l. 2004. Field tests of the cone bolt in the Boliden mines.
Bergmekanikkdagen 2004, Oslo, 35.1-12. ISBN 82 91341 85 0.
Li, C. and Stillborg, B. 1999. Analytical models for rock bolts. Int. J. Rock Mech. Min. Sei.
36(8), 1013-1029. ISSN 1365-1609.
Stillborg B., Professional Users Handbook for Rock Bolting. Trans Tech Publications (2.
utgave) (1994).
Sun, X. 1984. Grouted rock bolt used in underground engineering in soft surrounding rock or in highly stressed regions. Proe. of Int. Symp. on Rock Bolting (redigert ved O Stephansson), A.A. Balkema, Rotterdam. 93-99
Claims (21)
1. En bergbolt for innstøpning i et borehull i fjell,
hvor bergbolten erkarakterisert ved- en langstrakt stamme (1) omfattende tre eller flere langstrakte lengder av stammedeler (1s) hvor hver stammedel (1s) har et påfølgende integrert anker (2a, 2b, 2c), hvor ankerne (2a, 2b, 2c) er av kort utstrekning i forhold til utstrekningen av stammedelene (1s), hvor ankerne (2a, 2b, 2c) er fordelt med avstander (La) langs stammen (1), - hvor ankerne (2) er innrettet for lokal forankring i forhold til deres lokale borehullveggpartier for å ta opp belastning som oppstår på grunn av bergdeformasjon, - hvor stammedelene (1s) er innrettet til å gli i forhold til støpemassen eller borehullet, slik at hver av stammedelene (1s) motvirker lokal bergdeformasjon ved forlengelsesdeformasjon av stammedelene (1s) mellom par av et lokalt forankret foregående anker (2a, 2b,...) og et lokalt forankret påfølgende anker (2b, 2c, ...)■
2. Bergbolten ifølge krav 1, videre utstyrt med et gjengeparti (3a) ved en borehullsoverflatedel av stammen (1), hvor gjengepartiet er utstyrt med en eller flere mutre (3b) og en eller flere skiver eller anleggsplater (3c) innrettet for forspenning av bergbolten i borehullet.
3. Bergbolten ifølge kravene 1, eller 2 , hvor forholdet mellom en lengde av stammedelene (1s) og en lengde av ankerne (2) er mellom 5 til 1 og 40 til 1.
4. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1 - 3, hvor avstanden mellom ankerne er omtrent 0,55 m og hvor ankerlengden er omtrent 0,05 m.
5. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1 - 4, hvor avstandene (La) mellom ankerne (2) er jevn.
6. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1 - 5, hvor stammen (1) med integrerte ankere (2) er av stål.
7. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1 - 6, hvor stammedelene (1s) er innrettet til å ha høyere deformasjonskapasitet per enhetslengde sammenlignet med ankerne (2).
8. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1 - 7, hvor de integrerte ankerne (2) er herdet.
9. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1 - 8, hvor en første flytgrense for ankerne (2) er høyere enn en andre flytgrense for stammedelene (1s).
10. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1 - 9, hvor stammedelene (1s) har en glatt overflate for å gli i forhold til støpemassen eller den lokale borehullveggomkretsen.
11. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1-10, hvor bolten er mekanisk polert eller elektropolert.
12. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1-11, hvor stammedelene (1 s) er utstyrt med et glidelag (6).
13. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1-12, hvor glidelaget (6) er voks eller maling.
14. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1-13, hvor stammedelene (1s) er overflatebehandlet for ikke å binde mot den herdede støpemassen.
15. Bergbolten ifølge krav 14, hvor stammedelenes (1) nevnte overflatebehandling er kjemisk, som for eksempel å bli tilsatt et metalloksydlag på stammedelene (1).
16. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1-15, hvor ankerne (2) er avfasede i den hensikt å dissipere energi ved å forflytte og deformere den omgivende støpemasse når de er hardt belastet.
17. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 2-16, hvor gjengepartiet (3a) har en effektiv diameter lik med eller større enn den effektive diameteren for stammen (1).
18. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 2-17, hvor gjengepartiet (3a) er herdet.
19. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1-18, hvor en bunnhullsendedel av stammen (1) utstyrt med en endemikser (4).
20. Bergbolten ifølge krav 19, hvor endemikseren (4) utgjøres av et anker (2).
21. Bergbolten ifølge ethvert av kravene 1 - 20, hvor forholdet mellom en lengde av stammedelene (1s) og en lengde av ankerne er 10 til 1.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0602799A SE532203C2 (sv) | 2006-12-22 | 2006-12-22 | En deformerbar bergbult |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20110667L NO20110667L (no) | 2008-06-23 |
NO332393B1 true NO332393B1 (no) | 2012-09-10 |
Family
ID=39203959
Family Applications (3)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20070320A NO331088B1 (no) | 2006-12-22 | 2007-01-18 | En bergbolt for innstopning i et borehull i fjell. |
NO20110667A NO332393B1 (no) | 2006-12-22 | 2011-05-04 | En deformerbar bergbolt |
NO20120439A NO342673B1 (no) | 2006-12-22 | 2012-04-13 | En deformerbar fjellsikringsbolt |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20070320A NO331088B1 (no) | 2006-12-22 | 2007-01-18 | En bergbolt for innstopning i et borehull i fjell. |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20120439A NO342673B1 (no) | 2006-12-22 | 2012-04-13 | En deformerbar fjellsikringsbolt |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8337120B2 (no) |
EP (1) | EP2094944B1 (no) |
JP (2) | JP5777282B2 (no) |
KR (1) | KR101142635B1 (no) |
CN (1) | CN101720379B (no) |
AT (1) | ATE455933T1 (no) |
AU (1) | AU2007338947B2 (no) |
BR (1) | BRPI0720592B1 (no) |
CA (1) | CA2682332C (no) |
DE (1) | DE602007004521D1 (no) |
ES (1) | ES2340341T3 (no) |
MX (1) | MX2009006804A (no) |
NO (3) | NO331088B1 (no) |
PL (1) | PL2094944T3 (no) |
PT (1) | PT2094944E (no) |
RU (1) | RU2407894C1 (no) |
SE (1) | SE532203C2 (no) |
WO (1) | WO2008079021A1 (no) |
ZA (1) | ZA200904448B (no) |
Families Citing this family (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8807877B1 (en) * | 2008-09-19 | 2014-08-19 | Rhino Technologies Llc | Tensionable spiral bolt with resin nut and related methods |
NO332912B1 (no) * | 2008-12-23 | 2013-01-28 | Dynamic Rock Support As | Forbedret bergbolt med plogende ankere |
WO2011075810A1 (en) * | 2009-12-22 | 2011-06-30 | Mansour Mining Inc. | Anchor tendon with selectively deformable portions |
SE535627C2 (sv) * | 2010-05-26 | 2012-10-23 | Luossavaara Kiirunavaara Ab | Bergbult |
CN101943013A (zh) * | 2010-09-09 | 2011-01-12 | 中南大学 | 一种巷道岩爆的动静组合支护方法 |
US8882680B2 (en) | 2011-12-02 | 2014-11-11 | Interscope, Inc. | Insertable endoscopic instrument for tissue removal |
US9204868B2 (en) | 2011-12-02 | 2015-12-08 | Interscope, Inc. | Methods and apparatus for removing material from within a mammalian cavity using an insertable endoscopic instrument |
US9808146B2 (en) | 2011-12-02 | 2017-11-07 | Interscope, Inc. | Endoscopic tool for debriding and removing polyps |
USD719798S1 (en) | 2012-12-04 | 2014-12-23 | Drill Tie Systems, Inc. | Drill tie stake |
US8753042B1 (en) * | 2012-12-04 | 2014-06-17 | Drill Tie Systems, Inc. | Drill tie stake |
US9206622B2 (en) * | 2013-03-14 | 2015-12-08 | Flexible Security Llc | Energy absorbing lock systems and methods |
US10286251B2 (en) * | 2013-05-06 | 2019-05-14 | Dynepic Sports Llc | Load distributing grip handle |
CL2014001002A1 (es) | 2013-12-12 | 2014-11-28 | Ncm Innovations Pty Ltd | Perno de anclaje en roca que incluye un cuerpo cilindrico alargado que tiene, un primer extremo distal y un segundo extremo proximal opuesto, una porcion roscada en el segundo extremo, un primer anclaje situado en o al menos parcialmente situado en una primera porcion de extremo del cuerpo, un segundo anclaje, una primera porcion de vastago entre el primer y el segundo anclaje. |
CN103850696B (zh) * | 2014-01-22 | 2016-04-13 | 山东科技大学 | 多段锚固式砂浆锚杆及其锚固方法 |
CN103953375A (zh) * | 2014-04-14 | 2014-07-30 | 东北大学 | 一种具有弹性让压及大阻尼特性的组合式锚杆 |
CN104018863A (zh) * | 2014-05-16 | 2014-09-03 | 山东科技大学 | 一种多段膨胀让压预应力注浆锚杆及其使用方法 |
SE539627C2 (sv) * | 2015-01-23 | 2017-10-24 | Bergteamet Ab | Dynamisk bergbult och förfarande för tillverkening av i sådan ingående dragstång. |
PL3294991T3 (pl) | 2015-05-08 | 2021-01-11 | Normet International Limited | Miejscowa, samowiercąca, pusta żerdź kotwiowa |
USD835977S1 (en) * | 2016-02-08 | 2018-12-18 | Ncm Innovation (Pty) Ltd. | Grout anchored rock bolt |
US10941657B2 (en) * | 2016-07-12 | 2021-03-09 | Fci Holdings Delaware, Inc. | Corrosion resistant yieldable bolt |
PL3565954T3 (pl) * | 2017-01-09 | 2022-12-12 | Minova International Limited | Kompozytowa podatna kotwa skalna z ulepszonym zakresem odkształcenia |
CN107084893B (zh) * | 2017-06-14 | 2023-03-10 | 西安工业大学 | 一种节理岩体锚杆动载荷试验装置 |
AU2018332208B2 (en) * | 2017-09-15 | 2021-10-21 | Rand York Castings (Pty) Limited | A rock bolt |
CN107893673A (zh) * | 2017-11-01 | 2018-04-10 | 中国科学院武汉岩土力学研究所 | 一种抗岩爆和大变形翼式挤压型吸能锚杆 |
AU2019216876A1 (en) * | 2018-02-08 | 2020-09-03 | DSI Underground Australia Pty Limited | Rock bolt |
JP7049851B2 (ja) | 2018-02-14 | 2022-04-07 | 三菱造船株式会社 | 船舶 |
SE543815C2 (sv) * | 2018-03-05 | 2021-08-03 | Nybergs Mekaniska Verkst Ab | Adaptivt och momentant beläggande av skyddande barriärer på ett bergförstärkningselement |
GB201807373D0 (en) | 2018-05-04 | 2018-06-20 | Norwegian Univ Of Science And Technology | Rock bolts |
PE20210265A1 (es) * | 2018-05-11 | 2021-02-10 | Epiroc Drilling Tools Ab | Metodo para garantizar el fallo controlado de barra de perno para roca |
AU2020326732A1 (en) * | 2019-08-06 | 2022-03-03 | Jason WASLEY | "friction stabilizer" |
CN114607428B (zh) * | 2022-03-08 | 2024-06-11 | 长江水利委员会长江科学院 | 一种用于软岩加固的内锚式可伸缩锚杆及应用方法 |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3394527A (en) * | 1967-07-24 | 1968-07-30 | American Cyanamid Co | Reinforcing anisotropic non-homogeneous engineering structures |
US4129007A (en) * | 1977-08-04 | 1978-12-12 | Celtite, Inc. | Anchor device for resin anchor system |
JPS5550104U (no) * | 1978-09-22 | 1980-04-02 | ||
US4360292A (en) * | 1980-05-28 | 1982-11-23 | Keeler Andrew L | Grouted strand anchor and method of making same |
DE3504543C1 (de) * | 1985-02-11 | 1986-05-15 | Bochumer Eisenhütte Heintzmann GmbH & Co KG, 4630 Bochum | Klebeanker |
US4784530A (en) * | 1986-09-16 | 1988-11-15 | Price Jr Stanley J | Roof bolt apparatus |
EP0351668B1 (de) * | 1988-07-15 | 1992-10-14 | Mächtle GmbH | Fassadendübel |
CN2092604U (zh) * | 1991-05-24 | 1992-01-08 | 煤炭科学研究总院杭州环境保护研究所 | 可控式金属伸长锚杆 |
US5230589A (en) * | 1992-03-23 | 1993-07-27 | Gillespie Harvey D | Mine roof bolt |
US5273377A (en) * | 1992-11-30 | 1993-12-28 | Taylor Alton E | Roof bolt |
US5511909A (en) * | 1994-06-07 | 1996-04-30 | Jennmar Corporation | Cable bolt and method of use in supporting a rock formation |
US5919006A (en) * | 1997-02-14 | 1999-07-06 | Jennmar Corporation | Tensionable cable bolt with mixing assembly |
AUPP367598A0 (en) * | 1998-05-22 | 1998-06-18 | Industrial Rollformers Pty Limited | Rock bolt and method of forming a rock bolt |
DE10131818C1 (de) * | 2000-10-20 | 2003-02-13 | Rudolf Seiz | Bohrinjektionsanker mit mantelseitig vorgesehenen Erhebungen und/oder Ausnehmungen |
CN2470538Y (zh) * | 2001-03-08 | 2002-01-09 | 张延策 | 新型锚杆 |
AUPS310802A0 (en) * | 2002-06-21 | 2002-07-11 | Industrial Rollformers Pty Limited | Yielding cable bolt |
AU2003204831B2 (en) | 2002-06-21 | 2009-02-05 | Minova Australia Pty Limited | Yielding strata bolt |
CN2591229Y (zh) * | 2002-12-06 | 2003-12-10 | 李国富 | 一种可伸长可回收全锚固锚杆 |
AU2002953368A0 (en) * | 2002-12-16 | 2003-01-09 | Garford Pty Ltd | A yielding rock bolt |
AU2003904006A0 (en) | 2003-08-01 | 2003-08-14 | Garford Pty Ltd | Improved cable bolt |
US7736738B2 (en) * | 2003-12-17 | 2010-06-15 | Terrasimco Inc. | Coated mining bolt |
US20050158127A1 (en) * | 2004-01-21 | 2005-07-21 | Fergusson Jeffrey R. | Yielding strata bolt |
JP2006299546A (ja) | 2005-04-18 | 2006-11-02 | Usei Sho | ロックボルト |
-
2006
- 2006-12-22 SE SE0602799A patent/SE532203C2/sv unknown
-
2007
- 2007-01-18 NO NO20070320A patent/NO331088B1/no active IP Right Review Request
- 2007-12-21 WO PCT/NO2007/000461 patent/WO2008079021A1/en active Application Filing
- 2007-12-21 CA CA2682332A patent/CA2682332C/en active Active
- 2007-12-21 PL PL07860927T patent/PL2094944T3/pl unknown
- 2007-12-21 JP JP2009542687A patent/JP5777282B2/ja active Active
- 2007-12-21 BR BRPI0720592-9A patent/BRPI0720592B1/pt active IP Right Grant
- 2007-12-21 MX MX2009006804A patent/MX2009006804A/es active IP Right Grant
- 2007-12-21 AU AU2007338947A patent/AU2007338947B2/en active Active
- 2007-12-21 CN CN2007800512332A patent/CN101720379B/zh active Active
- 2007-12-21 DE DE602007004521T patent/DE602007004521D1/de active Active
- 2007-12-21 EP EP07860927A patent/EP2094944B1/en active Active
- 2007-12-21 KR KR1020097015302A patent/KR101142635B1/ko active IP Right Grant
- 2007-12-21 ES ES07860927T patent/ES2340341T3/es active Active
- 2007-12-21 ZA ZA200904448A patent/ZA200904448B/xx unknown
- 2007-12-21 RU RU2009128192/03A patent/RU2407894C1/ru active
- 2007-12-21 US US12/520,791 patent/US8337120B2/en active Active
- 2007-12-21 PT PT07860927T patent/PT2094944E/pt unknown
- 2007-12-21 AT AT07860927T patent/ATE455933T1/de active
-
2011
- 2011-05-04 NO NO20110667A patent/NO332393B1/no unknown
-
2012
- 2012-04-13 NO NO20120439A patent/NO342673B1/no unknown
-
2013
- 2013-11-12 JP JP2013233745A patent/JP5825330B2/ja active Active
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO332393B1 (no) | En deformerbar bergbolt | |
JP2014513248A (ja) | アンカー固定要素 | |
CN105626112A (zh) | 一种基于内置式恒阻器的支护装置及其使用方法 | |
CN110331998B (zh) | 一种自适应泄压式注浆锚杆 | |
CN109797751A (zh) | 一种可适应大变形的锚杆结构及施工方法 | |
CN100365245C (zh) | 一种涨壳式锚杆 | |
CN205117379U (zh) | 一种自进式大变形让压锚杆 | |
CN108221666A (zh) | 一种frp筋用复合型锚具 | |
CN112879057A (zh) | 一种全向环压负膨胀锚杆装置及增强锚固方法 | |
NO332912B1 (no) | Forbedret bergbolt med plogende ankere | |
CN202627328U (zh) | 一种中空自平衡预应力钢棒及预应力张拉夹具 | |
CN102392662A (zh) | 一种弯曲式动静组合锚杆 | |
AU2009227874B2 (en) | Method of supporting ground using a combined rock bolt, and such a combined rock bolt | |
CN202284476U (zh) | 一种弯曲式动静组合锚杆 | |
CN102337914A (zh) | 一种焊接式动静组合锚杆 | |
CN210002409U (zh) | 一种可适应大变形的锚杆结构 | |
CN202280468U (zh) | 一种焊接式动静组合锚杆 | |
CN105864252B (zh) | 一种锁式锚栓及在混凝土上的安装结构 | |
CN210152694U (zh) | 涨壳式预应力中空锚杆 | |
CN103982210B (zh) | 一种承台型锚杆锚固技术 | |
CN114151117A (zh) | 一种锚杆组件 | |
CN105587331A (zh) | 自涨式锚杆 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: NORMET NORWAY AS, NO |
|
CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: NORMET INTERNATIONAL LTD, CH |