NO305689B1 - FremgangsmÕte for gassdekket buesveising av r°r samt sveisetrÕd for anvendelse ved fremgangsmÕten - Google Patents
FremgangsmÕte for gassdekket buesveising av r°r samt sveisetrÕd for anvendelse ved fremgangsmÕten Download PDFInfo
- Publication number
- NO305689B1 NO305689B1 NO923354A NO923354A NO305689B1 NO 305689 B1 NO305689 B1 NO 305689B1 NO 923354 A NO923354 A NO 923354A NO 923354 A NO923354 A NO 923354A NO 305689 B1 NO305689 B1 NO 305689B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- welding
- weld metal
- content
- base material
- corrosion
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims description 79
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 87
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 87
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 52
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 23
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 15
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 69
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 69
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 16
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 15
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 7
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- -1 frozen seawater Chemical compound 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for gassdekket buesveising av et rør beregnet for transport av CO2holdig petroleum eller naturgass eller transport av COg.
Mere spesielt angår oppfinnelsen en omkretssveisemetode som gir utmerkede resultater særlig når det gjelder korrosjonsresistens, lav-temperaturseighet og bruddresistens i sveisemetallet.
Oppfinnelsen angår også en sveisetråd for gjennomføring av metoden.
Det er publisert litteratur som angår korrosjon på en sveis med lavlegert stål som følger. (1) Det er bekreftet at forskjellen mellom Ni-innholdet i basismaterlalet og Ni-innholdet i sveisemetallet samvirker på lokal korrosjon av en sveiseforbindelse i et område med frosne sjøer (av Takashi Abe et al.; "Iron and Steel", vol. 72, nr. 12, s. 1266, 1986). (2) Det er videre bekreftet at Ni og Cu representert ved
3,8 A Cu+1,1 A Ni+0,3
har påvirkning på preferensielle korrosjonsegenskaper når det gjelder lokale korrosjon av en sveiset del av stål i et område med frosne sjøer (av Kitaro Ito et al.; "Iron and Steel", vol. 72, nr. 12, s. 1265, 1986). (3) Det er fastslått at anvendelse av en lavlegert sveisestav som inneholder Cu og Ni er effektiv når det gjelder forhindring av den preferensielle korrosjon på en omkretssveisedel av et karbonstålrør (av Hideaki Ko; "Material" vol. 38, nr. 424, s. 62-68, 1989). (4) Det er fastslått at tilsetning av Ni og Mo har innvirkning på prevensjonen av den preferensielle korrosjon for en vertikal sømsveisedel i et sveiset rør (av Suga et al.; Japansk utlagt patent nr. 3-170641).
Som angitt ovenfor er det funnet en fremgangsmåte for tilsetning av Ni og Cu for å forbedre den preferensielle korrosjon av sveisemetall i en korroderende omgivelse av sjøvann inneholdende oksygen, f.eks. frosset sjøvann, og en fremgangsmåte for tilsetning av Ni og Mo for å forbedre de preferensielle korrosjonsegenskaper for en vertikal sømdel av et sveiset stålrør.
Til nu har det ikke vært noen viten om at tilsetning av Ni og Mo har innvirkning på prevensjon av den preferensielle korrosjon i en omkretssveisedel i en rørledning som benyttes i en korroderende omgivelse inneholdende COg- Det finnes ennu ingen gassdekket buesveisemetode som er basert på betraktninger om hårdhet i det sveisede metall, sprekkresistensen i dette og lignende. Videre foreligger det til nu heller ingen metode som løser det spesifikke problem som ligger i forholdet mellom sveisemetallet og basismetarialet.
Når et sveiset stålrør eller et sømfritt stålrør benyttes for transport av COg holdig olje eller naturgass eller transport av COg, kan det inntre såkalt preferensiell korrosjon av en sveisedel der omkretssveisemetallet preferen-sielt korroderes. Dette er et fenomen som skyldes at forskjellen i kjemiske komponenter og struktur mellom sveisemetallet og basismaterlalet gjør sveisemetalldelen elektro-kjemisk dårlig og dermed gir opphav til preferensiell korrodering av sveisemetalldelen.
Når at et ledningsrør anvendes i det ovenfornevnte miljø, har det ikke vært diskutert omkretssveisemetoder basert på betraktninger om preferensiell korrosjon. I det virkelige miljø er denne korrosjonen ofte et problem som fremdeles venter på en løsning.
Foreliggende oppfinnelse innebærer således en grundig undersøkelse når det gjelder preferensielle korrosjonsegenskaper, mekanisk styrke, bruddresistens og lignende av en sveisedel i et korrosjonsmiljø som inkluderer COg og sjøvann under varierende endring av kjemiske komponenter av omkretssveisemetall og mengder av disse.
Foreliggende oppfinnelse er basert på den viten som ble oppnådd som et resultat av undersøkelsen og den har som mål å skaffe tilveie en fremgangsmåte for gassdekket buesveising av et rør og omfatter justering av basismaterlalet, sveisematerialet og sveiseanordningene for å justere kjemiske komponenter av en sveisemetalldel for dermed ikke bare å forhindre preferensiell korrosjon av omkretssveisemetalldelen men å oppnå omkretssveisemetall som har tilstrekkelig styrke, tilstrekkelig seighet og tilstrekkelig bruddresistens, og å skaffe tilveie en sveisetråd som ble anvendt i sveisemetoden.
I henhold til dette angår foreliggende oppfinnelse en fremgangsmåte for gassdekket buesveising av et rør for gjennomføring av omkretssveising på et rørbasismateriale under betingelser som angitt under (1), ved at det anvendes en sveisetråd og det oppnås en sone av et sveiset metall i en omkretssveising av et rør og
(1) det anvendes følgende sveisebetingelser:
Dekkgass 100$ C02eller Ar + (fra 5 til 40$) C02Sveisetråd tråddiameter 0,8 til 1,6 mm
Sveisestrøm 100 til 500 A
Buespenning 15 til 45 V
Sveisehastighet 5 til 150 cm/min.
Sveisestilling : alle posisjoner,
og denne fremgangsmåte karakteriseres ved at det anvendes
(2) kjemiske komponenter av rørbasismaterialet som inneholder i vekt-*: C : 0,03 til 0,15*
Si : 0,05 til 0,50*
Mn : 0,50 til 2,00*
Al : 0,005 til 0,10*
og rest Fe og uunngåelige urenheter,
(3) kjemiske komponenter av sveisetråden anvendes i
vekt-*: C : 0,01 til 0,15*
Si : 0,20 til 1,20*
Mn : 0,60 til 2,50*
Cu : 0,00 til 3,00*
Ni ; 0,50 til 3,00*
eventuelt Mo og Ti,
og rest Fe og uunngåelige urenheter som tilfredsstiller følgende maksimumsgrenser: P : £0,03* S : £0,03* Al : £0,05*
N : £0,01* Nb : £0,02* V : £0,02*
Cr : £0,05* Zr : £0,05* 0 : £0,02*
B : £0,002*. (4) kjemiske komponenter i sveisemetallet som oppnås inneholder i vekt-*: C : 0,01 til 0,15*
Si : 0,20 til 1,00*
Mn : 0,40 til 2,00*
Cu : 0,00 til 2,50*
Ni : 0,50 til 2,50*
ACu + ANi: 0,50 til 5,00
(A : innhold i sveisemetall - innhold i basismateriale)
Pcm : £0,25* hvori
PCM C + Si/30 + Mn/20 + Cu/20 + Ni/60 + Cr/20 + Mo/15
+ V/10 + 5B
og Fe og uunngåelige urenheter som:
P : £0,03* S : £0,03* Al : £0,05*
N : £0,05* Nb : £0,10* V : £0,10*
Cr : £1,00* Ca : £0,0025* 0 : £0,10*
Zr : £0,05* B : £0,002*.
Som antydet ovenfor angår oppfinnelsen også en sveisetråd for anvendelse i en fremgangsmåte som beskrevet ovenfor for gassdekket buesveising av et rør og denne sveisetråd karakteriseres ved at den inneholder
C : 0,01 til 0,15*
Si : 0,20 til 1,20*
Mn : 0,60 til 2,50*
Cu : 0,00 til 3,00*
Ni ; 0,50 til 3,00*
og eventuelt Mo og Ti,
og Fe og uunngåelige urenheter som tilfredsstiller følgende maksimumsgrenser: P : £0,03* S : £0,03* Al : £0,05*
N : £0,01* Nb : £0,02* V : £0,02*
Cr : £0,05* Zr : £0,05* 0 : £0,02*
B : £0,002*.
Sveisetråd for den gassdekkede buesveising kan i tillegg til de ovenfornevnte kjemiske komponenter inneholde minst et medlem valgt fra gruppen som består av Mo£l,10* og Ti£0,30*.
I foreliggende oppfinnelse som beskrevet over er de kjemiske komponentene i sveisemetallet begrenset ved de begrensende områdene av kjemiske komponenter av basismaterlalet og sveisetråden og sveisebetingelsene, slik at det kan oppnås en omkretssveising som er fordelaktig når det gjelder korrosjonsresistens, styrke, seighet og bruddresistens.
De kjemiske komponentene i sveisemetallet er henholdsvis begrenset av følgende årsaker.
C ; 0,01 til 0,15*. C-innholdet i sveisemetallet er begrenset til et område fra 0,01 til 0,15* for å oppnå god bearbeidbarhet og gode mekaniske egenskaper i sveisemetallet. Hvis C-innholdet er mindre enn 0,01*, vil størrelsen av ferrittpartikler i sveisemetallet bli øket så grundig at både styrke og seighet blir senket og dette gjør de mekaniske egenskapene utilstrekkelige for basismaterlalet. Hvis C-innholdet er større enn 0,15*, blir styrken av sveisemetallet så mye større enn den til basismaterlalet at det forekommer en senkning av seighet. Videre blir hardheten øket så kraftig at sveisebrudd og stresskorrosjonsbruddsensitivitet blir øket.
Si ; 0,20 til 1,00*.
Si-innholdet i sveisemetallet er begrenset til et område fra 0,20 til 1,00* for å oppnå god bearbeidbarhet og gode mekaniske egenskaper i sveisemetallet. Hvis Si-innholdet er mindre enn 0,20*, blir tilpasning av sveisemetallet til basismaterlalet senket slik at man gjør perleformen så dårlig at defekter som mangel på smelting kan forekomme. Spesielt i det tilfellet der Si-innholdet er ekstremt lite, kan det forårsake "blærehull" på grunn av mangel på desoksidering. Med hensyn på mekaniske egenskaper er videre styrken på sveisemetallet ekstremt mindre enn den til basismaterlalet. Hvis Si-innholdet til sveisemetallet er større enn 1,00*, er styrken på sveisemetallet så mye større enn den til basismaterialet at det forårsaker mangel på seighet. Videre blir hardheten øket i så stor grad at sveisebrudd og stresskorrosjonsbruddsensitivitet blir øket.
Mn ; 0,40 til 2,00*
Mn-innholdet i sveisemetallet er begrenset til et område fra 0,40 til 2,00* for å oppnå god bearbeidbarhet og gode mekaniske egenskaper. Hvis Mn-innholdet er mindre enn 0,40*, øker slaggmengden når verdien av Mn/Si nærmere seg 1 eller når verdien avtar til under 1. Økning av slaggmengden forårsaker slagginvolvering og lignende. Særlig i det tilfellet der Mn-innholdet er ekstremt lite, forårsakes "blærehull" på grunn av mangel på desoksidering. Med hensyn på mekaniske egenskaper, er videre styrken på sveisemetallet ekstremt mindre enn den til basismaterlalet, eller bråkjø-lingsherdingsegenskapene derav blir senket slik at seigheten blir forringet. Hvis Mn-innholdet i sveisemetallet er større enn 2,00*, blir styrken av sveisemetallet så mye større enn den til basismaterlalet at det forårsaker mangel på seighet. Videre blir hardheten øket så mye at sveisebrudd og stresskorrosjonsbruddsensitivitet blir øket.
Cu ; £2,50*
Ni ; 0,50 til 2,50*
For å forbedre seigheten i sveisemetallet og de preferensielle korrosjonsegenskapene derav (se fig. 1), blir Cu og Ni tilsatt sveisemetallet i en mengde (Cu) som ikke er større enn 2,50* og mengden (Ni) fra 0,50 til 2,50*. Cu gir forbedrede korrosjonsegenskaper til sveisemetallet. Hvis Cu-innholdet er større enn 2,50*, blir sensitivitet for høytemperaturbrudd øket. Ni gir også en forbedring av korrosjonsegenskaper. Der det ikke er noe tilsetning av Cu, er et Ni-innhold ikke lavere enn 0,50* nødvendig for å oppnå gode korrosjonsegenskaperk. Hvis Ni-innholdet er større enn 2,50*, blir styrken på sveisemetallet så mye større enn den til basismaterlalet at det forårsaker en mangel på seighet. Hardheten blir videre øket i stor grad at sveisebrudd og stresskorrosjonsbruddsensitiviteten blir øket.
For særlig å forhindre forekomst av stresskorrosjonsbrudd, er Ni-innholdet begrenset til en mindre verdi enn 1,00*. Enten plettering eller smelting blir anvendt som en metode for tilsetning av Cu og Ni til tråden. For å oppnå bedre fordelaktige korrosjonsegenskaper, er det fordelaktig at forskjellenA(Cu+Ni) mellom Cu/Ni-innhold i sveisemetall og Cu/Ni-innhold i basismaterlalet ikke er mindre en 0,5* som vist i fig. 1.
Fig. 1 er en graf som viser influering avA(Cu+Ni) på korrosjonsegenskaper. I grafen representerer ordinaten korrosjonsstrøm (>jA) som strømmer inn mellom basismaterialet og sveisemetallet, og abscissen representererA(Cu+Ni) (*). Når korrosjonsstrømmen tar en plussverdi, er det ingen korrosjon av sveisemetallet. NårA(Cu+Ni) ikke er mindre enn 0,5*, tar korrosjonsstrømmen en plussverdi.
PCM ; £0,25*
Hvis verdien av P^jyj uttrykt ved formel (1) er større enn 0,25*, blir styrken på sveisemetallet så mye større enn den til basismaterialet at det kan forårsake en mangel på seighet. Videre økes hardheten i så stor grad at sveisebrudd og stresskorrosjonssensitivitet økes.
I det andre aspekt ved oppfinnelsen er ikke bare de forannevnte komponentene, men utvalgte komponenter som beskrevet over og mengdene av disse, begrenset.
Mo ;£1,05*
AMo ; ^0,03*
For å forhindre korrosjon av sveisemetall, blir Mo satt til sveisemetallet i mengder ikke er større enn 1,05* slik atAMo ikke er mindre enn 0,03*. Når forskjellenAMo mellom Mo-innholdet i sveisemetallet og Mo-innholdet i basismaterialet ikke er mindre enn 0,03* som vist i fig. 2, kan korrosjon av sveisemetallet i et korrosjonsmiljø som inkluderer COg forhindres. Hvis Mo-innholdet er større enn 1,05*, økes hardheten i sveisemetallet i så stor grad at sensitiviteten for sveising av lav-temperaturbrudd og stresskorrosjonsbrudd økes.
Fig. 2 er en graf som viser inflytelsen avAMo på korrosjonsegenskaper. I grafen representerer ordinatene korrosjons-strømmen (pA) som strømmer inn mellom basismaterialet og sveisemetallet, og abscissen representererAMo (*). Når korrosjonsstrømmen inntar en plussverdi, er det ingen korrosjon i sveisemetallet. NårAMo ikke er mindre enn 0,03*, inntar korrosjonsstrømmen en plussverdi.
Ti ; £0,25*
Hvis nødvendig, kan Ti tilsettes sveisemetallet i et område ikke over 0,25* for å gjøre den først utfelte ferritt fin for å forbedre seighet i sveisemetallet. Hvis Ti-innholdet er større enn 0,25*, kan slaggmengden øke slik at økningen forårsaker defekter som slagginvolvering og lignende. Videre er styrken av sveisemetallet så mye større enn den til basismaterialet at det kan forårsake en manglende seighet. Hardheten blir øket i så stor grad at sveisebrudd og stresskorrosjonsbruddsensitivitet økes.
Uunngåelige urenheter; Når mengden av uunngåelige urenheter er som i de respektive forannevnte områder, er det ingen forringelse av korrosjonsegenskaper og mekaniske egenskaper til sveisemetallet. Hvis mengden av uunngåelige urenheter er større enn de respektive forannevnte områder, kan det fremkomme defekter som senking av sveisebearbeidbarhet (Al, Zr, Ca), forekomst av feil i sveis (P, S, B, N), forringelse av mekaniske egenskaper (Al, Cr, Nb, V, 0, N) og lignende.
De kjemiske komponentene til stålrørbasismaterialet er begrenset av følgende årsaker.
C ; 0,03 til 0,15*
Karbon i stål er et element som er effektiv for økning av styrken i stålet. Omfattende tilsetning av karbon forårsaker imidlertid forringelse av seigheten. Den øvre grensen for karboninnholdet er således satt til 0,15* for å fremstille et stålrør som er ypperlig både når det gjelder styrke og seighet. Reduksjon av karboninnholdet forbedrer seigheten, men hvis karboninnholdet ikke er større enn 0,03*, forringes seigheten. Minst 0,03* karbon er nødvendig for effektiv anvendelse av stabil utfellende herding av Nb, V, Ti og lignende. Den lavere grensen for karboninnhold er således satt til 0,03*.
De andre komponentene er begrenset av følgende årsaker.
Si ; 0,05 til 0,50*
Si er nødvendig for desoksidering, men hvis en stor mengde Si tilsettes, forringes seigheten. Øvre og nedre grenser for Si-innhold er således satt til henholdsvis 0,05* og 0,50*.
Mn ; 0,50 til 2,00*
Minst 0,50* Mn er nødvendig for desoksider ing, men hvis Mn-innholdet er større enn 2,00*, forringes sveiseegenskapene. Øvre grense for Mn-innholdet er således satt til 2,00*.
Al ; 0,005 til 0,10*
Al er nødvendig for desoksidering, men dersom Al-innholdet er mindre enn 0,005*, er desoksideringen utilstrekkelig. Den nedre grensen for Al-innholdet er således satt til 0,005*. Hvis Al-innholdet i motsatt fall er større enn 0,10*, blir både rengjøringsgraden av stålet og HAZ-seigheten forringet. Den øvre grensen for Al-innholdet er således satt til 0,10*.
Cu ; 0,05 til 2,0*
Ni ; 0,05 til 2,0*
Cu og Ni forbedrer styrke og seighet til basismaterialet uten noen som helst dårlig påvirkning på HAZ-seigheten. Hvis Cu-innholdet eller Ni-innholdet er større enn 2,0*, har Cu eller Ni en dårlig påvirkning på herdingsegenskapene og seigheten til HAZ. Øvre grense for Cu-innhold eller Ni-innhold er således satt til 2,0*.
Cr ; 0,05 til 2,0*
Cr forbedrer styrken av basismaterialet og sveisedelen, men hvis Cr-innholdet er større enn 2,0*, forringes både herdingsegenskapene og seigheten til HAZ. Den øvre grense for Cr-innholdet er således satt til 2,0*.
Mo ; 0,05 til 1,0*
Mo forbedrer styrken og seigheten i basismaterialet, men hvis Mo-innholdet er større enn 1,0*, økes bråkjølingsherde-egenskapene til HAZ slik at sveiseegenskapene forringes. Den øvre grense for Mo-innholdet er således satt til 1,0*.
Den nedre grense for hver av mengdene av disse elementene tilsatt basismaterialet er satt til 0,05* som den minimumsmengde som er nødvendig for å oppnå effekten av materialet.
Nb ; 0,005 til 0,20*
V ; 0,005 til 0,20*
Nb og V utviser en effekt på styrke og seighet, men hvis Nb-eller V-innholdet er større enn 0,02*, forringes seigheten i basismaterialet og sveisedelen. Den øvre grense for Nb- eller V-innholdet er således satt til 0,20*. Den nedre grense for Nb- eller V-innholdet er satt til 0,005* som minimumsmengde som er nødvendig for forbedring av kvaliteten i materialet.
Ti ; 0,005 til 0,20*
Når Ti-innholdet ikke er mindre enn 0,005*, forhindrer Ti den ujevne økningen i størrelsen på austenitt ved oppvarmings-tidspunktet av slagget. Den nedre grense for Ti-innholdet er således satt til 0,005*. Hvis en stor mengde Ti tilsettes, forringes seigheten i sveisedelen. Den øvre grense for Ti-innholdet er således satt til 0,20*.
B ; 0,0005 til 0,0020*
B bevirker en økning av styrken i basismaterialet, men tilsetning av omfattende mengder B forårsaker forringelse av sveiseegenskapene og HAZ-seigheten. Den øvre grense for B-innhold er således satt til 0,0020*. Den nedre grense er satt til 0,0005* som den minimumsmengde som gir en effekt på økning av styrke.
Ca ; 0,0005 til 0,0050*
Tilsetning av Ca forbedrer hydrogenindusert bruddresistens og den nedre grense for Ca-innhold er satt til 0,0005* som den minimumsmengde som gir effekt. Omfattende tilsetning av Ca er skadelig på grunn av at det dannes oksid. Den øvre grense for Ca-innholdet er således satt til 0,0050*.
Kjemiske komponenter (vekt-*) av sveisetråden ifølge foreliggende oppfinnelse er begrenset av følgende årsaker.
C ; 0,01 til 0,15*
C blir tilsatt tråden for å oppnå en god sveisebearbeidbarhet og gode mekaniske egenskaper i sveisemetallet. Hvis C-innholdet er mindre enn 0,1*, blir dråpeoverføringen så ustabil at mengden sprut blir øket. Videre blir partik-kelstørrelsen til ferritt i sveisemetallet øket så ujevnt at både styrke og seighet blir forringet og dette' gjør at de mekaniske egenskapene blir utilstrekkelige for basismaterialet. I motsatt tilfelle og hvis C-innholdet er større enn 0,15*, blir mengden sprut øket ved eksplosjon av COg-gass som blir generert i dråpene. Videre er styrken av sveisemetallet så mye større enn den til basismaterialet at det forårsaker en mangel på seighet. Hardheten blir videre øket i så stor grad at sveisebrudd og stresskorrosjonsbruddsensitiviteten økes. C-innholdet er således begrenset til et område fra 0,01 til 0,15*, fortrinnsvis fra 0,03 til 0,08*.
Si ; 0,20 til 1,20*
Si blir tilsatt tråden for å oppnå god sveisebearbeidbarhet og gode mekaniske egenskaper i sveisemetallet. Hvis Si-innholdet er mindre enn 0,20*, blir tilpasningen av sveisemetallet til basismaterialet forringet og gjør larveformen så dårlig at det kan oppstå defekter som feil i smeltingen. Spesielt der Si-innholdet er ekstremt lite, forårsakes "blærehull" av mangel på desoksidering. Med hensyn på mekaniske egenskaper, er styrken på sveisemetallet ekstremt mindre enn den til basismaterialet. Hvis Si-innholdet i sveisemetallet er større enn 1,20*, er styrken på sveisemetallet så mye større enn den til basismaterialet at det forårsaker mangel på seighet. Hardheten økes i så stor grad at sveisebrudd og stresskorrosjonsbruddsensitivitet økes. Si-innholdet er således begrenset til et område fra 0,20 til 1, 20%, fortrinnsvis fra 0,30 til 0,70*.
Mn ; 0,60 til 2,50*
Mn blir tilsatt tråden for å oppnå god sveisebearbeidbarhet og gode mekaniske egenskaper i sveisemetallet. Hvis Mn innholdet er mindre enn 0,60*, øker slaggmengden (areal) når verdien av Mn/Si nærmere seg 1 eller når verdien avtar og er mindre enn 1. Økningen i slaggmengden forårsaker slagginvolvering og lignende. Spesielt i det tilfellet der Mn-innholdet er ekstremt lite, blir "blærehull" forårsaket ved mangel på desoksidering. Med hensyn på mekaniske egenskaper, er styrken på sveisemetallet ekstremt mindre enn den til basismaterialet eller bråavkjølingsegenskapene derav blir senket slik at seigheten blir forringet. I det motsatte tilfellet, hvis Mn-innholdet i sveisetråden er større enn 2,50*, er styrken til sveisemetallet så mye større enn den til basismaterialet at det forårsaker mangel på seighet. Hardheten økes i så stor grad at sveisebrudd og stresskorrosjonsbruddsensitiviteten økes. Mn-innholdet er således begrenset til et område fra 0,60 til 2,50*. fortrinnsvis fra 1,30 til 1,80*.
Cu ; £3,00*
Ni ; 0,50 til 3,00*
For å forbedre seighet i sveisemetallet og korrosjonsegenskapene til dette, blir Cu og Ni tilsatt sveisetråden. Cu bevirker en forbedring av korrosjonsegenskapene for sveisemetallet, men hvis Cu-innholdet er større enn 3,00*, økes sensitiviteten for høy-temperaturbrudd. Ni gir altså en forbedring av korrosjonsegenskapene. I det tilfellet der det ikke er noe tilsetning av Cu, er Ni-innhold ikke mindre enn 0,50* nødvendig for å oppnå gode korrosjonsegenskaper. Hvis Ni-innholdet er større enn 2,50*, blir styrken i sveisemetallet så mye større enn den i basismaterialet at det forårsaker mangel på seighet. Hardhet økes i så stor grad at sveise brudd og stresskorrosjonsbruddsensitiviteten økes. Cu-innholdet er således begrenset til et område som ikke er større enn 3,00* og Ni-innholdet er begrenset til et område fra 0,50 til 3,00*. Enten plettering eller smelting anvendes som en metode for tilsetning av Cu og Ni til tråden.
Mo ; £1,10*
For å forhindre den preferensielle korrosjon i sveisemetallet, kan Mo tilsettes tråden hvis nødvendig. Hvis Mo-innholdet er større enn 1,10*, blir hardheten i sveisemetallet øket så mye at sensitiviteten for lavtemperaturbrudd og stresskorrosjonsbrudd blir øket. Mo-innholdet er således begrenset til et område som ikke er større enn 1,10*.
Ti ; £0,30*
Hvis nødvendig kan Ti tilsettes tråden for å gjøre begynnende utfelt ferritt fint for å forbedre seigheten i sveisemetallet. Hvis Ti-innholdet er større enn 0,30*, øker slaggmengden slik at en økning i slaggmengden forårsaker defekter som slagginvolvering og lignende. Styrken i sveisemetallet blir så mye større enn den til basismaterialet at det forårsaker mangel på seighet. Hardheten økes videre så mye at sveisebrudd og stresskorrosjonsbruddsensitiviteten økes. Ti-innholdet er således begrenset til et område som ikke er større enn 0,30*.
Uunngåelige urenheter; Det er fordelaktig at mengdene av uunngåelige urenheter er respektivt så små som mulig. Særlig når unngåelige urenheter tilfredsstiller områdene: P£0,030* ; S£0,030* ; Al£0,05* ; N£0,01* ; Nb£0,02* ; V£0,02* ; Cr£0,05* ; Zr£0,05* ; 0£0,02* ; B£0,002*,
er det ingen forringelse av korrosjonsresistens og mekaniske egenskaper i sveisemetall. Hvis mengdene av uunngåelige urenheter er større enn de respektive forannevnte områdene, forkommer defekter som senking av sveisebearbeidbarhet (Al,
Zr), forekomst av feil i sveising (P, S, B, N), forringelse av mekaniske egenskaper (Al, Cr, Nb, V, 0, N) og lignende.
Sveisebetingelsene i oppfinnelsen er begrenset av følgende årsaker.
Dekkgass: Man benytter sammensetningen av en tilgjengelig dekkgass som ble anvendt for COg-sveising eller MAG (metallaktiv gass) sveising ble benyttet.
Tråddiameter: Man benytter diameteren til en tilgjengelig sveisetråd tilsvarende åpen-toppformen og den benyttede sveisestilling.
Sveisestrøm, buespenning, sveisehastighet: Sveisestrøm,
buespenning og sveisehastighet anvendes generelt i overensstemmelse med åpen-toppformen, sveisestillingen og tråddiameteren.
Sveisestilling: Alle posisjoner
"Alle posisjoner" blir benyttet under vurdering av omkretssveising av røret.
Som beskrevet over justeres ifølge foreliggende oppfinnelse, de kjemiske komponenter i et sveisemetall på basis av basismaterialet, sveisematerialet og sveiseanordningen. Således kan en omkretssveisemetalIdel som har tilstrekkelig styrke og seighet og som er utmerket i sveisebruddresistens og korrosjonsresistens oppnås ved å spesifisere forskjeller mellom Cu, Ni og Mo mellom sveisemetalldelen og basismaterialet på samme måte som beskrevet over i forbindelse med korrosjon av omkretssveisedelen som eksponert til et COg-holdig sjøvannsmiljø.
Fig. 1 er en graf som viser relasjon mellom korrosjonsstrøm
(jjA) som strømmer inn mellom et basismateriale og et sveisemetall og A (Cu+Ni); og
Fig. er en graf som viser relasjon mellom korrosjonsstrøm (jjA) som strømmer inn mellom basismateriale og sveisemetallet ogAMo.
Eksempler på foreliggende oppfinnelse blir i det følgende beskrevet.
Eksempel 1
De kjemiske komponentene (vekt-*) av prøvebasismaterialer er vist i tabell 1. Efter at sveisestålrør som hver har en ytre diameter på 96,5 cm og en samlet lengde på 12 m ble fremstilt av forskjellige typer stål A til D som vist i tabell 1, ble rørene omkretssveiset ved gassdekket buesveising ved anvendelse av en tråd som vist i tabell 2. Rørene som er sveiset slik ble utsatt for målinger av "styrke", "seighet" og "korrosjonshastighet i sjøvannsmiljø (C02-bobling)" av sveisemetallet.
Tabell 3 viser de kjemiske komponentene til sveisemetallet og sveisebetingelsene. Tabell 4 viser "korrosjonshastighet", "styrke", "seighet" og "tilstedeværelse (eller fravær) av brudd" i sveisemetallet. "Utbyttestyrke" og "seighet" ble vurdert ved absorpsjonsenergi ved 0°C hhv. ved anvendelse av nr. 3 (6 mm diameter) teststykke ifølge JIS Z2201 og nr. 4 teststykke ifølge JIS Z3128. "Nærvær (eller fravær) av brudd" ble vurdert ved observasjon av fem seksjoner efter sveising. "Korrosjonshastighet" ble evaluert ved å registrere forskjellen mellom tykkelsen på basismaterialet og tykkelsen på sveisemetalldelen efter at det anbringes kunstig sjøvann på innsiden av et 50 cm langt stålrør som inkluderer omkretssveisedelen og så blåses inn COg gass.
Som vist i tabell 3 og 4 ble det bekreftet at omkretssveisedelen der de kjemiske komponentene til sveisemetallet tilfredsstiller de definerte områdene i kravene har en utbyttestyrke som ikke er mindre enn 350 N/mm^ og en seighet som ikke er mindre enn 50 J og de er utmerket i korrosjonsegenskaper ("fordelaktig korrosjonshastighet" blir uttrykt som "0,0" i tabell 4 når sveisemetalldelen ikke er fordelaktig korrodert), lavere når det gjelder hardhet (ikke mindre enn Hv300) og utmerket når det gjelder bruddresistens.
Eksempel 2
Efter at de sveisede rørene med samme størrelse som beskrevet over ble fremstilt ved å anvende forskjellige typer prøvestål som har kjemiske komponenter som vist i tabell 5, ble rørene omkretssveiset med en gassdekket buesveising og ved anvendelse av sveiseståltråd som har kjemiske komponenter som vist i tabell 6. Diameteren for tråden som ble anvendt var 1,2 mm. Ved å anvende 80* Ar + 20* COg (for et begynnende lag og et siste lag) og COg (for lagene med unntak av det første og det siste laget) som dekkgass, ble rørene sveiset ved en sveisestrøm på 200 til 240 A.
Resultater av målinger av "sveisebearbeidbarhet", "sveise-metallstyrke (utbyttestyrke)", "seighet" og "sveisebrudd" og "korrosjonshastighet i sjøvannsmiljø" er vist i tabell 7. Fremgangsmåter for å undersøke "utbyttestyrke", "seighet", "sveisebrudd" og "korrosjonshastighet" var de samme som beskrevet over.
Som vist i tabell 7 ble det bekreftet at omkretssveisedelen som ble sveiset med gassdekket buesvei setråd har en utbyttestyrke som ikke er lavere enn 350 N/mm^ og en seighet som ikke er lavere enn 50 J og den er utmerket når det gjelder korrosjonsegenskaper og også utmerket når det gjelder sveisebearbeidbarhet og bruddresistens.
Claims (5)
1.
Fremgangsmåte for gassdekket buesveising av et rør for gjennomføring av omkretssveising på et rørbasismateriale under betingelser som angitt under (1), ved at det anvendes en sveisetråd og det oppnås en sone av et sveiset metall i en omkretssveising av et rør og
(1) det anvendes følgende sveisebetingelser: Dekkgass 100* C02eller Ar + (fra 5 til 40*) C02Sveisetråd tråddiameter 0,8 til 1,6 mm Sveisestrøm 100 til 500 A Buespenning 15 til 45 V Sveisehastighet 5 til 150 cm/min. Sveisestilling : alle posisjoner,karakterisert vedat det anvendes
(2) kjemiske komponenter av rørbasismaterialet som inneholder i vekt-*: C : 0,03 til 0,15* Si : 0,05 til 0,50* Mn : 0,50 til 2,00* Al : 0,005 til 0,10* og rest Fe og uunngåelige urenheter,
(3) kjemiske komponenter av sveisetråden anvendes i
vekt-*: C : 0,01 til 0,15* Si : 0,20 til 1,20* Mn : 0,60 til 2,50* Cu : 0,00 til 3,00* Ni ; 0,50 til 3,00*
eventuelt Mo og Ti,
og rest Fe og uunngåelige urenheter som tilfredsstiller følgende maksimumsgrenser: P : £0,03* S : £0,03* Al : £0,05* N : £0,01* Nb : £0,02* V : £0,02* Cr : £0,05* Zr : £0,05* 0 : £0,02* B : £0,002*.
(4) kjemiske komponenter i sveisemetallet som oppnås inneholder i vekt-*: C : 0,01 til 0,15* Si : 0,20 til 1,00* Mn : 0,40 til 2,00* Cu : 0,00 til 2,50* Ni : 0,50 til 2,50* ACu + ANi: 0,50 til 5,00 (A : innhold i sveisemetall - innhold i basismateriale) PCM : £0,25* hvori PCM = C + Si/30 + Mn/20 + Cu/20 + Ni/60 + Cr/20 + Mo/15
+ V/10 + 5B og Fe og uunngåelige urenheter som: P : £0,03* S : £0,03* Al : £0,05* N : £0,05* Nb : £0,10* V : £0,10* Cr : £1,00* Ca : £0,0025* 0 : £0,10* Zr : £0,05* B : £0,002*
2.
Fremgangsmåte for gassdekket buesveising av et rør ifølge krav 1,karakterisert vedat det anvendes en sveisetråd som i tillegg til de forannevnte kjemiske komponentene opplistet under (3), inneholder minst en av Mo og Ti i følgende andel (vekt-*): 0* < Mo : £1,10* 0* < Ti : £0,30*
3.
Fremgangsmåte for gassdekket buesveising av et rør ifølge krav 1 - 2,karakterisert vedat det anvendes et sveisemetall som i tillegg til de forannevnte kjemiske komponentene opplistet under (4), inneholder minst en av Mo og Ti i følgende andel (vekt-*): 0,05* Mo £ 1,05* 0,005* Ti £ 0,25*.
4 .
Sveisetråd for anvendelse i en fremgangsmåte ifølge krav 1 for gassdekket buesveising av et rør ifølge krav 1,karakterisert vedat den innholder
C : 0,01 til 0,15*
Si : 0,20 til 1,20*
Mn : 0,60 til 2,50*
Cu : 0,00 til 3,00*
Ni ; 0,50 til 3,00*
og eventuelt Mo og Ti,
og Fe og uunngåelige urenheter som tilfredsstiller følgende maksimumsgrenser: P : £0,03* S : £0,03* Al : £0,05* N : £0,01* Nb : £0,02* V : £0,02* Cr : £0,05* Zr : £0,05* 0 : £0,02* B : £0,002*.
5.
Sveisetråd ifølge krav 4,karakterisertved at den videre inneholder minst en av Mo og Ti i følgende andeler (vekt-*):
0* < Mo : £1,10*
0* < Ti : £0,30*.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21995591A JP2534942B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | パイプのガスシ―ルドア―ク溶接方法 |
JP3248249A JP2584919B2 (ja) | 1991-09-02 | 1991-09-02 | パイプのガスシールドアーク溶接ワイヤ |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO923354D0 NO923354D0 (no) | 1992-08-27 |
NO923354L NO923354L (no) | 1993-03-01 |
NO305689B1 true NO305689B1 (no) | 1999-07-12 |
Family
ID=26523431
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO923354A NO305689B1 (no) | 1991-08-30 | 1992-08-27 | FremgangsmÕte for gassdekket buesveising av r°r samt sveisetrÕd for anvendelse ved fremgangsmÕten |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5300751A (no) |
CA (1) | CA2076435A1 (no) |
DE (1) | DE4228249A1 (no) |
GB (1) | GB2259881B (no) |
NO (1) | NO305689B1 (no) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2924592B2 (ja) * | 1993-09-13 | 1999-07-26 | 日本鋼管株式会社 | 耐磨耗性に優れた鋼管 |
US5744782A (en) * | 1996-03-07 | 1998-04-28 | Concurrent Technologies Corporation | Advanced consumable electrodes for gas metal arc (GMA) welding of high strength low alloy (HSLA) steels |
DZ2532A1 (fr) * | 1997-06-20 | 2003-02-08 | Exxon Production Research Co | Procédé de soudage d'un métal de base pour produire un assemblage soudé et cet assemblage soudé. |
GC0000233A (en) * | 2000-08-07 | 2006-03-29 | Exxonmobil Upstream Res Co | Weld metals with superior low temperature toughness for joining high strength, low alloy steels |
US9040865B2 (en) | 2007-02-27 | 2015-05-26 | Exxonmobil Upstream Research Company | Corrosion resistant alloy weldments in carbon steel structures and pipelines to accommodate high axial plastic strains |
CN102699568A (zh) * | 2012-06-19 | 2012-10-03 | 安徽朝山新材料股份有限公司 | 一种高韧性抗腐蚀埋弧焊丝盘条、焊丝及其应用 |
JP6338593B2 (ja) | 2012-12-27 | 2018-06-06 | ポスコPosco | 衝撃靱性に優れた超高強度フラックスコアードアーク溶接継手を製造するための溶接ワイヤ |
US10300564B2 (en) * | 2014-03-31 | 2019-05-28 | Jfe Steel Corporation | Weld joint |
CN104923963B (zh) * | 2015-06-19 | 2017-10-03 | 贵州凯宏汇达冷却***有限公司 | 一种气保焊丝及其生产方法 |
CN113369734A (zh) * | 2021-06-03 | 2021-09-10 | 中煤北京煤矿机械有限责任公司 | 一种用于高淬透性、高韧性、高强度无缝钢管焊接方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH418790A (fr) * | 1959-11-02 | 1966-08-15 | Gen Dynamics Corp | Fil à souder en acier faiblement allié pour le soudage d'aciers faiblement alliés, à haute résistance |
US3079677A (en) * | 1959-11-23 | 1963-03-05 | Air Reduction | Welding wire for low alloy steels and resulting weld |
SE325766C (sv) * | 1959-12-31 | 1973-05-14 | L Robbins | Svetstrådslegering |
CA1052869A (en) * | 1975-03-18 | 1979-04-17 | Kobe Steel | Vertical welding methods |
GB1533044A (en) * | 1976-02-27 | 1978-11-22 | British Steel Corp | Hardfacing by welding |
GB1517812A (en) * | 1976-05-27 | 1978-07-12 | Nippon Kokan Kk | Method of multiple gas shielded arc welding |
GB1589371A (en) * | 1977-07-26 | 1981-05-13 | Italsider Spa | Method of effecting welded joints whilst improving the resistance to embrittlement due to hydrogen |
US4426426A (en) * | 1982-07-22 | 1984-01-17 | Muehlberger Horst | Welding alloy and method |
-
1992
- 1992-08-19 GB GB9217614A patent/GB2259881B/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-08-19 CA CA002076435A patent/CA2076435A1/en not_active Abandoned
- 1992-08-25 DE DE4228249A patent/DE4228249A1/de not_active Withdrawn
- 1992-08-25 US US07/935,523 patent/US5300751A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-08-27 NO NO923354A patent/NO305689B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO923354D0 (no) | 1992-08-27 |
GB9217614D0 (en) | 1992-09-30 |
US5300751A (en) | 1994-04-05 |
CA2076435A1 (en) | 1993-03-01 |
GB2259881B (en) | 1994-07-20 |
DE4228249A1 (de) | 1993-03-04 |
NO923354L (no) | 1993-03-01 |
GB2259881A (en) | 1993-03-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4478059B2 (ja) | 耐火構造用鋼のガスシールドアーク溶接ワイヤ。 | |
AU2006200058B2 (en) | High strength flux cored electrode | |
NO317519B1 (no) | Sveisetrad med kjerne til gassdekket sveising, sveiseskjot fremstilt ved nevnte sveisetrad, samt fremgangsmate og anvendelse av samme | |
CA2867673C (en) | Process for producing welded joint, and welded joint | |
NO305689B1 (no) | FremgangsmÕte for gassdekket buesveising av r°r samt sveisetrÕd for anvendelse ved fremgangsmÕten | |
WO1998022255A1 (fr) | Fil-electrode pour le soudage de l'acier a haute teneur en chrome | |
US5837956A (en) | Method of fabricating high strength and high toughness large-diameter welded steel pipe | |
JPH09168891A (ja) | 高強度Cr−Mo鋼用低水素系被覆アーク溶接棒 | |
JP2004042116A (ja) | 高Crフェライト系耐熱鋼用溶接ワイヤ | |
JPH10324950A (ja) | 高強度溶接鋼構造物およびその製造方法 | |
NO304299B1 (no) | FremgangsmÕte for bues°msveising av et r°r og en elektrode belagt med h°y cellulosetype | |
JP2023504413A (ja) | Lngタンク製造で用いられるステンレス鋼溶接ワイヤ | |
JPS60158995A (ja) | 高張力鋼用mig溶接ワイヤ | |
JP2002226947A (ja) | 耐歪み時効性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼溶接継手 | |
JP2001107180A (ja) | 荷油タンク用耐蝕鋼 | |
JPH07290275A (ja) | 高強度Cr−Mo鋼用溶接ワイヤ | |
JP4542361B2 (ja) | 耐溶接部再熱割れ性に優れたフェライト系電縫ボイラ鋼管および製造法 | |
WO2020170928A1 (ja) | 高Crフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
JP2534942B2 (ja) | パイプのガスシ―ルドア―ク溶接方法 | |
JP7492184B1 (ja) | ソリッドワイヤ及び溶接継手の製造方法 | |
JP2575250B2 (ja) | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ | |
JP2002137058A (ja) | 耐食性に優れた高強度油井鋼管継手の作製方法および高強度油井鋼管継手 | |
JP2584919B2 (ja) | パイプのガスシールドアーク溶接ワイヤ | |
US20240009776A1 (en) | Flux-cored wire and gas-shielded arc welding method | |
JPH0814014B2 (ja) | 溶接鋼管 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN FEBRUARY 2002 |